BR112015017155A2

BR112015017155A2 - preliminary processing method for cast iron

Info

Publication number: BR112015017155A2
Application number: BR112015017155-9A
Authority: BR
Inventors: Yasushi Ogasawara; Goro Okuyama; Yuichi Uchida; Yuji Miki; Tomohiko Ito; Koichi Tezuka; Kotaro Tanaka; Hidemitsu Negishi; Ryo Kawabata; Kazuhito Yamamoto
Original assignee: Jfe Steel Corporation
Priority date: 2013-01-24
Filing date: 2014-01-20
Publication date: 2020-10-13
Also published as: BR112015017155B1; KR20150088889A; TW201437377A; CN104955965B; JP5761459B2; CN104955965A; JPWO2014115526A1; TWI576437B; KR101751151B1; WO2014115526A1

Abstract

MÉTODO DE PROCESSAMENTO PRELIMINAR PARA FERRO FUNDIDO. Na presente invenção, ao usar uma fornalha de fundição do tipo conversora para executar continuamente o processamento de dessilicatização e o processamento de desfosforização de ferro fundido com uma etapa de descarga de escória no meio do caminho entre os mesmos, na etapa de descarga de escória uma quantidade suficiente de escória é prontamente descarregada para o lado de fora da fornalha, e o processamento de desfosforização suficiente em termos de custo e qualidade é executado. É fornecido um método de processamento preliminar que compreende as etapas a seguir: uma etapa de dessilicatização para dessiliconizar ferro fundido (5); uma etapa de descarga de escóriapara descarregar a partir da fornalha de fundição do tipo conversora pelo menos uma porção da escória gerada pela etapa de dessilicatização; uma etapa de processamento de desfosforização. Durante a dessilicatização, a altura de escória na fornalha é medida, e em um estado em que a altura de escória medida está em uma faixa de proporção predeterminada para uma placa livre na fornalha definida pela distância da superfície de banho de ferro fundido para o bocal de fornalha, o processamento de dessilicatização é interrompido.PRELIMINARY PROCESSING METHOD FOR CAST IRON. In the present invention, when using a converting smelting furnace to continuously perform the desilication processing and dephosphorization processing of cast iron with a slag discharge step halfway between them, in the slag discharge step one sufficient slag is promptly discharged outside the furnace, and sufficient dephosphorization processing in terms of cost and quality is carried out. A preliminary processing method is provided that comprises the following steps: a desilication step to desiliconize cast iron (5); a slag discharge step to discharge at least a portion of the slag generated by the desilication step from the converting smelting furnace; a dephosphorization processing step. During desilicate, the slag height in the furnace is measured, and in a state where the measured slag height is in a range of predetermined proportion for a free slab in the furnace defined by the distance from the cast iron bath surface to the nozzle furnace, desiccation processing is stopped.

Description

Relatório Descritivo da Patente de Invenção para "MÉTODO DE PROCESSAMENTO PRELIMINAR PARA FERRO FUNDIDO".Invention Patent Descriptive Report for "PRELIMINARY PROCESSING METHOD FOR CAST IRON".

TECHNICAL FIELD

[0001] A presente invenção refere-se a um método para realizar o pré-tratamento de metal quente de tal maneira que o tratamento de dessilicatização e o tratamento de desfosforização de metal quente sejam executados em sucessão através do uso de uma fornalha de refinamento do tipo de conversor único com uma etapa de descarga de escória intermediária disposta entre as mesmas.[0001] The present invention relates to a method for carrying out the pre-treatment of hot metal in such a way that the desilication treatment and the treatment of dephosphorization of the hot metal are carried out in succession through the use of a furnace refining type of single converter with an intermediate slag discharge step arranged between them.

BACKGROUND TECHNIQUE

[0002] Em tempos recentes, técnicas para realizar o pré-tratamen- to de metal quente através do uso de fornalhas de refinamento do tipo conversoras têm estado sob desenvolvimento e um método de pré- tratamento abaixo foi desenvolvido. Isto é, o método a seguir foi de- senvolvido: um método de refinamento (esse método é denominado como "método de descarga de escória em duas etapas") em que o metal quente em uma fornalha de refinamento do tipo conversora é dessiliconizado, pelo menos uma porção de escória (a escória formada no tratamento de dessilicatização é denominada como "escória de dessilicatização") na fornalha é descarregada através da inclinação da fornalha de refinamento do tipo conversora, fluxo à base de CaO é car- regado para dentro da fornalha, e metal quente retido é então desfos- forizado (referência, por exemplo, à Literatura de Patente 1).[0002] In recent times, techniques for performing hot metal pretreatment using converting type refinement furnaces have been under development and a pretreatment method below has been developed. That is, the following method has been developed: a refinement method (this method is referred to as "two-step slag discharge method") in which the hot metal in a converter-type refinement furnace is desiliconized, at least at least a portion of slag (the slag formed in the desilicate treatment is called "desilicate slag") in the furnace is discharged by tilting the converter-type refinement furnace, CaO-based flow is carried into the furnace , and retained hot metal is then dephosphorized (reference, for example, to Patent Literature 1).

[0003] O método de descarga de escória em duas etapas tem as vantagens abaixo em comparação a um método de pré-tratamento convencional para fornalhas de refinamento do tipo conversoras, isto é, um método de pré-tratamento em que o metal quente em uma for- nalha de refinamento do tipo conversora é dessiliconizado e desfosfo- rizado através do carregamento de fluxo à base de CaO para dentro da fornalha de refinamento do tipo conversora no início do refinamen-[0003] The slag discharge method in two stages has the advantages below in comparison to a conventional pretreatment method for converting type refinement furnaces, that is, a pretreatment method in which the hot metal in a converter-type refinement furnace is desiliconized and dephosphorized by charging CaO-based flow into the converter-type refinement furnace at the beginning of the refinement.

to. Isto é, há as vantagens a seguir: (1) o metal quente com alto teor de silício pode ser tratado e, além disso, o silício no metal quente pode ser usado efetivamente como uma fonte de calor devido ao fato de que a escória de dessilicatização é descarregada no meio do fluxo e (2) escória de dessilicatização de descarregamento em meio de fluxo permite que a quantidade de fluxo à base de CaO usada durante des- fosforização subsequente ao mesmo seja reduzida.to. That is, there are the following advantages: (1) the hot metal with a high silicon content can be treated and, in addition, the silicon in the hot metal can be used effectively as a heat source due to the fact that the slag of Desilicate is discharged in the middle of the flow and (2) Desilicate slag from discharge in the flow medium allows the amount of CaO-based flow used during dephosphorization subsequent to it to be reduced.

[0004] No método de descarga de escória em duas etapas, como descarregar rapidamente uma quantidade predeterminada alvo de es- cória de dessilicatização a partir de uma fornalha em um curto período de tempo em uma etapa de descarga de escória subsequente ao tra- tamento de dessilicatização é um ponto chave em operação. Quando a quantidade de escória de dessilicatização descarregada na etapa de descarga de escória é pequena, as vantagens acima não são alcança- das e a mesma é equivalente ao método de pré-tratamento convenci- onal com fornalhas de refinamento do tipo conversoras.[0004] In the two-step slag discharge method, how to quickly discharge a predetermined amount of desilication slag from a furnace in a short period of time in a slag discharge step subsequent to the treatment of slag Desilication is a key point in operation. When the amount of desilicate slag discharged in the slag discharge step is small, the above advantages are not achieved and it is equivalent to the conventional pretreatment method with converting type refining furnaces.

[0005] Adicionalmente, o método a seguir foi desenvolvido: um método de refinamento em que o metal quente desfosforizado é apro- veitado a partir de uma fornalha após o fim do tratamento de desfosfo- rização, a escória (escória formada no tratamento de desfosforização é chamada de "escória de desfosforização") formada no tratamento de desfosforização é retida na fornalha, a próxima carga de metal quente é carregada para dentro da fornalha de refinamento do tipo conversora em que a escória de desfosforização é retida, e esse metal quente é pré-tratado pelo procedimento acima (em referência, por exemplo, às Literaturas de Patente 1 e 2). Esse método de refinamento tem as van- tagens adicionais abaixo. Isto é, há as vantagens a seguir: (3) reter a escória de desfosforização formada no tratamento de desfosforização na fornalha permite a redução de fluxo à base de CaO durante o tra- tamento de dessilicatização, o uso eficaz do calor sensível de escória de desfosforização e a recuperação de ferro mantido em escória de desfosforização; (4) a reutilização de escória de desfosforização e o uso eficaz de silício no metal quente como uma fonte de calor permite que a eficiência de calor seja elevada e a razão de mistura de fonte de ferro frio seja elevada; e (5) a geração de escória de desfosforização, que tem basicidade relativamente alta ((CaãaO por porcentagem em massa) / (SiO, por porcentagem em massa)) e precisa ser envelheci- da, é suprimida, e a escória de desfosforização pode ser convertida na escória de dessilicatização, que tem boa estabilidade de volume, até mesmo se o processo de envelhecimento for omitido.[0005] Additionally, the following method was developed: a refinement method in which the hot dephosphorized metal is used from a furnace after the end of the dephosphorization treatment, the slag (slag formed in the dephosphorization treatment) is called "dephosphorisation slag") formed in the dephosphorisation treatment is retained in the furnace, the next charge of hot metal is charged into the converter-type refinement furnace in which the dephosphorization slag is retained, and that hot metal is pre-treated by the above procedure (in reference, for example, to Patent Literature 1 and 2). This refinement method has the additional advantages below. That is, there are the following advantages: (3) retaining the dephosphorization slag formed in the treatment of dephosphorization in the furnace allows the reduction of flow based on CaO during the desilication treatment, the effective use of the sensitive heat of slag from dephosphorization and the recovery of iron kept in dephosphorization slag; (4) the reuse of dephosphorization slag and the effective use of silicon in hot metal as a heat source allows heat efficiency to be high and the mixing ratio of cold iron source to be high; and (5) the generation of dephosphorization slag, which has relatively high basicity ((CaãaO by mass percentage) / (SiO, by mass percentage)) and needs to be aged, is suppressed, and dephosphorization slag can be converted into the desilicate slag, which has good volume stability, even if the aging process is omitted.

[0006] Entretanto, no método em que a escória de desfosforização é retida, quando a quantidade de escória descarregada após o trata- mento de dessilicatização é insuficiente, uma grande quantidade de fósforo resultante da escória derivada a partir da escória de desfosfori- zação retida em uma carga anterior permanece na fornalha e é difícil reduzir a concentração de fósforo de metal quente para um nível alvo na próxima desfosforização; desse modo, a quantidade de escória descarregada em uma etapa de descarga de escória subsequente ao tratamento de dessilicatização precisa ser suficientemente garantida. Por outro lado, há problemas que a quantidade de cargas que têm ca- pacidade para realizar tal pré-tratamento é limitada no caso em que o tempo operacional que se leva para descarregar a escória é prolonga- do de modo a garantir a quantidade de escória descarregada, e que a quantidade de metal quente que sai junto com a escória aumenta para reduzir o escoamento de ferro no caso em que o ângulo de inclinação da fornalha é excessivamente elevado de modo a aumentar a taxa de descarga de escória. Desse modo, na etapa de descarga de escória subsequente ao tratamento de dessilicatização, a escória precisa ser eficientemente descarregada de modo que esses problemas não se- jam gerados.[0006] However, in the method in which the dephosphorization slag is retained, when the amount of slag discharged after the desilication treatment is insufficient, a large amount of phosphorus resulting from the slag derived from the retained dephosphorization slag in a previous charge it remains in the furnace and it is difficult to reduce the hot metal phosphorus concentration to a target level in the next dephosphorization; therefore, the amount of slag discharged in a slag discharge step subsequent to the desilicate treatment needs to be sufficiently guaranteed. On the other hand, there are problems that the amount of loads that have the capacity to carry out such pre-treatment is limited in the case where the operational time that it takes to discharge the slag is extended in order to guarantee the amount of slag discharged, and that the amount of hot metal leaving with the slag increases to reduce the flow of iron in the event that the angle of inclination of the furnace is excessively high in order to increase the slag discharge rate. Thus, in the slag discharge step following the desilication treatment, the slag needs to be efficiently discharged so that these problems are not generated.

[0007] A escória de siderurgia, incluindo a escória de dessilicatiza- ção e a escória de desfosforização, contém grandes quantidades de óxidos de ferro e, portanto, tende a ter maior densidade em compara- ção a materiais rochosos e arenosos naturais e a escória de alto-forno. Portanto, a escória de siderurgia não foi usada para tais aplicações de engenharia civil pelo fato de que escória de siderurgia pode possivel- mente gerar instabilidade gravitacional. Adicionalmente, a escória de siderurgia tem menos volume por unidade de massa em comparação a materiais rochosos e arenosos naturais e, portanto, gera uma elevação em custo de transporte, que é uma desvantagem como um material de engenharia civil. Assim, de modo a disponibilizar a escória de siderur- gia para aplicações de engenharia civil, a densidade aparente da escó- ria de siderurgia é preferencialmente reduzida.[0007] Steel slag, including desilicate slag and dephosphorization slag, contains large amounts of iron oxides and therefore tends to have a higher density compared to natural rocky and sandy materials and slag blast furnace. Therefore, steel slag was not used for such civil engineering applications because steel slag may possibly generate gravitational instability. Additionally, steel slag has less volume per unit of mass compared to natural rocky and sandy materials and, therefore, generates an increase in transportation cost, which is a disadvantage as a civil engineering material. Thus, in order to make steel slag available for civil engineering applications, the apparent density of steel slag is preferably reduced.

[0008] Portanto, os inventores investigaram a capacidade de des- carga de escória de dessilicatização em uma etapa de descarga de escória subsequente ao tratamento de dessilicatização. Como resulta- do, tornou-se claro que quando a espumação da escória de dessilicati- zação durante o tratamento de dessilicatização é leve, a fluidez da es- cória de dessilicatização é baixa e, portanto, é difícil descarregar rapi- damente uma quantidade suficiente da escória de dessilicatização em um tempo predeterminado. Desse modo, constatou-se que de modo a descarregar rapidamente uma quantidade suficiente da escória de dessilicatização a partir de uma fornalha na etapa de descarga de es- cória, a escória de dessilicatização precisa ser espumada de modo estável durante o sopro de dessilicatização. O termo "espumação de escória" conforme usado no presente documento refere-se a um fe- nômeno em que a escória fundida contém bolhas e se expande em volume aparentemente.[0008] Therefore, the inventors investigated the desilication slag discharge capacity in a slag discharge step subsequent to the desilicate treatment. As a result, it has become clear that when the foaming of the desilicating slag during the desilication treatment is light, the fluidity of the desilicating slurry is low and therefore it is difficult to discharge a sufficient quantity quickly. of the desilicate slag in a predetermined time. Thus, it was found that in order to quickly discharge a sufficient amount of the desilicate slag from a furnace in the slag discharge step, the desilicate slag needs to be foamed steadily during the desilicate blow. The term "slag foaming" as used in this document refers to a phenomenon in which the molten slag contains bubbles and apparently expands in volume.

[0009] Isto é, é importante que o nível de superfície de escória sob tratamento de dessilicatização seja detectado e a espumação da escó-[0009] That is, it is important that the level of slag surface under desilication treatment is detected and the scum foaming is detected.

ria de dessilicatização seja controlada. Entretanto, a espumação ex- cessiva da escória de dessilicatização gera a descarga repentina de escória na etapa de descarga de escória e medidas para suprimir isso são necessárias, o que prolonga, desse modo, o tempo da etapa de descarga de escória. Portanto, constatou-se que é importante para controlar de modo adequado a espumação. Essas constatações não são descritas na Literatura de Patente 1 ou 2.desilication is controlled. However, excessive foaming of the desilicate slag generates a sudden slag discharge in the slag discharge step and measures to suppress this are necessary, which in this way prolongs the time of the slag discharge step. Therefore, it was found that it is important to properly control the defoaming. These findings are not described in Patent Literature 1 or 2.

[0010] A Literatura de Patente 3 propõe um método para detectar a espumação de escória em uma fornalha de refinamento convencio- nal do tipo conversora. Nesse método, uma sublança é inserida na fornalha de tal maneira que uma vibração (vibração forçada) com fre- quência e amplitude constantes é ampliada para a sublança e a vibra- ção da sublança seja medida, o que detecta, desse modo, a altura de espumação de escória na fornalha na base do enfraquecimento da vi- bração forçada aplicada. Entretanto, esse método é uma técnica com base na suposição de que a ponta da sublança está incrustada em es- cória de espumação. No caso em que a espumação é leve e a ponta da sublança não está incrustada na escória de espumação, a altura de espumação não pode ser detectada. Visto que o enfraquecimento de uma vibração forçada varia dependendo da composição ou temperatu- ra de escória formada, é difícil detectar de modo preciso a altura de espumação.[0010] Patent Literature 3 proposes a method for detecting slag foaming in a conventional converting refinement furnace. In this method, a sub-scale is inserted into the furnace in such a way that a vibration (forced vibration) with constant frequency and amplitude is increased for the sub-scale and the vibration of the sub-scale is measured, thus detecting the height slag foaming in the furnace on the basis of the weakening of the applied forced vibration. However, this method is a technique based on the assumption that the tip of the sub-lance is embedded in defoaming. In the event that the defoaming is light and the tip of the underlay is not embedded in the defoaming slag, the defoaming height cannot be detected. Since the weakening of a forced vibration varies depending on the composition or temperature of the slag formed, it is difficult to accurately detect the foaming height.

[0011] As Literaturas de Patente 4 e 5 propõem métodos para me- dir a altura de escória durante o refinamento através do uso de uma micro-onda. Entretanto, essas técnicas são técnicas para detectar es- pumação no refinamento por descarburação de metal quente em um conversor. A escória de dessilicatização em tratamento de dessilicati- zação no pré-tratamento de metal quente é significativamente diferente em temperatura de escória, basicidade e concentração de óxido de ferro da escória de conversor no refinamento por descarburação em um conversor e, portanto, é significativamente diferente da mesma em condutividade elétrica. Desse modo, as propriedades de reflexo de mi- cro-onda são diferentes entre o tratamento de dessilicatização e o refi- namento por descarburação e um histórico no refinamento por descar- buração não pode ser aplicado diretamente ao tratamento de dessilica- tização.[0011] Patent Literatures 4 and 5 propose methods to measure the slag height during refinement through the use of a microwave. However, these techniques are techniques for detecting smoke in the refinement by decarburizing hot metal in a converter. Desilicate slag in desilicate treatment in hot metal pretreatment is significantly different in slag temperature, basicity and iron oxide concentration from converter slag in decarburization refinement in a converter and is therefore significantly different electrical conductivity. Thus, the micro-wave reflex properties are different between desilicate treatment and decarburization refinement and a history in decarburization refinement cannot be applied directly to desilication treatment.

[0012] Por exemplo, a Literatura de Patente 4 descreve que o nível de escória é detectado com base na mudança em frequência de uma mistura de uma onda transmitida e uma onda refletida, ou o nível de escória é detectado a partir da refletividade de uma micro-onda, embo- ra os princípios, portanto, sejam desconhecidos. Entretanto, em escó- ria de dessilicatização, que tem menor condutividade elétrica, uma on- da refletida a partir da superfície de metal quente e uma onda refletida de forma múltipla entre a superfície de metal quente e a superfície de escória estão presentes devido ao fato de que a refletividade de uma micro-onda é muito baixa e a maior parte da micro-onda passa. Desse modo, o nível de escória não pode ser detectado por um método des- crito na Literatura de Patente 4.[0012] For example, Patent Literature 4 describes that the level of slag is detected based on the change in frequency of a mixture of a transmitted wave and a reflected wave, or the level of slag is detected from the reflectivity of a microwave, although the principles are therefore unknown. However, in desilicate slag, which has less electrical conductivity, a wave reflected from the hot metal surface and a multiple reflected wave between the hot metal surface and the slag surface are present due to the fact that the reflectivity of a microwave is very low and most of the microwave passes through. Thus, the level of slag cannot be detected by a method described in Patent Literature 4.

[0013] Na Literatura de Patente 5, uma antena para transmitir e receber é inserida em uma fornalha e é exposta a gotículas de escória e metal quente de alta temperatura em uma fornalha de refinamento. As gotículas aderem à antena para se solidificarem até mesmo se a antena for usada na mesma em um curto período de tempo. Desse modo, é difícil realizar continuamente a medição durante o refinamento.[0013] In Patent Literature 5, an antenna for transmitting and receiving is inserted into a furnace and is exposed to droplets of dross and high temperature hot metal in a refining furnace. The droplets adhere to the antenna to solidify even if the antenna is used in it in a short period of time. As a result, it is difficult to continuously measure during refinement.

CITATION LIST PATENT LITERATURE

[0014] PTL 1: Publicação de Pedido de Patente Japonês Não Examinado nº 11-323420[0014] PTL 1: Unexamined Japanese Patent Application Publication No. 11-323420

[0015] PTL 2: Publicação de Pedido de Patente Japonês Não Examinado nº 2001-271113[0015] PTL 2: Publication of Unexamined Japanese Patent Application nº 2001-271113

7I447I44

[0016] PTL 3: Publicação de Pedido de Patente Japonês Não Examinado nº 5-255726[0016] PTL 3: Publication of Unexamined Japanese Patent Application nº 5-255726

[0017] PTL 4: Publicação de Pedido de Patente Japonês Não Examinado nº 59-41409[0017] PTL 4: Publication of Unexamined Japanese Patent Application nº 59-41409

[0018] PTL 5: Publicação de Pedido de Patente Japonês Não Examinado nº 3-281717[0018] PTL 5: Publication of Unexamined Japanese Patent Application No. 3-281717

SUMMARY OF THE INVENTION TECHNICAL PROBLEM

[0019] A presente invenção foi feita em vista das circunstâncias acima. É um objetivo da presente invenção fornecer um método para realizar o pré-tratamento de metal quente de tal maneira que o trata- mento de dessilicatização e o tratamento de desfosforização de metal quente sejam executados em sucessão através do uso de uma forna- lha de refinamento do tipo de conversor único com uma etapa de des- carga de escória intermediária disposta entre as mesmas. Na etapa de descarga de escória subsequente ao tratamento de dessilicatização, a descarga repentina de escória é suprimida e uma quantidade prede- terminada alvo de escória de dessilicatização pode ser rapidamente descarregada fora da fornalha em um curto período de tempo. No tra- tamento de desfosforização na próxima etapa, desfosforização sufici- ente a partir de uma perspectiva de custo e uma perspectiva de quali- dade pode ser executada. Adicionalmente, é um objetivo da presente invenção fornecer um método para realizar o pré-tratamento de metal quente, em que o método tem capacidade para produzir escória, ade- quado para vários materiais de engenharia civil, que tem densidade aparente relativamente baixa.[0019] The present invention was made in view of the above circumstances. It is an objective of the present invention to provide a method to perform the pre-treatment of hot metal in such a way that the desilication treatment and the treatment of dephosphorization of hot metal are carried out in succession through the use of a refining furnace. the type of single converter with an intermediate slag discharge step arranged between them. In the slag discharge step subsequent to the desilicate treatment, the sudden slag discharge is suppressed and a predetermined amount of desilicate slag can be quickly discharged out of the furnace in a short period of time. In the treatment of dephosphorisation in the next step, sufficient dephosphorisation from a cost perspective and a quality perspective can be performed. In addition, it is an objective of the present invention to provide a method for carrying out the pre-treatment of hot metal, in which the method has the capacity to produce slag, suitable for various civil engineering materials, which has a relatively low apparent density.

SOLUTION TO THE PROBLEM

[0020] De modo a resolver os problemas acima, a presente inven- ção é resumida abaixo.[0020] In order to solve the above problems, the present invention is summarized below.

[0021] (1) Um método para realizar o pré-tratamento de metal quente inclui uma etapa de dessilicatização de condução de um trata- mento de dessilicatização de metal quente através do suprimento de uma fonte de oxigênio na forma gasosa a partir de uma lança soprado- ra de topo para metal quente em uma fornalha de refinamento do tipo conversora, uma etapa de descarga de escória de descarregamento de pelo menos uma porção de escória formada na etapa de dessilica- tização a partir da fornalha de refinamento do tipo conversora e uma etapa de desfosforização de condução de um tratamento de desfosfo- rização de metal quente retido de tal maneira que o fluxo à base de CaoO seja adicionado na fornalha de refinamento do tipo conversora e a fonte de oxigênio na forma gasosa seja suprida a partir da lança so- pradora de topo após a etapa de descarga de escória. A altura de es- cória na fornalha é medida durante o tratamento de dessilicatização. O tratamento de dessilicatização é terminado em tal estado que a razão da altura de escória medida para a altura de uma placa de fornalha livre a partir da superfície de metal quente na fornalha esteja dentro de uma faixa predeterminada.[0021] (1) A method for performing the pre-treatment of hot metal includes a desilication step of conducting a hot metal desilication treatment by supplying an oxygen source in gaseous form from a lance top blower for hot metal in a converting-type refinement furnace, a step of unloading slag discharge from at least one portion of slag formed in the desilication step from the converting-type refinement furnace and one dephosphorization step of conducting a retained hot metal dephosphorization treatment in such a way that the CaoO-based flow is added to the converting type refining furnace and the gaseous oxygen source is supplied from the lance only - top feeder after the slag discharge step. The slag height in the furnace is measured during the desilication treatment. The desilicate treatment is completed in such a state that the ratio of the slag height measured to the height of a free furnace plate from the hot metal surface in the furnace is within a predetermined range.

[0022] (2) No método para realizar o pré-tratamento de metal quente especificado no Item (1), a faixa predeterminada da razão é de 0,5 a 0,9.[0022] (2) In the method for performing the pre-treatment of hot metal specified in Item (1), the predetermined range of the ratio is 0.5 to 0.9.

[0023] (3) No método para realizar o pré-tratamento de metal quente especificado no Item (1) ou (2), pelo menos uma selecionada a partir do grupo que consiste em uma taxa de fluxo da fonte de oxigênio na forma gasosa suprida a partir da lança sopradora de topo, uma altu- ra de lança da lança sopradora de topo, uma taxa de fluxo de um gás de agitação suprido a partir de ventaneiras sopradoras de fundo, uma composição de escória na fornalha e uma quantidade de um agente antiespumação carregado é ajustada durante o tratamento de dessili- catização com base nos resultados de medição da altura de escória e a altura de escória na fornalha é controlada por esse ajuste durante o tratamento de dessilicatização.[0023] (3) In the method for performing the pre-treatment of hot metal specified in Item (1) or (2), at least one selected from the group consisting of a flow rate of the oxygen source in gaseous form supplied from the top blowing boom, a boom height from the top blowing boom, a flow rate of a stirring gas supplied from bottom blowing blowers, a slag composition in the furnace and a quantity of one loaded antifoaming agent is adjusted during desiccation treatment based on the measurement results of slag height and the slag height in the furnace is controlled by this adjustment during desilication treatment.

[0024] (4) No método para realizar o pré-tratamento de metal quente especificado no Item (3), a altura de escória na fornalha é con- trolada durante o tratamento de dessilicatização de tal modo que a ra- zão da altura de escória para a altura da placa de fornalha livre esteja dentro da faixa de 0,5 a 0,9.[0024] (4) In the method for performing the pre-treatment of hot metal specified in Item (3), the slag height in the furnace is controlled during the desilicate treatment in such a way that the reason for the height of slag for the height of the free furnace plate is within the range of 0.5 to 0.9.

[0025] (5) No método para realizar o pré-tratamento de metal quente especificado em qualquer um dos Itens (1) a (4), a altura de escória é determinada através do uso de um telêmetro por micro-onda de sistema de radar processador de sinal pseudoaleatório de tal ma- neira que uma micro-onda com uma frequência de 10 GHz ou menos seja transmitida para a fornalha de refinamento do tipo conversora, ondas refletidas sejam recebidas, a distância até um objeto é determi- nada a partir do tempo de propagação de ida e volta de uma onda re- fletida, a distância até a superfície de escória é determinada através do julgamento de um sinal de uma onda refletida para o qual a distân- cia correspondente a um objeto é maior que a distância até um bocal da fornalha e está mais próxima da distância até o bocal dentre sinais das ondas refletidas recebidas que têm uma intensidade predetermi- nada ou mais alta como sendo um sinal de uma onda refletida a partir da superfície de escória, e a altura de escória é determinada com base na distância determinada até a superfície de escória.[0025] (5) In the method for performing the pre-treatment of hot metal specified in any of Items (1) to (4), the slag height is determined through the use of a microwaves telemetry system pseudo-random signal processor radar in such a way that a microwave with a frequency of 10 GHz or less is transmitted to the converter-type refinement furnace, reflected waves are received, the distance to an object is determined from propagation time of a reflected wave, the distance to the slag surface is determined by judging a signal from a reflected wave for which the distance corresponding to an object is greater than the distance to a furnace nozzle and is closer to the distance to the nozzle among received reflected wave signals that have a predetermined or higher intensity as a signal from a reflected wave from the slag surface, and the slag height It is determined based on the determined distance to the slag surface.

[0026] (6) No método para realizar o pré-tratamento de metal quente especificado no Item (5), o sinal da onda refletida a partir da superfície de escória é julgado após um sinal de uma onda refletida que está continuamente presente a menos que a distância até o objeto que corresponde ao sinal da onda refletida varie a partir do início de tratamento de dessilicatização que é removido a partir dos sinais das ondas refletidas recebidos pelo telêmetro como um ruído.[0026] (6) In the method for performing the pre-treatment of hot metal specified in Item (5), the signal from the reflected wave from the slag surface is judged after a signal from a reflected wave that is continuously present unless that the distance to the object that corresponds to the reflected wave signal varies from the beginning of the desilication treatment that is removed from the reflected wave signals received by the rangefinder as a noise.

[0027] (7) No método para realizar o pré-tratamento de metal quente especificado em qualquer um dos Itens (1) a (4), a altura de escória é determinada através do uso de um telêmetro por micro-onda de sistema de radar processador de sinal pseudoaleatório de tal ma- neira que uma micro-onda com uma frequência de 10 GHz ou menos seja transmitida para a fornalha de refinamento do tipo conversora, ondas refletidas a partir do interior da fornalha são recebidas, a distân- cia até um objeto é determinada a partir do tempo de propagação de ida e volta de uma onda refletida, um sinal de uma onda refletida que tem a maior intensidade de reflexo entre sinais de ondas refletidas a partir de objetos presentes dentro de uma faixa a partir do bocal até a superfície de metal quente exceto por um sinal de uma onda recebida que corresponde à superfície de metal quente é julgado como sendo um sinal de uma onda refletida a partir da superfície de escória após um sinal de uma onda refletida que está continuamente presente a menos que a distância até o objeto que corresponde ao sinal da onda refletida varie a partir do início de tratamento de dessilicatização que é removido como um ruído, a distância até a superfície de escória é de- terminada a partir do sinal julgado da onda refletida a partir da superfí- cie de escória, e a altura de escória é determinada com base na dis- tância determinada até a superfície de escória.[0027] (7) In the method for performing the pre-treatment of hot metal specified in any of Items (1) to (4), the slag height is determined through the use of a microwaves telemetry system pseudorandom signal processor radar in such a way that a microwave with a frequency of 10 GHz or less is transmitted to the converter type refinement furnace, waves reflected from the interior of the furnace are received, the distance up to an object is determined from the time of propagation to and from a reflected wave, a signal from a reflected wave that has the highest intensity of reflection among wave signals reflected from objects present within a range from the nozzle up to the hot metal surface except for a signal from a received wave that corresponds to the hot metal surface is judged to be a signal from a reflected wave from the slag surface after a signal from a reflected wave that is continuous continuously present unless the distance to the object corresponding to the reflected wave signal varies from the beginning of desilication treatment which is removed as a noise, the distance to the slag surface is determined from the signal judged from the wave reflected from the slag surface, and the slag height is determined based on the distance determined to the slag surface.

[0028] (8) No método para realizar o pré-tratamento de metal quente especificado em qualquer um dos Itens (1) a (7), após a etapa de desfosforização de metal quente de uma carga anterior na fornalha de refinamento do tipo conversora ser terminada, o metal quente des- fosforizado é aproveitado; o metal quente fresco é carregado para den- tro da fornalha de refinamento do tipo conversora em tal estado que escória formada nesse tratamento de desfosforização na fornalha seja deixada na fornalha de refinamento do tipo conversora sem ser des- carregada; esse metal quente é submetido à etapa de dessilicatização; a basicidade de escória na fornalha, a temperatura de metal quente e o teor de silício de metal quente são ajustados para 0,8 a 1,5, 1.280 a 1.380T, e 0,10% em massa ou menos, respectivamente, no fim do tratamento de dessilicatização; 30% em massa ou mais de escória formada na etapa de dessilicatização são descarregados fora da forna- lha na etapa de descarga de escória; o metal quente na fornalha é submetido subsequentemente à etapa de desfosforização; o metal quente desfosforizado é aproveitado após o fim da etapa de desfosfo- rização; o metal quente fresco é carregado para dentro da fornalha de refinamento do tipo conversora em tal estado que escória formada nesse tratamento de desfosforização na fornalha seja deixada na for- nalha de refinamento do tipo conversora sem ser descarregada; e es- se metal quente é pré-tratado.[0028] (8) In the method to perform the pre-treatment of hot metal specified in any of Items (1) to (7), after the step of dephosphorization of hot metal from a previous charge in the converter-type refinement furnace finished, the dephosphorized hot metal is used; the fresh hot metal is loaded into the converter type refinement furnace in such a state that slag formed in this furnace dephosphorization treatment is left in the converter type refinement furnace without being discharged; this hot metal is subjected to the desilication stage; the slag basicity in the furnace, the hot metal temperature and the hot metal silicon content are adjusted to 0.8 to 1.5, 1.280 to 1.380T, and 0.10% by weight or less, respectively, at the end desilication treatment; 30% by weight or more of slag formed in the desilication stage is discharged out of the furnace in the slag discharge stage; the hot metal in the furnace is subsequently subjected to the dephosphorization step; the dephosphorized hot metal is used after the dephosphorisation stage has ended; the fresh hot metal is loaded into the converter-type refinement furnace in such a state that slag formed in this furnace dephosphorization treatment is left in the converter-type refinement furnace without being discharged; and this hot metal is pre-treated.

[0029] (9) No método para realizar o pré-tratamento de metal quente especificado em qualquer um dos Itens (1) a (8), a altura de escória na fornalha é medida durante o tratamento de desfosforização subsequente à etapa de descarga de escória; pelo menos uma seleci- onada a partir do grupo que consiste na taxa de fluxo da fonte de oxi- gênio na forma gasosa suprida a partir da lança sopradora de topo, na altura de lança da lança sopradora de topo e na taxa de fluxo do gás de agitação suprido a partir das ventaneiras sopradoras de fundo é ajustada; e a escória na fornalha é controlada por esse ajuste de modo a não jorrar a partir do bocal.[0029] (9) In the method for performing the pre-treatment of hot metal specified in any of Items (1) to (8), the slag height in the furnace is measured during the dephosphorization treatment subsequent to the discharge step of slag; at least one selected from the group consisting of the flow rate of the oxygen source in the gaseous form supplied from the top blowing boom, the boom height of the top blowing boom and the gas flow rate of agitation supplied from the bottom blowers is adjusted; and the slag in the furnace is controlled by this adjustment so as not to spout from the nozzle.

ADVANTAGE EFFECTS OF THE INVENTION

[0030] De acordo com a presente invenção, no curso de pré- tratamento de metal quente de tal maneira que o tratamento de dessi- licatização e o tratamento de desfosforização de metal quente sejam executados em sucessão através do uso de uma fornalha de refinamento do tipo de conversor único com uma etapa de descarga de escória inter- mediária disposta entre as mesmas, o tratamento de dessilicatização é terminado em tal estado que a razão da altura da escória de espumação de dessilicatização para a altura de uma placa de fornalha livre esteja dentro de uma faixa predeterminada no fim do tratamento de dessilica- tização. Portanto, em uma etapa de descarga de escória subsequente, a descarga repentina de escória do tipo por impacto é suprimida e uma quantidade predeterminada alvo de escória de dessilicatização pode ser rapidamente descarregada fora da fornalha em um curto período de tempo. Isso permite que a etapa de descarga de escória seja reali- zada suavemente sem qualquer atraso e também permite que a con- centração de fósforo de metal quente seja reduzida para um nível bai- xo através do uso de uma quantidade pequena de fluxo à base de CaO na desfosforização de uma etapa subsequente.[0030] According to the present invention, in the hot metal pretreatment course in such a way that the desiccatization treatment and the hot metal dephosphorization treatment are carried out in succession through the use of a furnace refining type of single converter with an intermediate slag discharge step disposed between them, the desilicate treatment is completed in such a state that the ratio of the height of the desilicate foaming slag to the height of a free furnace plate is within of a predetermined range at the end of the desilication treatment. Therefore, in a subsequent slag discharge step, the sudden slag discharge of the impact type is suppressed and a predetermined amount of desilicate slag can be quickly discharged out of the furnace in a short period of time. This allows the slag discharge step to be carried out smoothly without any delay and also allows the concentration of hot metal phosphor to be reduced to a low level through the use of a small amount of flux based on CaO in the dephosphorization of a subsequent stage.

BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS

[0031] A Figura 1 é uma vista em corte esquemática de uma forna- lha de refinamento do tipo conversora usada para executar um método para realizar o pré-tratamento de metal quente de acordo com a pre- sente invenção.[0031] Figure 1 is a schematic cross-sectional view of a converter-type refinement furnace used to perform a method for carrying out the pre-treatment of hot metal according to the present invention.

[0032] A Figura 2 é uma vista esquemática que mostra um método para realizar o pré-tratamento de metal quente de acordo com a pre- sente invenção na ordem de etapas.[0032] Figure 2 is a schematic view showing a method for carrying out the pre-treatment of hot metal according to the present invention in the order of steps.

[0033] A Figura 3 é um gráfico que mostra um exemplo de um si- nal de uma onda refletida capturado através do uso de um aparelho de medição a nível de escória de micro-onda.[0033] Figure 3 is a graph showing an example of a reflected wave signal captured through the use of a measuring device at the level of microwave dross.

[0034] A Figura 4 é um gráfico em que a mudança da altura de es- cória em uma fornalha durante o tratamento de dessilicatização é de- terminada a partir de resultados de medição obtidos com um aparelho de medição a nível de escória de micro-onda.[0034] Figure 4 is a graph in which the change in slag height in a furnace during desilication treatment is determined from measurement results obtained with a measuring device at the level of micro slag. wave.

[0035] A Figura 5 é um gráfico que mostra a relação entre a altura de escória no fim do tratamento de dessilicatização e o tempo de des- carregamento de escória intermediário.[0035] Figure 5 is a graph that shows the relationship between the slag height at the end of the desilication treatment and the time to discharge the intermediate slag.

[0036] A Figura 6 é um gráfico que mostra a relação entre a altura de escória no fim do tratamento de dessilicatização e a concentração de fósforo no metal quente após o fim do tratamento de desfosforização.[0036] Figure 6 is a graph showing the relationship between the slag height at the end of the desilicate treatment and the concentration of phosphorus in the hot metal after the end of the dephosphorization treatment.

[0037] A Figura 7 é um gráfico que mostra a influência da taxa de suprimento de oxigênio a partir de uma lança sopradora de topo na altura de escória.[0037] Figure 7 is a graph showing the influence of the rate of oxygen supply from a top blowing boom on the slag height.

[0038] A Figura 8 é um gráfico que mostra a influência da altura de lança de uma lança sopradora de topo na altura de escória.[0038] Figure 8 is a graph showing the influence of the boom height of a top blowing boom on the slag height.

[0039] A Figura 9 é um gráfico que mostra a influência da taxa de fluxo de um gás de sopro de fundo na altura de escória.[0039] Figure 9 is a graph showing the influence of the flow rate of a background blowing gas on the slag height.

[0040] A Figura 10 é um gráfico que mostra a mudança da razão da altura de escória para a altura de uma placa de fornalha livre duran- te o tratamento de dessilicatização nos Exemplos da Invenção 1 e2e Exemplos Comparativos 1 e 2.[0040] Figure 10 is a graph showing the change in the ratio of the slag height to the height of a free furnace plate during the desilicate treatment in the Examples of Invention 1 and 2 and Comparative Examples 1 and 2.

[0041] A Figura 11 é um gráfico que mostra a mudança da razão da altura de escória para a altura de uma placa de fornalha livre duran- te o tratamento de desfosforização no Exemplo da Invenção 3 e no Exemplo Comparativo 2.[0041] Figure 11 is a graph showing the change in the ratio of the slag height to the height of a free furnace plate during the dephosphorization treatment in Example of Invention 3 and in Comparative Example 2.

DESCRIPTION OF THE MODALITIES

[0042] A presente invenção é descrita abaixo em mais detalhes com referência aos desenhos anexos. A Figura 1 é uma vista em corte esquemática de uma fornalha de refinamento do tipo conversora usa- da para executar um método para realizar o pré-tratamento de metal quente de acordo com a presente invenção. A Figura 2 é uma vista esquemática que mostra o método para realizar o pré-tratamento de metal quente de acordo com a presente invenção na ordem de etapas. A Figura 1 é uma ilustração que mostra uma etapa de dessilicatização na Figura 2-(B).[0042] The present invention is described below in more detail with reference to the accompanying drawings. Figure 1 is a schematic cross-sectional view of a refining furnace of the converter type used to perform a method for carrying out the pre-treatment of hot metal according to the present invention. Figure 2 is a schematic view showing the method for carrying out the pre-treatment of hot metal according to the present invention in the order of steps. Figure 1 is an illustration showing a desilication step in Figure 2- (B).

[0043] No método para realizar o pré-tratamento de metal quente de acordo com a presente invenção, tal fornalha de refinamento do tipo conversora 1 que tem a capacidade de realizar sopro de topo e fundo conforme mostrado na Figura 1 é usada. O sopro de topo é rea- lizado através do uso de uma lança sopradora de topo 2 móvel verti- calmente na fornalha de refinamento do tipo conversora 1 de tal ma- neira que um gás que contém oxigênio seja suprido para o metal quen- te 5 a partir da ponta da lança sopradora de topo 2 como uma fonte de oxigênio na forma gasosa. Um gás oxigênio, ar enriquecido com oxi- gênio, ar e uma mistura de gases de um gás oxigênio e um gás inerte podem ser usados como um gás que contém oxigênio. A Figura 1 ilus- tra um exemplo em que um gás oxigênio 8 é usado como um gás que contém oxigênio. No presente documento, o gás oxigênio 8 é puro oxi- gênio para uso industrial. O sopro de fundo é realizado através do uso de ventaneiras sopradoras de fundo 3 dispostas no fundo da fornalha de refinamento do tipo conversora 1. Um gás de sopro de fundo 9 po- de ser o gás que contém um gás oxigênio ou um gás inerte tal como somente um gás argônio ou um gás nitrogênio. O mesmo pode ser um gás que tem a função de promover a agitação do metal quente 5 por sopro no metal quente para acelerar a fundição de uma fonte de ferro frio e a função de fluxo de sopro e um gás de transporte para o metal quente a partir das ventaneiras sopradoras de fundo 3. Consequente- mente, detalhes da Figura 1 são descritos abaixo.[0043] In the method for performing the pre-treatment of hot metal according to the present invention, such a converter type 1 refinement furnace which has the ability to perform top and bottom blowing as shown in Figure 1 is used. The top blow is carried out through the use of a movable top blow lance 2 vertically in the converter type 1 refinement furnace in such a way that an oxygen-containing gas is supplied to the hot metal 5 from the tip of the top 2 blow lance as a source of oxygen in gaseous form. An oxygen gas, air enriched with oxygen, air and a mixture of gases from an oxygen gas and an inert gas can be used as an oxygen-containing gas. Figure 1 illustrates an example where an oxygen gas 8 is used as a gas that contains oxygen. In this document, oxygen gas 8 is pure oxygen for industrial use. The bottom blow is carried out by using bottom blow blowers 3 arranged on the bottom of the converting type 1 refinement furnace. A bottom blow gas 9 can be the gas containing an oxygen gas or an inert gas such as like just an argon gas or a nitrogen gas. The same can be a gas that has the function of promoting the stirring of the hot metal 5 by blowing into the hot metal to accelerate the melting of a cold iron source and the function of blowing flow and a carrier gas for the hot metal to from bottom blower nozzles 3. Consequently, details in Figure 1 are described below.

[0044] Na presente invenção, duas ou mais fornalhas de refina- mento do tipo conversoras 1 são usadas para refinar o metal quente 5, pelo menos uma das fornalhas de refinamento do tipo conversoras 1 é usada para pré-tratamento de metal quente de acordo com a presente invenção, e pelo menos uma outra é usada para o refinamento por descarburação do metal quente 5 submetido ao pré-tratamento de me- tal quente de acordo com a presente invenção. Isto é, o pré-tratamento é realizado através do uso da fornalha de refinamento do tipo conver- sora 1 para pré-tratamento de metal quente e o metal quente pré- tratado 5 é transferido para a fornalha de refinamento do tipo conver-[0044] In the present invention, two or more refining furnaces of the converter type 1 are used to refine the hot metal 5, at least one of the refining furnaces of the converter type 1 is used for pretreatment of hot metal according to with the present invention, and at least one other is used for decarburization refinement of the hot metal 5 subjected to the hot metal pretreatment according to the present invention. That is, the pretreatment is carried out using the converting furnace of the converting type 1 for pretreatment of hot metal and the pretreated hot metal 5 is transferred to the refining furnace of the converting type

sora 1 para o refinamento por descarburação e é então descarburado.sora 1 for decarburization refinement and is then decarburized.

[0045] No método para realizar o pré-tratamento do metal quente 5 de acordo com a presente invenção, conforme mostrado na Figura 2- (A), o metal quente 5 que não foi dessiliconizado ou desfosforizado é carregado para dentro da fornalha de refinamento do tipo conversora 1, carregado com uma fonte de ferro frio 7 tal como sucata de ferro antecipadamente, através do uso de uma panela de carga 10 (uma etapa de carregamento de metal quente).[0045] In the method for pre-treating the hot metal 5 according to the present invention, as shown in Figure 2- (A), the hot metal 5 that has not been desiliconized or dephosphorized is loaded into the refining furnace converter type 1, loaded with a cold iron source 7 such as iron scrap in advance, through the use of a loading pan 10 (a hot metal loading step).

[0046] Em seguida, uma fonte de oxigênio na forma gasosa, ou a fonte de oxigênio na forma gasosa e uma fonte de oxigênio na forma sólida tal como óxido de ferro, são supridas para o metal quente 5 na fornalha de refinamento do tipo conversora como fontes de oxigênio, através das quais o tratamento de dessilicatização é executado con- forme mostrado na Figura 2-(B) (a etapa de dessilicatização). O silício contido no metal quente 5 reage com o oxigênio em uma fonte de oxi- gênio (Si + 2O — SiO,), de modo que a dessilicatização continue. O calor de oxidação de silício devido à reação de dessilicatização eleva a temperatura do metal quente para promover a fundição da fonte de ferro frio 7 no metal quente.[0046] Next, a source of oxygen in the gaseous form, or the source of oxygen in the gaseous form and an oxygen source in the solid form such as iron oxide, are supplied to the hot metal 5 in the converter-type refinement furnace. as oxygen sources, through which the desilicate treatment is carried out as shown in Figure 2- (B) (the desilicate step). The silicon contained in the hot metal 5 reacts with oxygen in an oxygen source (Si + 2O - SiO,), so that desilication continues. The heat of oxidation of silicon due to the desilicate reaction raises the temperature of the hot metal to promote the melting of the cold iron source 7 into the hot metal.

[0047] Na presente invenção, o tratamento de dessilicatização e o tratamento de desfosforização são executados através do uso da for- nalha de refinamento do tipo de conversor único 1 e, portanto, escória de desfosforização formada no tratamento de desfosforização de uma carga anterior adere a paredes da fornalha de refinamento do tipo conversora | e permanecem na mesma antes do tratamento de dessi- licatização ser executado. Desse modo, no caso de não controlar a basicidade ((CaO por porcentagem em massa) / (SiO, por porcenta- gem em massa)) (deste ponto em diante no presente documento sim- plesmente chamada de "basicidade" em alguns casos) de escória de dessilicatização 6, um óxido de fósforo (P2Os) contido na escória re-[0047] In the present invention, the desilication treatment and the dephosphorization treatment are performed through the use of the single converter type refinement furnace 1 and, therefore, dephosphorization slag formed in the treatment of dephosphorization of a previous load to converter type refinement furnace walls | and remain the same before desiccation treatment is carried out. Thus, in the case of not controlling the basicity ((CaO by mass percentage) / (SiO, by mass percentage)) (from this point on in this document simply called "basicity" in some cases) of desilicate slag 6, a phosphorus oxide (P2Os) contained in the slag

manescente de desfosforização é decomposto para aumentar a con- centração de fósforo do metal quente 5, isto é, a então chamada "re- fosforização" pode possivelmente ocorrer. No caso em que a escória de desfosforização é intencionalmente retida na fornalha para o propó- sito de reduzir a quantidade de fluxo à base de CaO usada durante o tratamento de dessilicatização, o aumento da concentração de fósforo devido à refosforização pode possivelmente ser significante. Isto é, de modo a impedir tal refosforização, a basicidade da escória de dessili- catização 6 formada no tratamento de dessilicatização é preferencial- mente ajustada.dephosphorization is decomposed to increase the phosphorus concentration of the hot metal 5, that is, the so-called "re- phosphorization" may possibly occur. In the case where the dephosphorization slag is intentionally retained in the furnace for the purpose of reducing the amount of CaO-based flux used during the desilicate treatment, the increase in phosphorus concentration due to the phosphorization can possibly be significant. That is, in order to prevent such phosphorization, the basicity of the desilicate slag 6 formed in the desilicate treatment is preferably adjusted.

[0048] Em condições de dessilicatização comuns, a temperatura de metal quente é de cerca de 1.300 e a concentração de FeO em escória de dessilicatização é de cerca de 10% a 20% em massa. Em consideração desses, uma reação de refosforização é suprimida de tal maneira que a basicidade da escória de dessilicatização 6 após o tra- tamento de dessilicatização é ajustada para 0,8 ou mais.[0048] Under common desilicate conditions, the hot metal temperature is about 1,300 and the concentration of FeO in desilicate slag is about 10% to 20% by weight. In consideration of these, a refosphorization reaction is suppressed in such a way that the basicity of the desilicate slag 6 after the desilicate treatment is adjusted to 0.8 or more.

[0049] A basicidade ((CaO por porcentagem em massa) / (SiO, por porcentagem em massa)) da escória de dessilicatização 6 pode ser calculada com base na Equação (1) abaixo.[0049] The basicity ((CaO by mass percentage) / (SiO, by mass percentage)) of desilicate slag 6 can be calculated based on Equation (1) below.

[0050] Basicidade = [(quantidade de CaO retida em fornalha (kg/t- metal quente)) + (quantidade de CaO adicionada durante o tratamento de dessilicatização (kg/t-metal quente))] / [(quantidade de SiO, retida em fornalha (kg/t-metal quente)) + (quantidade de SiO, gerada em tra- tamento de dessilicatização (kg/t-metal quente))] (1)[0050] Basicity = [(amount of CaO retained in the furnace (kg / t-hot metal)) + (amount of CaO added during desilication treatment (kg / t-hot metal))] / [(amount of SiO, held in furnace (kg / t-hot metal)) + (amount of SiO, generated in desilication treatment (kg / t-hot metal))] (1)

[0051] Consequentemente, a quantidade de CaO retida na forna- lha e a quantidade de SiO, retida na fornalha são a quantidade de CaO e a quantidade de SiO,, respectivamente, contidas em escória de desfosforização de uma carga anterior que foi retida na fornalha e a quantidade de SiO, gerada em tratamento de dessilicatização pode ser calculada a partir da mudança em concentração de Si no metal quente antes e após o tratamento de dessilicatização.[0051] Consequently, the amount of CaO retained in the furnace and the amount of SiO retained in the furnace are the amount of CaO and the amount of SiO, respectively, contained in dephosphorisation slag from a previous charge that was retained in the furnace and the amount of SiO generated in desilication treatment can be calculated from the change in Si concentration in the hot metal before and after the desilication treatment.

[0052] Uma fonte de oxigênio usada para tratamento de dessilica- tização pode ser somente o gás oxigênio 8, que é suprido a partir da lança sopradora de topo 2, ou o gás oxigênio 8 com a fonte de oxigê- nio sólido, tal como óxido de ferro (não mostrado). De modo a formar a escória de dessilicatização 6 durante o tratamento de dessilicatização em um curto período de tempo de tal modo que a escória de dessilica- tização 6 tenha uma basicidade alvo, o uso de óxido de ferro, que tem a função de promover a fluência de fluxo à base de CaO, é eficaz. En- tretanto, o uso de uma grande quantidade de óxido de ferro, que ab- sorve calor em aquecimento e decomposição, não é preferencial a par- tir do ponto de vista de um dos objetivos da presente invenção, isto é, fundir uma grande quantidade da fonte de ferro frio 7. Desse modo, a quantidade de óxido de ferro usado é preferencialmente minimizada. Visto que a fornalha de refinamento do tipo conversora 1 é usada co- mo um recipiente de refinamento, a taxa de suprimento de um gás oxi- gênio pode ser elevada de modo a promover a fluência de fluxo à base de CaO e para formar a escória de dessilicatização 6 que tem uma ba- sicidade alvo mesmo se o gás oxigênio 8 somente for usado para exe- cutar tratamento de dessilicatização.[0052] An oxygen source used for desilication treatment can be only oxygen gas 8, which is supplied from the top blowing boom 2, or oxygen gas 8 with the source of solid oxygen, such as iron oxide (not shown). In order to form the desilicate slag 6 during the desilicate treatment in a short period of time so that the desilicate slag 6 has a target basicity, the use of iron oxide, which has the function of promoting CaO-based flow fluency is effective. However, the use of a large amount of iron oxide, which absorbs heat in heating and decomposition, is not preferred from the point of view of one of the objectives of the present invention, that is, to melt a large amount of cold iron source 7. In this way, the amount of iron oxide used is preferably minimized. Since the converter type 1 refinement furnace is used as a refining vessel, the rate of supply of an oxygen gas can be increased to promote CaO-based flow creep and to form slag desilicate 6 which has a target base even if oxygen gas 8 is only used to perform desilicate treatment.

[0053] Após a etapa de dessilicatização, conforme mostrado na Figura 2-(C), a fornalha de refinamento do tipo conversora 1 é inclina- da de forma oposta ao lado onde um furo de corrida 4 é posto, através do qual a escória de dessilicatização 6 que contém uma grande quan- tidade de SiO, gerada em tratamento de dessilicatização é descarre- gada a partir de um bocal da fornalha de refinamento do tipo converso- ra | para um pote de escória (não mostrado) posto em um caminho abaixo (uma etapa de descarga de escória). A escória de dessilicatiza- ção 6 é descarregada a partir do bocal na forma de um transborda- mento de tal maneira que a fornalha de refinamento do tipo conversora[0053] After the desilication step, as shown in Figure 2- (C), the converter type refinement furnace 1 is angled opposite to the side where a running hole 4 is placed, through which the slag desilicate 6 which contains a large amount of SiO, generated in desilicate treatment is discharged from a converting furnace nozzle | to a slag pot (not shown) placed on a path down (a slag discharge step). The desilicate slag 6 is discharged from the nozzle in the form of an overflow in such a way that the converter type refinement furnace

1 é inclinada na faixa em que o metal quente 5 não flui para fora do bocal. A escória de dessilicatização 6 pode ser eficientemente descar- regada devido ao fato de que a altura da extremidade inferior do bocal da fornalha inclinada para a superfície da escória é grande. Entretanto, a escória de dessilicatização 6 não pode ser completamente descarre- gada e uma porção da escória de dessilicatização 6 permanece na fornalha. Uma etapa de descarregamento da escória de dessilicatiza- ção 6 é realizada entre o tratamento de dessilicatização e o tratamento de desfosforização e, portanto, é chamada de "descarga de escória intermediária".1 is inclined in the range where the hot metal 5 does not flow out of the nozzle. The desilicate slag 6 can be efficiently discharged due to the fact that the height of the lower end of the furnace nozzle inclined towards the slag surface is large. However, the desilicate slag 6 cannot be completely discharged and a portion of the desilicate slag 6 remains in the furnace. A step of unloading the desilicate slag 6 is carried out between the desilicate treatment and the dephosphorization treatment and, therefore, it is called "intermediate slag discharge".

[0054] Após a etapa de descarga de escória, fluxo à base de CaO e a fonte de oxigênio são supridos para o metal quente 5 retido na for- nalha de refinamento do tipo conversora conforme mostrado na Figura 2-(D), através do qual o metal quente 5 é desfosforizado (uma etapa de desfosforização). Na etapa de desfosforização, a basicidade de es- cória na fornalha é ajustada na faixa de 1,3 a 3,5. Uma fonte de oxigê- nio usada na etapa de desfosforização é principalmente o gás oxigênio 8 a partir da lança sopradora de topo 2 como é o caso com a dessilica- tização. Óxido de ferro pode ser parcialmente usado. Entretanto, o uso de óxido de ferro, que absorve calor em aquecimento e decomposição conforme descrito acima, como uma fonte de oxigênio é preferencial- mente evitado caso seja possível devido ao fato de que a fundição de uma grande quantidade da fonte de ferro frio 7 é um dos objetivos da presente invenção.[0054] After the slag discharge step, CaO-based flow and the oxygen source are supplied to the hot metal 5 retained in the converter-type refinement furnace as shown in Figure 2- (D), through the which hot metal 5 is dephosphorized (a dephosphorization step). In the dephosphorization stage, the slag basicity in the furnace is adjusted in the range of 1.3 to 3.5. A source of oxygen used in the dephosphorization step is mainly oxygen gas 8 from the top blowing boom 2 as is the case with desilication. Iron oxide can be partially used. However, the use of iron oxide, which absorbs heat in heating and decomposition as described above, as an oxygen source is preferably avoided if possible due to the fact that the melting of a large amount of the cold iron source 7 is one of the objectives of the present invention.

[0055] O fluxo à base de CaO usado para desfosforização pode ser cal virgem, carbonato de cálcio e semelhantes. Entretanto, o fluxo à base de CaO usado para desfosforização não é limitado a esses e pode ser um que contém 40% em massa ou mais CaO e que contém um outro componente tal como flúor, alumina ou óxido de ferro con- forme exigido. Um método para adicionar o fluxo à base de CaO pode ser realizado de tal maneira que o fluxo à base de CaO seja carregado a partir de um alimentador posto acima da fornalha quando no estado de grânulos ou grumos ou seja carregado através da lança sopradora de topo 2 quando no estado pulverulento.[0055] The CaO-based flux used for dephosphorization can be quicklime, calcium carbonate and the like. However, the CaO-based flux used for dephosphorization is not limited to these and can be one that contains 40% by mass or more CaO and that contains another component such as fluorine, alumina or iron oxide as required. A method for adding the CaO-based flow can be carried out in such a way that the CaO-based flow is loaded from a feeder placed above the furnace when in the state of granules or lumps or is loaded through the top blow lance 2 when in a powdery state.

[0056] O fósforo no metal quente é oxidado no óxido de fósforo (P2Os) por oxigênio na fonte de oxigênio suprida. O óxido de fósforo é incorporado em escória que é formada pela fluência do fluxo à base de CaoO e funciona como um agente de refinamento de desfosforização na forma de um composto estável representado por 3CaO'P,2Os, o que, desse modo, permite que a reação de desfosforização do metal quente 5 prossiga. Após o tratamento de desfosforização, a escória de desfosforização que contém o óxido de fósforo é formada.[0056] Phosphorus in the hot metal is oxidized to phosphorus oxide (P2Os) by oxygen in the supplied oxygen source. Phosphorus oxide is incorporated into slag that is formed by the flow of the CaoO-based flux and functions as a dephosphorizing refinement agent in the form of a stable compound represented by 3CaO'P, 2Os, which, therefore, allows the hot metal 5 dephosphorization reaction proceeds. After the dephosphorization treatment, the dephosphorization slag containing phosphorus oxide is formed.

[0057] Após a reação de desfosforização prosseguir para reduzir a concentração de fósforo no metal quente para um valor predetermina- do, a desfosforização é terminada. Em seguida, conforme mostrado na Figura 2-(E), a fornalha de refinamento do tipo conversora 1 é inclina- da no lado onde o furo de corrida 4 é posto, através do qual o metal quente 5 na fornalha de refinamento do tipo conversora é descarrega- do a partir do furo de corrida 4 para dentro de um recipiente de reten- ção de metal quente (não mostrado) (uma etapa de aproveitamento).[0057] After the dephosphorization reaction proceeds to reduce the phosphorus concentration in the hot metal to a predetermined value, dephosphorization is terminated. Then, as shown in Figure 2- (E), the converter type refinement furnace 1 is angled on the side where the running hole 4 is placed, through which the hot metal 5 in the converter type refinement furnace it is discharged from the running hole 4 into a hot metal holding container (not shown) (a recovery step).

[0058] Após a etapa de aproveitamento, a etapa de dessilicatiza- ção da próxima carga pode ser iniciada de tal maneira que a fonte de ferro frio 7 e o metal quente 5 sejam carregados para dentro da forna- lha de refinamento do tipo conversora 1 sem descarregar a escória de desfosforização na fornalha. De modo alternativo, a etapa de dessilica- tização da próxima carga pode ser iniciada de tal maneira que após a escória de desfosforização na fornalha ser descarregada, a fonte de ferro frio 7 e o metal quente 5 sejam carregados. No caso de iniciar o tratamento de dessilicatização da próxima carga em tal estado que to- da ou maior parte da escória formada de desfosforização tenha sido retida na fornalha, o calor e o ferro contidos na escória de desfosfori- zação da carga anterior podem ser recuperados durante o tratamento de dessilicatização da próxima carga e CaO na escória de desfosfori- zação da carga anterior pode ser usado como uma fonte de CaO no tratamento de dessilicatização da próxima carga; desse modo, a quan- tidade do fluxo à base de CaO usado durante o tratamento de dessili- catização pode ser reduzida.[0058] After the utilization step, the desilication step of the next load can be started in such a way that the cold iron source 7 and the hot metal 5 are loaded into the converter type 1 refinement furnace. without unloading the dephosphorization slag in the furnace. Alternatively, the desilication step of the next charge can be started in such a way that after the dephosphorization slag in the furnace is discharged, the cold iron source 7 and the hot metal 5 are loaded. In the case of starting the desilication treatment of the next load in such a state that all or most of the dephosphorization slag has been retained in the furnace, the heat and iron contained in the dephosphorization slag of the previous load can be recovered during the desilication treatment of the next charge and CaO in the dephosphorisation slag from the previous charge can be used as a source of CaO in the treatment of desilicate the next charge; in this way, the amount of CaO-based flow used during the desilization treatment can be reduced.

[0059] Na presente invenção, quando o metal quente 5 é dessili- conizado e desfosforizado conforme descrito acima, a altura da escória de dessilicatização 6 é medida durante o tratamento de dessilicatiza- ção e a escória de dessilicatização 6 é espumada durante o tratamen- to de dessilicatização para o propósito de descarregar rapidamente uma quantidade predeterminada ou mais da escória de dessilicatiza- ção 6 na etapa de descarga de escória de tal modo que a altura de escória (a distância a partir da superfície estática de metal quente na fornalha para o topo da escória de dessilicatização 6) determinada no fim do tratamento de dessilicatização esteja dentro de uma faixa alvo. Consequentemente, os inventores confirmaram que quando a espu- mação da escória de dessilicatização 6 é leve no fim do tratamento de dessilicatização, a fluidez da escória de dessilicatização 6 é baixa e, portanto, é difícil descarregar uma quantidade suficiente da escória de dessilicatização 6 em um tempo predeterminado. Assim, de modo a descarregar rapidamente uma quantidade suficiente da escória de dessilicatização 6 a partir da fornalha na etapa de descarga de escó- ria, a escória de dessilicatização 6 precisa ser espumada de tal modo que a altura de escória esteja dentro de uma faixa alvo no fim do tra- tamento de dessilicatização. No presente documento, a espumação de escória é um fenômeno em que a escória fundida contém bolhas e se expande em volume aparentemente.[0059] In the present invention, when the hot metal 5 is desilicated and dephosphorized as described above, the height of the desilicate slag 6 is measured during the desilicate treatment and the desilicate slag 6 is foamed during treatment. desilication method for the purpose of quickly discharging a predetermined amount or more of the desilication slag 6 in the slag discharge step such that the slag height (the distance from the static hot metal surface in the furnace to the top of the desilicate slag 6) determined at the end of the desilicate treatment is within a target range. Consequently, the inventors confirmed that when desilicate slag foaming 6 is light at the end of the desilicate treatment, the fluidity of the desilicate slag 6 is low and therefore it is difficult to discharge a sufficient amount of desilicate slag 6 into predetermined time. Thus, in order to quickly discharge a sufficient amount of desilicate slag 6 from the furnace in the slag discharge step, the desilicate slag 6 needs to be foamed in such a way that the slag height is within a target range at the end of the desilication treatment. In this document, slag foaming is a phenomenon in which molten slag contains bubbles and apparently expands in volume.

[0060] Consequentemente, a fornalha de refinamento do tipo con-[0060] Consequently, the refining furnace of the type con-

versora | usada na presente invenção precisa ter a função de medir a altura da escória na fornalha.versora | used in the present invention must have the function of measuring the height of the slag in the furnace.

[0061] Na fornalha de refinamento do tipo conversora 1 usada na presente invenção, conforme mostrado na Figura 1, uma capota 12 para recuperar gás residual gerado a partir da fornalha é posta acima do bocal da fornalha de refinamento do tipo conversora 1 e um condu- to de gases 11 para introduzir gás residual em um coletor de poeira é posto em uma porção superior da capota 12. A capota 12 tem uma abertura 13 e uma abertura 14. A lança sopradora de topo 2 se esten- de através da abertura 13 para dentro da fornalha. Dois guias de onda 16 fixados a um telêmetro por micro-onda de sistema de radar proces- sador de sinal pseudoaleatório 15 (deste ponto em diante no presente documento simplesmente chamado de o "aparelho de medição a nível de escória de micro-onda 15") se estendem através da abertura 14. Cada uma dentre uma antena transmissora 17 e uma antena receptora 18 é fixada à ponta de um correspondente dos dois guias de onda 16 de modo a ser posicionada diretamente sob a abertura 14. Isto é, a altura da escória de dessilicatização 6 na fornalha pode ser medida com o aparelho de medição a nível de escória de micro-onda 15.[0061] In the converter type 1 refinement furnace used in the present invention, as shown in Figure 1, a hood 12 for recovering residual gas generated from the furnace is placed above the nozzle of the converter type 1 refinement furnace and a conduit - gas 11 to introduce residual gas into a dust collector is placed in an upper portion of the canopy 12. The canopy 12 has an opening 13 and an opening 14. The top blower boom 2 extends through the opening 13 into the furnace. Two waveguides 16 attached to a range finder by a microwave radar system processing a pseudo-random signal 15 (hereinafter in this document simply called the "measuring device at the level of microwave dross 15" ) extend through opening 14. Each of a transmitting antenna 17 and a receiving antenna 18 is attached to the tip of a corresponding one of the two waveguides 16 so as to be positioned directly under the opening 14. That is, the height of the desilicate slag 6 in the furnace can be measured with the measuring device at the level of microwave slag 15.

[0062] A refletividade da escória de espumação de dessilicatiza- ção 6 em relação a uma micro-onda é extremamente baixa para ser 10º? ou menos. Portanto, em uma modalidade da presente invenção, o radar a seguir é usado: um radar com sensibilidade de medida elevada devido ao uso de um sinal obtido através da modulação de uma micro- onda com um sinal pseudoaleatório. O sinal pseudoaleatório pode ser gerado a partir de um sinal de relógio de alta frequência com uma fre- quência de, por exemplo, cerca de 800 MHz através do uso de circui- tos lógicos adequados em uma combinação de tal modo que a mesma forma de onda seja repetida em uma frequência de cerca de 6 MHz. Isso é um exemplo do caso onde o sinal pseudoaleatório é gerado através do uso de um circuito lógico que reinicia através da inserção de um sinal de relógio 2' vezes (128 vezes).[0062] Is the reflectivity of desilication foaming slag 6 in relation to a microwave extremely low to be 10º? or less. Therefore, in one embodiment of the present invention, the following radar is used: a radar with a high measurement sensitivity due to the use of a signal obtained by modulating a microwave with a pseudo-random signal. The pseudo-random signal can be generated from a high frequency clock signal with a frequency, for example, about 800 MHz through the use of suitable logic circuits in a combination such that the same form of wave is repeated at a frequency of about 6 MHz. This is an example of the case where the pseudo-random signal is generated through the use of a logic circuit that restarts by inserting a clock signal 2 'times (128 times).

[0063] Uma micro-onda com uma frequência, por exemplo, de cerca de 10 GHz é usada como uma onda portadora para uma micro-onda usada. Uma micro-onda modulada através da multiplicação de um sinal pseudoaleatório é irradiada em direção ao interior da fornalha de refi- namento do tipo conversora 1 através da antena transmissora 17, que é posta através da abertura 14 da capota 12 posta acima da fornalha.[0063] A microwave with a frequency, for example, of about 10 GHz is used as a carrier wave for a used microwave. A microwave modulated through the multiplication of a pseudo-random signal is irradiated towards the interior of the refining furnace of the converter type 1 through the transmitting antenna 17, which is placed through the opening 14 of the hood 12 placed above the furnace.

[0064] No presente documento, uma onda eletromagnética com uma frequência de 10 GHz tem um comprimento de onda de cerca de 3,0 cm em ar e uma com uma frequência de menos que 10 GHz tem um comprimento de onda mais longo. Visto que o mesmo é muito mais longo em comparação a partículas de poeira ou fumaça na fornalha de refinamento do tipo conversora, é improvável que a medida seja afeta- da por poeira ou semelhantes, e tem uma vantagem em encurtar uma antena devido ao fato de que o comprimento de onda do mesmo é cur- to. A antena transmissora 17 e a antena receptora 18 minimizam on- das refletidas a partir daqueles que não a superfície de escória através do estreitamento severo da diretividade através do uso, por exemplo, de uma antena do tipo corneta. É improvável que uma micro-onda seja afe- tada por poeira ou semelhantes devido ao fato de que a frequência da mesma é baixa. Desse modo, uma micro-onda usada na presente inven- ção tem uma frequência de até 10 GHz, preferencialmente mais baixa que 10 GHz, e mais preferencialmente 8 GHz ou mais baixa. Entretanto, quando a frequência da micro-onda é excessivamente baixa, existe um problema com a redução em desempenho de resolução de tempo e dis- tância e uma antena de tamanho grande é necessária, o que não é pre- ferencial para impedir que poeira adira a uma antena. Portanto, a fre- quência da micro-onda é preferencialmente de 2 GHz ou mais alta.[0064] In the present document, an electromagnetic wave with a frequency of 10 GHz has a wavelength of about 3.0 cm in air and one with a frequency of less than 10 GHz has a longer wavelength. Since it is much longer compared to dust or smoke particles in the converter type refinement furnace, the measurement is unlikely to be affected by dust or the like, and has an advantage in shortening an antenna due to the fact that that its wavelength is short. The transmitting antenna 17 and the receiving antenna 18 minimize reflected waves from those other than the slag surface by severely narrowing the directivity through the use, for example, of a horn-type antenna. It is unlikely that a microwave will be affected by dust or the like due to the fact that its frequency is low. Thus, a microwave used in the present invention has a frequency of up to 10 GHz, preferably lower than 10 GHz, and more preferably 8 GHz or lower. However, when the microwave frequency is excessively low, there is a problem with the reduction in time and distance resolution performance and a large antenna is required, which is not preferred to prevent dust from adhering. to an antenna. Therefore, the microwave frequency is preferably 2 GHz or higher.

[0065] Uma onda eletromagnética emitida a partir da antena trans-[0065] An electromagnetic wave emitted from the transmitted antenna

missora 17 para dentro da fornalha de refinamento do tipo conversora é refletida pela superfície de escória e é convertida em um sinal elétri- co com a antena receptora 18. O tempo que um sinal de entrada é su- prido para um receptor do aparelho de medição a nível de escória de micro-onda 15 é atrasado naturalmente a partir do tempo em que uma onda eletromagnética é emitida a partir da antena transmissora 17 pelo tempo de propagação da onda eletromagnética, isto é, o tempo que se leva para que a onda eletromagnética percorra a distância até o nível de superfície de escória na fornalha de refinamento do tipo conversora e a distância que retorna para alcançar a antena receptora 18. O tempo de propagação pode ser determinado através da comparação da diferen- ça de fase de um sinal pseudoaleatório modulado em uma micro-onda portadora entre uma onda recebida e uma onda transmitida.Missora 17 into the converter-type refinement furnace is reflected by the slag surface and is converted into an electrical signal with the receiving antenna 18. The time that an input signal is supplied to a meter receiver the level of microwave dross 15 is naturally delayed from the time when an electromagnetic wave is emitted from the transmitting antenna 17 by the propagation time of the electromagnetic wave, that is, the time it takes for the electromagnetic wave travel the distance to the level of the slag surface in the converter-type refinement furnace and the distance that returns to reach the receiving antenna 18. The propagation time can be determined by comparing the phase difference of a modulated pseudo-random signal in a carrier microwave between a received wave and a transmitted wave.

[0066] O tempo de propagação pode ser diretamente determinado a partir da função de correlação de tempo de componentes de sinal pseudoaleatório modulados na onda recebida e na onda transmitida. Ainda assim, medida de alta resolução pode ser realizada de tal ma- neira que processamento de sinal seja realizado através do uso de um sinal pseudoaleatório gerado através da leve variação da frequência do relógio e o eixo de tempo de uma função de correlação de tempo é, desse modo, significativamente expandido.[0066] The propagation time can be directly determined from the time correlation function of pseudo-random signal components modulated in the received wave and the transmitted wave. Even so, a high resolution measurement can be performed in such a way that signal processing is performed through the use of a pseudo-random signal generated by the slight variation of the clock frequency and the time axis of a time correlation function is , thus, significantly expanded.

[0067] No caso do uso de um sinal pseudoaleatório que é gerado a partir de um sinal de relógio de alta frequência de 800 MHz através do uso de um circuito lógico e repeate a mesma forma de onda em uma frequência de cerca de 6 MHz e aplicar um sinal pseudoaleatório gerado a partir de um sinal de relógio variado em frequência por 4 kHz (por exemplo, 800,004 MHz) através do uso do mesmo circuito lógico, a multiplicação dos dois pseudoaleatório sinaliza resultados em so- mente um componente de alta frequência com uma frequência de re- lógio ou mais alta quando os dois sinais pseudoaleatórios estão fora de fase entre si. Entretanto, a multiplicação dos dois sinais pseudoale- atórios com a mesma forma de onda resulta em um componente de corrente continua ou um componente de baixa frequência quando os dois estão em fase entre si. Portanto, componentes de sinal com uma frequência mais alta que ou igual à frequência de repetição de cada sinal pseudoaleatório são adicionalmente removidos a partir da multi- plicação dos dois sinais pseudoaleatórios através do uso de um filtro passa-baixo, através do qual a temporização em que os dois sinais pseudoaleatórios estão em fase entre si com um período de 4 kHz é detectado. Isso se dá devido ao fato de que, visto que os dois sinais pseudoaleatórios são diferentes em frequência de relógio de referência um do outro por 4 kHz, a diferença de fase varia gradualmente e as mesmas estão em fase entre si uma vez que em um período que cor- responde a uma frequência de 4 kHz.[0067] In the case of the use of a pseudo-random signal that is generated from an 800 MHz high frequency clock signal through the use of a logic circuit and repeats the same waveform at a frequency of about 6 MHz and apply a pseudo-random signal generated from a clock signal varied in frequency by 4 kHz (for example, 800.004 MHz) using the same logic circuit, the multiplication of the two pseudo-random signals results in only a high frequency component with a clock frequency or higher when the two pseudo-random signals are out of phase with each other. However, the multiplication of the two pseudo-random signals with the same waveform results in a direct current component or a low frequency component when the two are in phase with each other. Therefore, signal components with a frequency higher than or equal to the repetition frequency of each pseudo-random signal are additionally removed from the multiplication of the two pseudo-random signals through the use of a low-pass filter, through which the timing in that the two pseudo-random signals are in phase with each other with a period of 4 kHz is detected. This is due to the fact that, since the two pseudo-random signals are different in reference clock frequency from each other by 4 kHz, the phase difference varies gradually and they are in phase with each other since in a period which corresponds to a frequency of 4 kHz.

[0068] Desse modo, a diferença de fase no período que corres- ponde à frequência de repetição de cerca de 6 MHz de sinal pseudoa- leatório, isto é, o atraso de tempo é convertido em uma diferença de tempo em um período que corresponde à frequência de 4 kHz, através do qual a diferença de fase entre os sinais pseudoaleatórios da onda recebida e a onda transmitida pode ser detectada com o eixo de tempo expandido por cerca de 1.500 vezes.[0068] Thus, the phase difference in the period corresponding to the repetition frequency of about 6 MHz of pseudo-random signal, that is, the time delay is converted into a time difference in a period that corresponds at the frequency of 4 kHz, through which the phase difference between the pseudo-random signals of the received wave and the transmitted wave can be detected with the time axis expanded by about 1,500 times.

[0069] As ondas refletidas recebidas incluem ondas refletidas a partir de vários caminhos e objetos. Cada uma das ondas refletidas a partir dos objetos contém componentes de sinal pseudoaleatório que correspondem às intensidades de reflexo e os atrasos de fase devido aos tempos de propagação das ondas refletidas. Através da compara- ção de tal onda recebida submetida ao processamento de sinal atra- vés do uso do sinal pseudoaleatório variado em sinal de frequência de relógio para um sinal de uma onda transmitida similarmente submetida a processamento de sinal, um sinal que corresponde ao tempo de pro-[0069] The reflected waves received include waves reflected from various paths and objects. Each of the waves reflected from the objects contains components of pseudo-random signal that correspond to the reflection intensities and the phase delays due to the propagation times of the reflected waves. By comparing such a received wave submitted to signal processing through the use of the pseudo-random signal varied in clock frequency signal to a signal of a transmitted wave similarly submitted to signal processing, a signal that corresponds to the pro-

pagação e intensidade de um componente de onda refletida a partir de cada objeto é detectado com o tempo de propagação expandido por cerca de 1.500 vezes.Payment and intensity of a reflected wave component from each object is detected with the propagation time expanded by approximately 1,500 times.

[0070] Para o sinal detectado conforme descrito acima, o atraso de tempo a partir de um sinal de uma onda transmitida é convertido em um tempo de propagação, que é multiplicado pela velocidade de pro- pagação (3 x 10º m/s) da micro-onda e é dividido por 2, através do qual a distância até um objeto que corresponde ao sinal detectado po- de ser calculada.[0070] For the signal detected as described above, the time delay from a signal of a transmitted wave is converted into a propagation time, which is multiplied by the propagation speed (3 x 10º m / s) of the microwave and is divided by 2, through which the distance to an object that corresponds to the detected signal can be calculated.

[0071] A Figura 3 é um exemplo de um sinal de uma onda refletida capturado através do uso do aparelho de medição a nível de escória de micro-onda 15 no caso em que tratamento de dessilicatização é realizado para o metal quente 5 da carga após ter sido carregado para dentro de uma fornalha em que a escória de desfosforização formada no tratamento de desfosforização de uma carga anterior foi deixada. A Figura 3 mostra a relação entre a distância de uma antena até um ob- jeto que serve como uma fonte que gera a onda refletida e a intensi- dade da onda refletida. O eixo horizontal na Figura 3 usa um valor ob- tido através da conversão do tempo de atraso de um sinal detectado a partir de uma onda transmitida na distância da antena transmissora 17 e da antena receptora 18 até um objeto. No caso de realizar proces- samento de sinal conforme descrito acima, o sinal detectado da onda refletida mostrado na Figura 3 é obtido com uma frequência de 4 kHz. Portanto, a mudança em nível de superfície de escória pode ser conti- nuamente medida ao passo que eleva a razão de sinal/ruído por atra- vés do cálculo da média.[0071] Figure 3 is an example of a reflected wave signal captured through the use of a measuring device at the level of microwave dross 15 in the case where desilication treatment is carried out for the hot metal 5 of the charge after have been loaded into a furnace in which the dephosphorization slag formed in the treatment of dephosphorization of a previous charge was left. Figure 3 shows the relationship between the distance from an antenna to an object that serves as a source that generates the reflected wave and the intensity of the reflected wave. The horizontal axis in Figure 3 uses a value obtained by converting the delay time of a signal detected from a wave transmitted over the distance from the transmitting antenna 17 and the receiving antenna 18 to an object. In case of performing signal processing as described above, the signal detected from the reflected wave shown in Figure 3 is obtained with a frequency of 4 kHz. Therefore, the change in slag surface level can be continuously measured while increasing the signal / noise ratio by averaging.

[0072] Conforme mostrado na Figura 3, os sinais detectados das ondas refletidas que têm picos localizados em uma pluralidade de po- sições. Picos (os sinais das ondas refletidas) com uma intensidade in- ferior a um valor determinado são considerados como picos de uma onda refletida de forma múltipla a partir de um metal exposto refratário de fornalha que se aderiu à parede de fornalha, ou a lança sopradora de topo 2. Dentre posições de picos com uma intensidade superior a um valor determinado, uma posição de pico para que a distância da antena correspondente seja maior que a distância até um bocal e este- ja mais próxima da distância até o bocal é considerada como uma po- sição de pico que corresponde a uma onda refletida a partir da super- fície de escória.[0072] As shown in Figure 3, the signals detected from the reflected waves that have peaks located in a plurality of positions. Peaks (the signals of the reflected waves) with an intensity lower than a determined value are considered as peaks of a multiple reflected wave from an exposed refractory furnace metal that adhered to the furnace wall, or the blow lance top 2. Among peak positions with an intensity greater than a determined value, a peak position so that the distance from the corresponding antenna is greater than the distance to a nozzle and is closer to the distance to the nozzle is considered as a peak position that corresponds to a wave reflected from the slag surface.

[0073] Em particular, nos sinais detectados das ondas refletidas mostrados na Figura 3, dentre picos com uma intensidade 100 vezes maior que um nível de fundo, um pico localizado em uma posição para que a distância correspondente seja maior que a distância até o bocal e esteja mais próximo da distância até o bocal é considerado como um pico que corresponde à superfície da escória de espumação de dessi- licatização 6. Consequentemente, na Figura 3, a distância da antena até uma posição que corresponde ao bocal é de cerca de 9 m e um pico largo e amplo para que a distância da antena seja de cerca de 19 m é um que corresponde à superfície de metal quente.[0073] In particular, in the detected signals of the reflected waves shown in Figure 3, among peaks with an intensity 100 times greater than a bottom level, a peak located in a position so that the corresponding distance is greater than the distance to the nozzle and is closer to the distance to the nozzle is considered as a peak that corresponds to the desiccation foaming slag surface 6. Consequently, in Figure 3, the distance from the antenna to a position that corresponds to the nozzle is about 9 m a wide and wide peak so that the antenna distance is about 19 m is one that corresponds to the hot metal surface.

[0074] Um pico que está continuamente presente a partir do início de tratamento de dessilicatização sem ser variado em posição existen- te (a distância da antena) pode ser julgado como sendo um que não corresponde à onda refletida a partir da superfície de escória. Portan- to, tal pico é removido como um ruído e um pico que corresponde à superfície de escória é julgado conforme descrito acima, através do qual a medida pode ser realizada com uma confiabilidade mais alta.[0074] A peak that is continuously present from the beginning of desilication treatment without being varied in existing position (the distance from the antenna) can be judged as being one that does not correspond to the wave reflected from the slag surface. Therefore, such a peak is removed as a noise and a peak that corresponds to the slag surface is judged as described above, through which the measurement can be performed with a higher reliability.

[0075] Além disso, o método a seguir é eficaz e permite a medição com alta confiabilidade: um método para calcular a distância até a su- perfície de escória de tal maneira que o pico que está continuamente presente a partir do início de tratamento de dessilicatização sem ser variado em posição seja removido como um ruído e um pico de uma onda refletida que corresponde à superfície de metal quente seja re- movido a partir de picos que correspondem a posições dentro de uma faixa a partir do bocal até a superfície de metal quente, e um pico com a intensidade mais alta é julgado como sendo uma onda refletida a partir da superfície de escória.[0075] In addition, the following method is effective and allows measurement with high reliability: a method to calculate the distance to the slag surface in such a way that the peak that is continuously present from the beginning of treatment of desilicate without being varied in position is removed as a noise and a peak of a reflected wave that corresponds to the hot metal surface is removed from peaks that correspond to positions within a range from the nozzle to the metal surface hot, and a peak with the highest intensity is judged to be a reflected wave from the slag surface.

[0076] A altura a partir do plano de referência (a posição da ante- na) da superfície de metal quente, em que a altura é estimada a partir da soma das quantidades de metal quente e sucata de ferro carrega- das na carga, é subtraída a partir da altura a partir do plano de refe- rência (a posição da antena) da superfície de escória, em que a altura é julgada por esses métodos descritos acima e o valor absoluto da di- ferença entre os mesmos é considerado como a altura de escória. À Figura 4 mostra um exemplo de que a mudança da altura de escória em uma fornalha durante o tratamento de dessilicatização é determi- nada a partir de resultados de medição obtidos com o aparelho de medição a nível de escória de micro-onda 15. A validade da altura de escória obtida foi confirmada por uma comparação com a temporiza- ção do jorramento da escória de espumação de dessilicatização 6 (a ebulição violenta de escória) a partir de um bocal de fornalha.[0076] The height from the reference plane (the position of the antenna) of the hot metal surface, where the height is estimated from the sum of the quantities of hot metal and iron scrap loaded in the load, is subtracted from the height from the reference plane (the position of the antenna) of the slag surface, where the height is judged by these methods described above and the absolute value of the difference between them is considered as the slag height. Figure 4 shows an example that the change in slag height in a furnace during desilication treatment is determined from measurement results obtained with the measuring device at the level of microwave slag 15. The validity the slag height obtained was confirmed by a comparison with the timing of the spouting of the desilicate foam slag 6 (the violent boiling of slag) from a furnace nozzle.

[0077] Os inventores investigaram a relação entre a altura de es- cória no fim do tratamento de dessilicatização e o tempo de descarre- gamento de escória intermediário e a relação entre a altura de escória no fim do tratamento de dessilicatização e a concentração de fósforo no metal quente após o fim da desfosforização. A Figura 5 mostra re- sultados de investigação da relação entre a altura de escória no fim do tratamento de dessilicatização e o tempo de descarregamento de es- cória intermediário. A Figura 6 mostra resultados de investigação da relação entre a altura de escória no fim do tratamento de dessilicatiza- ção e a concentração de fósforo no metal quente após o fim do trata- mento de desfosforização. O eixo horizontal das Figuras 5 e 6 repre-[0077] The inventors investigated the relationship between the slag height at the end of the desilicate treatment and the intermediate slag discharge time and the relationship between the slag height at the end of the desilicate treatment and the phosphorus concentration in hot metal after the end of dephosphorization. Figure 5 shows the results of the investigation of the relationship between the slag height at the end of the desilication treatment and the time for discharging the intermediate slag. Figure 6 shows results of the investigation of the relationship between the slag height at the end of the desilicate treatment and the concentration of phosphorus in the hot metal after the end of the dephosphorization treatment. The horizontal axis of Figures 5 and 6 represents

senta a razão da altura de escória para a altura (a distância entre a superfície de metal quente em um estado estático e um bocal) de uma placa de fornalha livre (também chamado de "espaço vazio", um espa- ço entre a superfície estática de metal quente e o bocal).the ratio of the slag height to the height (the distance between the hot metal surface in a static state and a nozzle) of a free furnace plate (also called "empty space", a space between the static surface hot metal and the nozzle).

[0078] Quando a razão da altura de escória para a altura da placa de fornalha livre é maior que 0,9, a espumação da escória de dessili- catização 6 é excessivamente vigorosa e, portanto, é necessário que a fornalha seja erguida uma vez durante descarga de escória e a escória de dessilicatização 6 é induzida a afundar, o que, desse modo, gera uma elevação em tempo de descarregamento de escória intermediário. Entre- tanto, quando a razão da altura de escória para a altura da placa de for- nalha livre é menos que 0,5, a capacidade de descarga da escória de dessilicatização 6 é pobre durante descarga de escória intermediária. Portanto, na desfosforização na próxima etapa, uma quantidade ex- cessiva da escória de dessilicatização 6 permanece e, portanto, a ba- sicidade de escória diminui; desse modo, a concentração de fósforo no metal quente aumenta.[0078] When the ratio of the slag height to the height of the free-standing furnace plate is greater than 0.9, the desiccation slag 6 is excessively vigorous and therefore the furnace must be raised once during slag discharge and the desilicate slag 6 is induced to sink, which in this way generates an increase in the time of intermediate slag discharge. However, when the ratio of the slag height to the height of the free flue plate is less than 0.5, the discharge capacity of desilicate slag 6 is poor during intermediate slag discharge. Therefore, in dephosphorization in the next step, an excessive amount of desilicate slag 6 remains and, therefore, the slag base decreases; thus, the concentration of phosphorus in the hot metal increases.

[0079] Isto é, o tratamento de dessilicatização é terminado em tal estado que a razão da altura de escória da escória de dessilicatização 6 para a altura da placa de fornalha livre está dentro da faixa prede- terminada de 0,5 a 0,9 e preferencialmente 0,7 a 0,9, através do qual uma quantidade suficiente da escória de dessilicatização 6 pode ser rapidamente descarregada na etapa de descarga de escória subse- quente. Confirmou-se que isso permite que a concentração de fósforo no metal quente seja reduzida para um nível baixo através do uso de uma quantidade pequena de fluxo à base de CaO na desfosforização na próxima etapa. Consequentemente, o limite superior e o limite infe- rior da faixa predeterminada podem possivelmente variar em valor ide- al dependendo do perfil na fornalha ou o formato do bocal e, portanto, prefere-se que o limite superior e o limite inferior sejam ajustados de modo apropriado dentro da faixa predeterminada acima a partir dos dados, mostrados nas Figuras 5 e 6, determinados em conformidade com uma especificação de uma modalidade em cada fornalha de refi- namento.[0079] That is, the desilicate treatment is completed in such a state that the ratio of the slag height of the desilicate slag 6 to the height of the free furnace plate is within the predetermined range of 0.5 to 0.9 and preferably 0.7 to 0.9, whereby a sufficient amount of the desilicate slag 6 can be quickly discharged in the subsequent slag discharge step. It has been confirmed that this allows the phosphorus concentration in the hot metal to be reduced to a low level through the use of a small amount of CaO-based flux in the dephosphorization in the next step. Consequently, the upper limit and the lower limit of the predetermined range can possibly vary in ideal value depending on the profile in the furnace or the shape of the nozzle and, therefore, it is preferred that the upper limit and the lower limit are adjusted accordingly. appropriate manner within the predetermined range above from the data, shown in Figures 5 and 6, determined in accordance with a specification of a modality in each refining furnace.

[0080] Adicionalmente, os inventores realizaram experimentos através da variação de condições de sopro de topo da lança sopradora de topo 2 durante o tratamento de dessilicatização e a taxa de fluxo de um gás de sopro de fundo para investigar a influência desses fatores operacionais na altura de escória. A Figura 7 mostra resultados de in- vestigação da influência da mudança em taxa de suprimento de oxigê- nio (a taxa de fluxo de um gás oxigênio suprido) a partir da lança so- pradora de topo 2 na taxa de mudança em altura de escória. A Figura 8 mostra resultados de investigação da influência da mudança em altu- ra de lança da lança sopradora de topo 2 na taxa de mudança em altu- ra de escória. A Figura 9 mostra resultados de investigação da influên- cia da mudança em taxa de fluxo do gás de sopro de fundo na taxa de mudança em altura de escória. Tornou-se claro que aumentar a taxa de suprimento de oxigênio a partir da lança sopradora de topo 2 eleva a altura de escória (Figura 7), aumentar a altura de lança da lança so- pradora de topo 2 eleva a altura de escória (Figura 8) e aumentar a taxa de fluxo de um gás de agitação a partir das ventaneiras soprado- ras de fundo 3 reduz a altura de escória (Figura 9). No presente docu- mento, a altura de lança da lança sopradora de topo 2 é a distância a partir da extremidade inferior da lança sopradora de topo 2 para a su- perfície de metal quente em um estado estático.[0080] Additionally, the inventors carried out experiments by varying the top blowing conditions of the top 2 blowing boom during the desilication treatment and the flow rate of a bottom blowing gas to investigate the influence of these operational factors on height of slag. Figure 7 shows results of investigating the influence of the change in oxygen supply rate (the flow rate of a supplied oxygen gas) from the top blowing boom 2 on the rate of change in slag height. . Figure 8 shows results of investigation of the influence of the change in boom height of the top blowing boom 2 on the rate of change in the height of slag. Figure 9 shows results of the investigation of the influence of the change in flow rate of the background blowing gas in the rate of change in slag height. It has become clear that increasing the rate of oxygen supply from the top 2 blowing boom raises the slag height (Figure 7), increasing the boom height of the top blowing boom 2 raises the slag height (Figure 8) and increasing the flow rate of a stirring gas from the bottom blowers 3 reduces the slag height (Figure 9). In this document, the boom height of the top blowing boom 2 is the distance from the bottom end of the top blowing boom 2 to the hot metal surface in a static state.

[0081] A composição de escória também tem uma influência signi- ficativa na altura de escória. A basicidade mais baixa, a concentração de óxido de ferro mais alta ou a concentração de alumina mais alta tende a aumentar a altura de escória e, portanto, a mesma é eficaz para carregar o fluxo com base nos resultados de medição da altura de escória para o propósito de ajustar a composição de escória. Adici- onalmente, no caso de reduzir a altura de escória, o uso de um agente antiespumação tal como um agente refrigerante sólido ou uma subs- tância geradora de gás é eficaz.[0081] The slag composition also has a significant influence on the slag height. The lower basicity, the higher iron oxide concentration or the higher alumina concentration tends to increase the slag height and therefore it is effective for loading the flow based on the slag height measurement results for the purpose of adjusting the slag composition. In addition, if the slag height is reduced, the use of an antifoaming agent such as a solid refrigerant or a gas-generating substance is effective.

[0082] Isto é, na presente invenção, prefere-se que a altura da es- cória de dessilicatização 6 na fornalha seja medida durante o trata- mento de dessilicatização; pelo menos uma selecionada a partir do grupo que consiste na taxa de fluxo de uma fonte de oxigênio na forma gasosa suprida a partir da lança sopradora de topo 2, a altura de lança da lança sopradora de topo 2, a taxa de fluxo do gás de agitação su- prido a partir das ventaneiras sopradoras de fundo 3, a composição de escória na fornalha e a quantidade do agente antiespumação carrega- do é ajustada com base nos resultados de medição; e a altura da es- cória de dessilicatização 6 na fornalha é controlada dentro de uma fai- xa predeterminada por esse ajuste. Isso permite que a razão da altura de escória no fim do tratamento de dessilicatização para a altura da placa de fornalha livre seja prontamente ajustada dentro da faixa pre- determinada acima.That is, in the present invention, it is preferred that the height of the desilicate slag 6 in the furnace is measured during the desilicate treatment; at least one selected from the group consisting of the flow rate of an oxygen source in the gaseous form supplied from the top 2 blowing boom, the boom height of the top 2 blowing boom, the flow rate of the top gas stirring from the bottom blower nozzles 3, the slag composition in the furnace and the amount of antifoaming agent charged is adjusted based on the measurement results; and the height of the desilicate slag 6 in the furnace is controlled within a predetermined range by this adjustment. This allows the ratio of the slag height at the end of the desilication treatment to the height of the free furnace plate to be readily adjusted within the range predetermined above.

[0083] A medida da altura de escória na fornalha pode ser realiza- da não somente durante o tratamento de dessilicatização, mas tam- bém durante o tratamento de desfosforização conforme descrito aci- ma. Em tratamento de desfosforização, a escória de desfosforização é controlada de modo a não jorrar (ebulição violenta) a partir do bocal, através da qual a perda de jorramento de fluxo à base de CaO carre- gado é suprimida e a desfosforização pode ser eficientemente execu- tada. Isto é, na desfosforização, a razão da altura de escória para a altura da placa de fornalha livre pode ser ajustada para menos que 1,0. Em desfosforização, a altura de escória é preferencialmente me- dida através do uso do aparelho de medição a nível de escória de mi- cro-onda 15 acima mencionado.[0083] The measurement of the slag height in the furnace can be performed not only during the desilication treatment, but also during the dephosphorization treatment as described above. In dephosphorisation treatment, the dephosphorisation slag is controlled so that it does not flow (violent boiling) from the nozzle, whereby the loss of flow spurt based on charged CaO is suppressed and dephosphorization can be efficiently performed - tada. That is, in dephosphorization, the ratio of the slag height to the height of the free furnace plate can be adjusted to less than 1.0. In dephosphorization, the slag height is preferably measured using the micro wave slag measuring device 15 mentioned above.

[0084] Na presente invenção, a razão de descarga de escória (ra- zão de descarga de escória (porcentagem em massa) = (massa de escória descarregada) x 100 / [(([massa de escória gerada na etapa de dessilicatização) + (massa de escória remanescente de carga anteri- or)]) da escória de dessilicatização 6 na etapa de descarga de escória é preferencialmente garantida para 30% em massa ou mais. Isso se dá devido ao fato de que a basicidade de escória de desfosforização precisa ser ajustada para 1,3 a 3,5 de modo a executar uma reação de desfosforização na etapa subsequente de desfosforização e a quanti- dade de fluxo à base de CaO que precisa ser adicionada é grande quando a razão de descarga de escória é menos que 30% em massa. Quando a quantidade de escória remanescente de dessilicatização é excessivamente grande, a quantidade de escória na desfosforização é grande e a espumação de escória durante a desfosforização não pode ser suprimida; desse modo, problemas de operação podem possivel- mente ser causados pelo jorramento de escória a partir do bocal da fornalha de refinamento do tipo conversora 1.[0084] In the present invention, the slag discharge ratio (slag discharge ratio (mass percentage) = (slag mass discharged) x 100 / [(([slag mass generated in the desilication step) + (slag mass remaining from previous load)]) of desilicate slag 6 in the slag discharge step is preferably guaranteed to 30% by mass or more, due to the fact that the basic dephosphorization slag needs adjusted to 1.3 to 3.5 in order to perform a dephosphorization reaction in the subsequent dephosphorization step and the amount of CaO-based flow that needs to be added is large when the slag discharge ratio is less than 30% by mass.When the amount of slag remaining from desilication is excessively large, the amount of slag in dephosphorisation is large and the slag foaming during dephosphorisation cannot be suppressed; be caused by the slag gushing from the nozzle of the converter type refinement furnace 1.

[0085] De modo a aumentar a razão de descarga de escória da escória de dessilicatização 6, prefere-se que a basicidade da escória de dessilicatização 6 seja de 0,5 a 1,5 no fim do tratamento de dessili- catização e a temperatura de metal quente ou a escória de dessilicati- zação 6 seja de 1.280T ou mais alta. Quando a basi cidade da escória de dessilicatização 6 é de menos que 0,5, a fluidez de escória é redu- zida por uma elevação em viscosidade e uma redução em taxa de descarga ou razão de descarga de escória é provável que seja gerada. Quando a basicidade da mesma é de mais que 1,5, a fluidez de escó- ria é reduzida devido ao fato de que escória em fase sólida é formada. Quando a temperatura de escória é mais baixa que 1.280, a redu- ção em fluidez de escória devido ao aumento de escória em fase sóli- da e a diminuição em viscosidade de escória em fase líquida são ge-[0085] In order to increase the slag discharge rate of desilicate slag 6, it is preferred that the basicity of desilicate slag 6 is 0.5 to 1.5 at the end of the desilicate treatment and the temperature hot metal or desilicate slag 6 is 1,280T or higher. When the basicity of desilicate slag 6 is less than 0.5, slag fluidity is reduced by an increase in viscosity and a reduction in discharge rate or slag discharge rate is likely to be generated. When the basicity of the slag is more than 1.5, slag flow is reduced due to the fact that solid phase slag is formed. When the slag temperature is lower than 1,280, the reduction in slag fluidity due to the increase in slag in the solid phase and the decrease in slag viscosity in the liquid phase are generated.

radas; desse modo, a fluidez da escória de dessilicatização 6 é baixa e é provável que seja gerada a redução na taxa de descarga e razão de descarga de escória da escória.radas; thus, the fluidity of the desilicate slag 6 is low and it is likely that a reduction in the rate of discharge and slag discharge rate will be generated.

[0086] Os inventores investigaram várias propriedades de um pro- duto de escória para trabalhos de engenharia civil, em que o produto de escória é produzido de tal maneira que a escória de dessilicatiza- ção 6 descarregada para dentro de um pote de escória na etapa de descarga de escória é entornada em um pátio do pote de escória de modo a ser solidificada e é então esmagada para um tamanho de par- tícula de cerca de 30 mm ou menos. Os inventores investigaram adici- onalmente um método para realizar o pré-tratamento de metal quente com base nos resultados de investigação, em que o método tem a ca- pacidade de produzir escória, adequado para vários materiais de en- genharia civil, que tem densidade aparente relativamente baixa.[0086] The inventors investigated various properties of a slag product for civil engineering works, in which the slag product is produced in such a way that the desilicate slag 6 is discharged into a slag pot at the stage slag discharge is poured into a slag pot yard to solidify and is then crushed to a particle size of about 30 mm or less. The inventors further investigated a method to perform the pre-treatment of hot metal based on the research results, in which the method has the ability to produce slag, suitable for various civil engineering materials, which has density relatively low apparent.

[0087] A massa por volume de unidade de escória de desfosfori- zação que tem um tamanho de partícula especificado e que está em um estado compactado é de cerca de 2,0 kg/l a 2,3 kg/l e é maior que a de materiais rochosos e arenosos naturais que é de 1,6 kg/l a 1,8 kg/l. Portanto, a escória de desfosforização é adequada para aplica- ções em que massa mais alta é preferencial devido ao fato de possuir uma estabilidade elevada em relação a ondas do oceano; é, entretan- to, improvável que seja aplicável para aplicações de engenharia civil em que instabilidade gravitacional pode possivelmente ser proporcio- nada; e tem uma desvantagem de que o custo de transporte é alto de- vido ao fato de possuir uma alta densidade aparente.[0087] The mass per volume of dephosphorisation slag unit that has a specified particle size and is in a compacted state is about 2.0 kg / l to 2.3 kg / l and is greater than that of natural rocky and sandy materials which is 1.6 kg / l to 1.8 kg / l. Therefore, dephosphorization slag is suitable for applications where a higher mass is preferred due to the fact that it has a high stability in relation to ocean waves; it is, however, unlikely to be applicable for civil engineering applications where gravitational instability may possibly be proportionate; and it has a disadvantage that the cost of transportation is high due to the fact that it has a high apparent density.

[0088] Assim, de modo a minimizar a quantidade de escória de desfosforização gerada com alta densidade aparente e de modo a converter a escória de desfosforização na escória de dessilicatização 6, que tem baixa densidade aparente, o método a seguir é preferenci- almente usado: um método de pré-tratamento para repetir um proce-[0088] Thus, in order to minimize the amount of dephosphorization slag generated with high apparent density and in order to convert the dephosphorization slag into desilicate slag 6, which has low apparent density, the following method is preferably used : a pre-treatment method to repeat a procedure

dimento em que o metal quente em uma fornalha é aproveitado após a etapa de desfosforização de uma carga anterior, o metal quente fresco é carregado sem descarregar a escória de desfosforização na fornalha com a escória de desfosforização da carga anterior deixada na forna- lha, esse metal quente é dessiliconizado, uma porção da escória de dessilicatização 6 é descarregada a partir de uma fornalha de refina- mento em uma etapa de descarga de escória subsequente ao trata- mento de dessilicatização, o metal quente retido na fornalha é então desfosforizado. Nesse caso, prefere-se que a basicidade da escória de dessilicatização 6 seja de 0,8 a 1,5, a temperatura de metal quente ou a escória de dessilicatização 6 seja de 1.280 a 1.380, o teor de silício no metal quente seja de 0,10% em massa ou menos no fim do tratamen- to de dessilicatização, e 30% em massa ou mais da escória de dessili- catização 6 seja descarregada na etapa de descarga de escória.where the hot metal in a furnace is used after the dephosphorization step of a previous charge, the fresh hot metal is loaded without unloading the dephosphorization slag in the furnace with the dephosphorization slag from the previous charge left in the furnace, this hot metal is desiliconized, a portion of the desilicate slag 6 is discharged from a refining furnace in a step of slag discharge subsequent to the desilicate treatment, the hot metal retained in the furnace is then dephosphorized. In this case, it is preferred that the basicity of the desilicate slag 6 is from 0.8 to 1.5, the temperature of the hot metal or the desilicate slag 6 is from 1.280 to 1.380, the silicon content in the hot metal is of 0.10% by mass or less at the end of the desilication treatment, and 30% by mass or more of the desilization slag 6 is discharged in the slag discharge step.

[0089] Quando a basicidade da escória de dessilicatização 6 é de 0,8 a 1,5 e a temperatura do metal quente ou a escória de dessilicati- zação 6 é de 1.280%C a 1.380T, a refosforização a partir da escória de desfosforização da carga anterior para o metal quente pode ser im- pedida e a escória de dessilicatização 6 pode ser eficientemente des- carregada na etapa de descarga de escória. No presente documento, a temperatura da escória de dessilicatização 6 está próxima à tempe- ratura do metal quente no fim do tratamento de dessilicatização e, por- tanto, tanto a temperatura do metal quente como a temperatura da es- cória de dessilicatização 6 podem ser usadas como um índice. A tem- peratura do metal quente pode ser medida através da imersão de um termopar no metal quente. Entretanto, a temperatura a seguir pode ser usada em vez de uma medição: a temperatura de metal quente calcu- lada através da computação de equilíbrio de calor a partir de condi- ções operacionais tais como a temperatura e os componentes do me- tal quente antes do tratamento de dessilicatização; a quantidade de várias fontes de ferro frio usadas, incluindo sucata de ferro; a quanti- dade de vários materiais auxiliares usados, incluindo cal virgem; a quantidade de vários agentes de aquecimento, usados, incluindo fer- rossilício; e a quantidade suprida de um gás oxigênio.[0089] When the basicity of desilicate slag 6 is 0.8 to 1.5 and the temperature of the hot metal or desilicate slag 6 is 1.280% C at 1.380T, the phosphorization from the slag of dephosphorisation of the previous charge onto the hot metal can be prevented and the desilicate slag 6 can be efficiently discharged in the slag discharge step. In the present document, the temperature of the desilicate slag 6 is close to the temperature of the hot metal at the end of the desilicate treatment and therefore both the temperature of the hot metal and the temperature of the desilicate slag 6 can be used as an index. The temperature of the hot metal can be measured by immersing a thermocouple in the hot metal. However, the following temperature can be used instead of a measurement: the hot metal temperature calculated by computing the heat balance from operating conditions such as the temperature and the hot metal components before desilication treatment; the amount of various sources of cold iron used, including scrap iron; the amount of various auxiliary materials used, including quicklime; the amount of various heating agents used, including ferrosilicon; and the quantity supplied of an oxygen gas.

[0090] Quando o teor de silício no metal quente dessiliconizado é de 0,10% em massa ou menos, um gás CO é vigorosamente gerado por uma reação de descarburação durante o tratamento de dessilicati- zação mesmo se a concentração de óxido de ferro em escória seja relativamente baixa. Portanto, a espumação da escória de dessilicati- zação 6 é promovida, que é vantajoso para manter a altura de escória alta no fim do tratamento de dessilicatização. Nesse caso, a espuma- ção da escória de dessilicatização 6 é mantida na etapa de descarga de escória e a altura de escória é mantida alta, o que é portanto vanta- joso para o aumento da eficiência de descarga da escória de dessilica- tização 6.[0090] When the silicon content in the desiliconized hot metal is 0.10% by mass or less, a CO gas is vigorously generated by a decarburization reaction during the desilication treatment even if the iron oxide concentration in slag is relatively low. Therefore, foaming of the desilicate slag 6 is promoted, which is advantageous for keeping the slag height high at the end of the desilicate treatment. In this case, the foaming of the desilicating slag 6 is maintained in the slag discharge step and the slag height is kept high, which is therefore advantageous for increasing the efficiency of the discharge of the desilicating slag 6 .

[0091] Na etapa de descarga de escória, a razão de descarga da escória de dessilicatização 6 é preferencialmente de 30% em massa ou mais. Isso permite que a quantidade de um agente de refinamento de desfosforização, tal como cal virgem, usada na etapa de desfosfori- zação seja reduzida sem o acúmulo excessivo da escória de desfosfo- rização da carga anterior na fornalha e sem a redução excessiva da basicidade de escória na etapa de desfosforização, o que reduz, desse modo, a concentração de fósforo no metal quente.[0091] In the slag discharge step, the desilicate slag 6 discharge rate is preferably 30% by weight or more. This allows the amount of a dephosphorizing refinement agent, such as quicklime, used in the dephosphorization step to be reduced without excessive accumulation of the dephosphorisation slag from the previous charge in the furnace and without excessive reduction of the basicity of slag in the dephosphorization step, which thus reduces the concentration of phosphorus in the hot metal.

[0092] A etapa de descarga de escória é realizada de tal maneira que condições no fim do tratamento de dessilicatização são satisfeitas conforme descrito acima, a altura de escória na fornalha é medida no fim do tratamento de dessilicatização e a razão da altura de escória medida para a altura da placa de fornalha livre é ajustada para um va- lor predeterminado de 0,5 a 0,9, através do qual a escória de dessilica- tização 6 é descarregada a partir da fornalha de refinamento do tipo conversora | em um relativamente curto período de tempo em uma alta razão de descarga de escória. O produto de escória para traba- lhos de engenharia civil, que é produzido de tal maneira que a escória de dessilicatização 6 descarregada para dentro do pote de escória se- ja entornada no pátio do pote de escória de modo a ser solidificada e é então esmagada para um tamanho de partícula de cerca de 30 mm ou menos, contém relativamente bolhas finas em partículas da mesma e, portanto, a massa por volume de unidade da mesma é reduzida para cerca de 1,2 kg/l ou menos. Como resultado, a mesma é adequada para aplicações em que baixa densidade é preferencial e o efeito de reduzir o custo de transporte por volume de construção também é al- cançado.[0092] The slag discharge step is carried out in such a way that conditions at the end of the desilicate treatment are met as described above, the slag height in the furnace is measured at the end of the desilicate treatment and the ratio of the slag height measured for the height of the free-standing furnace plate it is adjusted to a predetermined value of 0.5 to 0.9, through which the desilication slag 6 is discharged from the converting furnace | in a relatively short period of time at a high slag discharge rate. The slag product for civil engineering work, which is produced in such a way that the desilicate slag 6 is discharged into the slag pot is spilled in the slag pot yard to be solidified and is then crushed for a particle size of about 30 mm or less, it contains relatively fine particulate bubbles of the same and therefore the mass per unit volume of the same is reduced to about 1.2 kg / l or less. As a result, it is suitable for applications where low density is preferred and the effect of reducing transport cost by construction volume is also achieved.

[0093] De modo a produzir de forma estável o produto de escória que tem uma pequena massa por volume de unidade, prefere-se que a viscosidade seja aumentada através do ajuste da basicidade da escó- ria de dessilicatização 6 no fim do tratamento de dessilicatização para de 0,8 a 1,25 e a temperatura de escória para 1.360 ou mais baixa, respectivamente, que a tensão de superfície seja reduzida através do ajuste do teor de óxido de fósforo (P,Os) em escória para 2% em mas- Sa ou mais e que a taxa de resfriamento da escória de dessilicatização 6 seja aumentada através do uso de um pátio que sofreu ebulição vio- lenta ou através do movimento do pote de escória enquanto entorna a escória de modo a espalhar a escória amplamente quando a mesma é entornada no pátio do pote de escória, ou semelhantes. Consequen- temente, em um grupo de cargas em que a etapa de descarga de es- cória é realizada em tal estado que a razão da altura de escória para a altura da placa de fornalha livre seja inferior a 0,5 no fim do tratamento de dessilicatização, a razão de descarga de escória média da escória de dessilicatização 6 é de menos que 30% em massa e a massa por volu- me de unidade média do mesmo é aumentada para cerca de 1,3 kg/l.[0093] In order to steadily produce the slag product that has a small mass per unit volume, it is preferred that the viscosity is increased by adjusting the basicity of the desilicate slag 6 at the end of the desilicate treatment from 0.8 to 1.25 and the slag temperature to 1.360 or lower, respectively, that the surface tension is reduced by adjusting the content of phosphorus oxide (P, Os) in slag to 2% in mas - Sa or more and that the rate of cooling of the desilicate slag 6 is increased through the use of a patio that has undergone a violent boiling or through the movement of the slag pot while spilling the slag in order to spread the slag widely when the it is spilled in the yard of the slag pot, or the like. Consequently, in a group of loads in which the slag discharge step is carried out in such a state that the ratio of the slag height to the height of the free furnace plate is less than 0.5 at the end of the treatment. desilication, the average slag discharge rate of desilicate slag 6 is less than 30% by weight and the mass per volume of average unit of the same is increased to about 1.3 kg / l.

[0094] Conforme descrito acima, de acordo com a presente inven- ção, no pré-tratamento de metal quente, o tratamento de dessilicatiza- ção e o tratamento de desfosforização do metal quente 5 são executa- dos em sucessão através do uso da fornalha de refinamento do tipo de conversor único 1 com uma etapa de descarga de escória intermediá- ria disposta entre as mesmas. O tratamento de dessilicatização é ter- minado em tal estado que a razão da altura da escória de dessilicati- zação 6 que sofre espumação durante o tratamento de dessilicatiza- ção para a altura da placa de fornalha livre está dentro de uma faixa predeterminada. Portanto, na etapa de descarga de escória subse- quente, uma quantidade suficiente da escória de dessilicatização 6 pode ser rapidamente descarregada fora da fornalha.[0094] As described above, according to the present invention, in the pre-treatment of hot metal, the desilication treatment and the dephosphorization treatment of the hot metal 5 are carried out in succession through the use of the furnace refinement of single converter type 1 with an intermediate slag discharge step disposed between them. The desilicate treatment is finished in such a state that the ratio of the height of the desilicate slag 6 that undergoes frothing during the desilicate treatment to the height of the free furnace plate is within a predetermined range. Therefore, in the subsequent slag discharge step, a sufficient amount of the desilicate slag 6 can be quickly discharged outside the furnace.

[0095] Consequentemente, a presente invenção não é limitada ao escopo acima mencionado e várias modificações podem ser feitas. Na descrição acima, a altura de escória é medida através do uso do apa- relho de medição a nível de escória de micro-onda 15. A altura de es- cória pode ser determinada a partir de informações, que incluem uma medição do perfil de temperatura vertical de uma fornalha, uma leitura de um vibrômetro fixado a uma lança sopradora de topo ou uma forna- lha, e uma leitura do som gerado a partir de uma fornalha, na detecção da superfície de escória.[0095] Consequently, the present invention is not limited to the scope mentioned above and several modifications can be made. In the above description, the slag height is measured using the microwave slag 15 measuring device. The slag height can be determined from information, which includes a measurement of the slag profile. vertical temperature of a furnace, a reading from a vibrometer attached to a top blowing boom or a furnace, and a reading of the sound generated from a furnace, in the detection of the slag surface.

EXAMPLES

[0096] O pré-tratamento de metal quente de acordo com a presen- te invenção (Exemplos da Invenção 1 a 3) foi realizado para metal quente de 20 cargas, respectivamente, através do uso de uma forna- lha de refinamento do tipo conversora com uma capacidade de 330 toneladas conforme mostrado na Figura 1. Adicionalmente, o pré- tratamento de metal quente (Exemplos Comparativos 1 e 2) foi reali- zado para metal quente de 20 cargas, respectivamente, através do uso da fornalha de refinamento do tipo conversora por um método conven-[0096] The pre-treatment of hot metal according to the present invention (Examples of Invention 1 to 3) was carried out for hot metal with 20 charges, respectively, through the use of a converter-type refinement furnace. with a capacity of 330 tons as shown in Figure 1. Additionally, the pre-treatment of hot metal (Comparative Examples 1 and 2) was performed for hot metal of 20 loads, respectively, through the use of the refining furnace of the type converter by a conventional method

cional em que a altura de escória foi medida através do uso de um aparelho de medição a nível de escória de micro-onda e não foi con- trolada. A concentração alvo de fósforo no metal quente no fim do pré- tratamento foi de 0,030% em massa.in which the slag height was measured using a microwave slag measuring device and was not controlled. The target concentration of phosphorus in the hot metal at the end of the pre-treatment was 0.030% by mass.

[0097] No Exemplo da Invenção 1, durante o tratamento de dessi- licatização, a altura de escória em sopro de oxigênio foi medida atra- vés do uso do aparelho de medição a nível de escória de micro-onda; pelo menos uma das taxa de suprimento de oxigênio a partir de uma lança sopradora de topo, a altura da lança e a taxa de fluxo de um gás de agitação foi ajustada; e a razão da altura de escória medida para a altura de uma placa de fornalha livre foi ajustada para 0,5 a 0,9 no fim do tratamento de dessilicatização quando a quantidade de oxigênio necessária para dessilicatização, em que a quantidade do mesmo que foi obtida na suposição de que a eficiência de oxigênio de dessilicati- zação é de 50%, foi suprida, seguida por descarga de escória interme- diária. Consequentemente, o tratamento de desfosforização foi subse- quentemente executado pelo sopro de oxigênio.[0097] In the Example of Invention 1, during the desiccatization treatment, the height of the slag in oxygen blowing was measured through the use of the measuring device at the level of microwave slag; at least one of the oxygen supply rates from a top blowing boom, the boom height and the flow rate of a stirring gas have been adjusted; and the ratio of the slag height measured to the height of a free furnace plate was adjusted to 0.5 to 0.9 at the end of the desilication treatment when the amount of oxygen required for desilication, in which the amount of the same that was obtained on the assumption that the desiccation oxygen efficiency is 50%, was supplied, followed by intermediate slag discharge. Consequently, the dephosphorization treatment was subsequently carried out by blowing oxygen.

[0098] No Exemplo da Invenção 2, durante o tratamento de dessi- licatização, a altura de escória em sopro de oxigênio foi medida atra- vés do uso do aparelho de medição a nível de escória de micro-onda; pelo menos uma das taxa de suprimento de oxigênio a partir da lança sopradora de topo, a altura da lança e a taxa de fluxo de um gás de agitação foi ajustada; e tentou-se ajustar a razão da altura de escória medida para a altura de uma placa de fornalha livre para 0,5 ou mais no fim do tratamento de dessilicatização quando a quantidade de oxi- gênio necessária para dessilicatização, em que a quantidade da mes- mo que foi obtida na suposição de que a eficiência de oxigênio de dessilicatização seja de 50%, foi suprida. Entretanto, após o tempo especificado para suprimento de oxigênio mencionado acima haver decorrido, a razão da altura de escória para a altura da placa de forna-[0098] In the Example of Invention 2, during the desiccatization treatment, the oxygen slag height was measured using the microwave slag measuring device; at least one of the oxygen supply rates from the top blowing boom, the boom height and the flow rate of a stirring gas have been adjusted; and an attempt was made to adjust the ratio of the slag height measured to the height of a free furnace plate to 0.5 or more at the end of the desilication treatment when the amount of oxygen required for desilication, in which the amount of mes - as it was obtained on the assumption that the desilication oxygen efficiency is 50%, has been met. However, after the specified time for oxygen supply mentioned above has elapsed, the ratio of the slag height to the height of the

lha livre foi de menos que 0,5. Portanto, o tempo de sopro de oxigênio foi prolongado e o tratamento de dessilicatização foi terminado no pon- to de tempo quando a altura de escória para a altura da placa livre al- cançou 0,5, seguida por descarga de escória intermediária. Conse- quentemente, a desfosforização foi executada em sucessão ao sopro de oxigênio.free share was less than 0.5. Therefore, the oxygen blowing time was extended and the desilication treatment was completed at the time point when the slag height to the height of the free plate reached 0.5, followed by an intermediate slag discharge. Consequently, dephosphorization was carried out in succession to the blowing of oxygen.

[0099] No Exemplo da Invenção 3, a escória de dessilicatização foi controlada em tratamento de dessilicatização conforme foi o caso com o Exemplo da Invenção 1, seguido por descarga de escória intermedi- ária. Consequentemente, a altura de escória em sopro de oxigênio foi medida através do uso do aparelho de medição a nível de escória de micro-onda durante o tratamento de desfosforização. Após a razão da altura de escória para a altura de uma placa de fornalha livre ter alcan- çado 0,8 ou mais, a desfosforização foi executada de tal maneira que a razão da altura de escória para a altura da placa de fornalha livre foi ajustada para menos que 1,0 através do ajuste de pelo menos uma das taxas de suprimento de oxigênio a partir da lança sopradora de topo, a altura da lança e a taxa de fluxo de um gás de agitação.[0099] In the Example of Invention 3, the desilication slag was controlled in desilication treatment as was the case with the Example of Invention 1, followed by intermediate slag discharge. Consequently, the oxygen slag height was measured using the microwave slag measuring device during the dephosphorization treatment. After the ratio of the slag height to the height of a free furnace plate reached 0.8 or more, dephosphorization was carried out in such a way that the ratio of the slag height to the height of the free furnace plate was adjusted to less than 1.0 by adjusting at least one of the oxygen supply rates from the top blower boom, the boom height and the flow rate of a stirring gas.

[00100] Nos Exemplos Comparativos 1 e 2, o tratamento de dessili- catização foi terminado no ponto de tempo quando o suprimento da quantidade de oxigênio necessária para dessilicatização, em que a quantidade do mesmo é obtida na suposição de que a eficiência de oxigênio de dessilicatização é de 50%, foi completado, seguido por descarga de escória intermediária. Consequentemente, a desfosfori- zação foi executada em sucessão ao sopro de oxigênio. No presente documento, a temperatura de metal quente foi de 1.300 ou mais alta ou mais baixa que 1.300 no Exemplo Comparativo 1 ou 2, respecti- vamente. O motivo pelo qual Exemplos Comparativos são categoriza- dos no Exemplo Comparativo 1 e no Exemplo Comparativo 2 é com base no fato de que quando a temperatura de metal quente é alta,[00100] In Comparative Examples 1 and 2, the desilization treatment was terminated at the time point when supplying the amount of oxygen required for desilication, where the amount of the same is obtained on the assumption that the oxygen efficiency of desilication is 50%, has been completed, followed by intermediate slag discharge. Consequently, dephosphorization was carried out in succession to the blowing of oxygen. In the present document, the hot metal temperature was 1,300 or higher or lower than 1,300 in Comparative Example 1 or 2, respectively. The reason Comparative Examples are categorized in Comparative Example 1 and Comparative Example 2 is based on the fact that when the hot metal temperature is high,

1.300 ou mais alta, a fluência de escória é promo vida e a altura de escória tende a se tornar mais alta; entretanto, quando a temperatura de metal quente é mais baixa que 1.300O, a altura de escória perma- nece baixa.1,300 or higher, the slag creep is promoted and the slag height tends to become higher; however, when the hot metal temperature is lower than 1,300O, the slag height remains low.

[00101] Nos Exemplos da Invenção 1 a 3 e nos Exemplos Compa- rativos 1 e 2, condições de operação básicas durante o tratamento de dessilicatização foram como a seguir: uma taxa de suprimento de oxi- gênio de 30.000 Nmº?/h, uma altura de lança de 2,5 m e um gás de sopro de fundo taxa de fluxo de 1.200 Nmº/h. Adicionalmente, as condições de operação básicas durante desfosforização foram como a seguir: uma taxa de suprimento de oxigênio de 25.000 Nmº/h, uma altura de lança de 2,1 m e uma taxa de fluxo de gás de sopro de fundo de 1.200 Nmº?/h. Um gás de sopro de fundo usado para o tratamento de dessili- catização e o tratamento de desfosforização foi um gás nitrogênio.[00101] In the Examples of the Invention 1 to 3 and in the Comparative Examples 1 and 2, basic operating conditions during the desilication treatment were as follows: an oxygen supply rate of 30,000 Nmº? / H, an boom height of 2.5 m and a bottom blowing gas flow rate of 1,200 Nmº / h. In addition, the basic operating conditions during dephosphorization were as follows: an oxygen supply rate of 25,000 Nmº / h, a boom height of 2.1 m and a background blowing gas flow rate of 1,200 Nmº? / H. A bottom blowing gas used for the treatment of desilication and the treatment of dephosphorization was a nitrogen gas.

[00102] A Tabela 1 mostra resultados de teste de uma amostra re- presentativa de cada um dos Exemplos da Invenção 1 a 3 e Exemplos Comparativos 1 e 2. A Figura 10 mostra a mudança da razão da altura de escória para a altura de uma placa de fornalha livre durante o tra- tamento de dessilicatização em uma amostra representativa de cada um dentre os Exemplos da Invenção 1 e 2 e os Exemplos Comparati- vos 1 e 2. A Figura 11 mostra a mudança da razão da altura de escória para a altura da placa de fornalha livre durante o tratamento de desfos- forização em uma amostra representativa de cada um dentre o Exem- plo da Invenção 3 e o Exemplo Comparativo 2. Na Tabela 1 e nas Fi- guras 10 e 11, cada uma das amostras representativas é estipulada por um correspondente dentre os Exemplos da Invenção 1 a3eos Exemplos Comparativos 1 e 2.[00102] Table 1 shows test results from a representative sample of each of the Examples of the Invention 1 to 3 and Comparative Examples 1 and 2. Figure 10 shows the change in the ratio of the slag height to the height of a free furnace plate during the treatment of desilication in a representative sample of each one of the Examples of Invention 1 and 2 and Comparative Examples 1 and 2. Figure 11 shows the change in the ratio of the slag height to the height of the free furnace plate during dephosphorisation treatment in a representative sample of each of the Example of Invention 3 and Comparative Example 2. In Table 1 and in Figures 10 and 11, each of the samples representative examples is stipulated by a correspondent among the Examples of the Invention 1 to 3 and the Comparative Examples 1 and 2.

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[00103] No Exemplo da Invenção 1, a temperatura de metal quente foi alta conforme mostrado na Tabela 1 e a taxa de fluência no início de tratamento de dessilicatização foi alta; desse modo, a altura de es- cória se elevou e permaneceu alta. Portanto, após 2 minutos decorri- dos a partir do início de tratamento de dessilicatização, a taxa de fluxo do gás de sopro de fundo foi elevada para 2.400 Nm*/h. Isso suprimiu o aumento da altura de escória, o que resultou no fato de que a razão da altura de escória para a altura da placa de fornalha livre foi 0,8 no ponto de tempo quando o suprimento da quantidade de oxigênio ne- cessária para dessilicatização, em que a quantidade do mesmo é obti- da na suposição de que a eficiência de oxigênio de dessilicatização é de 50%, foi concluído.[00103] In the Example of Invention 1, the hot metal temperature was high as shown in Table 1 and the creep rate at the beginning of desilicate treatment was high; thus, the slag height rose and remained high. Therefore, after 2 minutes from the beginning of the desilication treatment, the flow rate of the background blowing gas was increased to 2,400 Nm * / h. This suppressed the increase in the slag height, which resulted in the fact that the ratio of the slag height to the height of the free furnace plate was 0.8 at the time point when supplying the amount of oxygen needed for desilicate , in which the amount of the same is obtained under the assumption that the efficiency of desilicating oxygen is 50%, has been concluded.

[00104] Entretanto, no Exemplo Comparativo 1, em que o metal quente com uma temperatura substancialmente igual àquela do Exemplo da Invenção 1 foi usado conforme mostrado na Tabela 1, a altura de escória não foi controlada. Portanto, a razão da altura de es- cória para a altura da placa de fornalha livre foi 1,0 no fim do tratamen- to de dessilicatização e o vazamento de escória foi vigoroso durante a descarga de escória intermediária. A fornalha inclinada uma vez foi erguida e a altura de escória foi reduzida através do uso de um agente antiespumação, seguido por descarga de escória intermediária. Isso aumentou o tempo de descarregamento de escória intermediário.[00104] However, in Comparative Example 1, in which the hot metal with a temperature substantially equal to that of the Example of Invention 1 was used as shown in Table 1, the slag height was not controlled. Therefore, the ratio of the slag height to the height of the free furnace plate was 1.0 at the end of the desilication treatment and the slag leakage was strong during the discharge of the intermediate slag. The tilted furnace was once raised and the slag height was reduced through the use of an anti-foaming agent, followed by an intermediate slag discharge. This increased the time to discharge the intermediate slag.

[00105] No Exemplo da Invenção 2, a temperatura de metal quente foi baixa conforme mostrado na Tabela 1 e a taxa de fluência no início de tratamento de dessilicatização foi baixa; desse modo, a altura de escória permaneceu baixa. Portanto, após 2 minutos decorridos a par- tir do início de tratamento de dessilicatização, a taxa de suprimento de oxigênio a partir da lança sopradora de topo foi elevada para 50.000 Nmº/h e a altura da lança foi elevada para 3,5 m, seguida por sopro de oxigênio. Entretanto, a razão da altura de escória para a altura da pla-[00105] In the Example of Invention 2, the hot metal temperature was low as shown in Table 1 and the creep rate at the beginning of desilicate treatment was low; thus, the slag height remained low. Therefore, after 2 minutes from the start of desilication treatment, the rate of oxygen supply from the top blowing boom was raised to 50,000 Nmº / h and the boom height was raised to 3.5 m, followed by breath of oxygen. However, the ratio of the slag height to the height of the

ca de fornalha livre foi de menos que 0,5 no ponto de tempo quando o suprimento da quantidade de oxigênio necessária para dessilicatiza- ção, em que a quantidade do mesmo é obtida na suposição de que a eficiência de oxigênio de dessilicatização é de 50%, foi completado. Portanto, o tratamento de dessilicatização por sopro de oxigênio foi continuado e foi terminado no ponto de tempo quando a razão da altu- ra de escória para a altura da placa de fornalha livre alcançou 0,5, se- guido por descarga de escória intermediária. Isso aumentou a razão de descarga de escória para 70% em uma etapa de descarga de escó- ria.free furnace capacity was less than 0.5 at the time point when supplying the amount of oxygen required for desilication, where the amount of oxygen is obtained on the assumption that the efficiency of desilicating oxygen is 50% , It has been completed. Therefore, the treatment of oxygen blowing desilication was continued and was completed at the time point when the ratio of the slag height to the height of the free furnace plate reached 0.5, followed by an intermediate slag discharge. This increased the slag discharge rate to 70% in a slag discharge step.

[00106] Entretanto, no Exemplo Comparativo 2, em que o metal quente com uma temperatura substancialmente igual a do Exemplo da Invenção 2 foi usado conforme mostrado na Tabela 1, a altura de es- cória não foi controlada. Portanto, a altura de escória para a altura da placa de fornalha livre foi de menos que 0,5 no ponto de tempo quan- do o suprimento da quantidade de oxigênio necessária para dessilica- tização, em que a quantidade do mesmo é obtida na suposição de que a eficiência de oxigênio de dessilicatização é de 50%, foi completado. A descarga de escória intermediária foi realizada em tal estado. Como resultado, a razão de descarga de escória foi reduzida e a basicidade de desfosforização subsequente foi reduzida, o que, desse modo, ge- rou uma falha de desfosforização.[00106] However, in Comparative Example 2, where the hot metal with a temperature substantially equal to that of the Example of Invention 2 was used as shown in Table 1, the slurry height was not controlled. Therefore, the slag height for the height of the free-standing furnace plate was less than 0.5 at the time point when supplying the amount of oxygen necessary for desilication, in which the amount of oxygen is obtained under the assumption that the desilication oxygen efficiency is 50%, has been completed. The discharge of intermediate slag was carried out in such a state. As a result, the slag discharge ratio has been reduced and the basic dephosphorization has been reduced, which in turn has resulted in a dephosphorization failure.

[00107] No Exemplo da Invenção 3, conforme mostrado na Tabela 1, a altura de escória foi controlada durante o tratamento de dessilica- tização e uma ou mais das taxa de suprimento de oxigênio, a altura da lança e a taxa de fluxo do gás de sopro de fundo foram ajustadas na faixa de +5.000 Nmº?/h, na faixa de +0,5 m, e na faixa de +1.200 Nmº*/h, respectivamente, a partir de cada um dos valores de condições de operação básicas durante o tratamento de desfosforização de tal modo que a altura de escória para a altura da placa de fornalha livre foi de menos que 1,0. Isso permitiu que a ebulição violenta durante a desfos- forização fosse impedida e que o fluxo à base de CaO carregado na fornalha fosse impedido de jorrar para fora da fornalha. Como resulta- do, a concentração de fósforo no metal quente no fim da desfosforiza- ção pôde ser reduzida. Entretanto, no Exemplo Comparativo 2, a ebu- lição violenta (jorro de escória) ocorreu durante a desfosforização e a concentração alvo de fósforo no metal quente não pôde ser alcançada no fim da desfosforização.[00107] In the Example of Invention 3, as shown in Table 1, the slag height was controlled during the desilication treatment and one or more of the oxygen supply rates, the boom height and the gas flow rate background blowers were adjusted in the range of + 5000 Nmº? / h, in the range of +0.5 m, and in the range of +1.200 Nmº * / h, respectively, from each of the values of basic operating conditions during dephosphorization treatment such that the slag height to the height of the free furnace plate was less than 1.0. This allowed that violent boiling during dephosphorisation was prevented and that the CaO-based flow loaded into the furnace was prevented from spouting out of the furnace. As a result, the concentration of phosphorus in the hot metal at the end of dephosphorization could be reduced. However, in Comparative Example 2, violent ebbing (slag spurt) occurred during dephosphorization and the target concentration of phosphorus in the hot metal could not be achieved at the end of dephosphorization.

LISTAGEM DE REFERÊNCIAS NUMÉRICAS 1 Fornalha de refinamento do tipo conversora 2 Lança sopradora de topo 3 VWVentaneiras sopradoras de fundo 4 Furode corrida Metal quente 6 Escória de dessilicatização 7 Fonte de ferro frio 8 Gás oxigênio 9 Gás de sopro de fundo Panela de carga 11 Conduto de gases 12 Capota 13 Abertura 14 Abertura Aparelho de medição a nível de escória de micro-onda 16 Guias de onda 17 Antena transmissora 18 Antena receptoraNUMERICAL REFERENCE LISTING 1 Converter type refinement furnace 2 Butt blower boom 3 VWBottom blowers 4 Furode hot metal 6 Desilicate slag 7 Cold iron source 8 Oxygen gas 9 Bottom blow gas Loading pan 11 Flue gases 12 Canopy 13 Opening 14 Opening Measuring device at the level of microwave dross 16 Wave guides 17 Transmitting antenna 18 Receiving antenna

Claims

1. Method to perform the pre-treatment of hot metal, characterized by the fact that it comprises a step of desilication of conducting a treatment of desilication of hot metal supplying an oxygen source in gaseous form from a lance top blower for hot metal in a converter-type refinement furnace, a step of unloading slag discharge from at least a portion of slag formed in the desilication step from the converter-type refinement furnace and a dephosphorization step of conducting a retained hot metal dephosphorization treatment in such a way that the CaO-based flow is added to the converting-type refinement furnace and the oxygen source in gaseous form is supplied from the top blow lance after the slag discharge step, in which the slag height in the furnace is measured during the desilicate treatment and the desilicate treatment is to have mined in such a state that the ratio of the slag height measured to the height of a free furnace plate from the hot metal surface in the furnace is within a predetermined range.

2. Method for pre-treating hot metal, according to claim 1, characterized by the fact that the predetermined range of the ratio is 0.5 to 0.9.

3. Method for pretreating hot metal, according to claim 1 or 2, characterized by the fact that at least one selected from the group consisting of a flow rate of the oxygen source in the gas form supplied from the top blowing boom, a boom height from the top blowing boom, a flow rate of a stirring gas supplied from bottom blowing vents, a slag composition in the furnace and a quantity of an agent loaded antifoam is adjusted during desilication treatment based on the measurement results of slag height and the slag height in the furnace is controlled by this adjustment during desilication treatment.

4. Method for performing the pre-treatment of hot metal, according to claim 3, characterized by the fact that the slag height in the furnace is controlled during the desilization treatment in such a way that the height ratio of slag for the height of the free furnace plate is within the range of 0.5 to 0.9.

5. Method for pretreating hot metal, according to any one of claims 1 to 4, characterized by the fact that the slag height is determined through the use of a microwave radar processor radar system of a pseudo-random signal in such a way that a microwave with a frequency of 10 GHz or less is transmitted to the converter-type refining furnace, reflected waves are received, the distance to an object is determined from propagation time of a reflected wave, the distance to the slag surface is determined by judging a signal from a reflected wave for which the distance corresponding to an object is greater than the distance to a nozzle. furnace and is closest to the distance to the nozzle between the received reflected wave signals that have a predetermined or higher intensity as a signal from a reflected wave from the slag surface, and the slag height is determined based on the distance determined to the slag surface.

6. Method for pretreating hot metal, according to claim 5, characterized by the fact that the signal from the reflected wave from the slag surface is judged after a signal from a reflected wave that is continuously present at unless the distance to the object that corresponds to the reflected wave signal varies from the beginning of the desilication treatment that is removed from the reflected wave signals received by the rangefinder as a noise.

7. Method for pretreating hot metal, according to any one of claims 1 to 4, characterized by the fact that the slag height is determined by using a rangefinder using a microwave radar processor system of a pseudo-random signal in such a way that a microwave with a frequency of 10 GHz or less is transmitted to the converter-type refining furnace, waves reflected from the inside of the furnace are received, the distance up to an object is determined from the time of propagation to and from a reflected wave, a signal from a reflected wave that has the highest reflection intensity among signals from waves reflected from objects present within a range from the nozzle up to the hot metal surface except for a signal from a received wave that corresponds to the hot metal surface is judged to be a signal from a wave reflected from the slag surface after a signal of an on of the reflected which is continuously present unless the distance to the object corresponding to the reflected wave signal varies from the beginning of the desilication treatment which is removed as a noise, the distance to the slag surface is determined from the judged signal of the wave reflected from the slag surface, and the slag height is determined based on the distance determined to the slag surface.

8. Method for carrying out the pre-treatment of hot metal according to any one of claims 1 to 7, characterized in that after the step of dephosphorization of hot metal from a previous charge in the converter-type refinement furnace is completed , dephosphorized hot metal is used; the hot metal

te fresh is loaded into the converter type refinement furnace in such a state that the slag formed in this furnace dephosphorization treatment is left in the converter type refinement furnace without being discharged; this hot metal is subjected to the desilication stage; the slag basicity in the furnace, the hot metal temperature and the hot metal silicon content are adjusted to 0.8 to 1.5, 1.280% to 1.380T and 0.10% by weight or less, respectively, at the end desilication treatment; 30% by weight or more of slag formed in the desilication step is discharged outside the furnace in the slag discharge step; the hot metal in the furnace is subsequently subjected to the dephosphorization step; the dephosphorized hot metal is used after the dephosphorization stage has ended; the fresh hot metal is loaded into the converter-type refinement furnace in such a state that the slag formed in this furnace dephosphorization treatment is left in the converter-type refinement furnace without being discharged; and that hot metal is pre-treated.

Method for carrying out the pre-treatment of hot metal, according to any one of claims 1 to 8, characterized by the fact that the slag height in the furnace is measured during the dephosphorization treatment subsequent to the slag discharge step; at least one selected from the group consisting of the flow rate of the oxygen source in the gaseous form supplied from the top blowing boom, the boom height of the top blowing boom and the flow rate of the stirring gas supplied at from the bottom blower vents it is adjusted; and the slag in the furnace is controlled by this adjustment so that it does not flow from the nozzle.