BR112015001412B1 - métodos para remoção de polpa a partir de madeira e recuperação de produto químico de formação de polpa a partir de licor negro, e para a recuperação de produtos químicos de formação de polpa de madeira a partir de licor negro - Google Patents

Abstract

MÉTODOS PARA REMOÇÃO DE POLPA A PARTIR DE MADEIRA E RECUPERAÇÃO DE PRODUTO QUÍMICO DE FORMAÇÃO DE POLPA A PARTIR DE LICOR NEGRO, E PARA A RECUPERAÇÃO DE PRODUTOS QUÍMICOS DE FORMAÇÃO DE POLPA DE MADEIRA A PARTIR DE LICOR NEGRO. Em um digestor, as lascas de madeira e o licor branco são combinados e cozidos sob pressão para a formação de polpa da madeira. Isto produz licor negro que é concentrado e queimado em uma caldeira de recuperação. A caldeira de recuperação produz cinzas que contém sódio, enxofre, potássio e cloreto. A cinza é dissolvida e submetida a um processo que recupera sulfato de sódio e Burkeite. A concentração de potássio e cloreto é reduzida, pelo menos em parte, por sujeição da cinzas a um resfriamento adiabático em um cristalizador que produz glaserita e uma corrente de purga rica em cloreto. Por lixiviação da glaserita, sulfato de sódio é removido a partir da glaserita, deixando o sulfato de potássio. O sulfato de sódio e Burkeite recuperados podem ser reciclados e usados como produtos químicos de formação de polpa . Cloreto e potássio removidos podem ser ainda tratados de forma adequada ou descartados.

Description

CAMPO DA INVENÇÃO

[001] A presente invenção se refere à formação de polpa de madeira, e mais particularmente para a recuperação de produtos químicos de formação de polpa.

FUNDAMENTOS DA INVENÇÃO

[002] Em um processo de formação de polpa de madeira, lascas de madeira são alimentadas a um digestor. Tipicamente, o digestor é pressurizado e opera a cerca de 160 a 180°C. Uma solução aquosa, licor branco (tipicamente composta de NaOH e Na2S) é misturado com as lascas de madeira. O material de formação de polpa química ou licor branco neutraliza os ácidos orgânicos na matriz química da madeira. A lignina e outros materiais orgânicos, que contribuem para cerca de metade da massa da madeira, se dissolvem no licor branco e saem do digestor como licor negro fraco. O material restante, polpa, constitui a fibra de madeira que é usada no processo de fabricação de papel.

[003] O licor fraco tipicamente tem um teor de sólidos de aproximadamente 15 % em peso, o que é demasiado baixo para a combustão. Para aumentar o teor de sólidos do licor negro fraco, o licor negro fraco é tipicamente concentrado em evaporadores de múltiplos efeitos até que o seu teor de sólidos é de aproximadamente 65 a 85 %. Depois disso, o licor negro fraco é concentrado como licor negro concentrado.

[004] Muitas fábricas de celulose empregam o que é referido como o processo de recuperação química Kraft. Este processo tem três objetivos principais: (1) minimizar o impacto ambiental dos resíduos (licor negro) a partir do processo de formação de polpa; (2) reciclar produtos químicos de formação de polpa que formam NaOH e Na2S; e (3) gerar vapor e energia.

[005] O processo de recuperação química Kraft começa por direcionar o licor negro para uma caldeira de recuperação. Licor negro concentrado é pulverizado para uma parte inferior da caldeira de recuperação, onde é queimado em um ambiente deficiente em oxigênio de modo que o sulfeto de sódio (Na2S) é formado. O sódio e enxofre inorgânicos são removidos como massa fundida em fusão, a qual consiste principalmente de Na2S e carbonato de sódio (Na2CO3). A massa fundida em fusão é direcionada para um tanque de dissolução, onde é dissolvida em água para formar o que é conhecido como licor verde. O licor verde é direcionado para uma instalação de caustificação em que se faz reagir com o cal, CaO, para converter o Na2CO3 para NaOH. O licor verde caustificado é conhecido como "licor branco", que contém principalmente NaOH e Na2S. Ele é devolvido para o digestor para reutilização na formação de polpa. CaCO3 precipitado (por vezes referido como lama de cal) a partir da reação de caustificação é lavado e enviado para um forno de cal, onde é aquecido a alta temperatura para regenerar CaO para reutilização.

[006] Cloro (Cl), presente em moinhos sob a forma de cloreto e potássio (K) são conhecidos por terem um impacto negativo na operação dos processos de recuperação de produtos químicos em fábricas de polpa. Estes elementos, apesar das suas pequenas quantidades no licor negro, podem reduzir drasticamente a temperatura de fusão dos depósitos de cinzas volantes e contribuem para a incrustação e corrosão severa de tubos de transferência de calor nas caldeiras de recuperação.

[007] Cloreto e potássio são concentrados na cinza formada durante a combustão do licor negro na caldeira de recuperação. A cinza consiste principalmente em sais de sódio e de potássio, em que sulfato, carbonato e cloreto compõem os ânions dominantes.

[008] Presentemente, a maioria, se não a totalidade, da cinza do precipitador coletado e retirado da caldeira de recuperação é reciclada para o licor negro a ser queimado na caldeira. Quando a concentração de cloreto ou potássio torna-se elevada, uma porção da cinza do precipitador é purgada do sistema.

[009] Como as fábricas de polpa reforçaram o seu ciclo de licor nos últimos anos para melhorar o controle de vazamento e diminuir as perdas químicas, concentrações de cloro e potássio no licor do moinho aumentaram, causando problemas em operações de caldeiras de recuperação. Isto conduziu a um interesse renovado na remoção de cloreto e potássio.

BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOS

[0010] A Figura 1 é uma ilustração esquemática que mostra um processo para a formação de polpa de madeira, que incorpora um processo de recuperação de produtos químicos que reduzem a concentração de potássio e cloreto no licor negro.

[0011] A Figura 2 é uma ilustração esquemática de uma parte do processo de recuperação química particularmente ilustrando processos para a remoção de potássio, cloreto e cinza do precipitador recuperados a partir da caldeira de recuperação.

[0012] A Figura 3 é uma ilustração esquemática de uma outra forma de realização de uma parte do processo de recuperação química particularmente ilustrando processos para a remoção de potássio, cloreto e cinza do precipitador recuperados a partir da caldeira de recuperação.

[0013] A Figura 4 é uma ilustração esquemática de uma outra forma de realização de uma parte do processo de recuperação química particularmente ilustrando processos para a remoção de potássio, cloreto e cinza do precipitador recuperados a partir da caldeira de recuperação.

DESCRIÇÃO DA FORMA DE REALIZAÇÃO DE EXEMPLO DA INVENÇÃO

[0014] Com referência à Figura 1, é aí mostrado um método para remoção de polpa a partir de madeira e recuperação de produtos químicos de formação de polpa. Tal como será aqui discutido, o processo de recuperação química inclui unidades de processamento ou elementos que reduzem a concentração de cloreto e potássio vulgarmente encontrados no licor negro produzido por formação de polpa de madeira.

[0015] Fazendo referência à Figura 1, as lascas de madeira são direcionadas para um digestor 12. As lascas de madeira são misturadas com os produtos químicos de formação de polpa, tipicamente referidos como licor branco. O licor branco contém hidróxido de sódio (NaOH) e o sulfeto de sódio (Na2S). O digestor 12 é operado sob pressão e, em um processo típico, as lascas de madeira são cozidas a uma temperatura na ordem de 160 a 180°C. O licor branco no digestor neutraliza os ácidos orgânicos na matriz química da madeira. Ligninas e outro material orgânico se dissolvem no licor branco. O material restante é a polpa ou fibra de madeira utilizadas no processo de fabricação de papel. O licor branco é descarregado do digestor 12 e, uma vez descarregado, o licor branco é referido como licor negro fraco.

[0016] O licor negro fraco é direcionado para um evaporador ou uma série de evaporadores 14 (tais como evaporadores de múltiplos efeitos), onde o licor negro fraco é concentrado. O licor negro fraco tem tipicamente um teor de sólidos de cerca de 15 % em peso, o que é demasiado baixo para a combustão. Tipicamente, o licor negro fraco é concentrado em uma rede de evaporador de múltiplos efeitos. Embora o grau de concentração possa variar geralmente o licor negro fraco é concentrado até cerca de 65 a 85 % em peso de sólidos secos. Uma vez concentrado em evaporadores 14, o licor negro fraco é referido como licor negro concentrado.

[0017] Quimicamente, o licor negro é uma mistura de vários componentes químicos de base, onde as maiores frações são carbono, oxigênio, sódio e enxofre. Outros componentes normalmente encontrados no licor negro incluem hidrogênio, potássio, cloro, e nitrogênio.

[0018] Depois de o licor negro fraco ter sido concentrado no evaporador 14 para formar licor negro concentrado, o licor negro concentrado é submetido a um processo para a recuperação de produtos químicos de formação de polpa nele contidos. Como ilustrado na Figura 1, o licor negro concentrado é direcionado para uma caldeira de recuperação 16.

[0019] Tipicamente, o licor negro concentrado pelos evaporadores 14 está a uma temperatura de aproximadamente 120°C. O licor negro é pulverizado para dentro da caldeira de recuperação 16, que é tipicamente operado a aproximadamente 900°C. Efetivamente, o licor negro é atomizado em gotículas que, quando pulverizadas no interior da caldeira de recuperação 16, são expostas a gases quentes e serão submetidas à secagem, à pirólise, e conversão de carvão de madeira. No final da conversão de carvão de madeira, as gotas foram convertidas para as pequenas partículas de massa fundida que consistem geralmente de material inorgânico, Na2S, Na2CO3, Na2SO4, e NaCl em forma iônica. A conversão de carvão de madeira normalmente é feita antes de a massa fundida sair da caldeira. Os gases combustíveis resultantes são completamente queimados. Isso produz vapor em torno das tubulações de água da caldeira. O vapor é então utilizado em outros processos de fabricação, e é normalmente usado para acionar uma turbina a vapor que produz energia elétrica.

[0020] A massa fundida resultante entra em um tanque de dissolução 19, onde a massa fundida é dissolvida em água para formar o que é conhecido como licor verde. O licor verde é então enviado para uma instalação de caustificação 20, em que o licor verde é feito reagir com o cal, CaO, para converter o Na2CO3 para NaOH. O Na2S formado no tanque de dissolução 19 simplesmente passa através da instalação de caustificação 20, inalterado.

[0021] O licor verde caustificado é referido como licor branco e principalmente contém NaOH e Na2S. O licor branco produzido pela instalação de caustificação é devolvido para o digestor para reutilização na formação de polpa. Na instalação de caustificação 20, CaCO3 (lama de cal) é precipitado. O CaCO3 precipitado a partir da reação de caustificação é lavado, e enviado para um forno de cal, onde é aquecido até uma temperatura elevada para regenerar CaO para reutilização.

[0022] Um grande problema com sistemas de recuperação de produtos químicos de formação de polpa é a presença de cloreto e potássio no licor negro que entra da caldeira de recuperação 16. Estes elementos tendem a reduzir a capacidade da caldeira de recuperação para produzir produtos químicos úteis. Mais particularmente, cloreto e potássio aumentam a aderência de depósitos de arraste e partículas de cinza para os tubos da caldeira de recuperação, o que dá origem à formação de depósitos e entupimentos na parte superior da caldeira de recuperação. Além disso, cloreto também tende a aumentar a taxa de corrosão dos tubos superaquecidos.

[0023] Cloreto e potássio entram no ciclo de líquido de moinho com madeira e produtos químicos de reposição. Dependendo da espécie de madeira, como elas são transportadas para a fábrica, e a quantidade e tipo de produtos químicos de reposição, os insumos de cloreto e potássio irão variar. Uma vez no ciclo de licor, no entanto, cloreto e potássio continuam a se acumular até atingirem uma concentração de estado estacionário. No modo de exemplo, para as fábricas interiores, o teor de cloreto do licor negro tipicamente varia de cerca de 0,2 a cerca de 0,6 % em peso como sólidos secos, e superior a cerca de 1 a 2 % em peso para as fábricas que utilizam reposição de cáustica contaminada com cloreto de sódio. No caso das fábricas costeiras, onde são utilizadas toras por via marítima, o teor de cloreto é muito maior, cerca de 3 a 5 % em peso. O teor de potássio do licor negro normalmente varia de cerca de 0,8 a 1,5 % em peso como sólidos secos para moinhos de madeira macia e ainda mais elevado para cerca de 2 a cerca de 5 % em peso para moinhos de madeira de lei.

[0024] Como as fábricas de polpa têm reforçado o seu ciclo de licor nos últimos anos para melhorar o controle de vazamento e diminuir as perdas de produtos químicos, as concentrações de cloreto e potássio na fábrica de licor aumentaram, causando problemas na operação da caldeira de recuperação.

[0025] Devido à sua alta natureza volátil em altas temperaturas, compostos de cloreto e potássio (por exemplo, NaCl e KCl) vaporizam a partir do leito de carvão de madeira da caldeira de recuperação e se tornam enriquecidos nas cinzas do precipitador produzidas pela caldeira de recuperação 16. Por anos, as fábricas de polpa têm limpado uma parte do precipitador de cinza para controlar os níveis de cloreto e potássio. Embora cloreto e potássio sejam concentrados na cinza, eles equivalem apenas a cerca de 4 a 20 % em peso das cinzas. O restante do material a ser purgado com as cinzas é sódio, sulfato e carbonato. Isto significa que sódio e enxofre de reposição têm de ser adicionados ao ciclo de licor quando a cinza do precipitador é purgada.

[0026] A presente invenção se refere a um processo para remover o cloreto e potássio a partir das cinzas, sem sacrificar a quantidades substanciais de produtos químicos de formação de polpa. Como indicado na Figura 1, as cinzas da caldeira de recuperação 16 são direcionadas para um processo de remoção de cloreto e potássio referido na Figura 1 pelo número 18. Tal como mostrado na Figura 1, o processo de remoção do cloreto e potássio 18 para remover potássio sob a forma de sulfato de potássio (K2SO4) ou glaserita (3K2SO4.Na2SO4) e para gerar uma ou mais correntes de purga relativamente ricas em cloreto. Ao mesmo tempo, o processo de remoção de cloreto e potássio e recuperação de sulfato de sódio, que é devolvido para a instalação para utilização na geração de produtos químicos de formação de polpa ou licor branco.

[0027] Voltando à Figura 2, as cinzas da caldeira de recuperação 16 são direcionadas para o tanque 20, onde as cinzas são dissolvidas em água. Em alguns casos, a totalidade ou substancialmente a totalidade das cinzas da caldeira de recuperação 16 é direcionada para o tanque 20. Em outros casos, apenas uma porção das cinzas da caldeira de recuperação 16 é direcionada para o tanque 20. Em qualquer caso, as cinzas direcionadas para tanque 20 são dissolvidas para formar uma solução de cinza dissolvida. A solução de cinza dissolvida é direcionada para um evaporador ou uma série de evaporadores 22. Os evaporadores 22 concentram a solução de cinza dissolvida fazendo com que sulfato de sódio e Burkeite (2Na2SO4.Na2CO3) precipitem e formem cristais. Um concentrado incluindo Burkeite e sulfato de sódio precipitado é direcionado para um separador de sólido-líquido 24, que separa Burkeite e sulfato de sódio a partir do concentrado. O concentrado separado é reciclado de volta para os evaporadores 22 através da linha 26. Os evaporadores 22 produzem uma corrente de purga de concentrado 25 que é relativamente rica em cloreto e potássio.

[0028] A corrente de purga de concentrado 25 é direcionada para um cristalizador de glaserita 28. Uma vez no cristalizador 28, a corrente de purga de concentrado é submetida a resfriamento, e de preferência, resfriamento adiabático. O resfriamento adiabático é a diminuição da temperatura de um sistema sem a remoção de calor. Um método comum de resfriamento adiabático é baixar a pressão; uma vez que a temperatura e a pressão de um sistema fechado são diretamente proporcionais, diminuindo uma resultará na diminuição da outra. Em uma forma de realização, o processo de resfriamento adiabático é realizado até que o evaporador esteja a uma temperatura de aproximadamente 35°C. No cristalizador 28, o processo de resfriamento adiabático fará com que glaserita (3K2SO4.Na2SO4) cristalize. Isto forma uma pasta fluida de glaserita concentrada que é direcionada a partir do cristalizador 28 para um separador de sólido-líquido 30. No processo de resfriamento adiabático da corrente de purga concentrada 25 a partir dos evaporadores 22, o cristalizador 28 produz uma outra corrente de purga 32. A corrente de purga 32 inclui uma concentração relativamente rica de cloreto. A corrente de purga 32, tendo a concentração relativamente rica de cloreto, pode ser tratada ou eliminada por meios ainda mais convencionais. Uma porção da corrente de purga de concentrado 32 pode ser reciclada através da linha 34 para os evaporadores 22. O valor da corrente de purga 32 direcionada a partir da instalação ou reciclada de volta para os evaporadores 22 irá variar, dependendo da concentração da corrente 32 e a concentração de cloreto encontrado no licor negro direcionado para a caldeira de recuperação 16.

[0029] A pasta fluida de glaserita produzida pelo resfriamento adiabático do cristalizador 28 é direcionada para o separador de sólido-líquido 30. Diversos tipos de separadores de sólidos-líquidos podem ser utilizados, tais como filtros, centrífuga, clarificador, etc. O separador de sólido-líquido 30 separa a pasta fluida de glaserita em cristais de glaserita e uma corrente de reciclo de líquido 36. Na forma de realização aqui ilustrada, a corrente de reciclo de líquido 36 é reciclada de volta para o cristalizador 28.

[0030] Os cristais de glaserita separados são direcionados para um tanque ou câmara de decomposição 38. Aqui, a água ou uma solução aquosa é misturada com a glaserita e o que se segue é um processo de lixiviação. No tanque 38 o processo de lixiviação começa. Devido às diferenças na solubilidade, o sulfato de sódio é lixiviado a partir dos cristais de glaserita e se torna dissolvido na água ou solução aquosa contida no tanque 38. A mistura de cristais de glaserita e água é direcionada para um tanque de agitação 40 em que os cristais de glaserita e água são misturadas. O processo de lixiviação prossegue no tanque de agitação 40. Isto produz uma solução de sulfato de sódio que é reciclado através da linha 42 para o cristalizador 28. A solução de sulfato de sódio reciclado também incluirá uma quantidade significativa de sulfato de potássio. Uma vez que o sulfato de sódio foi lixiviado a partir dos cristais de glaserita, segue-se que o que resta é de cristais de sulfato de potássio (K2SO4). O sulfato de potássio é removido e pode ser utilizado na produção de fertilizante ou pode ser eliminado de uma forma convencional.

[0031] A Figura 3 representa uma forma de realização alternativa dos processos aqui descritos. A forma de realização da Figura 3 é semelhante à forma de realização da figura 2, em que tanto dissolve as cinzas em água 20 quanto submete o produto resultante à evaporação em evaporador 22. Na forma de realização da Figura 3, a cinza dissolvido concentrada de evaporadores 22 é direcionada para um cristalizador de vaporização instantânea 28. Em algumas formas de realização, cristalizador de vaporização instantânea 28 pode ser um cristalizador adiabático, enquanto que em outros, cristalizador de vaporização instantânea 28 pode permitir a adição de calor e/ou água para controlar a produção de cristal de glaserita, o cristalizador de vaporização instantânea 28 resfria as cinzas dissolvidas concentradas a uma temperatura de cerca de 35°C, o que resulta na cristalização de glaserita e formação de uma pasta fluida de glaserita e uma solução de cloreto. A solução de cloreto é reciclada para evaporadores 22. A pasta fluida é removida do cristalizador de vaporização instantânea 28 e enviada para o separador de sólido-líquido 30, onde os cristais de glaserita são separados. Estes cristais de glaserita podem então ser descartados ou usados como um fertilizante. O líquido do separador de sólido-líquido 30 é reciclado para o cristalizador de vaporização instantânea 28.

[0032] A Figura 4 ilustra uma outra forma de realização alternativa de um dos processos aqui descritos. Tal como acontece com as formas de realização das Figuras 2 e 3, a forma de realização da Figura 4 dissolve cinzas em água 20 e sujeita o produto daí para a evaporação em evaporador 22. As cinzas dissolvidas concentradas a partir de evaporadores 22 são então direcionadas para o cristalizador de vaporização instantânea 28. Tal como com a forma de realização da Figura 3, o cristalizador de vaporização instantânea 28 pode ser adiabático ou pode permitir a adição de calor e/ou água para controlar a produção de cristal de glaserita, o cristalizador de vaporização instantânea 28 resfria as cinzas dissolvidas concentradas a uma temperatura de aproximadamente 35°C, fazendo com que a glaserita cristalize e forme uma pasta fluida de glaserita que contém uma solução de cloreto. A pasta fluida de glaserita com uma solução de cloreto pode então ser removida a partir do processo e descartada, eliminando tanto potássio quanto cloreto. Além disso, o cristalizador de vaporização instantânea 28 produz um licor mãe que é reciclado através da linha 34 de volta para o um ou mais evaporadores 22. Esta linha é referida na Figura 4 como uma linha de reciclo do cloreto como o licor mãe inclui cloreto. Além disso, uma porção do licor mãe produzida pelo cristalizador de vaporização instantânea 28 e direcionada para fora de linha 34 pode ser removida seletivamente, a fim de remover o cloreto a partir da solução de cinza dissolvida concentrada.

[0033] Portanto, segue-se que os processos das figuras 2-4 removem cloreto substancial a partir das cinzas, bem como potássio sob a forma de glaserita e/ou sulfato de potássio. No entanto, o processo mostrado na Figura 2, não só remove o cloreto de potássio e em um único processo global, mas o processo representado na Figura 2 também recupera sulfato de sódio que pode ser eventualmente convertido para produtos químicos de formação de polpa e usado no digestor 12 ilustrado na Figura 1.

[0034] A presente invenção pode, naturalmente, ser realizada de outras formas além das especificamente aqui apresentadas sem afastamento das características essenciais da invenção. As formas de realização presentes devem ser consideradas em todos os aspectos como ilustrativas e não restritivas, e todas as mudanças presentes no significado e faixa de equivalência nas reivindicações anexas se destinam a ser aqui abrangidas.

Claims (10)

1. Método para remoção de polpa a partir de madeira e recuperação de produto químico de formação de polpa a partir de licor negro, durante a redução da concentração de potássio e cloreto no licor negro, caracterizadopelo fato de que compreende: a digestão de madeira em um digestor (12) e a separação de polpa a partir da madeira e produção do licor negro; a concentração do licor negro; o direcionamento do licor negro para uma caldeira de recuperação (16) e a queima do licor negro e, no processo, produção de cinzas que contém potássio, cloreto e sódio; a redução da concentração de cálcio e cloreto, em pelo menos uma porção da cinza enquanto se recupera de sódio a partir de cinza por: i. mistura da cinza com uma solução aquosa e dissolução da cinza na solução aquosa para formar uma solução de cinza dissolvida; ii. separação do sulfato de sódio e carbonato de sódio a partir da solução aquosa dissolvida; iii. direcionamento da solução de cinza dissolvida para um cristalizador (28) e resfriamento adiabático da solução de cinza dissolvida para produzir uma pasta fluida de glaserita e uma corrente de purga contendo cloreto; iv. direcionamento da pasta fluida de glaserita para um separador de sólido-líquido (30) e separação dos cristais de glaserita a partir da pasta fluida de glaserita; e v. separação do sulfato de sódio a partir dos cristais de glaserita e formação de sulfato de potássio.

2. Método de acordo com a reivindicação 1, caracterizadopelo fato de que a separação de sulfato de sódio e carbonato de sódio a partir da solução aquosa dissolvida inclui evaporação da solução de cinza dissolvida em um evaporador (22), que produz sulfato de sódio.

3. Método de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que inclui, antes de direcionar a solução de cinza dissolvida para o cristalizador e adiabaticamente resfriar a solução de cinza dissolvida, direcionar a solução de cinza dissolvida em um ou mais evaporadores (22) e submeter a solução de cinza dissolvida para um processo de evaporação, que produz sulfato de sódio.

4. Método de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o separador de sólido-líquido (30) que separa os cristais de glaserita a partir da pasta fluida de glaserita produz uma corrente de reciclo líquida contendo cloreto que é reciclada para o cristalizador (28).

5. Método de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que inclui: (1) reciclo de pelo menos uma parte da corrente de purga contendo cloreto para um ou mais evaporadores (22) localizados a montante do cristalizador e que separa sulfato de sódio e carbonato de sódio a partir da solução de cinza dissolvida; e (2) reciclo de sulfato de sódio lixiviado a partir da glaserita para o cristalizador (28).

6. Método para a recuperação de produtos químicos de formação de polpa de madeira a partir de licor negro produzido em um processo de formação de polpa de madeira em um moinho de polpa, caracterizado pelo fato de que compreende: a queima do licor negro em uma caldeira de recuperação (16) e formação de cinza contendo sódio, potássio e cloreto; a dissolução de pelo menos uma porção da cinza de modo a formar uma solução de cinza dissolvida; o direcionamento da solução de cinza dissolvida para um ou mais evaporadores (22) e concentração da solução de cinza dissolvida e precipitação do sulfato de sódio; a recuperação do sulfato de sódio precipitado; o direcionamento da solução de cinza dissolvida concentrada para um cristalizador (28) e resfriamento da solução de cinza dissolvida concentrada para formar uma pasta fluida de glaserita e uma corrente de purga contendo cloreto; em que o resfriamento da cinza dissolvida concentrada no cristalizador faz com que a glaserita precipite a partir da solução de cinza dissolvida concentrada e forme glaserita e um licor mãe; e o direcionamento da pasta fluida de glaserita a partir do cristalizador.

7. Método de acordo com a reivindicação 6, caracterizado pelo fato de que a pasta fluida de glaserita inclui, pelo menos, algum cloreto e em que o método inclui a remoção de cloreto a partir da solução de cinza dissolvida concentrada direcionando a pasta fluida de glaserita a partir do cristalizador (28).

8. Método de acordo com a reivindicação 6, caracterizado pelo fato de que o licor mãe inclui, pelo menos, algum cloreto e o método inclui o reciclo do licor mãe para um ou mais evaporadores (22).

9. Método de acordo com a reivindicação 6, caracterizado pelo fato de que inclui direcionar a pasta fluida de glaserita para um separador de sólido-líquido (30) e a separação da pasta fluida de glaserita em cristais de glaserita e uma corrente de líquido; e reciclar a corrente de líquido para o cristalizador.

10. Método de acordo com a reivindicação 9, caracterizado pelo fato de que inclui a mistura de uma solução aquosa com os cristais de glaserita e a lixiviação de sulfato de sódio a partir dos cristais de glaserita para formar sulfato de potássio.

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