BR112014021543B1 - Produto de aço plano laminado a frio e processo para sua produção - Google Patents

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Dorothea Mattissen
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Stefan Follner
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Abstract

resumo patente de invenção: "produto de aço plano laminado a frio e processo para sua produção". a invenção refere-se a um produto de aço plano laminado a frio que, apesar dos altos valores de resistência, possui um alto nível de capacidade de deformação caracterizado por uma alta elongação na ruptura e uma boa proporção de expansão do orifício ?m. para esta finalidade, o produto de aço plano é produzido partindo de um aço composto de (em % em peso) c: 0,12 - 0,19%, mn: 1,5 - 2,5%, si: >0,60 - 1,0%, al: = 0,1%, cr: 0,2 - 0,6%, ti: 0,05 - 0,15% com o restante sendo ferro e impurezas inevitáveis causadas pelo processo de produção e compreendendo uma estrutura livre de perlita e de bainita possuindo 4 - 20% em vol. de martensita, 2 - 15% em vol. de austenita residual, o restante ferrita, uma elongação na ruptura a80 de pelo menos 15%, uma resistência à tração rm de pelo menos 880 mpa, um limite de elasticidade rel de pelo menos 550 mpa e uma proporção de expansão do orifício ?m maior que 6%. a invenção refere-se também a um processo que permite facilmente a produção de um produto de aço plano de acordo com a invenção.

Description

Relatório Descritivo da Patente de Invenção para "PRODUTO DE AÇO PLANO LAMINADO A FRIO E PROCESSO PARA SUA PRODUÇÃO".
[001] A invenção refere-se a um produto de aço plano laminado a frio e a um processo para sua produção.
[002] Quando "produtos de aço planos" são mencionados aqui, entende-se tiras e chapas de aço ou produtos brutos obtidos partindo das mesmas.
[003] O desenvolvimento de veículos de peso reduzido, que satisfazem os requisitos modernos para o consumo minimizado de combustível acompanhado pela segurança ótima para o passageiro, um alto nível de conforto e a capacidade de carregamento foram conduzidos pela indústria automotiva nestes últimos anos.
[004] Os produtos de aço planos em particular são basicamente otimamente adequados para construção do chassi de automóveis devido às suas propriedades mecânicas e em particular à sua grande resistência e boa capacidade de serem submetidos a deformação e à sua produção controlada e ao processamento. As espessuras de chapa de metal dos produtos de aço planos usados em um carro precisam ser reduzidas, no entanto, para a desejada redução em peso. Para esta finalidade aços com mais altas resistências foram desenvolvidos que possuem também boa capacidade de ser formado e, portanto, são particularmente adequados para uma construção de peso leve em engenharia automotiva. Estes incluem aços modernos em multifase, tais como aços de fase complexa, aços de fase dupla e aços TRIP.
[005] Um aço de fase dupla é conhecido pela EP 2 028 282 A1 que, além de uma resistência de pelo menos 950 MPa e boa capacidade de deformação, também possui uma qualidade de superfície que, pelo uso de um simples método de produção, permite que o produto plano produzido com este aço seja deformado no estado não revestido ou quando dotado de um revestimento que protege contra a corrosão, em um componente com um formato complexo, tal como parte de um chassi de automóvel. De acordo com esta técnica anterior isto é conseguido pelo fato de que o aço em fase dupla conhecido é composto de 20 - 70% de martensita, até 8% de austenita residual, com o restante que é ferrita e/ou bainita. O aço conhecido compreende (em % em peso): C: 0,10 - 0,20%, Si: 0,10 - 0,60%, Mn: 1,50 - 2,50%, Cr: 0,20 - 0,80%, Ti: 0,02 - 0,08%, B: < 0,0020%, Mo: < 0,25%, Al: < 0,10%, P: < 0,2%, S: < 0,01%, N: < 0,012%, com o restante sendo ferro e impurezas inevitáveis. Um produto de aço plano produzido partindo de um aço pode ser usado como uma tira quente ou como uma tira fria. No aço Si conhecido é usado para aumentar a resistência por endurecimento com ferrita ou bainita. Para ser capaz de usar este efeito é fornecida uma quantidade mínima de Si de 0,10% em peso. Ao mesmo tempo a quantidade de Si é restrita a 0,6% em peso, no entanto, em que os menores limites superiores para uma quantidade de Si provaram ser particularmente preferidos para minimizar o risco de oxidação do contorno de grão.
[006] Além da compatibilidade para deformação para grande volume ou grande área para formar um componente, o comportamento no caso de deformação limitada localmente também representa um papel importante em particular com os produtos de aço planos que devem ser usados para a construção de chassi de um automóvel. As deformações desta espécie ocorrem se as aberturas, flanges, fendas estampadas, protuberâncias ou similares forem formadas em um produto de aço plano ou em uma peça bruta de metal formada partindo do mesmo ou um componente formado de uma tal peça bruta de metal.
[007] De acordo com Marciniak, a chamada razão de expansão de furo λΜ foi proposta como uma medida do comportamento de um material plano no caso de tal deformação em Woestmann, S., Kohler, T., Schott, M., "Forming High-Strength Steels", SAE Technical Paper 2009-01-0802, 2009, doi: 10,4271/2009-01-0802, por meio do qual pode ser avaliada a sensibilidade de um material à rachadura da borda durante as deformações do tipo mencionado antes. A investigação de acordo com Marciniak determina que um orifício perfurado com um diâmetro de 20 mm (d0) é introduzido centralmente em uma peça bruta retangular de metal usando um perfurador, o orifício tendo 220 mm de comprimento transversalmente à direção de laminação e 200 mm de comprimento na direção da laminação. O espaço para lâmina é de 8% até 14% da espessura da chapa de metal. Para testagem, a peça bruta de metal é colocada na ferramenta para testagem de uma maneira tal que o nível de corte do orifício esteja localizado no fundo. A força de restrição é um máximo de 400 kN. Um perfurador redondo com um diâmetro de 100 mm é então movido em direção à amostra abaixo da ferramenta e a peça bruta de metal é arqueada em direção ascendente até que a borda do orifício entre em colapso. O diâmetro máximo do orifício dM atingido quando surge uma primeira rachadura na borda do orifício é registrado e a razão de expansão de furo λΜ determinada como a proporção d0/dM, fornecida em %.
[008] Contra os antecedentes da técnica anterior mencionada acima, o objetivo da invenção foi descrever um produto de aço plano que possa ser produzido usando-se meios simples e que, apesar dos altos valores de resistência, possua uma deformabilidade ótima que é caracterizada por uma alta alongamento na ruptura e uma boa razão de expansão de furo λΜ. Também será descrito um processo que permita facilmente a produção de um produto de aço plano desta espécie.
[009] Em relação ao produto de aço plano, este objetivo é atingido de acordo com a invenção pelo fato de que um produto de aço plano desta espécie possui as características descritas na invenção.
[0010] Em relação ao processo, a solução de acordo com a inven ção para o objetivo mencionado antes consiste em que as etapas descritas na invenção são passadas através durante a produção de um produto de aço plano laminado a frio de acordo com a invenção.
[0011] Um produto de aço plano de acordo com a invenção é consequentemente produzido partindo de um aço que é composto de (em % em peso) [0012] e o restante é ferro e impurezas inevitáveis causadas pelo processo de produção. As impurezas inevitáveis relevantes incluem (em % em peso) até 0,1% de Mo, até 0,03% de Nb, até 0,03 % de V, até 0,0008% de B, até 0,01% de S, até 0,1% de P, até 0,01% de N.
[0013] Ao mesmo tempo, no estado laminado a frio um produto de aço plano de acordo com a invenção compreende - uma estrutura livre de perlita e de bainita que possui 4 - 20% em vol., em particular pelo menos 6% em vol., martensita, 2 - 15% em vol. de austenita residual, o restante ferrita, [0014] - uma alongamento na ruptura A80 de pelo menos 15%, [0015] - uma resistência à tração Rm de pelo menos 880 MPa, [0016] - um tensão de escoamento ReL de pelo menos 550 MPa e [0017] - uma razão de expansão de furo λΜ maior do que 6%.
[0018] A estrutura do produto de aço plano de acordo com a invenção é caracterizada pelo fato de que ela compreende 2 - 15% em vol., em particular pelo menos 5% em vol., de preferência até mesmo mais do que 8% em vol., de austenita residual. Ao mesmo tempo a estrutura de um aço de acordo com a invenção é livre no sentido técnico entre bainita e perlita. Em outras palavras, no estado laminado a frio há no máximo traços de bainita e de perlita na estrutura de um produto de aço plano de acordo com a invenção estes não possuem efeito algum sobre as propriedades técnicas do produto de aço plano de acordo com a invenção. A presença de frações eficazes de bainita ou de perlita na estrutura de um produto de aço plano de acordo com a invenção prejudicaria a sua alongamento na ruptura e com isto a sua capacidade de deformação, em particular a aspirada para uma boa razão de expansão de furo. As quantidades de austenita residuais especificadas de acordo com a invenção significam que a alongamento na ruptura necessária de pelo menos 15%, que possui um produto de aço plano de acordo com a invenção, é conseguida, no entanto.
[0019] Um produto de aço plano laminado a frio de acordo com a invenção possui evidentes diferenças em comparação com os aços modernos convencionais de multifase. Como uma regra os aços de fase complexa possuem uma maior proporção de tensão de escoamento no caso de uma "qualidade" inferior, calculada como o produto de resistência à tração Rm e alongamento na ruptura A80, em comparação com um produto de aço plano de acordo com a invenção. Isto pode ser atribuído ao alto tensão de escoamento e à menor alongamento dos aços conhecidos.
[0020] O comportamento de deformação do produto de aço plano de acordo com a invenção se assemelha ao de um aço em fase dupla. Uma diferença principal, no entanto, pode ser encontrada nas estruturas. Enquanto um produto de aço plano de acordo com a invenção possui uma quantidade de austenita residual de até 15%, os aços de fase dupla não possuem um teor de austenita residual ou possuem apenas um teor muito baixo.
[0021] Em contraste com o produto de aço plano de acordo com a invenção, os aços TRIP possuem alongamentos na ruptura significativamente superiores. Como uma regra isto resulta em qualidades (Rm*A80) de 20.000 MPa*% e acima. No entanto, os aços TRIP precisam formar liga com maiores quantidades de carbono, de silício e/ou de alumínio para conseguir em primeiro lugar o que é denominado efeito TRIP devido à estabilização adequada da austenita residual e em segundo lugar, a resistência apropriada. Um conceito de formação de liga desta espécie leva a soldabilidade que é muito mais fraca do que aquela de um produto de aço plano de acordo com a invenção, no entanto, em que possam ser conseguidas altas resistências por um lado e pelo outro devido ao ajuste das quantidades do elemento da liga que são otimizadas em particular em relação à quantidade de Si.
[0022] Em um produto de aço plano de acordo com a invenção a razão de expansão de furo Àm determinada de acordo com Marciniak é de pelo menos 6%, em que a razão de expansão de furos ÀM de 7% e acima são conseguidas regularmente.
[0023] Com uma resistência mínima à tração Rm de 880 MPa um produto de aço plano de acordo com a invenção possui uma alta alongamento na ruptura de pelo menos 15% e com isto uma qualidade (Rm*A80) que seja regularmente de pelo menos 14.000 MPa*%. As resistências à tração Rm de produtos de aço planos de acordo com a invenção estão tipicamente na faixa de 880 - 1,150 MPa.
[0024] O tensão de escoamento de um produto de aço plano de acordo com a invenção é de pelo menos 550 MPa, em que os tensões de escoamento de 580 MPa e acima são atingidos regularmente. Os tensões de escoamento de produtos de aço planos de acordo com a invenção tipicamente ficam na faixa de 580 - 720 MPa. Para um produto de aço plano de acordo com a invenção a proporção do tensão de escoamento (ReL/Rm) é consequentemente também regularmente de 0,55 - 0,75.
[0025] A alongamento na ruptura A80 de um produto de aço plano de acordo com a invenção é de pelo menos 15%, em que alongamen tos na ruptura A80 de até 25% são alcançadas regularmente.
[0026] Um valor de k que é regularmente maior do que 4 resulta para os produtos de aço planos de acordo com a invenção pelo teste de vibração contínua de acordo com DIN EN 50100.
[0027] O carbono está presente em um produto de aço plano de acordo com a invenção em quantidades de 0,12 - 0,19% em peso para provocar um aumento na resistência por meio de formação intersti-cial de cristal misto e endurecimento por precipitação formando a ce-mentita (Fe3C). A quantidade mínima de 0,12% em peso é necessária para se conseguir a resistência desejada. A quantidade máxima de 0,19% em peso não devia ser excedida para satisfazer os requisitos feitos na prática da soldabilidade de produtos de aço planos do tipo de acordo com a invenção.
[0028] O manganês está presente em um produto de aço plano de acordo com a invenção em quantidades de 1,5 até 2,5% em peso. O tensão de escoamento e a resistência à tração são aumentados pela adição de manganês. Uma resistência à tração Rm de pelo menos 880 MPa e um tensão de escoamento ReL de pelo menos 550 MPa, em particular de pelo menos 580 MPa, são portanto tornados possíveis pela presença de pelo menos 1,5% em peso de manganês. Não deveria haver mais do que 2,5% em peso de Mn em um aço de acordo com a invenção, pois, o risco de aumento em manganês que ocorre se intensifica com maiores quantidades de Mn e estes podem ter um efeito adverso sobre o comportamento do material.
[0029] Em relação à formação de uma estrutura, especial importância está ligada à quantidade de silício, que está presente em um produto de aço plano de acordo com a invenção em quantidades de >0,60 - 1,0% em peso. Como a quantidade de Si é maior do que 0,60% em peso, a formação de perlita é impedida e isto permite o enriquecimento da austenita com carbono e desse modo aumenta a es tabilidade da austenita residual. A austenita residual é convertida durante a deformação em martensita atingindo desse modo endurecimento adicional. Com o ferro, o silício forma cristais mistos, também por meio do que aumenta a resistência do aço. Os efeitos positivos da presença de silício em um produto de aço plano de acordo com a invenção podem ser usados particularmente confiavelmente se a quantidade de Si for de pelo menos 0,65% em peso, em particular de pelo menos 0,7% em peso. Para evitar a formação adversa de incrustação de óxido durante a laminação a quente a quantidade de Si é limitada simultaneamente até 1,0% em peso no máximo, em que a formação de incrustação de óxido desta espécie é limitada em particular se a quantidade de Si for limitada até 0,95% em peso no máximo.
[0030] O aço do qual é composto o produto de aço plano de acordo a invenção é desoxidado pela ação de alumínio. Os produtos de aço planos de acordo com a invenção consequentemente contêm regularmente mais do que 0,01% em peso e até 0,1% em peso de alumínio. [0031] O cromo está presente em um produto de aço plano de acordo a invenção em quantidades de 0,2 - 0,6% em peso. O cromo melhora a resistência de um produto de aço plano de acordo a invenção. Além disso, a formação de bainita é retardada durante o processamento térmico do aço, o que ocorre durante o período de produção de um produto de aço plano de acordo a invenção, devido à presença de Cr. Uma quantidade de 0,2% em peso é necessária para se conseguir a resistência necessária. A quantidade é limitada até 0,6% em peso, pois, os testes demonstraram que uma quantidade excessiva de cromo possui um efeito adverso sobre a alongamento e com isto sobre a qualidade (Rm*A80) do produto de aço plano de acordo com a invenção.
[0032] O titânio é adicionado a um produto de aço plano de acordo a invenção como um elemento formador de microliga em quantidades de 0,05 - 0,15% em peso. Devido à presença de Ti o aço possui precipitações muito finas de Ti (C, N) que contribuem para um amento na resistência e no refinamento do grão. De acordo com ASTM, o tamanho do grão de uma estrutura é menor do que ou igual a 15, isto é, menor do que ou igual a 1,9 pm. Para formar as precipitações desejadas, é necessária uma quantidade de Ti de pelo menos 0,05% em peso, em que o efeito positivo de Ti ocorre particularmente se a quantidade de Ti no aço for de pelo menos 0,07% em peso, em particular de pelo menos 0,09% em peso. Nenhuma melhoria adicional no efeito de Ti ocorre acima de uma quantidade de 0,15% em peso.
[0033] Em virtude de suas propriedades um produto de aço plano de acordo a invenção é adequado para aplicações em que são necessários graus de deformação relativamente altos em combinação com altos valores de resistência. Exemplos típicos destes usos são componentes relevantes para rachaduras, tais como barras longitudinais de chassis e também componentes de chassis que sejam carregados permanentemente durante a operação.
[0034] O processo de acordo com a invenção para a produção de um produto de aço plano laminado a frio de acordo com a invenção compreende as etapas a seguir: [0035] - uma massa fundida de aço, que é composta (em % em peso) de C: 0,12 - 0,19%, Mn: 1,5 - 2,5%, Si: >0,60 - 1,0%, Al: < 0,1%, Cr: 0,2 - 0,6%, Ti: 0,05 - 0,15% com o restante sendo ferro e impurezas inevitáveis causadas pelo processo de produção é moldada para formar um produto primário que é uma placa ou uma placa fina.
[0036] - O produto primário é aquecido de uma ponta a outra a temperaturas de austenitização de 1.100 - 1.300 °C, em que este aquecimento de uma ponta a outra pode incluir o aquecimento que parte de uma temperatura inferior ou pode ser realizado mantendo-se a temperatura da placa ou da placa fina respectiva pela utilização do calor presente depois da sua produção. O aquecimento de uma ponta a outra é realizado levando em conta a geometria do produto primário e a capacidade da aparelhagem disponível para aquecimento de maneira tal que a estrutura do produto primário seja completamente aus-tenítica no final deste processo de aquecimento.
[0037] - O produto primário é aquecido de uma ponta a outra a temperaturas de austenitização desta maneira é então laminado a quente para formar uma tira quente cuja espessura seja tipicamente de 1,8 - 4,7 mm. O controle da temperatura no laminador para laminação a quente que compreende um grande número de, como regra cinto até sete, as bases de laminação são escolhidas de modo que nenhuma recristalização ocorra nas primeiras duas bases do laminador para laminação a quente. A invenção fornece uma temperatura para laminação a quente de 850 - 960°C para esta finalidade.
[0038] - A tira quente proveniente da última base do laminador para laminação a quente então é resfriada usando-se ar, água ou ar e água combinados a uma temperatura de bobinagem de 500 - 650°C e bobi-nada a esta temperatura. Com uma temperatura de bobinagem abaixo de 500°C a resistência à deformação seria demasiadamente grande no processo subsequente de laminação a frio. Com uma temperatura de bobinagem acima de 650°C há o risco de que ocorra a oxidação do contorno de grão, que é prejudicial à capacidade de deformação.
[0039] - Para melhorar a sua qualidade da superfície a tira quente pode opcionalmente ser decapada se surgir a necessidade como um resultado de requisitos de qualidade.
[0040] A tira quente obtida agora é laminada a frio para formar um produto de aço plano laminado a frio que possui tipicamente 0,6 - 2,5 mm de espessura. O grau de laminação a frio conseguido durante o processo de laminação a frio é de pelo menos 30% para recristalização mesmo possível. Para não deixar que as forças de laminação aumen- tem excessivamente o grau de laminação a frio não devia exceder 75%. [0041] - O produto de aço plano laminado a frio é então sujeito a recozimento contínuo. O produto de aço plano é primeiro aquecido até uma temperatura de recozimento de 750 - 900°C e mantido a esta temperatura de recozimento durante pelo menos 80 s, em particular durante 80 - 300 s. A temperatura de recozimento mínima de 750°C e um período de manutenção de pelo menos 80 s são necessários para que seja conseguida uma austenitização suficiente. A formação de austenita seria promovida excessivamente com as temperaturas de recozimento de mais do que 900°C. Isto levaria ao deslocamento de partes de uma estrutura no produto final, como um resultado do qual a resistência necessária de 880 MPa não seria mais garantida.
[0042] - Depois do recozimento, o produto de aço plano é resfriado em dois estágios.
[0043] No primeiro estágio do processo de resfriamento o produto de aço plano é resfriado a uma taxa de resfriamento de 8 - 100 K/s até uma temperatura intermediária de 450 - 550°C. A taxa de resfriamento de pelo menos 8 K/s é necessária neste caso para evitar a formação de perlita e bainita e ainda permitir que seja produzida uma quantidade suficiente de ferrita. O primeiro enriquecimento da austenita com o carbono ocorre na faixa de temperatura de 450°C até 550°C, também. [0044] No segundo estágio do processo de resfriamento o produto de aço plano é então resfriado desde a temperatura intermediária a uma taxa de resfriamento de pelo menos 2 K/s até 350 - 450°C. Parte do teor de martensita de um máximo de 20% é conseguido neste caso, garantindo a resistência à tração Rm mínima de 880 MPa de um produto de aço plano de acordo com a invenção.
[0045] - Uma vez atingida a temperatura final do processo de res- friamento em dois estágios o produto de aço plano é superenvelheci-do. A temperatura final depois de um período de superenvelhecimento de 210 - 710 s é de 100 - 400°C. Como um resultado de processos de difusão na tira enquanto essa passa através deste tratamento de supe-renvelhecimento a austenita residual é completamente ou parcialmente estabilizada para aumentar a alongamento do produto de aço plano para deformações realizadas subsequentemente sobre o produto de aço plano. Além disso, a transformação da austenita residual estabilizada em martensita durante os processos de deformação aumenta a resistência à tração.
[0046] - Na etapa final de tratamento térmico realizado no produto de aço plano laminado a frio este último é resfriado até a temperatura ambiente. A martensita adicional pode se desenvolver partindo da aus-tenita residual e isto pode aumentar ainda mais a resistência do produto de aço plano.
[0047] - A tira então é laminada e temperada a um nível de lami- nação e têmpera de 0,2% até 2,0%. É necessário um nível de lamina-ção e têmpera de 0,2% para ajustar o aspecto plano e a qualidade da superfície. Os níveis de laminação e têmpera de 2% não deviam ser excedidos, pois, ao contrário a alongamento na ruptura será excessivamente reduzida.
[0048] - O produto de aço plano pode finalmente opcionalmente ser fornecido com uma camada protetora metálica, garantindo para fins de exemplo uma proteção contra a corrosão suficiente para a finalidade pretendida respectiva.
[0049] O resfriamento no primeiro estágio do processo de resfriamento em dois estágios pode ser realizado usando-se qualquer meio adequado que garanta uma taxa de resfriamento suficiente. As aparelhagens para resfriamento que estão disponíveis na prática são usadas para esta finalidade. O resfriamento pode, portanto, ocorrer no ar em movimento. Também é concebível, no entanto, realizar o resfriamento com a ajuda de água que é borrifada sobre o produto de aço plano.
[0050] De acordo com uma modalidade da invenção orientada pela prática o resfriamento no segundo estágio do processo de resfriamento em dois estágios pode ocorrer pelo fato de que o produto de aço plano é resfriado por contato com os laminadores resfriados. Alternativamente ou adicionalmente, o produto de aço plano pode ser resfriado no segundo estágio do processo de resfriamento em dois estágios por meio de um fluxo de ar em movimento.
[0051] O tratamento de superenvelhecimento pode ocorrer para fins de exemplo pelo fato de que durante o tratamento de superenve-lhecimento o produto de aço plano passa através de um espaço selecionado do ambiente. A temperatura do produto de aço plano é ajustada até 100 - 400°C sob esta associação. Este ajuste da temperatura pode ser realizado como aquecimento, resfriamento ou manutenção da temperatura, partindo da temperatura na qual começa o tratamento de superenvelhecimento do produto de aço plano.
[0052] O produto de aço plano pode ser revestido particularmente de maneira eficaz com a camada metálica protetora eletroliticamente.
[0053] A invenção será explicada com mais detalhe a seguir com referência às modalidades.
[0054] A figura apresenta um gráfico que ilustra as faixas do perfil de temperatura com o tempo que é típico para o recozimento de acordo com a invenção.
[0055] Sete massas fundidas de aço 1 - 7, cujas composições são fornecidas na Tabela 1a, foram moldadas para formar placas, em que as massas fundidas de aço 1 - 5 estão de acordo com a invenção e as massas fundidas 6 e 7 não estão de acordo a invenção devido aos seus teores de Si e de Cr que ficam fora das especificações de acordo com a invenção.
[0056] As placas foram então aquecidas de uma ponta a outra a uma temperatura de austenitização de 1.100 - 1.300 °C, de modo que as placas possuíssem uma estrutura completamente austenítica na entrada para o laminador para laminação a quente subsequente.
[0057] As placas foram então laminadas a quente às temperaturas extremas para laminação a quente WET fornecidas na Tabela 1b para formar uma tira quente com uma espessura dKW de 1,8 - 4,6 mm e então resfriadas no ar até a temperatura de bobinagem HT respectiva, também fornecida na Tabela 1b e foram bobinadas à temperatura de bobinagem HT atingida em cada caso. A decapagem então ocorria opcionalmente para remover a incrustação de óxido presente na tira quente antes da laminação a quente e desse modo permitir características ótimas de superfície durante a laminação a frio subsequente.
[0058] A laminação a frio da tira quente respectiva que é então realizada para formar um produto de aço plano laminado a frio com uma espessura dKW ocorrida em cada caso com os níveis de lamina-ção a frio KWG que também são fornecidos na T abela 1b.
[0059] As amostras do produto de aço plano laminado a frio obtidas desta maneira foram então sujeitas a vários tratamentos térmicos A - J em que cada uma delas foi aquecida em uma passagem para uma temperatura de recozimento GT, então mantidas à temperatura de re-cozimento GT durante um período de recozimento tG, então levadas para um primeiro estágio de resfriamento e a uma primeira taxa de resfriamento r1 até uma primeira temperatura alvo ZT1 e imediatamente depois disso em um segundo estágio de resfriamento e a uma segunda taxa de resfriamento r2 até uma segunda temperatura alvo ZT2.
[0060] Depois do segundo estágio de resfriamento as amostras dos produtos de aço planos laminados a frio obtidas em cada caso foram sujeitas durante um período de superenvelhecimento de uma duração tUeA de 250 - 710 s e a uma temperatura de superenvelheci-mento TUeA de 400 - 100°C no final do tratamento para um tratamento de superenvelhecimento em um espaço separado por vedação do ambiente. Os parâmetros GT, tG, r1, ZT1, r2, ZT2 e tUeA respectivamente ajustados durante os tratamentos térmicos A - J estão relacionados na Tabela 2.
[0061] Depois do resfriamento até a temperatura ambiente RT as amostras do produto de aço plano foram laminadas com têmpera com um nível de laminação com têmpera de Do, como fornecido na Tabela 1b.
[0062] As propriedades das amostras de produto de aço plano obtidas desta maneira encontram-se resumidas na Tabela 3.
[0063] Foi descoberto em relação à sua resistência à tração Rm ou ao seu tensão de escoamento ReL das amostras do produto de aço plano produzidas partindo das massas fundidas de aço 6 e 7 não compostas de acordo com a invenção não alcançam limites inferiores especificados de acordo com a invenção de 880 MPa e 550 MPa respectivamente e em particular de 580 MPa, mesmo se forem sujeitos a um tratamento térmico que é realizado de acordo com a invenção. Em contraste, as amostras do produto de aço plano compostas e tratadas a quente de acordo a invenção regularmente excedem estes valores limites.
[0064] T eor citado em % em peso [0065] Restante do aço e impurezas inevitáveis Tabela 1a Tabela 1b T abela 2 REIVINDICAÇÕES

Claims (9)

1. Produto de aço plano laminado a frio, sendo que - é produzido partindo de um aço que é composto de (em % em peso) C: 0,12 - 0,19%, Mn: 1,5 - 2,5%, Si: > 0,60 - 1,0% Al: < 0,1%, Cr: 0,2 - 0,6%, Ti: 0,05 - 0,15% com o restante sendo ferro e impurezas inevitáveis causadas pelo processo de produção, caracterizado pelo fato de que compreende - uma estrutura livre de perlita e de bainita que possui 4 -20% em vol. de martensita, 2 - 15% em vol. de austenita residual, o restante ferrita, - uma alongamento na ruptura A80 de pelo menos 15%, - uma resistência à tração Rm de pelo menos 880 MPa, - um tensão de escoamento ReL de pelo menos 550 MPa e - uma razão de expansão de furo λΜ maior do que 6%.
2. Produto de aço plano laminado a frio de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o seu teor de Si é de pelo menos 0,65% em peso.
3. Produto de aço plano laminado a frio de acordo com a reivindicação 1 ou 2, caracterizado pelo fato de que o seu teor de Ti é de pelo menos 0,07% em peso.
4. Processo para a produção de um produto de aço plano laminado a frio criado como definido em qualquer uma das reivi ndica-ções 1 a 3, sendo que compreende as seguintes etapas: - fundição de uma massa fundida de aço que é composto de (em % em peso) C: 0,12 - 0,19%, Mn: 1,5 - 2,5%, Si: > 0,60 - 1,0 Al: < 0,1%, Cr: 0,2 - 0,6%, Ti: 0,05 - 0,15% com o restante sendo ferro e impurezas inevitáveis causadas pelo processo de produção, para formar um produto primário que é uma placa ou uma placa fina, - aquecimento do produto primário até uma temperatura de austenitização de 1.100 - 1.300 °C, - laminação a quente do produto primário aquecido continuamente para formar uma tira quente, em que a temperatura final de laminação a quente é de 850 - 960°C, - resfriamento da tira quente até uma temperatura de bobi-nagem de 500 - 650 °C, - bobinagem da tira quente resfriada até a temperatura de bobinagem, - decapagem opcional da tira quente, - laminação a frio da tira quente para formar um produto de aço plano laminado a frio, em que o nível de laminação a frio conseguido durante a laminação a frio é de pelo menos 30%, - recozimento contínuo do produto de aço plano laminado a frio, em que durante o período do recozimento contínuo do produto de aço plano, - é aquecido até uma temperatura de recozimento de 750 -900 °C e é mantido até esta temperatura de recozimento durante 80 -300 s e - depois que o processo de recozimento for resfriado em dois estágios, em que o produto de aço plano - é resfriado no primeiro estágio de resfriamento a uma taxa de resfriamento de 8 - 100 K/s até uma temperatura intermediária de 450 - 550°C e - resfriamento do produto de aço plano até a temperatura ambiente, - aplicação opcional de revestimento do produto de aço plano com uma camada metálica protetora, caracterizado pelo fato de que o produto de aço plano adicionalmente - é resfriado no segundo estágio de resfriamento desde a temperatura intermediária a uma taxa de resfriamento de 2 - 100 K/s até 350 - 450 °C, - superenvelhecimento do produto de aço plano durante um período de superenvelhecimento de 210 - 710 s, em que no final do superenvelhecimento a temperatura é de 100 - 400 °C, e - laminação de encruamento do produto de aço plano com um nível de laminação de encruamento de 0,2 - 2%.
5. Processo de acordo com a reivindicação 4, caracterizado pelo fato de que o resfriamento no primeiro estágio do processo de resfriamento em dois estágios ocorre no ar em movimento.
6. Processo de acordo com a reivindicação 4 ou 5, caracterizado pelo fato de que o produto de aço plano é resfriado, pelo menos no segundo estágio do resfriamento em dois estágios, por contato com os cilindros resfriados.
7. Processo de acordo com qualquer uma das reivindicações 4 a 6, caracterizado pelo fato de que o produto de aço plano é resfriado, no segundo estágio do processo de resfriamento em dois estágios, por fluxo de ar em movimento.
8. Processo de acordo com qualquer uma das reivindicações 4 a 7, caracterizado pelo fato de que durante o tratamento de su-perenvelhecimento o produto de aço plano passa através de um espaço selecionado no ambiente e em que a temperatura do produto de aço plano, partindo de uma temperatura de entrada máxima de 450 °C, é de 100 - 400° no final.
9. Processo de acordo com qualquer uma das reivindicações 4 a 8, caracterizado pelo fato de que o revestimento com a camada metálica protetora é feito eletroliticamente.
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