BR112013029341B1

BR112013029341B1 - método para a produção de coque com alta concentração de vcm

Info

Publication number: BR112013029341B1
Application number: BR112013029341A
Authority: BR
Inventors: Faegh Ahmad; Reisen Gary; E Collins John; Manral Virendra
Original assignee: Catalytic Distillation Tech
Priority date: 2011-05-13
Filing date: 2012-05-10
Publication date: 2019-08-27
Also published as: EA028573B1; BR112013029341A2; US10000705B2; EP2707459A4; UA106459C2; MX2013013040A; KR101564496B1; KR20140022911A; US20120285862A1; MY172621A; MX351574B; SG194920A1; EP2707459B1; CN103534336A; PL2707459T3; TR201903640T4; EP2707459A2; CN103534336B; WO2012158450A2; CA2835895A1

Abstract

método para a produção de coque com alta concentração de vcm a presente invenção refere-se a um processo e aparelho para o melhorament o da produção de coque tendo um alto teor de material combustível volátil . o processo pode incluir, por exemplo : o aquecimento de uma matéria-prima da unidade de coqueificação até uma temperatura de coqueificação para produzir uma matéria-prima aquecida da unidade de coqueificação ; o contato da matéri a - prima aqueci da da unidade de coqueificação com um meio de têmpera para reduzir uma temperatura da matéria- prima aquecida da unidade de coqueificação e produzir uma mat éria-prima resfriada bruscament e; a alimentação da matéria-prima resfriada bruscamente em um tambor de coqueificação ; a sujeição da matéria-prima resfriada bruscamente ao craqueamento térmico no tambor de coqueificação para (a) quebrar uma porção da matéria-prima resfriada bruscamente para produzir um produto a vapor quebrado e (b) produzir um coque tendo uma concentração de material combustível volátil (vcm) na faixa de cerca de 13% a cerca de 50% em peso, como medido por astm d3175 .

Description

reivindica prioridade ao pedido provisório norte-americano número de série 61/485.969, depositado em 13 de maio de 2011. Aquele pedido é aqui incorporado por referência em sua totalidade.

CAMPO DA INVENÇÃO

As modalidades descritas aqui se referem, geralmente, ao campo de processos e aparelho para a coqueificação do petróleo. Mais especificamente, as modalidades descritas aqui se referem à produção de coque tendo uma alta concentração de material combustível volátil (coque com alta concentração de VCM).

ANTECEDENTES

O processo de coqueificação retardado se desenvolveu com muitas melhorias desde meados da década de 30. Essencialmente, a coqueificação retardada é um processo semicontínuo no qual a matéria-prima pesada é aquecida até uma alta temperatura (entre 488,22°C (900°F) e 537,78°C (1000°F)) e transferida para tambores de coqueificação. O Tempo de permanência suficiente é provido nos tambores de coqueificação para permitir que o craqueamento térmico e as reações de coqueificação prossigam até a conclusão. O alimento residual pesado é quebrado termicamente no tambor para produzir hidrocarbonetos mais leves e coque de petróleo sólido. Uma das patentes iniciais para esta tecnologia (Patente norte-americana No. 1.831.719) revela que A mistura a vapor quente a partir da operação de

2/14 craqueamento de fase a vapor é, com vantagem, introduzida no receptáculo de coqueificação antes da sua temperatura cair abaixo de 510,00°C (950°F), ou melhor 565,56°C (1050°F), e geralmente ela é, com vantagem, introduzida no receptáculo de coqueificação à máxima temperatura possível. A temperatura máxima possível no tambor de coqueificação favorece o craqueamento dos resíduos pesados, mas é limitada pelo início da coqueificação no aquecedor e linhas de alimentação a jusante, assim como o craqueamento excessivo de vapores de hidrocarboneto em gases (butano e mais leve). Quando outras variáveis operacionais são mantidas constantes, a temperatura máxima possível minimiza normalmente o material volátil restante no subproduto do coque de petróleo. Na coqueificação retardada, o limite inferior de material volátil no coque de petróleo é geralmente determinado pela dureza do coque. Isto é, o coque de petróleo com <8 % em peso de materiais voláteis é normalmente tão duro que o tempo de perfuração no ciclo de descoqueificação é estendido além da razão. Vários usos do coque de petróleo têm especificações que requerem que o teor de voláteis do subproduto do coque de petróleo seja <12%. Consequentemente, o material volátil no subproduto do coque de petróleo tipicamente tem uma faixa alvo de 8-12 % em peso.

A patente norte-americana No. 6.168.709 descreve um processo para a produção de um coque de petróleo tendo uma concentração mais alta de material combustível volátil (VCM) . O teor de VCM mais alto é provido tal que o coque pode manter a autocombustão, dentre outras características para o uso do coque como um combustível. Para resultar no

3/14 coque com alta concentração de VCM, a patente '709 ensina que a matéria-prima da unidade de coqueificação é aquecida inicialmente em uma temperatura mais baixa, dessa forma resultando em uma diminuição associada nas temperaturas de operação do tambor de coqueificação.

SUMÁRIO DA INVENÇÃO

O rendimento do coque, o rendimento dos produtos de hidrocarboneto quebrados, ou ambos, podem ser afetados negativamente pela diminuição da temperatura de saída do aquecedor. Além disso, a redução na temperatura de saída do aquecedor também pode afetar o rendimento e a eficiência da unidade de coqueificação. Verificou-se que a operação do aquecedor de alimentação em temperaturas de operação típicas pode prover o craqueamento da alimentação da unidade de craqueamento na linha de transferência entre o aquecedor e o tambor de coqueificação e o resfriamento brusco da matéria-prima aquecida da unidade de coqueificação para reduzir a temperatura da coqueificação pode prover a operação do tambor de coqueificaçao para produzir um coque com alta concentração de VCM tendo propriedades desejáveis (propriedades de combustão, uma alta proporção de estrutura cristalina de coque esponjoso em outras estruturas cristalinas, etc.).

Em um aspecto, as modalidades descritas aqui se referem a um processo para a produção de um combustível coque, o processo compreendendo: o aquecimento de uma matéria-prima da unidade de coqueificação até uma temperatura da coqueificação para produzir uma matériaprima aquecida da unidade de coqueificação; o contato da matéria-prima aquecida da unidade de coqueificação com um

4/14 meio de resfriamento brusco para reduzir a temperatura da matéria-prima aquecida da unidade de coqueificaçâo e produzir uma matéria-prima resfriada bruscamente; a alimentação da matéria-prima resfriada bruscamente em um tambor de coqueificação; a sujeição da matéria-prima resfriada bruscamente ao craqueamento térmico no tambor de coqueificação para (a) quebrar uma porção da matéria-prima resfriada bruscamente para produzir um produto a vapor quebrado e (b) produzir um coque tendo uma concentração de material combustível volátil (VCM) na faixa de cerca de 13%

a cerca de 50%	em peso,	como medido por	ASTM D3175.
Em outro	aspecto,	as modalidades	descritas aqui	se
referem a um	aparelho	para a produção	de um combustível
coque, o aparelho compreendendo: um	aquecedor para	o
aquecimento	de uma	matéria-prima	da unidade	de
coqueificação	até uma	temperatura da	coqueificação para
produzir uma	matéria·	-prima aquecida	da unidade	de
coqueificação;	um conduto fluido para	a recuperação	da

matéria-prima aquecida da unidade de coqueificação a partir do aquecedor; um conduto fluido para o fornecimento de um meio de resfriamento brusco; um dispositivo para o contato da matéria-prima aquecida da unidade de coqueificação com o meio de resfriamento brusco para reduzir a temperatura da matéria-prima aquecida da unidade de coqueificação e produzir um efluente resfriado bruscamente; um conduto fluido para a alimentação do efluente resfriado bruscamente em um tambor de coqueificação para o craqueamento térmico do efluente resfriado bruscamente para (a) quebrar uma porção do efluente resfriado bruscamente para produzir um produto a vapor quebrado e (b) produzir um coque tendo uma

5/14

concentração	de material	combustível	volátil	(VCM) na faixa
de cerca de	13% a cerca	de 50% em	peso, como medido	por
ASTM D3175.
Outros	aspectos e	vantagens	serão	aparentes	da

descrição e das reivindicações em anexo a seguir.

BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOS

A figura 1 é um fluxograma do processo simplificado de um processo de coqueificação de acordo com as modalidades descritas aqui.

DESCRIÇÃO DETALHADA

Em um aspecto, as modalidades descritas aqui se referem à produção de coque tendo uma alta concentração de material combustível volátil (coque com alta concentração de VCM) . Em outro aspecto, as modalidades descritas aqui se referem ao melhoramento da operação dos processos de coque para prover um ou mais dentre rendimento aumentado, fabricação de coque suficiente e propriedades de coque desejáveis, incluindo estrutura cristalina de coque, maciez, propriedades de combustão e um teor de VCM maior do que 13% ou 15% em peso, tal como em torno de 18% a 20%.

Para produzir coque tendo um alto teor de VCM, como notado acima, a técnica anterior indicou que foi necessário operar os tambores de coqueificação em uma temperatura relativamente baixa. Para alcançar as baixas temperaturas

de operação	no tambor de	coqueificaçao, foi	ensinado	como
diminuir a	temperatura	da matéria-prima	na saída	do
aquecedor da	unidade de coqueificação.
0 craqueamento que	pode ocorrer	na linha	de

transferência entre o aquecedor da unidade de coqueificação e os tambores de coqueificação permite a produção de

6/14 hidrocarbonetos mais leves desejáveis. Como tal é desejável operar o aquecedor em temperaturas relativamente altas. No entanto, a produção de coque com um alto teor de VCM requer a operação dos tambores de coqueificação em uma temperatura mais baixa. Para satisfazer os objetivos do craqueamento e coque com alta concentração de fabricação de VCM, verificou-se que o resfriamento brusco da alimentação nos tambores de coqueificação por meio de troca de calor direta com um meio de resfriamento brusco pode prover ambas as altas temperaturas de saida do aquecedor e as baixas temperaturas de operação do tambor de coqueificação.

Referindo-se agora à figura 1, um processo de coqueificação de acordo com as modalidades descritas aqui é ilustrado. Uma matéria-prima da unidade de coqueificação 10 é introduzida na porção de fundo de um fracionador da unidade de coqueificação 12, onde ela combina com os hidrocarbonetos condensados do fluxo de vapor da unidade de coqueificação 14. Ά mistura resultante 16 é a seguir bombeada através de um aquecedor da unidade de coqueif icação 18, onde ela é aquecida até uma desejada temperatura da coqueificação, tal como entre 454,44°C (850°F) e 593,33°C (1100°F), causando a vaporização parcial e o leve craqueamento da matéria-prima da unidade de coqueificação. A temperatura da matéria-prima aquecida da unidade de coqueificação 20 pode ser medida e controlada pelo uso de um sensor de temperatura 24 que envia um sinal para uma válvula de controle 26 para regular a quantidade de combustível 28 alimentado ao aquecedor 18. Se desejado, a água de alimentação de vapor ou de caldeiras 30 pode ser injetada no aquecedor para reduzir a formação de coque nos

7/14 tubos 32.

A matéria-prima aquecida da unidade de coqueificação 20 pode ser recuperada do aquecedor da unidade de coqueificação 18 como uma mistura de vapor-liquido para a alimentação aos tambores de coqueificação 36. Dois ou mais tambores 36 podem ser usados em paralelo, como mostrado na técnica, para prover a operação continuada durante o ciclo de operação (produção de coque, recuperação de coque (descoqueificação), preparação para a repetição do próximo ciclo de produção de coque) . Uma válvula de controle 38 desvia a alimentação aquecida para o desejado tambor de coqueificação 36. O tempo de permanência suficiente é provido no tambor de coqueificação 36 para permitir que o craqueamento térmico e as reações de coqueificação prossigam até a conclusão. Desta maneira, a mistura de vapor-liquido é quebrada termicamente no tambor de coqueificação 36 para produzir hidrocarbonetos mais leves, os quais vaporizam e saem do tambor de coque por meio de uma linha de fluxo 40. O coque do petróleo e alguns resíduos (por exemplo, hidrocarbonetos quebrados) permanecem no tambor de coqueificação 36. Quando o tambor de coqueificação 36 está suficientemente cheio de coque, o ciclo de coqueificação termina. A matéria-prima aquecida da unidade de coqueificação 20 é a seguir trocada do primeiro tambor de coqueificação 36 para o tambor de coqueificação paralelo para iniciar seu ciclo de coqueificação. Neste ínterim, o ciclo de descoqueificação começa no primeiro tambor de coqueificação.

No ciclo de descoqueificação, os conteúdos do tambor de coqueificação são resfriados, os hidrocarbonetos

8/14 voláteis restantes são removidos, o coque é perfurado do tambor de coqueificação e o tambor de coqueificação é preparado para o próximo ciclo de coqueificação. O resfriamento do coque ocorre normalmente nos três estágios distintos. No primeiro estágio, o coque é resfriado e removido por vapor ou outros meios de remoção 42 para maximizar economicamente a remoção dos hidrocarbonetos recuperáveis que entraram no, ou que de outra forma permaneceram no, coque. No segundo estágio de resfriamento, a água ou outros meios de resfriamento 44 é injetado para reduzir a temperatura do tambor de coqueificação enquanto evitando o choque com o tambor de coqueificação. A água vaporizada destes meios de resfriamento ainda promove a remoção dos hidrocarbonetos vaporizáveis adicionais. No estágio de resfriamento final, o tambor de coqueificação é resfriado bruscamente pela água ou outros meios de resfriamento brusco 46 para reduzir rapidamente as temperaturas do tambor de coqueificação para condições favoráveis para a remoção segura do coque. Após o resfriamento brusco estar completo, os cabeçotes de fundo e de topo 48, 50 do tambor de coqueificação 36 são removidos. O coque de petróleo 36 é a seguir cortado, tipicamente por jato de água hidráulico e removido do tambor de coqueificação. Após a remoção do coque, os cabeçotes do tambor de coqueificação 48, 50 são substituídos, o tambor de coqueificação 36 é preaquecido e, de outra forma, está pronto para o próximo ciclo de coqueificação.

Os vapores de hidrocarboneto mais leves recuperados como uma fração suspensa 40 do tambor de coqueificação 36 são a seguir transferidos para o fracionador da unidade de

9/14 coqueificação 12 como o fluxo de vapor da unidade de coqueificação 14, onde eles são separados em duas ou mais frações de hidrocarboneto e recuperados. Por exemplo, uma fração de gasóleo da unidade de coqueificação pesada (HCGO) 52 e uma fração de gasóleo da unidade de coqueificação leve (LCGO) 54 podem ser retiradas do fracionador nas faixas de temperatura de ebulição desejadas. HCGO pode incluir, por exemplo, a ebulição de hidrocarbonetos na faixa de 343,33 465,56°C (650-870°F). LCGO pode incluir, por exemplo, a ebulição dos hidrocarbonetos na faixa de 204,44 - 343,33°C (400-650°F). Em algumas modalidades, outras frações de hidrocarboneto também podem ser recuperadas do fracionador da unidade de coqueificação 12, tal como uma fração de óleo de têmpera 56, que pode incluir os hidrocarbonetos mais pesados do que HCGO e/ou uma fração de óleo de lavagem 57. A fração de gás úmido da unidade de coqueificação com fluxo suspenso do fracionador 58 vai até um separador 60 onde ela é separada em uma fração de gás seco 62, uma fração de água/aquosa 64 e uma fração de nafta 66. Uma porção da fração de nafta 66 pode ser devolvida ao fracionador como um refluxo 68.

A temperatura dos materiais dentro do tambor de coqueificação 36 através do estágio de formação de coque pode ser usada para controlar o tipo de estrutura cristalina de coque e a quantidade de material combustível volátil no coque. A temperatura dos vapores que saem do tambor de coque por meio da linha de fluxo 40 é, assim, um importante parâmetro de controle usado para representar a temperatura dos materiais dentro do tambor de coqueificação 36 durante o processo de coqueificação.

10/14

Para atingir o objetivo dual de craqueamento e formação de coque com alta concentração de VCM significativos, é desejável operar o aquecedor da unidade de coqueificação 18 em uma temperatura de saída maior do que aquela do tambor de coqueificação 36. Enquanto alguma perda de calor ocorre naturalmente durante a transferência da matéria-prima aquecida da unidade de coqueificação do aquecedor para o tambor de coqueificação, devido ao craqueamento (endotérmico), perdas ambientais, etc., sem medições adicionais do tambor de coqueificação operariam em uma temperatura tão alta para a produção do coque com alta concentração de VCM desejado. Consequentemente, a matériaprima da unidade de coqueificação recuperada do aquecedor da unidade de coqueificação 18 é alimentada na maior parte para o tambor de coqueificação com somente perdas de temperatura normais, tais como devido ao craqueamento e perdas ambientais. A matéria-prima aquecida da unidade de coqueificação é a seguir contatada com um meio de têmpera 70 a montante do tambor de coqueificação 36 para reduzir a temperatura da alimentação da unidade de coqueificação. A matéria-prima resfriada bruscamente 72 pode a seguir ser alimentada ao tambor de coqueificação para o craqueamento continuado e a produção de coque em uma temperatura suficiente para produzir um coque tendo um teor de VCM na faixa de cerca de 13% a cerca de 50% em peso, como medido por ASTM D3175. Em outras modalidades, o coque tendo um teor de VCM na faixa de cerca de 15% a cerca de 25% em peso; e de cerca de 16% a cerca de 22% em peso em ainda outras modalidades.

O meio de têmpera é preferivelmente contatado com a

11/14 matéria-prima aquecida da unidade de coqueificação tão próxima ao tambor de coqueificação quanto razoavelmente possível, provendo um tempo de permanência mais longo à temperatura de saída mais alta do aquecedor. Por exemplo, como ilustrado, o meio de têmpera 70 pode ser introduzido imediatamente a montante da válvula de desvio 38. Alternativamente, o meio de têmpera 70 pode ser introduzido por meio da linha de fluxo 74, a jusante da válvula de desvio 38, tal como na linha de transferência entre a válvula 38 e o tambor de coqueificação 36.

A temperatura da fração de vapor suspenso do tambor de coqueificação 40, medida pelas sondas de temperatura 80, por exemplo, pode ser usada para monitorar e controlar o processo de coqueificação e a qualidade do coque (teor de VCM, estrutura cristalina, etc.). Em algumas modalidades, a temperatura do produto a vapor recuperado do tambor de coqueificação pode ser controlada, por exemplo, pelo uso de um sistema de controle digital (DCS) ou outros sistemas de controle do processo 76, para estar dentro da faixa de cerca de 371,11°C (700°F) a cerca de 482,22°C (900°F); na faixa de cerca de 385,00°C (725°F) a cerca de 468,33°C (875°F) em outras modalidades; na faixa de cerca de 398,89°C (750°F) a cerca de 454,44°C (850°F) em outras modalidades; e na faixa de cerca de 412,78°C (775°F) a cerca de 426,67°C (800°F) em ainda outras modalidades. A temperatura da saída de vapor 40 pode ser controlada, por exemplo, pelo ajuste da taxa de fluxo do meio de têmpera 70, como ilustrado, pelo ajuste de uma temperatura do meio de têmpera (não ilustrado), ou combinações das mesmas, dentre outras alternativas que podem ser prontamente

12/14 previstas pelos versados na técnica.

Em algumas modalidades, a temperatura da saída do

aquecedor da	unidade	de	coqueificação de	saída pode estar
na faixa de	cerca de	482	,22°C (900°F) a	cerca de	593,33°C
(1100°F). a	etapa	de	têmpera pode	resultar	em uma

diminuição da temperatura da matéria-prima aquecida da unidade de coqueificação de pelo menos 10, 20, 30, 40, 50, 100, 150 ou 200 graus ou mais, alcançando dessa forma a temperatura de saída desejada do vapor do tambor da unidade de coqueificação. A temperatura de operação diferencial, isto é, a temperatura da saída do aquecedor da unidade de coqueificação de saída menos a temperatura do vapor da saída do tambor de coqueificação, pode estar na faixa de cerca de -3,89°C (25°F) a cerca de 176,67°C (350°F) em algumas modalidades e na faixa de cerca de 10,00°C (50°F) a cerca de 93,33°C (200°F) em outras modalidades.

As matérias-primas da unidade de coqueificação podem incluir qualquer número de fluxos de processo de refinaria os quais não podem ser economicamente destilados, cataliticamente quebrados ou de outra forma processados para fazer fluxos de mistura com grau completo. Tipicamente, estes materiais não são adequados para as operações catalíticas devido à incrustação e/ou a desativação catalítica por cinza e metais. As matériasprimas da unidade de coqueificação comuns incluem o resíduo de destilação atmosférica, o resíduo de destilação a vácuo, os óleos residuais para a quebra catalítica, os óleos residuais de hidrocraqueamento e óleos residuais de outras unidades de refinaria.

meio de têmpera usado pode incluir pelo menos uma

13/14 porção de uma ou mais dentre a seguir: a fração de reciclo 56, a fração de HCGO 52, a fração de LCGO 54, e a fração de nafta 66; uma fração de reciclo gerada como um resultado do óleo de lavagem na zona de lavagem do fracionador da unidade de coqueificação; e a matéria-prima da unidade de coqueificação 10. Adicional ou alternativamente, o meio de têmpera pode incluir uma ou mais dentre a seguir: óleo bruto, bases da coluna atmosférica, bases da torre a vácuo,

óleo de	pasta fluida,	um fluxo	de	produto	líquido	das
unidades	brutas ou a	vácuo e,	em	geral,	misturas	de
hidrocarboneto incluindo	hidrocarbonetos tendo	um ponto	de
ebulição	na faixa de cerca de 260	, 00°	C (500°F:	) a cerca	de
510,00°C	(950°F).

Como de sabe na técnica, a matéria-prima da unidade de coqueificação pode ser tratada a montante do fracionador da unidade de coqueificação 12. Por exemplo, a matéria-prima da unidade de coqueificação pode sofrer um processo de hidrotratamento, um processo de dessalinização, um processo de desmetalização, um processo de dessulfurização ou outros processos de pré-tratamento úteis para produzir um coque desejável.

Vários agentes químicos e/ou biológicos podem ser adicionados ao processo de coqueificação para inibir a formação de coque esponjoso e/ou promover a formação de coque esponjoso desejável. Em modalidades particulares, um agente antiespumação pode ser adicionado, tal como um aditivo com base em silício. Os agentes químicos e/ou biológicos podem ser adicionados em qualquer ponto no processo e, em algumas modalidades, são adicionados junto com o meio de têmpera 70.

14/14

Como descrito acima, as modalidades descritas aqui proveem vantajosamente ambos o craqueamento e a produção de coque com alta concentração de VCM. Pelo uso de um meio de têmpera para controlar a temperatura nos tambores de 5 coqueificação, em oposição à temperatura de saida do aquecedor, um ou mais dentre a produção da unidade de coqueificação, o rendimento do hidrocarboneto liquido, a fabricação de coque, o teor de coque esponjoso pode ser afetado positivamente.

Embora a invenção inclua um número limitado de modalidades, aqueles versados na técnica, tendo o beneficio desta descrição, apreciarão o fato de que outras modalidades podem ser concebidas as quais não se afastam do escopo da presente descrição. Consequentemente, o escopo deve ser limitado somente pelas reivindicações em anexo.

Claims

1, caracterizado pelo fato de a concentração de VCM estar na faixa de cerca de

1. Processo para a produção de um combustível coque, o processo caracterizado por compreender:

o aquecimento de uma matéria-prima da unidade de coqueificação até uma temperatura de coqueificação para produzir uma matéria-prima aquecida da unidade de coqueificação ;

o contato da matéria-prima aquecida da unidade de coqueif icação com um meio de têmpera para : reduzir uma temperatura da matéria-prima aquecida da unidade de coqueificação e produzir uma matéria- prima resfriada bruscamente;

a alimentação da matéria-prima resfriada bruscamente em um tambor de coqueificação;

a sujeição da matéria-prima resfriada bruscamente ao craqueamento térmico no tambor de coqueificação para (a) quebrar uma porção da matéria-prima resfriada bruscamente para produzir um produto a vapor quebrado e (b) produzir um coque tendo uma concentração de material combustível volátil (VCM) na faixa de cerca de em peso, como medido por ASTM D3175.

2, fato de que a etapa acordo

2, 3, 4, 5 ou

2/5 compreender :

a recuperação do produto a vapor quebrado de uma saída do tambor de coqueificação e;

controle de uma temperatura do produto recuperado a vapor pelo quebrado próximo ajuste de pelo da saída do tambor de coqueificação menos uma dentre uma taxa de alimentação e a temperatura do

2. Processo, de acordo com a reivindicação

3/5 reivindicações 1, 2, 3, 4, 5, 6 ou 7, caracterizado pelo fato de que a etapa de contato diminui uma temperatura da matéria-prima aquecida da unidade de coqueificação em pelo menos 37,78°C (100°F).

3, 4, 5, de contato com

3, caracterizado pelo fato de ainda

3. Processo, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 ou 2, caracterizado pelo fato de que a etapa de contato é realizada próxima ao tambor de coqueificaçao.

4/5 de 260,00°C (500°F) a cerca de 510,00°C (950°F) e combinações das mesmas.

4. Processo, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1, 2 ou

5/5 produto a vapor quebrado do tambor de coqueificação.

5, uma das pelo fato faixa de

593,33°C (1100°F).

qualquer uma das

5. Processo, de acordo caracterizado pelo fato de meio com que de têmpera.

reivindicação controle mantém temperatura próxima da saída na

6 ou qualquer uma

6 ou matéria-prima aquecida menos -12,22°C (10°F)

6, caracterizado de que a temperatura de coqueif icação está na

6. Processo, de acordo com a reivindicação caracterizado pelo fato de temperatura próxima da saída na cerca de 426,67°C

7, caracterizado das pelo diminui uma temperatura da matéria-prima aquecida da unidade de coqueificaçao em pelo menos 10,00°C (50°F).

7, caracterizado pelo diminui uma temperatura da da unidade de coqueificação em pelo acordo

7. Processo, de acordo que o faixa com controle qualquer mantém reivindicações 1,

8. Processo, reivindicações 1, de

9. Processo, de reivindicações 1, 2, fato de que a etapa

10. Processo, de acordo com qualquer uma das

11. Processo, de acordo com qualquer uma das reivindicações 4, 5, 6, 7, 8, 9 ou 10, caracterizado pelo fato de ainda compreender o fracionamento do produto a vapor quebrado recuperado para recuperar duas ou mais frações de hidrocarboneto.

12. Processo, de acordo com a reivindicação 11, caracterizado pelo fato de que as duas ou mais frações de hidrocarboneto incluem pelo menos uma dentre uma fração de óleo de lavagem, uma fração de óleo de têmpera, uma fração de gasóleo pesado da unidade de coqueificação, uma fração de gasóleo leve da unidade de coqueificação e uma fração de nafta.

13. Processo, de acordo com a reivindicação 11, caracterizado pelo fato de ainda compreender o uso de pelo menos uma porção de uma ou mais dentre a fração de óleo de lavagem, a fração de óleo de têmpera, a fração de gasóleo pesado da unidade de coqueificação, a fração de gasóleo leve da unidade de coqueificação e combinações das mesmas como o meio de têmpera.

14. Processo, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11 ou 12, caracterizado pelo fato de que o meio de têmpera compreende

pelo menos um dentre gasóleo pesado da unidade de coqueificação, gasóleo leve da unidade de coqueificação, matéria-prima da unidade de coqueificação, misturas de hidrocarboneto tendo um ponto de ebulição na faixa de cerca

15. Aparelho para a produção de um combustível coque, o aparelho caracterizado pelo fato de compreender:

um aquecedor para o aquecimento de uma matéria-prima da unidade de coqueificação até uma temperatura de coqueificação para produzir uma matéria-prima aquecida da unidade de coqueificação;

um conduto de fluido para a recuperação da matériaprima aquecida da unidade de coqueificação do aquecedor;

um conduto de fluido para fornecer um meio de têmpera;

um dispositivo para o contato da matéria-prima aquecida da unidade de coqueif icação com o meio de têmpera para reduzir uma temperatura da matéria-prima aquecida da unidade de coqueificação e produzir um efluente resfriado bruscamente;

um conduto de fluido para a alimentação do efluente resfriado bruscamente em um tambor de coqueificação para o craqueamento térmico do efluente resfriado bruscamente para (a) quebrar uma porção do efluente resfriado bruscamente para produzir um produto a vapor quebrado, e (b) produzir um coque tendo uma concentração de material combustível volátil (VCM) na faixa de cerca de 13% a cerca de 50% em peso, como medido por ASTM D3175.

16. Aparelho, de acordo com a reivindicação 15, caracterizado pelo fato de que o dispositivo para o contato está localizado próximo do tambor de coqueificação.

16% a cerca de 22% em peso.

17. Aparelho, de acordo com qualquer uma das reivindicações 15 ou 16, caracterizado pelo fato de ainda compreender um conduto de fluido para a recuperação do

18. Aparelho, de acordo com qualquer uma das reivindicações 15, 16 ou 17, caracterizado pelo fato de ainda compreender um meio para medir uma temperatura do produto a vapor quebrado recuperado próximo ao tambor de coqueificação.

19. Aparelho, de acordo com a reivindicação 18, caracterizado pelo fato de ainda compreender um sistema de controle do processo configurado para controlar a temperatura do produto a vapor quebrado recuperado pelo ajuste de pelo menos uma dentre uma taxa de alimentação e uma temperatura do meio de têmpera.

20. Aparelho, de acordo com qualquer uma das reivindicações 15, 16, 17, 18 ou 19, caracterizado pelo fato de ainda compreender um fracionador da unidade de coqueificação para o fracionamento do produto a vapor quebrado recuperado em duas ou mais frações incluindo pelo menos uma dentre uma fração de óleo de têmpera, uma fração de óleo de lavagem, uma fração de gasóleo pesado da unidade de coqueificação, uma fração de gasóleo leve da unidade de coqueificação e uma fração de nafta.