BR112013024605B1

BR112013024605B1 - Fluxo de ar impulsor para sistema de resfriamento de veículos de trabalho

Info

Publication number: BR112013024605B1
Application number: BR112013024605-7A
Authority: BR
Inventors: Rex Schertz; Stanley Clark; Mark Walton
Original assignee: Agco Corporation
Priority date: 2011-04-01
Filing date: 2012-04-02
Publication date: 2021-08-10
Also published as: AU2012236115B2; BR112013024605A2; WO2012135821A2; EP2694788B1; EP2694788A2; AU2012236115A1; WO2012135821A3

Abstract

fluxo de ar impulsor para sistema de resfriamento de veículos de trabalho. a presente invenção refere-se a um fluxo de ar impulsor suspenso para um sistema de resfriamento de um veículo de trabalho. em uma modalidade, um resfriamento inclui um interior definido por faces a montante de trocadores de calor. um movedor de ar empurra ar ambiente para baixo através da dita caixa de resfriamento a partir da parte suspensa do veículo de trabalho e ao longo dos trocadores de calor.

Description

ANTEDECENTES DA INVENÇÃO CAMPO TÉCNICO

[0001] A presente invenção refere-se à atração de ar ambiente para máquinas agrícolas, tais como colheitadeiras combinadas e enleiradores para resfriamento e outros propósitos.

ANTECEDENTES

[0002] Os veículos de colheita atuais apresentam problemas com seus sistemas/pacotes de resfriamentos. A maioria absorve altos volumes de ar nos pacotes de resfriamento a partir das laterais dos veículos. As telas de radiador são bem conhecidas na técnica. Estas são usadas para filtrar detritos do fluxo de ar ambiente à medida que este é atraído para o compartimento do motor. Devido a ventos contrários e ao alto volume de lixo leve e pequeno das operações de colheita ao redor do equipamento de colheita, as telas de admissão desses veículos se tornam tapadas. Muitos veículos agrícolas usam vários dispositivos para remover detritos das telas de radiador tapadas.

[0003] A Patente U.S. No. 5.944.603 revela um aparelho de vedação para uma tela de entrada de ar giratória de um veículo agrícola. A montagem de tela 20 é posicionada sobre o compartimento de entrada de ar 22 e inclui um membro giratório 24, telas 26 e 28, e uma montagem de limpeza 30. A ventoinha do radiador 18, acionada pelo motor 14, atrai ar através do radiador 16. O membro giratório 24 não funciona à eletricidade e, portanto, não empurra ar no compartimento de entrada de ar nem através do radiador 18. A ventoinha do radiador 18 induz o fluxo de ar para baixo através das telas 26, 28 e, então, a direção do fluxo de ar é alterada de modo que o fluxo de ar passe através do radiador 16. A ventoinha do radiador 18 também induz a rotação do membro giratório 24 e da montagem de tela 20 que resulta em uma diferença de pressão negativa.

[0004] Tipicamente, os veículos agrícolas utilizam trocadores de calor ou núcleos empilhados ou de múltiplas passagens, tais como A/C, radiadores do motor, resfriadores de ar de carga, resfriadores hidráulicos, condensadores, etc. isto reduz a capacidade de resfriamento dos resfriadores e radiadores de óleo a jusante, nem como aumenta significativamente a possibilidade de tapar as telas de admissão.

[0005] No entanto, um design que usa um movedor de ar para empurrar ar a partir do topo do veículo, onde o ar é mais limpo comparado às laterais do veículo, permite uma área mais limpa possível para o ar de admissão. Isto também permite uma área de admissão maior e, portanto, uma velocidade do fluxo de ar de admissão muito menor. Necessita-se de um movedor de ar impulsor preferencialmente localizado entre a área de tela e os trocadores de calor que permita que o fluxo de ar frio seja pressionado ao pacote de resfriamento através dos trocadores de calor dispostos em uma configuração para permitir uma passagem única de fluxo de ar fresco através de cada trocador de calor de modo a aumentar a eficiência e reduzir o tapamento durante uma operação normal. O movedor de ar também pode ser reversível em tempos ótimos para gerar um fluxo de ar na direção reversa de modo a remover detritos, tal como solo acumulado e pequenos matérias vegetais que circundam a área de tela durante uma operação de limpeza.

VISÃO GERAL DA INVENÇÃO

[0006] Em uma modalidade, a invenção se refere a um veículo de trabalho tendo uma caixa de resfriamento com pelo menos um interior parcialmente fechado e pelo menos um trocador de calor tendo uma face a montante definindo uma porção do interior. Um movedor de ar posicionado acima da caixa de resfriamento empurra o ar ambiente para baixo através da caixa de resfriamento a partir da parte suspensa do veículo de trabalho e ao longo da face a montante. Em uma modalidade, o movedor de ar gera uma passagem única de fluxo de ar separadamente ao longo de cada um entre uma pluralidade de trocadores de calor e tem uma face de admissão substancialmente horizontal e uma ventoinha giratória tendo um eixo geométrico de rotação substancialmente vertical.

[0007] Em outra modalidade, a invenção se refere a um veículo de trabalho tendo uma caixa de resfriamento com pelo menos um interior parcialmente fechado e uma pluralidade de trocadores de calor. Cada um dos trocadores de calor tem uma face a montante definindo uma porção do interior da caixa de resfriamento. Um fluxo de ar de passagem única é empurrado ao longo das faces a montante de cada um dos trocadores de calor.

[0008] Estes e ouros recursos e vantagens desta invenção são descritos, ou ficam aparentes, a partir da descrição detalhada a seguir das várias modalidades exemplificadoras dos sistemas e métodos da presente invenção.

BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOS

[0009] Estes e outros recursos supramencionados desta invenção se tornarão mais aparentes e a própria invenção será mais bem compreendida com referência à descrição a seguir das modalidades da invenção tomadas em conjunto com os desenhos em anexo, em que:

[0010] a FIG. 1 é uma vista em elevação lateral esquemática de uma colheitadeira combinada tendo um sistema de resfriamento incorporando os princípios da presente invenção, sendo que as porções da colheitadeira são separadas para revelar os detalhes internos da construção;

[0011] a FIG. 2 é uma vista isométrica explodida de uma modalidade do sistema de resfriamento da colheitadeira da FIG. 1;

[0012] a FIG. 3 é uma vista em elevação lateral de uma porção do sistema de resfriamento da FIG. 2;

[0013] a FIG. 4 é uma vista de extremidade de uma porção do sistema de resfriamento da FIG. 2;

[0014] a FIG. 5 é uma vista de extremidade ampliada de uma porção do sistema de resfriamento da FIG. 2;

[0015] a FIG. 6 é um gráfico de um ciclo reverso típico do sistema de resfriamento com o ciclo de trabalho PWM no eixo geométrico Y e o tempo no eixo geométrico X; e

[0016] a FIG. 7 é um gráfico da velocidade real versus a velocidade desejada ao ajustar o sistema de controle do sistema de resfriamento da colheitadeira.

[0017] Os caracteres de referência correspondentes indicam partes correspondentes ao longo das vistas dos desenhos.

DESCRIÇÃO DAS MODALIDADES EXEMPLIFICADORAS

[0018] A presente invenção é suscetível à modalidade em muitas formas diferentes. Embora os desenhos ilustrem e o relatório descritivo descreva determinadas modalidades preferenciais da invenção, deve- se compreender que tal revelação é dada somente a título de exemplo. Não há intenção de limitar os princípios da presente invenção às modalidades reveladas particulares. Nas partes que se seguem, as referências feiras a determinadas direções, tais como, por exemplo, "anterior", "posterior", "esquerda" e "direita", são feitas conforme visualizadas por detrás da colheitadeira olhando para frente.

[0019] As presentes invenções podem ser usadas em quaisquer veículos de trabalho, tais como, por exemplo, colheitadeiras combinadas, enleiradores ou outros tipos de veículos agrícolas, de construção ou florestais. Uma colheitadeira combinada exemplificadora 10 selecionada para ilustração na FIG. 1 tem um único sistema de processamento de fluxo giratório 12 que se estende genericamente paralelo à trajetória de deslocamento da máquina. No entanto, conforme será observado, os princípios da presente invenção não se limitam a colheitadeiras 10 com sistemas de processamento 12 projetados para um fluxo giratório, nem a colheitadeiras de fluxo axial tendo somente um único sistema de processamento. No entanto, por motivos de simplicidade de explicação dos princípios da presente invenção, este relatório descritivo procederá utilizando-se um único sistema de processamento de fluxo giratório 12 como o exemplo primário.

[0020] Conforme bem compreendido pelos indivíduos versados na técnica, na modalidade ilustrada, a colheitadeira combinada 10 inclui um tubo de colheita (não mostrado) na frente da máquina que distribui os materiais de colheita coletados à extremidade anterior de um invólucro alimentador 14. Esses materiais são movidos para cima e para trás dentro do invólucro alimentador 14 por um transportador 16 até que alcance um batedor 18 que gira ao redor de um eixo geométrico transversal. O batedor 18 alimenta o material para cima e para trás a um dispositivo de processamento giratório, neste caso, a um rotor 22 tendo uma verruma de avanço 20 na extremidade anterior do mesmo. Sucessivamente, a verruma 20 avança os materiais axialmente no sistema de processamento 12 para debulhar e separar. Em outros tipos de sistemas, o transportador 16 pode distribuir a colheita diretamente a um cilindro de debulhamento.

[0021] Em termos gerais, os materiais de colheita que entram no sistema de processamento 12 se movem axial e hecoidalmente através do mesmo durante o debulhamento e a separação. Durante tal deslocamento, os materiais de colheita são debulhados e separados pelo rotor 22 que opera em cooperação com côncavos de debulhamento 24 e montagens de grade separadora 26, com o grão escapando lateralmente através dos côncavos 24 e das montagens de grade 26 em um mecanismo de limpeza 28. Materiais mais volumosos de talo e folha são retidos pelos côncavos e 24 e pelas montagens de grade 26 e são impelidos para a parte traseira do sistema de processamento 12 e, finalmente, para fora da parte traseira da máquina. Um soprador 30 formar parte do mecanismo de limpeza 28 e proporcionar um fluxo de ar ao longo da região de limpeza abaixo do sistema de processamento 12 e direcionado para a parte traseira da máquina a fim de transportar partículas de debulho mais leves dos grãos à medida que migram para baixo em direção ao fundo da máquina até uma verruma de grãos limpos 32. A verruma 32 distribui os grãos limpos a um elevador (não mostrado) que eleva os grãos até uma caixa de armazenamento 34 no topo da máquina, a partir da qual estes são finalmente descarregados através de um duto de descarregamento 36. Uma verruma de retorno 37 no fundo da região de limpeza é operável com outro mecanismo (não mostrado) para reintroduzir materiais de colheita parcialmente debulhados na parte anterior do sistema de processamento 12 para uma passagem adicional através do sistema.

[0022] A colheitadeira combinada 10 inclui uma armação ao redor do sistema de processamento 12 que inclui preferencialmente uma antepara anterior e uma antepara central onde os côncavos 24 são suportados entre as anteparas anterior e central. As grades 26 são preferencialmente suportadas entre a antepara central e uma antepara posterior. Conforme mostrado na FIG. 1, tanto os côncavos 24 como as montagens de grade 26 recebem concentricamente o rotor 22 para servir como parte do sistema de processamento 12.

[0023] Voltando-se agora à FIG. 2, a colheitadeira combinada 10 inclui um sistema de resfriamento 50 da presente invenção. Em uma ou mais modalidades da presente invenção, o sistema de resfriamento 50 inclui um ou mais movedores de ar 60, tal como uma ventoinha giratória coberta tendo uma ou mais pás 62 circundadas pela cobertura 63. No entanto, a presente invenção contempla outros meios para gerar um fluxo de ar ou mover o ar a partir do ambiente externo que circunda a colheitadeira combinada 10 ao sistema de resfriamento 50 e ao interior da colheitadeira combinada 10, tal como um compartimento de motor. O movedor de ar 60 é acionado independentemente do motor da colheitadeira combinada 10. De preferência, o movedor de ar 60 é acionado por um motor hidráulico 64 (FIG. 5). Em algumas modalidades, o movedor de ar 60 é uma ventoinha tendo um eixo geométrico de rotação substancialmente vertical e uma face de admissão substancialmente horizontal. Em algumas modalidades, o eixo geométrico de rotação pode estar fora da vertical em cerca de 10 a 20 graus. Da mesma forma, a admissão pode estar fora da horizontal em cerca de 10 a 20 graus.

[0024] O controle do motor hidráulico 64 do movedor de ar 60 é proporcionado por uma válvula de controle hidráulico proporcional 66 para permitir uma velocidade variável e uma válvula de controle hidráulico de ligamento/desligamento 68 para controle de direção. Quando a válvula de controle hidráulico de ligamento/desligamento 68 estiver na posição "desligada", o movedor de ar 60 opera na direção para frente e quando a válvula de controle hidráulico de ligamento/desligamento 68 estiver na posição "ligada", o movedor de ar 60 opera na direção reversa. Ambas as válvulas de controle hidráulico 66, 68 são controladas utilizando-se dados de temperatura a partir de trocadores de calor/resfriadores 102, 104, 106, 108 do sistema de resfriamento conforme descrito em maiores detalhes abaixo.

[0025] Uma tela de detritos 70 pode ser usada sobre o movedor de ar 60. Neste caso, um sistema de limpeza pode ser usado para remover detritos coletados na tela. No entanto, no sistema de resfriamento 50 da presente invenção definido em maiores detalhes abaixo, prefere-se que o movedor de ar 60 permaneça livre de qualquer sistema de limpeza.

[0026] O sistema de resfriamento 50 também pode compreender uma caixa de resfriamento 80 definida pelo menos parcialmente por uma pluralidade de trocadores de calor. A caixa de resfriamento 80 pode, algumas vezes, ser referida como uma caixa de ar. Um ou mais trocadores de calor 102, 104, 106, 108 são usados para definir a caixa de resfriamento 80. De preferência, um ou mais movedores de ar 60 proporcionam um fluxo de ar de passagem única através da caixa de resfriamento 80 no sentido de que o ar passa através da caixa de resfriamento 80 uma vez. As faces a montante 92, 94, 96, 98 dos trocadores de calor 102, 104, 106, 108 cooperam entre si para definir pelo menos parcialmente um interior substancialmente fechado da caixa de resfriamento 80. A caixa de resfriamento 80 também pode incluir paredes opostas de extremidade ou laterais, tais como as paredes de extremidade 82, 84. Os trocadores de calor opostos 102, 104, 106, 108 são dispostos ou angulados no fluxo de ar proveniente do movedor de ar 60 uns em relação aos outros para definir um formato em v. No entanto, em algumas modalidades, podem-se utilizar trocadores de calor empilhados.

[0027] Em uma ou mais modalidades, o movedor de ar 60 é operacional para empurrar ar ambiente descendentemente através da caixa de resfriamento 80 a partir da parte suspensa da colheitadeira combinada 10 e empurrar o fluxo de ar através das faces a montante 92, 94, 96, 98 dos trocadores de calor 102, 104, 106, 108. Devido ao fato de a pressa estática do fluxo de ar empurrado dentro da caixa de resfriamento ser maior que a pressão estática fora da caixa de resfriamento 80. Um ou mais dos trocadores de calor 102, 104, 106, 108 são posicionados no fluxo de ar após uma face de admissão do movedor de ar 60 e antes do motor 120. De preferência, o movedor de ar 60 é posicionado adjacente e acima da caixa de resfriamento 80 e os trocadores de calor 102, 104, 106, 108 são angulados no fluxo de ar uns em direção aos outros. As faces a montante 92, 94, 96, 98 dos trocadores de calor 102, 104, 106, 108 convergem no fluxo de ar à medida que a distância a partir do movedor de ar 60 aumenta. De preferência, as extremidades proximais opostas dos trocadores de calor 102, 104, 106, 108 na frente do fluxo de ar ou mais próximas ao movedor de ar 60 ficam mais espaçadas entre si comparadas ao espaçamento entre as extremidades distais opostas dos trocadores de calor 102, 104, 106, 108 ao longo do fluxo de ar. Se o movedor de ar 60 for uma ventoinha giratória, então, as faces a montante 92, 94, 96, 98 dos trocadores de calor 102, 104, 106, 108 são preferencialmente anguladas em relação a um eixo geométrico de rotação do movedor de ar 60.

[0028] Em uma ou mais modalidades, o trocador de calor 102 é um radiador acoplado a um motor e uma bomba d’água (não mostrada) da colheitadeira combinada 12 por uma trajetória de circulação que serve para controlar a temperatura operacional do motor com um agente refrigerante, tal como anti-congelante. O agente refrigerante acumula o calor proveniente do motor 120. Um termostato (não mostrado) responde à temperatura do agente refrigerante e se abre para permitir que o agente refrigerante quente se desloque até o trocador de calor 102.

[0029] Em uma ou mais modalidades, o trocador de calor 104 é um resfriador de ar de carga (CAC) usado para resfriar o ar do motor após o mesmo passar através de um turbocompressor, mas antes de ser direcionado ao coletor de admissão do motor. Conforme é conhecido na técnica, o ar entra através de um purificador de ar no turbocompressor onde o mesmo ganha calor e, então, sai do turbocompressor ao resfriador de ar de carga 104 e, então, vai para o coletor de admissão do motor. É desejável gerenciar a elevação de temperatura através do turbocompressor porque quando pressurizado, o ar está se aquecendo. Uma diferença de temperatura para o resfriador de ar de carga 104 de cerca de 25°C acima da temperatura ambiente é preferível. A temperatura ambiente pode ser tomada a partir do exterior da colheitadeira combinada 10 ou a partir da temperatura do ar dentro ou na saída do filtro de ar. O ar no filtro entra através da caixa de resfriamento 80.

[0030] Em uma ou mais modalidades, o trocador de calor 106 é um trocador de calor por ventoinha hidráulica usado para transferir calor a partir do fluido hidráulico a partir do motor hidráulico 64 que aciona o movedor de ar 60. Da mesma forma, o trocador de calor 108 pode ser um resfriador de óleo para outros sistemas hidraulicamente acionados encontrados em um veículo de trabalho, tal como uma colheitadeira combinada 10 ou um enleirador.

[0031] Em outra modalidade, um dos trocadores de calor 102, 104,106, 108 que define a caixa de resfriamento 80 pode servir para um sistema hidráulico independente da própria colheitadeira combinada 10 que pode ser usada para um implemento rebocado pelo veículo de trabalho. Da mesma forma, um dos trocadores de calor 102, 104, 106, 108 pode servir para uma tomada de força hidráulica.

[0032] Conforme talvez mais bem visto na FIG. 4, os trocadores de calor 102, 104, 106, 108 são preferencialmente dispostos em um formato de v e uns em relação aos outros conforme mostrado no presente documento, que descreve a forma mais fácil e com melhor relação custo-benefício para transferir calor com os trocadores de calor 102, 104, 106, 108 e leva em consideração a distribuição do fluxo de ar proveniente do movedor de ar 60. No entanto, o formato do sistema 50, a caixa de resfriamento 80, ou a localização de cada um dos trocadores de calor 102, 104, 106, 108 uns em relação aos outros, podem ser diferentes dependendo dos trocadores de calor particulares selecionados porque fatores, tais como profundidade do núcleo ou quão finas são as aletas, afetam facilmente o equilíbrio entre a rejeição de calor e o fluxo de ar. De preferência, o fluxo de ar é equilibrado ou paralelo em cada lado da caixa de resfriamento com formato de v 80 e uma única passagem de fluxo de ar fresco é empurrada ao longo de cada uma das faces a montante 92, 94, 96, 98 dos trocadores de calor 102, 104, 106, 108 definindo as fronteiras internas da caixa dresfriamento 80. Uma porção do fluxo de ar fresco trazida à caixa de resfriamento 80 passa uma vez através de um dos trocadores de calor 102, 104, 106, 108 e cada trocador de calor tem sua própria porção do fluxo de ar a partir do movedor de ar 60. Em outras palavras, cada trocador de calor 102, 104, 106, 108 que define pelo menos uma porção da caixa de resfriamento 80 recebe fluxo de ar fresco a partir do movedor de ar 60 e nenhuma porção do fluxo de ar é recirculada através de outro trocador de calor. Da mesma forma, um trocador de calor pode ser referido como uma passagem única porque seu fluido ou agente refrigerante passa através somente uma vez.

[0033] No entanto, em alguns casos, um trocador de calor externo 110 (FIG. 2), tal como um condensador para o AC da cabine do veículo de trabalho, pode ser colocado fora da caixa de resfriamento 80 e a frente do movedor de ar 60. Neste caso, devido ao fato de o trocador de calor 110 estar fora da caixa de resfriamento 80, o fluxo de ar de dentro da caixa de resfriamento 80 e ao longo de cada um dos trocadores de calor 102, 104, 106, 108 que definem uma porção da caixa de resfriamento 80 ainda pode ser referido como um fluxo de ar de passagem única. O aquecimento do fluxo de ar a partir do trocador de calor 110 colocado a frente do movedor de ar 60 tem um efeito nominal sobre a temperatura do fluxo de ar fornecido à caixa de resfriamento 80 pelo movedor de ar 60 e, portanto, o fluxo de ar ainda é referido como ar fresco.

[0034] Conforme talvez mais bem visto na FIG. 4, o sistema de resfriamento 50 também pode incluir uma passagem de detritos 130 que serve para passar os detritos que entram na caixa de resfriamento 80 a partir do ambiente exterior junto ao fluxo de ar gerado pelo movedor de ar 60. A passagem de detritos 130 é preferencialmente definida entre pelo menos um par de trocadores de calor opostos 102, 104, 106, 108. A passagem de detritos 130 permite que os detritos passem a partir de uma porção superior do sistema de resfriamento 50, entre os trocadores de calor opostos e até o exterior do sistema de resfriamento 50 através de uma saída de detritos 134 definida entre as extremidades opostas dos trocadores de calor 102, 104, 106, 108. Em uma modalidade, o espaçamento mais estreito entre as extremidades distais mais inferiores ou convergentes dos trocadores de calor opostos define uma saída de detritos alongada 134 que corresponde substancialmente à largura horizontal dos trocadores de calor 102, 104, 106, 108 e, logo, da caixa de resfriamento 80 conforme mais bem mostrado na FIG. 3.

[0035] De preferência, a passagem de detritos 130 dentro da caixa de resfriamento 80 fica posicionada abaixo e alinhada de modo substancialmente vertical ao movedor de ar 60 e também alinhada de modo substancialmente vertical à saída de detritos 134 abaixo, de modo que a maioria possa ser distinguida pela gravidade que auxilia na remoção de detritos a partir da caixa de resfriamento 80. Devido ao fato de o movedor de ar 60 ser reversível, o mesmo proporciona um fluxo de ar em uma direção ao empurra o ar na caixa de resfriamento 80 e proporciona um fluxo de ar em uma segunda direção quando operado na direção reversa para extrair ar a partir da caixa de resfriamento 80. Quando o movedor de ar 60 for operado em uma primeira direção para empurrar o fluxo de ar na caixa de resfriamento 80, uma porção do fluxo de ar escape através da saída de detritos 134 em uma velocidade maior comparara ao fluxo de ar que passa através dos trocadores de calor 102, 104, 106, 108. Este fluxo de ar de velocidade maior pode ser usado para facilitar a remoção ou forçar os detritos a partir da caixa de resfriamento 80. Quando o movedor de ar 60 for operado na segunda direção ou reversa, o fluxo de ar revertido agita os detritos indesejados que estejam sendo mantidos ou que possam se tornar presos dentro da caixa de resfriamento 80. Então, quando o movedor de ar 60 for retornado à operação na primeira direção, os detritos agitados podem, então, passar através da saída de detritos 134.

[0036] Além do próprio sistema de resfriamento 50 descrito no presente documento, a invenção inclui métodos para operar um ou mais movedores de ar 60 para minimizar o consumo de energia tendo a velocidade do movedor de ar 60 dependente dos requerimentos de resfriamento. Por exemplo, os ciclos de reversão do movedor de ar 60 podem ser regulados permitindo-se um tempo mínimo e máximo entre os ciclos reversos. Isto evita condições de reversão perpétuas, mas também força os ciclos reversos em intervalos regulares. O movedor de ar 60 também pode ser revertido quando a velocidade do motor for reduzida abaixo de um limite mínimo, sugerindo que uma condição de desligamento pode ocorrer e removendo quaisquer detritos que possam estar presentes durante períodos ociosos, permitindo, assim, uma adesão.

[0037] Em uma ou mais modalidades, um método de controle capta múltiplos sinais e quando combinados, controlarão o resfriamento do movedor de ar 60 para minimizar o consumo de energia enquanto permite que dados provenientes dos trocadores de calor 102, 104, 106, 108 regulem a velocidade do movedor de ar 60 conforme a necessidade. Durante as operações do movedor de ar 60, cada sistema com um trocador de calor é avaliado para determinar a velocidade desejada do movedor de ar para manter as temperaturas dentro de limites definidos. Por exemplo, os dados de temperatura para o motor, óleo hidráulico, e coletor de admissão do motor são medidos. Os dados de temperatura resultam em uma velocidade de ventoinha requerida associada para resfriar cada trocador de calor 102, 104, e 106. Os dados de temperatura são reconciliados utilizando-se a maior velocidade do movedor de ar (para endereçar os dados de temperatura mais críticos) como a velocidade resultante geral/velocidade de ponto de ajuste. Em outras palavras, a maior velocidade desejada do movedor de ar como resultado das temperaturas de cada um dois sistemas de trocador de calor se torna a velocidade de ponto de ajuste para o movedor de ar 60.

[0038] Mais ou menos ao mesmo tempo, a temperatura de admissão do ar é medida e uma velocidade sugerida para o movedor de ar 60 é determinada. De modo empírico, o movedor de ar 60 deve estar funcionando na velocidade sugerida para satisfazer as condições de resfriamento de equilíbrio. A velocidade sugerida é derivada utilizando-se um modelo matemático que usa a velocidade sugerida determinada como função da temperatura de admissão do ar. Se a velocidade de ponto de ajuste geral exceder a velocidade sugerida do movedor de ar, existe uma condição de reversão sugerindo uma tela restrita 70 ou detritos dentro da caixa de resfriamento 80 evitando um resfriamento apropriado. A velocidade de ponto de ajuste determinada pode ser automaticamente comparada à velocidade sugerida do movedor de ar 60 para iniciar a reversão do movedor de ar 60, conforme explicado abaixo.

[0039] Devido ao fato de o movedor de ar 60 ser controlado em laço aberto, o sistema de resfriamento 50 deve converter a velocidade solicitada a um ciclo de trabalho de Modulação de Largura de Pulso (PWM) correspondente para o controle da válvula hidráulica proporcional 66. Um sensor de velocidade do movedor de ar pode ser usado em algumas modalidades, mas não é necessário porque existe uma relação entre a velocidade do movedor de ar e a PWM. A velocidade do movedor de ar requerida é convertida em um ajuste de valor ou porcentagem de tensão máxima. As hidráulicas são organizadas de modo que um ciclo de trabalho resulte em uma velocidade menor do movedor de ar. Se não existir energia elétrica ao movedor de ar 60, o movedor de ar 60 irá operar em RPM máxima na direção para frente porque as hidráulicas ainda irão operar para manter o sistema resfriado como uma segurança contra falhas para evitar superaquecimento.

[0040] Um dos recursos das presentes invenções consiste nas condições múltiplas para controlar a reversão do fluxo de ar. Um ou mais movedores de ar 60 podem ser revertidos mediante a ocorrência de muitas condições tais como quando a velocidade de ponto de ajuste exceder a velocidade sugerida do movedor de ar a partir de temperaturas ambientes, o tempo exceder o máximo permitido entre os ciclos reversos, as temperaturas do agente refrigerante excederem a temperatura crítica, a temperatura hidráulica exceder a temperatura crítica, a elevação de temperatura delta do ar de carga exceder a temperatura crítica, o usuário solicitar um ciclo reverso, e o ciclo reverso com o desligamento do equipamento. Em alguns casos, conforme descrito abaixo, a frequência na qual o fluxo de ar se reverte pode ser restrita. Uma vez que as condições retornarem ao normal, a reversão do fluxo de ar pode ser desativada.

[0041] A velocidade de ponde de ajuste determinada excede a velocidade sugerida do movedor de ar a partir das temperaturas ambientes

[0042] Uma vez que a velocidade de ponto de ajuste do movedor de ar for determinada, as condições de reversão são avaliadas. Existem condições de reversão automática do movedor de ar quando a velocidade resultante geral do movedor de ar 60 exceder a velocidade sugerida. Isto permite que a remoção de detritos utilizando-se a reversão do movedor de ar em várias condições de temperatura ambiente. Sem as considerações ambientes, a reversão pode ocorrer apenas em temperaturas extremas utilizando-se as condições de reversão críticas descritas abaixo (temperatura crítica do agente refrigerante do motor, temperatura crítica do óleo hidráulico, e temperatura crítica do ar de carga). Conduzindo-se um ciclo reverso precocemente, o movedor de ar consume menos energia funcionando em velocidades requeridas mais lentas e quaisquer detritos alojados na tela 70 ou dentro da caixa de resfriamento 80 podem ser removidos mais facilmente. À medida que qualquer temperatura usada para determinar o ponto de ajuste aumentar, a velocidade do movedor de ar aumenta para compensar, criando um vácuo adicional e alojando detritos na tela do resfriador 70 ou na caixa de resfriamento 80. É desejável desalojar os detritos antes de eles fiquem profundamente incrustados na tela 70 ou na caixa de resfriamento 80 revertendo-se o movedor de ar 60.

[0043] 2. O tempo máximo permitido é excedido entre ciclos reversos

[0044] Podem existir condições que evitariam normalmente que o movedor de ar 60 fosse revertido. Para evitar o acúmulo de detritos nessas condições, uma reversão regulada pode ser implementada. O tempo máximo permitido entre as condições de reversão é definido por um parâmetro armazenado no controlador, tal como cerca de 900 segundos. Em algumas modalidades, um período de tempo mínimo transcorrer antes das ocorrências consecutivas de reverter o movedor de ar 60 para evitar que o movedor de ar fique em um padrão de reversão constante. Este valor também é definido por um parâmetro armazenado, tal como cerca de 120 segundos.

[0045] 3. A temperatura do agente refrigerante excede a temperatura crítica

[0046] Se a temperatura do agente refrigerante do motor continuar a se elevar e exceder a temperatura crítica ajustada em cerca de 101°C, pode-se enviar uma solicitação de reversão. De modo desejável, a reversão não ocorre até que o tempo revertido mínimo permitido tenha transcorrido.

[0047] 4. A temperatura hidráulica excede a temperatura crítica

[0048] Em uma modalidade, se a temperatura do óleo hidráulico do resfriador exceder cerca de 85°C, envia-se uma solicitação de reversão. De modo desejável, a reversão do movedor de ar 60 não ocorre até que o tempo revertido mínimo permitido tenha transcorrido.

[0049] 5. A elevação da temperatura do ar de carga excede a temperatura crítica

[0050] Se a elevação de temperatura do resfriador de ar de carga (temperatura do coletor de admissão - temperatura do ar de admissão (de preferência, antes do resfriador de ar de carga)) exceder cerca de 25°C, pode-se enviar uma solicitação de reversão. De modo desejável, a reversão do movedor de ar 60 não ocorre até que o tempo revertido mínimo permitido tenha transcorrido.

[0051] 6. Ciclo reverso solicitado pelo usuário

[0052] A interface do operador da colheitadeira combinada 10 tem um botão que pode ser pressionado para forçar uma condições de reversão do movedor de ar.

[0053] 7. Reversão mediante desligamento

[0054] Devido ao fato de a tela 70 para a caixa de resfriamento 80 ser, de preferência, substancialmente horizontal no topo da colheitadeira combinada 10, é desejável garantir que todos os detritos sejam removidos quando a colheitadeira combinada 10 estiver estacionada. Pode-se iniciar uma solicitação de reversão quando a RPM do motor estiver acima de 1800 RPM e, então, cair abaixo de 1500 RPM sugerindo que a colheitadeira combinada 10 esteja estacionada. De modo desejável, a reversão do movedor de ar 60 não ocorre até que o tempo revertido mínimo permitido tenha transcorrido.

Ciclo de Reversão

[0055] Quando ocorrer um ciclo reverso, em uma ou mais modalidades da presente invenção, o sistema pode, de preferência, executar a sequência a seguir (qualquer tempo ou faixa de tempo pode ser um valor configurável predefinido e armazenado):

[0056] Reduzir a velocidade do movedor de ar 60 para uma velocidade mínima (aproximadamente 70% do ciclo de trabalho);

[0057] Aguardar aproximadamente 0,1 a 3 segundos para reduzir a velocidade do movedor de ar 60;

[0058] Ativar a válvula de controle hidráulico de ligamento/desligamento 68;

[0059] Aumentar a velocidade do movedor de ar 60 (em reversão) até cerca de 1400 RPM, este é um valor predefinido configurável armazenado na memória do controlador (a ventoinha funciona realmente em 1800 RPM ao utilizar um algoritmo de controle normal, menos energia é necessária ao operar em reversão);

[0060] Manter durante aproximadamente 0,1 a 3 segundos, este é um valor predefinido configurável;

[0061] Reduzir a velocidade do movedor de ar 60 para uma velocidade mínima;

[0062] Aguardar cerca de 0,1 a 3 para reduzir a velocidade, este é um valor predefinido configurável;

[0063] Desativar a válvula de controle hidráulico de ligamento/desligamento 68;

[0064] Reiniciar o algoritmo de controle normal.

[0065] De modo desejável, a velocidade do movedor de ar 60 é alterada em uma taxa constante. O gráfico na FIG. 6 mostra um ciclo reverso típico. O ciclo de trabalho de PWM se encontra no eixo geométrico Y e o tempo no eixo geométrico X. Valores de PWM maiores resultam em uma velocidade menor do movedor de ar.

Ajuste

[0066] O algoritmo de controle do movedor de ar permite flexibilidade para o ajuste. Existem várias equações no sistema para definir as velocidades solicitadas, velocidades sugeridas e os ciclos de trabalho. A relação entre a velocidade do movedor de ar e a temperatura é não-linear, mas dentro dos limites de onde os sistemas da colheitadeira combinada 10 operam pode ser preferível aproximá-la como um sistema linear.

Ciclo de trabalho

[0067] Devido ao fato de o sistema de controle usar a velocidade do movedor de ar para o algoritmo de controle e a velocidade do movedor de ar não poder ser medida, deve existir uma relação entre a velocidade do movedor de ar e o ajuste do valor. Isto é alcançado por um processo de ajuste. O sistema de controle tem dois valores de PWM fixos (70% e 0%) correspondentes a uma velocidade mínima e máxima, respectivamente. A velocidade real do movedor de ar é registrada para aquelas valores. Os valores de velocidade inicial para 0% e 70% foram tentados com base nos testes manuais de velocidade do movedor de ar e o resultado revelou que o movedor de ar não seguiu a velocidade real. Os valores de 2700 e 657 funcionaram mais próximos, mas os valores de 2650 e 657 aparentarem proporcionar a melhor aproximação. A FIG. 7 revela a não-lineariedade no PWM versus os ajustes de velocidade. O 2650/657 realmente funciona bem porque quando mais capacidade de resfriamento for requerida, o movedor de ar se desloca ligeiramente mais rápido do que a velocidade teórica.

Temperatura do ar de admissão

[0068] A temperatura do ar de admissão é uma boa aproximação à temperatura do ar ambiente. O sensor de temperatura do ar de admissão pode ser instalado em proximidade ao filtro/purificador de ar ou é tipicamente instalado aproximadamente 1/3 da distância entre o purificador de ar e a entrada do turbocompressor, em um tubo metálico. Até o ponto em que um sensor é referenciado ao longo deste documento, é qualquer sensor que converte a temperatura em um sinal elétrico mensurável. Os resultados de teste (utilizando-se um sensor de temperatura independente) revelam que a verdadeira temperatura de ar de admissão é aproximadamente 5-6°C maior que a temperatura ambiente uma vez que o sistema alcançar as condições operacionais. Isto é compreensível considerando que a fonte de ar de admissão é proveniente do interior do pacote de resfriamento 50.

[0069] O sensor de ar de admissão da colheitadeira combinada pode ser cerca de 6°C maior que a temperatura do ar de admissão uma vez que as condições quentes ocorreram porque o sensor não mede somente a temperatura do ar de admissão. Este é polarizado pelas temperaturas condutivas pertencentes aos seus arredores. Pode-se impor uma polarização ao sensor de admissão de ar para compensar qualquer condutividade térmica ou ganho solar que o sensor possa ter obtido. Devido ao fato de sempre parecer existir uma polarização fixa, o algoritmo de controle do movedor de ar subtrai, de preferência, cerca de 6°C (isto é, uma temperatura de desvio) do sensor de temperatura real do ar de admissão e o estabelece como a temperatura do ar de admissão. Em condições frias ou de partida, a temperatura do ar de admissão da colheitadeira combinada revelará esta polarização negativa. No entanto, leva pouco tempo para mitigá-lo.

Velocidades de tempos

[0070] Existem várias velocidades e tempos do movedor de ar que são ajustáveis com um ou mais módulos de software. Por exemplo, quando o motor estiver em marcha lenta (a marcha acelerada é de cerca de 1500 RPM ou maior, porém, o veículo não está se movendo), a velocidade do movedor de ar pode ser reduzida para conservar energia. De preferência, a velocidade do movedor de ar é controlada como uma função de tempo de modo que as alterações de velocidade sejam suavizadas com o passar do tempo e não como uma alteração de etapa para controlar os ruídos. Os valores resultantes são usados para reduzir as emissões de ruídos para um melhor conforto em relação a ruídos do operador e de um assistente:

[0071] Em aproximadamente 975 RPM - Velocidade mínima do movedor de ar em macha lenta

[0072] 1300 - velocidade mínima do movedor de ar em marcha acelerada (> 1500 RPM)

[0073] 1400 - velocidade reversa do movedor de ar (velocidade verdadeira do movedor de ar é aproximadamente igual a 1800 devido à redução dos requerimentos de energia em reversão)

[0074] 657 - velocidade mínima do movedor de ar em 70% (para ajuste de PWM)

[0075] 2650 - velocidade máxima do movedor de ar em 0% (para ajuste de PWM)

[0076] 3 segundos - tempo de reversão

[0077] 1 segundo - tempo de desaceleração

[0078] 1 segundo - retardo de válvula

Exemplos Radiador do motor restrito/bloqueado por detritos

[0079] À medida que os requerimentos de energia aumentam, a temperatura do resfriador de ar de carga (CAC) inicialmente controlar os requerimentos de resfriamento do movedor de ar começando em aproximadamente 165 segundos. O CAC continua a controlar o movedor de ar até cerca de 300 segundos, quando a temperatura do agente refrigerante assume o controle. À medida que os requerimentos de resfriamento aumentam devido ao radiador bloqueado, a velocidade do movedor de ar 60 responde de modo correspondente.

[0080] O primeiro ciclo reverso ocorre em cerca de 400 segundos. Este ciclo ocorre porque a velocidade solicitada do movedor de ar (a partir do resfriador do motor) excede a velocidade sugerida do movedor de ar com base na temperatura do ar de admissão. Ocorrem ciclos reversos adicionais na frequência máxima permitida de 120 segundos. Todos estes seriam iniciados com uma velocidade solicitada excedendo a velocidade sugerida do movedor de ar dadas as condições ambientes. Se a temperatura do motor 120 exceder a temperatura crítica de reversão de 101°C, o movedor de ar pode ser revertido logo antes de alcançar esta temperatura crítica, evitando reversões adicionais até que o tempo mínimo permitido tenha decorrido. O carregamento do motor foi reduzido em 1156 segundos, reduzindo os requerimentos de resfriamento.

Resfriador de ar de carga (CAC) restrito/bloqueado por detritos

[0081] A restrição ou bloqueio do resfriador de ar de carga por detritos resultam em um rápido aumento da velocidade do movedor de ar, resultando no ar de carga acionando a velocidade do movedor de ar. O ciclo reverso é iniciado por um aumento na temperatura do agente refrigerante acima da velocidade da temperatura ambiente desejada. A reversão ocorre no tempo máximo permitido de 120 segundos para mitigar o delta aumentado de temperatura do ar de carga. A temperatura delta máxima permitida > 25°C causa os ciclos reversos. A temperatura do ar de admissão continua a aumentar com o passar do tempo até que alcance um platô de aproximadamente 48°C. Com o aumento da temperatura do ar de admissão, a temperatura do coletor de admissão também aumenta. Pelo 6° ciclo reverso (aproximadamente 700 segundos), a temperatura delta do ar de carga é de modo que o movedor de ar possa começar a funcionar ligeiramente mais lento (aproximadamente 100 rpm) devido a uma temperatura delta de CAC menor. O próximo ciclo reverso é acionado pela temperatura delta de CAC >25°C, e após isto, a temperatura do ar de admissão aumenta o suficiente para que um ciclo reverso subsequente não seja iniciado.

Sincronização de resfriamento suplementar

[0082] Uma ou mais modalidades da presente invenção incluem um método de controle para operar um sistema de resfriamento suplementar 50A aos sistemas hidráulicos independentes, tal como um implemento rebocado ou um PTO hidráulico. Um movedor de ar 60A do sistema resfriador de ar suplementar opcional 50A pode compreender um ou mais movedores de ar suplementares 60A, tal como uma série de ventoinhas elétricas ou hidráulicas, e são sincronizadas com o movedor de ar de resfriamento primário 60 e sua capacidade de reversão combinada. O segundo fluxo de ar pode ser usado exclusivamente para sistemas independentes da colheitadeira combinada 10, mas pode ao invés disso ser usado para resfriar as hidráulicas para uma fonte de energia suplementar ao veículo de trabalho, tal como uma bomba hidráulica adicional para um tubo da colheitadeira combinada requerendo um resfriamento suplementar. O segundo fluxo de ar também pode ser usado para sistemas independentes da colheitadeira combinada 10 em combinação com as fontes de energia suplementares do veículo de trabalho. A sincronização da reversão de ambos os sistemas do movedor de ar 60, 60A é preferível porque se cada sistema for revertido independente do outro, um sistema do movedor de ar quando revertido deslocaria os detritos que seriam atraídos pelo outro sistema do movedor de ar.

[0083] Os movedores de ar graduais reduzem o consumo de energia somente para os momentos que sejam necessários. O método inclui ligar um ou mais movedores de ar 60A assim que a carga de rejeição de calor for requerida. O método também pode incluir a etapa de comparar as temperaturas externas do resfriador do resfriador de óleo hidráulico às temperaturas do reservatório de óleo e implementar uma operação de reversão do movedor de ar para limpar uma tela suplementar da caixa de resfriamento 70A ou limpar as fronteiras internas da caixa de resfriamento suplementar 80A do acúmulo de detritos. O movedor de ar suplementar 60A pode ser posicionado do deque do motor traseiro esquerdo da colheitadeira combinada 10.

[0084] As temperaturas são medidas para o reservatório de oleo hidráulico da colheitadeira combinada 10 e na saída do resfriador suplementar 80A. A gradação dos movedores de ar 60A é controlada pelas temperaturas absolutas de saída do resfriador. Por exemplo, se três movedores de ar 60A forem instalados para resfriamento em uma configuração linear, pode-se usar uma implementação de três estágios onde o primeiro estágio seria o movedor de ar central, o segundo estágio seria os dois movedores de ar externos, e o terceiro estágio seriam todos os movedores de ar operacionais. Os estágios aumentam à medida que a temperatura de saída aumenta.

[0085] A reversão dos movedores de ar 60A é requerida para remover detritos do resfriador suplementar. Existem vários critérios de reversão, tal como uma reversão manual, uma reversão regulada, uma reversão de temperatura, uma reversão sincronizada, e uma reversão de desligamento. Quando uma reversão ocorrer, todos os movedores de ar presentemente operacionais param o movimento para frente e todos os movedores de ar são revertidos após um pequeno retardo. Caso seja possível, os movedores de ar são iniciados sequencialmente para minimizar as correntes de partida associadas aos motores elétricos.

[0086] A reversão manual pode ser iniciada pelo operador. A reversão regulada se baseia em um período fixo de tempo. A reversão de temperatura ocorre quando o resfriador suplementar 80A não resfriar o óleo para dentro de uma temperatura delta fixa quando comparada ao reservatório de óleo hidráulico. A reversão sincronizada é quando ocorre uma reversão ao mesmo tempo que o resfriador primário 80. A reversão de desligamento ocorre após o sistema opcional tiver cessado a operação e o resfriador tiver reduzido a temperatura de saída para dentro da temperatura delta fixa do reservatório.

[0087] Uma ou mais modalidades da presente invenção incluem um método para determinar quando um sistema de resfriamento 50 estiver restrito com detritos medindo-se o desempenho dos trocadores de calor individualmente. O método usa sensores de temperatura para medir a temperatura na entrada e na saída do fluxo de ar em ambos os lados de um trocador de calor particular. Uma diferença de temperatura inicial ou básica é determinada quando o trocador de calor estiver substancialmente não-restrito. De preferência, o movedor de ar é primeiramente revertido para permitir que a diferença de temperatura inicial seja determinada imediatamente após ou em algum ponto de tempo posterior. Esta diferença de temperatura inicial é representativa do desempenho dos trocadores de calor quando o fluxo de ar através do trocador de calor for maximizado para uma dada velocidade do movedor de ar ou CFM do fluxo de ar. À medida que o fluxo de ar através do trocador de calor é restrito por detritos, a diferença na temperatura entre o fluxo de ar de entrada e o fluxo de ar de saída diminuirá. À medida que o tempo passa, o acúmulo de detritos faz com que a diferença de temperatura caia. Uma vez que a diferença de temperatura alcançar um valor predeterminado menor que a diferença de temperatura inicial, um ciclo reverso é sinalizado.

[0088] Um método para remover detritos com base no desempenho de um trocador de calor individual inclui a etapa de proporcionar o fluxo de ar para resfriar o trocador de calor. O método inclui as etapas de determinar uma temperatura do fluxo de ar em uma entrada ao trocador de calor e determinar uma temperatura do fluxo de ar em uma saída do trocador de calor. Então, o método pode incluir determinar uma diferença de temperatura entre as temperaturas de entrada e saída do trocador de calor. De preferência, esta diferença de temperatura é determinada após um período de tempo depois da reversão inicial, mas enquanto o trocador de calor estiver funcionando de modo ótimo. Após determinar que a diferença de temperatura está diminuindo com o passar do tempo; o método inclui reverter a direção do fluxo de ar para remover os detritos do trocador de calor.

[0089] O método também pode incluir a etapa de realizar uma reversão inicial do fluxo de ar antes de determinar a diferença de temperatura representativa de quando o fluxo de ar através do trocador de calor for maximizado. O método também pode incluir a etapa de aguardar para reverter o fluxo de ar até que a diferença de temperatura alcance um valor predeterminado menor que a diferença de temperatura que foi determinada quando o fluxo de ar através o trocador de calor foi maximizado. De preferência, as temperaturas são determinadas com base em um CFM específico de fluxo de ar ou quando um movedor de ar estiver operando em uma velocidade específica.

[0090] O método para remover os detritos com base no desempenho de um trocador de calor individual pode compreender as etapas de proporcionar um fluxo de ar para resfriar o trocador de calor, determinar uma primeira diferença de temperatura entre uma entrada e uma saída do trocador de calor quando o fluxo de ar através do trocador de calor estiver substancialmente não-restrito, determinar uma diferença de temperatura subsequente entre a entrada e a saída o trocador de calor, determinar a diferença de temperatura subsequente é menor que a primeira diferença de temperatura por uma quantidade predeterminada; e em resposta à determinação que a diferença de temperatura subsequente é menor que a primeira diferença de temperatura pela quantidade predeterminada, reverter a direção do fluxo de ar para remover os detritos do trocador de calor.

[0091] Anteriormente, descreveram-se amplamente alguns dos aspectos e recursos mais pertinentes da presente invenção. Estes devem ser construídos como sendo meramente ilustrativos de alguns dos recursos e aplicações mais proeminentes da invenção. Outros resultados benéficos podem ser obtidos aplicando-se as informações reveladas de maneira diferente ou modificando-se as modalidades reveladas. De modo correspondente, outros aspectos e um entendimento mais compreensivo da invenção podem ser obtidos referindo-se à descrição detalhada das modalidades exemplificadoras tomadas em conjunto com os desenhos em anexo, além do escopo da invenção definido pelas reivindicações.

Claims

1. Veículo de trabalho (10) tendo um sistema de resfriamento (50), sendo que o dito sistema de resfriamento (50) compreende:uma caixa de resfriamento (80) para o veículo de trabalho (10), sendo que a dita caixa de resfriamento (80) tem pelo menos um interior parcialmente fechado;uma pluralidade de trocadores de calor (102, 104, 106, 108), em que uma face de cada um da dita pluralidade de trocadores de calor (102, 104, 106, 108) define uma respectiva porção do dito interior da dita caixa de resfriamento (80);um movedor de ar (60), sendo que a caixa de resfriamento (80) tem pelo menos dois (104, 108) da referida pluralidade de trocadores de calor (102, 104, 106, 108) em um primeiro lado da caixa de resfriamento (80) e pelo menos um (102) da referida pluralidade de trocadores de calor (102, 104, 106, 108) em um lado oposto da referida caixa de resfriamento (80), cada um da referida pluralidade de trocadores de calor (102, 104, 106, 108) que fornecem resfriamento a um componente diferente do veículo, em que os trocadores de calor opostos (102, 108) são anguladas um em relação ao outro comextremidades dos trocadores de calor opostos próximos ao movedor de ar (60) espaçado mais distante do que as extremidades distais dos referidos trocadores opostos, de modo que os referidos trocadores de calor cooperam entre si para definir um formato em V; eo movedor de ar (60) compreende uma ventoinha giratória tendo um eixo geométrico de rotação vertical, em que as faces de definição interna dos referidos trocadores de calor (102, 104, 106, 108) são angulares em relação a uma face de entrada do referido movedor de ar e são angular em relação ao referido eixo de rotação do referido movedor de ar, de modo a resultar no fluxo de ar através das referidas faces do trocador de calor de definição de interior, caracterizado pelo fato de que o movedor (60) é operativo para empurrar o ar ambiente descendentemente através da referida caixa de resfriamento (80) de acima do veículo de trabalho e para empurrar o fluxo de ar através das faces do trocador de calor de definição de interior, e o movedor de ar é reversível.

2. Veículo de trabalho (10), de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o dito movedor de ar (60) gera uma passagem única de fluxo de ar separadamente ao longo de cada uma entre a dita pluralidade dos ditos trocadores de calor (102, 104, 106, 108).

3. Veículo de trabalho (10), de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o dito movedor de ar (60) compreende uma face de admissão horizontal.

4. Veículo de trabalho (10), de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que compreende, ainda, uma passagem de detritos (130) definida entre extremidades distais de um par dos ditos trocadores de calor (102, 108) em lados opostos da dita caixa deresfriamento (80) para passagem de detritos a partir do dito fluxo de ar para o exterior do dito sistema de resfriamento (50).

5. Veículo de trabalho (10), de acordo com a reivindicação 4, caracterizado pelo fato de que a dita passagem de detritos (130) permite que os detritos do dito fluxo de ar caiam entre os ditos trocadores de calor (102, 108) opostos para o exterior do dito sistema de resfriamento (50).