BR112012022176B1

BR112012022176B1 - Conversor corrente-tensão com refletor de corrente, estágio de entrada de um amplificador de alta fidelidade com alta linearidade e baixa taxa de distorção e amplificador de alta fidelidade com alta linearidade e baixa taxa de distorção

Info

Publication number: BR112012022176B1
Application number: BR112012022176-0A
Authority: BR
Inventors: Mathias Moronvalle; Pierre-Emmanuel Calmel
Original assignee: Devialet
Priority date: 2010-03-03
Filing date: 2010-03-16
Publication date: 2020-12-15
Also published as: BR112012022176A2; JP5711273B2; EP2543136B1; JP2013527997A; WO2011107671A1; US8901998B2; KR20130009801A; KR101805557B1; US20130057351A1; EP2543136A1; BR112012022176B8; CN102884723A; CN102884723B

Abstract

conversor corrente-tensão com refletor de corrente, estágio de entrada de um amplificador de alta fidelidade com alta linearidade e baixa taxa de distorção e amplificador de alta fidelidade com alta linearidade e baixa taxa de distorção. a presente invenção trata-se de um conversor (22; 122; 222) corrente-tensão com refletor de corrente, sendo que a corrente de entrada compreende um componente fixo e um componente variável, e o conversor compreende uma entrada (24) para a corrente a ser convertida; uma saída (26) para a tensão convertida; duas fontes de corrente constante (40, 42) cada uma delas ligadas entre a saída (26) e uma tensão de referência respectiva (32, 34); pelo menos um transistor mosfet (44a, 46a), montado em série com cada fonte de corrente (44a, 46a), montado em série com cada fonte de corrente constante (40, 42), e cuja porta está ligada a uma das tensões de referência (32, 34); e uma resistência (36) de conversão de corrente em tensão disposta entre a saída (26) através de um dos transistores mosfet (46a); e em que o conversor compreende, para cada transistor mosfet (44a, 46a), meios (150, 154, 152, 156; 244, 246, 250) de reinjeção em pelo menos uma das fontes de corrente (40, 42), de uma corrente igual à corrente absorvida nas portas dos transistores (44a, 46a).

Description

CAMPO DA INVENÇÃO

[001] A presente invenção trata de um conversor corrente-tensão com refletor de corrente, e a corrente de entrada que compreende um componente fixo e um componente variável, e o conversor compreende: - uma entrada para a corrente a ser convertida; - uma saída para a tensão convertida; - uma resistência de conversão da corrente em tensão disposta entre a saída e o terra, e a entrada está ligada à saída para a circulação da corrente a ser convertida na resistência; e - um circuito refletor de corrente que compreende duas fontes de corrente constante cada uma delas ligada entre a saída e uma tensão de referência respectiva.

ANTECEDENTES DA INVENÇÃO

[002] Esse conversor encontra sua aplicação em particular em um amplificador de alta fidelidade com alta linearidade e com baixa taxa de distorção térmica. É comum, nesse amplificador, usar na entrada, um conversor digital-analógico, tal como o componente PCM 1792 da Texas Instrument. Esse conversor possui uma saída em corrente, de modo que o sinal analógico é modulado em intensidade.

[003] Na medida em que o estágio de amplificação colocado à jusante utiliza na entrada uma tensão modulada, convém dispor um conversor corrente-tensão entre o conversor analógico-digital e o estágio de amplificação propriamente dito.

[004] Os conversores digital-analógico com saída em corrente são particularmente apreciados uma vez que são insensíveis à distorção térmica, funcionando em potência constante.

[005] De fato, as fontes de corrente são comutadas entre o terra ou uma saída fixada em um terra virtual realizado tradicionalmente por uma montagem com amplificador operacional. Dessa maneira, todos os transistores do conversor funcionam com corrente e tensão constantes, portanto, com potência constante, qualquer que seja a modulação do sinal de saída.

[006] Entretanto, a dificuldade de preservar essa ausência de distorção térmica é transferida para os dois estágios seguintes, ou seja, o conversor corrente-tensão e o estágio de ganho de tensão associado. Tradicionalmente, o conversor corrente-tensão é realizado a partir de uma montagem com amplificador operacional cuja saída é limitada a alguns volts de amplitude. O amplificador operacional é seguido de uma montagem com transistores para realizar uma elevação da tensão.

[007] Essas soluções, embora sejam complexas e dispendiosas degradam, todavia, significativamente os desempenhos iniciais introduzindo uma distorção harmônica e térmica, atraso e distorção de intermodulação e de transitório, devidos, em particular, ao amplificador operacional.

DESCRIÇÃO DA INVENÇÃO

[008] A presente invenção tem por finalidade realizar um conversor corrente-tensão que incorpora um estágio de ganho, que degrade menos os desempenhos do conversor digital-analógico tal como o PCM 1792 colocado a montante.

[009] Para esse fim, a presente invenção tem por objeto um conversor corrente-tensão com refletor de corrente do tipo precitado, caracterizado pelo fato de que compreende um estágio de cascode montado em série com cada gerador de corrente constante para impor uma diferença de potencial constante aos bornes de cada gerador de corrente constante qualquer que seja a tensão de saída.

[010] Em uma realização, o conversor compreende uma ou mais das seguintes características: - o conversor compreende um estágio de cascode montado em série à entrada para a corrente a ser convertida; - a entrada para a corrente a ser convertida está ligada à saída através de um dos estágios de cascode montados em série com os geradores de corrente constante; - o conversor compreende, para cada estágio de cascode, meios de reinjeção de uma corrente igual à corrente absorvida no circuito refletor de corrente; - o conversor compreende, para cada estágio de cascode, meios de medição da corrente absorvida para o estágio de cascode; - os meios de medição da corrente compreendem um circuito espelho de corrente de medição montado sobre o circuito de comando da porta de cada transistor de um estágio de cascode, e os meios de reinjeção da corrente absorvida no circuito refletor de corrente compreendem meios de soma e de inversão do sinal das duas correntes obtidas na saída dos espelhos de corrente de medição, e a saída dos meios de soma e de inversão está conectada ao circuito espelho de corrente para a injeção no circuito refletor de corrente do oposto da soma das correntes obtidas na saída dos circuitos espelho de corrente de medição; - os meios de soma e de inversão do sinal das duas correntes obtidas na saída dos espelhos de corrente de medição compreendem para cada espelho de corrente, um espelho de corrente de inversão de sinal montado em série, e as saídas dos dois espelhos de corrente de inversão de sinal estão ligadas juntas ao circuito refletor de corrente; - os meios de reinjeção da corrente absorvida compreendem meios de injeção de um sinal de conexão no gerador de corrente associado ao estágio de cascode para que o gerador de corrente forneça uma corrente aumentada da corrente absorvida por o estágio de cascode; - os meios de reinjeção são próprios para reinjetar uma corrente igual à corrente absorvida no circuito refletor de corrente para as frequências audíveis, tais como as frequências inferiores a 20 kHz, e o conversor compreende os meios de estabilização da tensão expedida na saída a fim de reduzir a taxa de reinjeção da corrente para as frequências superiores às frequências audíveis, tais como as frequências superiores a 20 kHz, e a taxa de reinjeção é igual à quantidade de corrente reinjetada dividida pela quantidade de corrente absorvida; - os meios de estabilização compreendem um filtro passa-baixas; - o conversor é desprovido de amplificador operacional; - a diferença de intensidade entre as duas fontes de corrente constante é igual ao componente fixo da corrente de entrada.

[011] A presente invenção tem igualmente por objeto um estágio de entrada de um amplificador de alta fidelidade com alta linearidade e baixa taxa de distorção que compreende um conversor digital-analógico na saída em corrente e um conversor corrente-tensão tal como definido acima.

[012] A presente invenção tem igualmente por objeto um amplificador de alta fidelidade com alta linearidade e baixa taxa de distorção que compreende um estágio de entrada, tal como definida acima, e um estágio de amplificação, e nenhum estágio de ganho de tensão é interposto entre o conversor corrente-tensão e o estágio de amplificação.

[013] Em uma outra realização, o amplificador compreende a seguinte característica: - a resistência de conversão apresenta um valor superior ou igual à diferença entre os valores extremos da tensão na saída do estágio de amplificação dividida pela diferença entre os valores extremos de da intensidade da corrente na entrada do conversor corrente-tensão.

BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOS

[014] A presente invenção será mais bem entendida com a leitura da descrição a seguir, dada unicamente a título de exemplo e feita em relação aos desenhos, nos quais: - a figura 1 é uma vista esquemática de um amplificador alta fidelidade de acordo com a presente invenção; - a figura 2 é um esquema elétrico do conversor corrente-tensão de o amplificador da figura 1 de acordo com uma primeira realização; - as figuras 3 e 4 são esquemas elétricos de realizações do conversor corrente-tensão da figura 2; e - a figura 5 é um conjunto de curvas que ilustram as respostas frequenciais para as três realizações das figuras 2 a 4 do conversor corrente- tensão.

DESCRIÇÃO DE REALIZAÇÕES DA INVENÇÃO

[015] O amplificador 10, representado esquematicamente na figura 1, é um amplificador de alta fidelidade próprio para receber em uma entrada 12 um sinal digital e para produzir na saída 14 um sinal analógico amplificado.

[016] Em uma realização, o amplificador compreende um estágio de entrada 16 que assegura a conversão do sinal digital de entrada em um sinal analógico de saída modulado em tensão, bem como o estágio de amplificação 18, que assegura o fornecimento de uma potência suficiente para a carga colocada a jusante, ou seja, um ou mais alto-falantes. Trata-se de preferência de um estágio de amplificação de classe A.

[017] O estágio de entrada 16 compreende um conversor digital- analógico 20 cuja entrada está ligada à entrada 12 do amplificador para receber um sinal digital Ldigital- Esse conversor digital-analógico é próprio para fornecer na saída um sinal analógico modulado em corrente lmodulado- O conversor digital-analógico é, por exemplo, um PCM 1792 da Texas Instrument.

[018] A saída do conversor digital-analógico 20 está ligada a um conversor corrente-tensão 22 de acordo com a presente invenção.

[019] Esse conversor é próprio para fornecer uma tensão Vmodulado modulada e com um ganho de tensão a partir da corrente modulada lmodulado produzido pelo conversor digital-analógico 20. A saída do conversor 22 está ligada à entrada do estágio de amplificação 18 em uma realização.

[020] Na figura 2 está ilustrado o estágio de entrada 16. Nessa realização, o conversor digital-analógico 20 é esquematizado por uma fonte de corrente.

[021] O conversor corrente-tensão 22 apresenta uma entrada 24 ligada na saída do conversor digital-analógico 20 e uma saída de tensão 26 própria para ser ligada diretamente ao estágio de amplificação 18.

[022] O conversor corrente-tensão 22 compreende duas fontes de tensão 28, 30 em que um borne está ligado ao terra e em que o outro borne alimenta dois barramentos de tensão contínua respectivamente 32, 34, sendo que um é mantido em um potencial constante de +50 V e o outro é mantido a uma tensão constante de -50 V em relação ao terra.

[023] O conversor corrente-tensão 22 compreende uma resistência de conversão 36, em que um borne está ligado à saída 26, e em que o outro borne está ligado ao terra.

[024] A entrada 24 do conversor está ligada ao borne da resistência 36 que constitui a saída 26 do conversor através de um circuito refletor de corrente 38 próprio para assegurar uma transmissão da integralidade da corrente de modulação lmodulado produzido pelo conversor digital-analógico até a resistência de conversão 36 referenciado ao terra sem que a corrente de modulação do conversor digital-analógico seja modificada ou submetida a uma distorção térmica.

[025] Em uma outra realização, a corrente de saída do conversor digital-analógico 22 compreende um componente contínuo de 6,2 mA e um componente variável que varia entre -4 e +4 mA.

[026] O circuito refletor de corrente 38 é próprio para anular o componente contínuo.

[027] Para esse fim, em uma outra realização, o circuito refletor de corrente compreende um primeiro gerador de corrente constante 40 que liga o barramento continuo 32 à saída 26 e um segundo gerador de corrente constante 42 que liga a saída 26 ao barramento de tensão 24.

[028] Idealmente, os geradores de corrente 40 e 42 são geradores de corrente perfeitos, e o gerador 40 é próprio para fornecer uma intensidade superior a 6,2 mA e o gerador de corrente 42 é próprio para fornecer uma intensidade à do gerador 40 aumentado de 6,2 mA.

[029] Nessas condições, a componente variável da corrente de saída do conversor digital-analógico 20 encontra-se integralmente dirigida na resistência 36, realizando uma conversão corrente-tensão cuja limitação de linearidade só reside nos defeitos da resistência 36.

[030] A resistência de conversão 36 apresenta um valor superior ou igual à diferença entre os valores extremos da tensão na saída do estágio de amplificação 18 dividida pela diferença entre os valores extremos da intensidade lmodulado da corrente na entrada do conversor corrente-tensão 22.

[031] Um primeiro estágio de cascode 44 está montado em série entre o gerador 40 e a saída 26. Da mesma forma, um segundo estágio de cascode 46 está interposto entre a fonte corrente 42 e a saída 26.

[032] Esses dois estágios de cascode que compreendem, cada um, um transistor MOS 44A, 46A (tal como um transistor MOSFET) cujo dreno está ligado à saída 26 e cuja fonte está ligada ao gerador de corrente 40 e 42. As portas dos dois transistores 44, 46 são mantidas cada uma a uma tensão fixa de + 45,3 V e - 45,3 V, respectivamente para os transistores 44 e 46. Para esse fim, as portas dos transistores 44, 46 estão ligadas respectivamente aos barramentos de tensão 32, 34 por um diodo zener 48, 50. Uma resistência 52 que assegura a circulação de uma corrente de baixa intensidade através dos 48, 50 liga o ânodo do diodo 48 ao catodo do diodo 50. Essa resistência tem, por exemplo, um valor de 100 kQ.

[033] De preferência, a entrada 24 do conversor corrente-tensão está ligada entre o estágio de cascode 46 e o gerador de corrente 42.

[034] Além disso, um estágio de cascode adicional 54 está disposto entre a entrada 24 do conversor e o circuito refletor de corrente 38 ao qual ela está conectada. Esse estágio de cascode compreende um transistor 54A de tipo MOS cuja fonte está ligada à entrada 24. O dreno está ligado ao circuito refletor de corrente 38 e a porta está ligada ao terra.

[035] Constata-se que estágios de cascode 44 e 46 permitem que as fontes de corrente 40, 42 não apresentem uma variação de tensão em seus bornes quando a tensão de saída no ponto 26 varia até de várias dezenas de Volts.

[036] Os estágios de cascode 44, 46 garantem que as diferenças de tensão nos bornes de gerador de corrente 40, 42 sejam constantemente iguais a 2,7 V, qualquer que seja a tensão de saída do circuito. E essa tensão nos bornes de gerador de corrente está fixada à tensão fixa de 4,7 V nos bornes dos diodos 48, 50 diminuída da tensão fixa, por exemplo igual a 2 V entre a porta e a fonte de cada transistor 44A, 46A.

[037] Da mesma forma, o estágio de cascode 54 garante que a tensão na saída do conversor digital-analógico 20 seja mantida na faixa de 0 a 5 V, para compensar o fato de que o conversor digital-analógico não atua comouma fonte de corrente perfeita.

[038] O circuito ilustrado na figura 2 funciona de modo satisfatório. Todavia, a presença dos estágios de cascode 44, 46 introduz perturbações devido à presença de capacitores parasitas nos transistores, de um lado, entre o dreno e a porta e, de outro lado, entre a fonte e a porta. Esses capacitores são submetidos a uma carga e descarga quando a tensão na saída 26 varia.

[039] Esses fenômenos geram correntes de erro que vêm se somar ou se subtrair à corrente proveniente do conversor digital-analógico. A corrente que circula até a resistência 36 e, portanto, a tensão em seus bornes lida a partir da saída 26 fica modificada com isso. A importância desse fenômeno é proporcional à frequência do sinal convertido, pois as correntes nos capacitores dependem da derivada da tensão na saída 26.

[040] As montagens das figuras 3 e 4 conferem uma solução à carga e descarga dos capacitores parasitas eliminando a distorção harmônica que delas resultam, a qual pode atingir um nível relativamente elevado da ordem de - 70 dBc.

[041] A figura 3 retoma os elementos da figura 2 completada por elementos adicionais. Os elementos idênticos ou correspondentes aos da figura 2 são designados pelos mesmos números de referência e não serão mais descritos detalhadamente novamente, uma vez que estão conectados de modo idêntico.

[042] Nessa realização, cada um dos geradores de corrente constante 40, 42 é formado de uma resistência 124, 126 em que um borne está ligado ao barramento de tensão 32, 34 respectivo, e o outro borne está ligado ao estágio de cascode 44, 46 associado, através de um transistor 128, 130 de tipo MOS cuja porta está ligada respectivamente ao barramento de tensão 32 e 34 por um diodo zener respectivamente 132, 134. As portas e anodos dos diodos 132, 134 estão ligados por uma resistência 136 própria para assegurar a circulação de uma corrente através dos diodos 132, 134 em polarização inversa ou zener.

[043] Nessa realização, as portas dos transistores 44A, 46A dos estágios de cascode 44, 46 estão ligadas entre si por um gerador de corrente 138 próprio para estabelecer uma corrente constante da ordem de 0,8 mA. O borne do gerador de corrente 138, conectado à porta do transistor 44 está ligado ao barramento de tensão por uma resistência 140 ao passo que o outro borne do gerador ligado à porta do transistor 46A está ligado ao barramento de tensão 44 por uma resistência 142.

[044] O circuito da figura 3 compreende meios 144, 146 demedição da corrente absorvida pelo estágio de cascode 44, 46 e meios para reinjetar uma corrente igual à corrente absorvida no circuito refletor de corrente 38.

[045] Esses meios 144, 146 são formados, na realização dafigura 3, por uma ligação que compreende respectivamente em série um capacitor 150, 152 e uma resistência 154, 156. Essa ligação liga a fonte dos transistores 44A, 46A, através dos drenos dos transistores 128, 130, aosbornes das resistências 124, 126 ligados aos estágios de cascode 44, 46.

[046] Os meios de reinjeção são, por exemplo, próprios para reinjetar uma corrente igual à corrente absorvida no circuito refletor de corrente 38 para as frequências audíveis, tais como as frequências inferiores a 20 kHz, e os circuitos 144, 146 compreendem meios de estabilização da tensão emitida na saída 26 a fim de reduzir a taxa de reinjeção da corrente para as frequências superiores às frequências audíveis, tais como as frequências superiores a 20 kHz. A taxa de reinjeção é igual à quantidade de correntereinjetada dividida pela quantidade de corrente absorvida. No exemplo derealização da figura 3, um capacitor 158, 160 está disposto entre cada barramento de tensão 32, 34 e a porta dos transistores 44A, 46A. Esses capacitores 158, 160 formam, com as resistências 154,156, um filtro passa- baixas, evitando a correção para as frequências superiores às frequências audíveis.

[047] Em uma outra realização, os circuitos 144, 146 nãocompreendem um capacitor disposto entre cada barramento de tensão 32, 34 e a porta dos transistores 44A, 46A, e correção é então igualmente efetuada para as altas frequências, tais como as frequências superiores a 20 kHz.

[048] Assim, os circuitos 144, 146 atuam para corrigir osgeradores de corrente 40, 42, impondo-lhes reinjetar uma corrente igual à corrente absorvida pelos capacitores parasitas dos transistores 44A, 46A.

[049] Os circuitos 144 e 146 atuam como uma armadilha com corrente de erro, e a corrente de erro é a corrente através das portas dos transistores 44A e 46A que deveria idealmente permanecer através do dipolo dreno-fonte desses transistores. Essa corrente é capturada na medida em que ela é reinjetada, no interior das fontes de corrente 40 e 42, na própria ramificação da qual ela escapou, a junção dreno-fonte dos transistores 44A e 46A, junção que veicula a corrente somada através da resistência de saída 36.

[050] Na figura 4 está representada outra realização no qual os elementos idênticos ou correspondentes aos da figura 2 são designados pelos números de referência.

[051] Nessa realização, os meios de medição da corrente absorvida por cada estágio de cascode 44, 46 compreendem um circuito espelho de corrente 224, 226 cuja ramificação de entrada está colocada sobre o circuito de comando da porta de cada transistor 44A, 46A.

[052] Em outra realização, cada circuito espelho de corrente compreende dois transistores de tipo MOS, cujas portas estão ligadas entre si, o transistor da ramificação de entrada está montado em série com uma resistência e está interposto entre o barramento de tensão contínuo 32, 34 e o diodo zener 48, 50. As ramificações de saída dos circuitos espelho de corrente 224, 226 constituídos, igualmente de um transistor em série com uma resistência estão ligados às ramificações de entrada de outro circuito espelho de corrente 244, 246 formando, cada um, um inversor. Esses circuitos espelhos de corrente têm suas ramificações de saída ligadas juntas no ponto de conexão da entrada 24 o circuito refletor de corrente 38.

[053] Assim, os circuitos espelho de corrente 244, 246 queformam um inversor e cujas saídas estão conectadas, assegurando uma reinjeção no circuito refletor 38 da corrente absorvida pelos transistores 44A, 46A, e essa corrente é medida nas ramificações de comando desses transistores pelos circuitos espelho de corrente 224, 226.

[054] Pode-se compreender assim que nessa realização, uma corrente de valor igual à soma das correntes absorvidas pelos transistores 44A, 46A é reinjetada no circuito refletor de corrente 38 e, portanto, através da resistência 36, compensando assim a corrente necessária para a carga ou a descarga dos capacitores parasitas dos transistores 44A, 46A.

[055] Na figura 5 estão representadas as respostas frequenciais respectivas dos circuitos das figuras 2, 3 e 4. Cada resposta frequencial contém uma combinação de uma frequência fundamental esperada e de frequências harmônicas não desejadas correspondentes à distorção harmônica da resposta do circuito. A curva 402, representada em traço contínuo forte, mostra a resposta do circuito da figura 2, a curva 403 em traço contínuo fino, a resposta para o circuito da figura 3, e a curva em pontilhado, a resposta para o circuito da figura 4.

[056] Constata-se que para certas frequências, tais como as frequências de 2 e 3 kHz, a resposta é melhor para o circuito da figura 4 que utiliza circuitos espelhos de corrente para medir e reinjetar a corrente absorvida pelos transistores, e essa resposta é mais pobre, mas de boa qualidade para os circuitos da figura 3, ao passo que o circuito da figura 2, mesmo que conduza a resultados passíveis de serem utilizados com proveito, apresenta uma distorção harmônica mais elevada devida à ausência da corrente absorvida pelos transistores dos estágios de cascode.

Claims

1. CONVERSOR (22; 122; 222) CORRENTE-TENSÃO COMREFLETOR DE CORRENTE, sendo que a corrente de entrada compreende um componente fixo e um componente variável, e o conversor compreende: - uma entrada (24) para a corrente a ser convertida; - uma saída (26) para a tensão convertida; - duas fontes de corrente constante (40, 42) cada uma delas ligada entre a saída (26) e uma tensão de referência respectiva (32, 34); - pelo menos um transistor MOSFET (44A, 46A) para cada uma das fontes de corrente constante (40, 42), o pelo menos um transistor MOSFET (44A, 46A) montado em série com a fonte de corrente constante (40, 42) correspondente, e cuja porta está ligada a uma das tensões de referência (32, 34); e - uma resistência (36) de conversão de corrente em tensão disposta entre a saída (26) e o terra, sendo que a entrada (24) para a corrente a ser convertida é ligada à saída (26) através de um dos transistores MOSFET (46A); caracterizado por compreender, para cada transistor MOSFET (44A, 46A), meios (150, 154, 152, 156; 244, 246, 250) de reinjeção em pelo menos uma das fontes de corrente (40, 42), de uma corrente igual à corrente absorvida nas portas dos transistores MOSFET (44A, 46A).

2. CONVERSOR, de acordo com a reivindicação 1,caracterizado por compreender, para cada transistor MOSFET (44A, 46A), meios (224, 226) de medição da corrente absorvida pelo transistor MOSFET (44A, 46A).

3. CONVERSOR, de acordo com a reivindicação 2,caracterizado pelos meios de medição da corrente compreenderem um circuito espelho de corrente de medição (224, 226) montado sobre o circuito de comando da porta de cada transistor MOSFET (44A, 46A), e os meios de reinjeção da corrente absorvida nas portas dos transistores MOSFET (44A, 46A) compreenderem meios (244, 246) de soma e de inversão do sinal das duas correntes obtidas na saída dos espelhos de corrente de medição (224, 226), sendo que a saída dos meios de soma e de inversão é conectada à fonte de corrente (42) para adicionar à corrente de dreno um dos transistores MOSFET (46A) o oposto da soma das correntes obtidas na saída dos circuitos espelho de corrente (224, 226) de medição.

4. CONVERSOR, de acordo com a reivindicação 1,caracterizado por compreender um transistor MOSFET (54A), montado em série na entrada (24) para a corrente a ser convertida, e cuja porta é ligada a um terra elétrico.

5. CONVERSOR, de acordo com a reivindicação 3,caracterizado pelos meios de soma e de inversão do sinal das duas correntes obtidas na saída dos espelhos de corrente de medição (224, 226) compreenderem para cada espelho de corrente (224, 226), um espelho de corrente de inversão de sinal (244, 246) montado em série, sendo que as saídas dos dois espelhos de corrente de inversão de sinal (244, 246) são ligadas juntas ao dreno do transistor MOSFET (54A) montado em série na entrada (24).

6. CONVERSOR, de acordo com a reivindicação 1,caracterizado pelos meios de reinjeção da corrente absorvida compreenderem meios (150, 154, 152, 156) de injeção de um sinal de conexão na fonte de corrente (40, 42) associado ao transistor MOSFET (44A, 46A) para que a fonte de corrente (40, 42) forneça uma corrente aumentada da corrente absorvida pelo transistor MOSFET (44A, 46A).

7. CONVERSOR, de acordo com a reivindicação 1,caracterizado pelos meios de reinjeção serem próprios para reinjetar uma corrente igual à corrente absorvida nas portas dos transistores MOSFET (44A, 46A) para as frequências audíveis, tais como as frequências inferiores a 20 kHz, e pelo fato de que compreende meios (154, 158, 156, 160) de estabilização da tensão emitida na saída (26) a fim de reduzir a taxa de reinjeção da corrente para as frequências superiores às frequências audíveis, tais como as frequências superiores a 20 kHz, e a taxa de reinjeção é igual à quantidade de corrente reinjetada dividida pela quantidade de corrente absorvida.

8. CONVERSOR, de acordo com a reivindicação 7,caracterizado pelos meios de estabilização compreenderem um filtro passa- baixas (154, 158, 156, 160).

9. CONVERSOR, de acordo com uma das reivindicações 1 a8, caracterizado por ser desprovido de amplificador operacional.

10. CONVERSOR, de acordo com uma das reivindicações 1 a 9, caracterizado pela diferença de intensidade entre as duas fontes de corrente constante (40, 42) ser igual ao componente fixo da corrente de entrada.

11. ESTÁGIO DE ENTRADA DE UM AMPLIFICADOR DE ALTA FIDELIDADE COM ALTA LINEARIDADE E BAIXA TAXA DE DISTORÇÃO, caracterizado por compreender um conversor digital-analógico com saída em corrente e um conversor corrente-tensão conforme definido em qualquer uma das reivindicações 1 a 10.

12. AMPLIFICADOR DE ALTA FIDELIDADE COM ALTA LINEARIDADE E BAIXA TAXA DE DISTORÇÃO, caracterizado por compreender um estágio de entrada conforme definido na reivindicação 11, e um estágio (18) de amplificação, conectado em série ao estágio de entrada.

13. AMPLIFICADOR, de acordo com a reivindicação 12, caracterizado pela resistência de conversão (36) apresentar um valor superior ou igual à diferença entre os valores extremos da tensão na saída do estágio de amplificação (18) dividida pela diferença entre os valores extremos da intensidade (Imodulado) da corrente na entrada do conversor corrente-tensão (22).