BR112012019514B1 - Reator - Google Patents

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Arthur James Reason
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Abstract

reator. um reator de gás/líquido, compreendendo: (a) um leito de catalisador em massa e meio para fornecer alimentação nova e reciclada pelo menos corrente de produto líquido parcialmente convertida para o leito de catalisador em massa; (b) meio para coletar uma corrente de produto líquido parcialmente convertida do leito de catalisador em massa e reciclar pelo menos uma porção da mesma para a etapa (a); (c) um leito de catalisador secundário estendendo substancialmente verticalmente através do leito de catalisador em massa e meio para fornecer reciclado pelo menos corrente de produto parcialmente convertida somente para o leito de catalisador secundário; e (d) uma parede de separação entre o leito de catalisador em massa e secundário.

Description

REATOR
A presente invenção refere-se a um reator de gás/liquido. Mais particularmente, a presente invenção refere-se a um reator de gás/liquido que facilita o controle de temperatura no reator. A invenção também se refere a um processo realizado no reator.
Reações químicas entre líquidos e gases são frequentemente realizadas sobre um leito catalisador sólido. A reação pode ser exotérmica, isto é, gera calor, ou pode ser endotérmica, isto é, utiliza calor e resfriamento é observado. Em algumas reações efeitos de calor da reação são moderados embora mesmo nesses, se a temperatura não for controlada, uma perda de seletividade pode resultar. Entretanto, para reações mais exotérmicas ou endotérmicas é necessário ser mais rigoroso no controle dos efeitos de calor. Em casos extremos, o calor gerado por reações fortemente exotérmicas pode levar a descontrole térmico. Similarmente, os efeitos de resfriamento de reações fortemente endotérmicas podem levar a resfriamento brusco da reação.
Um método comumente utilizado de controlar a temperatura em um reator de gás/liquido no qual uma reação exotérmica ou endotérmica ocorre é por reciclagem de produto aquecido ou resfriado. A reciclagem tem o efeito de
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2/19 limitar a elevação da temperatura. Esses reatores denominados Reciclagem de líquido estão em uso comercial difundido, por exemplo, na hidrogenação de benzeno, as hidrogenações seletivas de olefinas para remover alcinos 5 e/ou dienos e na hidrogenação de aldeídos em alcoóis.
Um esquema típico para a hidrogenação seletiva de alcinos e dienos em correntes de C2 e C3 é ilustrado na figura 1. Esse arranjo é similar aquele ilustrado em uma apresentação para AIChE 15th Ethylene Producers Conference 10 2003, sessão 64a Overview on C2 and C3 selective hydrogenation página 560, figura 7. A unidade de hidrogenação compreende um reator principal 1 e um reator de acabamento 2. Insumo C3 é fornecido na linha 3 para o reator principal 1 onde é reagido sobre um catalisador com 15 hidrogênio que foi fornecido na linha 4. O produto é extraído na linha 5 e resfriado no resfriador 6 antes de ser passado na linha 7 para o separador de gás/líquido 8.
Uma proporção do líquido é removida na linha 9 e reciclada para o reator principal 1. No arranjo ilustrado o fluxo de 2 0 reciclagem 9 é combinado com o fluxo de insumo 3 antes de ser fornecido ao reator principal 1.
O gás em excesso do separador é removido na linha 10.
O líquido restante do separador de líquido/gás é removido na linha 11 e alimentado para o reator de
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3/19 acabamento 2. esse reator é um reator de fluxo de vedação. O produto é removido na linha 12. Será entendido que o reator de Reciclagem de líquido é parcialmente misturado uma vez que a alimentação é diluída com o fluxo de produto reciclado.
No caso de hidrogenação de 100% de alceno em alcano ou de aldeido em álcool, tipicamente taxas de reciclagem de 10 a 20 vezes a taxa de alimentação são necessárias para
evitar a elevação de temperatura em relação ao reator
estando acima de 20 °C. Esse produto reciclado dilui
significativamente o reagente e consequentemente a
conversão obtida no reator de Reciclagem de líquido é reduzida.
O reator de acabamento 2, que também pode ser conhecido como um reator de polimento é necessário para fazer um produto de qualidade elevada que tenham níveis baixos de componentes de alimentação não reagidos. Para ter velocidades de líquido adequadas para boa distribuição a área em seção transversal do estágio de acabamento tem de ser muito menor do que o reator de Reciclagem de líquido e desse modo para obter volume de catalisador adequado um reator de acabamento longo deve ser utilizado.
Uma ilustração esquemática de outro exemplo de um reator de reciclagem de líquido da técnica anterior é
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4/19 ilustrada na figura 2. Nesta figura, a alimentação de gás é adicionada na linha 21 ao reator 22. Alimentação nova é adicionada na linha 23 e misturada com produto reciclado a partir da linha 24 antes de ser fornecido na linha 25 no espaço do reator 21. O líquido e gás misturados fluem então para baixo através do leito de catalisador 26 onde a reação ocorre. Gás não reagido é removido na linha 2 7 e uma proporção do produto é removida na linha 28. O restante do fluxo de produto é removido na linha 29 pela bomba 30 antes de ser aquecido ou resfriado no aquecedor/resfriador 31 até a temperatura desejada antes de ser reciclado para o reator 22 na linha 24.
US 6693225 descreve um reator de reciclagem de líquido com mais de um leito de catalisador no qual hidrogênio é adicionado ao primeiro leito e entre os leitos. Opcionalmente um segundo reator de fluxo de vedação externo é adicionado para concluir a conversão.
Um arranjo alternativo é descrito em US 4704492 que se refere à hidrogenação seletiva de impurezas acetilênicas em butadieno bruto e US 4937051 que se refere à hidrogenação de óleos de hidrocarboneto. Nesses casos uma sucessão de leitos com reciclagem de líquido do produto final até a entrada ao primeiro leito e outras reciclagens das saídas de leito para entradas de leito são descritas. Hidrogênio é
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5/19 adicionado entre os leitos para melhorar a seletividade. Um segundo estágio de acabamento/polimento externo é frequentemente necessário para obter produto com eficiência elevada e/ou qualidade elevada. O primeiro reator de reciclagem utilizado para fornecer uniformidade de condições de reação e boa mistura de vapor/liquido.
Entretanto, apresenta a desvantagem de utilização ineficiente de catalisador uma vez que é inerentemente parcialmente retro misturado.
Como explicado em US 7663006, velocidades elevadas de líquido são necessárias para obter bom contato de vapor/liquido nesses reatores de leito acondicionados. Em GB 1315217 um processo para a hidrogenação de aldeidos é descrito no qual um fluxo de líquido elevado é utilizado para obter boa utilização de catalisador. Um arranjo alternativo é descrito em US 4681674. Aqui, a recirculação é recomendada para manter uniforme o umedecimento do catalisador. Entretanto, esse processo apresenta a desvantagem de que a recirculação do produto para a alimentação dilui o reagente e reduz a taxa de reação.
Em US 5573736 um reator é descrito que é composto de uma série de zonas separadas todas com recirculação de líquido para remover calor de reação. Um leito final no reator é fluxo de vedação sem recirculação de líquido. Em
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6/19 um projeto desse tipo, a velocidade na seção de fluxo de vedação final será muito baixa devido à taxa de líquido relativamente baixa e, portanto distribuição de vapor/líquido provavelmente é muito ruim.
Um processo no qual a hidrogenação é realizada em dois estágios, em um reator ou utilizando dois reatores em série, é descrito em US 4960960. 0 segundo estágio é descrito como um reator separado com ou sem reciclagem de líquido ou como um leito do mesmo diâmetro que o leito principal colocado abaixo do leito principal. 0 projeto apresenta a desvantagem de exigir um segundo recipiente ou exigir altura aumentada de reator em uma seção de velocidade reduzida de líquido; reduzir a velocidade de líquido leva a utilização ineficiente de catalisador.
Verificou-se agora que por uma modificação do reator de leito acondicionado é possível dobrar aproximadamente a eficácia do catalisador. Isso pode ser utilizado para fornecer um produto de qualidade superior e pode tornar possível dispensar o reator de acabamento. Mesmo se o reator de acabamento for mantido haverá ainda uma redução em custos de catalisadores e instalação desse modo melhorando a economia do processo.
De acordo com a presente invenção é fornecido um reator de gás/líquido que compreende:
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7/19 (a) um leito de catalisador primário e meio para fornecer alimentação nova e uma corrente reciclada de produto líquido pelo menos parcialmente convertido para o leito de catalisador primário;
(b) meio para coletar uma corrente de produto líquido parcialmente convertido do leito de catalisador primário e reciclar pelo menos uma porção do mesmo para a etapa (a);
(c) um leito de catalisador secundário estendendo substancialmente verticalmente através do leito de catalisador primário e meio para fornecer uma corrente reciclada de produto líquido pelo menos parcialmente convertido somente para o leito de catalisador secundário; e (d) uma parede de separação entre o leito de catalisador primário e secundário.
O reagente gasoso e alimentação de líquido nova são genericamente fornecidas ao leito de catalisador primário na etapa (a).
O reator da presente invenção será genericamente
apropriado para uso com uma reação exotérmica ou
endotérmica.
Com o arranjo da presente invenção, o leito de
catalisador secundário é fornecido somente com alimentação
que já foi submetida à reação e, portanto será pelo menos
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8/19 parcialmente convertido. Desse modo, o fluxo que sai do leito de catalisador secundário fornecerá um produto final mais completamente convertido do que em um reator sem o leito de catalisador secundário.
O leito de catalisador secundário pode estar em qualquer local apropriado no leito de catalisador primário, porém pode, em um arranjo, ser localizado de tal modo que seja central ao mesmo de modo que o leito de catalisador primário forme um espaço anular em torno do mesmo.
Qualquer razão apropriada de área de catalisador do leito de catalisador secundário para o leito de catalisador primário pode ser utilizada. Geralmente, a razão será selecionada para conservar a mistura exigida de vapor/liquido e obter o umedecimento necessário do catalisador. Preferivelmente, a razão do leito catalisador secundário para o leito catalisador a granel será de aproximadamente metade até aproximadamente duas vezes a razão das taxas de fluxo de reciclagem para o leito secundário para a alimentação mais a reciclagem para o leito a granel. Em um arranjo a razão será substancialmente 1:1. Isso significa que o leito de catalisador secundário terá uma velocidade de liquido que fornece boa mistura de vapor/liquido e bom umedecimento. Geralmente, isso será do
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9/19 mesmo nível que aquele obtido no leito de catalisador primário.
Em um arranjo as partículas inferiores do reator a partir do leito de catalisador primário serão todas recicladas com uma porção sendo reciclada para o leito de catalisador primário e uma porção sendo passada para o leito de catalisador secundário.
fluxo para o leito de catalisador secundário é preferivelmente igual à taxa de produto final embora para facilidade de controle um excesso de até 100% possa ser utilizado com o excesso sendo unido com a reciclagem a partir do leito de catalisador primário.
O reator incluirá preferivelmente um aquecedor ou
resfriador para ajustar a temperatura do fluxo de
reciclagem.
Com o arranjo da presente invenção, conversão
aperfeiçoada pode ser obtida. Em alguns arranjos a
necessidade de um reator de polimento separado é evitada.
Isso reduz custos de operação e capital.
Qualquer catalisador apropriado pode ser utilizado, genericamente, a seleção do catalisador dependerá da reação a ser realizada. O catalisador pode ser de qualquer forma apropriada. Os exemplos incluem pelotas, extrudados, resinas ou recheio impregnado. Os exemplos de catalisadores
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10/19 utilizados incluem níquel, cobre/cromo ou paládio. Suportes apropriados incluem alumina. Catalisadores iguais ou diferentes podem ser utilizados nos leitos de catalisador primário e secundário. O catalisador localizado no leito de 5 catalisador secundário e o leito de catalisador primário pode ser igual ou diferente.
O reator pode ser construído de quaisquer materiais apropriados. A temperatura na qual os leitos são operados pode ser igual ou diferente. Onde é diferente o reator 10 incluirá meio de aquecimento ou resfriamento. Onde os leitos devem ser operados em temperaturas diferentes a parede de separação entre os dois leitos será fabricada de material isolante.
A parede de separação pode ser de qualquer estrutura apropriada. Em um arranjo pode ser simplesmente um tubo interno no qual o leito de catalisador secundário estará localizado. O tubo pode ser de qualquer seção transversal apropriada, porém pode ser de seção transversal circular. Em um arranjo alternativo a parede de separação será formada, por exemplo, por um meio tubo fixado à parede do reator.
Uma vantagem específica da presente invenção é que reatores de leito único ou múltiplo existentes podem ser modificados para ter o leito secundário vertical instalado.
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11/19 O fato de se o reator é recentemente fabricado ou uma modificação de um reator existente, onde haja múltiplos leitos, o leito de catalisador secundário pode ser fornecido em um, alguns ou todos os leitos.
aparelho da presente invenção pode ser utilizado para qualquer reação de liquido/gás exotérmica ou endotérmica em relação a um leito de catalisador sólido. Os exemplos de reações exotérmicas incluem hidrogenações de aldeídos, cetonas, alcinos, dienos, ou compostos de arila e oxidações. Os exemplos de reações endotérmicas incluem desidrogenações. Em particular, a presente invenção é apropriada para a hidrogenação seletiva de butadieno em buteno, a produção de cicloexano a partir de benzeno ou a produção de 2-etil exanol a partir de 2-etil-hex-2-enal.
Desse modo, de acordo com um segundo aspecto da presente invenção é fornecido um processo para uma reação de gás/líquido compreendendo as etapas de:
(a) fornecer alimentação que compreende alimentação nova e corrente de produto de reciclagem para o leito de catalisador primário do aparelho do primeiro aspecto acima mencionado;
(b) fornecer gás ao reator do primeiro aspecto acima mencionado;
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12/19 (c) permitir que a reação ocorresse no leito de catalisador primário;
(d) coletar pelo menos uma corrente de produto
líquido parcialmente convertido;
(e) reciclar pelo menos uma porção da corrente de
produto líquido parcialmente convertido para o leito de
catalisador primário;
(f) fornecer pelo menos uma porção do fluxo de produto líquido parcialmente convertido para o leito de catalisador secundário do primeiro aspecto acima mencionado da presente invenção;
(g) permitir que a reação ocorresse no leito de catalisador secundário; e (h) coletar a corrente de produto a partir do leito de catalisador secundário.
Embora toda corrente parcialmente reagida a partir do leito de catalisador primário possa ser retornada ao reator com reciclagem para o leito de catalisador primário ou como alimentação para o leito de catalisador secundário, será entendido que parte da corrente parcialmente reagida pode ser coletada e recuperada.
A corrente parcialmente reagida retornada ao reator pode ser aquecido ou resfriado como exigido antes de ser reciclado.
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13/19
O regime de fluxo preferido será geralmente tal de modo a fornecer uma queda de pressão positiva. Entretanto, vazão baixa de líquido ou leitos de fluxo de acumulação também podem ser utilizados. Onde um distribuidor de líquido/gás deve ser utilizado, pode ser de qualquer desenho apropriado.
O aparelho e processo da presente invenção são genericamente aplicáveis a sistemas de fluxo descendente. Entretanto, também podem ser aplicados a sistemas de fluxo ascendente e sistemas que utilizam um grande excesso de gás. Em um arranjo, os fluxos de gás e líquido podem estar em fluxo descendente co-corrente. O aparelho e processo da presente invenção podem ser utilizados em reações exotérmicas e endotérmicas.
O processo da presente invenção pode ser qualquer reação apropriada. Em um arranjo, a reação pode ser a hidrogenação de um aldeído em álcool. Em outro arranjo, a reação pode ser a hidrogenação seletiva de um dieno, como butadieno, ou um alcino, em uma olefina. Em um arranjo adicional, a reação pode ser a hidrogenação do anel aromático em um composto aromático.
O catalisador selecionado e as condições de reação dependerão do processo sendo realizado. Por exemplo, onde a reação é a hidrogenação de um aldeído, um catalisador de
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14/19 cobre/cromo pode ser utilizado e a reação pode ser realizada em uma temperatura de aproximadamente 140°C a aproximadamente 200°C e uma pressão acima de 10 barg. Para a hidrogenação seletiva de dienos, catalisador de alumina 5 ou paládio pode ser utilizado e a reação pode ser realizada em temperaturas de aproximadamente 20°C a aproximadamente 130 °C e uma pressão de aproximadamente 5 barg a aproximadamente 20 barg.
A presente invenção será descrita agora, como exemplo de referência aos seguintes desenhos nos quais:
A figura 1 é uma folha de fluxo esquemática para um sistema de reator da técnica anterior;
A figura 2 é um diagrama esquemático de um reator de gás/liquido da técnica anterior; e
A figura 3 é uma representação esquemática do aparelho da presente invenção.
O aparelho da presente invenção é ilustrado na figura 3. O recipiente de reator 31 compreende um leito de catalisador primário 32 e um leito de catalisador 20 secundário 33. O gás é alimentado na linha 34. Alimentação nova é fornecida na linha 35 onde é misturada com a corrente parcialmente reagida reciclada, reciclado na linha 41. Essa mistura de alimentação nova e fluxo parcialmente reagido é alimentada para o leito de catalisador primário
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15/19 onde a reação com o gás ocorre. Gás de descarga é removido na linha 37 e o fluxo de produto parcialmente reagido é recuperado na linha 38 utilizando a bomba 39 antes de ter a temperatura ajustada pelo aquecedor ou resfriador 40. Essa corrente de temperatura ajustada 36 é dividida com a corrente 41 sendo misturada com alimentação nova 35 antes de ser fornecido ao leito de catalisador primário 32. O restante é passado na linha 42 para o leito de catalisador secundário 33 que é separado do leito de catalisador primário 32 utilizando a parede de separação 43. Esse fluxo é submetido à reação adicional com o gás fornecido na linha 34. O produto do leito de catalisador secundário é coletado na linha 44. Esse terá conversão aperfeiçoada quando comparado com aquele obtido em reatores de reciclagem de líquido convencionais.
O reator da presente invenção pode ser utilizado na hidrogenação de aldeidos C2 - C2o alifáticos ao álcool correspondente sobre um catalisador CuCr. O mesmo catalisador será genericamente utilizado nos dois leitos de catalisador. Nessa reação, o tempo de permanência, com base na alimentação, será aproximadamente 0,1 a aproximadamente 10 horas. A temperatura dos leitos de catalisador estará na região de aproximadamente 100°C a aproximadamente 200°C em pressões de aproximadamente 5 a aproximadamente 50 bar.
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16/19
Alternativamente, a reação pode ser realizada sobre um catalisador de níquel em cujo caso o tempo de permanência, com base em alimentação, será aproximadamente 0,1 a aproximadamente 10 horas. A reação será realizada em 5 temperaturas de aproximadamente 70°C a aproximadamente
150 °C em pressões de aproximadamente 5 a aproximadamente 50 bar.
A taxa de reciclagem será genericamente selecionada para ser similar ou igual àquela utilizada em processos da 10 técnica anterior. Sem desejar ser limitado por qualquer teoria, acredita-se que a reciclagem seja exigida para limitar a elevação de temperatura. Por limitar a elevação de temperatura, a temperatura de saída pode ser limitada. Isso tem o benefício de limitar, ou evitar, a formação de 15 subproduto e pode fornecer seletividade aperfeiçoada. Além disso, isso evita baixa temperatura de entrada. Isso é vantajoso uma vez que uma baixa temperatura de entrada exigiría uma zona de indução grande na entrada de reator antes que a reação possa ter início. Entretanto, a taxa de 20 reciclagem não deve ser maior do que necessário visto que isso dilui indevidamente os reagentes com produto e reduz a eficácia do catalisador.
Qualquer que seja o sistema catalisador utilizado as taxas de reciclagem estarão entre aproximadamente 5 e
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17/19 aproximadamente 50 vezes a taxa de alimentação. Os leitos de catalisador serão dimensionados de modo que a velocidade superficial de líquido estará na faixa de aproximadamente 0,2 a aproximadamente 4 cm/s. o hidrogênio será 5 genericamente alimentado em quantidades aproximadamente iguais ou até aproximadamente o dobro da exigência estequiométrica. Uma vez que essa reação é um reator exotérmico um resfriador 40 será utilizado para remover o calor da reação.
Exemplos comparativos 1 e 2 n-Nonaldeído foi passado sobre um leito de catalisador de níquel em 50 barg com 2% em excesso de hidrogênio, utilizando Cout/Cin=ek/LHSV o coeficiente cinético de primeira ordem k pode ser calculado. Uma vez que substancialmente o 15 mesmo valor é obtido para os dois exemplos será visto que um modelo de primeira ordem é uma boa previsão de conversão. As condições e resultados são expostos na tabela
1.
Tabela 1
Exemplo comparativo 1 Exemplo comparativo 2
Alimentação 1/h 0,4 0,4
Reciclagem 1/h 6 4,8
Reciclagem : alimentação 15, 00 12,00
Alimentação misturada + nonanal de reciclagem % em peso 6,5 7,8
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18/19
Volume de catalisador 1 0,40 0,40
LHSV (com base em alimentação + reciclagem) h 1 16, 00 13, 00
Temperatura do reator °C 120 120
Nonanal residual % em peso 0,27 0,14
C©ut/Cln 0,04
Fator cinético de primeira ordem calculado h 1 51 52
Exemplo comparativo 3 e exemplo 4
Para ilustrar o aperfeiçoamento obtido utilizando um reator segregado da presente invenção, o leito de catalisador é dividido entre o Leito principal e um segundo 5 leito de fluxo de vedação de modo que o tempo de permanência e portanto a conversão Cout/Cin serão iguais aos exemplos comparativos. A conversão é calculada por Cout/Cin=ek/LHSV. Os detalhes e resultados são expostos na tabela 2.
Tabela 2
Exemplo comparativo 3 Exemplo 4 Desempenho calculado de reator segregado de volume igual Reator de leito único para desempenho igual de reator segregado
Leito único Leito principal Leito de fluxo de vedação Leito único
Alimentação 1/h 0,4 0,4 0,4 0m4
Reciclagem 1/h 6 5, 6 5, 44
Alimentação misturada + reciclagem 6,5 6, 9 0,3 6, 9
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19/19
nonanal % em peso
Volume de catalisador litro 0,4 0,375 0,025 0,73
LHSV (com base em alimentação e reciclagem) h 1 16, 00 16, 00 16, 00 8,1
Temperatura de entrada °C 120 120 120 120
Nonanal não reagido residual % em peso 0,27 0,3 0,012 0,012
C©ut/Cln 0,04 0,04 0,04 0,002
reator de leito particionado da presente invenção obtém somente 0,012% em peso de nonanal não reagido residual comparado com 0,27% em peso com o mesmo volume em um reator de reciclagem de líquido convencional. Desse modo, será entendido que a conversão aperfeiçoada foi obtida.
Para obter o mesmo aperfeiçoamento em desempenho utilizando um leito de reciclagem de líquido convencional, único um aumento em volume de leito de 85% é necessário, 10 isto é, de 0,4 a 0,73 litros.

Claims (4)

  1. REIVINDICAÇÕES
    1. Reator de gás/liquido (31) caracterizado pelo fato de que compreende:
    (a) um leito de catalisador primário (32) e meio para fornecer alimentação nova (35) e uma corrente reciclada de produto líquido (41) pelo menos parcialmente convertido para o leito de catalisador primário (32);
    (b) meio para coletar uma corrente de produto líquido parcialmente convertido (38) do leito de catalisador primário (32) e reciclar pelo menos uma porção do mesmo para a etapa (a);
    (c) um leito de catalisador secundário (33) estendendo verticalmente através do leito de catalisador primário (32) e meio para fornecer uma corrente reciclada de produto líquido pelo menos parcialmente convertido somente para o leito de catalisador secundário (42);
    (d) uma parede de separação entre o leito de catalisador primário e secundário; e (e) um meio para fornecer gás (34) ao reator (31); e (f) um meio para coletar uma corrente de produto a partir do referido leito de catalisador (44).
  2. 2. Reator, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o leito de catalisador (33) secundário é localizado de tal modo que seja central ao
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    2/4 leito de catalisador primário (32) que forma uma coroa circular em torno do mesmo.
  3. 3. Reator, de acordo com a reivindicação 1 ou 2, caracterizado pelo fato de que toda corrente de produto parcialmente convertida (38) é reciclada com uma porção sendo reciclada para o leito de catalisador primário (41) e
    uma porção sendo passada para o leito de catalisador secundário (42). 4. Reator, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 3, caracterizado pelo fato de que o
    reator inclui adicionalmente um aquecedor ou resfriador (40) na corrente de produto líquido reciclada, pelo menos parcialmente convertida (38).
    5. Reator, de acordo com a reivindicação 1 a 4, caracterizado pelo fato de que a parede de separação é fabricada de material isolante.
    6. Reator, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 4, caracterizado pelo fato de que a razão da área do catalisador do leito de catalisador secundário (33) para o leito de catalisador primário (32) será de metade até duas vezes a razão das vazões de reciclagem para o leito secundário (42) para a alimentação mais a reciclagem para o leito em massa (41).
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    3/4
    7 . Reator, de acordo com a reivindicação 6, caracterizado pelo fato de que a razão é de 1:1. 8. Reator, de acordo com qualquer uma das
    reivindicações 1 a 7, caracterizado pelo fato de que o catalisador no leito de catalisador secundário (33) é diferente do catalisador no leito de catalisador principal (32) .
    9. Processo para uma reação de gás/líquido caracterizado pelo fato de que compreende as etapas de:
    (a) fornecer alimentação que compreende alimentação nova (35) e corrente de produto de reciclagem (41) para o leito de catalisador primário (32), conforme definido nas reivindicações 1 a 8;
    (b) fornecer gás (34) ao reator (31), conforme definido em qualquer uma das reivindicações 1 a 8;
    (c) permitir que a reação ocorresse no leito de catalisador primário (32);
    (d) coletar pelo menos um fluxo de produto líquido parcialmente convertido (38) ;
    (e) reciclar pelo menos uma porção do fluxo de produto líquido (41) parcialmente convertido para o leito de catalisador primário (32);
    (f) fornecer pelo menos uma porção do fluxo de produto líquido parcialmente convertido (42) para o leito
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  4. 4/4 de catalisador secundário (33), conforme definido nas reivindicações 1 a 8;
    (g) Permitir que a reação ocorresse no leito de catalisador secundário (33); e (h) coletar a corrente de produto a partir do leito de catalisador secundário (44).
    10. Processo, de acordo com a reivindicação9, caracterizado pelo fato de que os leitos são operadosem temperaturas diferentes.
    11. Processo, de acordo com a reivindicação9, caracterizado pelo fato de que a corrente parcialmente reagida retornada ao reator é aquecida ou resfriada (40) antes de ser reciclada.
    12. Processo, de acordo com a reivindicação 9 ou 11, caracterizado pelo fato de ser para a hidrogenação de um aldeído em álcool. 13. Processo, de acordo com a reivindicação 9 ou 11,
    caracterizado pelo fato de ser para a hidrogenação seletiva de um dieno ou um alcino em uma olefina.
    14. Processo, de acordo com a reivindicação 13, caracterizado pelo fato de que o dieno é butadieno.
    15. Processo, de acordo com a reivindicação 9 ou 11, caracterizado pelo fato de ser para a hidrogenação do anel aromático em um composto aromático.
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