BR102012019038A2

BR102012019038A2 - METHOD OF PRODUCING ACTION

Info

Publication number: BR102012019038A2
Application number: BR102012019038-9A
Authority: BR
Inventors: Shingo Okamoto; Toru Inoue; Norichika Aramaki; Masanori Nishikori
Original assignee: Jfe Steel Corp
Priority date: 2011-10-31
Filing date: 2012-07-30
Publication date: 2013-09-10
Also published as: CN103088187B; CN103088187A; JP2013095947A; TWI485257B; TW201319263A; KR101449799B1; JP6202776B2; KR20130047559A

Abstract

MÉTODO DE PRODUZIR AÇO.Impedir o fluxo de sáida da escória para uma panela intermediária a partir de uma panela de fundição ao solidificar suficientemnete a escória em uma panela de fundição e para adicionalmente intensificar a limpeza do aço derretido comparado ao da técnica anterior, então, produzindo uma placa laminada a quente excelente em limpeza com quantidades de vestígio de inclusões mesmo sob fundição com alta velocidade. MEIOS PARA A RESOLUÇçO O aço derretido é escoado para uma panela de fundição de um conversor em um estado não desoxidado. Depois de escorar o aço derretido, o metal AL ou escória de AL é adicionada à escória na panela de fundição e, daí em diante, a fonte de MgO que contém hidróxido e carbonato é adicionada à escória, assim, reduzindo os óxidos facialmente reduzidos na escória e ajustando a concentração de MgO na escória para 6 a 15% de massa. Subsequentemente, em um dispositivo de desgaseificação a vácuo, o carbono no aço derretido e o oxigênio dissolvido no aço derretido são reagidos entre si, assim, diminuindo a concentração de exigênio dissolvido para 0,050% por massa ou menos. Depois de a concentração de oxigênio dissolvido no aço derretido se tornar 0,050% por massa ou menos, o aço derretido é desoxidado com metal AL. O Mn não é adicionado ao aço derretido em um estado não desoxidado, e quando o ajuste de uma concentração de Mn no aço derretido é necessário, o ajuste de Mn é desempenhado ao adicionar a concentração de Mn que contém metal ao aço derretido depois de desoxidação do aço derretido pelo metal AL. Daí em diante, o aço derretido é fundido através da máquina de fundição contínua de modo a produzir uma placa laminada a quente.METHOD OF PRODUCING STEEL. Preventing the outflow of slag to an intermediate pan from a smelter by sufficiently solidifying the slag in a smelter and to further intensify the cleanliness of molten steel compared to the prior art, then, producing a hot-rolled plate that is excellent for cleaning with trace amounts of inclusions even under high speed casting. MEANS OF RESOLUTION Molten steel is drained into a converter casting pan in a non-deoxidized state. After anchoring the molten steel, the AL metal or AL slag is added to the slag in the smelter and thereafter the MgO source containing hydroxide and carbonate is added to the slag thereby reducing the facially reduced oxides in the slag. slag and adjusting the MgO concentration in the slag to 6 to 15% by mass. Subsequently, in a vacuum degassing device, carbon in the molten steel and dissolved oxygen in the molten steel are reacted together, thereby lowering the dissolved requirement concentration to 0.050% by mass or less. After the dissolved oxygen concentration in the molten steel becomes 0.050% by mass or less, the molten steel is deoxidized with AL metal. Mn is not added to molten steel in a non-deoxidized state, and when adjusting a concentration of Mn in molten steel is required, adjusting Mn is performed by adding the concentration of Mn containing metal to molten steel after deoxidation. of molten steel by AL metal. Thereafter, the molten steel is melted through the continuous casting machine to produce a hot rolled plate.

Description

Relatório Descritivo da Patente de Invenção para "MÉTODO DE PRODUZIR AÇO".Patent Descriptive Report for "METHOD OF PRODUCING STEEL".

CAMPO DA TÉCNICAFIELD OF TECHNIQUE

A presente invenção refere-se a um método de produzir aço com alta limpeza com quantidades de vestígio de inclusões não metálicas basea- das em óxido.The present invention relates to a method of producing high cleaning steel with trace amounts of oxide-based non-metallic inclusions.

ANTECEDENTES DA TÉCNICABACKGROUND ART

Na produção de aço acalmado Al, o metal Al é adicionado para derreter o aço como um agende desoxidante no memento de escoar aço derretido de um conversor ou depois de escoar o aço derretido do conversor, o oxigênio no aço derretido que é aumentado em quantidade por meio de sopro de oxigênio (refinação por descarburização) no conversor é removido e, portanto, o aço derretido é fundido em uma placa laminada a quente por uma máquina de fundição contínua como um material bruto para a Iamina- ção. Devido à adição de metal Al, AI2O3 é gerado no aço derretido como um material gerado por desoxidação. Quando AI2O3 não pode flutuar e ser sepa- rado do aço derretido e permanece na placa laminada a quente, as rachadu- ras ou imperfeições na superfície atribuídas ao AI2O3 são geradas em um produto de aço.In the production of Al-calm steel, Al-metal is added to melt steel as a deoxidizing schedule in the process of melting molten steel from a converter or after melting steel from the converter, oxygen in molten steel which is increased in quantity by Oxygen blowing medium (decarburization refining) in the converter is removed and therefore the molten steel is melted into a hot-rolled plate by a continuous casting machine as a raw material for rolling. Due to the addition of Al metal, AI2O3 is generated in molten steel as a deoxidizing material. When AI2O3 cannot float and be separated from the molten steel and remains on the hot-rolled plate, cracks or surface imperfections attributed to AI2O3 are generated in a steel product.

Em vista do exposto acima, visando na diminuição de inclusões de AI2O3 que permanecem no aço, convencionalmente, adotou-se um méto- do onde o metal Al ou a escória de Al é adicionada ao aço derretido intercep- tado que é armazenada em uma panela de fundição para que o óxido facil- mente reduzido (FeO, MnO) presente em escória em uma superfície de aço derretido seja reduzido por onde o óxido facilmente reduzido na escória é diminuído e, daí em diante, a desoxidação de Al é desempenhada (vide do- cumento de patente 1, por exemplo). A escória de Al é uma mistura de me- tal, óxido e nitreto de alumínio que contém aproximadamente 30 a 40% por massa de metal Al e é produzida em um estágio onde o metal alumínio que é usado para fabricar latas de bebidas, materiais de construção ou rodas de alumínio para automóveis ou semelhantes é derretido novamente para a re- ciclagem. Ademais, para diminuir os materiais gerados por desoxidação, propôs-se também uma técnica que restringe os tipos de agentes desoxidan- tes ou a ordem de adicionar os agentes desoxidantes. Por exemplo, o do- cumento de patente 2 propõe um método onde os agentes desoxidantes são adicionados em ordem ascendente de força motriz de desoxidação, para ser mais específico, na ordem de Mn Si -> Al. De acordo com o documento de patente 2, ao adicionar os agentes desoxidantes em ordem ascendente de força motriz de desoxidação, a agregação de materiais gerados por de- soxidação progride e, por isso, os materiais gerados por desoxidação forma- dos de uma pluralidade de compostos são formados por onde a flutuação e a separação dos materiais gerados por desoxidação do aço derretido são intensificados. Tal técnica, no entanto, tem uma desvantagem de que uma grande quantidade de MnO é formada para que a concentração de MnO em escória seja aumentada. O MnO é um óxido facilmente reduzido, reage com Al em aço derretido que é adicionado daqui em diante e tem força motriz de desoxidação forte e, por isso, o AI2O3 é constantemente formado no aço der- retido, assim, fazendo com que o aço tenha dificuldade de alta limpeza.In view of the above, aiming at decreasing the inclusions of AI2O3 that remain in steel, conventionally, a method has been adopted where Al metal or Al slag is added to the intercepted molten steel which is stored in a pan. the easily reduced oxide (FeO, MnO) present in slag on a molten steel surface is reduced whereby the easily reduced oxide in the slag is reduced and hence Al deoxidation is performed (see patent document 1, for example). Al slag is a mixture of aluminum metal, oxide and nitride that contains approximately 30 to 40% by mass of Al metal and is produced at a stage where aluminum metal that is used to make beverage cans, aluminum construction or wheels for cars or the like is melted again for cycling. In addition, to reduce deoxidation-generated materials, a technique that restricts the types of deoxidizing agents or the order of adding deoxidizing agents has also been proposed. For example, patent document 2 proposes a method wherein deoxidizing agents are added in ascending order of deoxidizing motive force, to be more specific, in the order of Mn Si -> Al. According to patent document 2 by adding the deoxidizing agents in ascending order of deoxidation driving force, the aggregation of deoxidation-generated materials progresses and, therefore, the deoxidation-generated materials formed from a plurality of compounds are formed by where the fluctuation and The separation of materials generated by deoxidation from molten steel is intensified. Such a technique, however, has a disadvantage that a large amount of MnO is formed so that the concentration of MnO slag is increased. MnO is an easily reduced oxide, reacts with molten steel Al which is added hereinafter and has strong deoxidizing driving force and therefore AI2O3 is constantly formed in molten steel thus making the steel have difficulty of high cleaning.

Em vista do exposto acima, o documento de patente 3 propõe um método onde a escória de Al é primeiro adicionada ao aço derretido en- quanto ajusta uma quantidade de adição de escória de Al, tal que o oxigênio dissolvido permanece no aço derretido e, subseqüentemente, o Mn e o Si são adicionados ao aço derretido, nesta ordem, e o metal Al é finalmente adicionado ao aço derretido, assim, desoxidando o aço derretido. Muito em- bora uma quantidade gerada de MnO possa ser diminuída por este método de desoxidação, o documento de patente 3 é substancialmente igual ao do- cumento de patente 2 com relação ao ponto que o Mn é adicionado ao aço derretido antes da desoxidação por Al, assim, dando lugar a uma desvanta- gem de que a geração de MnO não pode ser completamente suprimida.In view of the above, patent document 3 proposes a method where Al slag is first added to the molten steel while adjusting an amount of Al slag addition such that dissolved oxygen remains in the molten steel and subsequently , Mn and Si are added to the molten steel, in this order, and Al metal is finally added to the molten steel, thus deoxidizing the molten steel. Although a generated amount of MnO can be decreased by this deoxidation method, patent document 3 is substantially the same as patent document 2 with respect to the point at which Mn is added to molten steel prior to deoxidation by Al. thus giving rise to a disadvantage that the generation of MnO cannot be completely suppressed.

Propôs-se também uma técnica onde o Ti ou Ca é usado como um agente desoxidante principal no lugar do metal Al (vide documento de patente 4, por exemplo). No entanto, esta técnica é uma técnica que é dire- cionada ao aço que contém Ti. O Ti é caro comparado ao Al e, por isso, o Ti não pode ser usado em tipos comuns de aço.A technique has also been proposed where Ti or Ca is used as a major deoxidizing agent in place of Al metal (see patent document 4, for example). However, this technique is a technique that is aimed at Ti-containing steel. Ti is expensive compared to Al and therefore Ti cannot be used on common types of steel.

Por outro lado, como uma técnica para tornar um material gera- do por desoxidação inofensivo, o documento de patente 5 e o documento de patente 6 propõem uma técnica onde uma fonte de MgO é adicionada à es- cória em uma superfície de aço derretido. De acordo com o documento de patente 5 e o documento de patente 6, quando a fonte de MgO é adicionada ao aço derretido e, portanto, a escória e o aço derretido são agitados, o AI2O3 que é um material gerado por desoxidação reage com a fonte de MgO, formando, assim, espinélio feito de MgO-AI2O3. O espinélio feito de MgO- AI2O3 exibe baixa capacidade de coesiva para que o material gerado por de- soxidação possa ser mantido mínimo por meio do qual o material gerado por desoxidação pode ser feito inofensivo.On the other hand, as a technique for rendering a deoxidation-generated material harmless, patent document 5 and patent document 6 propose a technique where a source of MgO is added to the slag on a molten steel surface. According to patent document 5 and patent document 6, when the source of MgO is added to the molten steel and therefore the slag and molten steel are agitated, AI2O3 which is a deoxidizing material reacts with the source of MgO, thus forming spinel made of MgO-AI2O3. Spinel made from MgO-AI2O3 exhibits low cohesive capacity so that deoxidation-generated material can be kept to a minimum whereby deoxidation-generated material can be made harmless.

Ademais, como uma técnica onde uma fonte de MgO é adicio- nada à escória ou aço derretido, o documento de patente 7 propõe uma téc- nica onde uma fonte de MgO é adicionada ao aço derretido em um recipien- te a vácuo imediatamente depois de a refinação ser iniciada em um disposi- tivo de desgaseificação a vácuo RH, uma camada rica em MgO é formada entre o aço derretido e a escória em uma panela de fundição, e uma reação entre o aço derretido e a escória é suprimida pela camada rica em MgO. A- inda adicionalmente, o documento de patente 8 revela uma técnica onde a escória em uma panela de fundição é reformada ao carregar um agente de reformação de escória para dentro da panela de fundição e, daí em diante, uma fonte de MgO é carregada para dentro da panela de fundição solidifi- cando, então, a escória na panela de fundição por onde o fluxo de saída da escória na panela de fundição para uma panela intermediária da panela de fundição pode ser suprimida.In addition, as a technique where a source of MgO is added to slag or molten steel, patent document 7 proposes a technique where a source of MgO is added to molten steel in a vacuum container immediately after When refining is initiated on a RH vacuum degassing device, a MgO rich layer is formed between the molten steel and the slag in a smelter, and a reaction between the molten steel and the slag is suppressed by the rich layer. in MgO. Further, patent document 8 discloses a technique where slag in a smelter is reformed by loading a slag-forming agent into the smelter and thereafter a source of MgO is charged to into the smelter then solidifying the slag in the smelter whereby the outflow of slag in the smelter to an intermediate smelter can be suppressed.

DOCUMENTO DA TÉCNICA ANTERIOR DOCUMENTO DE PATENTE Documento de patente 1 JP-A-5-230516 Documento de patente 2 JP-A-54-94422 Documento de patente 3 JP-A-2009-120930 Documento de patente 4 JP-A-2000-144330 Documento de patente 5 JP-A-2004-169147 Documento de patente 6 JP-A-2003-171714 Documento de patente 7 JP-A-6-116623 Documento de patente 8 JP-A-2008-240136 SUMÁRIO DA INVENÇÃOBACKGROUND ART DOCUMENT PATENT DOCUMENT Patent Document 1 JP-A-5-230516 Patent Document 2 JP-A-54-94422 Patent Document 3 JP-A-2009-120930 Patent Document 4 JP-A-2000- 144330 Patent Document 5 JP-A-2004-169147 Patent Document 6 JP-A-2003-171714 Patent Document 7 JP-A-6-116623 Patent Document 8 JP-A-2008-240136 SUMMARY OF THE INVENTION

PROBLEMAS QUE A INVENÇÃO DEVE SOLUCIONARPROBLEMS THAT THE INVENTION MUST SOLVE

Recentemente, com o aumento de uma velocidade de fundição de uma máquina de fundição contínua de um ponto de vista da intensifica- ção de produtividade, um produto de aço que convencionalmente adquiriu limpeza suficientemente alta meramente ao aplicar o método de reformação de escória proposto no documento de patente 1 no aço derretido, agora, so- freu com a ocorrência de defeitos causados pelas inclusões não metálicas baseadas em oxido (daqui em diante simplesmente referidas como "inclu- sões"). Particularmente, os defeitos causados pelas inclusões são encontra- dos em uma placa laminada a quente produzida em um momento onde uma panela de fundição é substituída na fundição contínua de muitas fornadas (referidas como "fundição contínua seqüencialmente").Recently, with the increased casting speed of a continuous casting machine from a productivity enhancing point of view, a steel product that conventionally has acquired sufficiently high cleanliness merely by applying the slag reforming method proposed in the document. 1 in molten steel has now suffered from defects caused by oxide-based non-metallic inclusions (hereinafter simply referred to as "inclusions"). In particular, defects caused by inclusions are found in a hot rolled plate produced at a time when a melting pan is replaced in the continuous casting of many batches (referred to as "sequentially continuous casting").

O motivo é conforme segue. Em uma operação de fazer aço on- de uma velocidade de fundição é aumentada para uma velocidade alta, a freqüência se torna alta que a escória em uma panela de fundição e as in- clusões (formadas pela agregação de um material gerado por desoxidação e CaO no conversor, escória ou CaO em cal virgem adicionado ao aço derreti- do na panela de fundição como um agente de fazer escória) no aço derretido presentes na vizinhança da escória são entranhados em um vórtice gerado na panela de fundição e escoados para uma panela intermediária no último estágio de derramar aço derretido na panela intermediária a partir da panela de fundição. Ademais, o tempo durante o qual o aço derretido permanece na panela intermediária se torna relativamente curto para que a freqüência da escória e das inclusões que são derramadas em um molde sem flutuarem ou serem separadas do aço derretido se torne alta. Quando uma quantidade de aço derretido derramado na panela intermediária a partir da panela de fundi- ção (por tempo) for aumentada, o tempo no qual um vórtice é gerado na pa- nela de fundição se torna mais cedo. Ou seja, o vórtice é gerado a partir de um ponto de tempo onde uma quantidade de aço derretido remanescente na panela de fundição ainda é grande.The reason is as follows. In a steelmaking operation where a casting speed is increased to a high speed, the frequency becomes high that slag in a smelter and inclusions (formed by aggregation of a material generated by deoxidation and CaO in the converter, slag or CaO in virgin lime added to the molten steel in the melting pan as a slag making agent) in the molten steel present in the vicinity of the slag are entrained in a vortex generated in the melting pan and drained into an intermediate pan in the last stage pour molten steel in the intermediate pan from the foundry pan. In addition, the time during which the molten steel remains in the intermediate pan becomes relatively short so that the frequency of slag and inclusions that are poured into a mold without floating or being separated from the molten steel becomes high. When the amount of molten steel poured into the intermediate pan from the casting pan (by time) is increased, the time at which a vortex is generated in the casting pan becomes earlier. That is, the vortex is generated from a time point where the amount of molten steel remaining in the foundry pan is still large.

A diminuição do oxido facilmente reduzido na escória é eficaz para intensificar a limpeza do aço derretido em uma panela de fundição. No entanto, nas técnicas reveladas no documento de patente 2 e no documento de patente 3, o MnO é gerado de modo que as técnicas não são suficientes em termos de intensificação de limpeza do aço derretido, conforme descrito previamente.Easily reduced oxide reduction in slag is effective for intensifying the cleaning of molten steel in a foundry pan. However, in the techniques disclosed in patent document 2 and patent document 3, MnO is generated such that the techniques are not sufficient in terms of intensifying cleanliness of the molten steel as previously described.

Ademais, para impedir que a escória em uma panela de fundição seja entranhada em um vórtice, a solidificação da escória na panela de fun- dição é eficaz, e a adição de uma fonte de MnO à escória proposta nos do- cumentos de patente 5 a 8 é eficaz. No entanto, quando a fonte de MgO é excessivamente adicionada, muito embora a escória seja solidificada, o de- sempenho de absorção do material gerado por desoxidação de escória é estragado, assim, dando espaço a um caso onde a limpeza é piorada para o contrário. Ademais, a solidificação da escória exige uma reação entre a fonte de MgO e a escória adicionadas. Uma vez que as técnicas reveladas nos documentos de patente 5 a 8 usam clínquer de MgO como a fonte de MgO, é necessário desempenhar o tratamento, tal como agitar o clínquer de MgO e a escória adicionados. No entanto, quando o aço derretido está em um estado não desoxidado e quando a escória é agitada ao injetar gás no aço derretido conforme usualmente conduzido, a concentração de óxidos facil- mente reduzidos, tais como FeO e MnO, na escória aumenta de modo a se equilibrar com a concentração de oxigênio no aço derretido. Isso ocasiona a reoxidação do ferro derretido desoxidado pela escória, desse modo, deterio- rando a limpeza do aço derretido. Ademais, a área de flutuação do gás inje- tado no aço derretido é localizada e, portanto, o agito uniforme da escória não é alcançado se uma taxa de injeção do gás for insuficiente, causando um problema de que uma área permanece onde a redução dos óxidos facil- mente reduzidos e onde a solidificação de escória é insuficiente.In addition, to prevent slag in a smelter from being entangled in a vortex, solidification of the slag in the smelter is effective, and the addition of an MnO source to the slag proposed in patent documents 5 to 8 is effective. However, when the MgO source is excessively added even though the slag is solidified, the absorption performance of the slag-deoxidizing material is spoiled, thus giving way to a case where cleaning is worsened otherwise. . In addition, slag solidification requires a reaction between the added MgO source and the slag. Since the techniques disclosed in patent documents 5 to 8 use MgO clinker as the source of MgO, it is necessary to perform the treatment such as stirring the added MgO clinker and slag. However, when the molten steel is in a non-deoxidized state and when the slag is agitated by injecting gas into the molten steel as usually conducted, the concentration of easily reduced oxides such as FeO and MnO in the slag increases so as to balance with the oxygen concentration in the molten steel. This causes the reoxidation of the deoxidized molten iron by the slag, thereby deterring the cleaning of the molten steel. In addition, the fluctuation area of the injected gas in the molten steel is localized and therefore uniform slag agitation is not achieved if a gas injection rate is insufficient, causing a problem that an area remains where the reduction of the slag is reduced. oxides easily reduced and where slag solidification is insufficient.

A presente invenção foi feita em vista de tais circunstancias e é um objeto da presente invenção fornecer um método de produzir aço com alta limpeza que pode impedir que a escória na panela de fundição seja en- tranhada por um vórtice formado no estágio final de derramar o aço derretido em uma panela intermediária a partir de uma panela de fundição ao solidifi- car, de maneira suficiente, a escória na panela de fundição sem desempe- nhar o agito ou semelhantes, pode adicionalmente intensificar a limpeza do aço derretido na panela de fundição em comparação à técnica anterior, e pode adquirir uma placa laminada a quente excelente em limpeza com quan- tidades de vestígio de inclusões ainda abaixo da fundição com alta velocida- de.The present invention has been made in view of such circumstances and it is an object of the present invention to provide a method of producing highly clean steel which can prevent slag in the foundry pan from being trapped by a vortex formed at the final stage of pouring the steel. molten steel in an intermediate pan from a foundry pan by sufficiently solidifying the slag in the foundry pan without stirring or the like can further intensify the cleaning of the molten steel in the foundry pan. compared to the prior art, and you can get an excellent hot-rolled plate in cleaning with trace amounts of inclusions even below the high-speed casting.

MEIOS PARA SOLUCIONAR O PROBLEMAMEANS TO SOLVE THE PROBLEM

A essência da presente invenção que pode superar os proble- mas supramencionados é conforme segue.The essence of the present invention that can overcome the above problems is as follows.

(1) um método de produzir aço, que contém: um processo de escoar o aço derretido obtido ao desempenhar o refino por descarburização de metal quente para uma panela de fundição a partir de um conversor em um estado não desoxidado,(1) a method of producing steel, which comprises: a process of draining the molten steel obtained by performing hot metal decarburization refining to a smelter from a converter in a non-deoxidized state,

um processo, depois de escoar o aço derretido, de adicionar o metal Al ou escória de Al à escória presente no aço derretido na panela de fundição e, daí em diante, adicionar a fonte de MgO à escória, assim, redu- zindo os óxidos facilmente reduzidos na escória e ajustando a concentração de MgO na escória para 6 a 15% por massa,a process, after draining the molten steel, of adding Al metal or Al slag to the slag present in the molten steel in the smelter and thereafter adding the MgO source to the slag, thereby reducing the oxides easily reduced in the slag and adjusting the MgO concentration in the slag to 6 to 15% by mass,

um processo subsequente, em um dispositivo de desgaseifica- ção a vácuo, de causar uma reação entre o carbono no aço derretido e o oxigênio dissolvido no aço derretido sob uma pressão reduzida, assim, dimi- nuindo a concentração de oxigênio dissolvido para 0,050% por massa ou menos e, depois de a concentração de oxigênio dissolvido no aço derretido se tornar 0,050% por massa ou menos, adicionar metal Al ao aço derretido sob a pressão reduzida, assim, desoxidando o aço derretido, ea subsequent process, in a vacuum degassing device, of causing a reaction between carbon in the molten steel and dissolved oxygen in the molten steel under reduced pressure, thereby reducing the dissolved oxygen concentration to 0.050% per mass and less and, after the dissolved oxygen concentration in the molten steel becomes 0.050% by mass or less, add Al metal to the molten steel under reduced pressure, thereby deoxidizing the molten steel, and

um processo subsequente de fundir o aço derretido em uma pla- ca laminada a quente através da máquina de fundição contínua;a subsequent process of melting molten steel on a hot-rolled plate through the continuous casting machine;

em que a fonte de MgO contém hidróxido e carbonato, tal que um gás gerado pela decomposição térmica causada ao aquecer a fonte de MgO para 1.000°C é 5 mois ou mais por 1 quilograma da fonte de MgO1 ewherein the MgO source contains hydroxide and carbonate such that a gas generated by thermal decomposition caused by heating the MgO source to 1,000 ° C is 5 mo or more per 1 kg of the MgO1 source and

em que a adição de Mn não é desempenhada até que o metal Al seja adicionado ao aço derretido no dispositivo de desgaseificação a vácuo depois de o aço derretido ser escoado do conversor e, quando o ajuste de uma concentração de Mn no aço derretido é exigida, o ajuste da concentra- ção de Mn é desempenhado ao adicionar metal que contém Mn ao aço der- retido sob a pressão reduzida depois de o aço derretido ser desoxidado pelo metal Aí.wherein the addition of Mn is not performed until the Al metal is added to the molten steel in the vacuum degassing device after the molten steel is drained from the converter and, when adjustment of an Mn concentration in the molten steel is required, The concentration adjustment of Mn is performed by adding Mn-containing metal to the molten steel under reduced pressure after the molten steel is deoxidized by the A1 metal.

(2) O método de produzir aço descrito no item (1) supramencio-(2) The method of producing steel described in (1) above

nado, em que um material de carbono é adicionado ao aço derretido no co- meço do estágio de causar uma reação entre o carbono no aço derretido e o oxigênio dissolvido no aço derretido sob a pressão reduzida.where a carbon material is added to the molten steel at the beginning of the stage of causing a reaction between the carbon in the molten steel and the dissolved oxygen in the molten steel under reduced pressure.

(3) O método de produzir aço descrito no item (1) ou (2) supra- mencionado, em que uma quantidade de fundição do aço derretido por ca- deia em uma região de fundição estável da máquina de fundição contínua é 4,5 t/m ou mais.(3) The method of producing steel described in (1) or (2) above, wherein the amount of casting of the chain melted steel in a stable casting region of the continuous casting machine is 4.5. t / m or more.

(4) O método de produzir aço descrito nos itens (1) a (3) supra- descritos, em que a concentração de oxigênio dissolvido no aço derretido no(4) The method of producing steel described in items (1) to (3) above, wherein the dissolved oxygen concentration in the molten steel in the

momento de escoamento do conversor é controlada para 0,075% por massa ou menos.Converter flow time is controlled to 0.075% by mass or less.

EFEITOS VANTAJOSOS DA INVENÇÃOADVANTABLE EFFECTS OF THE INVENTION

De acordo com a presente invenção, o metal Al ou a escória de Al é adicionada à escória presente em uma superfície de aço derretido es- coado do conversor e, daí em diante, a fonte de MgO que contém hidróxido e carbonato é adicionada à escória na panela de fundição, para que os óxi- dos facilmente reduzidos, tais como óxido de ferro ou óxido de manganês, em escória sejam reduzidos e um ponto de fusão da escória seja elevado para solidificar pelo menos uma parte da escória. Dessa maneira, os conte- údos dos óxidos facilmente reduzidos na escória na panela de fundição po- dem ser diminuídos. Ademais, devido à solidificação da escória causada pe- la elevação do ponto de fusão da escória devido á adição da fonte de MgO que contém hidróxido e carbonato, uma quantidade de escória que escoa para fora de uma panela intermediária a partir da panela de fundição é dimi- nuída. Ademais, a escória é agitada por um gás H2O e um gás CO2 gerados por meio de decomposição térmica da fonte de MgO que contém hidróxido e carbonato adicionados à escória, e por isso, mesmo quando o agito forçado não é desempenhado, é possível realizar o progresso eficiente de uma rea- ção entre um metal Al ou escória de Al carregado, antecipadamente, e escó- ria para promover a dispersão e dissolução do MgO na fonte de MgO na es- cória. Nesta ocasião, o gás H2O é gerado em um estágio onde a fonte de MgO é aquecida para a temperatura relativamente baixa de cerca de 400°C, e o gás CO2 é gerado em um estagio onde a fonte de MgO é aquecida para a temperatura relativamente alta de cerca de 700°C. Portanto, a escória é eficientemente agitada pelos gases gerados de maneira sustentável a partir do estágio anterior depois de adicionar a fonte de MgO. Ademais, quando uma fonte de MgO agregado é usada, a fonte de MgO adicionada à escória prontamente penetra na camada de escória e é dispersa nela. Por estas fun- ções, o controle estável da composição de escória se torna possível mesmo quando as substâncias adicionadas têm distribuição não uniforme.In accordance with the present invention, Al metal or Al slag is added to the slag present on a melted steel surface drained from the converter and thereafter the MgO source containing hydroxide and carbonate is added to the slag. in the smelter so that easily reduced oxides, such as iron oxide or manganese oxide, in slag are reduced and a slag melting point is raised to solidify at least part of the slag. In this way, the easily reduced oxide contents in the slag in the foundry pan can be decreased. In addition, due to the slag solidification caused by the elevation of the slag melting point due to the addition of the MgO source containing hydroxide and carbonate, an amount of slag that seeps out of an intermediate pan from the smelter is decreased. In addition, the slag is stirred by a H2O gas and a CO2 gas generated by thermal decomposition of the MgO source containing hydroxide and carbonate added to the slag, so that even when forced agitation is not performed, it is possible to perform the efficient progress of a reaction between a pre-loaded Al metal or Al slag and slag to promote dispersion and dissolution of MgO at the MgO source in the slag. On this occasion, H2O gas is generated at a stage where the MgO source is heated to a relatively low temperature of about 400 ° C, and CO2 gas is generated at a stage where the MgO source is heated to a relatively low temperature. high of around 700 ° C. Therefore, the slag is efficiently stirred by the sustainably generated gases from the previous stage after adding the MgO source. In addition, when an aggregate MgO source is used, the MgO source added to the slag readily penetrates the slag layer and is dispersed therein. Due to these functions, stable control of the slag composition becomes possible even when the added substances have uneven distribution.

Ademais, em um dispositivo de desgaseificação a vácuo, o car- bono no aço derretido e o oxigênio dissolvido no aço derretido são feitos pa- ra reagir entre si sob uma pressão reduzida, assim, diminuindo a concentra- ção de oxigênio dissolvido para 0,050% por massa ou menos e, daí em dian- te, o metal Al é adicionado ao aço derretido, assim, desoxidando o aço der- retido e, por isso, uma quantidade gerada de material gerado por desoxida- ção é suprimida. Ademais, o Mn não é adicionado ao aço derretido em um estado não desoxidado e quando o ajuste de uma concentração de Mn no aço derretido é necessário, o ajuste de Mn é desempenhado ao adicionar o metal que contém Mn ao aço derretido depois de o aço derretido ser desoxi- dado pelo metal Al e, consequentemente, a concentração de oxigênio dis- solvido no momento de adicionar Mn é suficientemente baixa, por meio da qual a geração de MnO devido à adição de Mn não ocorre, assim, impedindo o aumento de concentração de MnO na escória. Ou seja, a presente invenção pode adquirir, de maneira sinergé- tica, um efeito de intensificação de limpeza com base na diminuição do óxido facilmente reduzido na escória, um efeito de intensificação de limpeza com base na diminuição de uma quantidade de escória que escoa para fora de uma panela de fundição e um efeito de intensificação de limpeza com base na pequena quantidade gerada de material gerado por desoxidação, assim, realizando a produção de aço com alta limpeza com quantidades extrema- mente pequenas de inclusões.In addition, in a vacuum degassing device, carbon in the molten steel and dissolved oxygen in the molten steel are reacted to each other under reduced pressure, thereby decreasing the dissolved oxygen concentration to 0.050%. by mass or less and hence thereafter the Al metal is added to the molten steel, thereby deoxidizing the molten steel and therefore a generated amount of material generated by deoxidation is suppressed. In addition, Mn is not added to molten steel in a non-deoxidized state and when adjusting a concentration of Mn in molten steel is necessary, adjusting Mn is performed by adding Mn-containing metal to molten steel after the steel deoxidized by the metal Al and, consequently, the dissolved oxygen concentration at the time of adding Mn is sufficiently low, whereby the generation of MnO due to the addition of Mn does not occur, thus preventing the increase of MnO. MnO concentration in the slag. That is, the present invention can synergistically acquire a cleaning enhancing effect based on the easily reduced oxide decrease in slag, a cleaning enhancing effect based on decreasing an amount of slag flowing to outside of a smelter and a cleaning enhancing effect based on the small amount of material generated by deoxidation, thereby producing high cleaning steel with extremely small amounts of inclusions.

MODO DE REALIZAR A INVENÇÃOMODE OF CARRYING OUT THE INVENTION

A presente invenção é especificamente explicada, mas não limi- tada, daqui em diante.The present invention is specifically explained but not limited hereinafter.

O ferro derretido é carregado para um conversor e o refino por descarburização de ferro derretido é desempenhado ao fornecer um gás o- xigênio para o ferro derretido a partir de uma lança sopradora de topo ou uma ventaneira sopradora de fundo, assim, fazendo o aço derretido. Neste refino por descarburização do conversor, a cal virgem é adicionada ao aço derretido de modo a ajustar a basicidade (% por massa de CaO/% por mas- sa de SiO2) da escória formada na fornalha em uma faixa de 3 a 5 e, quando necessário, a dolomita é adicionada ao ferro derretido para impedir a erosão de refratários de um conversor. Ademais, um minério de manganês pode ser adicionado ao ferro derretido na fornalha como uma fonte de Mn para ajustar a composição de aço derretido. Em suma, é suficiente desempenhar o refino por descarburização de ferro derretido usando-se uma técnica de refino por descarburização do conversor que é usualmente usado.Molten iron is loaded into a converter and molten iron decarburization refining is performed by supplying an oxygen gas to the molten iron from a top blower boom or a bottom blower vent, thereby making the molten steel . In this converter decarburization refining, virgin lime is added to the molten steel to adjust the basicity (% by CaO mass /% by SiO2 mass) of the slag formed in the furnace in a range of 3 to 5 and, When necessary, dolomite is added to molten iron to prevent refractory erosion of a converter. In addition, a manganese ore may be added to the molten iron in the furnace as a source of Mn to adjust the molten steel composition. In short, it is sufficient to perform melt iron decarburization refining using a commonly used converter decarburization refining technique.

Por outro lado, a presente invenção visa a produção de aço com limpeza com quantidades de vestígio de inclusões e, por isso, quanto menor a quantidade gerada de material gerado por desoxidação, mais vantajoso o aço com limpeza se torna em termos de limpeza. Dessa maneira, é preferí- vel controlar a concentração de oxigênio dissolvido em aço derretido no momento de finalizar o refino por descarburização para 0,075% por massa ou menos. No presente, o oxigênio dissolvido não é o oxigênio que é sus- penso no aço derretido em um estado de óxido, mas o oxigênio que está presente no aço derretido em um estado dissolvido.On the other hand, the present invention is directed to the production of cleaning steel with trace amounts of inclusions and, therefore, the lower the amount of material generated by deoxidation, the more advantageous cleaning steel becomes in terms of cleaning. Thus, it is preferable to control the dissolved oxygen concentration in molten steel at the time of finalizing the decarburization refining to 0.075% by mass or less. At present, dissolved oxygen is not oxygen that is suspended in molten steel in an oxide state, but oxygen that is present in molten steel in a dissolved state.

A concentração de oxigênio dissolvido no momento de finalizar o refino por descarburização é inversamente proporcional à concentração de carbono em aço derretido e, por isso, ao finalizar o refino por descarburiza- ção em um estado onde a concentração de carbono é 0,035% por massa ou mais, e mais preferivelmente, 0,040% por massa ou mais, a concentração de oxigênio dissolvido pode ser controlada para 0,075% por massa ou menos. Por outro lado, a presente invenção visa o baixo aço carbono (concentração de carbono: aproximadamente 0,02 a 0,07% por massa) e aço carbono ul- trabaixo (concentração de carbono: 0,0030% por massa ou menos). Quando a concentração de carbono no aço derretido no momento da finalização do refino por descarburização excede 0,10% por massa, o refino de descarburi- zação sob uma pressão reduzida em um dispositivo de desgaseificação a vácuo na próxima etapa é prolongado, assim, diminuindo a produtividade. Dessa maneira, é preferível definir a concentração de carbono no aço derre- tido no momento de finalizar o refino por descarburização para 0,10% por massa ou menos.The concentration of dissolved oxygen at the end of decarburization refining is inversely proportional to the carbon concentration in molten steel and, therefore, when finalizing decarburization refining in a state where the carbon concentration is 0.035% by mass or more, and more preferably, 0.040% by mass or more, the dissolved oxygen concentration may be controlled to 0.075% by mass or less. On the other hand, the present invention is directed to low carbon steel (carbon concentration: approximately 0.02 to 0.07% by mass) and ultra low carbon steel (carbon concentration: 0.0030% by mass or less). When the carbon concentration in the molten steel at the end of the decarburization refining exceeds 0.10% by mass, the decarburization refining under reduced pressure in a vacuum degassing device in the next step is prolonged, thereby decreasing. the productivity. Thus, it is preferable to set the carbon concentration in the molten steel at the time of finalizing the decarburization refining to 0.10% by mass or less.

O aço derretido obtido é escoado para uma panela de fundição a partir do conversor em um estado não desoxidado sem adicionar qualquer um dos agentes desoxidantes, tais como Si, Al, Ti e Ca em uma panela de fundição. Um vórtice é formado no aço derretido no conversor no estágio final de obstrução do aço derretido para a panela de fundição a partir do conversor, ou seja, em um ponto de tempo onde uma quantidade de aço derretido no conversor é diminuída, a escória no conversor é entranhada no vórtice e flui para fora da panela de fundição junto com o aço derretido, e a escória fica cima do aço derretido na panela de fundição. Conforme descrito anteriormente, muito embora seja impossível adicionar um agente desoxi- dante no momento de escoar o aço derretido, a cal virgem (conteúdo de CaO puro: aproximadamente 95% em massa) pode ser adicionada no mo- mento de escoar o aço derretido. Devido à adição de cal virgem, a escória que flui para fora da panela de fundição é diluída de modo que as concen- trações de óxidos facilmente reduzidos na escória possam ser diminuídas. Primeiramente, o metal Al ou escória de Al para reduzir o oxido facilmente reduzido tal como oxido de ferro e oxido de manganês na escória é adicionado à escória na panela de fundição. Como uma quantidade de a- dição de metal Al ou escória de Al1 garante-se uma quantidade de metal de Al ou escória de Al suficiente para reduzir todo o óxido de ferro e o óxido de manganês na escória ou uma parte desses óxidos até um ponto em que o óxido de ferro e o óxido de manganês se tornem inofensivos pelo Al. Para ser mais específico, as quantidades de óxido de ferro e de óxido de manga- nês na escória são estimadas com base em uma quantidade de oxigênio IO dissolvido no aço derretido no momento de finalizar o sopro no conversor ou com base na concentração de carbono no aço derretido depois de escoar o aço derretido, e uma quantidade de adição de metal Al ou escória de Al é decidida com base nessa estimativa. Em geral, há uma tendência onde uma quantidade de óxido facilmente reduzido na escória é pequena quando uma quantidade de oxigênio dissolvido no aço derretido é pequena (a concentra- ção de carbono no aço derretido depois de escoar o aço derretido é alta), enquanto uma quantidade de óxido facilmente reduzido na escória é grande quando uma quantidade de oxigênio dissolvido no aço derretido é grande (a concentração de carbono no aço derretido depois de escoar o aço derretido é baixa). No entanto, a concentração de óxido facilmente reduzido na escó- ria é alterada ao ser influenciada por um modo de uma operação de fazer aço e, consequentemente, é desejável manter a precisão ao analisar, perio- dicamente, a escória na panela de fundição.The molten steel obtained is drained to a foundry pan from the converter in an undoxidized state without adding any of the deoxidizing agents such as Si, Al, Ti, and Ca to a foundry pan. A vortex is formed in the molten steel in the converter at the final stage of obstruction of the molten steel to the melting pan from the converter, ie at a time point where a quantity of molten steel in the converter is decreased, the slag in the converter it is entrained in the vortex and flows out of the foundry pan along with the molten steel, and the slag sits on top of the molten steel in the foundry pan. As described above, although it is impossible to add a deoxidizing agent at the time of melting steel, virgin lime (pure CaO content: approximately 95% by mass) may be added at the time of melting steel. Due to the addition of virgin lime, the slag flowing out of the smelter is diluted so that easily reduced oxide concentrations in the slag can be decreased. First, Al metal or Al slag to reduce easily reduced oxide such as iron oxide and manganese oxide in the slag is added to the slag in the smelter. Since an amount of Al metal or Al1 slag is provided enough Al metal or Al slag is guaranteed to reduce all of the iron oxide and manganese oxide in the slag or a portion of these oxides to a certain extent. where iron oxide and manganese oxide become harmless by Al. To be more specific, the amounts of iron oxide and manganese oxide in the slag are estimated based on the amount of oxygen IO dissolved in steel. molten steel at the time of final blow-off in the converter or based on the carbon concentration in the molten steel after the molten steel is drained, and an amount of addition of Al metal or Al slag is decided based on this estimate. In general, there is a tendency where the amount of easily reduced oxide in the slag is small when the amount of dissolved oxygen in the molten steel is low (the carbon concentration in the molten steel after the molten steel has run off is high), while a low The amount of easily reduced oxide in the slag is large when the amount of dissolved oxygen in the molten steel is large (the carbon concentration in the molten steel after the molten steel is drained is low). However, the easily reduced oxide concentration in the slag is altered by being influenced by a mode of a steelmaking operation and therefore it is desirable to maintain accuracy when periodically analyzing the slag in the smelter.

Imediatamente depois de adicionar o metal Al ou escória de Al à escória na panela de fundição, uma fonte de MgO que contém hidróxido e carbonato é adicionada à escória na panela de fundição. Devido a tal adição da fonte de MgO que contém hidróxido e carbonato, a concentração de MgO na escória é ajustada para aumentar para um valor no qual cai dentro de uma faixa de 6 a 15% por massa. Quando a concentração de MgO na escó- ria é menos do que 6% por massa, a solidificação da escória na panela de fundição se torna insuficiente para onde o aumento de defeitos de inclusão no aço derretido não pode se suprimido. Por outro lado, quando a concen- tração de MgO na escória excede 15% por massa, muito embora a escória esteja solidificada, o desempenho de absorção de material gerado por deso- xidação da escória é estragado e, desse modo, a limpeza é piorada ao con- trário. Nesta modalidade, a concentração de MgO na escória é um valor cal- culado que assume que o MgO na fonte de MgO adicionada é uniformemen- te dissolvido na escória na panela de fundição, e supõe-se que a concentra- ção de MgO na escória caia dentro da faixa supramencionada mesmo quan- do a escória contém parcialmente MgO não dissolvido ou a concentração de MgO na escória excede, localmente, tal faixa. É empiricamente confirmado que uma quantidade de adição específica apropriada de fonte de MgO que contém hidróxido e carbonato como um guia é aproximadamente 0,15 a 0,4 kg/tonelada de aço derretido em termos de conteúdo de MgO puro. No en- tanto, uma quantidade de adição de fonte de MgO que contém hidróxido e carbonato é alterada correspondente a uma quantidade de fluxo da escória para a panela de fundição e uma quantidade de adição de cal virgem para dentro da panela de fundição e, consequentemente, é necessário aumentar ou diminuir a quantidade de adição de fonte de MgO que corresponde à quantidade de fluxo de saída da escória e a quantidade de adição de cal vir- gem.Immediately after adding Al metal or Al slag to the slag in the smelter, a source of MgO containing hydroxide and carbonate is added to the slag in the smelter. Due to such addition of the MgO source containing hydroxide and carbonate, the MgO concentration in the slag is adjusted to increase to a value within which it falls within a range of 6 to 15% by mass. When the MgO concentration in the slag is less than 6% by mass, the slag solidification in the smelter becomes insufficient where the increase in inclusion defects in the molten steel cannot be suppressed. On the other hand, when the MgO concentration in the slag exceeds 15% by mass, even though the slag is solidified, the absorption performance of material generated by slag deoxidation is spoiled and thus the cleaning is worsened. instead. In this embodiment, the MgO concentration in the slag is a calculated value that assumes that MgO in the added MgO source is uniformly dissolved in the slag in the smelter, and it is assumed that the MgO concentration in the slag fall within the aforementioned range even when the slag contains partially undissolved MgO or the MgO concentration in the slag locally exceeds that range. It is empirically confirmed that an appropriate specific source addition amount of MgO containing hydroxide and carbonate as a guide is approximately 0.15 to 0.4 kg / tonne of molten steel in terms of pure MgO content. However, an amount of MgO source addition containing hydroxide and carbonate is changed corresponding to an amount of slag flow to the smelter and an amount of virgin lime added into the smelter and consequently , it is necessary to increase or decrease the amount of MgO source addition corresponding to the amount of slag outflow and the amount of virgin lime added.

A composição da escória na panela de fundição depois de o me-The composition of the slag in the smelter after

tal Al ou escória de Al ser adicionado à escória é de u m sistema de CaO- AI2O3 ou um sistema de CaO-AI2O3-SiO2, e um ponto de fusão da escória é elevado devido ao MgO levado para a escória da fonte de MgO que contém hidróxido e carbonato. Devido à elevação do ponto de fusão da escória, a solidificação da escória começa e uma região da escória em um estado der- retido é aumentada. Ademais, a fonte de MgO que contém hidróxido e car- bonato extrai grade quantidade de calor da escória durante a geração de gás por meio de decomposição térmica. Devido a tal efeito de resfriamento trazi- do pela fonte de MgO que contém hidróxido e carbonato, a temperatura mé- dia da escória cai de maneira relativamente rápida em comparação ao caso em que o clínquer de MgO é usado como fonte de MgO, o que também pro- move a solidificação da escória na panela de fundição. Ademais, a fonte de MgO que contém hidróxido e carbonato car- regada para dentro da panela de fundição gera um gás H2O e um gás CO2 no recebimento de calor da escória. A escória dentro da panela de fundição é agitada pelos gases H2O e CO2 gerados por esta reação de decomposição e, por isso, mesmo quando o agito forçado não é aplicado no aço derretido ou na escória, é possível realizar o progresso eficaz de uma reação entre o metal Al ou escória de Al carregado antecipadamente e a escória. Para efici- entemente agitar a escória, é preferível usar uma fonte de MgO na qual um gás gerado pela decomposição térmica causada ao aquecer a fonte de MgO para 1.OOO0C é 5 mois por 1 quilograma de fonte de MgO. No presente, a temperatura de teste de 1.OOO0C é empregada referindo-se à condição co- mumente usada para determinar a perda de ignição (perda de ig.). O limite superior da quantidade de gás gerado pela decomposição térmica não é ne- cessariamente limitado. No entanto, em um caso em que suprimir a forma- ção de espuma de escória se torna necessário, o limite superior, apropria- damente, (cerca de 40 mois por 1 quilograma de fonte de MgO, por exem- plo) pode ser introduzido.such Al or Al slag to be added to the slag is from a CaO-Al 2 O 3 system or a CaO-Al 2 O 3 -SiO 2 system, and a melting point of the slag is high due to MgO taken to the MgO source containing slag. hydroxide and carbonate. Due to the elevation of the slag melting point, slag solidification begins and a region of the slag in a molten state is increased. In addition, the MgO source containing hydroxide and carbon extracts large amounts of heat from the slag during gas generation through thermal decomposition. Due to such cooling effect from the MgO source containing hydroxide and carbonate, the average slag temperature drops relatively quickly compared to the case where MgO clinker is used as a source of MgO, which It also promotes solidification of the slag in the foundry pan. In addition, the MgO source containing hydroxide and carbonate charged into the smelter generates a H2O gas and a CO2 gas upon slag heat reception. Slag inside the smelter is stirred by the H2O and CO2 gases generated by this decomposition reaction, so even when forced agitation is not applied to the molten steel or slag, it is possible to make the effective progress of a reaction between Al metal or Al slag loaded in advance and slag. To efficiently stir the slag, it is preferable to use a MgO source in which a gas generated by the thermal decomposition caused by heating the MgO source to 100,000 is 5 mo per 1 kilogram of MgO source. At present, the test temperature of 10000 ° C is employed referring to the commonly used condition for determining ignition loss (ig. Loss). The upper limit of the amount of gas generated by thermal decomposition is not necessarily limited. However, in a case where suppression of slag foam becomes necessary, the upper limit, as appropriate, (about 40 mo per 1 kg of MgO source, for example) may be introduced. .

É preferível usar uma fonte de MgO que contém hidróxido e car- bonato na qual um gás H2O gerado pela decomposição térmica do hidróxido é 3 mois ou mais por 1 quilograma da fonte de MgO, e que um gás CO2 ge- rado pela decomposição térmica do carbonato é 2 mois ou mais por 1 quilo- grama de fonte de MgO. Nesta ocasião, o gás H2O é gerado em um estágio onde a fonte de MgO é aquecida para a temperatura relativamente baixa de cerca de 400°C e o gás CO2 é gerado em um estágio onde a fonte de MgO é aquecida para a temperatura relativamente alta de cerca de 700°C. Portanto, a escória é eficientemente agitada pelos gases gerados de maneira susten- tável a partir de um estágio anterior depois de adicionar a fonte de MgO. Quando uma fonte de MgO que não contém hidróxido é usada, leva tempo para a geração de gás ser ativada depois da adição da fonte de MgO na es- cória, desse modo, a escória pode ser solidificada enquanto a fonte de MgO está flutuando na escória, resultando no agito insuficiente da escória.It is preferable to use a carbon dioxide-containing MgO source in which a H2O gas generated by the thermal decomposition of the hydroxide is 3 mo or more per 1 kilogram of the MgO source, and a CO2 gas generated by the thermal decomposition of the hydroxide. carbonate is 2 mo or more per 1 kg of MgO source. On this occasion, H2O gas is generated at a stage where the MgO source is heated to a relatively low temperature of about 400 ° C and CO2 gas is generated at a stage where the MgO source is heated to a relatively high temperature. about 700 ° C. Therefore, the slag is efficiently stirred by the sustainably generated gases from an earlier stage after adding the MgO source. When a non-hydroxide-containing MgO source is used, it takes time for gas generation to activate after adding the MgO source to the slag, so the slag can be solidified while the MgO source is floating in the slag. resulting in insufficient agitation of the slag.

Ademais, quando uma fonte de MgO agregada é usada, a fonte de MgO adicionada à escória prontamente penetra na camada de escória e é dispersa nela.In addition, when an aggregate MgO source is used, the MgO source added to the slag readily penetrates the slag layer and is dispersed therein.

Através dessas funções, o controle estável da composição de escória se torna possível mesmo quando as substâncias adicionadas têm alguma distribuição não uniforme.Through these functions, stable control of the slag composition becomes possible even when the added substances have some non-uniform distribution.

O tamanho da fonte de MgO agregada não é limitado contanto que a penetração da fonte de MgO na camada de escória prontamente pro- grida, muito embora seja preferível que seja aproximadamente 2 cm ou mai- or em tamanho de grão mediano. Um limite superior, aproximadamente 5 cm em tamanho de grão mediano é preferível em vista de promover o dissolu- ção da fonte de MgO,The aggregate MgO source size is not limited as long as the penetration of the MgO source into the readily developed slag layer, although it is preferable to be approximately 2 cm or greater in median grain size. An upper limit, approximately 5 cm in median grain size is preferable in order to promote dissolution of the MgO source,

Com relação à fonte de MgO usada nesta modalidade, é preferí- vel usar a fonte de MgO na qual o conteúdo de MgO na fonte de MgO depois do tratamento contra perda de ignição em 1.OOO0C seja 50% por massa ou mais. A razão é conforme segue. Um material onde o conteúdo de CaO, AI2CO3, SiO2 ou semelhantes é maior exibe um efeito de elevação de ponto de fusão pequeno para que seja necessário aumentar uma quantidade de adição da fonte de MgO para elevar o ponto de fusão da escória. Como a fonte de MgO agregada que contém hidróxido e carbonato, o agregado da composição da matéria pode ser usado. Por exemplo, uma fonte de MgO que é uma composição agregada de matéria que contém hidróxido e carbo- nato pode ser obtida por um processo de: adicionar carbonato de sódio a uma solução aquosa de sal de magnésio, desse modo, obtendo uma depo- sição de composto complexo de carbonato de magnésio e hidrato de mag- nésio em forma de pó, e formar particular primárias finas de composto de magnésio no formato de agregado que usa aglutinante, tal como cimento, conforme exemplificado acima, como a fonte de MgO tem as seguintes van- tagens em comparação a usar grãos sinterizados relativamente grandes, tais como o clínquer de magnésia; porque a área da superfície específica é mai- or, e ainda mais porque a força de aglutinação entre as partículas primárias desaparece à medida que a temperatura é elevada, a dissolução e a disper- são da fonte de MgO na escória são promovidas, e a solidificação da escória progride de maneira mais uniforme. O hidróxido e o carbonato contidos na fonte de MgO não são necessariamente limitados ao composto de magné- sio. O hidróxido ou o carbonato de qualquer um dentro Mg, Ca e Al também pode gerar gás para agitar a escória e, portanto, pode ser misturado com o pó de oxido de magnésio e submetido à aglomeração na fonte de MgO.With respect to the MgO source used in this embodiment, it is preferable to use the MgO source in which the MgO content in the MgO source after the ignition loss treatment at 10000C is 50% by mass or more. The reason is as follows. A material where the CaO, AI2CO3, SiO2 or similar content is higher exhibits a small melting point elevation effect so that it is necessary to increase the amount of MgO source addition to raise the slag melting point. As the aggregate source of MgO containing hydroxide and carbonate, the aggregate of the composition of matter may be used. For example, a source of MgO which is an aggregate composition of hydroxide and carbonate-containing matter can be obtained by a process of: adding sodium carbonate to an aqueous magnesium salt solution, thereby obtaining a deposition. of magnesium carbonate complex compound and magnesium hydrate in powder form, and form particularly fine aggregate primers of magnesium compound which uses binder, such as cement, as exemplified above, as the MgO source has the following characteristics: following advantages compared to using relatively large sintered grains such as magnesia clinker; because the specific surface area is larger, and even more so because the agglutination force between the primary particles disappears as the temperature rises, the dissolution and dispersion of the MgO source in the slag is promoted, and the solidification of the slag progresses more evenly. The hydroxide and carbonate contained in the MgO source are not necessarily limited to the magnesium compound. Hydroxide or carbonate from either within Mg, Ca and Al can also generate gas to stir the slag and thus can be mixed with the magnesium oxide powder and subjected to agglomeration at the MgO source.

Depois de a fonte de MgO que contém hidróxido e carbonato ser adicionada à escória na panela de fundição, a panela de fundição na qual o aço derretido é armazenado é transferida para um dispositivo de desgaseifi- cação a vácuo, tal como um dispositivo de desgaseificação a vácuo RH ou um dispositivo de desgaseificação a vácuo DH.After the MgO source containing hydroxide and carbonate is added to the slag in the smelter, the smelter in which the molten steel is stored is transferred to a vacuum degassing device, such as a gas degassing device. RH vacuum or a DH vacuum degassing device.

No dispositivo de desgaseificação a vácuo, pelo menos uma par- te do aço derretido é exposta à atmosfera sob uma pressão reduzida. Na presente invenção, o aço derretido está em um estado não desoxidado. Uma pressão parcial do gás CO na atmosfera sob uma pressão reduzida é baixa e, por isso, ao expor o aço derretido à atmosfera sob uma pressão reduzida, o carbono no aço derretido e o oxigênio dissolvido no aço derretido reagem entre si, causando, assim, uma reação que forma um gás CO (C + O CO). Devido a tal reação (referida como "reação de efervescência"), a concentra- ção de carbono no aço derretido e a concentração de oxigênio dissolvido no aço derretido são diminuídas para que o aço derretido seja levado a um es- tado descarburizado e desoxidado. De acordo com a presente invenção, a reação de efervescência é continuada até que a concentração de oxigênio dissolvido no aço derretido se torne 0,050% por massa ou menos, preferi- velmente 0,030% por massa ou menos. As quantidades de carbono e oxigê- nio são respectivamente diminuídas em proporção aos respectivos pesos atômicos.In the vacuum degassing device, at least part of the molten steel is exposed to the atmosphere under reduced pressure. In the present invention, the molten steel is in a non-deoxidized state. A partial pressure of CO gas in the atmosphere under reduced pressure is low, so by exposing the molten steel to the atmosphere under reduced pressure, the carbon in the molten steel and the dissolved oxygen in the molten steel react with each other, thus causing each other. , a reaction that forms a CO gas (C + O CO). Due to such a reaction (referred to as the "effervescence reaction"), the carbon concentration in the molten steel and the dissolved oxygen concentration in the molten steel are reduced so that the molten steel is brought to a decarburized and deoxidized state. In accordance with the present invention, the effervescence reaction is continued until the dissolved oxygen concentration in the molten steel becomes 0.050% by mass or less, preferably 0.030% by mass or less. The amounts of carbon and oxygen are respectively decreased in proportion to their respective atomic weights.

Quando a concentração de carbono no aço derretido é abaixada devido à reação de efervescência, a reação de efervescência ocorre dura- mente. Dessa maneira, é preferível que, em um ponto inicial de tempo de um estágio onde a reação de efervescência ocorre, um material de carbono (co- que, grafite ou semelhantes) é adicionado ao aço derretido sob uma pressão reduzida para que a concentração de carbono no aço derretido seja aumen- tada e, desse modo, a reação de efervescência seja acelerada. No entanto, quando uma quantidade de adição de material de carbono é excessivamente grande de modo que a concentração de carbono no aço derretido se torne maior do que a concentração de carbono na composição alvo de aço derre- tido, o tratamento de descarburização para fornecer uma fonte de oxigênio para o aço derretido se torna necessário e este tratamento causa o aumento de inclusões no aço derretido. Desse modo, é necessário definir uma quanti- dade de adição de material de carbono a ser adicionada em um ponto de tempo da reação de efervescência a um valor em uma faixa onde a concen- tração de carbono no aço derretido depois da reação de efervescência não excede a concentração de carbono na composição alvo de aço derretido.When the carbon concentration in the molten steel is lowered due to the effervescence reaction, the effervescence reaction occurs hard. Thus, it is preferable that at a starting point of time of a stage where the effervescence reaction occurs, a carbon material (coke, graphite or the like) is added to the molten steel under reduced pressure so that the concentration of carbon in the molten steel is increased and thus the effervescence reaction is accelerated. However, when an amount of carbon material addition is excessively large so that the carbon concentration in the molten steel becomes greater than the carbon concentration in the molten steel target composition, the decarburization treatment to provide a Oxygen source for molten steel becomes necessary and this treatment causes increased inclusions in molten steel. Thus, it is necessary to define an amount of carbon material addition to be added at a time point of the effervescence reaction to a value in a range where the carbon concentration in the molten steel after the effervescence reaction is not. exceeds the carbon concentration in the molten steel target composition.

A reação de efervescência é continuamente desempenhada des- ta maneira e em um ponto de tempo desejado onde a concentração de oxi- gênio dissolvido no aço derretido é 0,050% por massa ou menos e a concen- tração de carbono no aço derretido está em uma faixa da composição alvo de aço derretido, o aço derretido é desoxidado ao adicionar o metal Al ao aço derretido sob uma pressão reduzida. A concentração de oxigênio dissol- vida pode ser medida por um dispositivo de medição que usa uma célula de concentração de oxigênio como um sensor, por exemplo. Devido à adição de metal Al, uma reação ocorre entre o Al adicionado e o oxigênio dissolvido (2AI + 30 AI2O3) e, consequentemente, a concentração de oxigênio dis- solvido é drasticamente diminuída para a concentração de aproximadamente diversos ppm e a reação de efervescência é interrompida. Contando que a concentração de oxigênio dissolvido em um ponto de tempo onde o metal Al é adicionado à escória é 0,050% por massa ou menos, é desnecessário es- pecificar a concentração de oxigênio dissolvido. No entanto, quanto menor a concentração de oxigênio dissolvido, menor se torna uma quantidade gerada de material gerado por desoxidação e, por conseguinte, é preferível fazer a concentração de oxigênio dissolvido tão baixa quanto possível. Uma quanti- dade de adição de metal Al é definida tal que 0,01 a 0,07% por massa de Al é dissolvido no aço derretido depois de o oxigênio dissolvido ser removido.The effervescence reaction is continuously performed in this manner and at a desired time point where the dissolved oxygen concentration in the molten steel is 0.050% by mass or less and the carbon concentration in the molten steel is in a range. From the molten steel target composition, the molten steel is deoxidized by adding Al metal to the molten steel under reduced pressure. Dissolved oxygen concentration can be measured by a measuring device that uses an oxygen concentration cell as a sensor, for example. Due to the addition of Al metal, a reaction occurs between the added Al and dissolved oxygen (2AI + 30 AI2O3) and, as a result, the dissolved oxygen concentration is drastically decreased to approximately several ppm and the effervescence reaction. is interrupted. Since the dissolved oxygen concentration at a time point where Al metal is added to the slag is 0.050% by mass or less, it is unnecessary to specify the dissolved oxygen concentration. However, the lower the dissolved oxygen concentration, the smaller the generated amount of deoxidizing material becomes, and therefore it is preferable to make the dissolved oxygen concentration as low as possible. An addition amount of Al metal is defined such that 0.01 to 0.07% by mass Al is dissolved in the molten steel after the dissolved oxygen is removed.

A adição de Mn não é desempenhada até que o metal Al seja adicionado ao aço derretido no dispositivo de desgaseificação a vácuo de- pois de o aço derretido ser escoado do conversor. É preferível não adicionar o Si até que o aço derretido seja desoxidado pelo metal Al da mesma manei- ra que o Mn.The addition of Mn is not performed until Al metal is added to the molten steel in the vacuum degassing device after the molten steel is drained from the converter. It is preferable not to add Si until the molten steel is deoxidized by Al metal in the same way as Mn.

No entanto, quando é necessário ajustar os conteúdos de Mn ouHowever, when it is necessary to adjust the contents of Mn or

Si em vista dos padrões na composição de aço de aço derretido a ser pro- duzida, o ajuste da composição é desempenhado ao adicionar uma fonte de Mn ou uma fonte de Si ao aço derretido depois do tratamento de desoxida- ção que usa metal Al. Neste caso, o ajuste é desempenhado ao usar o metal que contém Mn, tal como ferro manganês com alta concentração de carbono (FMnH) ou metal manganês como a fonte de Mn. O ferro manganês com alta concentração de carbono que é o mais barato dentre os metais que contém Mn contém aproximadamente 7% por massa de carbono e a concentração de carbono no aço derretido é aumentada com a adição de ferro manganês com alta concentração de carbono. Dessa maneira, ao levar em considera- ção uma quantidade de aumento de concentração de carbono devido à adi- ção de metal que contém Mn, tal como ferro manganês com alta concentra- ção de carbono, a concentração de carbono no aço derretido no momento de finalizar uma reação de efervescência é ajustada. Uma vez que o metal manganês não contém carbono, quando o metal manganês é usado como a fonte de Mn, é desnecessário levar em consideração uma quantidade de aumento da concentração de carbono. Ademais, também quando é necessá- rio ajustar os elementos de adição de quantidade de vestígio, tal como Nb, V, B, Ca ou Ti, o ajuste é desempenhado depois do tratamento de desoxida- ção pelo metal Al.If in view of the standards in the molten steel steel composition to be produced, the adjustment of the composition is performed by adding a source of Mn or a source of Si to the molten steel after deoxidization treatment using Al metal. In this case, the adjustment is performed when using Mn containing metal, such as high carbon manganese iron (FMnH) or manganese metal as the source of Mn. High carbon manganese iron which is the cheapest of the metals containing Mn contains approximately 7% by mass of carbon and the carbon concentration in molten steel is increased by the addition of high carbon manganese iron. Thus, by taking into account an amount of carbon concentration increase due to the addition of Mn-containing metal, such as manganese iron with high carbon concentration, the carbon concentration in the molten steel at the moment of ending an effervescence reaction is adjusted. Since manganese metal does not contain carbon, when manganese metal is used as the source of Mn, it is unnecessary to take into account an amount of increased carbon concentration. Moreover, also when it is necessary to adjust the trace amount addition elements, such as Nb, V, B, Ca or Ti, the adjustment is performed after deoxidation treatment by the Al metal.

Desta maneira, mesmo quando a concentração de Mn no aço derretido é ajustada, o tempo no qual o metal que contém Mn é adicionado é um ponto de tempo no qual a concentração de oxigênio dissolvido depois da desoxidação de Al é extremamente baixa e, por isso, uma reação não ocorre entre o Mn no metal que contém Mn e o oxigênio dissolvido por meio do qual a geração de MnO que é o óxido facilmente reduzido pode ser impedida no momento de adicionar o metal que contém Mn. Depois de o refino por desgaseificação no dispositivo de desga- seificação a vácuo ser finalizado, a panela de fundição na qual o aço derreti- do está armazenado é transferida para uma máquina de fundição contínua de placa laminada a quente e uma placa laminada a quente é produzida a- través de fundição usando-se a máquina de fundição contínua. Na máquina de fundição contínua, de um ponto de vista de intensificar a produtividade, é preferível que uma placa laminada a quente seja produzida através de fundi- ção em alta velocidade com uma quantidade de fundição de aço derretido por cadeira de 4,5 t/m ou mais em uma região de fundição estável.Thus, even when the Mn concentration in the molten steel is adjusted, the time at which the Mn-containing metal is added is a time point at which the dissolved oxygen concentration after Al deoxidation is extremely low and therefore , a reaction does not occur between Mn in the Mn-containing metal and dissolved oxygen whereby the generation of MnO which is the easily reduced oxide can be prevented when adding the Mn-containing metal. After degassing refining in the vacuum degassing device is completed, the melting pan in which the molten steel is stored is transferred to a continuous hot-rolled plate casting machine and a hot-rolled plate is melted. produced by casting using the continuous casting machine. In the continuous casting machine, from a productivity enhancing point of view, it is preferable for a hot-rolled plate to be produced by high speed casting with a chair melt steel quantity of 4.5 t / m or more in a stable casting region.

Junto com o progresso de fundir na máquina de fundição contí- nua, uma quantidade de aço derretido na panela de fundição é diminuída e o nível de aço derretido na panela de fundição se torna extremamente baixo imediatamente antes de a panela de fundição ser substituída na fundição seqüencialmente contínua. Dessa maneira, um vórtice é formado no aço der- retido na panela de fundição nas redondezas de um furo de fluxo de saída de aço derretido (de um bocal na panela de fundição) através do qual o aço derretido escoa para fora para uma panela intermediária a partir da panela de fundição. A escória na panela de fundição e as inclusões no aço derretido presentes nas redondezas da escória são entranhadas no vórtice, escoadas para a panela intermediária e uma parte da escória e das inclusões que sa- em da panela intermediária não pode flutuar e fluir para dentro de um molde, formando, assim, as inclusões em uma placa de laminação a quente. Em uma fundição de alta velocidade, uma taxa de fluxo do aço derretido derra- mado em uma panela intermediária a partir de uma panela de fundição é grande e, por isso, um vórtice é formado no lado de dentro da panela de fundição de um ponto de tempo onde uma quantidade de aço derretido res- tante na panela de fundição ainda é grande, por meio do que a freqüência na qual a escória na panela de fundição e as inclusões no aço derretido presen- te nas redondezas da escória são entranhadas no vórtice se torna alta.Along with the progress of casting in the continuous casting machine, the amount of molten steel in the casting pan is decreased and the level of molten steel in the casting pan becomes extremely low immediately before the casting pan is replaced in the casting. sequentially continuous. In this way, a vortex is formed in the molten steel in the melting pan around a molten steel outlet flow hole (from a nozzle in the melting pan) through which the molten steel flows out to an intermediate pan from the foundry pan. Slag in the smelter and molten steel inclusions in the vicinity of the slag are entrained in the vortex, drained into the intermediate pan and a portion of the slag and inclusions coming out of the intermediate pan cannot float and flow into it. a mold, thereby forming the inclusions in a hot rolling plate. In a high-speed casting, the flow rate of molten steel poured into an intermediate pan from a casting pan is large, so a vortex is formed on the inside of the one-point casting pan the amount of molten steel remaining in the smelter is still large, whereby the frequency at which slag in the smelter and inclusions in the molten steel in the vicinity of the slag are entrenched in the vortex. becomes high.

No entanto, na presente invenção, a escória na panela de fundi- ção é solidificada devido à adição de fonte de MgO que contém hidróxido e carbonato e, por isso, a escória na panela de fundição é duramente entra- nhada no vórtice e o óxido facilmente reduzido na escória é reduzido devido à adição de metal Al ou escória de Al, e o ajuste de Mn na composição de aço derretido é desempenhado depois da desoxidação de Al1 por meio da qual é possível impedir que o MnO seja recentemente formado e o potencial de oxigênio da escória é diminuído para que as quantidades de inclusões no aço derretido presente nas redondezas da escória se tornem pequenas. A- demais, a desoxidação de Al é desempenhada em um ponto de tempo onde a concentração de oxigênio dissolvido é 0,050% por massa ou menos e, por conseguinte, uma quantidade gerada per se de material gerado por desoxi- dação é diminuída. Devido à combinação sinérgica desses efeitos, a limpeza do aço derretido pode ser garantida. Como um resultado, mesmo na fundi- ção de alta velocidade onde uma quantidade de fundição de aço derretido por cadeia é 4,5 t/min. ou mais, é possível realizar a produção de uma placa laminada a quente excelente em limpeza com quantidades de vestígio de inclusões.However, in the present invention, the slag in the melting pan is solidified due to the addition of a MgO source that contains hydroxide and carbonate and, therefore, the slag in the melting pan is hard vortexed and the oxide easily reduced in the slag is reduced due to the addition of Al metal or Al slag, and the Mn adjustment in the molten steel composition is performed after Al1 deoxidation whereby it is possible to prevent the newly formed MnO and the potential The oxygen content of the slag is decreased so that the amount of inclusions in the molten steel present around the slag becomes small. Moreover, Al deoxidation is performed at a time point where the dissolved oxygen concentration is 0.050% by mass or less and therefore an amount per se generated of deoxidation-generated material is decreased. Due to the synergistic combination of these effects, the cleanliness of molten steel can be guaranteed. As a result, even in high speed casting where the amount of molten steel casting per chain is 4.5 t / min. or more, it is possible to produce an excellent hot-rolled plate in cleaning with trace amounts of inclusions.

EXEMPLOEXAMPLE

A presente invenção é explicada em mais detalhe em conjunto com os exemplos. A presente invenção foi aplicada nas etapas onde o aço derretido feito por um conversor de sopro de topo para fundo dotado de uma capacidade de fornalha de 300 toneladas foi refinado por um dispositivo de desgaseificação a vácuo RH e, daí em diante, uma placa laminada a quente para uma folha de aço fina foi produzida usando-se uma máquina de fundi- ção contínua de placa laminada a quente do tipo de duas cadeias que funde uma placa laminada a quente dotada de uma espessura de 235 mm e uma largura de 1.100 mm. Ademais, para fins de uma comparação, as operações de fazer aço que não caem dentro do escopo da presente invenção também foram realizadas. Os aços derretidos foram feitos sob a mesma condição ao agrupar quatro fornalhas em uma unidade, e na fundição contínua, a fundi- ção seqüencialmente contínua dessas quatro fornalhas foi realizada e um teste foi realizado usando-se quatro fornalhas como uma unidade.The present invention is explained in more detail in conjunction with the examples. The present invention has been applied in the steps where the molten steel made by a top-to-bottom blow converter with a 300 ton furnace capacity has been refined by a vacuum degassing device RH and thereafter a hot-rolled plate. The hot melt for a thin steel sheet was produced using a two-chain type hot-rolled continuous casting machine that fuses a hot-rolled plate with a thickness of 235 mm and a width of 1,100 mm. In addition, for purposes of comparison, steelmaking operations that do not fall within the scope of the present invention have also been performed. The molten steels were made under the same condition by grouping four furnaces into one unit, and in continuous casting, sequentially continuous casting of these four furnaces was performed and a test was performed using four furnaces as a unit.

A placa laminada a quente produzida foi laminada a quente sem aplicar a remoção de superfície para que uma folha de aço fina fosse produ- zida. A folha de aço fina obtida foi laminada a frio depois do tratamento de decapagem, a estanhagem por eletrodeposição foi aplicada na folha de aço depois da laminação a frio e os defeitos da superfície na folha de aço com eletrodeposição de estanho causada pelas inclusões baseadas em oxido foram investigados.The hot rolled plate produced was hot rolled without applying surface removal so that a thin steel sheet was produced. The obtained thin steel sheet was cold rolled after the pickling treatment, electroplating tinning was applied to the steel sheet after cold rolling and surface defects in the tin electroplating steel sheet caused by oxide-based inclusions. have been investigated.

A Tabela 1 mostra as condições de fazer aço e os índices de de- feito da superfície atribuídos às inclusões baseadas em óxido nas folhas de aço finas de acordo com os exemplos da presente invenção e os exemplos de comparação. No presente, os índices de defeito da superfície mostrados na Tabela 1 são valores que são expressos como índices ao definir uma ta- xa de degradação atribuída aos defeitos no exemplo de comparação 1 ao qual uma fonte de MgO que é uma composição agregada de matéria que contém hidróxido e carbonato não é adicionada como a referência (1.00). Uma esfera de MgO que é usada como fonte de MgO que é uma composl· ção agregada de matéria que contém hidróxido e carbonato é um agente fundente formado no agregado de formato de briqueta que tem tamanho de grão de cerca de 30 mm, usando um pó de uma composição de matéria es- pecificada conforme segue; o hidrato de magnésio, carbonato de magnésio e óxido de magnésia estão incluídos, o conteúdo de Mg(OH)2 é cerca de 20% por massa ou mais, o conteúdo de MgCO3 é cerca de 20% por massa ou mais, a perda de ignição (tratada em 1 .OOO0C) é cerca de 20% por massa ou mais e o conteúdo de MgO na fonte de MgO depois do tratamento de perda de ignição é cerca de 80% por massa ou mais. Um gás H2O gerado através da decomposição térmica é 3,4 rnols ou mais por 1 quilograma da fonte de MgO e um gás CO2 gerado através da decomposição térmica é 2,4 mois ou mais por 1 quilograma da fonte de MgO, quando a fonte de MgO (esfera de MgO) é aquecida para 1.000°C.Table 1 shows the steelmaking conditions and surface failure rates attributed to the oxide-based inclusions in the thin steel sheets according to the examples of the present invention and the comparison examples. At present, the surface defect indices shown in Table 1 are values that are expressed as indices when defining a degradation rate attributed to the defects in comparison example 1 to which a MgO source which is an aggregate composition of matter that Contains hydroxide and carbonate is not added as reference (1.00). A MgO bead that is used as a source of MgO which is an aggregate composition of hydroxide and carbonate containing matter is a fluxing agent formed in the briquette-shaped aggregate having a grain size of about 30 mm using a powder. of a composition of material specified as follows; Magnesium hydrate, magnesium carbonate and magnesium oxide are included, Mg (OH) 2 content is about 20% by mass or more, MgCO3 content is about 20% by mass or more, Ignition (treated at 10000C) is about 20% by mass or more and the MgO content at the MgO source after loss of ignition treatment is about 80% by mass or more. A H2O gas generated through thermal decomposition is 3.4 microns or more per 1 kilogram of the MgO source and a CO2 gas generated through thermal decomposition is 2.4 millis or more per 1 kilogram of the MgO source when the source of MgO (MgO sphere) is heated to 1,000 ° C.

Em todos os exemplos da presente invenção e em todos os e- xemplos de comparação, o aço derretido foi escoado para uma panela de fundição em um estado não desoxidado, e então a escória de Al foi adicio- nada em uma escória na panela de fundição. Em todos os exemplos da pre- sente invenção e alguns exemplos de comparação, a esfera de MgO adicio- nal foi adicionada e o controle da escória foi conduzido. No exemplo de comparação 8, a escória de Al e o clínquer de MgO foram adicionados em uma escória na panela de fundição, então uma lança revestida pelo refratá- rio foi imersa no aço derretido até a profundidade de cerca de 2m, e o agito ao injetar gás Ar da lança em uma taxa de 1 N/m3/min. foi conduzido por 3 minutos. O clínquer de MgO usado no exemplo de comparação 8 é fabricado ao calcinar o hidrato de magnésio derivado da água do mar e contém 90% por massa ou mais de MgO e, como impurezas, quantidade de vestígio de óxidos, tais como SiO2, CaO, AI2O3 e Fe2O3. raIn all examples of the present invention and in all comparison examples, the molten steel was drained into a non-deoxidized foundry pan, and then the Al slag was added to a slag in the foundry pan. . In all examples of the present invention and some comparison examples, the additional MgO sphere was added and slag control was conducted. In comparison example 8, Al slag and MgO clinker were added to a slag in the smelter, then a refractory lined lance was immersed in the molten steel to a depth of about 2m, and the stirring at inject gas Boom air at a rate of 1 N / m3 / min. was conducted for 3 minutes. The MgO clinker used in comparison example 8 is made by calcining seawater-derived magnesium hydrate and contains 90% by mass or more of MgO and as impurities trace amount of oxides such as SiO2, CaO, AI2O3 and Fe2O3. frog

(D JD CC(D JD CC

[ndices de defei- to de superfí- cie em fotha de aço fina 0,30 0,29 τ— CO o" 0,25 0,33 1,00 0,80 Fundição contínua Quantida- de fundida de aço derretido por cadeia (t/m) to -a·" to IO -T to -a- to" to T" to Refino por desgaseificação RH Adição de fonte de Mn durante a reação de efervescên- cia Não adicio- nada Não adicio- nada Não adicio- nada Não adicio- nada Não adicio- nada adicionada Não adicio- nada Concentra- ção de oxi- gênio antes de adicionar Al (% por massa) 0,021 0,021 0,024 0,021 i j 0,021 0,014 0,045 Concentração de MgO na escória (% por massa) Depois de adi- cionar fonte de MgO 9,73 8,60 13,40 9,85 9,00 I OO oo Ui Antes de adicio- nar fonte de MgO 4,60 4,55 | 4,12 3,85 4,33 4,00 4,66 Fonte de MgO Quantida- de de adi- ção (kg/ t de aço derretido) 0,35 o CO o' o r-- o" 0,41 0,44 o 0,82 tipo Esfera de MgO Esfera de MgO Esfera de MgO Esfera de MgO Esfera de MgO Não usado Esfera de MgO Quantida- de de adi- ção de escória de Al {kg/1 de aço derre- tido) 0,44 0,44 0,43 0,60 0,49 0,31 0,55 o ω <= ° C U <u o Oxigê- nio (% por massa) 0,073 0,068 0,070 0,071 0,068 0,056 0,044 Conteúdo to final d sor Carbo- no (% por massa) i 0,035 0,037 <o CO O o' | 0,036 0,037 0,045 0,056 Exemplo da presente invenção 1 Exemplo da presente invenção 2 Exemplo da presente invenção 3 Exemplo da presente invenção 4 Exemplo da presente invenção 5 Exemplo de compara- ção 1 Exemplo de compara- I ção 2 índices de defei- to de superfí- cie em foíha de aço fina 0,72 0,85 0,95 0,70 0,82 0,61 Fundição contínua Quantida- ; de fundida ; de aço derretido por cadeia (t/m) IO ■sr IO τ" IO ■çf LO LO ■t" IO Mr Refino por desgaseificação RH Adição de fonte de Mn durante a reação de efervescên- cia Não adicio- nada adicionada adicionada Não adicio- nada adicionada Não adicio- nada Concentra- ção de oxi- gênio antes de adicionar Al (% por massa) 0,028 0,014 0,020 0,057 0,023 0,021 Concentração de MgO na escória (% por massa) Depois de adi- cionar fonte de MgO J o T lO" 9,51 9,30 8,83 Antes de adicio- nar fonte de MgO 4,20 3,90 4,50 4,72 4,53 3,94 Fonte de MgO Quantida- de de adi- ção (kg/ t de aço derretido) o 0,20 o 0,38 0,35 0,46 tipo Não usado Esfera de MgO Não usado : Esfera | de MgO Esfera de MgO Clin- ! quer de MgO Quantida- de de adi- ção de escória de Al (kg/1 de aço derre- tido) 0,39 0,39 0,47 0,43 0,51 0,49 Conteúdo em pon- to finai do conver- sor Oxigê- nio (% por massa) 0,077 0,072 0,077 0,080 0,064 0,071 Carbo- no (% por massa) 0,032 0,035 0,033 0,031 0,039 0,0385 Exemplo de compara- ção 3 Exemplo de compara- ção 4 Exemplo de compara- ção 5 Exemplo de compara- ção 6 Exemplo de compara- ção 7 Exemplo de compara- ção 8* Nos exemplos da presente invenção 1 a 5, as quantidades de inclusões poderiam ser diminuídas para 1/3 ou menos de quantidades de inclusões no exemplo de comparação 1. Ao contrário, no exemplo de com- paração 2, onde muito uma esfera de MgO como uma fonte de MgO que contém hidróxido e carbonato, uma quantidade de adição era grande para que o conteúdo de MgO na escória exceda a faixa da presente invenção, e no exemplo de comparação 4, onde uma quantidade de adição de esfera de MgO era pequena para que o conteúdo de MgO na escória não alcançasse o escopo da presente invenção, um efeito de diminuição de inclusão sufici- ente não poderia ser obtido. Ademais, no exemplo de comparação 3, onde muito embora uma fonte de Mn não fosse adicionada durante uma reação de efervescência na desgaseificação a vácuo RH, uma esfera de MgO não foi adicionada, um efeito de diminuição de inclusão suficiente poderia ser obti- do. No exemplo de comparação 6, muito embora a composição da escória fosse controlada usando-se a esfera de MgO, a concentração de oxigênio dissolvido no aço derretido antes da adição de Al era mais alta do que 0,050% por massa e, portanto, o efeito de diminuição de inclusão suficiente não poderia ser obtido. No exemplo de comparação 7, muito embora a com- posição da escória fosse controlada usando-se uma esfera de MgO, a fonte de Mn adicionada durante a reação de lavagem em água de cal e, portanto, o conteúdo de MnO na escória foi aumentado e o efeito de diminuição de inclusão suficiente não poderia ser obtido. No exemplo de comparação 8 no qual um clínquer de MgO foi adicionado como substituto para a esfera de MgO junto com o agito ao formar bolhas para controlar a escória, o efeito de diminuição de inclusão suficiente não poderia ser obtido.[Thin steel ply surface defect indexes 0.30 0.29 τ— CO o "0.25 0.33 1.00 0.80 Continuous casting Molten steel melt per chain ( t / m) to -a · "to IO -T to -a-" to T "to Degassing refining RH Addition of Mn source during effervescence reaction Not added Not added Not added none No added No added added No added Oxygen concentration before adding Al (% by mass) 0.021 0.021 0.024 0.021 ij 0.021 0.014 0.045 Slag MgO concentration (% by mass) After add MgO source 9.73 8.60 13.40 9.85 9.00 9.00 IOO Ui Before adding MgO source 4.60 4.55 | 4.12 3.85 4.33 4.00 4.66 Source of MgO Quantity of addition (kg / t of molten steel) 0.35 o CO o 'o r-- o' 0.41 0 , 44 o 0.82 type MgO Sphere MgO Sphere MgO Sphere MgO Sphere MgO Sphere Unused MgO Sphere Al slag addition quantity (kg / 1 molten steel) 0, 44 0.44 0.43 0.60 0.49 0.31 0.55 ω <= ° CU <u Oxygen (% by mass) 0.073 0.068 0.070 0.071 0.068 0.056 0.044 Final content of the Carbon (% by mass) 0.035 0.037 0.037 0.037 0.036 0.037 0.037 0.045 0.056 Example of the present invention 1 Example of the present invention 2 Example of the present invention 3 Example of the present invention 4 Example of the present invention 5 Comparison example 1 Comparison example 2 thin steel sheet surface defect indexes 0.72 0.85 0.95 0.70 0.82 0.61 Continuous casting Amount of melt, of molten steel by chain (t / m) IO ■ sr IO τ "IO ■ çf LO LO ■ t" IO Mr Refining by degassing RH Addition of Mn source during effervescence reaction No added added added No added added No added Oxygen concentration before adding Al (% by mass) 0.028 0.014 0.020 0.057 0.023 0.021 MgO concentration in slag (% by mass) After adding source of MgO J o T 10 "9,51 9,30 8,83 Before adding source of MgO 4,20 3,90 4,50 4.72 4.53 3.94 MgO Source Amount of addition (kg / t of molten steel) o 0.20 o 0.38 0.35 0.46 type Not used MgO ball Not used: Sphere | MgO Sphere Clin-! of MgO Al slag addition quantity (kg / l of molten steel) 0.39 0.39 0.47 0.43 0.51 0.49 Converted point content - oxygen Oxygen (% by mass) 0.077 0.072 0.077 0.080 0.064 0.071 Carbon (% by mass) 0.032 0.035 0.033 0.031 0.039 0.0385 Comparison Example 3 Comparison Example 4 Comparison Example 5 Comparison Example 6 Comparison Example 7 Comparison Example 8 * In the examples of the present invention 1 to 5, the amounts of inclusions could be decreased to 1/3 or less of the amounts of inclusions in comparison example 1. In contrast, in comparison example 2, where much of a MgO sphere as a source of MgO containing hydroxide and carbonate, an amount of addition was large so that the MgO content in the slag exceeds the range of the present invention. and in comparison example 4, where an amount of MgO bead addition was small so that the content of MgO in the slag did not reach the scope of the present invention, a sufficient inclusion-reducing effect could not be obtained. Moreover, in comparison example 3, where although a source of Mn was not added during an effervescence reaction in vacuum vacuum degassing RH, a sphere of MgO was not added, a sufficient inclusion decrease effect could be obtained. In comparison example 6, although the slag composition was controlled using the MgO sphere, the dissolved oxygen concentration in the molten steel prior to the addition of Al was higher than 0.050% by mass and therefore the effect sufficient inclusion decrease could not be obtained. In comparison example 7, although the slag composition was controlled using a MgO sphere, the source of Mn added during the lime water wash reaction and therefore the MnO content in the slag was increased. and the effect of decreasing sufficient inclusion could not be obtained. In comparison example 8 in which a MgO clinker was added as a substitute for the MgO bead along with the stirring to form bubbles to control slag, the sufficient inclusion decreasing effect could not be obtained.

Desta maneira, ao adotar a presente invenção, confirma-se que mesmo na fundição em alta velocidade, onde uma quantidade de fundição de aço derretido por cadeia é 4,5 t/min. ou mais, o aço que é excelente em limpeza com quantidade de vestígio de inclusões pode ser produzido.In this way, by adopting the present invention, it is confirmed that even in high speed casting where a quantity of molten steel casting per chain is 4.5 t / min. or more, steel that is excellent in cleaning with trace amounts of inclusions can be produced.

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Claims

1. Method of producing steel, which contains: a process of draining molten steel obtained by performing hot metal decarburization refining in a smelter from a converter in a non-deoxidized state, a process after draining the molten steel, to add Al metal or Al slag to the slag present in the molten steel in the melting pot, and thereafter add the MgO source to the slag, thereby reducing easily reduced oxides in the slag and adjusting the MgO concentration in the slag to 6 to 15% by mass, a subsequent process in a vacuum degassing device of causing a reaction between carbon in molten steel and dissolved oxygen in molten steel under reduced pressure, thus, by reducing the dissolved oxygen concentration to 0.050% by mass or less and, after the dissolved oxygen concentration in the molten steel becomes 0.050% by mass or less, add metal. In addition to the molten steel under reduced pressure, thus deoxidizing the molten steel, and a subsequent process of melting the molten steel in a hot-rolled plate through the continuous casting machine; where the MgO source contains hydroxide and carbonate such that a gas generated by thermal decomposition caused by heating the MgO source to 10000C is 5 mo or more per 1 kilogram of the MgO source, and wherein the Mn addition is not performed until the Al metal is added to the molten steel in the vacuum degassing device after the molten steel is drained from the converter, and when adjustment of a Mn concentration in the molten steel is required, the Mn concentration is performed by adding the Mn-containing metal to the molten steel under reduced pressure after the molten steel is deoxidized by the Al metal.

The method of producing steel according to claim 1, wherein a carbon material is added to the molten steel at the beginning of the stage of causing a reaction between carbon in the molten steel and dissolved oxygen in the molten steel under reduced pressure. .

The method of producing steel according to claim 1 or 2, wherein the amount of melt steel casting per chain in a stable casting region of the continuous casting machine is 4.5 t / m or more.

A method of producing steel according to any one of claims 1 to 3, wherein the concentration of dissolved oxygen in the molten steel at the flow rate of the converter is controlled to 0.075% by mass or less.