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......1.1.. poIR .r 1a tc8J.... - rid.1U...1It est partiCrt*1111tt [ü t rtt lù.t8 les tue.. de cubaIIe et d'acte ip9 p t Utour mbdntev icbappmt ssx poMiMUtés actuelles 4'181J8.
L8apfriace 8CIIItI.'8 des te8eIua a8ssi basses ce iC daUab1u pou d1s dss de recuit acceptab1a. que si 1s vu de c:1zcaa1atioa dam 1.a du 4 e a àars aoat ........ 8&ftblJ 1 .8t Vite pomr maintenir très bam leu proPft8 iIeaIU8 en mme de carboae et en uote. En .fait, on a daa8i lu fd.rat*3.oa de t01es nom yid1Ussautes en t3.lisant des débita 4" 1.or4# de i0 a 3 par heure et par tonne d'acier duQ.Û 10 he=s, Ces chiffres ne consatoen pas des Imites #cessaina aai8 jfjbeent eepen<ï<Bt des ordres de grwdeur mmtrant 1WiaportaDce de la dfpeuse e#.
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oeàwa t#, - yrs d."aa1Ant t .iuus lett- ,,,.......ft1itJI.............. pe4sage 4aa. le ai ..... 'P'4JUJ. ! 0)M 1''''', watt NC,eJl. apo88 une IJIlJ 1Il11t, ...........n nt ---tlri'" en 0:
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..., 1.81. Il l,the <M <M)t 4<t ca"'" et Metw -11(:- !lUI et dl 1f' .. 8118it l'¯.d.. logiqftl s'rère trop 4% @Ob*" Ivi MI 4 M0<(<di* à la fo)nMtti<Ht dianct-r po lh'lt alr'1! & 1& rU* de 1a station d'Apuntion en oefie 4o ra1 plldlilf ua débit de au suffisant pour e'8Pfcher ltllt J fJ. II 'I¯...¯.. 1& t1 rs en azote des gaz en circula- 'trwt /111 il leu. qui dMt de Mu, <o*p8é d'hydrogène associé 1 -... 4'tMtt et 4e vapmg 4''', tzoqnnt normalemnt une uti- 1;11 M ttttt <<MW l'.wU8" de recuit pour la fabrication du sa 4'<ttMttW MBt destirà allut tours de recuit traditiommls.
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taz tMgMttttttiea oeoeible de la teneur en azote, il fottt ea..-n llii tit3oti de l'ordre de Q, 3 pour cent.
Le os 4'ab08p1Mft dlrtaé HNX est en tait un néJ.u8'8 me d'llmtt et d'hydMtèat dans lequel la teneur en hydrogène .UcaJ.a1ze t'établit gdràralment entre 3 et 10 pour cent. Ce gaz *8t tria 811PdcU C<!<0 ahophéro de recuit, car il permet d'obteair 4@S t0l à 8U'ace plucuuérenent propre et ne peut pas iorMr de llElsst tlosif, *avant l'invention, on fabriquera le gaz lI1CI ajoutant à de l'uate pur et dans les proportions adéquates le débit de fààte, éventuellement déshydraté, prélevé à l'installa-. tioa d"puratiOD en oxyde de carbone des atmosphères d'hydrogène humde.
En fin de compte, l'hydrogène fabriqué aura été utilisé deux fois de suite, une première fois à l'état pur et humide
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dam le 3ottr de recuit pour toles non vieillissantes et une deuxième fois dans les fours ordinaires à atmosphère HNX.
]La source d'azote pour la fabrication du gaz HNX est en principe indifférente. Cependant, l'inventeur attire l'attention sur le fait que l'installation de très grosses unités de production d'oxygène par distillation de l'air se généralise dans la plupart
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des complexes 5idé=rgique3 et plus spécialement ceux qui sont in- téressés à l'industrie de la tôle.
Suivant l'invention, le débit de fuite d'hydrogène pollué d'azote, trouve une utilisation particu-
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1ih -ftt ftIItab1e pour la fabrication du gaz HME par mélange avec 1'uote qt'31 est 8C&et possible de prélever dans les nappa" rds dt d3stitxstioa d'oxygène en quantités importantes et i. des de de part cuacUd.8f. par des teneurs en oxygène égales ou iafs3erss 30 psrties par Billion.
)Ptàt ct'Ú118ut'8 psr exelMe du destine de l'invention, la 8011IUoa. peu icomoixp mis cependant encore acceptable dans 194 119 lt ddbjt de Ad.te , on lieu d'être utilisé pour la fabncatift dg gaz XN]4 rait utilisé emm gaz combustible ou IR*e perdu.
I1 fant 4IDCOR notez cpe daDa les conditions économiques actueilr s, la ¯tbo&fa géxÔxa1e la plus indiquée pour fabriquer l'hydrogène UIt8I* j, dt#20U et de composés du carbone consiste à soumettre des hydrocarb=es liquides ou gazeux à un cracking en présence d'oxygè- ne et/ou de vapeur d'eau. 11 italique donc un processus d'épuration
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de l'oxyde de cilrbom foxmé lors du cracking, processus classique duo l'industrie chimique et qui consiste convertir l'oxyde de carbone en hydrogène et en anhydride carbonique par action de la va- peur d'eau, et à extraire le dit anhydride par lavage. En pratique, pour réaliser le haut degré de pureté exigé, il est souhaitable de Mettre en série deux étages d'épuration.
Le processus d'épuration est en principe le même que celui utilisé dans l'invention pour débarrasser de l'oxyde de carbone les gaz d'atmosphère recyclés.
Suivant l'invention, on peut donc simplifier l'ensemble en utilisant la même station d'épuration simultanément pour les gaz recyclés en provenance des fours et comme 2 étage d'épuration pour l'hydrogène d'appoint.
Dans ce cas, suivant l'invention, la capacité de cette station commune sera largement supérieure à celle du 1er étage d'épuration du gaz d'appoint, les rapports des capacités respectives s'établissant entre 3 et 13. Suivant l'invention, ces stations d'épuration sont prévues pour maintenir les teneurs en
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oxyde de carbone il un taux inférieur à O,5 %.
Le schéma donné ci-après à titre exemplatif et non linitatif, perxsttra de mieux comprendre le procédé et le disposi- tir suivant l'invention. les hydrocarbures venant par la conduite 1, sont soumis au cracking dans le @gackeur 4, en présence d'oxygène et de vapeur d'eau venant respectivement par les conduites 2 et 3.
Le gaz crack' venant par 3 entre dans le 1er étage d'épuration 6, dans lequel il subit une épuration par conversion de l'oxyde de carbone et absorption de l'anhydride carbonique.
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11 OS/ ensuite par 1& conduite 7 dans le deuxièm itgm 4'fpuaÜM t, l8a1oJM - premier mirs de capacité environ dix lois p.1u pa8de. la gaz eo...Dab1adt épurés en oxyde de cssboslt et à 8dd1tioJIDh de vapeur d'eau gagnent par la "te 9 1e Eat Us) fours 10. DaM ce lour, la bobine 11 à qifts non fiàO**0S est recuite et soumise à l'action de l'atnospIIIft'... on 1atioa par la ventilateur i2.
Un débit de gaz psttictt>sntt épi # e.-1sd. t3 est introduit dans le four par la condUite 9 est estrdt pat la conduits 13 et recyclé après passage 48W l'epMmtMtr 1. Ïta débit de fuite pratiquaent égal au débit de 1'hfl@dm fabriqué 4, est sxtrait par lia conduite 14 et est ..1aat' 1 hssots paT jouant par la conduite 13 pour fabriquer le pts m# e est digtrlbm par la conduits 16 aux òurs 17 et 18. lu flèche 19 représente tUI8 conduite permettant l'addition éventuelle de %P5eur d'.au.
Pouf t3ur les idée*, il a été établi que dans un atelier de recuit traitant 1,/4 de la production par 1'h#drogéne lsbrids, et 3/4 au gaz 1004 un débit de fuite en gaz hydrogène polluxé dlla te égal à environ 13 pour cent du débit du gaz recyclé à iray.r. lys station dlipuration en oxyde de carbone permettrait de fabriquer ls totalité du gaz HMC nécessaire pour les 3 autres quarts de 1a productions tout en mdntonant l'augmentation du taux de l'azote de l'h1dro,he humide ea-dcotoue de 0, 3 pour cent.
R8Y81ICATIONS. le Procédé de conditionnement des atmosphéres né- <e mires aux ateliers de recuit des aciers en tôles fines, czractérisé en ce que l'hydrogène produit au haut degré de pureté nécessitaire à is réalisation d'tciers non vieillissants par recuit dans l'hydrogène humides cet utillsi en prêter lieu dans des fours affectée à ce type de recuit aprés addition des quantités d'eau ou de vapeur d'eau nlce..Iir.., et en ce que l'atmosphère d'hydroetne humide ainsi criée qui circule dans les òurs et qui s'enrichit en oxyde de carbone' et OU azote libre ou combiné est soumise à une
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épuration continue qui enlève uniquement l'oxyde de carbone et les
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traces éventuelle* d'azote combiné,
à l'intervention d'un prélèvement continu qui ait recyclé dans les fours après passage dans une
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installation d'épuration en oxyde de carbone, et en ce que, à l'en- contre de ce qui est lait pour l'oxyde de carbone, l'azote libre provenant des réactions, n'est pas extrait des gaz d'atomsphère, xsis que la teneur en azote libre de ces gaz est néanmons limitée par l'évacustaion continue d'un débit de fuite, lequel débit peut trouver normalement son utilisation dans la fabrication du gaz HNX pour les fours affectés à d'autres types de recuit, de telle sorte qu'en fin de compte,, le gaz hydrogène fabriqué est utilisé deux foie, en premier lieu dans des four.
sous atmosphère d'hydrogène humide 'et en second lieu dans les òurs sous atmosphère HNX.
2.- Procé@@ mirant la revendication 1, caractérisé en ce que le procédé d'épuration utilisé pour extraire l'oxyde de carbone dans le gaz recycle consiste dans une réaction de conversion du dit oxyde de carbone, par la vapeur d'eau, suivie de l'absorption de l'oxyde de carbone formé, et en ce que l'on se sart simultanément du même appareillage coma deuxième étage d'Epuration pour l'instal- lation productrice d'hydrogène,
3,,- Procédé suivant l'une ou l'autre des revendications 1 et 2,
caractérisé en ce que le gaz entrant dans les fours est maintenu à une teneur en oxyde de carbone inférieure à 0,5 pour cent.
4,.. Procédé suivant l'une ou l'autre des revendica.. tions précédentes, caractérisé en ce que le débit de fuite qui égle la teneur en azote est établi de façon i ce que l'augmentation de la teneur en azote libre de l'atmosphère du four reste inférieur re à 0,5 pour cent.
5.- Procédé suivant l'une ou l'autre des revendica tions précédentes dans lequel du gaz HNX est fabriqué par mélange du débit de fuite, éventuellement déshydraté avec de l'azote très pur (.oins de 30 partie. par million) extrait d'appareils de production d'oxygène.
6.- Diapoaitif pour la mise en oeuvre des procédés suivant l'une ou l'autre des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comporte un ou des òurs de recuit pour tôles non join- tives, une station d'épuration pour enlever l'oxyde de carbone par conversion par la vapeur d'eau, et absorption de l'anhydride carbo.
nique, un circuit d'alimentation du four en hydrogène humide, un ou des circuits de recyclage de l'atmosphère des dits fours, à travers la station d'épuration et les fours, un circuit de prélèvement branché
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d'une part sar le ou les circuits de recyclage et raccordé d'autre part à un dispositif d'alimentatin en azote pur, servant à distribuer le gax HNX ainsi fonte à un ou plusieurs òurs de recuit or- dinaires.
7.- Dispositif suivant la revendication 6, caractérisé en ce que la station d'épuration en oxyde de carbone placé dans .la circuit de recyclage et qui sert simultanément de deuxième étage d'épuration pour l'installation productrice d'hydrogène comporte une capacité largement supérieure à celle du premier étage, le rapport des capacités respectives s'établissant de préférence entre 5 et 15.l
3.- Procédés, dispositifs et schémas tels que décrite ci-dessus.