BE537516A - - Google Patents
Info
- Publication number
- BE537516A BE537516A BE537516DA BE537516A BE 537516 A BE537516 A BE 537516A BE 537516D A BE537516D A BE 537516DA BE 537516 A BE537516 A BE 537516A
- Authority
- BE
- Belgium
- Prior art keywords
- slag
- bath
- thomas
- iron
- melt
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 23
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims description 19
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N oxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 14
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 11
- 238000007664 blowing Methods 0.000 claims description 10
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 claims description 5
- 235000015450 Tilia cordata Nutrition 0.000 claims description 5
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 claims description 5
- 239000004571 lime Substances 0.000 claims description 5
- 239000000969 carrier Substances 0.000 claims description 4
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 18
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 13
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 13
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 12
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 9
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 6
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 5
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 3
- ABLZXFCXXLZCGV-UHFFFAOYSA-N phosphorous acid Chemical compound OP(O)=O ABLZXFCXXLZCGV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000003923 scrap metal Substances 0.000 description 3
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 2
- 238000005261 decarburization Methods 0.000 description 2
- 238000005755 formation reaction Methods 0.000 description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 2
- 230000001131 transforming Effects 0.000 description 2
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 230000000875 corresponding Effects 0.000 description 1
- 238000005262 decarbonization Methods 0.000 description 1
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 1
- 235000013312 flour Nutrition 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 230000004927 fusion Effects 0.000 description 1
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N iron oxide Chemical compound [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000460 iron oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- -1 ores Substances 0.000 description 1
- 229910001392 phosphorus oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 239000010902 straw Substances 0.000 description 1
- VSAISIQCTGDGPU-UHFFFAOYSA-N tetraphosphorus hexaoxide Chemical compound O1P(O2)OP3OP1OP2O3 VSAISIQCTGDGPU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Description
<Desc/Clms Page number 1> Pour la transformation en acier de la fonte Thomas, on a à sa dis- position, jusqu'à présent, le procédé fonte-minerais et le procédé Thomaso La qualité de l'acier soufflé suivant le procédé normal au conver- tisseur Thomas est, de façon connue, inférieure à celle de l'acier fabriqué @ au four Siemens-Martin, en particulier, en ce qui concerne sa teneur en phos- phore, azote et scorie, ce qui se traduit d'une façon générale par une dimi- nution de la qualité. On connaît de nombreux procédés pour rendre la qualité de l'acier Thomas égale ou au moins à peu près égale à celle de l'acier Siemens-Martin. Parmi ces procédés il faut en particulier citer les procédés les plus divers faisant usage de vent frais ayant une concentration en oxygène du vent de soufflage plus élevée et les procédés de soufflage qui travaillent avec de l'oxygène pur. , Le problème qui devait être résolu par les procédés de soufflage est double; par l'emploi d'oxygène pur on doit empêcher l'absorption d'azote, par la suppression de l'azote le bilan thermique du procédé peut être formé de façon plus économique car la quantité de chaleur éliminée par l'azote peut être rendue utilisable pour la fusion de mitrailles ou de minerais. L'emploi d'oxygène pur exige comme condition que la déphosphora- tion soit poursuivie aussi longtemps que subsiste encore du carbone pour que par l'oxyde de carbone se produisant lors de l'oxydation du carbone, soit garantie une agitation du bain qui agit à l'encontre d'une scarification ex- cessive du fer qui se produirait si du phosphore devait être oxydé sans la présence simultanée de carbone. Le problème du procédé'de soufflage consiste donc à terminer la déphosphoration à une teneur en carbone aussi haute que possible. 'Une condition est cependant indispensable pour pouvoir atteindre une déphosphoration hâtive; une température basse du bain et une scorie flui- de, capable de réagir, rche en chaux, riche en oxyde ferreux. Bans les procédés de soufflage connus jusqu' présent, cette sco- rie devait être formée par combustion du silicium et avant tout du carbone par l'oxygène soufflé. Une partie du carbone devait donc absolument être déjà brûlée avant que la déphosphoration puisse se produire. Ce mode d'exploitation jusqu'à présent indispensable et comprenant , la formation par la combustion partielle du carbone, d'une scorie capable de réagir, ainsi que la marche de la déphosphoration avant la fin de la décar- bonisation, ne peut être réalisé avec une sûreté de fonctionnement satisfai- sante . Pour arriver à la sûreté d'exploitation indispensable, il est pré- vu un procédé dans lequel on doit obligatoirement commencer par la déphospho- . ration tandis que la décarburation constitue seulement le deuxième stade de réaction. Le procédé est caractérisé en ce que seulement une partie de la masse fondue définitive est coulée exempte de scorie et que de la fonte phos- phoreuse, en particulier de la fonte Thomas est introduite dans le reste de la masse fondue se composant d'acier et de scorie. Dans l'exécution de l'invention, on agit pour que avant l'intro- duction de la fonte Thomas sur le reste de masse fondue, la quantité de sco- rie soit augmentée par addition de chaux et de porteurs d'oxydes (comme du minerais, des pailles ou battiturés de laminoirs et des matières analogues. En soufflant de l'oxygène sur le bain, les corps formant la scorie, ajoutés, sont fondus par la chaleur ainsi libérée, le bain de fer et la scorie sont échauffés et simultanément la teneur en oxygène du bain résiduel est augmen- <Desc/Clms Page number 2> tée. Il est recommandé de choisir le résidu du bain suffisamment important pour qu'il se monte à au moins 15% du poids de la masse fondue totale, En ajoutant la fonte Thomas dans la masse fondue résiduelle sur- chauffée, l'oxygène présent dans le bain commence immédiatement le proces- sus d'oxydation, en particulier du phosphore, suite à quoi l'oxyde de phos- phore formé peut être absorbé par la scorie fortement réagissante déjà obte- nueo En coulant ensemble la fonte Thomas crue avec l'acier dont le soufflage est terminé, la teneur en carbone de la masse fondue totale est encore abaissée sous la limite d'environ 2,5%. Une teneur en carbone de 2,5% produit dans chaque cas, avec certitude, en soufflant de l'oxygène, une réaction immédiate entre l'oxygène et le carbone. Le résidu du bain a ainsi amorcé la réaction du phosphore et a ainsi garanti avec certitude la marche de la réaction de décarburationo Les deux réactions peuvent alors être orientées de façon correspondant aux néces- cités au moyen de l'apport d'oxygène. Quand la teneur en phosphore du bain est abaissée jusqu'à envi- ron 0,1% il est recommandé d'éliminer la scorie formée qui peut trouver em- ploi comme farine Thomas Par l'addition de chaux et éventuellement de por- teurs d'oxydes on forme une nouvelle scorie, sous laquelle le procédé se poursuit et se termine. Le procédé permet de rendre utilisable l'excès de chaleur soit pour fondre des mitrailles soit pour transformer du minerais en acier La quantité de mitrailles à fondre ou la quantité de minerais à transformer est plus élevée que celle des procédés connus jusque maintenant, étant donné que seule une partie de la scorie doit être nouvellement formée à chaque fusion et que de cette façon la chaleur de formation de la scorie peut être partiel- lement économiséeo Le procédé fournit déjà avec des teneurs élevées en carbone des valeurs du phosphore qui rendent possible d'exécuter les fusions avec la te- neur en carbone voulue de la façon connue pour le procédé du four Siemens- Martin. Le procédé est donc ainsi approprié pour fabriquer des aciers doux aussi bien que des aciers durs d'une qualité égale ou à peu près égale à celle des aciers Siemens-Martin. REVENDICATIONS.- 1.- Procédé pour la fabrication d'acier à partir de fonte phos- phoreuse, en particulier de fonte Thomas, par soufflage d'oxygène, c a r a c- t é r i s é en ce que l'on coule seulement une partie de la masse fondue finale si possible exempte de scorie et que l'on ajoute de la fonte phospho- reuse, en particulier de la fonte Thomas, dans le reste de la masse fondue se composant d'acier et de scorie.
Claims (1)
- 2.- Procédé suivant la revendication 1, caractérisé en ce que, avant l'amenée de fonte Thomas sur la masse fondue restante, la quantité de scorie est augmentée par addition de chaux et de porteurs d'oxy- des et en ce que les corps formant la scorie sont fondus par soufflage d'oxy- gène sur la masse fondue restante et en ce que la masse fondue restante et la scorie sont surchauffées tandis que simultanément est augmentée la teneur en oxygène du bain restant.3.- Procédé suivant la revendication 1, caractérisé <Desc/Clms Page number 3> en ce que la scorie est enlevée totalement ou partiellement pendant le pro- cessus tandis que ce dernier se poursuit et s'achève sous une nouvelle sco- rie qui est formée par de la chaux et des porteurs d'oxydes.4.- Procédé suivant la revendication 1, car a c t é r i s é en ce que le résidu du bain doit se monter à au moins 15% du poids de la quantité de fonte à couler.
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
BE537516A true BE537516A (fr) |
Family
ID=167849
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
BE537516D BE537516A (fr) |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
BE (1) | BE537516A (fr) |
-
0
- BE BE537516D patent/BE537516A/fr unknown
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
FR2564863A1 (fr) | Procede d'elaboration d'un alliage ferreux a haute teneur en manganese par fusion reductrice. | |
JPH11158526A (ja) | 高pスラグの製造方法 | |
US4165234A (en) | Process for producing ferrovanadium alloys | |
US2800631A (en) | Method of carrying out melting processes | |
BE537516A (fr) | ||
JPS63169318A (ja) | 溶銑脱りん法 | |
JPH10140227A (ja) | 高合金鋼の合わせ湯による製造方法 | |
JPS6213405B2 (fr) | ||
JPH0437136B2 (fr) | ||
JP3158912B2 (ja) | ステンレス鋼の精錬方法 | |
JP2653301B2 (ja) | 低p転炉滓の再利用方法 | |
JP4461495B2 (ja) | 溶銑の脱燐精錬方法 | |
JP4411934B2 (ja) | 低燐溶銑の製造方法 | |
JP5200501B2 (ja) | 溶鋼の脱酸方法 | |
JPH0892618A (ja) | 予備精錬方法 | |
US2049091A (en) | Manufacture of metallic alloys | |
LU83954A1 (de) | Verfahren zum erhoehen der kuehlstoffsaetze beim herstellen von stahl durch sauerstoffaufblasen | |
RU2186125C2 (ru) | Способ выплавки низкоуглеродистой ванадийсодержащей стали повышенной прочности и хладостойкости | |
JPH1112634A (ja) | アーク炉による低窒素溶鋼の製造方法 | |
SU857271A1 (ru) | Способ получени высокопрочной стали | |
RU2136764C1 (ru) | Способ передела ванадиевого чугуна в конвертере | |
US1594133A (en) | Process of treating ingot iron | |
SU1121299A1 (ru) | Способ производства стали | |
JPS58174518A (ja) | 低水素鋼を製造する方法 | |
JP3996536B2 (ja) | 転炉におけるMn添加方法 |