AT524147A1 - Transportbehälter - Google Patents

Abstract

Bei einem Transportbehälter (1) zum Transport von temperaturempfindlichem Transportgut mit einer einen Innenraum (3) zur Aufnahme des Transportguts umgebenden Behälterwandung (2) mit einer Mehrzahl von unter einem Winkel aneinandergrenzenden Wänden (5,6,7,8), wobei die Behälterwandung (2) selbsttragend ist und eine Öffnung (4) zum Be- und Entladen des Innenraums (3) aufweist, die mittels eines gesonderten Wandelements (16) verschließbar ist, und wobei die Behälterwandung (2) den Innenraum (3) mit Ausnahme der Öffnung (4) allseitig umschließt, weist die Behälterwandung (2) eine Außenwand (9), eine davon beabstandete Innenwand (10) und eine zwischen Außen- und Innenwand (9,10) ausgebildete Vakuumkammer (11) auf, wobei die Vakuumkammer (11) als durchgehende, den Innenraum (3) mit Ausnahme der Öffnung (4) allseitig umgebende Vakuumkammer (11) ausgebildet ist

Description

allseitig umschließt.

Beim Transport von temperaturempfindlichem Transportgut, wie z.B. Arzneimitteln, über Zeiträume von mehreren Stunden oder Tagen müssen vorgegebene Temperaturbereiche bei der Lagerung und dem Transport eingehalten werden, um die Verwendbarkeit und die Sicherheit des Transportguts zu gewährleisten. Für verschiedene Arzneimittel sind Temperaturbereiche von 2 bis 25°C, insbesondere 2 bis 8°C oder 15 bis 25°C, als Lager- und Transportbedingungen

festgeschrieben.

Damit der gewünschte Temperaturbereich des Transportguts beim Transport permanent und nachweislich eingehalten wird, werden Transportcontainer, z.B. Luftfrachtcontainer, mit besonderem Isolationsvermögen eingesetzt. Die technische Umsetzung temperaturkontrollierter Transportbehälter erfolgt üblicherweise mit aktiven oder passiven Kühlsystemen in Kombination mit einer Isolation der Außenhülle. Die Güte der Isolation spielt insbesondere bei passiven Kühlsystemen eine große Rolle für die

Leistungsfähigkeit des Behälters.

auch ökologischen Gesichtspunkten von Nachteil.

Eine andere Ausführung von temperaturkontrollierten Transportbehältern umfasst einen Wandaufbau mit plattenförmigen Vakuumpaneelen. Sie bestehen im Allgemeinen aus einem porösen Kernmaterial, das unter anderem als Stützkörper für das im Inneren des Vakuumpaneels vorliegende Vakuum dient, und einer hochdichten Hülle, die einen Gaseintrag in das Vakuumpaneel verhindert. Vakuumpaneele sind allerdings anfällig gegen Beschädigungen, die zu einer drastischen Verringerung der Dämmleistung führen können. Daher werden zusätzliche Wandstrukturen benötigt, um die Vakuumpaneele vor äußeren Einflüssen zu schützen, was zu einer nachteiligen Gewichtserhöhung führt. Außerdem werden an den Rändern der Vakuumpaneele zusätzliche Bauteile benötigt, um die einzelnen Behälterwände miteinander zu verbinden. Dadurch entstehen Wärmebrücken, welche die effektive Dämmleistung

verringern, und das Gesamtgewicht des Behälters erhöhen. Die vorliegende Erfindung zielt daher darauf ab, eine

wandintegrierte Vakuumisolation für temperaturkontrollierte

Transportbehälter bereitzustellen. Die Außenwände des

zusätzliche Strukturbauteile notwendig sind.

Zur Lösung dieser Aufgabe sieht die Erfindung bei einem Transportbehälter der eingangs genannten Art im Wesentlichen vor, dass die Behälterwandung eine Außenwand, eine davon beabstandete Innenwand und eine zwischen Außenund Innenwand ausgebildete Vakuumkammer aufweist, wobei die Vakuumkammer als durchgehende, den Innenraum mit Ausnahme der Öffnung allseitig umgebende Vakuumkammer ausgebildet ist. Die Behälterwandung ist somit als doppelwandiger Vakuumbehälter ausgeführt, der den Innenraum mit Ausnahme der Behälteröffnung allseitig umgibt. Im Unterschied zur Verwendung von herkömmlichen Vakuumpaneelen besteht die Isolation daher nicht aus einzelnen Vakuumelementen, die zu einem Behälter zusammengebaut werden müssen, sondern umfasst in einem Teil alle Seiten des Transportbehälters mit Ausnahme der Öffnung. Der Transportbehälter bzw. die Behälterwandung kann dabei in verschiedenen geometrischen Formen ausgeführt sein, bei denen eine Mehrzahl von unter

einem Winkel aneinandergrenzenden Wänden vorgesehen sind.

aus.

Erfindungsgemäß ist zwischen der Innen- und der Außenwand der Behälterwandung eine durchgehende Vakuumkammer ausgebildet, die den Innenraum mit Ausnahme der Öffnung allseitig umgibt. Dies bedeutet, dass der Innenraum nicht von mehreren gesonderten Vakuumkammern umgeben ist, wie dies bei einer herkömmlichen Ausbildung der Fall ist, bei der die Decke, der Boden, die Seitenwände und die Rückwand jeweils von einem eigenen Vakuumpaneel gebildet werden und bei der an der Verbindungsstelle zwischen aneinandergrenzenden Paneelen jeweils eine Wärmebrücke

entsteht.

Die doppelwandige Behälterwandung ist selbsttragend, sodass keine gesonderten Bauelemente erforderlich sind, um die

Stabilität des Behälters zu gewährleisten.

Bevorzugt ist hierbei vorgesehen, dass die Außen- und die Innenwand aus einem Metallblech bestehen, insbesondere aus Edelstahl, Aluminium oder Titan, und vorzugsweise eine Dicke von 0,01 bis 1 mm aufweisen. Dies gewährleistet einerseits die erforderliche Stabilität und andererseits die gasdichte Ausführung der Wände. Bevorzugt können die Außenwand und die Innenwand jeweils aus einer Mehrzahl von

ebenen Blechen zusammengebaut werden, wobei die

verbunden werden können.

Weiters ist die Vakuumkammer bevorzugt durch einen entlang des Randes der Öffnung verlaufenden, mit der Außen- und der

Innenwand verbundenen Verbindungskragen verschlossen.

Bevorzugt sind die Außen- und die Innenwand der

Behälterwandung plan ausgeführt.

Der erfindungsgemäße Transportbehälter ist bevorzugt als Luftfrachtcontainer ausgeführt und weist daher bevorzugt Außenabmessungen von mindestens 0,4x0,4x0,4 m, vorzugsweise 0,4x0,4x0,4 m bis 1,6x1,6x1,6 m, vorzugsweise 1,0x1,0x1,0 m bis 1,6x1,6x1,6 m, auf.

Der Begriff „Vakuumkammer“ bedeutet, dass der Raum zwischen der Innen- und der Außenwand der Behälterwandung evakuiert ist, um dadurch eine Wärmedämmung zu erreichen, indem durch das Vakuum die Wärmeleitung der Gasmoleküle reduziert oder unterbunden wird. Bevorzugt beträgt der Luftdruck in der

Vakuumkammer 0,001-0,1 mbar.

Um den Druckkräften der umgebenden Luft standhalten zu können, ohne die Außen- und die Innenwand übermäßig dickwandig ausführen zu müssen, sind die Außenwand und die Innenwand bevorzugt durch eine Vielzahl von Abstandshaltern verbunden, die vorzugsweise aus einem Kunstsoff mit einer Wärmeleitfähigkeit von < 0,35 W/(m'K) bestehen, wie z.B. Polyetheretherketon oder Aramid. Die Abstandshalter stellen den gewünschten Abstand zwischen der Außen- und der Innenwand sicher, sodass der dazwischen liegende Hohlraum,

d.h. die Vakuumkammer, bestehen bleibt. Da die

Wärmeleitfähigkeit auszubilden.

Um die Wärmeübertragung zwischen der Außen- und der Innenseite weiter zu minimieren, ist bevorzugt vorgesehen, dass die Abstandhalter als möglichst dünne Elemente ausgebildet sind. Insbesondere können die Abstandhalter als stiftförmige Elemente ausgebildet sein, die vorzugsweise einen runden, insbesondere kreisrunden, Querschnitt aufweisen und vorzugweise an der dünnsten Stelle einen

Durchmesser von 1-5 mm aufweisen.

Bevorzugt beträgt der Normalabstand zwischen der Außen- und

der Innenwand 10-40 mm, bevorzugt 10-20 mm.

Daraus ergibt sich eine Ausbildung, bei der die Länge der Abstandhalter deutlich größer als deren Durchmesser ist,

was eine Minimierung der Wärmeleitung bewirkt.

Bevorzugt stehen die Abstandhalter in einem gleichmäßigen

Abstand von 10-100mm zueinander.

Um eine Punktbelastung der Außen- und der Innenwand an der Kontaktstelle der Abstandshalter zu vermeiden, sieht eine bevorzugte Ausbildung der Erfindung vor, dass die Abstandshalter die Außen- und die Innenwand über jeweils wenigstens ein Druckverteilungselement kontaktieren. Auf Grund der Druckverteilung auf eine größere Wandfläche kann die Außen- und die Innenwand mit einer verringerten Wandstärke ausgeführt werden, was mit einer Gewichtsreduktion einhergeht, wobei im Falle einer

Ausführung aus Edelstahl eine Wandstärke von vorzugsweise

Innenwand durchstoßen.

Bevorzugt ist vorgesehen, dass das wenigstens eine Druckverteilungselement als eine Auflageplatte ausgebildet ist, wobei die Auflageplatte vorzugsweise eine gemeinsame Auflage für eine Mehrzahl von miteinander fluchtenden Abstandshaltern bildet. Die Druckverteilungselemente können in diesem Fall als längliche plattenförmige Elementen ausgebildet sein, die beispielsweise eine Dicke von 0,3 bis 5 mm und eine Breite von 5 bis 30 mm aufweisen und vorzugsweise aus Aluminium, Edelstahl oder Kunststoff bestehen. Dabei kann eine Mehrzahl solcher länglicher plattenförmiger Elemente entsprechend der Rasteranordnung der Abstandshalter parallel zueinander und in Abstand

voneinander verlaufend angeordnet sein.

Alternativ kann das wenigstens eine Druckverteilungselement von einem verbreiterten Ende des Abstandshalters gebildet sein, wobei das verbreiterte Ende bevorzugt einstückig mit dem Abstandshalter und daher aus demselben Material wie dieser ausgebildet ist. Das verbreiterte Ende kann eine Pilzform aufweisen. Das verbreitere Ende kann hierbei beispielsweise eine Höhe von 2-5 mm und einen Durchmesser von 6-50 mm aufweisen und dadurch die auftretenden Kräfte gleichmäßig in die Außen- bzw. Innenwand der

Behälterwandung einleiten.

umgeben.

Bevorzugt sind die Isolationsfolien so angeordnet, dass zwischen der der Vakuumkammer zugewandten Innen£fläche der Außen- bzw. der Innenwand und dem Folienstapel jeweils ein Abstand (Schutzraum) verbleibt, damit der Folienstapel nicht durch eventuelle Verformungen der Wände zusammengedrückt wird. Außerdem bietet der Abstand Raum für konstruktive Stabilisierungen der Abstandshalter und

erleichtert das Vakuumieren.

Eine weitere bevorzugte Ausbildung sieht vor, dass die Isolationsfolien durch flächige Abstandselemente voneinander beabstandet gehalten sind, wobei die flächigen Abstandselemente vorzugsweise von einem textilen Flächengebilde gebildet, insbesondere als Polyestervlies

ausgebildet sind. Insbesondere können die Isolationsfolien als

metallbeschichte oder -bedampfte Kunststofffolien

ausgebildet sein. Solche Isolationsfolien werden auch Sog.

besteht beispielsweise aus Aluminium.

Die Funktionsweise der Isolationsfolien ergibt sich aus folgendem physikalischen Zusammenhang: Die Wärmeleitfähigkeit von Luft hängt sowohl vom Druck, als auch von der Breite des zu überbrückenden Luftspalts ab. Dies lässt sich über die molekulare Thermodynamik erklären und tritt auf, wenn die Spaltbreite in der gleichen Größenordnung wie die mittlere freie Weglänge der Luftmoleküle ist. Die mittlere freie Weglänge der Luftmoleküle ist umgekehrt proportional zum Luftdruck, d.h. bei sehr niedrigen Luftdrücken oder sehr kleinen Spaltbreiten ist diese relativ groß. Der Zusammenhang wird mit der Knudsenzahl beschrieben, welche sich aus dem Verhältnis zwischen mittlerer freier Weglänge und charakteristischer Länge einer Strömung ergibt. Bei einer Knudsenzahl von über 10 spricht man von freier Molekülbewegung und die Wärmeleitfähigkeit der Luft ist sehr gering. Außerdem können konvektive

Wärmeleitungseffekte vernachlässigt werden.

Eine Kombination aus niedrigem Luftdruck und kleinen Spaltbreiten wird im Rahmen der Erfindung dazu genutzt, um eine sehr niedrige Wärmeleitfähigkeit der Luft (bevorzugt < 1 mW/(m.K)) zu erreichen. Die Spaltbreiten sind hierbei die Abstände zwischen den einzelnen Lagen der Isolationsfolie und liegen bevorzugt im Bereich zwischen

0,1 und 5 mm. Der Folienstapel besteht vorzugsweise aus 2-50 Schichten

mit Metall, insbesondere Aluminium, bedampfter Folie und 2-

50 Schichten Folienabstandshalter (z.B. ein Polyester-

Spinnvlies). Zusätzlich zur Reduktion der Spaltbreite und damit einhergehenden Unterbindung der Wärmeleitung in der Luft wird durch die Isolationsfolie die Wärmestrahlung stark reduziert. Zum einen wird dies durch den niedrigen Emissionsgrad der Metallbeschichtung, insbesondere der Aluminiumbeschichtung, erreicht. Zum anderen stehen die einzelnen gegenüberstehenden Folienschichten jeweils im thermischen Gleichgewicht und emittieren bzw. absorbieren etwa die gleiche Menge Energie. Die Festkörperwärmeleitung in den Folienabstandshaltern wird bevorzugt dadurch minimiert, dass die Folienabstandshalter, wie z.B. ein Polyestervlies, locker zwischen den Folien liegt und nur an wenigen Stellen tatsächliche Berührungen stattfinden. Im Falle der Verwendung eines Polyestervlieses wird der Vorteil genutzt, dass Polyester ein schwach wärmeleitendes Material ist, die Fadenstärke des Vlieses klein ist und eine direkte Verbindung zwischen gegenüberliegenden Isolationsfolien in der chaotischen Vliesstruktur nur sehr

selten auftritt.

Wie bereits erwähnt, ist die Vakuumkammer vorzugsweise durch einen entlang des Randes der Öffnung verlaufenden, mit der Außen- und der Innenwand verbundenen Verbindungskragen verschlossen. Der Verbindungskragen sollte möglichst gasdicht sein und sich gasdicht mit der Außen- und Innenwand verbinden lassen. Als Materialien für den Verbindungskragen kommen zum Beispiel Edelstahl oder

Titan in Frage.

Vorzugsweise besteht der Verbindungskragen aus demselben Material, insbesondere aus demselben Metall, wie die Innenund die Außenwand und ist mit diesen vorzugsweise

verschweißt.

Alternativ kann der Verbindungskragen aus einem anderen Metall bestehen als die Innen- und die Außenwand und mit

diesen vorzugsweise durch Reibschweißen verschweißt sein.

Da die Wärmeleitfähigkeit des Verbindungskragens im Falle von Metall relativ hoch ist, erfolgt ein Großteil des Wärmeeintrags in den Transportbehälter über den Verbindungskragen (Wärmebrücke). Eine konstruktive Optimierung des Verbindungskragens sowie der umgebenden Struktur ist daher vorteilhaft, um die Gesamtleistungsfähigkeit der Isolation zu erhöhen. Wichtige Parameter sind die Länge der Verbindung zwischen Außen- und Innenwand sowie die Querschnittsfläche des

Verbindungskragens.

Um die Weglänge zwischen Außen- und Innenwand zu erhöhen, ist gemäß einer bevorzugten Ausbildung vorgesehen, dass der Verbindungskragen relativ zur Ebene der Außenwand schräg (d.h. in einem von 90° verschiedenen Winkel) verläuft,

insbesondere in einem Winkel von 10-80°.

Eine andere Möglichkeit der Erhöhung der Weglänge liegt darin, dass der Verbindungskragen einen von der Außen- zur Innenwand gehenden, gewellten oder geknickten Verlauf

aufweist.

Die Gesamtleistungsfähigkeit der Isolation des Transportbehälters hängt naturgemäß auch von den Wärmedämmeigenschaften des die Öffnung des Innenraums verschließenden Elements ab. Bevorzugt ist hierbei vorgesehen, dass der Transportbehälter weiters ein

gesondertes Wandelement aufweist, mit welchem die Öffnung

verschlossen ist, wobei das gesonderte Wandelement vorzugsweise eine Außenwand und eine davon beabstandete Innenwand aufweist, zwischen denen eine Vakuumkammer

ausgebildet ist.

Das gesonderte Wandelement kann denselben Wandaufbau aufweisen wie die Behälterwandung. Das gesonderte Wandelement kann in seiner Vakuumkammer daher auch eine Mehrzahl von mit Abstand übereinander liegenden

Isolationsfolien enthalten.

Das gesonderte Wandelement kann beispielsweise als Tür ausgebildet sein und daher mittels eines Scharniers am

Transportbehälter befestigt sein.

Wie bereits erwähnt, kommt ein Großteil der Wärme über den Verbindungskragen in den Transportbehälter. Es ist daher wichtig, eine direkte Weiterleitung der Wärme zur transportierten Ware zu verhindern. Latentwärmespeicher sind in der Lage, durch einen Phasenwechsel von fest zu flüssig große Mengen von Wärme zu absorbieren. Eine bevorzugte Weiterbildung der Erfindung sieht daher vor, dass an der dem Innenraum zugewandten Seite des gesonderten Wandelements eine Schicht eines Phasenwechselmaterials angeordnet ist, welches sich zumindest entlang des Randbereichs der Öffnung erstreckt. Das Phasenwechselmaterials nimmt daher die über den Verbindungskragen eingetragene Wärme auf und absorbiert

diese. Bevorzugt deckt das Phasenwechselmaterial die gesamte dem

Innenraum zugewandte Fläche des gesonderten Wandelements

ab, wobei zwischen dem gesonderte Wandelement und dem

Phasenwechselmaterial eine Energieverteilschicht aus einem Material mit einer Wärmeleitfähigkeit von > 100 W/(m.K), insbesondere > 200 W/(m.K), angeordnet sein kann. Je gleichmäßiger der Phasenwechsel des Phasenwechselmaterials erfolgt, desto effizienter kann die eingetragene Wärme absorbiert werden. Daher kann das Phasenwechselmaterials mit einer Energieverteilschicht bzw. Platten aus hochwärmeleitenden Materialien (z.B. Aluminium oder Carbon Nanotubes) kombiniert werden. Die lokal über den Verbindungskragen eingebrachte Wärme wird hierbei über eine größere Fläche der Energieverteilschicht verteilt und

gleichmäßig vom Latentwärmespeicher absorbiert.

Zusätzlich zur Anordnung des Phasenwechselmaterials an dem gesonderten Wandelement bzw. der Türe kann auch an der Behälterwandung, d.h. an den Seitenwänden, dem Boden, der Decke sowie der Rückwand eine Phasenwechselmaterial eingesetzt werden. Außerdem können auch hier Energieverteilschichten zur Verteilung der Wärme zum Phasenwechselmaterial in den hinteren Bereichen des Transportbehälters eingesetzt werden. Wichtig hierbei ist ein ausreichender Abstand zum Verbindungskragen, um eine direkte Wärmebrücke zu vermeiden. Insbesondere sieht eine bevorzugte Ausbildung der Erfindung in diesem Zusammenhang vor, dass an der dem Innenraum zugewandten Seite der Innenwand der Behälterwandung eine Schicht eines Phasenwechselmaterials angeordnet ist, welche den Innenraum mit Ausnahme der Öffnung allseitig umgibt, und dass vorzugsweise zwischen der Innenwand der Behälterwandung und dem Phasenwechselmaterial eine Energieverteilschicht aus einem Material mit einer Wärmeleitfähigkeit von

> 100 W/(m.K), insbesondere > 200 W/(m.K), angeordnet ist.

Vorzugsweise besteht die wenigstens eine Energieverteilschicht zumindest teilweise, insbesondere vollständig, aus Aluminium, Kupfer oder Kohlenstoff-

Nanoröhrchen.

Im Hinblick auf eine möglichst gewichtsoptimierte Ausbildung des Transportbehälters ist die wenigstens eine Energieverteilschicht bevorzugt relativ dünn ausgebildet

und weist insbesondere eine Dicke von weniger als 2 mm auf.

Vorzugsweise wird ein Phasenwechselmaterial mit einer Phasenübergangstemperatur ausgewählt, die auf den im Innenraum des Transportbehälters gewünschten Temperaturbereich abgestimmt ist, sodass der gewünschte Temperaturbereich möglichst stabil und unabhängig von der Außentemperatur gehalten werden kann. Bevorzugt liegt die

Phasenübergangstemperatur im Bereich von 2°C-15°C.

Die Phasenwechselmaterialschicht umfasst bevorzugt als flächige chemische Latentwärmespeicher ausgebildete Phasenwechselmaterialelemente, wobei bezüglich des den Latentwärmespeicher bildenden Mediums herkömmliche Ausbildungen verwendbar sind. Bevorzugte Medien für die

Latentwärmespeicher sind Paraffine und Salzmischungen.

Um die Isolationseigenschaften weiter zu verbessern, kann an der Außenseite der Behälterwandung eine nicht als Vakuumisolation ausgebildete Dämmschicht angeordnet sein. Mittels der Dämmschicht wird der Energiefluss in radialer Richtung zum Innenraum des Transportbehälters hin weiter reduziert. Die Dämmschicht umgibt den Innenraum des

Transportbehälters bevorzugt allseitig. Die Dämmschicht

kann eine Wärmeleitfähigkeit von < 0,02 W/(m.K), bevorzugt

< 0,012 W/(m.K), aufweisen.

Alternativ bildet die Außenwand der Behälterwandung die Außenfläche des Transportbehälters aus, sodass an der Außenwand keine weiteren Schichten oder Elemente angebracht:

sind.

Um eine allfällige Beschädigung des Transportbehälters feststellen zu können, ist bevorzugt vorgesehen, dass im Innenraum wenigstens ein Temperatursensor, und zwar vorzugsweise an jeder Seite des Transportbehälters jeweils wenigstens ein Temperatursensor, angeordnet ist. Auf Grund der Messwerte des wenigstens einen Temperatursensors kann die Leistungsfähigkeit der Dämmung laufend kontrolliert werden. Ergänzend kann ein Sensor angebracht werden, welcher die Umgebungstemperatur misst, wobei aus dem Temperaturdifferenzverlauf des wenigstens einen im Innenraum angeordneten Temperatursensors und des Außentemperatursensors die Dämmleistung der Behälterwandung laufend berechnet werden kann. Diese Daten können mittels drahtloser Datenübertragungsmittel laufend an eine zentrale Datenbank übermittelt werden, sodass die Funktionstüchtigkeit des Transportbehälters global

überwacht und sichergestellt werden kann.

Die Erfindung wird nachfolgend anhand von in der Zeichnung schematisch dargestellten Ausführungsbeispielen näher erläutert. In dieser zeigen Fig. 1 eine perspektivische Ansicht eines quaderförmigen Transportbehälters gemäß der Erfindung, Fig. 2 eine Detailansicht des Aufbaus der

Behälterwandung, Fig. 3 eine Detailansicht einer

Ausführungsform des Abstandshalters, Fig. 4 eine Schnittansicht eines Transportbehälters mit verschlossener Öffnung, Fig. 5 eine alternative Ausführung des Transportbehälters gemäß Fig. 4, Fig. 6 eine Detailansicht einer Wandgestaltung im Bereich des Verbindungskragens, Fig. 7 eine Detailansicht einer alternativen Wandgestaltung im Bereich des Verbindungskragens und Fig. 8 ein Detail des

Verbindungskragens 12 im Schnitt.

In Fig. 1 ist ein quaderförmiger Transportbehälter 1 dargestellt, dessen Behälterwandung 2 einen Innenraum 3 mit Ausnahme einer Öffnung 4 allseitig umgibt. Die Behälterwandung 2 umfasst zwei Seitenwände 5, eine Rückwand 6, einen Boden 7 und eine Decke 8. Die Behälterwandung 2 ist als doppelwandiger Vakuumbehälter ausgebildet und umfasst eine Außenwand 9 und eine Innenwand 10, die parallel und in Abstand voneinander verlaufen. Der Wandaufbau ist in Fig. 1 im aufgebrochen dargestellten

Bereich sowie in der Detailansicht gemäß Fig. 2 erkennbar.

Die Außenwand 9 besteht aus fünf plattenförmigen Außenwandabschnitten, jeweils einen für die zwei Seitenwände 5, die Rückwand 6, den Boden 7 und die Decke 8. Die Wandabschnitte können aus einem einzigen f£flächigen Materialstück, wie z.B. einen Metallblech gebogen werden und entlang der aneinanderstoßenden Kannten miteinander verbunden, insbesondere verschweißt sein. Die Wandabschnitte können auch aus gesonderten flächigen Materialstücken, wie z.B. aus gesonderten Blechen bestehen, sodass an jeder Kante eine Verbindung, insbesondere eine

Schweißnaht erforderlich ist.

Ebenso besteht die Innenwand 10 aus fünf plattenförmigen Außenwandabschnitten, jeweils einen für die zwei Seitenwände 5, die Rückwand 6, den Boden 7 und die Decke 8. Die Wandabschnitte können auch hier aus einem einzigen flächigen Materialstück, wie z.B. einen Metallblech gebogen werden und entlang der aneinanderstoßenden Kannten miteinander verbunden, insbesondere verschweißt sein. Die Wandabschnitte können auch aus gesonderten flächigen Materialstücken, wie z.B. aus gesonderten Blechen bestehen, sodass an jeder Kante eine Verbindung, insbesondere eine

Schweißnaht erforderlich ist.

Die Außenwand 9 und die Innenwand 10 bilden somit zwei voneinander getrennte Schalen, zwischen denen eine durchgehende Vakuumkammer 11 ausgebildet wird. Um die Vakuumkammer 11 zu verschließen, sind die Außenwand 9 und die Innenwand 10 an der Vorderseite, d.h. entlang der Öffnung 4, mittels eines Verbindungskragens 12 verbunden. Der Verbindungskragen 12 kann ebenfalls aus einem flächigen Materialstück, insbesondere einem Metallblech bestehen und mit der Außenwand 9 und der Innenwand 10 an den

aneinanderstoßenden Kanten verschweißt sein.

Um die Außenwand 9 und die Innenwand 10 in dem vorgegebenen Abstand zu halten, verlaufen zwischen der Außenwand 9 und die Innenwand 10 mehrere Abstandshalter 13, die bei der Ausführung gemäß Fig. 2 als Stifte ausgebildet sind. Die Abstandshalter 13 müssen die auftretenden Druckkräfte aufnehmen können und möglichst gleichmäßig an die Wände des Vakuumbehälters weitergeben. Zusätzlich muss die Festkörperwärmeleitung durch die Abstandshalter 13 minimiert werden, da sonst die Dämmleistung der Isolation

verschlechtert würde. Außerdem spielt das Gesamtgewicht der

Konstruktion eine wichtige Rolle und muss ebenfalls minimiert werden. Um diesen Anforderungen gerecht zu werden, ist eine Vielzahl von relativ dünnen

Abstandshaltern 13 vorgesehen.

Die Abstandshalter 13 kontaktieren die Außenwand 9 und die Innenwand 10 unter Zwischenschaltung von Druckverteilerelementen 14, die als flache Stege ausgebildet sind. Die Abstandshalter 13 werden mit Verbindungsstutzen in Löchern entlang der Stege 14

befestigt.

In Fig. 1 ist ersichtlich, dass in der Vakuumkammer 11 sich über die gesamte Wandfläche erstreckende Stapel 15 aus Isolationsfolien angeordnet sind. Zum Einlegen der Isolationsfolien können die Abstandshalter 13 entweder zusammensteckbar ausgelegt werden oder die Isolationsfolie

mit entsprechenden Schlitzen versehen werden.

Fig. 3 zeigt eine alternative Ausbildung der Abstandshalter 13. Die Kraftübertragung zwischen den Abstandshaltern 13 zu zur Außenwand 9 und zur Innenwand 10 wird über eine beidseitige Pilzform der Abstandshalter 13 erreicht. Die Pilze sind Teil der Abstandshalter 13 und bestehen beispielsweise aus einem schwach wärmeleitenden Kunststoff (z.B. PEEK oder Kevlar). Der kleinste Durchmesser der Abstandshalter 12 ist vorzugsweise 1-5mm und damit deutlich kleiner als die Länge, was eine weitere Reduktion der Festkörperwärmeleitung mit sich bringt. Die Pilze haben vorzugsweise eine Höhe von jeweils 2-5mm und an deren Auflage einen Durchmesser von 6-50mm und leiten die

auftretenden Kräfte gleichmäßig in die Wände ein.

In Fig. 4 ist der Aufbau des Transportbehälters 1 schematisch in einem Schnitt dargestellt. Der Vakuumbehälter wird mit einem gesonderten Wandelement 16 zur Isolation der Vorderseite kombiniert, so dass der Transportbehälter 1 geschlossen ist. Da der größte Wärmeeintrag im Bereich des Verbindungskragens 12 erwartet wird, ist in dieser Variante nur vorne ein Latentwärmespeicher 17 installiert, um die Wärme zu absorbieren und von der transportierten Ware abzuhalten. Eine hochwärmeleitende Energieverteilplatte 18 zwischen Türisolation und Latentwärmespeicher 17 sorgt für eine gleichmäßige Verteilung der Wärme, um ein lokales Abschmelzen des Phasenwechselmaterials des

Latentwärmespeichers 17 zu verhindern.

Fig. 5 zeigt einen alternativen Aufbau des Transportbehälters 1 schematisch in einem Schnitt. Der Vakuumbehälter 1 wird mit einem gesonderten Wandelement 16 zur Isolation der Vorderseite kombiniert, so dass der Transportbehälter geschlossen ist. Auch hier wird der größte Wärmeeintrag im Bereich des Verbindungskragens 12 erwartet. Zusätzlich zum vorderen Latentwärmespeicher 17 werden in dieser Variante auch an den Seitenwänden 5, der Rückwand 6, dem Boden 7 und der Decke 8 Latentwärmespeicher 19 eingesetzt. Außerdem werden hochwärmeleitende Energieverteilplatten 20 zur Verteilung der Wärme zu den Latentwärmespeichern 19 in den hinteren Bereichen des Transportbehälters 1 eingesetzt. Wichtig hierbei ist ein ausreichender Abstand zum Verbindungskragen 12, um eine

direkte Wärmebrücke zu vermeiden.

Fig. 6 zeigt ein Detail des Verbindungskragens 12 im

Schnitt, wobei der Verbindungskragen 12 in einem schrägen

Winkel zur Außenwand 9 und zur Innenwand 10 verläuft, sodass die Weglänge zwischen Außenwand 9 und Innenwand 10 vergrößert wird. Bei dieser Ausführungsform können die Außenwand 9 und die Innenwand 10 sowie der Verbindungskragen 12 aus Edelstahl (z.B. V2A) mit einer Dicke von 0,01 bis 1 mm bestehen, wobei die Bleche vorne

verschweißt sind.

Bei der alternativen Ausführungsform gemäß Fig. 7 bestehen die Außenwand 9 und die Innenwand 10 aus Aluminium mit einer Dicke von z.B. 0,5-5 mm. Der Verbindungskragen 12 besteht aus Edelstahl (z.B. V2A) mit einer Dicke von z.B. 0,1 bis 1 mm. Die Verschweißung der unterschiedlichen Materialen erfolgt über Reibschweißen oder durch Beschichtung der Gegenstücke mit einem schweißbaren Material. Der Verbindungskragen 12 ist als Labyrinth ausgeführt, so dass sich die Weglänge zwischen Außenwand 9 und Innenwand 10 erhöht und damit der Wärmeeintrag verringert. Zusätzlich ist der Verbindungskragen 12 von außen mit einer Wärmedämmung 21 isoliert. Der Beginn der Aluminium-Innenwand 10 ist nach hinten versetzt, um den Wärmeeintrag in den hinteren Bereich des Transportbehälters

1 zu verringern.

Fig. 8 zeigt eine alternative Ausführungsform des Verbindungskragens 12 im Schnitt, wobei der Verbindungskragen 12 in einer asymmetrischen U-Form zwischen Außenwand 9 und Innenwand 10 verläuft, sodass die Weglänge zwischen Außenwand 9 und Innenwand 10 vergrößert wird. Zusätzlich ist der Verbindungskragen 12 mit einer in der U-Form eingebrachten Wärmedämmung 22 isoliert. Bei dieser Ausführungsform können die Außenwand 9 und die

Innenwand 10 sowie der Verbindungskragen 12 aus Edelstahl

(z.B. V2A) mit einer Dicke von 0,01 bis 1 mm bestehen,

wobei die Bleche vorne verschweißt sind.

Eine weitere Möglichkeit die Weglänge zwischen Außen- und Innenwand des Vakuumbehälters zu erhöhen liegt darin, den

Verbindungskragen in einer gewellten Form auszuführen.

Die Gesamtleistungsfähigkeit der Isolation des Transportbehälters gemäß der Erfindung ergibt sich aus einer Zusammenschaltung der einzelnen Wärmewiderstände.

Dabei werden folgende Elemente berücksichtigt:

— Türisolation - Wärmestrahlung — Vakuumbehälter:

— Außen- und Innenhülle

— Abstandshalter inkl. Versteifungsstrukturen

- Luft im umgebenden Schutzraum

- Luft zwischen den einzelnen Schichten der

Superisolationsfolie - Folienabstandshalter der Superisolation (z.B. Polyestervlies)

- Folienschichten der Superisolation Mit dem resultierenden Gesamtwärmewiderstand, der Oberfläche des Behälters und der Isolationsdicke kann eine äquivalente Wärmeleitfähigkeit (Asaqu) berechnet werden. Mit der vorliegenden Erfindung wird bei einer Größe des Transportbehälters von etwa 1x 1,2 x 1,2 eine äquivalente Wärmeleitfähigkeit von Asqu=4 mW/(m.K) bis 0.5 mW/(m.K) erreicht. Zum Vergleich haben herkömmliche Vakuumpaneele eine Wärmeleitfähigkeit von etwa 5 mW/(m.K). Die vorliegende Erfindung bietet also eine deutlich bessere

Dämmleistung.

Ein weiterer Vorteil ist das niedrige Gewicht. Da Vakuumpaneele aus einzelnen Elementen bestehen, werden zusätzlich Strukturteile benötigt, um die Stabilität des Transportbehälters zu gewährleisten. Dies bedeutet zusätzliches Gewicht. Mit der vorliegenden Erfindung wird der Transportbehälter durch die Vakuumisolation stabilisiert. Der Vakuumbehälter ist so konstruiert, dass er den äußeren Druckkräften standhalten kann, aber ein geringes Eigengewicht besitzt. Zudem umfasst der Vakuumbehälter fünf Seiten des Transportbehälters. Damit ist die Stabilität gewährleistet, ohne dass zusätzliche Strukturbauteile notwendig sind. Sogar bei einer Beschädigung des Vakuumbehälters z.B. durch äußere Einflüsse bleibt die Stabilität des Transportbehälters erhalten. Die für die Außen- und Innenwände verwendeten Materialien sind vorzugsweise hochduktil und können hohe plastische Verformungen aufweisen bevor sie versagen. Zuerst würden beide Seiten der Vakuumkammer vollständig zusammengedrückt werden, bevor die Wände versagen. Zwar ist das Gewicht der Vakuumisolation mit 3 bis 16 kg/m? (je nach Konstruktion und Materialwahl) etwas höher als bei Vakuumpaneelen mit etwa 4 kg/m?, das resultierende Gesamtgewicht des Transportbehälters ist aber deutlich

niedriger,

Claims (14)

Patentansprüche:

1. Transportbehälter zum Transport von temperaturempfindlichem Transportgut mit einer einen Innenraum (3) zur Aufnahme des Transportguts umgebenden Behälterwandung (2) mit einer Mehrzahl von unter einem Winkel aneinandergrenzenden Wänden (5,6,7,8), wobei die Behälterwandung (2) selbsttragend ist und eine Öffnung (4) zum Be- und Entladen des Innenraums (3) aufweist, die mittels eines gesonderten Wandelements (16) verschließbar ist, und wobei die Behälterwandung (2) den Innenraum (3) mit Ausnahme der Öffnung (4) allseitig umschließt, dadurch gekennzeichnet, dass die Behälterwandung (2) eine Außenwand (9), eine davon beabstandete Innenwand (10) und eine zwischen Außen- und Innenwand (9,19) ausgebildete Vakuumkammer (11) aufweist, wobei die Vakuumkammer (11) als durchgehende, den Innenraum (3) mit Ausnahme der Öffnung

(4) allseitig umgebende Vakuumkammer (11) ausgebildet ist.

2. Transportbehälter nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Außenwand (9) und die Innenwand (10) durch eine Vielzahl von Abstandshaltern (13) verbunden sind, die vorzugsweise aus einem Kunstsoff mit einer Wärmeleitfähigkeit von < 0,35 W/(m'K) bestehen, wie z.B. Polyetheretherketon oder Aramid.

3. Transportbehälter nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Abstandhalter (13) als stiftförmige Elemente ausgebildet sind, die vorzugsweise einen runden, insbesondere kreisrunden, Querschnitt aufweisen und vorzugweise an der dünnsten Stelle einen

Durchmesser von 1-5 mm aufweisen.

4. Transportbehälter nach Anspruch 2 oder 3, dadurch gekennzeichnet, dass die Abstandshalter (13) die Außen- und die Innenwand (9,10) über wenigstens ein

Druckverteilungselement (14) kontaktieren.

5. Transportbehälter nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, dass das wenigstens eine Druckverteilungselement (14) als eine Auflageplatte ausgebildet ist, wobei die Auflageplatte vorzugsweise eine gemeinsame Auflage für eine Mehrzahl von miteinander

£fluchtenden Abstandshaltern (13) bildet.

6. Transportbehälter nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, dass das wenigstens eine Druckverteilungselement (14) von einem verbreiterten Ende

des Abstandshalters gebildet ist.

7. Transportbehälter nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass in der Vakuumkammer (11) eine Mehrzahl von mit Abstand übereinander liegenden Isolationsfolien (15) angeordnet ist, deren Folienebene im Wesentlichen parallel zur Ebene der Außen- und Innenwand

(9,10) verläuft.

8. Transportbehälter nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, dass die Isolationsfolien (15) durch flächige Abstandselemente voneinander beabstandet gehalten sind, wobei die flächigen Abstandselemente vorzugsweise von einem textilen Flächengebilde gebildet, insbesondere als

Polyestervlies ausgebildet sind.

9. Transportbehälter nach Anspruch 7 oder 8, dadurch gekennzeichnet, dass die Isolationsfolien (15) als

metallbedampfte Kunststofffolien ausgebildet sind.

10. Transportbehälter nach einem der Ansprüche 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, dass die Außen- und die Innenwand (9,10) aus einem Metallblech bestehen, insbesondere aus Edelstahl, Aluminium oder Titan, und vorzugsweise eine

Dicke von 0,01 bis 1 mm aufweisen.

11. Transportbehälter nach einem der Ansprüche 1 bis 10, dadurch gekennzeichnet, dass die Vakuumkammer (11) durch einen entlang des Randes der Öffnung (4) verlaufenden, mit der Außen- und der Innenwand verbundenen Verbindungskragen

(12) verschlossen ist.

12. Transportbehälter nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, dass der Verbindungskragen (12) relativ zur Ebene der Außenwand (9,10) schräg verläuft, insbesondere in

einem Winkel von 10-80°.

13. Transportbehälter nach Anspruch 11 oder 12, dadurch gekennzeichnet, dass der Verbindungskragen (12) von der Außen- zur Innenwand (9,10) einen gewellten oder geknickten

Verlau£ aufweist.

14. Transportbehälter nach Anspruch 13, dadurch gekennzeichnet, dass der geknickte Verlauf eine U-Form umfasst, wobei in die durch die U-Form entstandene Ausnehmung vorzugsweise eine Wärmedämmung (22) eingebracht

ist.

15. Transportbehälter nach einem der Ansprüche 11 bis 14, dadurch gekennzeichnet, dass der Verbindungskragen (12) aus demselben Material besteht wie die Innen- und die Außenwand

(9,10) und mit diesen vorzugsweise verschweißt ist.

16. Transportbehälter nach einem der Ansprüche 11 bis 14, dadurch gekennzeichnet, dass der Verbindungskragen (12) aus einem anderen Metall besteht als die Innen- und die Außenwand (9,10) und mit diesen vorzugsweise durch

Reibschweißen verschweißt ist.

17. Transportbehälter nach einem der Ansprüche 1 bis 16, dadurch gekennzeichnet, dass der Transportbehälter (1) weiters ein gesondertes Wandelement (16) aufweist, mit welchem die Öffnung (4) verschlossen ist, wobei das gesonderte Wandelement (16) vorzugsweise eine Außenwand und eine davon beabstandete Innenwand aufweist, zwischen denen

eine Vakuumkammer ausgebildet ist.

18. Transportbehälter nach Anspruch 17, dadurch gekennzeichnet, dass an der dem Innenraum (3) zugewandten Seite des gesonderten Wandelements (16) eine Schicht eines Phasenwechselmaterials (17) angeordnet ist, welches sich zumindest entlang des Randbereichs der Öffnung (4)

erstreckt.

19. Transportbehälter nach Anspruch 18, dadurch gekennzeichnet, dass das Phasenwechselmaterial die gesamte dem Innenraum (3) zugewandte Fläche des gesonderten Wandelements (16) abdeckt und zwischen dem gesonderten Wandelement und dem Phasenwechselmaterial eine

Energieverteilschicht (18) aus einem Material mit einer

Wärmeleitfähigkeit von > 100 W/(m.K), insbesondere

> 200 W/(m.K) angeordnet ist.

20. Transportbehälter nach Anspruch 18 oder 19, dadurch gekennzeichnet, dass an der dem Innenraum (3) zugewandten Seite der Innenwand (10) der Behälterwandung (2) eine Schicht eines Phasenwechselmaterials (19) angeordnet ist, welche den Innenraum (3) mit Ausnahme der Öffnung (4) allseitig umgibt, und dass vorzugsweise zwischen der Innenwand (10) der Behälterwandung (2) und dem Phasenwechselmaterial (19) eine Energieverteilschicht (20) aus einem Material mit einer Wärmeleitfähigkeit von

> 100 W/(m.K), insbesondere > 200 W/(m.K), angeordnet ist.

21. Transportbehälter nach Anspruch 19 oder 20, dadurch gekennzeichnet, dass die wenigstens eine Energieverteilschicht (18,20) zumindest teilweise, insbesondere vollständig, aus Aluminium, Kupfer oder

Kohlenstoff-Nanoröhrchen besteht.

22. Transportbehälter nach einem der Ansprüche 1 bis 21, dadurch gekennzeichnet, dass der Luftdruck in der

Vakuumkammer (11) 0,001-0,1 mbar beträgt.

23. Transportbehälter nach einem der Ansprüche 1 bis 22, dadurch gekennzeichnet, dass die Außenabmessungen des Transportbehälters (1) mindestens 0,4x0,4x0,4 m, vorzugsweise 0,4x0,4x0,4 m bis 1,6x1,6x1,6 m, vorzugsweise

1,0x1,0x1,0 m bis 1,6x1,6x1,6 m, betragen.

24. Transportbehälter nach einem der Ansprüche 1 bis 23,

dadurch gekennzeichnet, dass der Normalabstand zwischen der

20 mm, beträgt.

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(9,10)

Wien, am 14. September 2020

10-40 mm, bevorzugt 10-

HAÄffnker und Keschmann atentanwälte GmbH