AT241420B - Continuous process for the selective roasting of carbon in agglomerates of impure aluminum nitride - Google Patents

Continuous process for the selective roasting of carbon in agglomerates of impure aluminum nitride

Info

Publication number
AT241420B
AT241420B AT765363A AT765363A AT241420B AT 241420 B AT241420 B AT 241420B AT 765363 A AT765363 A AT 765363A AT 765363 A AT765363 A AT 765363A AT 241420 B AT241420 B AT 241420B
Authority
AT
Austria
Prior art keywords
carbon
agglomerates
chamber
gases
aluminum nitride
Prior art date
Application number
AT765363A
Other languages
German (de)
Original Assignee
Pechiney Prod Chimiques Sa
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Pechiney Prod Chimiques Sa filed Critical Pechiney Prod Chimiques Sa
Application granted granted Critical
Publication of AT241420B publication Critical patent/AT241420B/en

Links

Landscapes

  • Ceramic Products (AREA)

Description

  

   <Desc/Clms Page number 1> 
 



  Kontinuierliches Verfahren zur selektiven Röstung von Kohlenstoff in Agglomeraten von unreinem Aluminiumnitrid 
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur selektiven Röstung von Kohlenstoff in technischem Aluminiumnitrid, das Kohlenstoff als Verunreinigung enthält. 



   Gegenstand eines nicht zum Stand der Technik gehörenden Vorschlages ist die Herstellung von einen Überschuss von bis zu 10   Gew. -0 ; 0   Kohlenstoff enthaltendem Aluminiumnitrid und die Entfernung von Kohlenstoff aus diesem Nitrid durch geregelte Oxydation bei einer stets unter   8500C   gehaltenen Temperatur, wobei diese Kohlenstoffentfernung mit Luft, die mit inerten Gasen verdünnt ist, ausgeführt werden kann. 



  Im Rahmen dieses Verfahrens wird die selektive Röstung von dünnen Schichten von unreinem, Kohlenstoff enthaltendem Aluminiumnitrid vorgenommen, wobei das Nitrid auf gegebenenfalls perforiert & Bleche aufgebracht und ein heisser Luftstrom auf und durch diese Schichten bei einer zwischen 600 und   8000C   liegenden Temperatur gerichtet wurde. Die dieser Behandlung unterworfenen Aluminiumnitridteilchen waren über die ganze Füllhöhe der Ofenkammer nicht miteinander in Kontakt, sondern   in mehrere Schich-   ten aufgeteilt und/oder von den Kammerwänden durch Vorrichtungen (Bleche, Gitter usw.) getrennt, welche die dünnen Schichten trugen. 



   Es wurde jedoch festgestellt, dass die Temperatureinstellung, die für die erfolgreiche Durchführung dieses Verfahrens von ausschlaggebender Bedeutung ist, Schwierigkeiten bereitet, da die Temperaturmessungen die Temperaturen des Luftstromes und nicht die der Reaktionsmasse anzeigen. Die Anordnung des Ausgangsmaterials in Form dünner Schichten erfordert ferner eine umständlich zu bedienende Apparatur und bedingt die Bildung einer merklichen Staubmenge. 



   Die Erfindung betrifft ein Verfahren zu einer sehr weitgehenden Entfernung von Kohlenstoff aus technischem Aluminiumnitrid durch Rösten, wobei im wesentlichen das ganze Aluminiumnitrid in Form eines gereinigten Produktes von hohem industriellem Wert gewonnen und insbesondere dieses Produkt in einer verlässlichen, wiederholbaren Weise bei geringem Wärmeverbrauch mit hervorragender Ausbeute an wiedergewonnenem Material erhalten wird. 



   Das kontinuierliche Verfahren gemäss der Erfindung, nach welchem Agglomerate von unreinem Aluminiumnitrid, die höchstens 12   Gew.-lo   Kohlenstoff enthalten, einer selektiven Kohlenstoffröstung unterworfen werden, besteht darin, dass miteinander in Berührung befindliche Agglomerate in eine im wesentlichen gegenüber der Aussenatmosphäre thermisch isolierte Kammer über deren ganze Füllhöhe eingebracht und sich auf Grund der Schwerkraft in einer im wesentlichen vertikalen Richtung weiterbewegen gelassen werden, in Gleichstrom mit einem heissen Gasgemisch, in dem ein inertes Gas, z.

   B.   Kohlen !-   oxyd, Stickstoff, Mischungen dieser Gase usw., und Sauerstoff in einem Anteil enthalten ist, der zumindest dem für die Verbrennung des in diesen Agglomeraten enthaltenen Kohlenstoffs erforderlichen stöchiometrischen Anteil entspricht, in Kontakt gebracht, sodann durch Wärmeaustausch mit diesem Gasgemisch auf eine zwischen 600 und   8000C   liegende Temperatur gebracht, mit dieser Gasmischung zumindest so lange in Kontakt belassen werden, wie es die im wesentlichen vollständige Verbrennung des in den Agglomeraten enthaltenen Kohlenstoffs erfordert, und schliesslich mittels eines inerten Gases der Art, wie es in dem in die Kammer eingeführten Gasgemisch enthalten ist, bei höchstens   8000C   gehalten werden. 

 <Desc/Clms Page number 2> 

 



   Bei Durchführung des erfindungsgemässen Verfahrens ist der Wärmeaustausch zwischen den in der Kammer in Kontakt gebrachten Feststoffen und Gasen hervorragend, so dass die oben angeführten Temperaturbereiche sowohl für die Gase als auch für die Feststoffe gelten.-
Das technische Aluminiumnitrid wird vorzugsweise bei Normaltemperatur in die Kammer eingebracht, obwohl es jedoch selbstverständlich auch   vorgewärmt   sein kann. 



   Gemäss einer bevorzugten Ausführungsweise der Erfindung wird den aus dem unteren Teil der Kammer ausströmenden Gasen Sauerstoff, vorzugsweise in Form von Luft, in einem zumindest der durch Verbrennung des Kohlenstoffs verbrauchten Menge entsprechenden Anteil zugemischt und ein Volumen an Gas, das im wesentlichen demjenigen entspricht, das,   wie beschrieben, zugeführt wird,   abgeleitet, wonach die Gase in den oberen Teil der Kammer umgewälzt und mit den zu behandelnden Agglomeraten in Kontakt gebracht werden. 



   Diese Ausführungsweise ist insbesondere vom thermischen Gesichtspunkt aus gesehen von Vorteil, da der Verbrauch von thermischer Energie gleich Null wird, wenn der durch Rösten zu entfernende Kohlenstoff in einem verhältnismässig kleinen Anteil in der Grössenordnung von ungefähr 4   Gew. -0/0   vorliegt. Wenn dieser Anteil überschritten wird, ist es erforderlich, Hitze aus dem Kreislauf zu entfernen, um die Temperatur innerhalb der oben angegebenen Grenzen zu halten. 



   Gemäss einer weiteren Ausführungsweise der Erfindung wird der Sauerstoffgehalt des durch den oberen Teil des Ofens eintretenden Gases auf 1,   *7-10 Vol.-%   geregelt. Es wurde festgestellt, dass in der Praxis, wenn man den Ofen bei einem Sauerstoffgehalt des einströmenden Gases von unter 1, 7   Vol.-%   in Betrieb hält, Gefahr besteht, dass in dem Ofen bei übermässig hohen Temperaturen in der Grössenordnung von 8000C gearbeitet und daher das Aluminiumnitrid oxydiert wird. Wenn ein Gehalt von 10   Vol.-%   überschritten wird, können anderseits lokal stärkere Kohlenverbrennungen vor sich gehen, die ein Überhitzen und ebenfalls die Oxydation des Nitrids zur Folge haben können. 



   Das aus dem unteren Teil der Kammer austretende geröstete Produkt kann erfindungsgemäss einer Kühlung unterworfen werden, bevor es aus der Kammer entfernt wird. 



   Die Erfindung soll an Hand von Zeichnungen und Beispielen, ohne Einschränkung auf dieselben, näher erläutert werden. 



   Fig. 1 und 2 zeigen zwei schematisch im Schnitt dargestellte Ausführungen des erfindungsgemässen Verfahrens. 



   Fig. 1 und Beispiel 1 erläutern eine Ausführungsweise ohne Umwälzung der mit dem Produkt der im Ofen ausgeführten Verbrennung beladenen Gase und Fig. 2 sowie Beispiel 2 eine Ausführungsweise mit Umwälzung dieser Gase. In Fig. 1 und 2 haben gleiche Nummern und gleiche Zeilen gleiche Bedeutungen. 



   Mit 1 ist die Kammer eines   zur Durchführung   des   erfindungsgemässenverfahrens   bestimmten Ofens bezeichnet. Der schraffierte Teil zeigt das in der Kammer enthaltene feste Produkt an. Mit 2 und 3 sind die oberen und unteren Kammerteile, mit 4 und 5 die Einmündung bzw. die Vorrichtung zur Einführung von rohem Aluminiumnitrid, mit 6 und 7 die Ausmündung bzw. die Vorrichtung zur Entfernung des gereinigten Aluminiumnitrids aus der Kammer, mit 8 und 9 der Einlass bzw. der Auslass für die Gase, mit 10 eine Vorrichtung zur Erwärmung der Gase, mit 11 zusätzliche Gasleitungen, mit 12 die den Einlass mit dem Auslass der Gase verbindende Leitung, mit 13 ein längs der Kammerachse angeordnetes Thermometerrohr und schliesslich mit 14 und 15 die Standhöhe des Aluminiumnitrids bei Beginn bzw. Ende der selektiven Verbrennung bezeichnet. 



   In den folgenden zwei Beispielen entsprechen die Anteile des verwendeten Materials einer stündlichen Einführung von 4 kg von unreinem Aluminiumnitrid in die Kammer 1. Die angegebenen Gasvolumina beziehen sich, wie gewöhnlich, auf die Volumina, die von diesen Gasen bei einer Temperatur von   OOC   und unter einem Druck von 760 mm Hg eingenommen werden, die angeführten Temperaturen, wenn nicht anders angegeben, auf eine gleichmässige Inbetriebhaltung des Ofens ; sie sind in beiden Beispielen gleich. Die Qualität des gereinigten Nitrids ist in beiden Beispielen die gleiche. 



     Beispiel l :   Das zu röstende Ausgangsmaterial ist ein unreines Aluminiumnitrid, im wesentlichen bestehend aus 6 Gew.-% Kohlenstoff, 92,5   Gel.-%   Aluminiumnitrid und 1, 5   Gew. -0/0 Aluminiumoxyd.   



   Ein aus Sauerstoff und Stickstoff gebildetes   Gasgemisch - etwa 5Q00 1   Luft und   48040 l Stickstoff-   wird in einer Heizbatterie erhitzt und bei   700 C   durch die Leitung 8 in die Kammer 1 aus rostfreiem Stahl eingeführt. Obige Anteile entsprechen einem Gehalt von ungefähr 1, 9 Vol.-Teilen Sauerstoff auf 100   Vol.-Teile   eingeführtes Gas. 



   Stickstoff und Luft werden durch die Hilfsleitungen 11 bei 10 eingebracht. 

 <Desc/Clms Page number 3> 

 



   Das unreine Aluminiumnitrid wird bei Normaltemperatur in die Vorrichtung 5 eingebracht, mittels welcher es der Kammer 1 unter gasdichtem Abschluss zugeführt werden kann. Das Ausgangsmaterial kommt in die zylindrische Kammer 1 über deren Einlass 4. 



   Das feste Produkt gelangt auf Grund der Schwerkraft in die Kammer und wird durch den im unteren Teil der letzteren befindlichen Auslass 6 entfernt. 



   Das rohe Nitrid wird durch Wärmeaustausch mit den Gasen auf   650 C   gebracht und befindet sich dann in der Höhe 14 der Kammer   1,     d. i.   unter der Höhe 2 der für die Einführung der Gase in die. 



  Kammer dienenden Leitung 8. Bei dieser Temperatur beginnt der in dem rohen Nitrid enthaltene Kohlenstoff zu brennen. Die Verbrennung ist vollständig, wenn das feste Produkt die Höhe 15 erreicht hat. 



  Dessen Temperatur steigt gleichmässig von 650 bis 7400C zwischen 14 und 15. Letztere Temperatur wird von der festen Masse auf deren Arbeitsweg durch die Kammer an keiner Stelle überschritten. 



   Das Aluminiumnitrid kommt, sobald es gereinigt ist, in den unteren Kammerteil 3 und wird, bevor es in die gasdicht abgeschlossene Vorrichtung 7 gelangt, einer Kühlung unterworfen. 



   Das gereinigte Aluminiumnitrid enthält 0,3   Gew. -0/0   Rest-Kohlenstoff, 1, 7   Gel.-%   Aluminiumoxyd und 98 Gew.-% Aluminiumnitrid. 



   Die Kohlendioxyd enthaltenden Gase werden durch das Rohr 9 bei   7400C   abgeleitet. 



   Die Temperatur der festen Masse kann an entsprechenden Stellen im wesentlichen mit Hilfe von drei, in dem aus rostfreien Stahl bestehenden Rohr 13 in verschiedenen Höhen befindlichen Thermometern bestimmt werden. 



   Der Verbrauch an elektrischer Energie, die erforderlich ist, um das thermische Gleichgewicht des Verfahrens aufrecht zu erhalten, liegt in der Grössenordnung von 5,6 kWh pro kg eingeführtes unreines Aluminiumnitrid. 



   Bei Betriebsbeginn des Ofens wird ein Eindringen von Sauerstoff verhindert, bis das in der Kammer enthaltene unreine Aluminiumnitrid durch die in die Kammer eintretenden heissen Gase in   gleichmässiger   Weise auf eine Temperatur von 6500C gebracht ist, wonach allmählich Sauerstoff in Form von Luft in den oben angegebenen Anteilen eingelassen wird. 



   Beispiel 2 : Um den Ofen auf die normale Betriebstemperatur zu bringen, werden die Gase mittels einer elektrischen, in Fig. 2 nicht gezeigten Heizbatterie erhitzt. 



   Wenn die Gaskreisläufe normal vor sich gehen und die normalen Betriebstemperaturen erreicht sind, wird ein Luftvolumen von   24401   in den Kreislauf 9-12-8 durch eine der Hilfsleitungen 11 eingelassen. 



   Um einen Überdruck zu vermeiden, wird ein Gasvolumen von 2440   l   aus diesem Kreislauf durch eine andere Hilfsleitung 11 abgeleitet. 



   Das in die Kammer durch die Leitung 8 eingeführte Gas hat ein Volumen von 53040   l   und besteht aus einer Mischung von Sauerstoff, Stickstoff und Kohlendioxyd, welch letzteres von der Verbrennung des in dem unreinen Aluminiumnitrid enthaltenen Kohlenstoffs stammt. Der Sauerstoffgehalt dieses Gases beträgt ungefähr 5   Vol, -0/0 ;   der Wirkungsgrad des Sauerstoffs ist ungefähr 25%. 



   Im Gegensatz zu Beispiel 1 ist es in diesem Fall zur Aufrechterhaltung des thermischen Gleichgewichtes des Verfahrens nicht erforderlich, elektrische Energie aufzubringen ; vielmehr muss die Wärmeisolierung des Kreislaufs 9-12-8 teilweise beseitigt werden, um einen Wärmeüberschuss zu entfernen. 

**WARNUNG** Ende DESC Feld kannt Anfang CLMS uberlappen**.



   <Desc / Clms Page number 1>
 



  Continuous process for the selective roasting of carbon in agglomerates of impure aluminum nitride
The invention relates to a process for the selective roasting of carbon in technical aluminum nitride which contains carbon as an impurity.



   The subject of a proposal that does not belong to the state of the art is the production of an excess of up to 10% by weight; Aluminum nitride containing carbon and the removal of carbon from this nitride by controlled oxidation at a temperature which is always kept below 8500C, this carbon removal being carried out with air diluted with inert gases.



  As part of this process, the selective roasting of thin layers of impure, carbon-containing aluminum nitride is carried out, the nitride being applied to possibly perforated sheets and a stream of hot air directed onto and through these layers at a temperature between 600 and 8000C. The aluminum nitride particles subjected to this treatment were not in contact with one another over the entire filling level of the furnace chamber, but were divided into several layers and / or separated from the chamber walls by devices (sheets, grids, etc.) which carried the thin layers.



   However, it has been found that the temperature setting, which is of crucial importance for the successful implementation of this process, presents difficulties because the temperature measurements indicate the temperatures of the air stream and not those of the reaction mass. The arrangement of the starting material in the form of thin layers also requires a cumbersome apparatus and causes the formation of a noticeable amount of dust.



   The invention relates to a method for a very extensive removal of carbon from technical aluminum nitride by roasting, wherein essentially all of the aluminum nitride is obtained in the form of a purified product of high industrial value and in particular this product in a reliable, repeatable manner with low heat consumption with excellent yield of recovered material is obtained.



   The continuous process according to the invention, according to which agglomerates of impure aluminum nitride, which contain at most 12 wt .- lo carbon, are subjected to a selective carbon roasting, consists in that agglomerates in contact with one another in a chamber which is essentially thermally insulated from the outside atmosphere the entire fill level introduced and allowed to move further in a substantially vertical direction due to gravity, in cocurrent with a hot gas mixture in which an inert gas, e.g.

   B. carbon - oxide, nitrogen, mixtures of these gases, etc., and oxygen is contained in a proportion which at least corresponds to the stoichiometric proportion required for the combustion of the carbon contained in these agglomerates, brought into contact, then by heat exchange with this gas mixture brought to a temperature lying between 600 and 8000C, be left in contact with this gas mixture for at least as long as the essentially complete combustion of the carbon contained in the agglomerates requires, and finally by means of an inert gas of the type as in the in the gas mixture introduced into the chamber must be kept at a maximum of 8000C.

 <Desc / Clms Page number 2>

 



   When the method according to the invention is carried out, the heat exchange between the solids and gases brought into contact in the chamber is excellent, so that the temperature ranges listed above apply both to the gases and to the solids.
The technical aluminum nitride is preferably introduced into the chamber at normal temperature, although it can of course also be preheated.



   According to a preferred embodiment of the invention, the gases flowing out of the lower part of the chamber are admixed with oxygen, preferably in the form of air, in a proportion at least corresponding to the amount consumed by the combustion of the carbon and a volume of gas which essentially corresponds to that which , as described, is fed, after which the gases are circulated in the upper part of the chamber and brought into contact with the agglomerates to be treated.



   This embodiment is particularly advantageous from a thermal point of view, since the consumption of thermal energy is zero if the carbon to be removed by roasting is present in a relatively small proportion of the order of about 4% by weight. If this percentage is exceeded, it is necessary to remove heat from the circuit in order to keep the temperature within the limits given above.



   According to a further embodiment of the invention, the oxygen content of the gas entering through the upper part of the furnace is regulated to 1.7-10% by volume. It was found that in practice, if the furnace is kept in operation with an oxygen content of the inflowing gas of less than 1.7% by volume, there is a risk that the furnace will be operated at excessively high temperatures of the order of 8000C hence the aluminum nitride is oxidized. If a content of 10% by volume is exceeded, on the other hand, locally stronger coal combustion can take place, which can result in overheating and also oxidation of the nitride.



   According to the invention, the roasted product emerging from the lower part of the chamber can be subjected to cooling before it is removed from the chamber.



   The invention is to be explained in more detail with reference to drawings and examples, without being restricted to the same.



   1 and 2 show two embodiments of the method according to the invention, shown schematically in section.



   1 and Example 1 illustrate an embodiment without recirculation of the gases loaded with the product of the combustion carried out in the furnace, and FIG. 2 and Example 2 illustrate an embodiment with recirculation of these gases. In Fig. 1 and 2, the same numbers and the same lines have the same meanings.



   The chamber of a furnace intended for carrying out the method according to the invention is designated by 1. The hatched part indicates the solid product contained in the chamber. With 2 and 3 are the upper and lower chamber parts, with 4 and 5 the confluence or the device for introducing raw aluminum nitride, with 6 and 7 the output or the device for removing the purified aluminum nitride from the chamber, with 8 and 9 the inlet or the outlet for the gases, with 10 a device for heating the gases, with 11 additional gas lines, with 12 the line connecting the inlet to the outlet of the gases, with 13 a thermometer tube arranged along the chamber axis and finally with 14 and 15 denotes the height of the aluminum nitride at the beginning and end of the selective combustion.



   In the following two examples, the proportions of the material used correspond to an hourly introduction of 4 kg of impure aluminum nitride into chamber 1. The gas volumes given relate, as usual, to the volumes of these gases at a temperature of OOC and below one Pressure of 760 mm Hg must be assumed, the temperatures listed, unless otherwise stated, on an even operation of the furnace; they are the same in both examples. The quality of the purified nitride is the same in both examples.



     Example 1: The starting material to be roasted is an impure aluminum nitride, consisting essentially of 6% by weight of carbon, 92.5% by weight of aluminum nitride and 1.5% by weight of aluminum oxide.



   A gas mixture formed from oxygen and nitrogen - about 50,000 liters of air and 48040 liters of nitrogen - is heated in a heating battery and introduced at 700 ° C. through the line 8 into the stainless steel chamber 1. The above proportions correspond to a content of approximately 1.9 parts by volume of oxygen per 100 parts by volume of gas introduced.



   Nitrogen and air are introduced through the auxiliary lines 11 at 10.

 <Desc / Clms Page number 3>

 



   The impure aluminum nitride is introduced into the device 5 at normal temperature, by means of which it can be fed to the chamber 1 with a gas-tight seal. The starting material enters the cylindrical chamber 1 via its inlet 4.



   The solid product enters the chamber by gravity and is removed through the outlet 6 located in the lower part of the latter.



   The raw nitride is brought to 650 ° C. by heat exchange with the gases and is then located at level 14 of chamber 1, i.e. i. below the level 2 of the for the introduction of the gases into the.



  Chamber serving line 8. At this temperature, the carbon contained in the raw nitride begins to burn. The combustion is complete when the solid product has reached level 15.



  Its temperature rises steadily from 650 to 7400C between 14 and 15. The latter temperature is never exceeded by the solid mass on its way through the chamber.



   As soon as it has been cleaned, the aluminum nitride enters the lower chamber part 3 and is subjected to cooling before it enters the gas-tight sealed device 7.



   The purified aluminum nitride contains 0.3% by weight of residual carbon, 1.7% by weight of aluminum oxide and 98% by weight of aluminum nitride.



   The gases containing carbon dioxide are discharged through pipe 9 at 7400C.



   The temperature of the solid mass can be determined at appropriate points essentially with the aid of three thermometers located in the stainless steel tube 13 at different heights.



   The consumption of electrical energy, which is required to maintain the thermal equilibrium of the process, is in the order of magnitude of 5.6 kWh per kg of impure aluminum nitride introduced.



   When the furnace starts to operate, the ingress of oxygen is prevented until the impure aluminum nitride contained in the chamber has been brought to a temperature of 6500C by the hot gases entering the chamber, after which oxygen gradually comes in the form of air in the proportions indicated above is admitted.



   Example 2: In order to bring the furnace to normal operating temperature, the gases are heated by means of an electric heating battery, not shown in FIG.



   When the gas circuits are normal and normal operating temperatures have been reached, an air volume of 24401 is admitted into circuit 9-12-8 through one of the auxiliary lines 11.



   In order to avoid overpressure, a gas volume of 2440 l is diverted from this circuit through another auxiliary line 11.



   The gas introduced into the chamber through line 8 has a volume of 53040 l and consists of a mixture of oxygen, nitrogen and carbon dioxide, the latter resulting from the combustion of the carbon contained in the impure aluminum nitride. The oxygen content of this gas is approximately 5 vol, -0/0; the oxygen efficiency is about 25%.



   In contrast to Example 1, in this case it is not necessary to apply electrical energy to maintain the thermal equilibrium of the process; rather, the thermal insulation of circuit 9-12-8 must be partially removed in order to remove excess heat.

** WARNING ** End of DESC field may overlap beginning of CLMS **.

 

Claims (1)

PATENTANSPRÜCHE : 1. Kontinuierliches Verfahren zur selektiven Röstung von Kohlenstoff in Agglomeraten von unreinem EMI3.1 dass miteinander in Berührung befindliche Agglomerate in eine im wesentlichen gegenüber der Aussenatmosphäre thermisch isolierte Kammer über deren ganze Füllhöhe eingebracht und sich auf Grund der Schwerkraft in einer im wesentlichen vertikalen Richtung weiterbewegen gelassen werden, in Gleichstrom mit einem heissen Gasgemisch, in dem ein inertes Gas, z. PATENT CLAIMS: 1. Continuous process for the selective roasting of carbon in agglomerates of impure EMI3.1 that agglomerates in contact with one another are introduced into a chamber, which is essentially thermally insulated from the outside atmosphere, over the entire filling level and, due to gravity, are allowed to move further in an essentially vertical direction, in cocurrent with a hot gas mixture in which an inert gas, z. B. Kohlendioxyd, Stickstoff, Mischungen dieser Gase usw., und Sauerstoff in einem Anteil enthalten ist, der zumindest dem für die Verbrennung des in diesen Agglomeraten enthaltenen Kohlenstoffs erforderlichen stöchiometrischen Anteil entspricht, in Kontakt gebracht, sodann durch Wärmeaustausch mit diesem Gasgemisch auf eine zwischen 600 und 8000C liegende Temperatur gebracht, mit diesem Gasgemisch zumindest so lange in Kontakt belassen werden, wie es die im wesentlichen vollständige Verbrennung des in den Agglomeraten enthaltenen Kohlenstoffs erfordert, und schliesslich mittels eines inerten Gases der Art, wie es in dem in die Kammer eingeführten Gasgemisch enthalten ist, bei höchstens 8000C gehalten werden. B. carbon dioxide, nitrogen, mixtures of these gases, etc., and oxygen is contained in a proportion which corresponds at least to the stoichiometric proportion required for the combustion of the carbon contained in these agglomerates, brought into contact, then by heat exchange with this gas mixture to a between 600 and 8000C lying temperature, are left in contact with this gas mixture at least as long as required for the essentially complete combustion of the carbon contained in the agglomerates, and finally by means of an inert gas of the type introduced into the chamber Gas mixture is contained, must be kept at a maximum of 8000C. <Desc/Clms Page number 4> EMI4.1 der Kammer kommenden Gasen Sauerstoff, vorzugsweise in Form von Luft, in einem zumindest der durch Verbrennung des Kohlenstoffs verbrauchten Menge entsprechenden Anteil zugemischt und ein Volumen an Gas abgeleitet wird, das im wesentlichen demjenigen entspricht, das, wie oben beschrieben, zugefügt wird, wonach die Gase in den oberen Teil der Kammer umgewälzt und mit den zu behandelnden Agglomeraten in Kontakt gebracht werden. <Desc / Clms Page number 4> EMI4.1 the chamber coming gases oxygen, preferably in the form of air, mixed in at least a proportion corresponding to the amount consumed by the combustion of the carbon and a volume of gas is discharged which corresponds essentially to that which, as described above, is added, after which the Gases are circulated in the upper part of the chamber and brought into contact with the agglomerates to be treated. 3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass der Sauerstoffgehalt der in den oberen Teil des Ofens gelangenden Gase auf ungefähr 1, 7 bis 10 Vol. -0/0 eingestellt wird. 3. The method according to claim 1 or 2, characterized in that the oxygen content of the gases reaching the upper part of the furnace is set to approximately 1.7 to 10 vol. -0/0.
AT765363A 1962-09-26 1963-09-24 Continuous process for the selective roasting of carbon in agglomerates of impure aluminum nitride AT241420B (en)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR241420X 1962-09-26

Publications (1)

Publication Number Publication Date
AT241420B true AT241420B (en) 1965-07-26

Family

ID=8883302

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
AT765363A AT241420B (en) 1962-09-26 1963-09-24 Continuous process for the selective roasting of carbon in agglomerates of impure aluminum nitride

Country Status (1)

Country Link
AT (1) AT241420B (en)

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE3705787A1 (en) METHOD FOR REMOVING TOXIC OXIDS FROM WASTE DUST
DE3418424C2 (en)
EP0042829B1 (en) A method of manufacturing sulphuric acid
AT241420B (en) Continuous process for the selective roasting of carbon in agglomerates of impure aluminum nitride
DE3638031A1 (en) FINE DISTRIBUTED OXIDE AND ITS PRODUCTION
DE2918060C2 (en)
DE2160837A1 (en) Process and device for the production of finely divided ammonia perchlorate
DE3633710A1 (en) METHOD FOR PRODUCING SULFUR DIOXIDE
US745546A (en) Compound of phosphorus and sulfur and method of making same.
DE552704C (en) Process for the reduction of oxides of volatile metals, especially zinc oxide, by direct action of carbon oxide gas
DE590854C (en) Process for the production of highly porous barium oxide
DE853587C (en) Process for the production of phosgene
DE662445C (en) Process for the production of gases with a high content of sulfur trioxide
AT55512B (en) Process for the production of metallic iron by reducing the iron oxide contained in the ores by means of carbon oxide.
DE863493C (en) Process for the production of unsaturated aldehydes by the oxidation of olefins
DE1196166C2 (en) Process for the production of finely divided orthophosphates with a very low bulk weight
DE2828700C2 (en) Process for the production of barium or strontium ferrites
DE1668541A1 (en) Process for the continuous production of tetrafluorocarbon
DE1244751B (en) Process and device for the production of uranium dioxide by reducing uranium trioxide by means of gaseous substances
DE972105C (en) Production of sulfur by roasting pyrite with oxygen
DE3009732C2 (en) Process for the production of phosphoric acid
DE939867C (en) Process for the production of hydrogen fluoride
DE1148533B (en) Process for the production of uranium hexafluoride
DE1180531B (en) Method and device for the simultaneous production of pyrophoric metals and furan
DE1143794B (en) Methods for purifying yellow phosphorus