DE19635919B4 - Vorrichtung zur Erzeugung von Femtosekunden- und Pikosekunden-Impulsen von mit Breitbereich-Laserdiodenfeldern mantelgepumpten modenverkoppelten Faserlasern - Google Patents
Vorrichtung zur Erzeugung von Femtosekunden- und Pikosekunden-Impulsen von mit Breitbereich-Laserdiodenfeldern mantelgepumpten modenverkoppelten Faserlasern Download PDFInfo
- Publication number
- DE19635919B4 DE19635919B4 DE19635919A DE19635919A DE19635919B4 DE 19635919 B4 DE19635919 B4 DE 19635919B4 DE 19635919 A DE19635919 A DE 19635919A DE 19635919 A DE19635919 A DE 19635919A DE 19635919 B4 DE19635919 B4 DE 19635919B4
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- mode
- fiber
- resonator
- locked laser
- double
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01S—DEVICES USING THE PROCESS OF LIGHT AMPLIFICATION BY STIMULATED EMISSION OF RADIATION [LASER] TO AMPLIFY OR GENERATE LIGHT; DEVICES USING STIMULATED EMISSION OF ELECTROMAGNETIC RADIATION IN WAVE RANGES OTHER THAN OPTICAL
- H01S3/00—Lasers, i.e. devices using stimulated emission of electromagnetic radiation in the infrared, visible or ultraviolet wave range
- H01S3/09—Processes or apparatus for excitation, e.g. pumping
- H01S3/091—Processes or apparatus for excitation, e.g. pumping using optical pumping
- H01S3/094—Processes or apparatus for excitation, e.g. pumping using optical pumping by coherent light
- H01S3/0941—Processes or apparatus for excitation, e.g. pumping using optical pumping by coherent light of a laser diode
- H01S3/09415—Processes or apparatus for excitation, e.g. pumping using optical pumping by coherent light of a laser diode the pumping beam being parallel to the lasing mode of the pumped medium, e.g. end-pumping
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01S—DEVICES USING THE PROCESS OF LIGHT AMPLIFICATION BY STIMULATED EMISSION OF RADIATION [LASER] TO AMPLIFY OR GENERATE LIGHT; DEVICES USING STIMULATED EMISSION OF ELECTROMAGNETIC RADIATION IN WAVE RANGES OTHER THAN OPTICAL
- H01S3/00—Lasers, i.e. devices using stimulated emission of electromagnetic radiation in the infrared, visible or ultraviolet wave range
- H01S3/05—Construction or shape of optical resonators; Accommodation of active medium therein; Shape of active medium
- H01S3/06—Construction or shape of active medium
- H01S3/063—Waveguide lasers, i.e. whereby the dimensions of the waveguide are of the order of the light wavelength
- H01S3/067—Fibre lasers
- H01S3/0675—Resonators including a grating structure, e.g. distributed Bragg reflectors [DBR] or distributed feedback [DFB] fibre lasers
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01S—DEVICES USING THE PROCESS OF LIGHT AMPLIFICATION BY STIMULATED EMISSION OF RADIATION [LASER] TO AMPLIFY OR GENERATE LIGHT; DEVICES USING STIMULATED EMISSION OF ELECTROMAGNETIC RADIATION IN WAVE RANGES OTHER THAN OPTICAL
- H01S3/00—Lasers, i.e. devices using stimulated emission of electromagnetic radiation in the infrared, visible or ultraviolet wave range
- H01S3/05—Construction or shape of optical resonators; Accommodation of active medium therein; Shape of active medium
- H01S3/06—Construction or shape of active medium
- H01S3/063—Waveguide lasers, i.e. whereby the dimensions of the waveguide are of the order of the light wavelength
- H01S3/067—Fibre lasers
- H01S3/06708—Constructional details of the fibre, e.g. compositions, cross-section, shape or tapering
- H01S3/06712—Polarising fibre; Polariser
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01S—DEVICES USING THE PROCESS OF LIGHT AMPLIFICATION BY STIMULATED EMISSION OF RADIATION [LASER] TO AMPLIFY OR GENERATE LIGHT; DEVICES USING STIMULATED EMISSION OF ELECTROMAGNETIC RADIATION IN WAVE RANGES OTHER THAN OPTICAL
- H01S3/00—Lasers, i.e. devices using stimulated emission of electromagnetic radiation in the infrared, visible or ultraviolet wave range
- H01S3/05—Construction or shape of optical resonators; Accommodation of active medium therein; Shape of active medium
- H01S3/06—Construction or shape of active medium
- H01S3/063—Waveguide lasers, i.e. whereby the dimensions of the waveguide are of the order of the light wavelength
- H01S3/067—Fibre lasers
- H01S3/06708—Constructional details of the fibre, e.g. compositions, cross-section, shape or tapering
- H01S3/06725—Fibre characterized by a specific dispersion, e.g. for pulse shaping in soliton lasers or for dispersion compensating [DCF]
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01S—DEVICES USING THE PROCESS OF LIGHT AMPLIFICATION BY STIMULATED EMISSION OF RADIATION [LASER] TO AMPLIFY OR GENERATE LIGHT; DEVICES USING STIMULATED EMISSION OF ELECTROMAGNETIC RADIATION IN WAVE RANGES OTHER THAN OPTICAL
- H01S3/00—Lasers, i.e. devices using stimulated emission of electromagnetic radiation in the infrared, visible or ultraviolet wave range
- H01S3/05—Construction or shape of optical resonators; Accommodation of active medium therein; Shape of active medium
- H01S3/06—Construction or shape of active medium
- H01S3/063—Waveguide lasers, i.e. whereby the dimensions of the waveguide are of the order of the light wavelength
- H01S3/067—Fibre lasers
- H01S3/06791—Fibre ring lasers
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01S—DEVICES USING THE PROCESS OF LIGHT AMPLIFICATION BY STIMULATED EMISSION OF RADIATION [LASER] TO AMPLIFY OR GENERATE LIGHT; DEVICES USING STIMULATED EMISSION OF ELECTROMAGNETIC RADIATION IN WAVE RANGES OTHER THAN OPTICAL
- H01S3/00—Lasers, i.e. devices using stimulated emission of electromagnetic radiation in the infrared, visible or ultraviolet wave range
- H01S3/05—Construction or shape of optical resonators; Accommodation of active medium therein; Shape of active medium
- H01S3/08—Construction or shape of optical resonators or components thereof
- H01S3/08018—Mode suppression
- H01S3/0804—Transverse or lateral modes
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01S—DEVICES USING THE PROCESS OF LIGHT AMPLIFICATION BY STIMULATED EMISSION OF RADIATION [LASER] TO AMPLIFY OR GENERATE LIGHT; DEVICES USING STIMULATED EMISSION OF ELECTROMAGNETIC RADIATION IN WAVE RANGES OTHER THAN OPTICAL
- H01S3/00—Lasers, i.e. devices using stimulated emission of electromagnetic radiation in the infrared, visible or ultraviolet wave range
- H01S3/09—Processes or apparatus for excitation, e.g. pumping
- H01S3/091—Processes or apparatus for excitation, e.g. pumping using optical pumping
- H01S3/094—Processes or apparatus for excitation, e.g. pumping using optical pumping by coherent light
- H01S3/094003—Processes or apparatus for excitation, e.g. pumping using optical pumping by coherent light the pumped medium being a fibre
- H01S3/094007—Cladding pumping, i.e. pump light propagating in a clad surrounding the active core
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01S—DEVICES USING THE PROCESS OF LIGHT AMPLIFICATION BY STIMULATED EMISSION OF RADIATION [LASER] TO AMPLIFY OR GENERATE LIGHT; DEVICES USING STIMULATED EMISSION OF ELECTROMAGNETIC RADIATION IN WAVE RANGES OTHER THAN OPTICAL
- H01S3/00—Lasers, i.e. devices using stimulated emission of electromagnetic radiation in the infrared, visible or ultraviolet wave range
- H01S3/10—Controlling the intensity, frequency, phase, polarisation or direction of the emitted radiation, e.g. switching, gating, modulating or demodulating
- H01S3/11—Mode locking; Q-switching; Other giant-pulse techniques, e.g. cavity dumping
- H01S3/1106—Mode locking
- H01S3/1112—Passive mode locking
- H01S3/1115—Passive mode locking using intracavity saturable absorbers
- H01S3/1118—Semiconductor saturable absorbers, e.g. semiconductor saturable absorber mirrors [SESAMs]; Solid-state saturable absorbers, e.g. carbon nanotube [CNT] based
Abstract
Modenverkoppelter
Laser mit:
einer doppeltbemantelten, in einem Resonator angeordneten und als ein Verstärkungsmaterial funktionierenden Faser (101) zur Erzeugung von Laserenergie in Form von Impulsen,
einem mit einem Ende der doppeltbemantelten Faser gekoppelten Laserdiodenfeld (103) zum Pumpen der doppeltbemantelten Faser mit Pumplicht,
einer Ausgangseinrichtung (117) zum Empfang von innerhalb des Resonators erzeugter Laserenergie und zur Ausgabe eines Teils der Laserenergie,
einer Modenverkopplungs-Initiierungseinrichtung (118; 301, 302) zur Initiierung einer Erzeugung von kurzen Impulsen in dem Resonator,
einer Einrichtung (105; 201) zur Steuerung der Dispersion in dem Resonator, und
einer Einrichtung (104) zur Unterdrückung von Mantelmoden in der doppeltbemantelten Faser.
einer doppeltbemantelten, in einem Resonator angeordneten und als ein Verstärkungsmaterial funktionierenden Faser (101) zur Erzeugung von Laserenergie in Form von Impulsen,
einem mit einem Ende der doppeltbemantelten Faser gekoppelten Laserdiodenfeld (103) zum Pumpen der doppeltbemantelten Faser mit Pumplicht,
einer Ausgangseinrichtung (117) zum Empfang von innerhalb des Resonators erzeugter Laserenergie und zur Ausgabe eines Teils der Laserenergie,
einer Modenverkopplungs-Initiierungseinrichtung (118; 301, 302) zur Initiierung einer Erzeugung von kurzen Impulsen in dem Resonator,
einer Einrichtung (105; 201) zur Steuerung der Dispersion in dem Resonator, und
einer Einrichtung (104) zur Unterdrückung von Mantelmoden in der doppeltbemantelten Faser.
Description
- Die vorliegende Erfindung bezieht sich auf modenverkoppelte Faserlaser zur Erzeugung von Femtosekunden- und Pikosekunden-Impulsen und insbesondere auf modenverkoppelte Faserlaser, die doppelt-bemantelte, mit Laserdiodenfeldern gepumpte Fasern verwenden.
- Modenverkoppelte Faserlaser werden im allgemeinen als ideale Kandidaten für kompakte Feld-geeignete Quellen von Femtosekunden- und Pikosekunden-Impulsen angesehen. Jedoch hängt der mögliche kommerzielle Erfolg irgendeiner sehr schnellen Technologie auf der Grundlage von Faserlasern beträchtlich von der Verfügbarkeit von einfachen Laserentwürfen, die in Kosten und Komplexität mit alternativen Lösungen konkurrieren können, ab. Zu diesem Zweck sind passiv modenverkoppelte Faserlaser insbesondere attraktiv, da sie für ihren Betrieb keiner teueren Modulationseinrichtungen bedürfen.
- Seit über passiv modenverkoppelte Faserlaser zuerst von M.E. Fermann, M. Hofer, F. Haberl, A.J. Schmidt und L. Turi in "Additive-pulse-compression mode locking of a neodymium fiber laser" in Optics Letters, Vol. 16, Nr. 4 (1991) berichtet wurde, wurden zwei Systeme entwickelt, die kommerziell lebensfähig erscheinende passiv modenverkoppelte Faserlaser zur Erzeugung von Femtosekunden-Impulsen versprechen; siehe M.E. Fermann, L.M. Yang, M.L. Stock und M.J. Andrejco, "Environmentally stable Kerr-Type mode-locked erbium fiber laser producing 360-fs pulses" in Optics Letters, Vol. 19, Nr. 1 (1994), im folgenden als System 1 bezeichnet, und E.A. DeSouza et al., "Saturable Absorber Modelocked Polarisation Maintaining Erbium-doped Fibre Laser", in Electronics Letters, Vol. 29, Nr. 5 (1993), im folgenden bezeichnet als System 2.
- Es wurden zwei verschiedene Systeme entwickelt, die kommerziell lebensfähige Pikosekunden-Impuls-Laser versprechen; siehe M.E. Fermann, K. Sugden und I. Bennion, "High-power soliton fiber laser based on pulse width control with chirped fiber Bragg gratings", in Optics Letters, Vol. 20, Nr. 2 (1995), im folgenden als System 3 bezeichnet, und B.C. Barnett et al., "Highpower erbium-doped fiber laser mode locked by a semiconductor saturable absorber", in Optics Letters, Vol. 20, Nr. 5 (1995), im folgenden als System 4 bezeichnet.
- Die Systeme 2 und 4 beruhen auf einem sättigbaren Absorber für eine Initiierung von Modenverkopplung und auch für eine stationäre bzw, kontinuierliche Impulsformung. Im Gegensatz dazu verwenden die Systeme 1 und 3 einen sättigbaren Absorber nur zur Initiierung der Modenverkopplung und erhalten eine stationäre bzw. kontinuierliche Impulsformung durch nichtlineare Polarisationsentwicklung in der Faser. Vorteilhafterweise enthalten die Systeme 1 und 3 zusätzlich ein Kompensationsschema auf der Grundlage von zwei Faraday-Dreheinrichtungen, das lineare und nichtlineare Polarisationsverschiebungen stark unterdrückt.
- In dem vorherrschenden Pikosekunden-System ermöglicht System 3 die Bildung eines weiten Bereichs von Impulsbreiten einfach durch Veränderung der resonatorinternen Dispersion mit einem gechirpten Faser-Bragg-Gitter (CFBG); siehe z.B. M.C. Farries, K. Sugden, D.C.J. Reid, I. Bennion, A. Malony und M.J. Goodwin "Very broad reflection bandwidth (44nm) chirped fiber gratings and narrow bandpass filters produced by the use of an amplitude mask", in Electronics Letters, Vol. 30, Nr. 11 (1994).
- Während diese Systeme im Labor sehr gut funktionieren, sind diese Systems aus kommerzieller Sicht nur von geringem Interesse, da diese Systeme teuere Pumpquellen, wie beispielsweise Ionen- oder Festkörper- bzw. Halbleiterlaser, Haupt-Oszillator-Leistungsverstärker-Laserdioden ("master-oscillator power amplifier laser diodes") oder auch Hochleistungs-angeschlossene Einzelmoden-Diodenlaser ("high-power pig-tailed single-mode diode lasers") benötigen. Im Gegensatz dazu können passiv modenverkoppelte Festkörper- bzw. Halbleiterlaser, die ähnliche Impulsbreiten erzeugen, routinemäßig mit wenig kostenden Mehr fach-Streifen-Laserdiodenfeldern für einen breiten Bereich gepumpt werden, wie von K.J. Weingarten, U. Keller, T.H. Chiu und J.F. Ferguson in "Passively mode-locked diode-pumped solidstate lasers that use an antiresonant Fabry-Perot saturable absorber", Optics Letters, Vol. 18, Nr. 8 (1993), und D. Kopf, K.J. Weingarten, L.R. Brovelli, M. Kamp und U. Keller in "Diode-pumped 100-fs passively mode-locked Cr:LiSAF laser with an antiresonant Fabry-Perot saturable absorber", Optics Letters, Vol. 19, Nr. 24 (1994) offenbart. Die Machbarkeit eines Pumpens mit Laserdiodenfeldern macht passiv modenverkoppelte Festkörper- bzw. Halbleiterlaser trotz ihre typischerweise bedeutend größeren physikalischen Dimensionen sehr attraktiv.
- Um die Kosten zu minimieren, sollten modenverkoppelte Faserlaser Laserdiodenfelder verwenden. In der Tat ist es schon lange bekannt, daß Dauerbetriebs-Faserlaser mittels Laserdiodenfeldern gepumpt werden können, wenn eine doppeltbemantelte Struktur beim Faserentwurf verwendet wird; siehe z.B. US-Patent Nr. 4 815 079 von Snitzer et al. Gemäß Snitzer et al. wird die Faser derart entworfen, daß sie zwei Mäntel besitzt, wobei der äußere Mantel einen niedrigen Berechungsindex und der inneren Mantel einen bedeutend höheren Brechungsindex besitzt, was zu einer typischen numerischen Apertur für Lichtführung durch den inneren Mantel zwischen 0,20 und 0,60 führt. Der Faserkern besitzt dann einen ebenfalls höheren Brechnungsindex und ist innerhalb des inneren Mantels angeordnet, so daß der Kernort bedeutend gegenüber dem Mittelpunkt des inneren Mantels verschoben ist.
- Snitzer et al. offenbaren alternativ, daß der innere Mantel eine nahezu rechteckige Form aufweist. Diese beiden Entwürfe stellen sicher, daß in den inneren Mantel eingeschleustes Licht den Faserkern so oft wie möglich kreuzt, so daß das Licht wirkungsvoll absorbiert werden kann, wenn der Faserkern mit einem Verstärkungsmaterial aus seltenen Erden dotiert ist. Der Faserkern kann dann als einmodig entworfen sein. Als Folge davon kann ein einmodiges Laserausgangssignal erhalten werden, wenn die Faser in einer Resonatoreinrichtung angeordnet wird. Es ist jedoch zu beachten, daß eine perfekt annehmbare Ausführung von doppelbemantelten Fasern mit mittelpunktssymmetrischen Faserstrukturen, d.h. einem in der Mitte des inneren Mantels angeordneten Faserkern, kürzlich vorgeführt wurden; H. Zelmer, U. Williamkowski, A. Tunnerman und H. Welling, "High-power cw neodymium-doped double-clad fiber lasers", CLEO 95, paper CMB4. Derartige Pumpschemata wurden in dem US-Patent Nr. 3 808 549 von Maurer zuvor vorausgesagt. Der Faserentwurf kann dann auf den einer Einmoden-Standardfaser mit einer Beschichtung mit niedrigem Index (wie beispielsweie Silikongummi), die tatsächlich vor dem Kommen vom Acrylat-Beschichtungen der Industriestandard für die Faserherstellung war, verringert werden.
- Passive Modenverkopplung wurde kürzlich in derartigen mittelpunktssymmetrischen doppeltbemantelten Neodym-dotierten Fasern, die mittels von Mehrfachstreifen-Laserdiodenfeldern mantelgepumpt werden, demonstriert: M. Minden et al. in "Long-pulse coherent waveforms from a fiber laser", CLEO 95, paper CTuR2. Insbesondere wurde ein nicht-gechirptes Fasergitter mit niedriger Bandbreite verwendet, um die Bandbreite der erzeugten Impulse zu beschränken, und ein sättigbarer Absorber wurde sowohl für die Impuls-Initiierung als auch für die stationäre bzw. kontinuierliche Impulsformung verwendet. Jedoch wurden keine Schemata für die Kompensation von linearen und nichtlinearen Polarisationsverschiebungen in dem Resonator verwendet und es konnten nur Impulsbreiten von ~ 500 psec und länger erzeugt werden. Des weiteren war in dieser Arbeit keine Einrichtung zur Steuerung der resonatorinternen Dispersion und keine Einrichtung zur Unterdrückung von Mantelmoden enthalten. Daher war es in dieser Arbeit bisher nicht möglich, mantelgepumpte Faserlaser zu konstruieren, die Femtosekunden- oder Pikosekunden-Impulse erzeugen.
- Im Übrigen wird gewürdigt, dass die Druckschrift
DE 44 45 244 A1 eine gegenüber Umwelteinflüssen stabile passiv moden-verkoppelte Faserlaser-Impulsquelle offenbart. Diese zeigt die Eigenschaft, Laser-Energie in Form von kurzen Pulsen bei einer festen Wiederholungsrate zu erzeugen. Ein Laser-Resonator von diesem Laser umfasst ein Verstärkungsmaterial zum Verstärken der Laser-Energie in dem Resonator, Reflexionseinrichtungen zum Reflektieren der Laser-Energie entlang einer Achse, die durch das Verstärkungsmaterial durchgeht, und eine Kompensationseinrichtung zum Kompensieren von Phasenverschiebungen in dem Verstärkungsmaterial und dem Resonator. Eine gegenüber umweltbedingten Störungen unempfindliche Laser-Leistung des Lasers wird durch Einbau der Kompensationseinrichtung in dem Resonator erreicht. - Es ist eine Aufgabe der vorliegenden Erfindung, Femtosekunden- und Pikosekunden-Impulse von doppeltbemantelten, mit Breitbereich-Laserdiodenfeldern gepumpten Faserlasern zu erzeugen. Die Verwendung von doppeltbemantelten Fasern vereinfacht die Kopplung von Pumpleistung in den Faserkern bedeutend, während die Möglichkeit der Herstellung einer Hochleistungs-Faseroszillatoreinrichtung bestehen bleibt. Das offenbarte und beanspruchte neue System kompensiert lineare Doppelbrechung der doppeltbemantelten Faser vorteilhaft, was zu einer Kompensation von linearen und nichtlinearen Polarisationsverschiebungen in derartigen Fasern führt.
- Experimentelle Ergebnisse zeigen, daß geführte Mantelmoden in derartigen Fasern dazu neigen, eine reine passive Modenverkopplung vom Kerr-Typ (d.h. eine passive Modenverkopplung ohne die Verwendung eines sättigbaren Absorbers) zu vermeiden, auch wenn Modenabstreifeinrichtungen verwendet werden. Die offenbarten Ausführungsbeispiele zeigen optimale Positionen für den Einbau von Modenabstreifeinrichtungen. Die Oszillation von Femtosekunden- und Pikosekunden-Soliton-Impulsen in der Oszillatoreinrichtung gemäß der vorliegenden Erfindung wird durch Verwendung eines geeigneten Ausmaßes von Dispersion in dem Resonator und Verwendung einer Kombination von Impulsformung induziert durch nichtlineare Polarisationsentwicklung und eines sättigbaren Absorbers sichergestellt. Bei alternativen Anordnungen enthält das System aktiv modenverkoppelte Faserlaser, Faser-Ringlaser und allgemeinere Resonatorentwürfe.
- Die vorstehenden und andere Aufgaben, Merkmale und Vorteile der Erfindung werden aus der folgenden genauen Beschreibung von derzeit bevorzugten Ausführungsbeispielen in Verbindung mit der Zeichnung offensichtlich.
- Es zeigen:
-
1 den Aufbau eines mantelgepumpten passiv modenverkoppelten Faserlasersystems gemäß einem ersten Ausführungsbeispiel der vorliegenden Erfindung, -
2 Autokorrelationskurven (2A ) und entsprechende Impulsspektren (2B ) von erzeugten Impulsen mit einer Halbwerts-Breite von 560 fsec, -
3 Autokorrelationskurven (3A ) und entsprechende Impulsspektren (3B ) von erzeugten Impulsen mit einer Halbwerts-Breite von 3 psec, -
4 den Aufbau eines mantelgepumpten passiv modenverkoppelten Faserlasersystems gemäß dem ersten Ausführungsbeispiel der vorliegenden Erfindung, das ein Abstimmelement und ein zweites Bragg-Gitter enthält, -
5 den Aufbau eines mantelgepumpten passiv modenverkoppelten Faserlasersystems mit einem dispersions-kompensierten Resonator gemäß einem zweiten erfindungsgemäßen Ausführungsbeispiel, -
6 den Aufbau eines mantelgepumpten aktiv modenverkoppelten Faserlasersystems gemäß einem dritten erfindungsgemäßen Ausführungsbeispiel, -
7 den Aufbau eines mantelgepumpten aktiv modenverkoppelten Faserlasersystems mit einem Ringresonator gemäß einem vierten erfindungsgemäßen Ausführungsbeispiel, -
8 einen Doppeldurchgangs-Aufbau eines mantelgepumpten modenverkoppelten Faserlasersystems gemäß einem fünften erfindungsgemäßen Ausführungsbeispiel, -
9 den Aufbau eines mantelgepumpten passiv modenverkoppelten Faselasersystems gemäß einem sechsten erfindungsgemäßen Ausführungsbeispiel, -
10 einen alternativen Aufbau eines mantelgepumpten passiv modenverkoppelten Faserlasersystems gemäß einem sechsten erfindungsgemäßen Ausführungsbeispiel, und -
11 einen Aufbau eines mantelgepumpten passiv modenverkoppelten Faserlasersystems gemäß einem siebenten erfindungsgemäßen Ausführungsbeispiel. -
1 veranschaulicht den Aufbau einer mantelgepumpten passiv modenverkoppelten Faseroszillatoreinrichtung, die Femtosekunden- oder Pikosekunden-Impulse erzeugt, gemäß einem ersten Ausführungsbeispiel der vorliegenden Erfindung. In dem System gemäß dem ersten erfindungsgemäßen Ausführungsbeispiel wird nicht versucht, die Dispersion der Verstärkungsfaser zu kompensieren; ein dispersions-kompensierter Resonator wird im folgenden in Verbindung mit4 beschrieben. Bei der Anordnung gemäß1 wird ein einzelnes Stück einer Er3+-dotierten, mit Yb3+ empfindlich gemachten Faser101 als ein Verstärkungsmaterial verwendet, um ein Pumpen des Er3+ über eine Energieübertragung vom Yb3+ zu ermöglichen: siehe IEEE Photonics Technology Letters, "Diode-Array Pumping of Er3+/Yb3+ Co-doped Fiber Lasers and Amplifiers", J.D. Minelly et al., Vol. 5, Nr. 3 (1993). - Ein zu bevorzugender Aufbau der Faser
101 enthält Er3+ und Yb3+ Dotierpegel vom 800 ppm bzw. 8000 ppm in einem Phosphoaluminosilikatglass-Grundmaterial. Der Kerndurchmesser der Faser beträgt 6 μm mit einer numerischen Apertur (NA) von 0,16. Der innere Mantel besitzt einen Durchmesser von 100 μm und ist mit silikongummi beschichtet, um dem inneren Mantel eine effektive numerische Apertur von 0,4 zu geben. Gemäß diesem Aufbau ist der Faserkern in der Mitte der Faser101 angeordnet, um die Möglichkeit einer Bildung von Spleißstellen mit niedrigem Verlust in der doppeltbemantelten Faser101 zu erlauben. Nichtsdestotrotz wird eine wirksame Absorption von Schrägstrahlen von dem Pumplaser durch Aufwickeln der Faser101 auf eine Trommel mit einem Durchmesser von 3,5 cm erreicht; demnach kann die Faserlänge in der Oszillatoreinrichtung auf 7,7 m verringert werden. Die Erfinder der vorliegenden Erfindung haben auf experimentellem Weg herausgefunden, daß eine gute Laserfunktion mit Verstärkungsfaserlängen zwischen 5 bis 10 m erreicht werden kann. Es wurde festgestellt, daß eine derartige Faser aufgrund einer geringen Elliptizität bzw. Abplattung des Faserkerns und einer Eigen- bzw. Restspannung zwischen dem Faserkern und dem Mantels durch den Herstellungsvorgang eine Doppelbrechung von Δn ~ 1,5 × 10–6 zeigt, was zu einer Interferenzlänge von ~ 10 cm bei der Signalwellenlänge von 1,56 μm führt. - Weiterhin wird gemäß
1 die Faser101 über Linsen108 und109 und einen dichroitischen Spiegel102 von einem 1W, 100 × 1 μm Breitbereich-Standard-Laserdiodenfeld103 , das bei einer Wellenlänge von 976 nm arbeitet, gepumpt. Der dichroitische Spiegel102 kann beispielsweise eine Durchlässigkeit von > 80% bei der Wellenlänge von 976 nm besitzen und dadurch einen Durchlaß des gepumpten Lichts erlauben, und eine Reflektion > 98% bei der Signalwellenlänge von 1,56 μm und dadurch die von der Faser austretenden und vom Spiegel106 reflektierten Signale reflektieren. Bei Verwendung eines Abbildungsystems (die Linsen108 und109 ) mit einer Vergrößerung von 1 kann eine Koppeleffizienz bis hinauf zu 60% in den inneren Mantel der aktiven Faser101 erreicht werden. Die Krümmung der Spiegel102 und106 und die Brennweiten der Linsen108 und109 werden bevorzugt ausgewählt, um eine optimale Kopplung des gepumpten Lichts von dem Diodenfeld103 in die doppeltbemantelte Faser101 zu ergeben. - Wie in
1 gezeigt, wird eine Modenabstreifeinrichtung104 am entgegengesetzten Ende der Faser101 eingebaut, indem die Silikongummibeschichtung durch eine Substanz mit hohem Index, wie beispielsweise Akrylat oder eine Flüssigkeit mit einem höheren Brechnungsindex als der innere Mantel, ersetzt wird. Die Modenabstreifeinrichtung104 funktioniert, um Mantelmoden in der Oszillatoreinrichtung stark zu dämpfen. Die Enden der doppeltbemantelten Faser101 werden in einem Winkel von ungefähr 10° abgeschnitten, um eine Rückkopplung in das Laserdiodenfeld103 zu vermeiden und ungewollte Rückkopplung in die doppeltbemantelte Faser101 zu beseitigen. - Das gechirpte Faser-Bragg-Gitter (CFBG)
105 , das im folgenden genauer beschrieben wird, ist an einem Ende des Resonantors in1 gezeigt. Die Brennweite der Linse112 wird derart ausgewählt, daß eine optimale Kopplung des Signallichts in das gechirpte Faser-Bragg-Gitter105 erfolgt. Als eine Alternative kann das System gemäß dem ersten Ausführungsbeispiel optional angewendet werden, indem das gechirpte Faser-Bragg-Gitter105 durch einen Spiegel (nicht gezeigt) ersetzt wird. Bei dieser Anordnung wird die Krümmung des Spiegels zusammen mit der Brennweite der Linse112 bevorzugt ausgewählt, um eine optimale Reflektion des Signallichts von der Spiegelrückseite in den Kern der doppeltbemantelten Faser101 zu erreichen. - Zur Kompensation von linearen Polarisationsverschiebungen in dem Faserresonator enthält der Resonatorentwurf bevorzugterweise zwei Faraday-Dreheinrichtungen
113 und114 , wie sie im vorstehend beschriebenen System 1 verwendet werden. Trotz der niedrigen Doppelbrechung der Faser101 wurde festgestellt, daß, wenn sie erst einmal gewickelt war, auch Umgebungs-induzierte nichtlineare Polarisationsveränderungen in der Faser101 minimiert werden konnten. Dies erlaubt vorteilhaft die Verwendung von nichtlinearer Polarisationsentwicklung als der stationäre bzw. kontinuierliche Modenverkopplungs-Mechanismus (siehe System 1), während weiterhin ein hinsichtlich der Umgebung stabiler Resonatorentwurf erhalten wurde. Wie in dem vorstehend beschriebenen System 1 kann die erforderliche Phasenvorspannung zwischen den zwei Polarisations-Eigenmoden der Faser durch Positionierung der Viertelwellenplatte115 und der Halbwellenplatte116 , wie gezeigt, und Drehen von ihnen in einen geeigneten Winkel erreicht werden. - Ohne das gechirpte Faser-Bragg-Gitter
105 wird die Disperion des Resonators beherrschend durch die Faserdispersion gesteuert und wurde als D2 ~ 0,2 psec2 geschätzt, d.h. die Faser war soliton-unterstützend. Die resonatorinterne Dispersion kann durch optionales Einfügen des 5 mm langen negativ gechirpten Faser-Bragg-Gitters105 , wie in1 gezeigt, gesenkt werden. - Das Gitter
105 besitzt bevorzugterweise eine Bandbreite von 17 nm, ist bei ~ 1,56 μm zentriert, besitzt eine Dispersion von –3,40 ps2 und einen Spitzen-Reflektionswert von ~ 90%. Das zu der resonatorinternen Polarisationseinrichtung117 zurückgeworfene Licht ist als das Ausgangssignal verwendbar. Eine drehbare viertelwellenplatte (nicht gezeigt) kann optional zwischen der Polarisationseinrichtung117 und dem gechirpten Faser-Bragg-Gitter105 (oder dem optionalen Spiegel) eingefügt werden, um eine anpaßbare Ausgangssignalkopplung in der zu der in1 gezeigten entgegengesetzten Richtung zu erhalten. - Es wurde festgestellt, daß ohne das Fasergitter
105 (d.h. mit einem Spiegel) der Faserlaser einen maximale Dauer-Ausgangsleistung von 60 mW erzeugt; eine Faserausgangssignal, das kaum brechungsbegrenzt ist (zu mehr als 99%). Jedoch werden aufgrund der doppeltbemantelten Struktur typischerweise Mantelmoden nicht vollständig unterdrückt, auch bei Anwesenheit einer Modenabstreifeinrichtung104 . Desweiteren kann gestreutes Licht von dem Faserkern (aufgrund von Faserinhomogenitäten und der starken auf die Faser101 angewendeten Biegung) auch in dem Mantel eingefangen werden und zu einem inkohäerenten Hintergrund mit sehr niedrigem Pegel bei dem Faserausgangssignal führen. Insbesondere bei irgenwelchen Faserdiskontinuitäten (z.B. Faserspleißen) kann ein Bruchteil dieses Hintergrunds, der proportional zu 1/N ist, wobei N die gesamte Modenanzahl in dem Mantel ist, in den Grundmode rückgekoppelt werden. - Der inkohärente Hintergrund mit niedrigem Pegel wirkt als ein starkes Injektionssignal für einen Dauerbetrieb des Lasers und daher ist die Initiierung von Modenverkopplung unter derartigen Bedingungen typischerweise schwierig, wie von H.A. Haus und E.P. Ippen, Optics Letters, Vol. 16, S. 1331 (1991) berichtet. In der Tat fanden die Erfinder der vorliegenden Erfindung heraus, daß irgendwelche Versuche, eine Modenverkopplung vom Kerr-Typ in dem vorstehend beschriebenen Resonator durch Ozillieren eines der Resonatorspiegel (wie es im System 1 geschah) zu initiieren, fehlschlugen.
- Erfindungsgemäß kann die Modenverkopplung durch Aufnehmen eines sättigbaren Absorbers
118 an einem Ende des Resonators, wie in1 gezeigt, initiiert werden. Der sättigbare Absorber118 kann auf InGaAsP basieren, wie in den Systemen 2 und 4 (siehe auch H. Lin et al., CLEO 95, paper JTuE1). Die Strahlungsbehandlung ist erforderlich, um die Lebensdauer des sättigbaren Absorbers zu verringern; im allgemeinen fanden die vorliegenden Erfinder heraus, daß die Ladungsträger-Lebensdauer des sättigbaren Absorbers bevorzugt zehnmal kürzer als die Resonator-Umlaufzeit in dem Laser ist. - Die Linsen
111 und110 können zur Fokussierung des Signallichts an dem sättigbaren Absorber verwendet werden, wobei ein Brennpunktdurchmesser von zwischen 2 und 30 μm auf dem Absorber bevorzugterweise in diesem besonderen System verwendet wird. - In der Gegenwart des sättigbaren Absorbers
118 kann eine selbstbeginnender modenverkoppelter Vorgang zuverlässig erreicht werden, obwohl der Laser immer noch polarisationsempfindlich ist (d.h. empfindlich auf die Einstellung der Viertel- und Halbwellen-Platten115 und116 ), was anzeigt, daß der Absorber118 die Beginn-Kennlinie des Modenverkopplungsvorgangs steuert, wohingegen eine nichtlineare Polarisationsentwicklung die stationäre bzw. kontinuierliche Impulsformung vorwiegend steuert. Es ist jedoch zu beachten, daß sowohl die nichtlineare Polarisationsentwicklung als auch der sättigbare Absorber118 eine große Rolle in dem Impulsbildungsverfahren spielen. - Eine Verringerung in der Polarisationsempfindlichkeit des Systems kann mittels Verringerung des Brennpunktdurchmessers auf dem sättigbaren Absorber
118 erreicht werden. Jedoch resultiert dies in einer damit verbundenen niedrigeren Schadensschwelle des sättigbaren Absorbers118 . Daher wird zum Treffen eines Kompromisses der Brennpunktdurchmesser auf dem sättigbaren Absorber bevorzugterweise irgendwo in dem Bereich zwischen 2 und 30 μm optimiert, abhängig davon, ob die Polarisationsempfind- 1ichkeit oder die Schadensschwelle als für ein besonderes System am wichtigsten betrachtet werden. - Ähnlich resultiert die Entfernung der Farady-Dreheinrichtungen in einer großen Verringerung in der Laserstabilität, da die große Doppelbrechung in der Faser
101 die Bildung irgendeiner stabilen Impulsformung durch nichtlineare Polarisationsentwicklung verhindert. Die einzigen in diesem Fall erhaltbaren stabilen Impulse besitzten Breiten in der Größenordnung von 10fachen psec, was anzeigt, daß sie vorwiegend durch den sättigbare Absorber geformt werden, wohingegen die Verteilung der nichtlinearen Polarisationsentwicklung unbedeutend ist. -
2 zeigt eine Autokorrelationskurve (2A ) und das entsprechende Spektrum (2B ) der mit dem Resonatorentwurf gemäß1 erzeugten Impulse in der Abwesenheit eines Filtergitters105 . Die Impulsbreite beträgt 560 fsec und das Zeit-Bandbreiten-Produkt ist 0,32, wenn eine sech2-Form angenommen wird. Die Impulsenergie beträgt 40 pJ. Bei der Wiederholrate von 13 MHz entspricht dies einer mittleren Ausgangsleistung von 500 μW. Bei diesem Aufbau kann ein Einzelimpulsbetrieb durch Betreiben der Laserdiode mit einer Pumpleistung von nur ~ 150 mW sichergestellt werden. Das maximale Stabilitätssystem für den Einzelimpulsbetrieb wird in diesem Fall für eine angelegte Pumpleistung zwischen 148 und 151 mW erhalten, d.h. die Pumpleistung muß gesteuert werden, daß sie innerhalb ±1% liegt. -
3 zeigt eine Autokorrelationskurve (3A ) und das entsprechende Spektrum (3B ) der in der Gegenwart des Fasergitters105 (wie in1 gezeigt) erzeugten Impulse. Die Impulsbreite beträgt 3 psec und das Zeit-Bandbreiten-Produkt 0,32, unter der Annahme einer sech2-Form. Die Impulsenergie beträgt 1 nJ. Bei der Wiederholrate von 13 MHz entspricht dies einer mittleren Ausgangsleistung von 13 mW. Bei diesem Aufbau kann ein Einzelimpulsbetrieb durch Betätigung der Laserdiode mit einer Pumpleistung von ~ 800 mW sichergestellt werden. Hierbei muß die Pumpleistung innerhalb von nur ±10% gesteuert werden (d.h. 730 bis 880 mW), um den Einzelimpulsbetrieb sicherzustellen. In der Gegenwart des Fasergitters105 funktioniert der erfindungsgemäße Laser in der Abwesenheit der Modenabstreifeinrichtung104 zufriedenstellend, so wie eine wirksame Modenabstreifung durch die vor dem Fasergitter105 angeordnete Monomodenfaser durchgeführt wird. - Der Aufbau des ersten Ausführungsbeispiels dient nur als ein Beispiel für einen besonderen Resonatorentwurf, der die Erzeugung von Femtosekunden- und Pikosekunden-Impulsen erlaubt. Ebenso kann irgendeine andere mit seltenen Erden dotierte doppeltbemantelte Faser als ein Verstärkungsmaterial verwendet werden und kann auch passiv modenverkoppelt werden, um Pikosekunden- und Femtosekunden-Impulse zu erzeugen. Um die Funktion des Systems in dem Soliton-System sicherzustellen, kann ein negativ gechirptes Faser-Bragg-Gitter hinzugefügt werden. Desweiteren können ohne weiteres Wellenlängenabstimmelemente zwischen der Polarisationseinrichtung
117 und der Linse112 eingefügt werden, um die Emissionswellenlänge des Lasers abzustimmen. Ähnlich können Wellenlängenabstimmelemente in irgendeines der offenbarten Ausführungsbeispiele aufgenommen werden. Die Wellenlängenabstimmelemente können aus vielen verfügbaren Einrichtungen, wie beispielsweise Etalons, optischen Filtern, doppelbrechenden Abstimmplatten und sperrigen Gittern ("bulk gratings") ausgewählt werden. Durch Kombination eines (oder mehrerer) Wellenlängenabstimmelements(e) mit einem zweiten (oder mehreren) Bragg-Gitter(n) können auch Impulse bei zwei (oder mehr) verschiedenen Wellenlängen erhalten werden. Ein Beispiel für einen Resonatorentwurf mit zwei Bragg-Gittern105 und119 und einem Wellenlängenabstimmelement120 ist in4 gezeigt. Es ist jedoch zu beachten, daß das zweite Bragg-Gitter weggelassen werden kann, wenn nur eine wellenlängenabstimmbarer Einzelwellenlängen-Laser gewünscht ist. -
5 veranschaulicht ein zweites Ausführungsbeispiel der vorliegenden Erfindung. In den5 bis11 werden den in den vorangehenden Figuren gezeigten Elementen ähnliche Elemente mit denselben Bezugszahlen bezeichnet. Gemäß diesem Ausführungsbeispiel kann zur Erzeugung von Femtoimpulsen eine Vereinfachung des Systems durch Anordnen des sättigbaren Absorbers118 an einem Ende des Resonators, hinter der Polarisationseinrichtung, und durch Positionieren einer integrierten Faraday-Drehspiegeleinrichtung (FRM)202 am anderen Ende des Resonators, wie in5 gezeigt, verwirklicht werden. Durch die Bandbreite des Verstärkungsmaterials (d.h. der Faser101 ) beschränkte Impulse können durch Kombination einer Länge einer mantelgepumpten Faser mit negativer (positver) Dispersion mit einer Länge einer undotierten Standard-Monomodenfaser201 mit positiver (negativer) Dispersion erhalten werden, um die gesamte Resonatordispersion zu Null zu machen. Hier ist es auch vorteilhaft, irgendeine nichtdoppelbrechende Faser direkt vor der Faraday-Drehspiegeleinrichtung202 anzuordnen, um die Umgebungsempfindlichkeit des Resonators zu minimieren. Beispielsweise kann eine 5 m Länge der Er/Yb Faser101 (wie unter Bezugnahme auf1 diskutiert) und eine Länge von 0,80 m eine Faser mit hoher positiver Dispersion201 verwendet werden, um die gesamte Resonatordispersion ungefähr zu Null zu machen. In diesem Fall sind bandbreitenbeschränkte gauß-förmige Impulse mit Impulsenergien bis hinauf zu 50 pJ und Impulsbreiten bis hinunter zu 170 fsec erreichbar. -
6 stellt einen Aufbau gemäß einem dritten Ausführungsbeispiel dar. Durch Einfügen einer zusätzlichen akusto-optischen oder elektro-optischen Modulationseinrichtung in den Resonator kann ein aktiv modenverkoppelter mantelgepumpter Faserlaser konstruiert werden. Derartige Modulationseinrichtungen301 ,302 können bequemerweise entweder am rechten oder linken Ende des Resonators, wie in6 gezeigt, angeordnet werden. Bevorzugterweise kann eine drahtangeschlossene ("pig-tailed) Faser-Modulationseinrichtung nur auf der linken Seite des Resonators eingefügt werden, um ein kompaktes System sicherzustellen. Ein Spiegel303 könnte dann ausgewählt werden, um das Signallicht nur teilweise zu reflektieren und könnte somit als eine Ausgangskopplungseinrichtung verwendet werden. -
7 veranschaulicht ein viertes Ausführungsbeispiel der vorliegenden Erfindung. Wie in7 gezeigt, kann die doppeltbemantelte Faser101 auch Teil eines Ringresonators sein, um einen modenverkoppelten Ringlaser zu erhalten. Im Prinzip kann eine zusammenstoßende modenverkoppelte Impuls-Funktion in diesem Fall erhalten werden, indem der sättigbare Absorber118 zwischen den Linsen111 und110 angeordnet wird, wie gezeigt. Jedoch ist zu beachten, daß lineare Polarisationsverschiebungen in diesem Resonator nicht kompensiert werden und daher die Langzeit-Stabilität dieses Resonators beschränkt sein kann. Jedoch kann in dieser Art von Resonator eine Modulationseinrichtung301 irgendwo innerhalb des vom Signallicht durchquerten Rings angeordnet werden. Die Umgebungsstabilität des Ringresonators kann durch Verwendung einer hochdoppelbrechenden Faser durch den Resonator sichergestellt werden. Um die Oszillation des Lasers in einem Einzel-Polarisationszustand sicherzustellen, kann eine Polarisationseinrichtung (nicht gezeigt) eingefügt werden, wobei seine Achsen nach einer der Faserachsen ausgerichtet sind. Ein Laserausgangssignal könnte erhalten werden, indem entweder die Spiegel102 oder106 teilreflektierend gemacht werden oder eine Faserkoppeleinrichtung auf die Faser201 gespleißt wird. - Bei einem fünften Ausführungsbeispiel wird die doppeltbemantelte Faser
101 in eine Vielzahl von Resonatorentwürfen eingefügt, wobei die doppeltbemantelte Faser101 in einem Doppel-Pfad-Aufbau in Verbindung mit einer Faraday-Drehspiegeleinrichtung verwendet wird, um Polarisationsverschiebungen in dem Resonator zu kompensieren. Ein allgemeiner Entwurf eines derartigen Resonators ist in8 gezeigt. Der zwischen den Spiegeln102 und106 angeordnete Modenverkopplungs-Mechanismus501 kann ein gesamt-optischer Schalter, eine durch eine externe optische Impulsquelle induzierte Phasen- oder Amplitudenmodulation, einen akusto- oder elektrooptische Modulationseinrichtung oder ein sättigbarer Absorber sein. Es ist zu beachten, daß irgendeine Länge der monomodigen Faser auch mittels Spleißen an der doppeltbemantelten Faser befestigt werden kann. Hier ist ein Resonatorentwurf gezeigt, bei dem der dichroitische Pumpspiegel502 bei der Übertragung von Signallicht verwendet wird. Es kann auch ein dichroitischer Pumpspiegel verwendet werden, der Signallicht reflektiert und Pumplicht durchläßt. Ein Laserausgangssignal könnte durch teilweise reflektierend Machen eines der Spiegel102 oder106 erhalten werden. - Gemäß einem sechsten Ausführungsbeispiel wird eine niedrigdoppelbrechende doppeltbemantelte Faser konstruiert, um ein Femtosekunden-Lasersystem durch Entfernen der Faraday-Dreheinrichtungen, wie in
9 gezeigt, zu bilden. Alternativ kann mit einem optimierten Faser- und sättigbarem Absorberentwurf der sättigbare Absorber118 auch direkt mit dem Spiegel601 zusammengefügt werden. Der Spiegel107 wird dann keinen sättigbaren Absorber enthalten. Der Spiegel502 könnte im Prinzip auch beseitigt werden und das Pumplicht könnte über eine einzelne dichroitische Polarisationseinrichtung (nicht gezeigt) in den Resonator gekoppelt werden. - Wenn einmal die Faraday-Dreheinrichtungen entfernt sind, kann das gechirpte Faser-Bragg-Gitter
105 zu der doppeltbemantelten Faser101 , wie in10 gezeigt, gespleißt werden. Es ist zu beachten, daß durch sehr Kleinmachen der Dispersion des gechirpten Faser-Bragg-Gitters auf diese Weise auf ein Femtosekundenlaser konstruiert werden kann. Das Ausgangssignal eines derartigen Lasers kann bequemerweise an einer Polarisationseinrichtung117 erhalten werden, wobei die Gesamt-Faser Polarisationssteuereinrichtung angepaßt werden kann, um das gewünschte Ausgangssignal zu geben. Es ist jedoch zu beachten, daß wie in einem Ringresonator die Langzeit-Stabilität derartiger Systeme beschränkt sein wird, da lineare Polarisationsveränderungen in dem Faserresonator nicht kompensiert werden. Derartige Stabilitätsprobleme können durch Verwendung eines sättigbaren Absorbers mit einer kurzen Ladungsträger-Lebensdauer (< 100 psec) beseitigt werden. Alternativ kann der gesamte Resonator als hoch-doppelbrechende Faser gemacht werden. Wie beim Ringreso nator sollten dann die Polarisationsachsen aller Fasern ausgerichtet sein und sollte die Polarisationseinrichtung auch zu einer der Polarisationsachsen der Fasern ausgerichtet sein. Eine Ausgangssignalkopplung kann dann von einer Polarisations-Beibehaltungs-Koppeleinrichtung erhalten werden. - Gemäß einem siebenten Ausführungsbeispiel, bei dem die Faraday-Dreheinrichtungen entfernt sind, kann ein gechirptes Faser-Bragg-Gitter
701 direkt in der Faser101 gebildet werden, um ein Pikosekunden-(oder Femtosekunden-)Lasersystem, wie in11 gezeigt, zu erzeugen. Der sättigbare Absorber118 kann direkt mit dem einen Ende des Resonators zusammengefügt werden, um ein sehr kompaktes System zu ergeben. Der Spiegel107 und der sättigbare Absorber können teilreflektierend gemacht werden, um eine Ausgangssignalkopplung zu ermöglichen. Alternativ kann eine Faserkoppeleinrichtung vor dem Spiegel107 eingeführt werden, um eine Ausgangssignalkopplung zu erzeugen. - Zusammengefaßt, wurden eine Femtosekunden- und eine Pikosekunden-Impulserzeugung in doppeltbemantelten mit seltenen Erden dotierten Faser, die von Breitbereich-Laserdiodenfeldern gepumpt werden, das erste Mal demonstriert. Die vorwiegende Verwendung für Resonatorkomponenten mit niedrigen Kosten sollte die Wettbewerbsfähigkeit dieser Technologie bedeutend erhöhen. Obwohl hier zahlreiche beispielhafte Ausführungsbeispiele gezeigt und beschrieben wurden, wird der Fachmann erkennen, daß zahlreiche Modifizierungen und Veränderungen möglich sind und es ist beabsichtigt, daß die Erfindung nur durch die anhängenden Ansprüche beschränkt ist.
- Es wird eine Technik zur Erzeugung von Pikosekunden- und Femtosekunden-Impulsen von modenverkoppelten doppeltbemantelten, mit Breitbereich-Laserdiodenfeldern mantelgepumpten Faserlasern offenbart. Unter Verwendung einer Erbium/Ytterbium-Faseroszillatoreinrichtung werden 560 fsec Impulse mit Impulsenergien von bis zu 40 pJ bei einer Wellenlänge von 1560 nm erzeugt. In einem dispersions-kompensierten Resonator werden Impulse so kurz wie 170 fsec mit Impulsenergien von bis zu 50 pJ erhalten. Durch Addition eines gechirpten Faser-Bragg-Gitters zur zusätzlichen resonatorinternen Dispersionssteuerung werden Impulsbreiten von 3 psec mit Impulsenergien von bis zu 1 nJ erhalten. Ein sättigbarer Absorber wird zum Impulsbeginn verwendet, wobei eine nichtlineare Polarisationsentwicklung für eine stationäre bzw. kontinuierliche Impulsformung ausgenützt wird. Ein umgebungsstabiler Entwurf wird durch Verwendung von doppelbrechen den Fasern und einem Kompensationschema für linear und nichtlineare Polarisationsverschiebungenen in dem Resonator sichergestellt.
Claims (29)
- Modenverkoppelter Laser mit: einer doppeltbemantelten, in einem Resonator angeordneten und als ein Verstärkungsmaterial funktionierenden Faser (
101 ) zur Erzeugung von Laserenergie in Form von Impulsen, einem mit einem Ende der doppeltbemantelten Faser gekoppelten Laserdiodenfeld (103 ) zum Pumpen der doppeltbemantelten Faser mit Pumplicht, einer Ausgangseinrichtung (117 ) zum Empfang von innerhalb des Resonators erzeugter Laserenergie und zur Ausgabe eines Teils der Laserenergie, einer Modenverkopplungs-Initiierungseinrichtung (118 ;301 ,302 ) zur Initiierung einer Erzeugung von kurzen Impulsen in dem Resonator, einer Einrichtung (105 ;201 ) zur Steuerung der Dispersion in dem Resonator, und einer Einrichtung (104 ) zur Unterdrückung von Mantelmoden in der doppeltbemantelten Faser. - Modenverkoppelter Laser nach Anspruch 1, wobei die Modenverkopplungs-Initiierungseinrichtung einen sättigbaren Halbleiter-Absorber enthält.
- Modenverkoppelter Laser nach Anspruch 2, wobei der sättigbare Halbleiter-Absorber an einem Ende des Resonators angeordnet und teilreflektierend ist, um eine Ausgangssignalkopplung zu erzeugen.
- Modenverkoppelter Laser nach Anspruch 2, wobei innerhalb des Resonators enthaltene Fasern eine Doppelbrechung von weniger als 5 × 10–7 besitzen, und der sättigbare Halbleiter-Absorber eine Ladungsträger-Lebensdauer von weniger als 100 psec aufweist.
- Modenverkoppelter Laser nach Anspruch 1, wobei die Modenverkopplungs-Initiierungseinrichtung eine akustooptische oder elektro-optische Modulationseinrichtung (
301 ,302 ) ist, die mit einer externen optischen Impulsquelle eine Amplituden- oder Phasenmodulation induziert. - Modenverkoppelter Laser nach Anspruch 1, mit einer Einrichtung (
113 ,114 ) zur Kompensation von linearen Phasenverschiebungen innerhalb der doppeltbemantelten Faser. - Modenverkoppelter Laser nach Anspruch 6, wobei die doppeltbemantelte Faser eine Doppelbrechung größer als 1 × 10–7 besitzt, um nichtlineare Impulsformung durch nichtlineare Polarisationsentwicklung in der Anwesenheit der Einrichtung zur Kompensation von linearen Phasenverschiebungen in dem Resonator zu stabilisieren.
- Modenverkoppelter Laser nach Anspruch 7, mit einer Viertel-Wellenplatte (
115 ) und eine Halb-Wellenplatte (116 ), die zur Steuerung einer linearen Phasenverzögerung zwischen zwei Polarisations-Eigenmoden der doppeltbemantelten Faser verwendet werden. - Modenverkoppelter Laser nach Anspruch 6, wobei die Einrichtung zur Kompensation (
113 ,114 ) von linearen Phasenverschiebungen erste und zweite innerhalb des Resonators angeordnete Faraday-Dreheinrichtungen aufweisen, wobei die erste Faraday-Dreheinrichtung zu einem Ende des Resonators hin angeordnet ist und die zweite Faraday-Dreheinrichtung zu dem anderen Ende des Resonators hin angeordnet ist, und der Laser weiterhin eine zwischen der ersten Faraday-Dreheinrichtung und dem einen Ende des Resonators angeordnete Polarisationseinrichtung (117 ) aufweist. - Modenverkoppelter Laser nach Anspruch 9, mit einer Viertel-Wellenplatte (
115 ) und einer Halb-Wellenplatte (116 ), die zur Steuerung einer linearen Phasenverzögerung zwischen zwei Polarisations-Eigenmoden der doppeltbemantelten Faser verwendet werden. - Modenverkoppelter Laser nach Anspruch 9, mit einer zwischen der Polarisationseinrichtung und dem einen Ende des Resonators angeordneten Halb-Wellenplatte (
116 ), wobei die Halb-Wellenplatte eine anpaßbare Ausgangskopplung bildet. - Modenverkoppelter Laser nach Anspruch 6, wobei die Einrichtung zur Kompensation von linearen Phasenverschiebungen eine zum einen Ende des Resonators hin angeordnete erste Faraday-Dreheinrichtung und eine am anderen Ende des Hohlraums angeordnete Faraday-Drehspiegeleinrichtung aufweist, wobei der modenverkoppelte Laser weiterhin eine zwischen der ersten Faraday-Dreheinrichtung und dem einen Ende des Resonators angeordnete Polarisationseinrichtung (
117 ) aufweist. - Modenverkoppelter Laser nach Anspruch 12, mit einer Faser mit niedriger Doppelbrechung mit einer Doppelbrechung von weniger als 1 × 10–7, wobei die Faser mit niedriger Doppelbrechung vor dem Faraday-Drehspiegeleinrichtung angeordnet ist.
- Modenverkoppelter Laser nach Anspruch 1, wobei die Einrichtung zur Steuerung der Dispersion eine Dispersion-Kompensationsfaser (
201 ) ist. - Modenverkoppelter Laser nach Anspruch 14, wobei die Dispersions-Kompensationsfaser an einem Ende des Resonators gespleißt ist.
- Modenverkoppelter Laser nach Anspruch 1, wobei die Einrichtung zur Steuerung der Dispersion ein gechirptes Faser-Bragg-Gitter ist.
- Modenverkoppelter Laser nach Anspruch 16, wobei das gechirpte Faser-Bragg-Gitter direkt in der doppeltbemantelten Faser gebildet ist, so daß die doppeltbemantelte Faser über das gechirpte Faser-Bragg-Gitter gepumpt wird.
- Modenverkoppelter Laser nach Anspruch 16, wobei das gechirpte Faser-Bragg-Gitter an ein Ende des Resonators gespleißt ist.
- Modenverkoppelter Laser nach Anspruch 16, mit einem zweiten, inerhalb des Resonators angeordneten gechirpten Faser-Bragg-Gitter.
- Modenverkoppelter Laser nach Anspruch 1, wobei die doppeltbemantelte Faser eine mit Material aus seltenen Erden dotierte Glasfaser ist.
- Modenverkoppelter Laser nach Anspruch 1, wobei die Ausgabeinrichtung (
303 ) eine zur Ausgabekopplung verwendete Faserkoppeleinrichtung ist. - Modenverkoppelter Laser nach Anspruch 1, wobei innerhalb des Resonators enthaltene Fasern polarisationsbeibehaltend sind, mit einer linearen Doppelbrechung größer als 5 × 10–7 und ausgerichteten Polarisationsachsen, wobei der Laser weiterhin eine Polarisationseinrichtung mit in einer der Polarisationachsen der Fasern ausgerichteten Achse aufweist.
- Modenverkoppelter Laser nach Anspruch 1, wobei der Resonator ein Ringresonator ist und der modenverkoppelte Laser weiterhin monomodige Fasern und einen Modenverkopplungs-Mechanismus aufweist, die innerhalb des Ringresonators angeordnet sind.
- Modenverkoppelter Laser nach Anspruch 1, mit einer Faraday-Drehspiegeleinrichtung (
202 ) zur Kompensation von linearen Phasenverschiebungen in der doppeltbemantelten Faser und einer Polarisationseinrichtung und einer Halb-Wellenplatte, die zusammen eine Kompensation für die durch den Faraday-Drehspiegeleinrichtung induzierte 90° Polarisationsdrehung bilden, aufweist. - Modenverkoppelter Laser nach Anspruch 1, mit einer Abstimmeinrichtung (
120 ) zur Wellenlängenabstimmung einer Ausgangswellenlänge, wobei die Abstimmeinrichtung zumindest eines von Etalons, optischen Filtern, doppelbrechenden Abstimmplatten und sperrigen Gittern aufweist. - Modenverkoppelter Laser nach Anspruch 1, wobei die Impulse kürzer als 100 ps sind.
- Modenverkoppelter Laser nach Anspruch 1, ferner mit einer innerhalb des Resonators angeordneten Reflektoreinrichtung (
102 ) zur Reflektion von Energie entlang einer die doppeltbemantelte Faser passierenden Achse. - Modenverkoppelter Laser nach Anspruch 1, wobei die Einrichtung zur Unterdrückung von Mantelmoden in der doppeltbemantelten Faser eine Einzelmodenfaser aufweist, die mit der doppeltbemantelten Faser verbundene Mantelmoden nicht leitet.
- Modenverkoppelter Laser nach Anspruch 1, wobei die Einrichtung zur Unterdrückung von Mantelmoden in der doppeltbemantelten Faser eine Modenabstreifeinrichtung (
104 ) aufweist, die geleitete Mantelmoden entfernt.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US523808 | 1983-08-16 | ||
US08/523,808 US5627848A (en) | 1995-09-05 | 1995-09-05 | Apparatus for producing femtosecond and picosecond pulses from modelocked fiber lasers cladding pumped with broad area diode laser arrays |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE19635919A1 DE19635919A1 (de) | 1997-03-06 |
DE19635919B4 true DE19635919B4 (de) | 2005-09-08 |
Family
ID=24086543
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19635919A Expired - Fee Related DE19635919B4 (de) | 1995-09-05 | 1996-09-04 | Vorrichtung zur Erzeugung von Femtosekunden- und Pikosekunden-Impulsen von mit Breitbereich-Laserdiodenfeldern mantelgepumpten modenverkoppelten Faserlasern |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5627848A (de) |
JP (1) | JP3479795B2 (de) |
DE (1) | DE19635919B4 (de) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7711013B2 (en) | 2004-03-31 | 2010-05-04 | Imra America, Inc. | Modular fiber-based chirped pulse amplification system |
US10014653B2 (en) | 2005-10-17 | 2018-07-03 | Imra America, Inc. | Laser based frequency standards and their applications |
Families Citing this family (126)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CA2185865C (en) * | 1995-09-26 | 2002-07-16 | Richard Edward Epworth | Dispersion compensation |
AU3596597A (en) * | 1996-07-08 | 1998-02-02 | Animas Corporation | Implantable sensor and system for in vivo measurement and control of fluid constituent levels |
US6078597A (en) * | 1996-11-19 | 2000-06-20 | At & T Corp. | Method and apparatus for optical signal processing by photo-induced loss and/or gain gratings |
US6263003B1 (en) | 1997-02-14 | 2001-07-17 | Alliedsignal Inc. | High-power cladding-pumped broadband fiber source and amplifier |
US5905745A (en) * | 1997-03-17 | 1999-05-18 | Sdl, Inc. | Noise suppression in cladding pumped fiber lasers |
US5892615A (en) * | 1997-03-17 | 1999-04-06 | Sdl, Inc. | Output power enhancement in optical fiber lasers |
US7576909B2 (en) * | 1998-07-16 | 2009-08-18 | Imra America, Inc. | Multimode amplifier for amplifying single mode light |
US20040036957A1 (en) * | 1997-03-21 | 2004-02-26 | Imra America, Inc. | Microchip-Yb fiber hybrid optical amplifier for micro-machining and marking |
US7656578B2 (en) * | 1997-03-21 | 2010-02-02 | Imra America, Inc. | Microchip-Yb fiber hybrid optical amplifier for micro-machining and marking |
US20020137890A1 (en) * | 1997-03-31 | 2002-09-26 | Genentech, Inc. | Secreted and transmembrane polypeptides and nucleic acids encoding the same |
US5818630A (en) * | 1997-06-25 | 1998-10-06 | Imra America, Inc. | Single-mode amplifiers and compressors based on multi-mode fibers |
US6151157A (en) * | 1997-06-30 | 2000-11-21 | Uniphase Telecommunications Products, Inc. | Dynamic optical amplifier |
US5982964A (en) * | 1997-06-30 | 1999-11-09 | Uniphase Corporation | Process for fabrication and independent tuning of multiple integrated optical directional couplers on a single substrate |
US5915052A (en) * | 1997-06-30 | 1999-06-22 | Uniphase Telecommunications Products, Inc. | Loop status monitor for determining the amplitude of the signal components of a multi-wavelength optical beam |
US6097741A (en) * | 1998-02-17 | 2000-08-01 | Calmar Optcom, Inc. | Passively mode-locked fiber lasers |
US6370290B1 (en) | 1997-09-19 | 2002-04-09 | Uniphase Corporation | Integrated wavelength-select transmitter |
US6031849A (en) * | 1997-11-14 | 2000-02-29 | Jds Uniphase Corporation | High power three level fiber laser and method of making same |
US6020986A (en) * | 1997-11-21 | 2000-02-01 | Jds Uniphase Corporation | Programmable add-drop module for use in an optical circuit |
US6141359A (en) * | 1998-01-30 | 2000-10-31 | Lucent Technologies, Inc. | Modelocking laser including self-tuning intensity-dependent reflector for self-starting and stable operation |
US6072811A (en) * | 1998-02-11 | 2000-06-06 | Imra America | Integrated passively modelocked fiber lasers and method for constructing the same |
US6122305A (en) * | 1998-02-17 | 2000-09-19 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | Broadband mode-locked fiber laser, particularly for fiber Bragg grating interrogation |
US6021140A (en) * | 1998-04-17 | 2000-02-01 | Spectra-Physics Lasers, Inc. | Polarization based mode-locking of a laser |
US6125222A (en) * | 1998-04-21 | 2000-09-26 | Scientific-Atlanta, Inc. | Fiber grating feedback stabilization of broad area laser diode |
US6163638A (en) * | 1998-10-29 | 2000-12-19 | Lucent Technologies Inc. | Article comprising an optical pulse compressor |
US6275512B1 (en) * | 1998-11-25 | 2001-08-14 | Imra America, Inc. | Mode-locked multimode fiber laser pulse source |
EP1022824A3 (de) * | 1999-01-19 | 2002-02-06 | Agere Systems Optoelectronics Guardian Corporation | Laser mit absimmbarem Gitter zur Kompensation der Gruppengeschwindigkeitsdispersion |
DE19960765C2 (de) * | 1999-05-21 | 2001-10-31 | Thomas Dekorsy | Hochrepetierlicher Femtosekundenlaser |
ATE231294T1 (de) | 1999-05-21 | 2003-02-15 | Gigaoptics Gmbh | Passiv modengekoppelter femtosekundenlaser |
AU7699600A (en) * | 1999-07-14 | 2001-01-30 | Calmar Optcom, Inc. | Wavelength tunable, polarization stable mode-locked fiber laser |
US6321007B1 (en) | 1999-11-24 | 2001-11-20 | Cidra Corporation | Optical fiber having a bragg grating formed in its cladding |
US6281471B1 (en) * | 1999-12-28 | 2001-08-28 | Gsi Lumonics, Inc. | Energy-efficient, laser-based method and system for processing target material |
US20040134894A1 (en) * | 1999-12-28 | 2004-07-15 | Bo Gu | Laser-based system for memory link processing with picosecond lasers |
US7723642B2 (en) * | 1999-12-28 | 2010-05-25 | Gsi Group Corporation | Laser-based system for memory link processing with picosecond lasers |
US7838794B2 (en) | 1999-12-28 | 2010-11-23 | Gsi Group Corporation | Laser-based method and system for removing one or more target link structures |
KR100830128B1 (ko) | 2000-01-10 | 2008-05-20 | 일렉트로 싸이언티픽 인더스트리이즈 인코포레이티드 | 초단 펄스 폭을 가진 레이저 펄스의 버스트로 메모리링크를 처리하기 위한 레이저 시스템 및 방법 |
US6887804B2 (en) | 2000-01-10 | 2005-05-03 | Electro Scientific Industries, Inc. | Passivation processing over a memory link |
US20030222324A1 (en) * | 2000-01-10 | 2003-12-04 | Yunlong Sun | Laser systems for passivation or link processing with a set of laser pulses |
US7671295B2 (en) * | 2000-01-10 | 2010-03-02 | Electro Scientific Industries, Inc. | Processing a memory link with a set of at least two laser pulses |
US20060141681A1 (en) * | 2000-01-10 | 2006-06-29 | Yunlong Sun | Processing a memory link with a set of at least two laser pulses |
US6614584B1 (en) | 2000-02-25 | 2003-09-02 | Lambda Physik Ag | Laser frequency converter with automatic phase matching adjustment |
US6842467B1 (en) | 2000-03-08 | 2005-01-11 | Finisar Corporation | Fiber optic laser transmitter with reduced near end reflections |
US7190705B2 (en) * | 2000-05-23 | 2007-03-13 | Imra America. Inc. | Pulsed laser sources |
US7088756B2 (en) * | 2003-07-25 | 2006-08-08 | Imra America, Inc. | Polarization maintaining dispersion controlled fiber laser source of ultrashort pulses |
US6885683B1 (en) * | 2000-05-23 | 2005-04-26 | Imra America, Inc. | Modular, high energy, widely-tunable ultrafast fiber source |
AU2001274096A1 (en) * | 2000-06-20 | 2002-01-02 | Evotec Oai Ag | Fiber laser |
US6608852B2 (en) | 2000-08-25 | 2003-08-19 | Lameda Physik Ag | Gain module for diode-pumped solid state laser and amplifier |
US6954575B2 (en) * | 2001-03-16 | 2005-10-11 | Imra America, Inc. | Single-polarization high power fiber lasers and amplifiers |
US6639177B2 (en) | 2001-03-29 | 2003-10-28 | Gsi Lumonics Corporation | Method and system for processing one or more microstructures of a multi-material device |
EP1265324A3 (de) * | 2001-05-15 | 2005-01-19 | Agilent Technologies, Inc. | Laserresonator mit richtungsabhängiger Auskopplung |
JP2002368313A (ja) * | 2001-06-12 | 2002-12-20 | Aisin Seiki Co Ltd | 受動型モードロック・ファイバーレーザー |
CN1275891C (zh) * | 2001-09-10 | 2006-09-20 | 肖特股份有限公司 | 具有至少两层玻璃包层的玻璃纤维 |
US7103076B2 (en) * | 2002-10-24 | 2006-09-05 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Ultrashort pulsed laser and optical head using the same |
EP1586144B1 (de) * | 2003-01-24 | 2016-05-11 | Trumpf, Inc. | Faserlaser |
WO2004066457A1 (en) * | 2003-01-24 | 2004-08-05 | Trumpf, Inc. | Side-pumped fiber laser |
US7224518B2 (en) * | 2003-02-25 | 2007-05-29 | Toptica Photonics Ag | Fiber-optic amplification of light pulses |
US7361171B2 (en) * | 2003-05-20 | 2008-04-22 | Raydiance, Inc. | Man-portable optical ablation system |
US7414780B2 (en) | 2003-06-30 | 2008-08-19 | Imra America, Inc. | All-fiber chirped pulse amplification systems |
US7257302B2 (en) | 2003-06-03 | 2007-08-14 | Imra America, Inc. | In-line, high energy fiber chirped pulse amplification system |
FR2858475B1 (fr) * | 2003-07-29 | 2005-09-30 | Thales Sa | Source laser de puissance a grande finesse spectrale |
US8921733B2 (en) | 2003-08-11 | 2014-12-30 | Raydiance, Inc. | Methods and systems for trimming circuits |
US20050065502A1 (en) * | 2003-08-11 | 2005-03-24 | Richard Stoltz | Enabling or blocking the emission of an ablation beam based on color of target |
US20050038487A1 (en) * | 2003-08-11 | 2005-02-17 | Richard Stoltz | Controlling pulse energy of an optical amplifier by controlling pump diode current |
US9022037B2 (en) | 2003-08-11 | 2015-05-05 | Raydiance, Inc. | Laser ablation method and apparatus having a feedback loop and control unit |
US7367969B2 (en) * | 2003-08-11 | 2008-05-06 | Raydiance, Inc. | Ablative material removal with a preset removal rate or volume or depth |
US7143769B2 (en) * | 2003-08-11 | 2006-12-05 | Richard Stoltz | Controlling pulse energy of an optical amplifier by controlling pump diode current |
US7115514B2 (en) * | 2003-10-02 | 2006-10-03 | Raydiance, Inc. | Semiconductor manufacturing using optical ablation |
US8173929B1 (en) | 2003-08-11 | 2012-05-08 | Raydiance, Inc. | Methods and systems for trimming circuits |
US7413847B2 (en) * | 2004-02-09 | 2008-08-19 | Raydiance, Inc. | Semiconductor-type processing for solid-state lasers |
EP1812823A4 (de) | 2004-03-25 | 2009-08-05 | Imra America Inc | Optische parametrische verstärkung, optische parametrische erzeugung und optisches pumpen in faseroptischen systemen |
US7486705B2 (en) | 2004-03-31 | 2009-02-03 | Imra America, Inc. | Femtosecond laser processing system with process parameters, controls and feedback |
US7804864B2 (en) | 2004-03-31 | 2010-09-28 | Imra America, Inc. | High power short pulse fiber laser |
US7251259B2 (en) * | 2004-08-17 | 2007-07-31 | Coherent, Inc. | Wavelength locked fiber-coupled diode-laser bar |
US7251260B2 (en) * | 2004-08-24 | 2007-07-31 | Coherent, Inc. | Wavelength-locked fiber-coupled diode-laser bar |
US7602825B1 (en) | 2004-10-20 | 2009-10-13 | Calmar Optcom, Inc. | Tunable passively mode-locked lasers with phase-lock feedback for low timing jitters |
US7508853B2 (en) | 2004-12-07 | 2009-03-24 | Imra, America, Inc. | Yb: and Nd: mode-locked oscillators and fiber systems incorporated in solid-state short pulse laser systems |
US7349452B2 (en) * | 2004-12-13 | 2008-03-25 | Raydiance, Inc. | Bragg fibers in systems for the generation of high peak power light |
US7668213B2 (en) | 2004-12-30 | 2010-02-23 | Imra America, Inc. | Method and apparatus for obtaining and maintaining mode-locking in fiber laser systems |
US20060191884A1 (en) * | 2005-01-21 | 2006-08-31 | Johnson Shepard D | High-speed, precise, laser-based material processing method and system |
US8135050B1 (en) | 2005-07-19 | 2012-03-13 | Raydiance, Inc. | Automated polarization correction |
JP2007042798A (ja) * | 2005-08-02 | 2007-02-15 | Aisin Seiki Co Ltd | パルスレーザーの共振器モニタ装置 |
US7245419B2 (en) * | 2005-09-22 | 2007-07-17 | Raydiance, Inc. | Wavelength-stabilized pump diodes for pumping gain media in an ultrashort pulsed laser system |
US20080267228A1 (en) * | 2005-10-02 | 2008-10-30 | Zachary Sacks | Fiber Lasers |
US7778290B2 (en) * | 2005-10-02 | 2010-08-17 | Elbit Systems Electro-Optics Elop Ltd. | Fiber lasers |
WO2007044789A2 (en) * | 2005-10-11 | 2007-04-19 | Clear Align Llc | Apparatus and method for generating short optical pulses |
US7308171B2 (en) * | 2005-11-16 | 2007-12-11 | Raydiance, Inc. | Method and apparatus for optical isolation in high power fiber-optic systems |
US7436866B2 (en) | 2005-11-30 | 2008-10-14 | Raydiance, Inc. | Combination optical isolator and pulse compressor |
EP1974424B1 (de) | 2005-12-28 | 2013-02-20 | Israel Aerospace Industries Ltd. | Diodengepumpter Resonator |
US8232687B2 (en) | 2006-04-26 | 2012-07-31 | Raydiance, Inc. | Intelligent laser interlock system |
US7444049B1 (en) | 2006-01-23 | 2008-10-28 | Raydiance, Inc. | Pulse stretcher and compressor including a multi-pass Bragg grating |
US9130344B2 (en) | 2006-01-23 | 2015-09-08 | Raydiance, Inc. | Automated laser tuning |
US8189971B1 (en) | 2006-01-23 | 2012-05-29 | Raydiance, Inc. | Dispersion compensation in a chirped pulse amplification system |
US7822347B1 (en) | 2006-03-28 | 2010-10-26 | Raydiance, Inc. | Active tuning of temporal dispersion in an ultrashort pulse laser system |
EP2011204A1 (de) * | 2006-04-18 | 2009-01-07 | Pyrophotonics Lasers Inc. | Verfahren und system für eine abstimmbare gepulste laserquelle |
CA2652006C (en) | 2006-05-11 | 2017-05-30 | Spi Lasers Uk Limited | Apparatus for providing optical radiation |
US7428253B2 (en) * | 2006-09-29 | 2008-09-23 | Pyrophotonics Lasers Inc. | Method and system for a pulsed laser source emitting shaped optical waveforms |
US7426325B2 (en) * | 2007-01-04 | 2008-09-16 | Electro-Optics Technology, Inc. | Compact, high power, fiber pigtailed faraday isolators |
US7916386B2 (en) * | 2007-01-26 | 2011-03-29 | Ofs Fitel, Llc | High power optical apparatus employing large-mode-area, multimode, gain-producing optical fibers |
JP2008273769A (ja) * | 2007-04-26 | 2008-11-13 | Hitachi Cable Ltd | 光ファイバ及びその製造方法並びに光ファイバ製造装置 |
FR2915631B1 (fr) * | 2007-04-27 | 2009-07-10 | Thales Sa | Source laser compacte a faible largeur spectrale. |
US20090003391A1 (en) * | 2007-06-28 | 2009-01-01 | Shenping Li | Low-repetition-rate ring-cavity passively mode-locked fiber laser |
CA2695953C (en) * | 2007-08-09 | 2018-05-01 | Nicolas Godbout | Tunable mode-locked laser |
DE102007057856B4 (de) * | 2007-11-29 | 2017-08-10 | Toptica Photonics Ag | Faserlaser mit ringförmigem Resonator |
US7903326B2 (en) | 2007-11-30 | 2011-03-08 | Radiance, Inc. | Static phase mask for high-order spectral phase control in a hybrid chirped pulse amplifier system |
US8023538B2 (en) * | 2008-03-27 | 2011-09-20 | Imra America, Inc. | Ultra-high power parametric amplifier system at high repetition rates |
US8125704B2 (en) | 2008-08-18 | 2012-02-28 | Raydiance, Inc. | Systems and methods for controlling a pulsed laser by combining laser signals |
US8077748B1 (en) | 2010-01-22 | 2011-12-13 | Translume, Inc. | Hybrid waveguide laser with a fiber gain medium |
WO2012037468A1 (en) | 2010-09-16 | 2012-03-22 | Raydiance, Inc. | Singulation of layered materials using selectively variable laser output |
US8554037B2 (en) | 2010-09-30 | 2013-10-08 | Raydiance, Inc. | Hybrid waveguide device in powerful laser systems |
US8654799B2 (en) * | 2010-12-14 | 2014-02-18 | Coherent, Inc. | Short-pulse fiber-laser |
US8787410B2 (en) | 2011-02-14 | 2014-07-22 | Imra America, Inc. | Compact, coherent, high brightness light sources for the mid and far IR |
KR101216013B1 (ko) * | 2011-06-03 | 2012-12-27 | 고려대학교 산학협력단 | 에너지 조절이 가능한 단일 편광 단일 펄스 모드 잠금 레이저 발생 장치 |
FR2986916A1 (fr) * | 2012-02-09 | 2013-08-16 | Eolite Systems | Systeme amplificateur optique et laser a impulsion limites en energie par impulsion. |
GB201205774D0 (en) | 2012-03-30 | 2012-05-16 | Univ Heriot Watt | Fibre laser |
JP6367194B2 (ja) * | 2012-08-09 | 2018-08-01 | ロフィン−ラザーク アクチエンゲゼルシャフトRofin−Lasag Ag | レーザビームを用いた被加工物の加工装置 |
KR101394720B1 (ko) * | 2012-10-18 | 2014-05-15 | 한국과학기술원 | 비선형 편광 회전과 포화흡수체의 결합 모드잠금에 의해 생성되는 고출력 광섬유 펨토초 레이저 공진기 |
CN103022869B (zh) * | 2012-12-31 | 2014-09-24 | 电子科技大学 | 一种被动锁模导引增益调制的双波长脉冲光纤激光器 |
IN2014DE02830A (de) * | 2013-10-04 | 2015-06-26 | Bae Systems Information & Electronic Systems Integration Inc | |
JP2016533649A (ja) | 2013-10-21 | 2016-10-27 | ジニア フォトニクス インコーポレイテッドGenia Photonics Inc. | 同期波長可変モードロックレーザ |
KR101501509B1 (ko) * | 2013-10-28 | 2015-03-11 | 한국표준과학연구원 | 이중 광빗 펨토초 광섬유 레이저 |
KR101589577B1 (ko) * | 2014-04-30 | 2016-01-29 | 한국과학기술원 | 처프 광섬유 브래그 격자 쌍을 이용한 광대역 고속 반복률 주사 광섬유 펨토초 레이저 공진기 |
US10718963B1 (en) | 2016-11-16 | 2020-07-21 | Electro-Optics Technology, Inc. | High power faraday isolators and rotators using potassium terbium fluoride crystals |
KR101971229B1 (ko) * | 2017-04-17 | 2019-04-22 | 한국원자력연구원 | 고 방사능 환경에서의 무 반점 및 고정밀도 형상 영상정보 계측 시스템 |
US11462881B2 (en) * | 2017-06-06 | 2022-10-04 | Vescent Photonics LLC | Method and device for altering repetition rate in a mode-locked laser |
US11233372B2 (en) * | 2019-06-25 | 2022-01-25 | Lumentum Operations Llc | Femtosecond pulse stretching fiber oscillator |
JP2023521934A (ja) * | 2020-01-29 | 2023-05-25 | アンプリコニックス オイ | 低複屈折アクティブ光ファイバ |
CN117117615B (zh) * | 2023-10-24 | 2024-01-12 | 北京盛镭科技有限公司 | 一种光纤超快激光器 |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3808549A (en) * | 1972-03-30 | 1974-04-30 | Corning Glass Works | Optical waveguide light source |
US4815079A (en) * | 1987-12-17 | 1989-03-21 | Polaroid Corporation | Optical fiber lasers and amplifiers |
DE4427005A1 (de) * | 1993-08-03 | 1995-02-09 | Imra America Inc | Harmonische Unterteilung eines passiv moden-verkoppelten Lasers |
DE4445244A1 (de) * | 1993-12-20 | 1995-06-22 | Imra America Inc | Gegenüber Umwelteinflüssen stabile passiv moden-verkoppelte Faserlaser-Impulsquelle |
Family Cites Families (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4829529A (en) * | 1987-06-15 | 1989-05-09 | Spectra-Physics, Inc. | Laser diode pumped fiber lasers with pump cavity |
US5450427A (en) * | 1994-10-21 | 1995-09-12 | Imra America, Inc. | Technique for the generation of optical pulses in modelocked lasers by dispersive control of the oscillation pulse width |
-
1995
- 1995-09-05 US US08/523,808 patent/US5627848A/en not_active Expired - Lifetime
-
1996
- 1996-09-04 DE DE19635919A patent/DE19635919B4/de not_active Expired - Fee Related
- 1996-09-05 JP JP23535696A patent/JP3479795B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3808549A (en) * | 1972-03-30 | 1974-04-30 | Corning Glass Works | Optical waveguide light source |
US4815079A (en) * | 1987-12-17 | 1989-03-21 | Polaroid Corporation | Optical fiber lasers and amplifiers |
DE4427005A1 (de) * | 1993-08-03 | 1995-02-09 | Imra America Inc | Harmonische Unterteilung eines passiv moden-verkoppelten Lasers |
DE4445244A1 (de) * | 1993-12-20 | 1995-06-22 | Imra America Inc | Gegenüber Umwelteinflüssen stabile passiv moden-verkoppelte Faserlaser-Impulsquelle |
Non-Patent Citations (15)
Title |
---|
BARNETT, B.C. u.a.: High-power erbium-doped fiber laser mode locked by a sermiconductor saturable absorber. In: Optics Letters, 1995, Vol. 20, Nr.5, S. 471-473 |
DESOUZA,E.A. u.a.: Saturable Absorber Mode locked Polarisation Maintaining Erbium-doped Fibre Laser. In: Electronics Letters, 1993, Vol. 29, Nr. 5, S. 447-449 |
DESOUZA,E.A. u.a.: Saturable Absorber Mode locked Polarisation Maintaining Erbium-doped Fibre Laser.In: Electronics Letters, 1993, Vol. 29, Nr. 5, S. 447-449 * |
ERMANN,M.E. u.a.: Aditive-pulse-compression mode locking of a neodymium fiber laser. In: Optics Letters, 1991, Vol. 16, Nr. 4, S. 244-246 * |
FARRIES, M.C. u.a.: Very broad reflection band- width (44nm) chirped fiber gratings and narrow bandpass filters produced by the use of an ampli- tude mask. In: Electronics Letters, 1994, Vol. 30, Nr. 11, S. 891-892 |
FERMAN, M.E., u.a.: Generation of 10 nJ picosecond pulses from a modelocked fibre laser. In: Elec- tronics Letters, Vol. 31, No. 3, 1995, S. 194-195 |
FERMAN, M.E., u.a.: Generation of 10 nJ picosecondpulses from a modelocked fibre laser. In: Elec- tronics Letters, Vol. 31, No. 3, 1995, S. 194-195 * |
FERMANN, M.E. u.a.: Environmentally stable Kerr- Type mode-locked erbium fiber laser producing 360- fs pulses. In: Optics Letters, 1994, Vol. 19, Nr. 1, S. 43-45 |
FERMANN, M.E. u.a.: Environmentally stable Kerr- Type mode-locked erbium fiber laser producing 360-fs pulses. In: Optics Letters, 1994, Vol. 19, Nr. 1, S. 43-45 * |
FERMANN, M.E. u.a.: High-power soliton fiber la- ser based on pulse width control with chirped fi- ber Bragg gratings. In: Optics Letters, 1995, * |
FERMANN,M.E. u.a.: Aditive-pulse-compression mode locking of a neodymium fiber laser. In: Optics Letters, 1991, Vol. 16, Nr. 4, S. 244-246 |
MINELLY, J.D., u.a.: Femtosecond pulse amplifi- cation in cladding-pumped fibers. In: Optics Letters, Vol. 20, No. 17, 1995, S. 1797-1799 * |
Vol. 20, Nr. 2, S. 172-174 |
WEINGARTEN,K.J. u.a.: Passively mode-locked diode- pumped solidstate lasers that use an antiresonant Fabry-Perot saturable absorber.In: Optics Letters, 1993, Vol. 18, Nr. 8, S. 640-642 |
ZELLMER, H. u.a.: High-power cw neodymium-doped double-clad fiber lasers. In: CLEO 95, 1995,paper CMB4, S. 7; MINELLY,J.D.u.a.: Diode-Array Pumping of Er3+/Yb3+ Co-doped Fiber Lasers and Amplifiers. In: IEEE Photonics Technology Letters, 1993, Vol. 5, Nr. 3, S. 301-303; #### |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7711013B2 (en) | 2004-03-31 | 2010-05-04 | Imra America, Inc. | Modular fiber-based chirped pulse amplification system |
US8873594B2 (en) | 2004-03-31 | 2014-10-28 | Imra America, Inc. | Modular fiber-based chirped pulse amplification system |
US10014653B2 (en) | 2005-10-17 | 2018-07-03 | Imra America, Inc. | Laser based frequency standards and their applications |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH09167869A (ja) | 1997-06-24 |
DE19635919A1 (de) | 1997-03-06 |
US5627848A (en) | 1997-05-06 |
JP3479795B2 (ja) | 2003-12-15 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE19635919B4 (de) | Vorrichtung zur Erzeugung von Femtosekunden- und Pikosekunden-Impulsen von mit Breitbereich-Laserdiodenfeldern mantelgepumpten modenverkoppelten Faserlasern | |
DE19956739B4 (de) | Modenverkoppelte Multimoden-Faserlaserimpulsquelle und Verfahren | |
DE4445244B4 (de) | Gegenüber Umwelteinflüssen stabile passiv moden-verkoppelte Faserlaser-Impulsquelle | |
DE69911418T2 (de) | Optische faser und faseroptische vorrichtung | |
DE19802845B4 (de) | Vorrichtung und Verfahren zur Erzeugung von Femtosekundenimpulsen mit hoher Leistung mittels eines Lichtwellenleiter-Verstärkers | |
DE19642925B4 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung ultrakurzer Impulse mit einstellbaren Repetitionsraten von passiv modenverkoppelten Faserlasern | |
DE19619983B4 (de) | Hochleistungs-Lichtwellenleiter-Verstärkersystem mit zeitproportionaler Frequenzmodulation auf Grundlage von mit seltenen Erden dotierten Mantel-Pumplicht-Lichtwellenleitern | |
DE10124983B4 (de) | Modulare hochenergetische breit abstimmbare ultraschnelle Faserquelle | |
DE19861429B4 (de) | Auf Multimodefasern basierende Lasersysteme | |
DE19942954B4 (de) | Resonanter sättigbarer Fabry-Perot-Halbleiterabsorber und Zweiphotonenabsorptionsleistungsbegrenzer | |
DE60304029T2 (de) | Mit seltenen erden dotierter einmodiger phosphatglas-faserlaser | |
DE19510432A1 (de) | Verfahren und Gerät zur Steuerung der Laser-Emissionswellenlänge unter Ausnutzung nichtlinearer Effekte | |
EP1929594B1 (de) | Faserlaser | |
DE112014005158B4 (de) | Kompakte faserbasierte Kurzpuls-Laserquellen | |
DE112005000710T5 (de) | Modulares faserbasiertes Chirped-Puls-Verstärkersystem | |
DE10211352A1 (de) | Einfachpolarisations-Hochleistungsfaserlaser und -verstärker | |
CN109038188B (zh) | 一种掺铒光纤激光器及调节方法 | |
DE102007057856B4 (de) | Faserlaser mit ringförmigem Resonator | |
DE10052461A1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zum Erzeugen von Laserlicht | |
WO2008074359A1 (en) | Optical fibre laser | |
DE102014117555B4 (de) | Passiv modengekoppelter faseroptischer Lasergenerator |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
8110 | Request for examination paragraph 44 | ||
8364 | No opposition during term of opposition | ||
R119 | Application deemed withdrawn, or ip right lapsed, due to non-payment of renewal fee | ||
R119 | Application deemed withdrawn, or ip right lapsed, due to non-payment of renewal fee |
Effective date: 20150401 |