CN113722795A - 一种弯剪型高层建筑结构整体稳定性指标刚重比计算的修正方法 - Google Patents
一种弯剪型高层建筑结构整体稳定性指标刚重比计算的修正方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN113722795A CN113722795A CN202110947529.4A CN202110947529A CN113722795A CN 113722795 A CN113722795 A CN 113722795A CN 202110947529 A CN202110947529 A CN 202110947529A CN 113722795 A CN113722795 A CN 113722795A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- rise building
- weight ratio
- stiffness
- formula
- shear type
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 33
- 238000005452 bending Methods 0.000 title claims abstract description 24
- 230000005484 gravity Effects 0.000 claims abstract description 48
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 claims description 14
- 230000000694 effects Effects 0.000 claims description 10
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 claims description 9
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 claims description 6
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- 239000010959 steel Substances 0.000 abstract description 4
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
- G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
- G06F30/00—Computer-aided design [CAD]
- G06F30/10—Geometric CAD
- G06F30/13—Architectural design, e.g. computer-aided architectural design [CAAD] related to design of buildings, bridges, landscapes, production plants or roads
-
- G—PHYSICS
- G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
- G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
- G06F30/00—Computer-aided design [CAD]
- G06F30/20—Design optimisation, verification or simulation
- G06F30/23—Design optimisation, verification or simulation using finite element methods [FEM] or finite difference methods [FDM]
-
- G—PHYSICS
- G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
- G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
- G06F2119/00—Details relating to the type or aim of the analysis or the optimisation
- G06F2119/14—Force analysis or force optimisation, e.g. static or dynamic forces
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Geometry (AREA)
- Theoretical Computer Science (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Computer Hardware Design (AREA)
- Evolutionary Computation (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Computational Mathematics (AREA)
- Civil Engineering (AREA)
- Mathematical Analysis (AREA)
- Mathematical Optimization (AREA)
- Pure & Applied Mathematics (AREA)
- Architecture (AREA)
- Buildings Adapted To Withstand Abnormal External Influences (AREA)
Abstract
Description
技术领域
本发明涉及弯剪型高层建筑结构整体稳定性计算分析和结构设计,具体涉及一种弯剪型高层建筑结构整体稳定性指标刚重比计算的修正方法。
背景技术
按现行设计标准,刚重比的计算基于结构刚度、质量分布沿竖向均匀的假定。但实际的高层建筑,一般是下部平面尺寸较大,且下部竖向构件截面尺寸也较大,往上逐渐变小,楼层重力荷载也是下部大、上部小,质量主要集中在下部楼层,楼层层高也是沿竖向不均匀变化。现行设计标准将高层建筑假定为竖向均匀的悬臂构件,与实际情况存在误差。如果这种误差足够大,将影响结构整体稳定性验算的准确性。直接根据现行设计标准设计,一般会造成浪费,当遇到个别情况如质量集中在上部楼层时,还会偏于不安全。
从以上分析可知,有必要依据欧拉公式、临界重力荷载参数等结构力学原理,对结构的临界荷载Pcr进行推导,将现行设计标准计算假定与实际工程的荷载分布、层高对临界荷载Pcr的影响进行对比分析,得出针对现行设计标准刚重比的修正系数。本发明同时采用有限元特征值法求出结构整体屈曲模态的第一阶屈曲因子,将该屈曲因子除以11得到另一刚重比修正系数。取两者较小值作为最终刚重比修正系数μ,得到最终修正后的刚重比。按修正后的刚重比验算结构整体稳定性。
本发明对现行设计标准刚重比的修正与现行设计标准采用的原理一致,因此按本发明进行刚重比修正后,和现行设计标准的安全度一致。
发明内容
本发明的目的是提供一种尽量符合实际工程情况的弯剪型高层建筑结构整体稳定性指标刚重比计算的相对准确方法,在保证现行设计标准安全度的前提下,对现行设计标准计算的刚重比进行修正。
为实现上述目的,本发明提出一种弯剪型高层建筑结构整体稳定性指标刚重比计算的修正方法,包括以下若干步骤:
第一步:由欧拉公式得到作用于高层建筑结构顶部的竖向临界荷载Pcr:
式中:EJd为高层建筑结构主轴方向的弹性等效侧向刚度;H为高层建筑房屋高度。
式中:q为假定倒三角形分布荷载的最大值;u为在假定倒三角形分布荷载作用下结构顶点质心的弹性水平位移;
第二步:将高层建筑结构等效为同时承受n个轴心荷载的等截面悬臂直杆模型(即n为高层建筑的层数,n≥10),根据结构力学的临界重力荷载参数可知,作用于高层建筑结构顶部的竖向临界荷载Pcr可以等效为下式:
式中:Gi为第i层重力荷载设计值;Hi为第i层高度;λc为临界重力荷载参数;
将式(5)代入式(4),可得:
第三步:
2)当高层建筑结构刚度或质量分布沿竖向不均匀时,
令
其中,重力荷载设计值=1.2X重力永久荷载标准值+1.4X重力可变荷载标准值;
(10)所示:
第五步:考虑重力二阶效应后,根据结构力学原理,结构的位移可近似用下式表示:
根据规范要求,考虑重力二阶效应后的结构位移应控制在10%以内,即:
将式(9)、(12)代入式(11)可得:
同理将(10)、(12)代入式(11)可得:
则刚重比修正系数μ1如下所示:
第六步:采用有限元特征值法对实际工程进行线性屈曲分析,屈曲特征方程为:
[K-λG(r)]ψ=0 (16)
其中:K—刚度矩阵;G(r)-荷载向量r作用下的几何刚度;λ—特征值对角矩阵即屈曲因子;ψ—对应的特征值向量矩阵。由特征值法可求出结构整体屈曲模态的特征值对角矩阵,从而得到最小屈曲因子λ1。则刚重比修正系数μ2如下所示:
第七步:取μ1和μ2的较小值作为最终刚重比修正系数μ,将μ乘以按现行设计标准计算的刚重比后,得到修正后的刚重比表达式如下:
进一步说明如下:该修正方法一般适用于高层建筑楼层重力荷载、楼层层高沿竖向不均匀变化的情况。
进一步说明如下:该方法一般适用于150m高度以上的高层建筑。
进一步说明如下:将式(12)代入式(11),则可得:
进一步说明如下:采用有限元特征值法对实际工程进行线性屈曲分析,应以重力荷载设计值为初始荷载工况,并考虑重力二阶效应。
本发明还提供了一种弯剪型高层建筑结构整体稳定性指标刚重比的计算方法,包括以下步骤:
3)比较刚重比修正系数μ1和刚重比修正系数μ2并取μ1和μ2的较小值作为最终刚重比修正系数μ,将μ代入下式计算确定弯剪型高层建筑结构整体稳定性指标刚重比:
式中:EJd为高层建筑结构主轴方向的弹性等效侧向刚度,根据式(3)计算;H为高层建筑房屋高度;n为高层建筑的层数,Gi为第i层重力荷载设计值。
按现行设计标准刚重比验算弯剪型高层建筑结构整体稳定性时,对很多高层建筑工程会偏于保守,当遇到个别情况如质量集中在上部楼层时,还会偏于不安全。特别是当建筑高度超过150m时,这种偏差会比较明显。按本发明提供的方法进行刚重比修正后,不仅能解决上述问题,还和现行设计标准的安全度保持了一致。
具体实施方式
本发明包括以下若干步骤:
第一步:由欧拉公式得到作用于高层建筑结构顶部的竖向临界荷载Pcr:
式中:EJd为高层建筑结构主轴方向的弹性等效侧向刚度;H为高层建筑房屋高度。
式中:q为假定倒三角形分布荷载的最大值;u为在假定倒三角形分布荷载作用下结构顶点质心的弹性水平位移;
第二步:将高层建筑结构等效为同时承受n个轴心荷载的等截面悬臂直杆模型(即n为高层建筑的层数,一般地,n≥10),根据结构力学的临界重力荷载参数可知,作用于高层建筑结构顶部的竖向临界荷载Pcr可以等效为下式:
式中:Gi为第i层重力荷载设计值;Hi为第i层高度;λc为临界重力荷载参数;
将式(5)代入式(4),可得:
第三步:
2)当高层建筑结构刚度或质量分布沿竖向不均匀时,
令
式中α为结构刚度或质量分布沿竖向不均匀系数;
其中,重力荷载设计值=1.2X重力永久荷载标准值+1.4X重力可变荷载标准值;
第五步:考虑重力二阶效应后,根据结构力学原理,结构的位移可近似用下式表示:
根据规范要求,考虑重力二阶效应后的结构位移应控制在10%以内,即:
将式(9)、(12)代入式(11)可得:
同理将(10)、(12)代入式(11)可得:
则刚重比修正系数μ1如下所示:
第六步:采用有限元特征值法对实际工程进行线性屈曲分析,屈曲特征方程为:
[K-λG(r)]ψ=0 (16)
其中:K—刚度矩阵;G(r)-荷载向量r作用下的几何刚度;λ—特征值对角矩阵即屈曲因子;ψ—对应的特征值向量矩阵。
由特征值法可求出结构整体屈曲模态的特征值对角矩阵,从而得到最小屈曲因子λ1。则刚重比修正系数μ2如下所示:
第七步:取μ1和μ2的较小值作为最终刚重比修正系数μ,将μ乘以按现行设计标准计算的刚重比后,得到修正后的刚重比表达式如下:
实施方式一
将实际工程的荷载分布、层高代入式(6)可得:
求出α的具体数值。
将α代入式(15),得μ1。
采用有限元特征值法对实际工程进行线性屈曲分析,以重力荷载设计值为初始荷载工况,并考虑重力二阶效应,求出第一阶屈曲因子λ。
将λ代入式(17),得μ2。
比较μ1、μ2,取较小值为μ。
将μ代入式(18),得到修正后刚重比。
实施方式二
为进一步说明该方法的实施方式,以建筑高度约330m的越秀·国际金融汇三期T5超高层塔楼(以下简称T5塔楼)为例,说明刚重比的修正过程。
将T5塔楼的重力荷载设计值分布、层高代入式(6)可得:
表1T5塔楼楼层实际荷载及层高
则:
故α=0.282。
将α代入式(15),得μ1=1.18。
采用有限元特征值法对T5塔楼进行线性屈曲分析,以重力荷载设计值为初始荷载工况,并考虑重力二阶效应,得到结构的前3阶屈曲因子分别为:
前3阶屈曲模态均为结构整体屈曲模态,第一阶屈曲因子λ=12.697。
将λ代入式(17),得μ2=1.15。
μ2<μ1故μ=1.15。
将μ=1.15代入式(18)并按式(3)计算EJd,得到修正前、修正后刚重比如下表所示:
从上表可看出,修正前刚重比小于1.4,不满足规范要求,需调整结构刚度来满足刚重比要求,则会造成结构成本明显上升。通过本发明方法计算得到修正后的刚重比更接近实际情况,计算结果表明均大于1.4,满足现行设计标准关于结构整体稳定性的要求。因此不用提高结构刚度,节省了工程造价。
Claims (6)
1.一种弯剪型高层建筑结构整体稳定性指标刚重比计算的修正方法,其特征在于包括以下步骤:
第一步:由欧拉公式得到作用于弯剪型高层建筑结构顶部的竖向临界荷载Pcr:
式中:EJd为高层建筑结构主轴方向的弹性等效侧向刚度;H为高层建筑房屋高度;
式中:q为假定倒三角形分布荷载的最大值;u为在假定倒三角形分布荷载作用下结构顶点质心的弹性水平位移;
第二步:将高层建筑结构等效为同时承受n个轴心荷载的等截面悬臂直杆模型,根据结构力学的临界重力荷载参数可知,作用于弯剪型高层建筑结构顶部的竖向临界荷载Pcr可以等效为下式:
式中:Gi为第i层重力荷载设计值;Hi为第i层高度;λc为临界重力荷载参数;
将式(5)代入式(4),可得:
第三步:
由式(6)可得:
2)当高层建筑结构刚度或质量分布沿竖向不均匀时,
令
则
其中,重力荷载设计值Gi=1.2X重力永久荷载标准值+1.4X重力可变荷载标准值;
第五步:考虑重力二阶效应后,根据结构力学原理,结构的位移可近似用下式表示:
根据规范要求,考虑重力二阶效应后的结构位移应控制在10%以内,即:
将式(9)、(12)代入式(11)可得:
同理将(10)、(12)代入式(11)可得:
则刚重比修正系数μ1如下所示:
第六步:采用有限元特征值法对实际工程进行线性屈曲分析,屈曲特征方程为:
[K-λG(r)]ψ=0 (16)
其中:K—刚度矩阵;G(r)-荷载向量r作用下的几何刚度;λ—特征值对角矩阵即屈曲因子;ψ—对应的特征值向量矩阵;
考虑重力二阶效应后,由特征值法求出高层建筑结构整体屈曲模态的特征值对角矩阵,从而得到第一阶屈曲因子λ1;则刚重比修正系数μ2如下所示:
第七步:取μ1和μ2的较小值作为最终刚重比修正系数μ,将μ乘以按现行设计标准计算的刚重比后,得到修正后的刚重比表达式如下:
2.如权利要求1中所述的一种弯剪型高层建筑结构整体稳定性指标刚重比计算的修正方法,其特征在于,所述弯剪型高层建筑为楼层重力荷载和楼层层高沿竖向不均匀变化的弯剪型高层建筑。
3.如权利要求1中所述的一种弯剪型高层建筑结构整体稳定性指标刚重比计算的修正方法,其特征在于,n为高层建筑的层数,n≥10。
4.如权利要求1中所述的一种弯剪型高层建筑结构整体稳定性指标刚重比计算的修正方法,其特征在于,所述弯剪型高层建筑为150m高度以上的弯剪型高层建筑。
5.如权利要求1所述的一种弯剪型高层建筑结构整体稳定性指标刚重比计算的修正方法,其特征在于,采用有限元特征值法对实际工程进行线性屈曲分析,以重力荷载设计值为初始荷载工况。
6.一种弯剪型高层建筑结构整体稳定性指标刚重比的计算方法,其特征在于包括以下步骤:
3)比较刚重比修正系数μ1和刚重比修正系数μ2并取μ1和μ2的较小值作为最终刚重比修正系数μ,将μ代入下式计算确定弯剪型高层建筑结构整体稳定性指标刚重比:
式中:EJd为高层建筑结构主轴方向的弹性等效侧向刚度;H为高层建筑房屋高度;n为高层建筑的层数,Gi为第i层重力荷载设计值。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN202110947529.4A CN113722795A (zh) | 2021-08-18 | 2021-08-18 | 一种弯剪型高层建筑结构整体稳定性指标刚重比计算的修正方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN202110947529.4A CN113722795A (zh) | 2021-08-18 | 2021-08-18 | 一种弯剪型高层建筑结构整体稳定性指标刚重比计算的修正方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN113722795A true CN113722795A (zh) | 2021-11-30 |
Family
ID=78676193
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN202110947529.4A Pending CN113722795A (zh) | 2021-08-18 | 2021-08-18 | 一种弯剪型高层建筑结构整体稳定性指标刚重比计算的修正方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN113722795A (zh) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN115017576A (zh) * | 2022-05-19 | 2022-09-06 | 中信建筑设计研究总院有限公司 | 考虑刚度影响的弯剪型高层结构刚重比计算的修正方法 |
CN116029014A (zh) * | 2022-09-13 | 2023-04-28 | 东华理工大学 | 一种用于确定框架摇摆墙结构重力二阶效应的方法 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US20080072511A1 (en) * | 2006-09-21 | 2008-03-27 | Ahmed Phuly | Partially prefabricated modular foundation system |
CN111506957A (zh) * | 2020-06-17 | 2020-08-07 | 南京长江都市建筑设计股份有限公司 | 建筑结构设计控制方法、装置、设备和介质 |
-
2021
- 2021-08-18 CN CN202110947529.4A patent/CN113722795A/zh active Pending
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US20080072511A1 (en) * | 2006-09-21 | 2008-03-27 | Ahmed Phuly | Partially prefabricated modular foundation system |
CN111506957A (zh) * | 2020-06-17 | 2020-08-07 | 南京长江都市建筑设计股份有限公司 | 建筑结构设计控制方法、装置、设备和介质 |
Non-Patent Citations (5)
Title |
---|
杨学林;祝文畏;: "复杂体型高层建筑结构稳定性验算", 土木工程学报, no. 11 * |
武云鹏;韩博;曾强;苗启松;: "结构线性屈曲分析算法研究及工程应用", 建筑结构, no. 18 * |
袁康 等: "超高层建筑结构整体稳定性分析方法研究", 工程抗震与加固改造, vol. 38, no. 3, pages 7 - 12 * |
赖洪涛 等: "超高密柱框架-核心筒结构的整体稳定分析及应用", 建筑结构, vol. 49, no. 20, pages 2 - 7 * |
龚曙光 等: "有限元基本理论及应用", 28 February 2013, pages: 113 - 114 * |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN115017576A (zh) * | 2022-05-19 | 2022-09-06 | 中信建筑设计研究总院有限公司 | 考虑刚度影响的弯剪型高层结构刚重比计算的修正方法 |
CN115017576B (zh) * | 2022-05-19 | 2024-05-03 | 中信建筑设计研究总院有限公司 | 考虑刚度影响的弯剪型高层结构刚重比计算的修正方法 |
CN116029014A (zh) * | 2022-09-13 | 2023-04-28 | 东华理工大学 | 一种用于确定框架摇摆墙结构重力二阶效应的方法 |
CN116029014B (zh) * | 2022-09-13 | 2023-11-28 | 东华理工大学 | 一种用于确定框架摇摆墙结构重力二阶效应的方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN113722795A (zh) | 一种弯剪型高层建筑结构整体稳定性指标刚重比计算的修正方法 | |
Lampert | Ultimate Strength and Design of Reinforced Concrete Beams in Torsion and Bending/Résistance et dimensionnement des poutres en béton armé soumises à la torsion et à la flexion/Bruchwiderstand und Bemessung von Stahlbetonbalken unter Torsion und Biegung | |
CN113722819B (zh) | 一种计算加筋板弯曲变形与应力的半解析方法 | |
CN113642087B (zh) | 一种方截面钢筋混凝土梁受剪性能的预测方法 | |
CN109580193B (zh) | 一种在爆炸荷载作用下等截面简支梁荷载系数的计算方法 | |
CN108416116B (zh) | 拱脚增大截面加固抛物线拱时拱顶压重量的确定方法 | |
Habibi et al. | Optimal lateral load pattern for pushover analysis of building structures | |
CN115081084A (zh) | 考虑非极限土压力分布模式的偏压基坑围护结构设计方法 | |
CN111021438B (zh) | 一种低桩承台基础竖向承载力验算方法 | |
CN113468632B (zh) | 一种偏心活载作用下的悬索桥全桥响应的确定方法 | |
CN115017576B (zh) | 考虑刚度影响的弯剪型高层结构刚重比计算的修正方法 | |
Zhou et al. | Distortional buckling calculation method of steel-concrete composite box beam in negative moment area | |
CN108487087B (zh) | 拱脚加固时拱顶压重水箱水量实时控制方法 | |
CN105501462B (zh) | 一种机翼结构设计方法 | |
CN112214822B (zh) | 一种宽钢管混凝土柱单向压弯稳定极限承载提高方法 | |
KR20150114613A (ko) | 다이아그리드 구조 시스템 내진성능 평가 방법 | |
CN111651807B (zh) | 基于有效荷载法的超高单塔风振系数的简化计算方法 | |
CN107679363B (zh) | 一种起重机n阶伸缩臂架稳定性临界力确定方法 | |
JP5130129B2 (ja) | 木造軸組工法住宅の許容応力度計算を支援するコンピュータプログラム | |
Emsen et al. | Non-planar coupled shear walls with stiffening beams | |
CN107563057B (zh) | 碗扣承重支架承载力设计评估方法 | |
CN115688277B (zh) | 一种桥式起重机箱型主梁腹板屈曲分析计算方法 | |
CN111783235B (zh) | 一种用于具有初始缺陷组合梁结构分析的有限单元方法 | |
Pi et al. | A Simplified Method to Calculate the Additional Interstory Drift of High-Rise Steel Frame Based on the P-Δ Effect | |
Cassimiro Alves et al. | Approximated Method of Nonlinear Geometric Analysis Applied to Optimum Design of Steel Frames. |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PB01 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination |