WO2024029299A1

WO2024029299A1 - クラッド材およびクラッド材の製造方法

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Publication number: WO2024029299A1
Application number: PCT/JP2023/025821
Authority: WO
Inventors: 翔平岩間; 優哉原; 健二児玉
Original assignee: 株式会社プロテリアル
Priority date: 2022-08-02
Filing date: 2023-07-13
Publication date: 2024-02-08

Abstract

電気抵抗を小さく抑制しながら純銅材（Ｃ１０２０）対比で５０％以上の軽量化を図ることが可能で、望ましくは交流電流用の導体に適する、クラッド材およびクラッド材の製造方法を提供する。　第１銅層とアルミニウム層と第２銅層とがこの順に積層圧接されて構成され、平均総厚をＴＰ、アルミニウム層の平均層厚をＴＡ、第１銅層の平均層厚をＴＣ１、平均層厚ＴＣ１の測定対象範囲における第１銅層の最大層厚をＴＣ１ＭＡＸおよび最小層厚をＴＣ１ＭＩＮ、第２銅層の平均層厚をＴＣ２、平均層厚ＴＣ２の測定対象範囲における第２銅層の最大層厚をＴＣ２ＭＡＸおよび最小層厚をＴＣ２ＭＩＮとするとき、０．５ｍｍ≦ＴＰ≦２．０ｍｍ、６≦ＴＡ／ＴＣ１≦２６および６≦ＴＡ／ＴＣ２≦２６、１．０≦ＴＣ１ＭＡＸ／ＴＣ１ＭＩＮ≦３．０および１．０≦ＴＣ２ＭＡＸ／ＴＣ２ＭＩＮ≦３．０を満たす、クラッド材とする。

Description

クラッド材およびクラッド材の製造方法

　この発明は、クラッド材およびクラッド材の製造方法に関し、たとえば、交流電流用の導体に適するクラッド材およびクラッド材の製造方法に関する。

　たとえば、車載装置、携帯通信機器、携帯充電器や無線給電器などの電気機器や電子機器（以下、電流装置という。）には、直流や交流の区別なく、電気抵抗が小さく優れた導電性を有するＪＩＳ規格のＣ１０２０やＣ１１００などからなる純銅材が多用されている。こうした電流装置は、移動時や携帯時の負荷の軽減を目的として、その軽量化が強く求められる。そのため、比重が８．９４で重い純銅材に替えて、比重が約２．７で純銅よりも約７０％軽いＪＩＳ規格のＡ１０５０やＡ１１００などからなるアルミニウム材を使用することが考えられる。アルミニウム材は純銅材と比べて十分に安価であり、その使用を可能にすれば電流装置のコスト低減にも寄与する。アルミニウム材は、純銅材よりも比重が小さく電流装置の軽量化に有利であるが、純銅材よりも電気抵抗が大きく、電流装置に要求される電気的特性が得られない可能性がある。電気抵抗に関して導電率で示せば、たとえば、Ｃ１０２０の約１００％ＩＡＣＳに対して、Ａ１０５０は約６０％ＩＡＣＳである。

　そこで、純銅材の全部をアルミニウム材に替えるのではなく、純銅材の一部をアルミニウム材に替えて、純銅材とアルミニウム材とで構成されたクラッド材を使用するのが有効と考えられる。たとえば、特許文献１には、３層構造（銅層－アルミニウム層－銅層）のクラッド材が開示されている。このクラッド材は、全体の厚さが０．２５～４ｍｍで、銅層の厚さが０．０１～０．８ｍｍで、アルミニウム層の厚さが０．２～２ｍｍである。このクラッド材は、銅層とアルミニウム層との間に、厚さが０．０１～０．４ｍｍの合金層を有している。このクラッド材は、銅板とアルミニウム板と銅板とをこの順に積層した状態で圧接する際に変形抵抗の違いを考慮し、加熱しながら圧接する温間圧延（クラッド圧延）で製造されている。アルミニウム板の変形抵抗は、たとえば、非特許文献１に開示されている。

特開２０１３－１４３２５７号公報

各種アルミニウム合金の変形抵抗、著者（中西賢二、上谷俊平、中原幸喜、清水良員、松田豪彦）、鹿児島大学リポジトリコンテンツ（ｈｔｔｐ：／／ｈｄｌ．ｈａｎｄｌｅ．ｎｅｔ／１０２３２／５１０）鹿児島大学工学部研究報告（１９９９年、第４１号、１－５ページ）

　上記した３層構造（銅層－アルミニウム層－銅層）のクラッド材において、全体の厚さを変えることなく更なる軽量化を図るには、３層の厚さ比率（銅層：アルミニウム層：銅層）を１：Ｘ：１と表記するとき、アルミニウム層の厚さ比率であるＸをより大きくすることで銅層の厚さを相対的に小さくすることが考えられる。たとえば、Ｃ１０２０からなる純銅材を、Ｃ１０２０からなる銅層とＡ１０５０からなるアルミニウム層とＣ１０２０からなる銅層とで構成されたクラッド材に置換して５０％以上の軽量化を図るためには、Ｘ≧５を満たすクラッド材を構成すればよい。

　ところで、Ｘ≧５を満たす３層構造（銅層－アルミニウム層－銅層）のクラッド材を圧延によって製造したとき、銅層に厚さ変動（うねり）が発生することがある。銅層に過度なうねりが発生した場合、アルミニウム層が銅層を退けて、アルミニウム層の一部がクラッド材の表面に露出することがある。クラッド材の表面にアルミニウム層が露出していると、表面に露出したアルミニウム層とその周囲の銅層との間に生じる自然電位差に起因して、アルミニウム層の露出部分が容易に腐食する。このアルミニウム層の表面露出の問題に対しては、銅層の厚さをより大きくすることが考えられるが、純銅材をクラッド材に替えて得られる軽量化の効果が小さくなるので不満である。

　この発明の目的は、電気抵抗を小さく抑制しながら純銅材（Ｃ１０２０）対比で５０％以上（好ましくは５５％以上）の軽量化を図ることが可能な３層構造（銅層－アルミニウム層－銅層）のクラッド材およびクラッド材の製造方法を提供し、望ましくは、交流電流用の導体に適するクラッド材およびクラッド材の製造方法を提供することである。

　この発明者は、クラッド材を構成する銅層の厚さ変動（うねり）とアルミニウム層の表面露出との関係を精査・検討し、アルミニウム層の表面露出が起こりにくい銅層のうねりの上限を見極めることができた。そして、その後の鋭意工夫により、銅層の過度なうねりの発生を抑制することが可能なクラッド材の製造条件を見出し、この発明に到達した。

　すなわち、この発明に係るクラッド材は、第１銅層とアルミニウム層と第２銅層とがこの順に積層圧接されて構成されたクラッド材であって、クラッド材の平均総厚をＴ_Ｐとし、アルミニウム層の平均層厚をＴ_Ａとし、第１銅層の平均層厚をＴ_Ｃ１とし、前記平均層厚Ｔ_Ｃ１の測定対象範囲における第１銅層の最大層厚をＴ_{Ｃ１ＭＡＸ}および最小層厚をＴ_{Ｃ１ＭＩＮ}とし、第２銅層の平均層厚をＴ_Ｃ２とし、前記平均層厚Ｔ_Ｃ２の測定対象範囲における第２銅層の最大層厚をＴ_{Ｃ２ＭＡＸ}および最小層厚をＴ_{Ｃ２ＭＩＮ}とするとき、０．５ｍｍ≦Ｔ_Ｐ≦２．０ｍｍを満たし、６≦Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ１≦２６および６≦Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ２≦２６を満たし、１．０≦Ｔ_{Ｃ１ＭＡＸ}／Ｔ_{Ｃ１ＭＩＮ}≦３．０および１．０≦Ｔ_{Ｃ２ＭＡＸ}／Ｔ_{Ｃ２ＭＩＮ}≦３．０を満たす。

　この発明に係るクラッド材は、幅が１５ｍｍの試料の交流インピーダンス値を、室温環境下で、電圧電極間の距離を９０ｍｍとした４端子対法により測定し、交流電流の周波数を１０ｋＨｚとしたときの前記交流インピーダンス値を用いて求まる交流体積抵抗率が２０ｍΩ・ｍｍ以下であることが好ましい。なお、この発明において、交流インピーダンス値と測定用試料の断面積（測定用試料の厚さ×幅）との積を、交流インピーダンス値を測定したときの電圧電極間の距離で除して求めた計算値を、便宜上、交流体積抵抗率と呼ぶ。また、交流インピーダンス値は、幅が１５ｍｍの試料（長さは、たとえば１５０ｍｍ）を室温（たとえば、２０℃以上３０℃以下）環境に置いて、ＬＣＺメーターを用いて電圧電極間の距離を９０ｍｍとした４端子対法により、所定の周波数において測定した値（平均値）とする。

　この発明に係るクラッド材は、幅が１５ｍｍの試料の交流インピーダンス値を、室温環境下で、電圧電極間の距離を９０ｍｍとした４端子対法により測定し、交流電流の周波数を１００ｋＨｚとしたときの前記交流インピーダンス値を用いて求まる交流体積抵抗率が２００ｍΩ・ｍｍ以下であることが好ましい。

　この発明に係るクラッド材は、前記アルミニウム層が、Ｍｎを含むＪＩＳ規格のＡ３０００系のアルミニウム合金（たとえば、Ａ３００３）、Ｍｇを含むＪＩＳ規格のＡ５０００系のアルミニウム合金（たとえば、Ａ５０５２）、または、ＭｇおよびＳｉを含むＪＩＳ規格のＡ６０００系のアルミニウム合金（たとえば、Ａ６０６３）からなることが好ましい。

　この発明に係るクラッド材は、たとえば、以下の方法で製造することができる。すなわち、この発明に係るクラッド材の製造方法は、クラッド素材の準備工程と、クラッド材の圧延工程と、を含む、クラッド材の製造方法であって、前記クラッド素材の準備工程では、第１銅板の平均板厚をＴ_ＣＳ１およびビッカース硬さをＢ_ＣＳ１とし、アルミニウム板の平均板厚をＴ_ＡＳおよびビッカース硬さをＢ_ＡＳとし、第２銅板の平均板厚をＴ_ＣＳ２およびビッカース硬さをＢ_ＣＳ２とするとき、６≦Ｔ_ＡＳ／Ｔ_ＣＳ１≦２６および６≦Ｔ_ＡＳ／Ｔ_ＣＳ２≦２６を満たし、Ｂ_ＡＳ／Ｂ_ＣＳ１≧１．０およびＢ_ＡＳ／Ｂ_ＣＳ２≧１．０を満たす、第１銅板とアルミニウム板と第２銅板とを準備し、前記クラッド材の圧延工程では、圧延後の第１銅板に対応する第１銅層のビッカース硬さをＢ_Ｃ１とし、圧延後のアルミニウム板に対応するアルミニウム層のビッカース硬さをＢ_Ａとし、圧延後の第２銅板に対応する第２銅層のビッカース硬さをＢ_Ｃ２とするとき、クラッド素材の準備工程で準備した第１銅板とアルミニウム板と第２銅板とをこの順に積層した状態でＢ_Ａ／Ｂ_Ｃ１≧０．５およびＢ_Ａ／Ｂ_Ｃ２≧０．５を満たすように圧延を行って、前記第１銅層と前記アルミニウム層と前記第２銅層とがこの順に積層圧接されたクラッド材を形成し、クラッド材の平均総厚をＴ_Ｐとし、アルミニウム層の平均層厚をＴ_Ａとし、第１銅層の平均層厚をＴ_Ｃ１とし、前記平均層厚Ｔ_Ｃ１の測定対象範囲における第１銅層の最大層厚をＴ_{Ｃ１ＭＡＸ}および最小層厚をＴ_{Ｃ１ＭＩＮ}とし、第２銅層の平均層厚をＴ_Ｃ２とし、前記平均層厚Ｔ_Ｃ２の測定対象範囲における第２銅層の最大層厚をＴ_{Ｃ２ＭＡＸ}および最小層厚をＴ_{Ｃ２ＭＩＮ}とするとき、０．５ｍｍ≦Ｔ_Ｐ≦２．０ｍｍを満たし、６≦Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ１≦２６および６≦Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ２≦２６を満たし、１．０≦Ｔ_{Ｃ１ＭＡＸ}／Ｔ_{Ｃ１ＭＩＮ}≦３．０および１．０≦Ｔ_{Ｃ２ＭＡＸ}／Ｔ_{Ｃ２ＭＩＮ}≦３．０を満たす、クラッド材を構成する。

　この発明に係るクラッド材の製造方法は、前記クラッド材の圧延工程では、１．０≦Ｔ_{Ｃ１ＭＡＸ}／Ｔ_{Ｃ１ＭＩＮ}≦２．５および１．０≦Ｔ_{Ｃ２ＭＡＸ}／Ｔ_{Ｃ２ＭＩＮ}≦２．５を満たすように圧延を行って、前記第１銅層と前記アルミニウム層と前記第２銅層とがこの順に積層圧接されたクラッド材を形成することが好ましい。

　この発明に係るクラッド材の製造方法は、前記アルミニウム板が、Ｍｎを含むＪＩＳ規格のＡ３０００系のアルミニウム合金（たとえば、Ａ３００３）、Ｍｇを含むＪＩＳ規格のＡ５０００系のアルミニウム合金（たとえば、Ａ５０５２）、または、ＭｇおよびＳｉを含むＪＩＳ規格のＡ６０００系のアルミニウム合金（たとえば、Ａ６０６３）からなることが好ましい。

　この発明によれば、電気抵抗を小さく抑制しながら純銅材（Ｃ１０２０）対比で５０％以上（好ましくは５５％以上）の軽量化を図った３層構造（銅層－アルミニウム層－銅層）のクラッド材およびクラッド材の製造方法を提供することができる。そして、交流電流用の導体に適するクラッド材およびクラッド材の製造方法を提供することができる。これにより、たとえば、車載装置、携帯通信機器、携帯充電器や無線給電器などの電気機器や電子機器などの携帯時や移動時の負荷の軽減に寄与することが可能になる。

この発明に係るクラッド材の構成例を示す図である。この発明に係るクラッド材を厚さ方向に切断したときの断面構成例を示す図である。クラッド材の銅層に生じたうねりの形態例を示す図である。この発明に係るクラッド材の製造方法を説明するために示す図である。クラッド素材の銅板とアルミニウム板との硬さ比率と、クラッド材の銅層のうねり値との関係を示す図である。（ａ）は、クラッド材の銅層とアルミニウム層との層厚の比率と、クラッド材の銅層のうねり値との関係を示す図である。（ｂ）は、アルミニウム層の材質がＡ５０５２相当のクラッド材の銅層とアルミニウム層との層厚の比率と、クラッド材の銅層のうねり値との関係を示す図である。（ａ）は、クラッド材の総厚と、クラッド材の銅層のうねり値との関係を示す図である。（ｂ）は、クラッド材の銅層の層厚と、クラッド材の銅層のうねり値との関係を示す図である。（ｃ）は、クラッド材のアルミニウム層の層厚と、クラッド材の銅層のうねり値との関係を示す図である。

　この発明に係るクラッド材について、その実施形態の一例を挙げて、適宜図面を参照して説明する。なお、この発明に係るクラッド材は、ここに例示する構成に限定するものではなく、特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれると解することが相当である。

　この発明に係るクラッド材の構成例を、図１に示す。また、この発明に係るクラッド材を厚さ方向に切断したときの断面構成例を、図２に示す。図１および図２において、Ｘはクラッド材１の圧接方向（圧延方向）であり、Ｚはクラッド材１の積層方向（厚さ方向）である。また、図２に示すクラッド材１の断面部分は、銅層１１、１２の平均層厚Ｔ_Ｃ１、Ｔ_Ｃ２の測定対象範囲に対応する。

　クラッド材１は、第１銅層である銅層１１と、アルミニウム層１３と、第２銅層である銅層１２とが主層として構成された、３層構造（銅層－アルミニウム層－銅層）のクラッド材である。なお、クラッド材１は、その用途に応じて、銅層１１、１２の表面（ＸＹ面）の一部または全部に、また、アルミニウム層１３が露出するクラッド材１の厚さ方向（Ｚ方向）と交差する端面（ＸＺ面やＹＺ面）の一部または全部に、たとえば、絶縁性または導電性の樹脂層や高耐食性の金属層（Ｎｉめっき層など）などを設けることもできる。

　クラッド材１は、上記した主層の他、銅層１１とアルミニウム層１３との間に拡散層１４ａを有し、銅層１２とアルミニウム層１３との間に拡散層１４ｂを有する。拡散層１４ａ、１４ｂは、クラッド材１の厚さ方向（Ｚ方向）の切断面（ＸＺ平面）において連続的または不連続的な薄い層状に視認され、主層である銅層１１、１２やアルミニウム層１３のように厚い層ではない。なお、クラッド材１における拡散層１４ａ、１４ｂの平均的な厚さは、１μｍ以上５μｍ以下である。そのため、拡散層１４ａ、１４ｂがクラッド材１の導電性（電気抵抗）に実質的な影響を及ぼすことはない。また、拡散層１４ａ、１４ｂの平均的な厚さが５μｍを超えるようになると、拡散層１４ａ、１４ｂに存在する金属間化合物を起点とする亀裂が発生しやすくなるため、銅層１１、１２とアルミニウム層１３との接合強度が低下しやすい。

　クラッド材１は、銅層１１とアルミニウム層１３と銅層１２とが、この順に積層圧接されて構成されている。銅層１１とアルミニウム層１３と銅層１２との積層圧接は、後述するクラッド材の特定の製造方法によって行うことができる。積層圧接直後のクラッド材１は、図１および図２に示すような平板状の形態を有することができる。このような平板状のクラッド材１は、用途に応じて望まれる形状に加工成形することができる。なお、積層圧接されたクラッド材は、元素拡散が生じる熱処理（拡散焼鈍）を行うことにより、上記した拡散層１４ａ、１４ｂを有することができる。適度な厚さの拡散層１４ａ、１４ｂを有することにより、主層間の接合強度がより大きいクラッド材１になる。

　クラッド材１は、図１および図２に示すような平板状の形態において、平均総厚をＴ_Ｐとし、アルミニウム層１３の平均層厚をＴ_Ａ（＞０）とし、銅層１１の平均層厚をＴ_Ｃ１（＞０）とし、平均層厚Ｔ_Ｃ１の測定対象範囲における銅層１１の最大層厚をＴ_{Ｃ１ＭＡＸ}（＞０）および最小層厚をＴ_{Ｃ１ＭＩＮ}（＞０）とし、銅層１２の平均層厚をＴ_Ｃ２（＞０）とし、平均層厚Ｔ_Ｃ２の測定対象範囲における銅層１２の最大層厚をＴ_{Ｃ２ＭＡＸ}（＞０）および最小層厚をＴ_{Ｃ２ＭＩＮ}（＞０）とするとき、
（１）０．５ｍｍ≦Ｔ_Ｐ≦２．０ｍｍ、
（２）６≦Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ１≦２６および６≦Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ２≦２６、
（３）１．０≦Ｔ_{Ｃ１ＭＡＸ}／Ｔ_{Ｃ１ＭＩＮ}≦３．０および１．０≦Ｔ_{Ｃ２ＭＡＸ}／Ｔ_{Ｃ２ＭＩＮ}≦３．０、
を満たす。

（１）０．５ｍｍ≦Ｔ_Ｐ≦２．０ｍｍ
　０．５ｍｍ≦Ｔ_Ｐ≦２．０ｍｍを満たすクラッド材１は、平均総厚Ｔ_Ｐが０．５ｍｍ以上２．０ｍｍ以下である。平均総厚Ｔ_Ｐが０．５ｍｍ以上２．０ｍｍ以下のクラッド材１は、たとえば移動や携帯を伴う電流装置に導体として用いた時、電流装置の電気的特性を確保しながら軽量化を図るのに有利である。なお、平均総厚Ｔ_Ｐが０．５ｍｍ未満（Ｔ_Ｐ＜０．５ｍｍ）のクラッド材は、厚さが小さい分だけ重量が小さくなるので軽量化には有利であるが、厚さが小さい分だけ機械的強さが低下するので実用に際して不利である。具体的には、厚さが過小なクラッド材は、そのハンドリング時に変形しやすく、それを組み込んだ電流装置に衝撃や振動が加わった時に損傷の原因になりやすい。また、平均総厚Ｔ_Ｐが２．０ｍｍを超える（Ｔ_Ｐ＞２．０ｍｍ）クラッド材は、厚さが大きい分だけ機械的強さが向上するので実用に際して有利であるが、厚さが大きい分だけ重量が大きくなるので軽量化には不利である。クラッド材１の平均総厚Ｔ_Ｐの測定方法については後述する。

（２）６≦Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ１≦２６および６≦Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ２≦２６
　６≦Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ１≦２６および６≦Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ２≦２６を満たすクラッド材は、Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ１＜６を満たすクラッド材と比べて、銅層の合計の層厚（Ｔ_Ｃ１＋Ｔ_Ｃ２）に対するアルミニウム層の層厚（Ｔ_Ａ）が大きくなるため、クラッド材に占める銅の割合を小さくすることができる。クラッド材に占める銅の割合をより小さくして相対的にアルミニウムの割合をより大きくすることにより、純銅材（Ｃ１０２０相当）との対比で、クラッド材の５０％以上の軽量化や、クラッド材の製造に係る総原価の低減がより容易になる。好ましくは、クラッド材に占めるアルミニウムの割合をより大きくすることである。たとえば、８≦Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ１≦２６および８≦Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ２≦２６を満たすクラッド材は、純銅材（Ｃ１０２０相当）との対比で、５５％以上の軽量化が期待できる。なお、クラッド材の総原価を低減すれば、より安価なクラッド材の提供が可能になる。クラッド材の総原価に関し、たとえば、ロンドン金属取引所の３か月先物清算値の２０２３年５月平均ベースで、銅はアルミニウム（新地金）の約３．６倍の価額で推移している。

　６≦Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ１≦２６を満たすクラッド材１は、Ｔ_Ａ＞０およびＴ_Ｃ１＞０なので、６・Ｔ_Ｃ１≦Ｔ_Ａ≦２６・Ｔ_Ｃ１が成り立つ。そのため、６≦Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ１≦２６を満たすクラッド材１において、アルミニウム層１３の平均層厚Ｔ_Ａは銅層１１の平均層厚Ｔ_Ｃ１の６倍以上２６倍以下になる。同様に、６≦Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ２≦２６を満たすクラッド材１は、Ｔ_Ａ＞０およびＴ_Ｃ２＞０なので、６・Ｔ_Ｃ２≦Ｔ_Ａ≦２６・Ｔ_Ｃ２が成り立つ。そのため、６≦Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ２≦２６を満たすクラッド材１において、アルミニウム層１３の平均層厚Ｔ_Ａは銅層１２の平均層厚Ｔ_Ｃ２の６倍以上２６倍以下になる。したがって、クラッド材１を構成する主層の厚さ比率（以下、Ｔ_Ｃ１：Ｔ_Ａ：Ｔ_Ｃ２の形式で表記する。）は、Ｔ_Ｃ１＝Ｔ_Ｃ２（＞０）の場合、たとえばＴ_Ｃ１＝１とすれば、Ｔ_Ｃ１：Ｔ_Ａ：Ｔ_Ｃ２＝１：６：１～１：２６：１である。また、Ｔ_Ｃ１≠Ｔ_Ｃ２（＞０）の場合、たとえばＴ_Ｃ１＝１、Ｔ_Ｃ２＝ｍ・Ｔ_Ｃ１（ｍ＞０）とすれば、Ｔ_Ｃ１：Ｔ_Ａ：Ｔ_Ｃ２＝１：６：ｍ～１：２６：ｍである。なお、Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ１およびＴ_Ａ／Ｔ_Ｃ２は、小数点第一位を四捨五入した値とする。

　クラッド材１において、０．５ｍｍ≦Ｔ_Ｐ≦２．０ｍｍを満たし、６≦Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ１≦２６および６≦Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ２≦２６を満たす場合、各層の平均層厚の総和（Ｔ_Ｃ１＋Ｔ_Ａ＋Ｔ_Ｃ２）は、平均総厚Ｔ_Ｐと等しいと考えてよい。すなわち、クラッド材１において、Ｔ_Ｐ＝Ｔ_Ｃ１＋Ｔ_Ａ＋Ｔ_Ｃ２が成り立つと考えてよい。このＴ_Ｐ＝Ｔ_Ｃ１＋Ｔ_Ａ＋Ｔ_Ｃ２の関係により、Ｔ_Ｃ１＝Ｔ_Ｃ２（＞０）の場合、上記したようにＴ_Ｃ１：Ｔ_Ａ：Ｔ_Ｃ２＝１：６：１～１：２６：１なので、Ｔ_Ｐは、（１＋６＋１）・Ｔ_Ｃ１以上（１＋２６＋１）・Ｔ_Ｃ１以下、すなわち８・Ｔ_Ｃ１以上２８・Ｔ_Ｃ１以下になる。また、Ｔ_Ｃ１≠Ｔ_Ｃ２（＞０）の場合、上記したようにＴ_Ｃ１：Ｔ_Ａ：Ｔ_Ｃ２＝１：６：ｍ～１：２６：ｍ（Ｔ_Ｃ２＝ｍ・Ｔ_Ｃ１、ｍ＞０）なので、Ｔ_Ｐは、（１＋６＋ｍ）・Ｔ_Ｃ１以上（１＋２６＋ｍ）・Ｔ_Ｃ１以下、すなわち（７＋ｍ）・Ｔ_Ｃ１以上（２７＋ｍ）・Ｔ_Ｃ１以下になる。

　そして、上記したように、クラッド材１の平均総厚Ｔ_Ｐが０．５ｍｍ以上２．０ｍｍ以下なので、Ｔ_Ｃ１＝Ｔ_Ｃ２（＞０）の場合、Ｔ_Ｐが８・Ｔ_Ｃ１以上２８・Ｔ_Ｃ１以下であることと、Ｔ_Ｐが０．５ｍｍ以上２．０ｍｍ以下であることは同意である。したがって、銅層１１の平均層厚Ｔ_Ｃ１は、１／２８×０．５ｍｍ以上、１／８×２．０ｍｍ以下、すなわち、おおよそ０．０１８ｍｍ以上０．２５ｍｍ以下である。同様に、銅層１２の平均層厚Ｔ_Ｃ２は、１／２８×０．５ｍｍ以上、１／８×２．０ｍｍ以下、すなわち、おおよそ０．０１８ｍｍ以上０．２５ｍｍ以下である。また、この場合のアルミニウム層１３の平均層厚Ｔ_Ａは、Ｔ_Ｐ－（Ｔ_Ｃ１＋Ｔ_Ｃ２）により求められるので、おおよそ０．４６ｍｍ以上１．５０ｍｍ以下である。一方、Ｔ_Ｃ１≠Ｔ_Ｃ２（Ｔ_Ｃ２＝ｍ・Ｔ_Ｃ１、ｍ＞０）の場合、Ｔ_Ｐが（７＋ｍ）・Ｔ_Ｃ１以上（２７＋ｍ）・Ｔ_Ｃ１以下であることと、Ｔ_Ｐが０．５ｍｍ以上２．０ｍｍ以下であることは同意である。したがって、銅層１１の平均層厚Ｔ_Ｃ１は、１／（２７＋ｍ）×０．５ｍｍ以上、１／（７＋ｍ）×２．０ｍｍ以下である。同様に、銅層１２の平均層厚Ｔ_Ｃ２は、Ｔ_Ｃ２＝ｍ・Ｔ_Ｃ１なので、ｍ／（２７＋ｍ）×０．５ｍｍ以上、ｍ／（７＋ｍ）×２．０ｍｍ以下である。なお、ｍ＝１は、Ｔ_Ｃ１＝Ｔ_Ｃ２（＞０）を意味する。クラッド材１の平均層厚Ｔ_Ａ、Ｔ_Ｃ１およびＴ_Ｃ２の測定方法については後述する。

（３）１．０≦Ｔ_{Ｃ１ＭＡＸ}／Ｔ_{Ｃ１ＭＩＮ}≦３．０および１．０≦Ｔ_{Ｃ２ＭＡＸ}／Ｔ_{Ｃ２ＭＩＮ}≦３．０
　１．０≦Ｔ_{Ｃ１ＭＡＸ}／Ｔ_{Ｃ１ＭＩＮ}≦３．０を満たすクラッド材１は、クラッド材１の圧延方向（Ｘ方向）に沿って複数の箇所で測定された銅層１１の層厚値の変動（バラツキ）が小さく抑制されている。すなわち、銅層１１の平均層厚Ｔ_Ｃ１の測定対象範囲における銅層１１の最大層厚Ｔ_{Ｃ１ＭＡＸ}および最小層厚Ｔ_{Ｃ１ＭＩＮ}を測定したとき、その最大層厚Ｔ_{Ｃ１ＭＡＸ}を最小層厚Ｔ_{Ｃ１ＭＩＮ}で除した値が３．０以下であるクラッド材１は、その圧延方向（Ｘ方向）に沿って、銅層１１が均等的に形成されている。好ましくは、より均等的に形成されている、１．０≦Ｔ_{Ｃ１ＭＡＸ}／Ｔ_{Ｃ１ＭＩＮ}≦２．５を満たす、銅層１１である。より好ましくは、十分に均等的に形成されている、１．０≦Ｔ_{Ｃ１ＭＡＸ}／Ｔ_{Ｃ１ＭＩＮ}≦２．０を満たす、銅層１１である。

　また、１．０≦Ｔ_{Ｃ２ＭＡＸ}／Ｔ_{Ｃ２ＭＩＮ}≦３．０を満たすクラッド材１は、クラッド材１の圧延方向（Ｘ方向）に沿って複数の箇所で測定された銅層１２の層厚値の変動（バラツキ）が小さく抑制されている。すなわち、銅層１２の平均層厚Ｔ_Ｃ２の測定対象範囲における銅層１２の最大層厚Ｔ_{Ｃ２ＭＡＸ}および最小層厚Ｔ_{Ｃ２ＭＩＮ}を測定したとき、その最大層厚Ｔ_{Ｃ２ＭＡＸ}を最小層厚Ｔ_{Ｃ２ＭＩＮ}で除した値が３．０以下であるクラッド材１は、その圧延方向（Ｘ方向）に沿って、銅層１２が均等的に形成されている。好ましくは、より均等的に形成されている、１．０≦Ｔ_{Ｃ２ＭＡＸ}／Ｔ_{Ｃ２ＭＩＮ}≦２．５を満たす、銅層１２である。より好ましくは、十分に均等的に形成されている、１．０≦Ｔ_{Ｃ２ＭＡＸ}／Ｔ_{Ｃ２ＭＩＮ}≦２．０を満たす、銅層１２である。

　なお、３層構造（銅層１１－アルミニウム層１３－銅層１２）のクラッド材１において、最外の銅層１１、１２の層厚の変動をうねりという。銅層１１の平均層厚Ｔ_Ｃ１の測定対象範囲において、その最大層厚Ｔ_{Ｃ１ＭＡＸ}を最小層厚Ｔ_{Ｃ１ＭＩＮ}で除したＴ_{Ｃ１ＭＡＸ}／Ｔ_{Ｃ１ＭＩＮ}の値を、銅層１１のうねり値という。銅層１１のうねり値は、Ｔ_{Ｃ１ＭＡＸ}≧Ｔ_{Ｃ１ＭＩＮ}なので、１．０以上になる。同様に、銅層１２の平均層厚Ｔ_Ｃ２の測定対象範囲において、その最大層厚Ｔ_{Ｃ２ＭＡＸ}を最小層厚Ｔ_{Ｃ２ＭＩＮ}で除したＴ_{Ｃ２ＭＡＸ}／Ｔ_{Ｃ２ＭＩＮ}の値を、銅層１２のうねり値という。銅層１２のうねり値は、Ｔ_{Ｃ２ＭＡＸ}≧Ｔ_{Ｃ２ＭＩＮ}なので、１．０以上になる。クラッド材１の銅層１１、１２の最大層厚Ｔ_{Ｃ１ＭＡＸ}、Ｔ_{Ｃ２ＭＡＸ}および最小層厚Ｔ_{Ｃ１ＭＩＮ}、Ｔ_{Ｃ２ＭＩＮ}の測定方法については後述する。

　ここで、クラッド材の銅層に生じたうねりの形態例（断面写真）を、図３に示す。図３に示す断面写真は、クラッド材の圧延方向（Ｘ方向）に沿って切断した切断面を同じ倍率で撮影したものである。図３（ａ）に示すクラッド材は、３層構造（銅層－アルミニウム層－銅層）の層構造がＣ１０２０／Ａ１０５０／Ｃ１０２０（図２参照）であり、総厚Ｔ_Ｐが１．０ｍｍであり、層厚Ｔ_Ｃ１、Ｔ_Ａ、Ｔ_Ｃ２の比率が１：４：１である。この断面写真の中央付近において、銅層のうねりを明確に視認することができる。また、図３（ｂ）に示すクラッド材は、３層構造（銅層－アルミニウム層－銅層）の層構造がＣ１０２０／Ａ５０５２／Ｃ１０２０（図２参照）であり、総厚Ｔ_Ｐが１．７ｍｍであり、層厚Ｔ_Ｃ１、Ｔ_Ａ、Ｔ_Ｃ２の比率が１：２３：１である。この断面写真において、銅層のうねりを明確に視認することができない。

　上記したように、クラッド材１において銅層１１、１２は、そのうねりが１．０≦Ｔ_{Ｃ１ＭＡＸ}／Ｔ_{Ｃ１ＭＩＮ}≦３．０および１．０≦Ｔ_{Ｃ２ＭＡＸ}／Ｔ_{Ｃ２ＭＩＮ}≦３．０を満たすほどに小さく抑制されているため、クラッド材の製造に際して、アルミニウム層１３の一部がクラッド材１の表面に露出しにくい。また、上記したように、クラッド材１においてＴ_Ｃ１：Ｔ_Ａ：Ｔ_Ｃ２は、１：６：ｍ～１：２６：ｍ（ｍ＞０）であり、１：６：１～１：２６：１（ｍ＝１）であるため、発明が解決しようとする課題の項で記載したアルミニウム層の厚さ比率（Ｘ）について、６≦Ｘ≦２６が成り立ち、Ｘ≧５を満たしている。そのため、クラッド材１は、銅層１１、１２の平均層厚Ｔ_Ｃ１、Ｔ_Ｃ２に対して、アルミニウム層１３の平均層厚Ｔ_Ａの比率を十分に大きくすることができる。

　これにより、クラッド材１の表面に露出しやすいＡ１０５０からなるアルミニウム層１３であっても、その平均層厚Ｔ_Ａの比率を十分に大きくすることにより、クラッド材１の表面への露出を十分に抑制することができる。そして、従来のＣ１０２０からなる純銅材を、たとえば、Ｃ１０２０からなる銅層と、Ａ１０５０からなるアルミニウム層と、Ｃ１０２０からなる銅層とが、この順に積層圧接された上記（１）（２）（３）を満たすクラッド材１で置換することによって、その純銅材との対比で５０％以上の軽量化を図ることができる。なお、クラッド材１の軽量化の観点では、クラッド材１のＴ_Ｃ１：Ｔ_Ａ：Ｔ_Ｃ２は１：２６：１に近いのが好ましく、Ｔ_Ｃ１、Ｔ_Ｃ２に対するＴ_Ａの範囲をシフトさせて、たとえば、１：６：１を１：７：１、１：８：１または１：９：１などとして、銅層に対するアルミニウム層の比率を高くするのが好ましい。

　なお、クラッド材１を構成するアルミニウム層１３の材質は、上記したＡ１０５０（ＪＩＳ規格の１０００系のアルミニウム）に限られない。クラッド材１を構成するアルミニウム層１３の材質は、たとえば、Ｍｎを含むＪＩＳ規格のＡ３０００系のアルミニウム合金（たとえば、Ａ３００３）、Ｍｇを含むＪＩＳ規格のＡ５０００系のアルミニウム合金（たとえば、Ａ５０５２）、または、ＭｇおよびＳｉを含むＪＩＳ規格のＡ６０００系のアルミニウム合金（たとえば、Ａ６０６３）であってよい。また、クラッド材１を構成する銅層１１、１２のうねりを抑制するためには、アルミニウム層１３の変形抵抗を高めて銅層１１、１２の変形抵抗に近づけることが好ましい。アルミニウム合金の常温変形抵抗は、たとえば非特許文献１（Ｆｉｇ．７、ひずみ０．４の場合）を参照すれば、Ａ１０５０に対して、Ａ３００３は約１．７倍、Ａ６０６３は約２．２４倍、Ａ５０５２は約２．４６倍である。これより、アルミニウム層１３の材質は、好ましくはＡ３００３などのＡ３０００系であり、より好ましくはＡ６０６３などのＡ６０００系であり、より一層好ましくはＡ５０５２などのＡ５０００系であると考えられる。

　ここで、３層構造（銅層－アルミニウム層－銅層）のクラッド材を、交流電流用の電流装置、たとえば携帯充電器や無線給電器などに使用される導体として使用する場合について考えてみる。交流電流の場合、使用する周波数によっては導体の表皮効果が問題になることがある。導体の表皮深さは、導体の材質（導電率、透磁率）と交流電流の周波数に依存するため、導体の断面積を単純に大きくしても変わらない。そして、アルミニウムよりも導電率が高く電気抵抗が小さい銅は、電流が流れやすい。そのため、交流電流が流れるクラッド材の実効的な断面積は、クラッド材の総厚を単純に大きくしても変わらず、クラッド材の表裏を構成する銅層の断面積に依存すると考えられる。この観点から、クラッド材を構成する銅層のうねり値が小さくなるほど、銅層の厚さ方向（Ｚ方向）の中央部分の見掛け上の断面積が増えて銅層の実効的な断面積が担保されるため、クラッド材の電気抵抗を小さく抑制することができると考えられる。

　交流電流に使用する導体の表皮深さは、たとえば、約２０℃環境下の純銅（Ｃ１０２０相当）からなる導体の場合、おおよそ、５０Ｈｚで約９．３ｍｍ、６０Ｈｚで約８．５ｍｍ、１ｋＨｚで約２．１ｍｍ、１０ｋＨｚで約０．６６ｍｍ、５０ｋＨｚで約０．３０ｍｍ、７０ｋＨｚで約０．２５ｍｍ、１００ｋＨｚで約０．２１ｍｍ、１１０ｋＨｚで約０．２０ｍｍ、１３０ｋＨｚで約０．１８ｍｍ、５００ｋＨｚで約０．０９ｍｍ、７００ｋＨｚで約０．０７９ｍｍ、１ＭＨｚで約０．０７ｍｍ、１０ＭＨｚで約０．０２ｍｍ、１３ＭＨｚで約０．０１８ｍｍ、および１２０ＭＨｚで約０．００６ｍｍである。

　たとえば、Ｔ_Ｐが０．５ｍｍで、Ｔ_Ｃ１、Ｔ_Ｃ２が０．０１８ｍｍの純銅（Ｃ１０２０）からなる銅層１１、１２を有するクラッド材１は、Ｔ_Ｃ１：Ｔ_Ａ：Ｔ_Ｃ２がおおよそ１：２６：１である。このクラッド材１を交流電流用の導体として使用する場合、銅層１１、１２にうねりがない（うねり値＝１．０）のであれば、銅層１１、１２よりも電気抵抗（導電率）が大きいアルミニウム層１３の影響を受けにくい、表皮深さが０．０１８ｍｍ以下となる周波数（約１３ＭＨｚ）以上での使用が好ましいと考えられる。また、銅層１１、１２にうねりがあっても、うねり値が３．０を超えないのであれば、銅層１１、１２の最小層厚Ｔ_{Ｃ１ＭＩＮ}、Ｔ_{Ｃ２ＭＩＮ}が平均層厚Ｔ_Ｃ１、Ｔ_Ｃ２の１／３（約０．００６ｍｍ）以上なので、表皮深さが０．００６ｍｍ以下となる周波数（約１２０ＭＨｚ）以上での使用が好ましいと考えられる。同様に、銅層１１、１２のうねり値が、たとえば２．５であれば表皮深さが０．００７ｍｍ以下となる周波数（約８５ＭＨｚ）以上での使用が好ましく、たとえば２．０であれば表皮深さが０．００９ｍｍ以下となる周波数（約５５ＭＨｚ）以上での使用が好ましいと考えられる。

　たとえば、Ｔ_Ｐが２．０ｍｍで、Ｔ_Ｃ１、Ｔ_Ｃ２が０．２５ｍｍの純銅（Ｃ１０２０）からなる銅層１１、１２を有するクラッド材１は、Ｔ_Ｃ１：Ｔ_Ａ：Ｔ_Ｃ２がおおよそ１：６：１である。このクラッド材１を交流電流用の導体として使用する場合、銅層１１、１２にうねりがない（うねり値＝１．０）のであれば、銅層１１、１２よりも電気抵抗（導電率）が大きいアルミニウム層１３の影響を受けにくい、表皮深さが０．２５ｍｍ以下となる７０ｋＨｚ以上での使用が好ましいと考えられる。また、銅層１１、１２にうねりがあっても、うねり値が３．０を超えないのであれば、銅層１１、１２の最小層厚Ｔ_{Ｃ１ＭＩＮ}、Ｔ_{Ｃ２ＭＩＮ}が平均層厚Ｔ_Ｃ１、Ｔ_Ｃ２の１／３（約０．０８３ｍｍ）以上なので、表皮深さが０．０７９ｍｍ以下となる周波数（約７００ｋＨｚ）以上での使用が好ましいと考えられる。同様に、銅層１１、１２のうねり値が、たとえば２．５であれば表皮深さが０．１０ｍｍ以下となる周波数（約４４０ｋＭＨｚ）以上での使用が好ましく、たとえば２．０であれば表皮深さが０．１２５ｍｍ以下となる周波数（約２８０ｋＨｚ）以上での使用が好ましいと考えられる。

　上記したように、クラッド材１を交流電流用の導体として表皮深さを考慮して使用する場合、クラッド材の銅層１１、１２のうねり値に対応して、使用に適する周波数の範囲があると考えられる。ところが、上記（１）（２）（３）を満たすクラッド材１は、後述するように、交流電流の周波数を１０ｋＨｚとしたときの交流体積抵抗率が２０ｍΩ・ｍｍ以下であり、交流電流の周波数を１００ｋＨｚとしたときの交流体積抵抗率が２００ｍΩ・ｍｍ以下である。この観点で、上記（１）（２）（３）を満たすクラッド材１は、周波数が１０ｋＨｚ以上１００ｋＨｚ以下の交流電流の導体として十分に機能することができる。

　クラッド材１を構成する銅層１１、１２は、直流や交流の区別なく導体としての使用を考慮すれば、電気抵抗が小さく優れた導電性を有するＪＩＳ規格のＣ１０２０やＣ１１００などの純銅からなることが好ましい。従来、直流や交流の区別なく導体として多用される純銅材はＣ１０２０やＣ１１００などからなり、その導電率は、約１００％ＩＡＣＳである。

　クラッド材１を構成するアルミニウム層１３は、電気抵抗がより小さいＪＩＳ規格のＡ１０５０やＡ１１００などの純アルミニウムからなることが好ましいと考えられる。しかし、従来のクラッド材の製造方法によって、Ｃ１０２０からなる銅板とＡ１０５０からなるアルミニウム板とを用いて、銅層に対してアルミニウム層の厚さ比率が大き過ぎるクラッド材を製造するとき、銅層のうねり値が３．０を超えて上記（３）を満たさないことがある。これは、Ｃ１０２０からなる銅板と、Ａ１０５０からなるアルミニウム板とを積層圧接する際に、Ｃ１０２０からなる銅板を調質して十分に軟化させるとともに、Ａ１０５０からなるアルミニウム板を調質して可能な限り硬化させたとしても、互いを積層圧接したときに、銅板とアルミニウム板との間に生じる変形抵抗の差が過大になることに起因する。

　そのため、クラッド材１を構成するアルミニウム層１３は、電気抵抗が比較的小さく、調質して相応に硬化させることが可能なアルミニウム合金からなることが好ましい。こうした観点から、Ｃ１０２０などの導電率が高く有利な純銅に対して組み合わせるアルミニウム合金は、好ましくは、Ａ３００３などのＭｎを含むＪＩＳ規格のＡ３０００系のアルミニウム合金、Ａ５０５２などのＭｇを含むＪＩＳ規格のＡ５０００系のアルミニウム合金、または、Ａ６０６３などのＭｇとＳｉとを含むＪＩＳ規格のＡ６０００系のアルミニウム合金である。上記したＡ３００３、Ａ５０５２またはＡ６０６３などのアルミニウム合金を用いることにより、純銅との積層圧接の際に変形抵抗の差を小さく抑制することができる。なお、導電率は、たとえば、Ｃ１０２０が約１０１％ＩＡＣＳ、Ａ１０５０が約６０％ＩＡＣＳ、Ａ３００３が約４０％ＩＡＣＳ（質別Ｈ１８）から約５０％ＩＡＣＳ（質別Ｏ）、Ａ５０５２が約３５％ＩＡＣＳ（全質別平均）、および、Ａ６０６３が約５３％ＩＡＣＳ（質別Ｔ６）から約５８％ＩＡＣＳ（質別Ｏ）である。また、比重は、たとえば、Ｃ１０２０が約８．９４、Ａ１０５０が約２．７０、Ａ３００３が約２．７３、Ａ５０５２が約２．６８およびＡ６０６３が約２．６１である。

　上記した図１および図２に示すクラッド材１を安定かつ容易に製造するには、従来のクラッド材の製造方法において幾つかの工夫をする必要がある。すなわち、この発明に係るクラッド材の製造方法は、図４に示すように、
（Ａ）クラッド素材の準備工程と、
（Ｂ）クラッド材の圧延工程と、
を含み、上記（Ａ）（Ｂ）のそれぞれの工程において幾つかの工夫をする。

（Ａ）クラッド素材の準備工程
　図１および図２に示すクラッド材１を製造する場合、クラッド素材の準備工程では、６≦Ｔ_ＡＳ／Ｔ_ＣＳ１≦２６および６≦Ｔ_ＡＳ／Ｔ_ＣＳ２≦２６を満たし、Ｂ_ＡＳ／Ｂ_ＣＳ１≧１．０およびＢ_ＡＳ／Ｂ_ＣＳ２≧１．０を満たす、第１銅板とアルミニウム板と第２銅板とを準備する。Ｔ_ＡＳ／Ｔ_ＣＳ１およびＴ_ＡＳ／Ｔ_ＣＳ２は、小数点第一位を四捨五入した値とする。第１銅板はクラッド材１を構成する銅層１１（第１銅層）に対応する。アルミニウム板は、クラッド材１を構成するアルミニウム層１３に対応する。第２銅板はクラッド材１を構成する銅層１２（第２銅層）に対応する。Ｔ_ＣＳ１は第１銅板の平均板厚であり、そのビッカース硬さがＢ_ＣＳ１である。Ｔ_ＡＳはアルミニウム板の平均板厚であり、そのビッカース硬さがＢ_ＡＳである。Ｔ_ＣＳ２は第２銅板の平均板厚であり、そのビッカース硬さがＢ_ＣＳ２である。Ｂ_ＣＳ１、Ｂ_ＡＳおよびＢ_ＣＳ２は、クラッド素材（第１銅板、アルミニウム板および第２銅板）を用いて、ＪＩＳ規定に準拠した硬さの測定方法で得ることができる。

　６≦Ｔ_ＡＳ／Ｔ_ＣＳ１≦２６および６≦Ｔ_ＡＳ／Ｔ_ＣＳ２≦２６を満たす板厚を有する第１銅板、アルミニウム板および第２銅板を準備することにより、クラッド材の圧延工程において適切な条件で圧延を行った際に、上記（２）を満たす、すなわち６≦Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ１≦２６および６≦Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ２≦２６を満たす、クラッド材１を構成することが容易になる。これは、第１銅板とアルミニウム板と第２銅板とが積層された状態で圧延されるとき、いずれの板も実質的に同じ圧延加工率で圧延されるため、圧延の前後の３枚の板の厚さ比率が実質的に変動しないからである。クラッド材１の軽量化の観点では、好ましくは、銅板に対するアルミニウム板の板厚の比率の範囲をシフトさせて、８≦Ｔ_ＡＳ／Ｔ_ＣＳ１≦２６および８≦Ｔ_ＡＳ／Ｔ_ＣＳ２≦２６を満たす板厚を有する第１銅板、アルミニウム板および第２銅板を準備し、クラッド材の圧延工程において適切な条件で圧延を行って、８≦Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ１≦２６および８≦Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ２≦２６を満たす、クラッド材１を構成することである。なお、クラッド素材の準備工程で準備する第１銅板、アルミニウム板および第２銅板の板厚は、後述するクラッド材の圧延工程により平均総厚Ｔ_Ｐのクラッド材１を得ることを考慮し、必要に応じて選択すればよい。

　加えて、Ｂ_ＡＳ／Ｂ_ＣＳ１≧１．０およびＢ_ＡＳ／Ｂ_ＣＳ２≧１．０を満たす硬さに調質された第１銅板、アルミニウム板および第２銅板を準備することにより、クラッド材の圧延工程において適切な条件で圧延を行った際に、上記（３）を満たす、すなわち１．０≦Ｔ_{Ｃ１ＭＡＸ}／Ｔ_{Ｃ１ＭＩＮ}≦３．０および１．０≦Ｔ_{Ｃ２ＭＡＸ}／Ｔ_{Ｃ２ＭＩＮ}≦３．０を満たす、クラッド材１を構成することが容易になる。銅板やアルミニウム板は、圧延中に加工硬化し、ビッカース硬さが変化する。加工硬化によるビッカース硬さの増大の度合いは、アルミニウム板よりも銅板の方が大きい。この圧延中のビッカース硬さの増大を考慮すれば、銅板とアルミニウム板の硬さが同等、すなわちＢ_ＡＳ／Ｂ_ＣＳ１＝１．０およびＢ_ＡＳ／Ｂ_ＣＳ２＝１．０を満たすことが望ましいが、量産性を考慮すれば、好ましくは１．０≦Ｂ_ＡＳ／Ｂ_ＣＳ２≦２．０および１．０≦Ｂ_ＡＳ／Ｂ_ＣＳ２≦２．０を満たすことであり、より好ましくは１．０≦Ｂ_ＡＳ／Ｂ_ＣＳ２≦１．８および１．０≦Ｂ_ＡＳ／Ｂ_ＣＳ２≦１．８を満たすことである。

（Ｂ）クラッド材の圧延工程
　クラッド材の圧延工程では、クラッド素材の準備工程で準備した、Ｂ_ＡＳ／Ｂ_ＣＳ１≧１．０およびＢ_ＡＳ／Ｂ_ＣＳ２≧１．０を満たす、好ましくは１．０≦Ｂ_ＡＳ／Ｂ_ＣＳ２≦２．０および１．０≦Ｂ_ＡＳ／Ｂ_ＣＳ２≦２．０を満たす、より好ましくは１．０≦Ｂ_ＡＳ／Ｂ_ＣＳ２≦１．８および１．０≦Ｂ_ＡＳ／Ｂ_ＣＳ２≦１．８を満たす、第１銅板とアルミニウム板と第２銅板とを、この順に積層した状態で、Ｂ_Ａ／Ｂ_Ｃ１≧０．５およびＢ_Ａ／Ｂ_Ｃ２≧０．５を満たすように圧延を行って、銅層（第１銅層）とアルミニウム層と銅層（第２銅層）とが、この順に積層圧接されたクラッド材を形成する。

　このクラッド材の圧延工程には、クラッド素材からクラッド材１を得るまでのプロセスが含まれる。クラッド素材を積層圧接してクラッド材の形態を得るプロセスを、クラッド圧延という。クラッド圧延では、圧延率（加工度）の選定により、クラッド材１と同じ厚さに圧延することもできるし、クラッド材１と同じ厚さに達しないように圧延することもできる。クラッド圧延後に、クラッド材１の厚さに達していないクラッド材を、クラッド中間材（図４参照）として、クラッド材１と区別する。クラッド圧延でクラッド中間材を形成した場合、クラッド中間材をクラッド材１の厚さまで圧延するプロセスが必要になる。そのため、クラッド材の圧延工程には、クラッド中間材に対して行われる中間圧延や仕上げ圧延が含まれる。なお、中間圧延は、クラッド中間材の厚さをクラッド材１の厚さに近づけるため、または、クラッド材１と同じ厚さにするための圧延を意図する。また、仕上げ圧延は、クラッド中間材の厚さをクラッド材１と同じ厚さにするための圧延を意図する。クラッド材１と同じ厚さのクラッド材は、クラッド圧延でも、クラッド圧延と仕上げ圧延の組合せでも、クラッド圧延と中間圧延と仕上げ圧延の組合せでも、得ることができる。

　クラッド圧延における圧延率（加工度）は、好ましくは、４０％以上８０％以下の範囲で選定する。クラッド圧延の圧延率が小さ過ぎると、クラッド材を構成する各層間の接合強度が不十分になる傾向があり、銅層が剥離することがある。クラッド圧延の圧延率が大き過ぎると、クラッド材を構成する銅層のうねりが大きくなる傾向があり、銅層のうねり値が大きくなることがある。また、中間圧延や仕上げ圧延を行う場合、その圧延率は、クラッド圧延から累積された総圧延率（総圧延率）が大きくなると銅層のうねりがやや大きくなる傾向があるため、銅層のうねり値を考慮して選定するのが好ましい。

　クラッド素材の硬さの比率（Ｂ_ＡＳ／Ｂ_ＣＳ１およびＢ_ＡＳ／Ｂ_ＣＳ２）を上記のように工夫し、さらに、クラッド素材を積層圧接するクラッド圧延で形成するクラッド材の硬さの比率（Ｂ_Ａ／Ｂ_Ｃ１およびＢ_Ａ／Ｂ_Ｃ２）を上記のように工夫することにより、上記（３）を持たす、すなわち１．０≦Ｔ_{Ｃ１ＭＡＸ}／Ｔ_{Ｃ１ＭＩＮ}≦３．０および１．０≦Ｔ_{Ｃ２ＭＡＸ}／Ｔ_{Ｃ２ＭＩＮ}≦３．０を満たす、クラッド材１を構成することが容易になる。クラッド素材のＢ_ＡＳ／Ｂ_ＣＳ１およびＢ_ＡＳ／Ｂ_ＣＳ２を１．０に近づけるほど、クラッド材１のＴ_{Ｃ１ＭＡＸ}／Ｔ_{Ｃ１ＭＩＮ}およびＴ_{Ｃ２ＭＡＸ}／Ｔ_{Ｃ２ＭＩＮ}を１．０に近づけることが容易になる。

　Ｂ_Ｃ１、Ｂ_ＡおよびＢ_Ｃ２は、クラッド圧延後のクラッド材を用いて、ＪＩＳ規定に準拠した硬さの測定方法で得ることができる。Ｂ_Ｃ１は、クラッド圧延で得られたクラッド材において、第１銅板に対応する銅層（第１銅層）のビッカース硬さである。同様に、Ｂ_Ａは、アルミニウム板に対応するアルミニウム層のビッカース硬さである。同様に、Ｂ_Ｃ２は、第２銅板に対応する銅層（第２銅層）のビッカース硬さである。

　これにより、クラッド材１と同じ厚さのクラッド材、または、クラッド材１よりも厚いクラッド中間材を得ることができる。クラッド圧延後のクラッド材は、クラッド材を構成する各層間の接合強度を高めるために、好ましくは、適切な厚さの拡散層を形成するための熱処理（拡散焼鈍）を行う。拡散層については、クラッド材１の拡散層１４ａ、１４ｂを参照されたい。なお、クラッド圧延後や熱処理（拡散焼鈍）後のクラッド材に対して、必要に応じて、選択的に、軟化焼鈍などの熱処理プロセス、表面処理プロセス、スリット加工プロセスなどを行うことができる。

　上記したクラッド素材の準備工程とクラッド材の圧延工程とを含み、必要に応じて選択的プロセスを含む、図４に示すクラッド材の製造方法により、図１および図２に示すクラッド材１、すなわち、
（１）０．５ｍｍ≦Ｔ_Ｐ≦２．０ｍｍを満たし、
（２）６≦Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ１≦２６および６≦Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ２≦２６を満たし、
（３）１．０≦Ｔ_{Ｃ１ＭＡＸ}／Ｔ_{Ｃ１ＭＩＮ}≦３．０および１．０≦Ｔ_{Ｃ２ＭＡＸ}／Ｔ_{Ｃ２ＭＩＮ}≦３．０を満たす、
クラッド材１を構成することができる。

　このとき、クラッド材１は、好ましくは、銅層に対するアルミニウム層の層厚の比率の範囲をシフトさせ、たとえば、８≦Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ１≦２６および８≦Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ２≦２６を満たすように構成する。また、クラッド材１は、好ましくは、１．０≦Ｔ_{Ｃ１ＭＡＸ}／Ｔ_{Ｃ１ＭＩＮ}≦２．５および１．０≦Ｔ_{Ｃ２ＭＡＸ}／Ｔ_{Ｃ２ＭＩＮ}≦２．５を満たす、より好ましくは、１．０≦Ｔ_{Ｃ１ＭＡＸ}／Ｔ_{Ｃ１ＭＩＮ}≦２．０および１．０≦Ｔ_{Ｃ２ＭＡＸ}／Ｔ_{Ｃ２ＭＩＮ}≦２．０を満たすように構成する。なお、クラッド材１において、望ましくは、Ｔ_{Ｃ１ＭＡＸ}／Ｔ_{Ｃ１ＭＩＮ}およびＴ_{Ｃ２ＭＡＸ}／Ｔ_{Ｃ２ＭＩＮ}が１．０になることである。

　この発明に係るクラッド材およびクラッド材の製造方法について、図４に示すクラッド材の製造方法を用いて、クラッド材の代表的な構成例であるオーバーレイ型の３層構造（銅層－アルミニウム層－銅層）のクラッド材（図１および図２を参照）を試作し、評価した。表１に、クラッド素材の準備工程で準備したクラッド素材（素材番号１～２３）を示す。表２に、クラッド材の圧延工程で形成したクラッド材（試料番号１～２３）を示す。なお、表２に示す試作１～２３のうち、試作１～１３および２３が、本発明例である。

　試作１～２３のそれぞれに対応して、クラッド素材の準備工程では、表１に示す素材番号１～２３のクラッド素材（銅板、アルミニウム板）を準備した。表１において、銅板（第１、２銅板）およびアルミニウム板の材質は、ＪＩＳ規格相当である。また、銅板（第１、２銅板）およびアルミニウム板の板厚Ｔ_ＣＳ１、Ｔ_ＣＳ２およびＴ_ＡＳは、クラッド圧延前のマイクロメータによる測定値（平均値）である。また、銅板（第１、２銅板）およびアルミニウム板のビッカース硬さＢ_ＣＳ１、Ｂ_ＣＳ２およびＢ_ＡＳは、クラッド圧延前のＪＩＳ－Ｚ２２４４に準拠したビッカース硬さ試験による測定値（平均値）である。また、Ｔ_ＡＳ／Ｔ_ＣＳ１およびＴ_ＡＳ／Ｔ_ＣＳ２は、アルミニウム板の板厚Ｔ_ＡＳを銅板（第１、２銅板）の板厚Ｔ_ＣＳ１およびＴ_ＣＳ２で除して小数点第一位で四捨五入した値である。また、Ｂ_ＡＳ／Ｂ_ＣＳ１およびＢ_ＡＳ／Ｂ_ＣＳ１は、アルミニウム板のビッカース硬さＢ_ＡＳを銅板（第１、２銅板）のビッカース硬さＢ_ＣＳおよびＢ_ＣＳ２で除して小数点第二位で四捨五入した値である。また、Ｔ_ＣＳ１＋Ｔ_ＡＳ＋Ｔ_ＣＳ２は、２枚の銅板（第１、２銅板）と１枚のアルミニウム板を積層したときの３枚の板の総厚である。

　試作１～２３のそれぞれに対応して、クラッド材の圧延工程では、準備した素材番号１～２３のクラッド素材（銅板、アルミニウム板）を用いて、表２に示すクラッド圧延率になるようにクラッド圧延を行って、表２に示す試料番号１～２３の３層構造（銅層－アルミニウム層－銅層）のクラッド材を形成した。なお、いずれの試作においても、クラッド圧延前に、３枚の板を積層したときに相互接触する、銅板の一方の板面とアルミニウム板の両板面とに対して、ステンレスブラシ研磨（バフ掛け）による表面処理を行っている。また、いずれの試作においても、クラッド圧延後に、窒素ガス雰囲気とした炉内で、所定の保持条件（４００℃、３分間）による熱処理（拡散焼鈍）を行っている。

　表２において、たとえば、試料番号１に層構造として示すＣ１０２０／Ａ５０５２／Ｃ１０２０は、３層構造（銅層－アルミニウム層－銅層）のクラッド材を意味する。また、クラッド材の総厚Ｔ_Ｐは、クラッド圧延後のマイクロメータによる測定値（平均値の小数点第三位を四捨五入した値）である。また、銅層（第１、２銅層）およびアルミニウム層の層厚Ｔ_Ｃ１、Ｔ_Ｃ２およびＴ_Ａは、クラッド材の圧延方向（図１に示すＸ方向）に沿う２０ｍｍの長さの切断面が観察できるように加工成形した試料の金属顕微鏡（倍率２００倍）下での測定値（平均値の小数点第三位を四捨五入した値）である。また、Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ１およびＴ_Ａ／Ｔ_Ｃ２は、アルミニウム層の層厚Ｔ_Ａを銅層（第１、２銅層）の層厚Ｔ_Ｃ１およびＴ_Ｃ２で除して小数点第一位で四捨五入した値である。なお、クラッド材を構成する２つの銅層（第１、２銅層）の上記のようにして求めた平均層厚Ｔ_Ｃ１、Ｔ_Ｃ２は略同じであった。

　表２において、銅層（第１、２銅層）およびアルミニウム層のビッカース硬さＢ_Ｃ１、Ｂ_Ｃ２およびＢ_Ａは、クラッド圧延前のＪＩＳ－Ｚ２２４４に準拠したビッカース硬さ試験による測定値（平均値）である。Ｂ_Ａ／Ｂ_Ｃ１およびＢ_Ａ／Ｂ_Ｃ２は、アルミニウム層のビッカース硬さＢ_Ａを銅層（第１、２銅層）のビッカース硬さＢ_Ｃ１およびＢ_Ｃ２で除して小数点第二位で四捨五入した値である。なお、クラッド材の表裏を構成する２つの銅層（第１、２銅層）の上記のようにして求めた硬さＢ_Ｃ１、Ｂ_Ｃ２は略同じであった。

　表２において、軽量化率は、（１－Ｗ_ＣＬＡＤ／Ｗ_{Ｃ１０２０}）×１００、により求まる計算値である。ここで、Ｗ_ＣＬＡＤは、銅層（第１銅層）の層厚Ｔ_Ｃ１×銅層（第１銅層）の比重＋アルミニウム層の層厚Ｔ_Ａ×アルミニウム層の比重＋銅層（第２銅層）の層厚Ｔ_Ｃ２×銅層（第２銅層）の比重、により求まる計算値であり、平板状のクラッド材の重量指標として定義する。また、Ｗ_{Ｃ１０２０}は、平板状の純銅材の板厚×純銅材の比重（８．９４）により求まる計算値であり、純銅材の重量指標として定義する。平板状の純銅材は、材質をＪＩＳ規格Ｃ１０２０相当とし、その板厚を評価対象のクラッド材の総厚Ｔ_Ｐと同値とする。なお、各材質の比重は、Ｃ１０２０相当を８．９４、Ａ１０５０相当を２．７０、Ａ５０５２相当を２．６９、および、Ａ６０６３相当を２．６８とする。

　表２において、うねり値は、クラッド材を構成する銅層の最大総厚を最小層厚で除して求まる計算値（小数点第二位で四捨五入）とする。また、うねり値（Ｔ_{Ｃ１ＭＡＸ}／Ｔ_{Ｃ１ＭＩＮ}、Ｔ_{Ｃ２ＭＡＸ}／Ｔ_{Ｃ２ＭＩＮ}）は、クラッド材を構成する一方の銅層（第１銅層）のうねり値（Ｔ_{Ｃ１ＭＡＸ}／Ｔ_{Ｃ１ＭＩＮ}）と他方の銅層（第２銅層）のうねり値（Ｔ_{Ｃ２ＭＩＮ}／Ｔ_{Ｃ２ＭＩＮ}）のうち、より大きい方のうねり値を記載している。また、２つの銅層（第１、２銅層）の最大総厚Ｔ_{Ｃ１ＭＡＸ}、Ｔ_{Ｃ２ＭＡＸ}および最小層厚Ｔ_{Ｃ１ＭＩＮ}、Ｔ_{Ｃ２ＭＩＮ}は、上記した２つの銅層（第１、２銅層）の平均層厚Ｔ_Ｃ１、Ｔ_Ｃ２を求めたクラッド材の圧延方向に沿う２０ｍｍの長さの切断面の範囲において、金属顕微鏡（倍率２００倍）下で特定した測定値とする。

　表２において、アルミニウム層の表面露出の有無は、平板状のクラッド材の表裏を構成する銅層の表面を目視で観察し、銅層の表面にアルミニウム部分の露出が確認された場合を「有」と表記し、確認されなかった場合を「無」と表記している。

　試作１（本発明例）では、素材番号１のクラッド素材を準備し、試料番号１のクラッド材を形成し、軽量化率、うねり値およびアルミニウム層の表面露出の有無を評価した。クラッド素材は、銅板（第１、２銅板）とアルミニウム板とのビッカース硬さの比率（Ｂ_ＡＳ／Ｂ_ＣＳ１、Ｂ_ＡＳ／Ｂ_ＣＳ２）が１．０となるように調質し、クラッド材の銅層（第１、２銅層）とアルミニウム層との層厚の比率（Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ１、Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ２）が８となるように銅板（第１、２銅板）およびアルミニウム板の板厚を選定した。このクラッド材は、総厚が１．７０ｍｍ、銅層（第１、２銅層）の平均層厚が０．１８ｍｍおよびアルミニウム層の平均層厚が１．３５ｍｍとなり、純銅材（Ｃ１０２０）対比の軽量化率が５６％となった。このクラッド材は、銅層のうねり値が１．８となり、アルミニウム層の表面露出が確認されなかった。このクラッド材の銅層（第１、２銅層）は、うねり値が２．０以下のより好ましい範囲に抑制されているため、交流電流が流れるための実効的な断面積が担保されると考えられる。この結果、試料番号１のクラッド材は、電気抵抗を小さく抑制しながら純銅材（Ｃ１０２０）対比で５０％以上の軽量化が図られているクラッド材として提供可能であることが確認された。以下、簡便のため、銅板（第１、２銅板）を単に銅板と記載し、銅層（第１、２銅層）を単に銅層と記載する。

　試作２（本発明例）では、素材番号２のクラッド素材を準備し、試料番号２のクラッド材を形成し、試作１と同様に評価した。クラッド素材は、銅板とアルミニウム板とのビッカース硬さの比率（Ｂ_ＡＳ／Ｂ_ＣＳ１、Ｂ_ＡＳ／Ｂ_ＣＳ２）が１．０となるように調質し、クラッド材の銅層とアルミニウム層との層厚の比率（Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ１、Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ２）が２６となるように銅板およびアルミニウム板の板厚を選定した。このクラッド材は、総厚が１．７０ｍｍ、銅層の平均層厚が０．０６ｍｍおよびアルミニウム層の平均層厚が１．５８ｍｍとなり、純銅材（Ｃ１０２０）対比の軽量化率が６５％となった。このクラッド材は、銅層のうねり値が３．０となり、アルミニウム層の表面露出が確認されなかった。このクラッド材の銅層は、うねり値が３．０以下の範囲に抑制されているため、交流電流が流れるための実効的な断面積が担保されると考えられる。この結果、試料番号２のクラッド材は、電気抵抗を小さく抑制しながら純銅材（Ｃ１０２０）対比で５０％以上の軽量化が図られているクラッド材として提供可能であることが確認された。

　試作３（本発明例）では、素材番号３のクラッド素材を準備し、試料番号３のクラッド材を形成し、試作１と同様に評価した。クラッド素材は、銅板とアルミニウム板とのビッカース硬さの比率（Ｂ_ＡＳ／Ｂ_ＣＳ１、Ｂ_ＡＳ／Ｂ_ＣＳ２）が１．４となるように調質し、クラッド材の銅層とアルミニウム層との層厚の比率（Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ１、Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ２）が８となるように銅板およびアルミニウム板の板厚を選定した。このクラッド材は、総厚が１．７０ｍｍ、銅層の平均層厚が０．１８ｍｍおよびアルミニウム層の平均層厚が１．３５ｍｍとなり、純銅材（Ｃ１０２０）対比の軽量化率が５６％となった。このクラッド材は、銅層のうねり値が１．７となり、アルミニウム層の表面露出が確認されなかった。このクラッド材の銅層は、うねり値が２．０以下のより好ましい範囲に抑制されているため、交流電流が流れるための実効的な断面積が担保されると考えられる。この結果、試料番号３のクラッド材は、電気抵抗を小さく抑制しながら純銅材（Ｃ１０２０）対比で５０％以上の軽量化が図られているクラッド材として提供可能であることが確認された。

　試作４（本発明例）では、素材番号４のクラッド素材を準備し、試料番号４のクラッド材を形成し、試作１と同様に評価した。クラッド素材は、銅板とアルミニウム板とのビッカース硬さの比率（Ｂ_ＡＳ／Ｂ_ＣＳ１、Ｂ_ＡＳ／Ｂ_ＣＳ２）が１．４となるように調質し、クラッド材の銅層とアルミニウム層との層厚の比率（Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ１、Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ２）が２６となるように銅板およびアルミニウム板の板厚を選定した。このクラッド材は、総厚が１．７０ｍｍ、銅層の平均層厚が０．０６ｍｍおよびアルミニウム層の平均層厚が１．５８ｍｍとなり、純銅材（Ｃ１０２０）対比の軽量化率が６５％となった。このクラッド材は、銅層のうねり値が２．６となり、アルミニウム層の表面露出が確認されなかった。このクラッド材の銅層は、うねり値が２．０以下のより好ましい範囲に抑制されているため、交流電流が流れるための実効的な断面積が担保されると考えられる。この結果、試料番号４のクラッド材は、電気抵抗を小さく抑制しながら純銅材（Ｃ１０２０）対比で５０％以上の軽量化が図られているクラッド材として提供可能であることが確認された。

　試作５（本発明例）では、素材番号５のクラッド素材を準備し、試料番号５のクラッド材を形成し、試作１と同様に評価した。クラッド素材は、銅板とアルミニウム板とのビッカース硬さの比率（Ｂ_ＡＳ／Ｂ_ＣＳ１、Ｂ_ＡＳ／Ｂ_ＣＳ２）が１．７となるように調質し、クラッド材の銅層とアルミニウム層との層厚の比率（Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ１、Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ２）が８となるように銅板およびアルミニウム板の板厚を選定した。このクラッド材は、総厚が１．７０ｍｍ、銅層の平均層厚が０．１８ｍｍおよびアルミニウム層の平均層厚が１．３５ｍｍとなり、純銅材（Ｃ１０２０）対比の軽量化率が５６％となった。このクラッド材は、銅層のうねり値が１．５となり、アルミニウム層の表面露出が確認されなかった。このクラッド材の銅層は、うねり値が２．０以下のより好ましい範囲に抑制されているため、交流電流が流れるための実効的な断面積が担保されると考えられる。この結果、試料番号５のクラッド材は、電気抵抗を小さく抑制しながら純銅材（Ｃ１０２０）対比で５０％以上の軽量化が図られているクラッド材として提供可能であることが確認された。

　試作６（本発明例）では、素材番号６のクラッド素材を準備し、試料番号６のクラッド材を形成し、試作１と同様に評価した。クラッド素材は、銅板とアルミニウム板とのビッカース硬さの比率（Ｂ_ＡＳ／Ｂ_ＣＳ１、Ｂ_ＡＳ／Ｂ_ＣＳ２）が１．７となるように調質し、クラッド材の銅層とアルミニウム層との層厚の比率（Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ１、Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ２）が２６となるように銅板およびアルミニウム板の板厚を選定した。このクラッド材は、総厚が１．７０ｍｍ、銅層の平均層厚が０．０６ｍｍおよびアルミニウム層の平均層厚が１．５８ｍｍとなり、純銅材（Ｃ１０２０）対比の軽量化率が６５％となった。このクラッド材は、銅層のうねり値が２．３となり、アルミニウム層の表面露出が確認されなかった。このクラッド材の銅層は、うねり値が２．５以下の好ましい範囲に抑制されているため、交流電流が流れるための実効的な断面積が担保されると考えられる。この結果、試料番号６のクラッド材は、電気抵抗を小さく抑制しながら純銅材（Ｃ１０２０）対比で５０％以上の軽量化が図られているクラッド材として提供可能であることが確認された。

　試作７（本発明例）では、素材番号７のクラッド素材を準備し、試料番号７のクラッド材を形成し、試作１と同様に評価した。クラッド素材は、銅板とアルミニウム板とのビッカース硬さの比率（Ｂ_ＡＳ／Ｂ_ＣＳ１、Ｂ_ＡＳ／Ｂ_ＣＳ２）が１．０となるように調質し、クラッド材の銅層とアルミニウム層との層厚の比率（Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ１、Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ２）が８となるように銅板およびアルミニウム板の板厚を選定した。このクラッド材は、総厚が０．５０ｍｍ、銅層の平均層厚が０．０５ｍｍおよびアルミニウム層の平均層厚が０．４０ｍｍとなり、純銅材（Ｃ１０２０）対比の軽量化率が５６％となった。このクラッド材は、銅層のうねり値が１．８となり、アルミニウム層の表面露出が確認されなかった。このクラッド材の銅層は、うねり値が２．０以下のより好ましい範囲に抑制されているため、交流電流が流れるための実効的な断面積が担保されると考えられる。この結果、試料番号７のクラッド材は、電気抵抗を小さく抑制しながら純銅材（Ｃ１０２０）対比で５０％以上の軽量化が図られているクラッド材として提供可能であることが確認された。

　試作８（本発明例）では、素材番号８のクラッド素材を準備し、試料番号８のクラッド材を形成し、試作１と同様に評価した。クラッド素材は、銅板とアルミニウム板とのビッカース硬さの比率（Ｂ_ＡＳ／Ｂ_ＣＳ１、Ｂ_ＡＳ／Ｂ_ＣＳ２）が１．０となるように調質し、クラッド材の銅層とアルミニウム層との層厚の比率（Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ１、Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ２）が２６となるように銅板およびアルミニウム板の板厚を選定した。このクラッド材は、総厚が０．５０ｍｍ、銅層の平均層厚が０．０２ｍｍおよびアルミニウム層の平均層厚が０．４６ｍｍとなり、純銅材（Ｃ１０２０）対比の軽量化率が６５％となった。このクラッド材は、銅層のうねり値が３．０となり、アルミニウム層の表面露出が確認されなかった。このクラッド材の銅層は、うねり値が３．０以下の範囲に抑制されているため、交流電流が流れるための実効的な断面積が担保されると考えられる。この結果、試料番号８のクラッド材は、電気抵抗を小さく抑制しながら純銅材（Ｃ１０２０）対比で５０％以上の軽量化が図られているクラッド材として提供可能であることが確認された。

　試作９（本発明例）では、素材番号９のクラッド素材を準備し、試料番号９のクラッド材を形成し、試作１と同様に評価した。クラッド素材は、銅板とアルミニウム板とのビッカース硬さの比率（Ｂ_ＡＳ／Ｂ_ＣＳ１、Ｂ_ＡＳ／Ｂ_ＣＳ２）が１．４となるように調質し、クラッド材の銅層とアルミニウム層との層厚の比率（Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ１、Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ２）が８となるように銅板およびアルミニウム板の板厚を選定した。このクラッド材は、総厚が０．５０ｍｍ、銅層の平均層厚が０．０５ｍｍおよびアルミニウム層の平均層厚が０．４０ｍｍとなり、純銅材（Ｃ１０２０）対比の軽量化率が５６％となった。このクラッド材は、銅層のうねり値が１．７となり、アルミニウム層の表面露出が確認されなかった。このクラッド材の銅層は、うねり値が２．０以下のより好ましい範囲に抑制されているため、交流電流が流れるための実効的な断面積が担保されると考えられる。この結果、試料番号９のクラッド材は、電気抵抗を小さく抑制しながら純銅材（Ｃ１０２０）対比で５０％以上の軽量化が図られているクラッド材として提供可能であることが確認された。

　試作１０（本発明例）では、素材番号１０のクラッド素材を準備し、試料番号１０のクラッド材を形成し、試作１と同様に評価した。クラッド素材は、銅板とアルミニウム板とのビッカース硬さの比率（Ｂ_ＡＳ／Ｂ_ＣＳ１、Ｂ_ＡＳ／Ｂ_ＣＳ２）が１．４となるように調質し、クラッド材の銅層とアルミニウム層との層厚の比率（Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ１、Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ２）が２６となるように銅板およびアルミニウム板の板厚を選定した。このクラッド材は、総厚が０．５０ｍｍ、銅層の平均層厚が０．０２ｍｍおよびアルミニウム層の平均層厚が０．４６ｍｍとなり、純銅材（Ｃ１０２０）対比の軽量化率が６５％となった。このクラッド材は、銅層のうねり値が２．６となり、アルミニウム層の表面露出が確認されなかった。このクラッド材の銅層は、うねり値が３．０以下の範囲に抑制されているため、交流電流が流れるための実効的な断面積が担保されると考えられる。この結果、試料番号１０のクラッド材は、電気抵抗を小さく抑制しながら純銅材（Ｃ１０２０）対比で５０％以上の軽量化が図られているクラッド材として提供可能であることが確認された。

　試作１１（本発明例）では、素材番号１１のクラッド素材を準備し、試料番号１１のクラッド材を形成し、試作１と同様に評価した。クラッド素材は、銅板とアルミニウム板とのビッカース硬さの比率（Ｂ_ＡＳ／Ｂ_ＣＳ１、Ｂ_ＡＳ／Ｂ_ＣＳ２）が１．７となるように調質し、クラッド材の銅層とアルミニウム層との層厚の比率（Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ１、Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ２）が８となるように銅板およびアルミニウム板の板厚を選定した。このクラッド材は、総厚が０．５０ｍｍ、銅層の平均層厚が０．０５ｍｍおよびアルミニウム層の平均層厚が０．４０ｍｍとなり、純銅材（Ｃ１０２０）対比の軽量化率が５６％となった。このクラッド材は、銅層のうねり値が１．５となり、アルミニウム層の表面露出が確認されなかった。このクラッド材の銅層は、うねり値が２．０以下のより好ましい範囲に抑制されているため、交流電流が流れるための実効的な断面積が担保されると考えられる。この結果、試料番号１１のクラッド材は、電気抵抗を小さく抑制しながら純銅材（Ｃ１０２０）対比で５０％以上の軽量化が図られているクラッド材として提供可能であることが確認された。

　試作１２（本発明例）では、素材番号１２のクラッド素材を準備し、試料番号１２のクラッド材を形成し、試作１と同様に評価した。クラッド素材は、銅板とアルミニウム板とのビッカース硬さの比率（Ｂ_ＡＳ／Ｂ_ＣＳ１、Ｂ_ＡＳ／Ｂ_ＣＳ２）が１．７となるように調質し、クラッド材の銅層とアルミニウム層との層厚の比率（Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ１、Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ２）が２６となるように銅板およびアルミニウム板の板厚を選定した。このクラッド材は、総厚が０．５０ｍｍ、銅層の平均層厚が０．０２ｍｍおよびアルミニウム層の平均層厚が０．４６ｍｍとなり、純銅材（Ｃ１０２０）対比の軽量化率が６５％となった。このクラッド材は、銅層のうねり値が２．３となり、アルミニウム層の表面露出が確認されなかった。このクラッド材の銅層は、うねり値が２．５以下の好ましい範囲に抑制されているため、交流電流が流れるための実効的な断面積が担保されると考えられる。この結果、試料番号１２のクラッド材は、電気抵抗を小さく抑制しながら純銅材（Ｃ１０２０）対比で５０％以上の軽量化が図られているクラッド材として提供可能であることが確認された。

　試作１３（本発明例）では、素材番号１３のクラッド素材を準備し、試料番号１３のクラッド材を形成し、試作１と同様に評価した。クラッド素材は、銅板とアルミニウム板とのビッカース硬さの比率（Ｂ_ＡＳ／Ｂ_ＣＳ１、Ｂ_ＡＳ／Ｂ_ＣＳ２）が０．５となるように調質し、クラッド材の銅層とアルミニウム層との層厚の比率（Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ１、Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ２）が６となるように銅板およびアルミニウム板の板厚を選定した。このクラッド材は、総厚が１．７２ｍｍ、銅層の平均層厚が０．２２ｍｍおよびアルミニウム層の平均層厚が１．２９ｍｍとなり、純銅材（Ｃ１０２０）対比の軽量化率が５２％となった。このクラッド材は、銅層のうねり値が２．３となり、アルミニウム層の表面露出が確認されなかった。このクラッド材の銅層は、うねり値が２．３以下の好ましい範囲に抑制されているため、交流電流が流れるための実効的な断面積が担保されると考えられる。この結果、試料番号１３のクラッド材は、電気抵抗を小さく抑制しながら純銅材（Ｃ１０２０）対比で５０％以上の軽量化が図られているクラッド材として提供可能であることが確認された。なお、試料番号１３の軽量化率が５２％のクラッド材は、銅層とアルミニウム層との層厚の比率（Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ１、Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ２）が６であり、クラッド材に占めるアルミニウムの割合が比較的小さい。そのため、このクラッド材は、更なる軽量化や安価化を図るために、銅層とアルミニウム層との層厚の比率（Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ１、Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ２）を、たとえば７、８または９などとして、アルミニウムの割合を増加することが好ましい。

　試作１４（比較例）では、素材番号１４のクラッド素材を準備し、試料番号１４のクラッド材を形成し、試作１と同様に評価した。クラッド素材は、銅板とアルミニウム板とのビッカース硬さの比率（Ｂ_ＡＳ／Ｂ_ＣＳ１、Ｂ_ＡＳ／Ｂ_ＣＳ２）が０．５となるように調質し、クラッド材の銅層とアルミニウム層との層厚の比率（Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ１、Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ２）が１３となるように銅板およびアルミニウム板の板厚を選定した。このクラッド材は、総厚が１．７２ｍｍ、銅層の平均層厚が０．１２ｍｍおよびアルミニウム層の平均層厚が１．４９ｍｍとなり、純銅材（Ｃ１０２０）対比の軽量化率が６０％となった。このクラッド材は、銅層のうねり値が４．０となり、アルミニウム層の表面露出が確認された。このクラッド材の銅層は、うねり値が３．０以下の範囲に抑制されていないため、交流電流が流れるための実効的な断面積が担保されない可能性がある。

　この結果、試料番号１４のクラッド材は、純銅材（Ｃ１０２０）対比で５０％以上の軽量化が図られているが、電気抵抗が大きくなる可能性があるし、アルミニウム層の表面露出が確認されたため、良品として提供できないことが確認された。なお、試作１４では、試作１３と同じ材質のＣ１０２０およびＡ１０５０を組み合わせているが、クラッド材の銅層のうねりは試作１３の方が小さくなった。これは、試作１４のＴ_Ａ／Ｔ_Ｃ１およびＴ_Ａ／Ｔ_Ｃ２が試作１３よりも明らかに大きいことに起因すると考えられる。したがって、Ｃ１０２０とＡ１０５０とを組み合わせた構成であっても、Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ１およびＴ_Ａ／Ｔ_Ｃ２を適切な範囲（好ましくは、６以上１０以下）に設定することにより、良品として提供することができると考えられる。

　試作１５（比較例）では、素材番号１５のクラッド素材を準備し、試料番号１５のクラッド材を形成し、試作１と同様に評価した。クラッド素材は、銅板とアルミニウム板とのビッカース硬さの比率（Ｂ_ＡＳ／Ｂ_ＣＳ１、Ｂ_ＡＳ／Ｂ_ＣＳ２）が１．０となるように調質し、クラッド材の銅層とアルミニウム層との層厚の比率（Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ１、Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ２）が３０となるように銅板およびアルミニウム板の板厚を選定した。このクラッド材は、総厚が１．６８ｍｍ、銅層の平均層厚が０．０５ｍｍおよびアルミニウム層の平均層厚が１．５８ｍｍとなり、純銅材（Ｃ１０２０）対比の軽量化率が６６％となった。このクラッド材は、銅層のうねり値が４．０となり、アルミニウム層の表面露出が確認された。このクラッド材の銅層は、うねり値が３．０以下の範囲に抑制されていないため、交流電流が流れるための実効的な断面積が担保されない可能性がある。この結果、試料番号１５のクラッド材は、純銅材（Ｃ１０２０）対比で５０％以上の軽量化が図られているが、電気抵抗が大きくなる可能性があるし、アルミニウム層の表面露出が確認されたため、良品として提供できないことが確認された。

　試作１６（比較例）では、素材番号１６のクラッド素材を準備し、試料番号１６のクラッド材を形成し、試作１と同様に評価した。クラッド素材は、銅板とアルミニウム板とのビッカース硬さの比率（Ｂ_ＡＳ／Ｂ_ＣＳ１、Ｂ_ＡＳ／Ｂ_ＣＳ２）が１．４となるように調質し、クラッド材の銅層とアルミニウム層との層厚の比率（Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ１、Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ２）が３０となるように銅板およびアルミニウム板の板厚を選定した。このクラッド材は、総厚が１．６８ｍｍ、銅層の平均層厚が０．０５ｍｍおよびアルミニウム層の平均層厚が１．５８ｍｍとなり、純銅材（Ｃ１０２０）対比の軽量化率が６６％となった。このクラッド材は、銅層のうねり値が３．８となり、アルミニウム層の表面露出が確認された。このクラッド材の銅層は、うねり値が３．０以下の範囲に抑制されていないため、交流電流が流れるための実効的な断面積が担保されない可能性がある。この結果、試料番号１６のクラッド材は、純銅材（Ｃ１０２０）対比で５０％以上の軽量化が図られているが、電気抵抗が大きくなる可能性があるし、アルミニウム層の表面露出が確認されたため、良品として提供できないことが確認された。

　試作１７（比較例）では、素材番号１７のクラッド素材を準備し、試料番号１７のクラッド材を形成し、試作１と同様に評価した。クラッド素材は、銅板とアルミニウム板とのビッカース硬さの比率（Ｂ_ＡＳ／Ｂ_ＣＳ１、Ｂ_ＡＳ／Ｂ_ＣＳ２）が１．７となるように調質し、クラッド材の銅層とアルミニウム層との層厚の比率（Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ１、Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ２）が３０となるように銅板およびアルミニウム板の板厚を選定した。このクラッド材は、総厚が１．６８ｍｍ、銅層の平均層厚が０．０５ｍｍおよびアルミニウム層の平均層厚が１．５８ｍｍとなり、純銅材（Ｃ１０２０）対比の軽量化率が６６％となった。このクラッド材は、銅層のうねり値が３．７となり、アルミニウム層の表面露出が確認された。このクラッド材の銅層は、うねり値が３．０以下の範囲に抑制されていないため、交流電流が流れるための実効的な断面積が担保されない可能性がある。この結果、試料番号１７のクラッド材は、純銅材（Ｃ１０２０）対比で５０％以上の軽量化が図られているが、電気抵抗が大きくなる可能性があるし、アルミニウム層の表面露出が確認されたため、良品として提供できないことが確認された。

　試作１８（比較例）では、素材番号１８のクラッド素材を準備し、試料番号１８のクラッド材を形成し、試作１と同様に評価した。クラッド素材は、銅板とアルミニウム板とのビッカース硬さの比率（Ｂ_ＡＳ／Ｂ_ＣＳ１、Ｂ_ＡＳ／Ｂ_ＣＳ２）が１．０となるように調質し、クラッド材の銅層とアルミニウム層との層厚の比率（Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ１、Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ２）が３０となるように銅板およびアルミニウム板の板厚を選定した。このクラッド材は、総厚が０．５１ｍｍ、銅層の平均層厚が０．０２ｍｍおよびアルミニウム層の平均層厚が０．４８ｍｍとなり、純銅材（Ｃ１０２０）対比の軽量化率が６６％となった。このクラッド材は、銅層のうねり値が４．０となり、アルミニウム層の表面露出が確認された。このクラッド材の銅層は、うねり値が３．０以下の範囲に抑制されていないため、交流電流が流れるための実効的な断面積が担保されない可能性がある。この結果、試料番号１８のクラッド材は、純銅材（Ｃ１０２０）対比で５０％以上の軽量化が図られているが、電気抵抗が大きくなる可能性があるし、アルミニウム層の表面露出が確認されたため、良品として提供できないことが確認された。

　試作１９（比較例）では、素材番号１９のクラッド素材を準備し、試料番号１９のクラッド材を形成し、試作１と同様に評価した。クラッド素材は、銅板とアルミニウム板とのビッカース硬さの比率（Ｂ_ＡＳ／Ｂ_ＣＳ１、Ｂ_ＡＳ／Ｂ_ＣＳ２）が１．４となるように調質し、クラッド材の銅層とアルミニウム層との層厚の比率（Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ１、Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ２）が３０となるように銅板およびアルミニウム板の板厚を選定した。このクラッド材は、総厚が０．５１ｍｍ、銅層の平均層厚が０．０２ｍｍおよびアルミニウム層の平均層厚が０．４８ｍｍとなり、純銅材（Ｃ１０２０）対比の軽量化率が６６％となった。このクラッド材は、銅層のうねり値が３．８となり、アルミニウム層の表面露出が確認された。このクラッド材の銅層は、うねり値が３．０以下の範囲に抑制されていないため、交流電流が流れるための実効的な断面積が担保されない可能性がある。この結果、試料番号１９のクラッド材は、純銅材（Ｃ１０２０）対比で５０％以上の軽量化が図られているが、電気抵抗が大きくなる可能性があるし、アルミニウム層の表面露出が確認されたため、良品として提供できないことが確認された。

　試作２０（比較例）では、素材番号２０のクラッド素材を準備し、試料番号２０のクラッド材を形成し、試作１と同様に評価した。クラッド素材は、銅板とアルミニウム板とのビッカース硬さの比率（Ｂ_ＡＳ／Ｂ_ＣＳ１、Ｂ_ＡＳ／Ｂ_ＣＳ２）が１．７となるように調質し、クラッド材の銅層とアルミニウム層との層厚の比率（Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ１、Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ２）が３０となるように銅板およびアルミニウム板の板厚を選定した。このクラッド材は、総厚が０．５１ｍｍ、銅層の平均層厚が０．０２ｍｍおよびアルミニウム層の平均層厚が０．４８ｍｍとなり、純銅材（Ｃ１０２０）対比の軽量化率が６６％となった。このクラッド材は、銅層のうねり値が３．７となり、アルミニウム層の表面露出が確認された。このクラッド材の銅層は、うねり値が３．０以下の範囲に抑制されていないため、交流電流が流れるための実効的な断面積が担保されない可能性がある。この結果、試料番号２０のクラッド材は、純銅材（Ｃ１０２０）対比で５０％以上の軽量化が図られているが、電気抵抗が大きくなる可能性があるし、アルミニウム層の表面露出が確認されたため、良品として提供できないことが確認された。

　試作２１（比較例）では、素材番号２１のクラッド素材を準備し、試料番号２１のクラッド材を形成し、試作１と同様に評価した。クラッド素材は、銅板とアルミニウム板とのビッカース硬さの比率（Ｂ_ＡＳ／Ｂ_ＣＳ１、Ｂ_ＡＳ／Ｂ_ＣＳ２）が１．３となるように調質し、クラッド材の銅層とアルミニウム層との層厚の比率（Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ１、Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ２）が３０となるように銅板およびアルミニウム板の板厚を選定した。このクラッド材は、総厚が１．６８ｍｍ、銅層の平均層厚が０．０５ｍｍおよびアルミニウム層の平均層厚が１．５８ｍｍとなり、純銅材（Ｃ１０２０）対比の軽量化率が６６％となった。このクラッド材は、銅層のうねり値が５．５となり、アルミニウム層の表面露出が確認された。このクラッド材の銅層は、うねり値が３．０以下の範囲に抑制されていないため、交流電流が流れるための実効的な断面積が担保されない可能性がある。この結果、試料番号２１のクラッド材は、純銅材（Ｃ１０２０）対比で５０％以上の軽量化が図られているが、電気抵抗が大きくなる可能性があるし、アルミニウム層の表面露出が確認されたため、良品として提供できないことが確認された。

　試作２２（比較例）では、素材番号２２のクラッド素材を準備し、試料番号２２のクラッド材を形成し、試作１と同様に評価した。クラッド素材は、銅板とアルミニウム板とのビッカース硬さの比率（Ｂ_ＡＳ／Ｂ_ＣＳ１、Ｂ_ＡＳ／Ｂ_ＣＳ２）が０．５となるように調質し、クラッド材の銅層とアルミニウム層との層厚の比率（Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ１、Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ２）が４となるように銅板およびアルミニウム板の板厚を選定した。このクラッド材は、総厚が１．７０ｍｍ、銅層の平均層厚が０．２８ｍｍおよびアルミニウム層の平均層厚が１．１３ｍｍとなり、純銅材（Ｃ１０２０）対比の軽量化率が４７％となった。このクラッド材は、銅層のうねり値が２．６となり、アルミニウム層の表面露出が確認されなかった。このクラッド材の銅層は、うねり値が３．０以下の範囲に抑制されているため、交流電流が流れるための実効的な断面積が担保されると考えられる。試料番号２２のクラッド材は、アルミニウム層の表面露出は確認されなかったが、純銅材（Ｃ１０２０）対比で５０％以上の軽量化が図られていない。そのため、たとえば交流電流用に適する導体として提供する場合、軽量化や安価化の観点で改良の余地がある。

　試作２３（本発明例）では、素材番号２３のクラッド素材を準備し、試料番号２３のクラッド材を形成し、試作１と同様に評価した。クラッド素材は、銅板とアルミニウム板とのビッカース硬さの比率（Ｂ_ＡＳ／Ｂ_ＣＳ１、Ｂ_ＡＳ／Ｂ_ＣＳ２）が１．０となるように調質し、クラッド材の銅層とアルミニウム層との層厚の比率（Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ１、Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ２）が１５となるように銅板およびアルミニウム板の板厚を選定した。このクラッド材は、総厚が１．７０ｍｍ、銅層の平均層厚が０．１０ｍｍおよびアルミニウム層の平均層厚が１．５０ｍｍとなり、純銅材（Ｃ１０２０）対比の軽量化率が６２％となった。このクラッド材は、銅層のうねり値が１．９となり、アルミニウム層の表面露出が確認されなかった。このクラッド材の銅層は、うねり値が２．０以下のより好ましい範囲に抑制されているため、交流電流が流れるための実効的な断面積が担保されると考えられる。この結果、試料番号２３のクラッド材は、電気抵抗を小さく抑制しながら純銅材（Ｃ１０２０）対比で５０％以上の軽量化が図られているクラッド材として提供可能であることが確認された。

　ここで、アルミニウム板（アルミニウム層）の材質がＡ５０５２相当の素材番号（試料番号）１～１２、１５～２０のデータに基づく、図５を示す。図５は、クラッド素材の硬さ比率と、クラッド材の銅層のうねり値との関係を示すグラフである。図５に示す線分（二点鎖線）は、クラッド材の銅層とアルミニウム層との層厚の比率（Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ１、Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ２）に対応する。図５において、クラッド素材の硬さ比率（Ｂ_ＡＳ／Ｂ_ＣＳ１、Ｂ_ＡＳ／Ｂ_ＣＳ２）が大きくなるほど、クラッド材の銅層のうねり値（Ｔ_{Ｃ１ＭＡＸ}／Ｔ_{Ｃ１ＭＩＮ}とＴ_{Ｃ２ＭＡＸ}／Ｔ_{Ｃ２ＭＩＮ}のうちの大きい方のうねり値）が小さくなる傾向が確認される。これより、クラッド素材の硬さ比率は、クラッド材の銅層のうねり値に影響を及ぼすことが分かる。また、図５において、軽量化率を高めるためにクラッド材の銅層とアルミニウム層との層厚の比率（Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ１、Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ２）を大きくするほど、クラッド材の銅層のうねり値が大きくなる顕著な傾向が確認される。これより、クラッド材の層厚の比率は、クラッド材の銅層のうねり値に強い影響を及ぼすことが分かる。

　また、試料番号１～２３のデータに基づく、図６を示す。図６において、（ａ）は、クラッド材の銅層とアルミニウム層との層厚の比率と、クラッド材の銅層のうねり値との関係を示すグラフである。（ｂ）は、（ａ）に示すＡ５０５２のデータを用いて、縦軸（クラッド材の層厚の比率）を対数目盛に替えて示すグラフである。なお、（ａ）に示す楕円（点線の囲み）は、クラッド材のアルミニウム層の材質（Ａ１０５０、Ａ５０５２、Ａ６０６３）に対応する。また、（ｂ）に示す線分（二点鎖線）は、プロットデータから求めた指数近似式を表わす。図６（ａ）（ｂ）に示すＡ１０５０およびＡ５０５２において、軽量化率を高めるためにクラッド材の層厚の比率を大きくするほど、クラッド材の銅層のうねり値が大きくなる顕著な傾向が確認される。この顕著な傾向は指数関数的な変化を示し、その近似式は、クラッド材の層厚の比率をｘとし、クラッド材の銅層のうねり値をｙとするとき、たとえば、ｙ＝１．２０６５ｅ０．０３５９ｘである。これより、クラッド材の銅層とアルミニウム層との層厚の比率は、クラッド材の銅層のうねり値に強い影響を及ぼすことが分かる。

　また、図６（ａ）に示すように、クラッド材の銅層のうねり値の分布（点線で示す囲みを参照）は、アルミニウム層の硬さの違いにより変動している。たとえば、Ａ１０５０と組合せた銅層のうねり値の分布は、グラフ中の左方に位置する。また、Ａ１０５０よりも硬質であるＡ５０５２と組合せた銅層のうねり値の分布は、グラフ中の右方に位置する。アルミニウム層の硬さの違いによりクラッド材の銅層のうねり値の分布が変動している観点から、たとえば、Ａ１０５０よりも硬質であるがＡ５０５２よりも軟質であるＡ３００３と組合せたクラッド材の銅層のうねり値の分布は、グラフ中のＡ１０５０の囲みとＡ５０５２の大きな囲みとの中間付近に位置すると考えられる。

　また、試料番号１～２３のデータに基づく、図７を示す。図７において、（ａ）は、クラッド材の総厚（Ｔ_Ｐ）と、クラッド材の銅層のうねり値との関係を示すグラフである。（ｂ）は、クラッド材の銅層の層厚（Ｔ_Ｃ１、Ｔ_Ｃ２）と、クラッド材の銅層のうねり値との関係を示すグラフである。（ｃ）は、クラッド材のアルミニウム層の層厚（Ｔ_Ａ）と、クラッド材の銅層のうねり値との関係を示すグラフである。図７（ａ）（ｂ）（ｃ）において、クラッド材の銅層のうねり値の変化に対して、クラッド材の総厚、銅層の層厚およびアルミニウム層の層厚のいずれも、追従的に変化する傾向が確認されない。これより、クラッド材の総厚、銅層の層厚およびアルミニウム層の層厚は、クラッド材の銅層のうねり値に相関的な影響を及ぼさないことが分かる。

　次に、この発明に係るクラッド材を、交流電流用の電流装置、たとえば携帯充電器や無線給電器などに適する導体として提供する場合を考慮し、クラッド材の電気抵抗（交流インピーダンス）を評価した。具体的には、表２に示す試料番号２２（比較例）および２３（本発明例）のクラッド材に対して仕上げ圧延を行って、総厚がより小さい表３に示す試料番号２４（比較例）、２５（比較例）、２６（本発明例）および２７（本発明例）のクラッド材を形成した。その試料番号２４～２７のクラッド材を用いて、測定用試料（幅１５ｍｍ、長さ１５０ｍｍ）を作製した。また、クラッド材との比較のため、単一材質の表４に示す板材を用いて、クラッド材の測定用試料と同じ厚さ、幅および長さの測定用試料（参考例）を作製した。クラッド材および板材の測定用試料（本発明例、比較例）について、室温（約２５℃）環境下で、ＬＣＺメーター（電圧電極間の距離を９０ｍｍとした４端子対法）による交流インピーダンス測定を行った。

　表３および表４に、交流インピーダンス値（平均値）および交流体積抵抗率を示す。交流体積抵抗率は、測定で得た交流インピーダンス値（平均値）と測定用試料の断面積（総厚×幅１５ｍｍまたは板厚×幅１５ｍｍ）との積を、測定時の電圧電極間の距離（９０ｍｍ）で除して求めた計算値である。なお、クラッド材（試料）の総厚（Ｔ_Ｐ）、銅層の層厚（Ｔ_Ｃ１、Ｔ_Ｃ２）およびアルミニウム層の層厚（Ｔ_Ａ）、および、板材（試料）の板厚の測定は、上記試作の場合と同様に行った。

＜交流インピーダンス値＞
　表３において、Ａ１０５０を用いた試料番号２４、２５は、Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ１およびＴ_Ａ／Ｔ_Ｃ２が約４（１：４：１）で、軽量化率が４７％の比較例である。また、Ａ５０５２を用いた試料番号２６、２７は、Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ１およびＴ_Ａ／Ｔ_Ｃ２が約１５（１：１５：１）で、軽量化率が６２％の本発明例である。試料番号２４（比較例）、２６（本発明例）のクラッド材は、軽量化率およびアルミニウム層の材質は異なるが、総厚は同じ１．３６０ｍｍである。また、試料番号２５（比較例）、２７（本発明例）のクラッド材は、軽量化率およびアルミニウム層の材質は異なるが、総厚は同じ０．６８０ｍｍである。

　表３に示すように、試料番号２４～２７のクラッド材の交流インピーダンス値は、１０ｋＨｚにおいては１０ｍΩ以下の６．６ｍΩとなり、１００ｋＨｚにおいては１００ｍΩ以下の６４ｍΩ～６５ｍΩとなった。これより、クラッド材の交流インピーダンス値は、その総厚が、おおよそ０．５ｍｍ～２．０ｍｍの場合、より確かには０．５ｍｍ～１．５ｍｍの場合、交流電流の周波数が高くなると増大することが判明した。また、クラッド材の交流インピーダンス値は、クラッド材の総厚、軽量化率およびアルミニウム層の材質の変化に対する感度が低く、実質的な変動が十分に小さいことが判明した。

　また、表４において、試料番号２８～３０は単一材質の板材からなる参考例である。試料番号２８、３０の単一材質の板材は、材質は異なるが、板厚は同じ１．３６０ｍｍである。また、試料番号２９、３１の単一材質の板材は、材質は異なるが、総厚は同じ０．６８０ｍｍである。また、試料番号２８、２９の単一材質の板材は、板厚は異なるが、材質は同じＣ１０２０相当である。また、試料番号３０、３１の単一材質の板材は、板厚は異なるが、材質は同じＡ１０５０相当である。

　表４に示すように、試料番号２８～３１の単一材質の板材の交流インピーダンス値は、いずれも、１０ｋＨｚにおいては６．３ｍΩ～６．４ｍΩとなり、１００ｋＨｚにおいては６３ｍΩとなった。これより、単一材質の板材の交流インピーダンス値は、交流電流の周波数が高くなると増大することが判明した。また、単一材質の板材の交流インピーダンス値は、板厚および材質の変化に対する感度が低く、実質的な変動が十分に小さいことが判明した。

　上記のように、表３に示すクラッド材の交流インピーダンス値は、１０ｋＨｚにおいては１０ｍΩ以下であり、１００ｋＨｚにおいては１００ｍΩ以下であり、表４に示すＣ１０２０相当の単一材質の板材と略同等である。そのため、１０ｋＨｚ付近から１００ｋＨｚ付近での実用に際して、交流インピーダンス値がＣ１０２０相当の板材（純銅材）と略同等なクラッド材は、十分に実用可能といえる。これより、この発明に係るクラッド材は、電気抵抗がＣ１０２０相当の板材（純銅材）と同程度に小さく抑制されており、導体として使用可能であることが確認された。

＜交流体積抵抗率＞
　表３において、軽量化率およびアルミニウム層の材質は異なるが、総厚が同じ１．３６０ｍｍの試料番号２４（比較例）、２６（本発明例）のクラッド材の交流体積抵抗率は、１０ｋＨｚにおいては２ｍΩ・ｍｍ以下の１．５ｍΩ・ｍｍとなり、１００ｋＨｚにおいては２０ｍΩ・ｍｍ以下の１５ｍΩ・ｍｍとなった。また、軽量化率およびアルミニウム層の材質は異なるが、総厚が同じ０．６８０ｍｍの試料番号２５（比較例）、２７（本発明例）のクラッド材の交流体積抵抗率は、１０ｋＨｚにおいては１ｍΩ・ｍｍ以下の０．７ｍΩ・ｍｍとなり、１００ｋＨｚにおいては１０ｍΩ・ｍｍ以下の７ｍΩ・ｍｍとなった。

　これより、クラッド材の交流体積抵抗率は、クラッド材の総厚が、おおよそ０．５ｍｍ～２．０ｍｍの場合、より確かには０．５ｍｍ～１．５ｍｍの場合、クラッド材の総厚が大きくなると増大し、交流電流の周波数が高くなると増大することが判明した。また、クラッド材の交流体積抵抗率は、クラッド材の軽量化率およびアルミニウム層の材質の変化に対する感度が低く、実質的な変動が十分に小さいことが判明した。また、クラッド材の交流体積抵抗率は、表３に示すように、Ｃ１０２０に対して、導電率が６０％ＩＡＣＳ程度のＡ１０５０を組合せても、導電率が３５％ＩＡＣＳ程度のＡ５０５２を組合せても、変動していない。したがって、Ｃ１０２０に対して、たとえば、導電率が４０～５０％ＩＡＣＳ程度のＡ３００３を組合せても、導電率が５５％ＩＡＣＳ程度のＡ６０６３を組合せても、クラッド材の交流体積抵抗率は変動しないと考えられる。

　また、表４において、材質は異なるが、板厚が同じ１．３６０ｍｍの試料番号２８（参考例）、３０（参考例）の単一材質の板材の交流体積抵抗率は、１０ｋＨｚにおいては２ｍΩ・ｍｍ以下の１．４ｍΩ・ｍｍとなり、１００ｋＨｚにおいては２０ｍΩ・ｍｍ以下の１４ｍΩ・ｍｍとなった。また、材質は異なるが、板厚が同じ０．６８０ｍｍの試料番号２９（参考例）、３１（参考例）の単一材質の板材の交流体積抵抗率は、１０ｋＨｚにおいては１ｍΩ・ｍｍ以下の０．７ｍΩ・ｍｍとなり、１００ｋＨｚにおいては１０ｍΩ・ｍｍ以下の７ｍΩ・ｍｍとなった。

　これより、単一材質の板材の交流体積抵抗率は、板材の板厚が大きくなると増大し、交流電流の周波数が高くなると増大することが判明した。また、単一材質の板材の交流体積抵抗率は、板材の材質の変化に対する感度が低く、実質的な変動が十分に小さいことが判明した。

　以上より、表３に示すクラッド材および表４に示す単一材質の板材の交流体積抵抗率は、全体の厚さ（クラッド材の場合は総厚、純銅材の場合は板厚）と周波数が同等であれば、略同値となることが確認された。具体的には、全体の厚さが０．６８０ｍｍのクラッド材および単一材質の板材の交流体積抵抗率は、１０ｋＨｚにおいては１ｍΩ・ｍｍ以下となり、１００ｋＨｚにおいては１０ｍΩ・ｍｍ以下となった。また、全体の厚さが１．３６０ｍｍのクラッド材および単一材質の板材の交流体積抵抗率は、１０ｋＨｚにおいては１０ｍΩ・ｍｍ以下となり、１００ｋＨｚにおいては１００ｍΩ・ｍｍ以下となった。これより、１０ｋＨｚ付近から１００ｋＨｚ付近での実用に際して、クラッド材はＣ１０２０相当の板材（純銅材）と略同等な交流体積抵抗率を有するので、電気抵抗がＣ１０２０相当の板材（純銅材）と同程度に小さく抑制されており、導体として使用可能であることが確認された。

　これにより、上記したクラッド材の総厚と交流体積抵抗率とを用いて、クラッド材の総厚に対する交流体積抵抗率の変化傾向を推測することが可能であることが分った。たとえば、クラッド材の総厚に対する交流体積抵抗率の変化傾向は、クラッド材の総厚をＴ_Ｐ、その変化量をΔＴ_Ｐ、交流体積抵抗率をＲ_Ｖ、その変化量をΔＲ_Ｖとするとき、Ｒ_Ｖ＝ΔＲ_Ｖ／ΔＴ_Ｐ×Ｔ_Ｐで表わされる線形近似式が簡便である。この式に基づけば、１０ｋＨｚの場合、表３より、Ｘ_Ｐが０．６８０ｍｍのときのＲ_Ｖが０．７ｍΩ・ｍｍで、Ｘ_Ｐが１．３６０ｍｍのときのＲ_Ｖが１．５ｍΩ・ｍｍなので、ΔＲ_Ｖ／ΔＴ_Ｐは約１．２と求まる。そして、このΔＲ_Ｖ／ΔＴ_Ｐの値を用いて、Ｘ_Ｐが０．５００ｍｍのときのＲ_Ｖは約０．６ｍΩ・ｍｍと求まり、Ｘ_Ｐが２．０００ｍｍのときのＲ_Ｖは約２．４ｍΩ・ｍｍと求まる。同様に、１００ｋＨｚの場合、表３より、Ｘ_Ｐが０．６８０ｍｍのときのＲ_Ｖが７ｍΩ・ｍｍで、Ｘ_Ｐが１．３６０ｍｍのときのＲ_Ｖが１５ｍΩ・ｍｍなので、ΔＲ_Ｖ／ΔＴ_Ｐは約１２と求まる。そして、このΔＲ_Ｖ／ΔＴ_Ｐの値を用いて、Ｘ_Ｐが０．５００ｍｍのときのＲ_Ｖは約６ｍΩ・ｍｍと求まり、Ｘ_Ｐが２．０００ｍｍのときのＲ_Ｖは約２４ｍΩ・ｍｍと求まる。

　上記した変化傾向を考慮する観点で、クラッド材の総厚（Ｔ_Ｐ）が、おおよそ０．５ｍｍ以上２．０ｍｍの場合、より確かには０．５ｍｍ～１．５ｍｍの場合、クラッド材の交流体積抵抗率は、１０ｋＨｚにおいては１０ｍΩ・ｍｍ以下となり、１００ｋＨｚにおいては１００ｍΩ・ｍｍ以下となる。この水準の交流体積抵抗率は交流電流用の導体の用途において十分に小さい。１０ｋＨｚ付近から１００ｋＨｚ付近での実用に際して、Ｃ１０２０相当の板材（純銅材）と略同等な交流体積抵抗率を有するクラッド材は、十分に実用可能といえる。また、実用上、交流電流用の導体としてクラッド材を用いる場合、クラッド材の交流体積抵抗率は、１０ｋＨｚにおいては２０ｍΩ・ｍｍ以下（好ましくは１５ｍΩ・ｍｍ以下、より好ましくは１０ｍΩ・ｍｍ以下）であれば使用可能であり、１００ｋＨｚにおいては２００ｍΩ・ｍｍ以下（好ましくは１５０ｍΩ・ｍｍ以下、より好ましくは１００ｍΩ・ｍｍ以下）であれば使用可能である。

１：クラッド材
１１：銅層（第１銅層）
１２：銅層（第２銅層）
１３：アルミニウム層
１４ａ：拡散層
１４ｂ：拡散層
Ｔ_Ｐ：クラッド材の厚さ（平均総厚）
Ｔ_Ａ：アルミニウム層の平均層厚
Ｔ_Ｃ１：銅層（第１銅層）の平均層厚
Ｔ_{Ｃ１ＭＡＸ}：銅層（第１銅層）の最大層厚
Ｔ_{Ｃ１ＭＩＮ}：銅層（第１銅層）の最小層厚
Ｔ_Ｃ２：銅層（第２銅層）の平均層厚
Ｔ_{Ｃ２ＭＡＸ}：銅層（第２銅層）の最大層厚
Ｔ_{Ｃ２ＭＩＮ}：銅層（第２銅層）の最小層厚

Claims

　第１銅層とアルミニウム層と第２銅層とがこの順に積層圧接されて構成されたクラッド材であって、
　クラッド材の平均総厚をＴ_Ｐとし、アルミニウム層の平均層厚をＴ_Ａとし、第１銅層の平均層厚をＴ_Ｃ１とし、前記平均層厚Ｔ_Ｃ１の測定対象範囲における第１銅層の最大層厚をＴ_{Ｃ１ＭＡＸ}および最小層厚をＴ_{Ｃ１ＭＩＮ}とし、第２銅層の平均層厚をＴ_Ｃ２とし、前記平均層厚Ｔ_Ｃ２の測定対象範囲における第２銅層の最大層厚をＴ_{Ｃ２ＭＡＸ}および最小層厚をＴ_{Ｃ２ＭＩＮ}とするとき、０．５ｍｍ≦Ｔ_Ｐ≦２．０ｍｍを満たし、６≦Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ１≦２６および６≦Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ２≦２６を満たし、１．０≦Ｔ_{Ｃ１ＭＡＸ}／Ｔ_{Ｃ１ＭＩＮ}≦３．０および１．０≦Ｔ_{Ｃ２ＭＡＸ}／Ｔ_{Ｃ２ＭＩＮ}≦３．０を満たす、クラッド材。
　幅が１５ｍｍの試料の交流インピーダンス値を、室温環境下で、電圧電極間の距離を９０ｍｍとした４端子対法により測定し、交流電流の周波数を１０ｋＨｚとしたときの前記交流インピーダンス値を用いて求まる交流体積抵抗率が２０ｍΩ・ｍｍ以下である、請求項１に記載のクラッド材。
　幅が１５ｍｍの試料の交流インピーダンス値を、室温環境下で、電圧電極間の距離を９０ｍｍとした４端子対法により測定し、交流電流の周波数を１００ｋＨｚとしたときの前記交流インピーダンス値を用いて求まる交流体積抵抗率が２００ｍΩ・ｍｍ以下である、請求項１に記載のクラッド材。
　前記アルミニウム層が、Ｍｎを含むＪＩＳ規格のＡ３０００系のアルミニウム合金、Ｍｇを含むＪＩＳ規格のＡ５０００系のアルミニウム合金、または、ＭｇおよびＳｉを含むＪＩＳ規格のＡ６０００系のアルミニウム合金からなる、請求項１に記載のクラッド材。
　クラッド素材の準備工程と、クラッド材の圧延工程と、を含む、クラッド材の製造方法であって、
　前記クラッド素材の準備工程では、第１銅板の平均板厚をＴ_ＣＳ１およびビッカース硬さをＢ_ＣＳ１とし、アルミニウム板の平均板厚をＴ_ＡＳおよびビッカース硬さをＢ_ＡＳとし、第２銅板の平均板厚をＴ_ＣＳ２およびビッカース硬さをＢ_ＣＳ２とするとき、６≦Ｔ_ＡＳ／Ｔ_ＣＳ１≦２６および６≦Ｔ_ＡＳ／Ｔ_ＣＳ２≦２６を満たし、Ｂ_ＡＳ／Ｂ_ＣＳ１≧１．０およびＢ_ＡＳ／Ｂ_ＣＳ２≧１．０を満たす、第１銅板とアルミニウム板と第２銅板とを準備し、
　前記クラッド材の圧延工程では、圧延後の第１銅板に対応する第１銅層のビッカース硬さをＢ_Ｃ１とし、圧延後のアルミニウム板に対応するアルミニウム層のビッカース硬さをＢ_Ａとし、圧延後の第２銅板に対応する第２銅層のビッカース硬さをＢ_Ｃ２とするとき、クラッド素材の準備工程で準備した第１銅板とアルミニウム板と第２銅板とをこの順に積層した状態でＢ_Ａ／Ｂ_Ｃ１≧０．５およびＢ_Ａ／Ｂ_Ｃ２≧０．５を満たすように圧延を行って、前記第１銅層と前記アルミニウム層と前記第２銅層とがこの順に積層圧接されたクラッド材を形成し、
　クラッド材の平均総厚をＴ_Ｐとし、アルミニウム層の平均層厚をＴ_Ａとし、第１銅層の平均層厚をＴ_Ｃ１とし、前記平均層厚Ｔ_Ｃ１の測定対象範囲における第１銅層の最大層厚をＴ_{Ｃ１ＭＡＸ}および最小層厚をＴ_{Ｃ１ＭＩＮ}とし、第２銅層の平均層厚をＴ_Ｃ２とし、前記平均層厚Ｔ_Ｃ２の測定対象範囲における第２銅層の最大層厚をＴ_{Ｃ２ＭＡＸ}および最小層厚をＴ_{Ｃ２ＭＩＮ}とするとき、０．５ｍｍ≦Ｔ_Ｐ≦２．０ｍｍを満たし、６≦Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ１≦２６および６≦Ｔ_Ａ／Ｔ_Ｃ２≦２６を満たし、１．０≦Ｔ_{Ｃ１ＭＡＸ}／Ｔ_{Ｃ１ＭＩＮ}≦３．０および１．０≦Ｔ_{Ｃ２ＭＡＸ}／Ｔ_{Ｃ２ＭＩＮ}≦３．０を満たす、クラッド材を構成する、クラッド材の製造方法。
　前記クラッド材の圧延工程では、１．０≦Ｔ_{Ｃ１ＭＡＸ}／Ｔ_{Ｃ１ＭＩＮ}≦２．５および１．０≦Ｔ_{Ｃ２ＭＡＸ}／Ｔ_{Ｃ２ＭＩＮ}≦２．５を満たすように圧延を行って、前記第１銅層と前記アルミニウム層と前記第２銅層とがこの順に積層圧接されたクラッド材を形成する、請求項５に記載のクラッド材の製造方法。
　前記アルミニウム板が、Ｍｎを含むＪＩＳ規格のＡ３０００系のアルミニウム合金、Ｍｇを含むＪＩＳ規格のＡ５０００系のアルミニウム合金、または、ＭｇおよびＳｉを含むＪＩＳ規格のＡ６０００系のアルミニウム合金からなる、請求項５に記載のクラッド材の製造方法。