WO2023234400A1

WO2023234400A1 - 歯科用被加工体及びその製造方法

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Publication number: WO2023234400A1
Application number: PCT/JP2023/020517
Authority: WO
Inventors: 貴広丹羽; 貴理博中野; 新一郎加藤
Original assignee: クラレノリタケデンタル株式会社
Priority date: 2022-06-01
Filing date: 2023-06-01
Publication date: 2023-12-07

Abstract

本発明は、歯科用として好適な強度を有し、かつ焼結体の状態で機械加工性に優れる、歯科用被加工体を提供する。本発明は、マイクロスラリージェットエロージョン試験において、平均粒子径３．０μｍの球形アルミナスラリーを投射した際のエロージョン率が８．０μｍ／ｇ以上、又は、エロージョン率（μｍ／ｇ）×平均結晶粒径（μｍ）の値が１５μｍ２／ｇ以上であり、　ＩＳＯ　６８７２：２０１５に準拠して測定した２軸曲げ強さが３００ＭＰａ以上である、歯科用被加工体に関する。

Description

歯科用被加工体及びその製造方法

　本発明は、歯科用被加工体及びその製造方法に関する。より詳細には、本発明は、強度及び透光性に優れ、かつ、焼結体の状態で機械加工性に優れる歯科用被加工体及びその製造方法に関する。

　金属酸化物からなるセラミックスは、工業的に幅広く利用されてきた。中でも、ジルコニア焼結体は、その高い強度と審美性から、歯科用補綴物等の歯科材料用途に使用されている。

　ジルコニア焼結体は、強度に優れるため、補綴物等の歯科材料用途に使用された場合、破損などの問題はほとんど起きない。また、ジルコニア焼結体は、透光性も高く、口腔内で着色しづらいため、審美性にも優れる。一方、完全に焼結した状態の焼結体とした後は、高い硬度を有するため、歯科用加工機ではほとんど加工することができない。例えば、立方体の形状を有するジルコニア焼結体を、患者の歯の形状に合う形状を有するジルコニア焼結体を得るために機械加工すると、金属製の加工用工具の消耗が非常に大きくなる上、わずか１個の歯科用補綴物を製造する場合にも膨大な時間を要する。

　このような事情から、ジルコニア焼結体を歯科材料用途に使用する際には、通常、完全に焼結した焼結体ではなく、加工しやすい半焼結状態である仮焼体を所望の歯科用補綴物の形状に加工した後、さらに焼結させることにより、目的の歯科用補綴物の形状に加工された焼結体として製造される。その後、歯科用補綴物の形状を有する焼結体を歯科医院で患者の口腔内に装着した際に違和感なく適合するように、焼結体に対して微量の調整加工が行われている。
　また、近年、仮焼体を所望の歯科用補綴物の形状に加工する際には、患者の治療部位の歯牙に合わせた形状を得ることができるＣＡＤ／ＣＡＭシステムによる機械加工が使用され、ＣＡＤ／ＣＡＭシステム用の仮焼体（ミルブランク）が多用されている。

　上記のように、ジルコニア焼結体を歯科材料用途に使用する場合、ジルコニアの焼結における特有の問題に起因して、焼結体とした後に大きな機械加工を行うことを回避し、焼結体への加工は歯科医院で患者の口腔内に装着した際に微調整のために行う程度に留まっている。言い換えると、ジルコニアの焼結による段階的な物性変化に沿った、歯科材料用途における対応がなされている。

　また、歯科治療においては、上記のジルコニア焼結体の物性に起因する特有の事情を考慮して、歯列情報などの患者の口腔内形状の情報を取得する工程、取得した情報に基づいてＣＡＤ／ＣＡＭシステムにより仮焼体（ミルブランク）を所望の歯科用補綴物の形状に機械加工する工程、所望の歯科用補綴物の形状を有する仮焼体を焼結して焼結体を得る工程、及び歯科医院で患者の口腔内に装着した際に違和感なく適合するように焼結体に対して微量の調整加工をする工程、という多くの工程を経た治療が一般的に行われる。

　このように、ジルコニア焼結体の歯科用補綴物を用いた歯科治療において、１回の通院では、上記したすべての工程を完結することは困難である。そのため、１本の歯の治療であっても、歯科医院への通院が複数回になり、治療開始から治療完了までの治療期間も１か月以上を要することが多い。

　一方、患者としては、治療後の新しい人工歯が装着されるまでの時間を減らす点、通院負担を軽減する点から、できるだけ通院回数が少ないことが望ましく、短時間で治療を終えたいというニーズは年々高まっている。

　仮に、ジルコニア焼結体の状態において大幅な機械加工ができる場合、一度仮焼体の状態で機械加工し、その後、焼結によって焼結体を製造する工程が不要になり、患者の口腔内形状の情報を取得した後に、当該情報に基づいてＣＡＤ／ＣＡＭシステムにより未加工の焼結体を所望の歯科用補綴物の形状に機械加工し、患者の口腔内に装着して微調整の加工を行い、一日で歯科治療を終えることも可能となる。

　また、歯科用補綴物を用いる場合に一日で終える歯科治療は、ジルコニア以外の二ケイ酸リチウムガラスセラミック、長石系ガラスセラミック等の材料を用いた場合は可能になっているものの、ジルコニア焼結体の場合、ジルコニア焼結体の物性に起因する特有の事情があり、実現には高い困難性がある。

　上記のように、ジルコニアには強度及び審美性の面から需要も高いため、治療期間の短縮に対するニーズの高まりに伴って、焼結体の状態で機械加工性に優れ、角柱状又は円盤状のミルブランクから、所望の歯科用補綴物の形状に加工できるジルコニア焼結体も提案されている（例えば、特許文献１、２）。

　例えば、特許文献１には、７９．８～９２ｍｏｌ％のＺｒＯ_２及び４．５～１０．２ｍｏｌ％のＹ_２Ｏ_３と、３．５～７．５ｍｏｌ％のＮｂ_２Ｏ_５又は５．５～１０．０ｍｏｌ％のＴａ_２Ｏ_５と、を含む正方晶ジルコニア複合粉末と、前記ジルコニア複合粉末に対する質量比が０質量％超２．５質量％以下であるＴｉＯ_２ナノ粉末とを含むように形成された焼結体である加工性ジルコニア及びその製造方法が開示されている。

　また、特許文献２には、７８～９５ｍｏｌ％のＺｒＯ_２と２．５～１０ｍｏｌ％のＹ_２Ｏ_３と、２～８ｍｏｌ％のＮｂ_２Ｏ_５及び／又は３～１０ｍｏｌ％のＴａ_２Ｏ_５とを含み、かつＺｒＯ_２の主たる結晶相が単斜晶である原料を用いる機械加工性を有するジルコニア組成物及びその製造方法が開示されている。

特開２０１５－１２７２９４号公報国際公開第２０２１／１３２６４４号

　特許文献１及び２に開示されたジルコニア焼結体は、焼結状態でも機械加工可能である。しかしながら、歯科用補綴物を切り出す加工時間が長くなってしまい、治療時間の短縮という観点からは、改善の余地があった。
　また、特許文献１及び２に開示されたジルコニア焼結体では、機械加工可能であるものの、１つの加工用工具を用いた連続的な加工によって得られる歯科用補綴物の個数が少なく、加工用工具の消耗が早いため、加工用工具を交換する頻度が上がり、工具の交換時間が増え、生産性及び経済性が低下するという問題があった。

　また、機械加工性を向上させるために、材料の硬度を下げると、材料の強度が低下してしまうという問題があった。

　本発明は、歯科用として好適な強度を有し、かつ焼結体の状態で機械加工性に優れる、歯科用被加工体を提供することを目的とする。
　また、本発明は、焼結体の状態で機械加工することができ、機械加工による加工時間が短く、かつ、加工用工具の消耗を抑制でき、１つの加工用工具を用いた連続的な加工によって削り出すことができる歯科用補綴物の個数が多く、生産性及び経済性に優れる歯科用被加工体を提供することを目的とする。

　本発明者らは、上記課題を解決するために鋭意研究を重ねた結果、２軸曲げ強さが３００ＭＰａ以上である歯科用被加工体において、マイクロスラリージェットエロージョン試験において、平均粒子径３．０μｍの球形アルミナスラリーを投射した際のエロージョン率が８．０μｍ／ｇ以上、又は、エロージョン率（μｍ／ｇ）×平均結晶粒径（μｍ）の値が１５μｍ^２／ｇ以上であることによって、課題を解決できることを見出し、この知見に基づいてさらに研究を進め、本発明を完成するに至った。

　すなわち、本発明は以下の発明を包含する。
［１］マイクロスラリージェットエロージョン試験において、平均粒子径３．０μｍの球形アルミナスラリーを投射した際に、エロージョン率が６．５μｍ／ｇ以上、又は、エロージョン率（μｍ／ｇ）×平均結晶粒径（μｍ）の値が１５μｍ^２／ｇ以上であり、
　ＩＳＯ　６８７２：２０１５に準拠して測定した２軸曲げ強さが３００ＭＰａ以上である、歯科用被加工体。
［２］マイクロスラリージェットエロージョン試験において、平均粒子径３．０μｍの球形アルミナスラリーを投射した際に、エロージョン率が８．０μｍ／ｇ以上である、［１］に記載の歯科用被加工体。
［３］前記歯科用被加工体がセラミックス焼結体である、［１］又は［２］に記載の歯科用被加工体。
［４］前記セラミックス焼結体がジルコニアを含む焼結体である、［３］に記載の歯科用被加工体。
［５］前記歯科用被加工体の平均結晶粒径が０．０５～１５．０μｍである、［１］～［４］のいずれかに記載の歯科用被加工体。
［６］マイクロスラリージェットエロージョン試験において、平均粒子径３．０μｍの球形アルミナスラリーを投射した際に、エロージョン率（μｍ／ｇ）×平均結晶粒径（μｍ）の値が１５μｍ^２／ｇ以上である、［１］～［５］のいずれかに記載の歯科用被加工体。
［７］マイクロスラリージェットエロージョン試験において、平均粒子径３．０μｍの球形アルミナスラリーを投射した際に、エロージョン率（μｍ／ｇ）×平均結晶粒径（μｍ）の値が１５μｍ^２／ｇ以上であり、前記歯科用被加工体の平均結晶粒径が３．０μｍ～１５．０μｍである、［５］に記載の歯科用被加工体。
［８］マイクロスラリージェットエロージョン試験において、平均粒子径３．０μｍの球形アルミナスラリーを投射した際のエロージョン率が８．０μｍ／ｇ以上であり、前記歯科用被加工体の平均結晶粒径が０．０５μｍ～５．０μｍである、［５］に記載の歯科用被加工体。

　本発明によれば、歯科用として好適な強度を有し、かつ焼結体の状態で機械加工性に優れる、歯科用被加工体を提供できる。
　また、本発明によれば、歯科用として透光性を有する、歯科用被加工体を提供できる。
　さらに、本発明によれば、歯科用被加工体がジルコニアを含む焼結体である場合又はアルミナを含む焼結体である場合に、焼結体の状態で機械加工することができ、機械加工による加工時間が短く、かつ、加工用工具の消耗を抑制でき、１つの加工用工具を用いた連続的な加工（以下、単に「連続加工」とも称する）によって削り出すことができる歯科用補綴物の個数が多く、生産性及び経済性に優れる歯科用被加工体を提供できる。

図１は、本発明のＭＳＥ試験における球形アルミナの衝突の様子を示す模式図である。図２は、本発明のＭＳＥ試験に用いＭＳＥ試験装置の一例を示す模式図である。

　本発明の歯科用被加工体は、マイクロスラリージェットエロージョン（ＭＳＥ：Micro Slurry-jet Erosion）試験（以下、「ＭＳＥ試験」とも称する。）において、平均粒子径３．０μｍの球形アルミナスラリーを投射した際のエロージョン率が６．５μｍ／ｇ以上、又は、エロージョン率（μｍ／ｇ）×平均結晶粒径（μｍ）の値が１５μｍ^２／ｇ以上であり、
　ＩＳＯ　６８７２：２０１５に準拠して測定した２軸曲げ強さが３００ＭＰａ以上である。

　本発明の歯科用被加工体は、セラミックス焼結体であることが好ましい。セラミックス焼結体としては、例えば、ジルコニアを含む焼結体、アルミナを含む焼結体等が挙げられる。
　以下、焼結体の状態で優れた機械加工性を有する、ジルコニアを含む焼結体を「加工性ジルコニア複合焼結体」とも称する。

　ある好適な実施形態としては、セラミックス焼結体がジルコニアを含む焼結体である歯科用被加工体が挙げられる。ジルコニアを含む焼結体は、ＺｒＯ_２粒子（粉末）が完全に焼結している状態（焼結状態）であるものを意味する。
　なお、本明細書において、数値範囲（各成分の含有率、各成分から算出される比率、値及び各物性等）の上限値及び下限値は適宜組み合わせ可能である。
　本明細書において、機械加工は、切削加工及び研削加工を含む。また、機械加工は、湿式加工、乾式加工のどちらでも良く、特に限定されない。

　本発明の歯科用被加工体は、歯科用として優れた強度と焼結体の状態での機械加工性との両方を兼ね備えることができる点から、ＭＳＥ試験において、(i)平均粒子径３．０μｍの球形アルミナスラリーを投射した際のエロージョン率が６．５μｍ／ｇ以上、又は、(ii)エロージョン率（μｍ／ｇ）×平均結晶粒径（μｍ）の値が１５μｍ^２／ｇ以上の少なくともいずれかを満たす。
　本発明の歯科用被加工体は、(i)及び(ii)の両方を満たすものであってもよい。

　ある好適な実施形態（以下、実施形態（Ａ）とも称する）においては、本発明の歯科用被加工体は、歯科用として優れた強度と焼結体の状態での機械加工性との両方を兼ね備えることができる点から、ＭＳＥ試験において、平均粒子径３．０μｍの球形アルミナスラリーを投射した際のエロージョン率が６．５μｍ／ｇ以上であり、８．０μｍ／ｇ以上であることが好ましく、８．５μｍ／ｇ以上であることがより好ましく、焼結体の状態での機械加工性により優れる点から、９．０μｍ／ｇ以上であることがさらに好ましく、１０．０μｍ／ｇ以上であることが特に好ましく、１２．０μｍ／ｇ以上が最も好ましい。
　実施形態（Ａ）においては、前記エロージョン率の上限値は、本発明の効果を奏する限り特に限定されないが、１００．０μｍ／ｇ以下であることが好ましく、６０．０μｍ／ｇ以下であることがより好ましく、４０．０μｍ／ｇ以下であることがさらに好ましく、３０．０μｍ／ｇ以下であることが特に好ましい。

　実施形態（Ａ）においては、本発明の歯科用被加工体は、エロージョン率が前記範囲内であることによって、歯科用被加工体が、例えば、セラミックス焼結体である場合（好適には、ジルコニアを含む焼結体である場合）において、焼結体を構成する粒子の界面（以下、「粒界」とも称する）の強度を歯科用として好適な範囲内で弱めることができるものと推定され、焼結体の状態での機械加工性に優れ、機械加工による加工時間を短くできるとともに、加工用工具の消耗を抑制でき、連続加工によって削り出すことができる歯科用補綴物の個数を増加させることができる。
　また、エロージョン率が前記範囲内であることによって、粒界強度を弱めて、焼結体の状態での機械加工性に優れる一方で、歯科用として好適な強度を損なうことがなく、強度と、焼結体の状態での機械加工性とを両立することができる。

　ＭＳＥ試験法（以下、「スラリー局所噴射摩耗法」とも称する）は、微粒子投射加工技術を使ったエネルギー尺度の材料の機械的特性を評価する試験法の一つである。
　ＭＳＥ試験法では、衝突速度が一定の条件下における微粒子衝突量が加えられたエネルギーに対応し、その時の摩耗量が材料の強さを表す。

　ＭＳＥ試験法では、粒子の衝突による摩耗損傷部と投射痕（エロージョン痕）の形状測定部を組み合わせた装置を用いる。ＭＳＥ試験法における球形アルミナの衝突の様子を示す模式図を図１に示す。図１では、投射ノズルから投射された球形アルミナ１が焼結体２に衝突し、焼結体２が削られている。球形アルミナ１の投射によって得られた投射痕（エロージョン痕）を形状測定部で計測する。図１は、図２の投射ノズル５０を有する投射ガン４２から投射された球形アルミナ１が試料Ｗである焼結体２に投射された場合の部分拡大図である。

　ＭＳＥ試験装置としては、例えば、投射ガンと投射ノズルを有する投射部、形状測定部（投射痕のプロファイル取得部）、及びデータ処理部を備える装置が挙げられる。ＭＳＥ試験装置の一例を図２に示す。

　図２のスラリー局所噴射摩耗装置１０において、スラリータンク３５内には、上記のスラリー３４が貯留され、撹拌機３６によって撹拌される。
　圧縮空気源３８からは、スラリー圧調圧弁４０を介してスラリータンク３５内にスラリー圧が加えられることで、投射ガン４２にはスラリータンク３５からのスラリー３４がスラリー流量計４４を通して供給される。
　また、圧縮空気源３８からは、エアー圧調圧弁４６及びエアー流量計４８を介して投射ガン４２にエアー圧が供給される。
　投射ガン４２の下部に設けられた投射ノズル５０は、投射断面積１．０ｍｍ^２（縦１ｍｍ×横１ｍｍ）のノズルを有し、投射ブース５４により覆われている。
　投射ガン４２は、供給されたスラリー３４とエアーとを混合して投射ノズル５０から、４ｍｍの投射距離で、治具５２に固定された歯科用被加工体の試料Ｗに向かって局所的に噴射し、歯科用被加工体の試料Ｗの表面を局所的に摩耗させた凹所を形成する。
　歯科用被加工体の試料Ｗが固定された治具５２は、テーブル駆動装置５６によって投射ブース５４内に出し入れされる。投射ブース５４内に貯留されたスラリー３４は、回収ポンプ５８によってスラリータンク３５内に戻される。

　ＭＳＥ試験装置としては、公知の装置（例えば、スラリー局所噴射摩耗装置（ＭＳＲ―Ａ型、株式会社パルメソ製））を使用できる。

　本明細書におけるＭＳＥ試験では、平均粒子径３．０μｍの球形アルミナが分散したスラリーを焼結体である歯科用被加工体に投射することで、粒界を破壊し、当該破壊によって削られた焼結体の深さを用いて、下記式で算出されるエロージョン率を測定する。
　エロージョン率〔μｍ／ｇ〕＝削れた深さ〔μｍ〕÷投射したスラリー質量〔ｇ〕
　本明細書におけるＭＳＥ試験の測定条件は、後述する実施例に記載のとおりである。球形アルミナは、市販品（例えば、品番：ＭＳＥ－ＢＡ－３－３、株式会社パルメソ製）を使用できる。

　ＭＳＥ試験に用いる球形アルミナスラリーの平均粒子径は、例えば、レーザー回折式粒子径分布測定装置（ＳＡＬＤ－２３００：株式会社島津製作所製）により、０．２％ヘキサメタリン酸ナトリウム水溶液を分散媒に用いて体積基準で測定することができる。

　以下、実施形態（Ａ）における歯科用被加工体がジルコニアを含む焼結体である場合を例に挙げて実施形態を説明する。本発明の歯科用被加工体は、ジルコニアを含む焼結体に限定されないため、ジルコニアを含む焼結体を、別途記載した場合を除いて、アルミナを含む焼結体と読み替えてもよい。

　ジルコニアを含む焼結体は、ＺｒＯ_２と、ＨｆＯ_２と、ジルコニアの相転移を抑制可能な安定化剤と、Ｎｂ_２Ｏ_５及び／又はＴａ_２Ｏ_５とを含み、さらに必要に応じて第Ｉ族元素を含むものが好ましい。
　以下、好適な実施形態として、ＺｒＯ_２、ＨｆＯ_２、ジルコニアの相転移を抑制可能な安定化剤（以下、単に「安定化剤」とも称する）、Ｎｂ_２Ｏ_５、及び／又はＴａ_２Ｏ_５を含み、さらに必要に応じて第Ｉ族元素を含むジルコニアを含む焼結体を例に挙げて実施形態を説明する。

　ジルコニアを含む焼結体において、ＺｒＯ_２及びＨｆＯ_２の合計含有率は、ＺｒＯ_２、ＨｆＯ_２、前記安定化剤、Ｎｂ_２Ｏ_５、及びＴａ_２Ｏ_５の合計１００ｍｏｌ％において、７８～９７．５ｍｏｌ％であることが好ましく、透光性及び強度により優れる点から、７９ｍｏｌ％以上９６ｍｏｌ％以下であることがより好ましく、８０ｍｏｌ％以上９４ｍｏｌ％以下であることがさらに好ましく、８１ｍｏｌ％以上９３ｍｏｌ％以下であることが特に好ましい。
　アルミナを含む焼結体において、Ａｌ_２Ｏ_３の含有率は、Ａｌ_２Ｏ_３、Ｎｂ_２Ｏ_５、及びＴａ_２Ｏ_５の合計１００ｍｏｌ％において、前記したジルコニアを含む焼結体におけるＺｒＯ_２及びＨｆＯ_２の合計含有率に読み替えてもよいが、ある好適な実施形態としては、Ａｌ_２Ｏ_３の含有率は、前記合計１００ｍｏｌ％において、７８～９９ｍｏｌ％であることが好ましく、透光性及び強度により優れる点から、８０ｍｏｌ％以上９８．８ｍｏｌ％以下であることがより好ましく、８２ｍｏｌ％以上９８．５ｍｏｌ％以下であることがさらに好ましく、８３ｍｏｌ％以上９８．４ｍｏｌ％以下であることが特に好ましい。
　なお、アルミナを含む焼結体においては、安定化剤は含めなくてもよい。

　ジルコニアの相転移を抑制可能な安定化剤としては、例えば、酸化カルシウム（ＣａＯ）、酸化マグネシウム（ＭｇＯ）、酸化イットリウム（Ｙ_２Ｏ_３）、酸化セリウム（ＣｅＯ_２）、酸化スカンジウム（Ｓｃ_２Ｏ_３）、酸化ランタン（Ｌａ_２Ｏ_３）、酸化エルビウム（Ｅｒ_２Ｏ_３）、酸化プラセオジム（Ｐｒ_２Ｏ_３、Ｐｒ_６Ｏ_１１）、酸化サマリウム（Ｓｍ_２Ｏ_３）、酸化ユウロピウム（Ｅｕ_２Ｏ_３）、酸化ツリウム（Ｔｍ_２Ｏ_３）、酸化ガリウム（Ｇａ_２Ｏ_３）、酸化インジウム（Ｉｎ_２Ｏ_３）及び酸化イッテルビウム（Ｙｂ_２Ｏ_３）等の酸化物が挙げられ、本発明の効果がより優れ、特に審美性に優れる点から、Ｙ_２Ｏ_３（イットリア）及び／又はＣｅＯ_２が好ましい。前記安定化剤は、１種を併単独で使用してもよく、２種以上を併用して用いてもよい。

　ジルコニアを含む焼結体において、ジルコニアの相転移を抑制可能な安定化剤の含有率は、ＺｒＯ_２、ＨｆＯ_２、前記安定化剤、Ｎｂ_２Ｏ_５、及びＴａ_２Ｏ_５の合計１００ｍｏｌ％において、１～１２ｍｏｌ％であることが好ましく、２ｍｏｌ％以上１０ｍｏｌ％以下であることがより好ましく、透光性及び強度により優れる点から、３ｍｏｌ％以上８ｍｏｌ％以下であることがさらに好ましく、３．５ｍｏｌ％以上７．５ｍｏｌ％以下であることが特に好ましい。
　ある好適な実施形態としては、ジルコニアの相転移を抑制可能な安定化剤が、Ｙ_２Ｏ_３及び／又はＣｅＯ_２を含み、Ｙ_２Ｏ_３、及びＣｅＯ_２の合計含有率が、２ｍｏｌ％以上１０ｍｏｌ％以下である、ジルコニアを含む焼結体が挙げられる。
　他のある好適な実施形態としては、ジルコニアの相転移を抑制可能な安定化剤が、Ｙ_２Ｏ_３を含み、Ｙ_２Ｏ_３の含有率が、２ｍｏｌ％以上１０ｍｏｌ％以下である、ジルコニアを含む焼結体が挙げられる。
　前記したいずれの実施形態においても、Ｙ_２Ｏ_３、及びＣｅＯ_２の含有率は、本明細書の記載の範囲内であれば適宜変更でき、例えば、透光性及び強度により優れる点から、Ｙ_２Ｏ_３、及びＣｅＯ_２の合計含有率が、２．５ｍｏｌ％以上１０ｍｏｌ％以下であってもよく、３ｍｏｌ％以上９ｍｏｌ％以下であってもよい。

　ジルコニアを含む焼結体が、前記した範囲内のエロージョン率が得られ、歯科用として好適な強度と透光性を有し、かつ高い機械加工性を有するため、焼結体の状態で機械加工できる理由は定かではないが、以下のように推測される。
　ＺｒＯ_２と、ＨｆＯ_２と、ジルコニアの相転移を抑制可能な安定化剤と、Ｎｂ_２Ｏ_５及び／又はＴａ_２Ｏ_５と、さらに第Ｉ族元素とが含まれるジルコニアを含む焼結体において、ジルコニア粒子の粒界にさらに第Ｉ族元素が存在することにより、第Ｉ族元素が粒界強度を低下させて粒子同士を剥離しやすい方向に作用し、削りやすくなり、エロージョン率が前記した範囲内となることで、強度の低下を抑制しつつ、焼結体の状態での機械加工性（特に連続加工における機械加工性）が向上していると推測される。

　また、Ｎｂ_２Ｏ_５及び／又はＴａ_２Ｏ_５とジルコニアとを含む焼結体において、Ｎｂ_２Ｏ_５及び／又はＴａ_２Ｏ_５は、微細構造を粗大化し、硬度を低下させる方向に作用するため、第Ｉ族元素と、Ｎｂ_２Ｏ_５及び／又はＴａ_２Ｏ_５とが一体となって、機械加工性を改善する方向に作用する。よって、第Ｉ族元素と、Ｎｂ_２Ｏ_５及び／又はＴａ_２Ｏ_５とが一体となって作用し、人工歯として必要になる強度を有しつつ、優れた快削性を付与できるため、前記した範囲内のエロージョン率が得られ、前記範囲内のエロージョン率では、焼結体の状態における機械加工による加工時間を短くできることに加えて、加工用工具の消耗を抑制でき、１つの加工用工具を用いた連続的な加工によって得られる歯科用補綴物の個数を増加させることができ、焼結体の連続加工における特有の問題も解決できるものと推測される。
　一方、Ｎｂ_２Ｏ_５及び／又はＴａ_２Ｏ_５を含まず、ジルコニアを含む焼結体においても、第Ｉ族元素の含有量を増加させる等の調整をすることによって、ジルコニア粒子の粒界にさらに第Ｉ族元素が存在することにより、第Ｉ族元素が粒界強度を低下させて粒子同士を剥離しやすい方向に作用し、削りやすくなり、エロージョン率が前記した範囲内となることで、強度の低下を抑制しつつ、焼結体の状態での機械加工性（特に連続加工における機械加工性）が向上していると推測される。

　本発明のジルコニアを含む焼結体において、第Ｉ族元素は、上記のように快削性付与剤として作用し、前記した範囲内のエロージョン率が得られ、さらに強度及び透光性を大きく損なうことがないものである。

　本発明のジルコニアを含む焼結体（特にＮｂ_２Ｏ_５及び／又はＴａ_２Ｏ_５を含む焼結体）に含まれる第Ｉ族元素の含有率としては、０ｍｏｌ％超３ｍｏｌ％以下であることが好ましく、焼結体の状態での機械加工性により優れ、１つの加工用工具で連続して加工できる歯科用補綴物の個数をより増加できる点から、０．０５ｍｏｌ％以上３ｍｏｌ％以下であることがより好ましく、焼結体の状態での機械加工性に特に優れ、機械加工による加工時間をより短くできる点から、０．０６ｍｏｌ％以上２．５ｍｏｌ％以下であることがさらに好ましく、０．０７ｍｏｌ％以上１．０ｍｏｌ％以下であることが特に好ましく、０．０８ｍｏｌ％以上０．３４ｍｏｌ％以下であることが最も好ましい。
　アルミナを含む焼結体においても、第Ｉ族元素の含有率を前記範囲とすることができる。
　他の好適な実施形態としては、Ｎｂ_２Ｏ_５及び／又はＴａ_２Ｏ_５を含まず、ジルコニアを含む焼結体に含まれる第Ｉ族元素の含有率としては、０．５ｍｏｌ％以上６ｍｏｌ％以下であることが好ましく、焼結体の状態での機械加工性により優れ、１つの加工用工具で連続して加工できる歯科用補綴物の個数をより増加できる点から、０．８ｍｏｌ％以上５ｍｏｌ％以下であることがより好ましく、１．０ｍｏｌ％以上４．０ｍｏｌ％以下であることがさらに好ましく、１．２ｍｏｌ％以上３．５ｍｏｌ％以下であることが特に好ましく、１．５ｍｏｌ％以上３．０ｍｏｌ％以下であることが最も好ましい。

　第Ｉ族元素としては、Ｌｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｒｂ、Ｃｓ、及びＦｒが挙げられ、焼結体の状態での機械加工性をより向上できる点から、Ｌｉ、Ｎａ、及びＫが好ましい。第Ｉ族元素は、１種単独で使用してもよく、２種以上を併用して用いてもよい。

　上記したように、第Ｉ族元素と、Ｎｂ_２Ｏ_５及び／又はＴａ_２Ｏ_５とが一体となって作用するため、前記安定化剤の効果を損なうことがないため、前記安定化剤は、特に限定されず、本発明の効果を奏する。

　本発明のジルコニアを含む焼結体において、Ｎｂ_２Ｏ_５及びＴａ_２Ｏ_５の合計含有率は、ＺｒＯ_２、ＨｆＯ_２、前記安定化剤、Ｎｂ_２Ｏ_５、及びＴａ_２Ｏ_５の合計１００ｍｏｌ％において、１～９ｍｏｌ％であることが好ましく、１．５ｍｏｌ％以上８．５ｍｏｌ％以下であることがより好ましく、第Ｉ族元素と一体的に作用し、焼結体の状態での機械加工性により優れる点から、２．５ｍｏｌ％以上８ｍｏｌ％以下であることがさらに好ましく、３ｍｏｌ％以上７ｍｏｌ％以下であることが特に好ましい。
　Ｎｂ_２Ｏ_５及びＴａ_２Ｏ_５の合計含有率が、１ｍｏｌ％以上である場合、焼結体の状態における十分な機械加工性が得られやすい。また、Ｎｂ_２Ｏ_５及びＴａ_２Ｏ_５の合計含有率が、９ｍｏｌ％以下である場合、得られる歯科用被加工体に欠け等の発生を抑制し、十分な物性が得られやすい。
　本発明のアルミナを含む焼結体において、Ｎｂ_２Ｏ_５及びＴａ_２Ｏ_５の合計含有率は、Ａｌ_２Ｏ_３、Ｎｂ_２Ｏ_５、及びＴａ_２Ｏ_５の合計１００ｍｏｌ％において、０．５ｍｏｌ％以上９ｍｏｌ％以下であることが好ましく、０．８ｍｏｌ％以上８．５ｍｏｌ％以下であることがより好ましく、第Ｉ族元素と一体的に作用し、焼結体の状態での機械加工性により優れる点から、１．０ｍｏｌ％以上８ｍｏｌ％以下であることがさらに好ましく、１．５ｍｏｌ％以上７ｍｏｌ％以下であることが特に好ましい。
　Ｎｂ_２Ｏ_５及びＴａ_２Ｏ_５の合計含有率が、０．５ｍｏｌ％以上である場合、焼結体の状態における十分な機械加工性が得られやすい。また、Ｎｂ_２Ｏ_５及びＴａ_２Ｏ_５の合計含有率が、９ｍｏｌ％以下である場合、得られる歯科用被加工体に欠け等の発生を抑制し、十分な物性が得られやすい。

　Ｎｂ_２Ｏ_５及びＴａ_２Ｏ_５は、上記のように、微細構造を粗大化し、硬度を低下させる方向に作用し、第Ｉ族元素と、一体となって作用し優れた快削性を付与できることに加えて、ジルコニアを含む焼結体に添加される他の成分（例えば、ＴｉＯ_２、Ａｌ_２Ｏ_３）との相互作用及びＨＩＰの適用によって焼結密度を最大化して、天然歯の審美性を確保することができる。

　本明細書において、歯科用被加工体における各成分の含有率は、原料の仕込み量から算出できる。
　また、歯科用被加工体における、ＺｒＯ_２、ＨｆＯ_２、安定化剤、Ｎｂ_２Ｏ_５及びＴａ_２Ｏ_５の各成分の含有率は、例えば、誘導結合プラズマ（ＩＣＰ；Inductively Coupled Plasma）発光分光分析、蛍光Ｘ線分析等によって測定することもできる。
　第Ｉ族元素の含有率（ｍｏｌ％）は、ＺｒＯ_２、ＨｆＯ_２、前記安定化剤、Ｎｂ_２Ｏ_５、及びＴａ_２Ｏ_５の合計１００ｍｏｌ％に対する外部添加率である。そのため、歯科用被加工体における、第Ｉ族元素の含有率は、添加する際の原料の仕込み量（質量）をｍｏｌ％に換算して算出できる。
　また、ジルコニア強化剤の含有率（質量％）は、ＺｒＯ_２、ＨｆＯ_２、前記安定化剤、Ｎｂ_２Ｏ_５、及びＴａ_２Ｏ_５の合計１００質量％に対する外部添加率である。そのため、歯科用被加工体における、ジルコニア強化剤の含有率は、添加する際の原料の仕込み量（質量）から算出できる。

　前記したＺｒＯ_２、ＨｆＯ_２、安定化剤、Ｎｂ_２Ｏ_５及びＴａ_２Ｏ_５の各成分の含有率は、ＺｒＯ_２、ＨｆＯ_２、安定化剤、Ｎｂ_２Ｏ_５及びＴａ_２Ｏ_５の合計１００ｍｏｌ％における割合であり、ＺｒＯ_２、ＨｆＯ_２、安定化剤、Ｎｂ_２Ｏ_５及びＴａ_２Ｏ_５の合計は１００ｍｏｌ％を超えない。例えば、原料組成物がＮｂ_２Ｏ_５を含み、Ｔａ_２Ｏ_５を含まない場合、ＺｒＯ_２、ＨｆＯ_２、安定化剤、及びＮｂ_２Ｏ_５の各成分の含有量は、ＺｒＯ_２、ＨｆＯ_２、安定化剤、及びＮｂ_２Ｏ_５の合計１００ｍｏｌ％に対する含有割合を意味する。

　また、安定化剤の含有率をＡｍｏｌ％とし、Ｎｂ_２Ｏ_５及びＴａ_２Ｏ_５の合計含有率をＢｍｏｌ％とするとき、Ａ／Ｂの比率は、機械加工性の点から、０．９以上３以下であることが好ましく、０．９５以上２以下であることがより好ましく、第Ｉ族元素とＮｂ_２Ｏ_５及び／又はＴａ_２Ｏ_５とが一体となって作用する効果が高まり、より優れた快削性を付与でき、加工用工具の消耗を抑制でき、１つの加工用工具を用いた連続的な加工によって得られる歯科用補綴物の個数をより増加させることができる点から、１以上１．６以下であることがさらに好ましい。

　ある好適な実施形態（Ａ－１）としては、マイクロスラリージェットエロージョン試験において、平均粒子径３．０μｍの球形アルミナスラリーを投射した際のエロージョン率が８．０μｍ／ｇ以上であり、
　ＩＳＯ　６８７２：２０１５に準拠して測定した２軸曲げ強さが３００ＭＰａ以上であり、
ＺｒＯ_２と、ＨｆＯ_２と、ジルコニアの相転移を抑制可能な安定化剤と、Ｎｂ_２Ｏ_５及び／又はＴａ_２Ｏ_５とを含み、
　ＺｒＯ_２、ＨｆＯ_２、前記安定化剤、Ｎｂ_２Ｏ_５、及びＴａ_２Ｏ_５の合計１００ｍｏｌ％において、
ＺｒＯ_２及びＨｆＯ_２の合計含有率が、７８～９７．５ｍｏｌ％であり、
前記安定化剤の含有率が１～１２ｍｏｌ％であり、
Ｎｂ_２Ｏ_５及びＴａ_２Ｏ_５の合計含有率が１～９ｍｏｌ％であり、
　さらに第Ｉ族元素を含み、
前記安定化剤が、Ｙ_２Ｏ_３及び／又はＣｅＯ_２を含み、
前記第Ｉ族元素の含有率が、ＺｒＯ_２、ＨｆＯ_２、前記安定化剤、Ｎｂ_２Ｏ_５、及びＴａ_２Ｏ_５の合計１００ｍｏｌ％に対して、０ｍｏｌ％超３ｍｏｌ％以下であり、
前記安定化剤の含有率をＡｍｏｌ％とし、Ｎｂ_２Ｏ_５及びＴａ_２Ｏ_５の合計含有率をＢｍｏｌ％とするとき、Ａ／Ｂが０．９以上３以下である、歯科用被加工体が挙げられる。

　本発明のある実施形態（Ａ－２）としては、ＺｒＯ_２と、ＨｆＯ_２と、ジルコニアの相転移を抑制可能な安定化剤と、Ｎｂ_２Ｏ_５及び／又はＴａ_２Ｏ_５と、第Ｉ族元素に加えて、さらにジルコニア強化剤を含む、歯科用被加工体が挙げられる。
　ジルコニア強化剤は、ＺｒＯ_２と、ＨｆＯ_２と、ジルコニアの相転移を抑制可能な安定化剤と、Ｎｂ_２Ｏ_５及び／又はＴａ_２Ｏ_５とが含まれる歯科用被加工体において、第Ｉ族元素と一体的に作用し、焼結体における強度を向上させることができる強度向上剤を意味する。

　ジルコニア強化剤を含む歯科用被加工体においても、前記したように、ＺｒＯ_２及びＨｆＯ_２の合計含有率、安定化剤の種類及び含有率、Ｎｂ_２Ｏ_５及びＴａ_２Ｏ_５の合計含有率、第Ｉ族元素の種類及び含有率、Ａ／Ｂの比率を適宜変更できる。

　ジルコニア強化剤を含む歯科用被加工体において、ジルコニア強化剤の含有率は、ＺｒＯ_２と、ＨｆＯ_２と、ジルコニアの相転移を抑制可能な安定化剤と、Ｎｂ_２Ｏ_５及びＴａ_２Ｏ_５との合計１００質量％に対して、０質量％超５．０質量％以下であることが好ましく、第Ｉ族元素と組み合わせた際に一体となって作用し、強度により優れる点から、０．０１質量％以上４．５質量％以下であることがより好ましく、０．５質量％以上４．０質量％以下であることがさらに好ましい。

　ジルコニア強化剤としては、ＴｉＯ_２、Ａｌ_２Ｏ_３などが挙げられる。前記ジルコニア強化剤は、１種単独で使用してもよく、２種以上を併用して用いてもよい。

　他のある好適な実施形態としては、前記したいずれかの実施形態において、ジルコニア強化剤がＴｉＯ_２を含み、ＴｉＯ_２の含有率が０．６～３．７質量％である、歯科用被加工体が挙げられる。

　ある好適な実施形態としては、マイクロスラリージェットエロージョン試験において、平均粒子径３．０μｍの球形アルミナスラリーを投射した際のエロージョン率が８．０μｍ／ｇ以上であり、
　ＩＳＯ　６８７２：２０１５に準拠して測定した２軸曲げ強さが３００ＭＰａ以上であり、
ＺｒＯ_２と、ＨｆＯ_２と、ジルコニアの相転移を抑制可能な安定化剤と、Ｎｂ_２Ｏ_５及び／又はＴａ_２Ｏ_５とを含み、
　ＺｒＯ_２、ＨｆＯ_２、前記安定化剤、Ｎｂ_２Ｏ_５、及びＴａ_２Ｏ_５の合計１００ｍｏｌ％において、
ＺｒＯ_２及びＨｆＯ_２の合計含有率が、７８～９７．５ｍｏｌ％であり、
前記安定化剤の含有率が１～１２ｍｏｌ％であり、
Ｎｂ_２Ｏ_５及びＴａ_２Ｏ_５の合計含有率が１～９ｍｏｌ％であり、
　さらに第Ｉ族元素を含み、
前記安定化剤が、Ｙ_２Ｏ_３及び／又はＣｅＯ_２を含み、
前記ジルコニア強化剤がＴｉＯ_２を含み、ＴｉＯ_２の含有率が０．６～３．７質量％であり、
前記第Ｉ族元素の含有率が、ＺｒＯ_２、ＨｆＯ_２、前記安定化剤、Ｎｂ_２Ｏ_５、及びＴａ_２Ｏ_５の合計１００ｍｏｌ％に対して、０ｍｏｌ％超３ｍｏｌ％以下であり、
前記安定化剤の含有率をＡｍｏｌ％とし、Ｎｂ_２Ｏ_５及びＴａ_２Ｏ_５の合計含有率をＢｍｏｌ％とするとき、Ａ／Ｂが０．９以上３以下である、歯科用被加工体が挙げられる。
　上記したように、前記範囲内のエロージョン率とすることで、種々の組成においても、歯科用として好適な強度を有し、かつ焼結体の状態での機械加工性（特に連続加工における機械加工性）に優れる。

　本発明の歯科用被加工体の平均結晶粒径は、０．０５～１５．０μｍであることが好ましく、焼結体の状態での機械加工性、強度及び透光性により優れる点から、０．１～１０．０μｍであることがより好ましく、０．３～７．０μｍであることがさらに好ましく、０．５～５．０μｍであることが特に好ましい。平均結晶粒径の測定方法は、後記する実施例に記載のとおりである。
　平均結晶粒径は、実施例に記載の方法において、１視野分のＳＥＭ写真像に含まれる粒子の数が、５０個又は１００個程度となるように、粒子の数を調整して測定することができる。

　実施形態（Ａ）においては、アルミナ粒子の投射によるエネルギーが効率的に粒界破壊に使われ、焼結体の状態での機械加工性に優れる点から、歯科用被加工体の平均結晶粒径は、０．０５μｍ～５．０μｍであることが好ましく、焼結体の状態での機械加工性、強度及び透光性により優れる点から、０．０８～４．０μｍであることがより好ましく、０．１～３．５μｍであることがさらに好ましく、０．３～３．０μｍであることが特に好ましい。

　ある好適な実施形態（以下、実施形態（Ｂ）とも称する）においては、本発明の歯科用被加工体は、歯科用として優れた強度と焼結体の状態での機械加工性との両方を兼ね備えることができる点から、ＭＳＥ試験において、平均粒子径３．０μｍの球形アルミナスラリーを投射した際に、エロージョン率（μｍ／ｇ）×平均結晶粒径（μｍ）の値が１５μｍ^２／ｇ以上であり、焼結体の状態での機械加工性により優れる点から、２０μｍ^２／ｇ以上であることが好ましく、２３μｍ^２／ｇ以上であることがより好ましく、２５μｍ^２／ｇ以上がさらに好ましく、３０μｍ^２／ｇ以上が特に好ましい。
　実施形態（Ｂ）においては、前記エロージョン率（μｍ／ｇ）×平均結晶粒径（μｍ）の上限値は、本発明の効果を奏する限り特に限定されないが、１００μｍ^２／ｇ以下であることが好ましく、８０μｍ^２／ｇ以下であることがより好ましく、６５μｍ^２／ｇ以下がさらに好ましく、５０μｍ^２／ｇ以下が特に好ましい。

　実施形態（Ｂ）におけるＭＳＥ試験法、ＭＳＥ試験装置、エロージョン率（μｍ／ｇ）、及び平均結晶粒径（μｍ）の測定方法及び測定条件は、実施形態（Ａ）と同様である。

　実施形態（Ｂ）においては、歯科用被加工体の平均結晶粒径は、０．０５～１５．０μｍであってもよいが、焼結体の状態での機械加工性に優れる点から、３．０μｍ～１５．０μｍであることが好ましく、４．０～１５．０μｍであることがより好ましく、５．０～１５．０μｍであることがさらに好ましく、５．５～１５．０μｍであることが特に好ましい。

　実施形態（Ｂ）において、本発明の歯科用被加工体は、第Ｉ族元素を含まないにもかかわらず、一次焼結体の作製時における焼成時間を大幅に長くする等の調整することにより、エロージョン率（μｍ／ｇ）×平均結晶粒径（μｍ）が前記範囲内であることによって、歯科用被加工体が、例えば、セラミックス焼結体である場合（好適には、ジルコニアを含む焼結体である場合）において、焼結体を構成する粒子の界面（以下、「粒界」とも称する）の強度を歯科用として好適な範囲内で弱めることができるものと推定され、焼結体の状態での機械加工性に優れ、機械加工による加工時間を短くできるとともに、加工用工具の消耗を抑制でき、連続加工によって削り出すことができる歯科用補綴物の個数を増加させることができる。
　このエロージョン率（μｍ／ｇ）×平均結晶粒径（μｍ）については、エロージョン率（μｍ／ｇ）の単位における分母（ｇ）は、単位時間あたりに噴射するアルミナスラリーの質量を意図し、平均して一定速度でアルミナスラリーを試料に噴射するため、試料に対する仕事と考えることができる。分子（μｍ）はアルミナスラリーが噴射されることにより削り取られる試料の深さを実測したものである。
　すなわち、平均結晶粒径×エロージョン率とは、単位時間あたりに単位面積（μｍ^２）を削り取ることができるエネルギー（μｍ^２／Ｗ）と同義といえる。
　従って、この値と、機械加工性とは相関関係にあるということができ、さらに、本発明の歯科用被加工体においては、エロージョン率（μｍ／ｇ）×平均結晶粒径（μｍ）が前記範囲内である場合に機械加工性が顕著に向上する。
　また、本発明の歯科用被加工体においては、エロージョン率（μｍ／ｇ）×平均結晶粒径（μｍ）が前記範囲内であることによって、粒界強度を弱めて、焼結体の状態での機械加工性に優れる一方で、歯科用として好適な強度を損なうことがなく、強度と、焼結体の状態での機械加工性とを両立することができる。

　また、実施形態（Ｂ）においては、特に限定されないが、エロージョン率が８．０μｍ／ｇ以上であってもよく、エロージョン率が８．０μｍ／ｇ未満であってもよく、６．５μｍ／ｇ以上、６．５μｍ／ｇ未満、６．０μｍ／ｇ以下であってもよい。
　実施形態（Ｂ）において、本発明の効果が得られる限り、実施形態（Ａ）のエロージョン率と重複していてもよく、実施形態（Ａ）のエロージョン率を除いていてもよい。
　実施形態（Ｂ）において、エロージョン率が６．５μｍ／ｇ以上である場合、実施形態（Ａ）の好適なエロージョン率を適宜設定できる。

　以下、実施形態（Ｂ）における歯科用被加工体がジルコニアを含む焼結体である場合を例に挙げて実施形態を説明する。
　本発明の歯科用被加工体は、ジルコニアを含む焼結体に限定されないため、ジルコニアを含む焼結体を、例えば、アルミナを含む焼結体と読み替えてもよい。

　ある好適な実施形態（Ｂ－１）としては、実施形態（Ｂ）におけるジルコニアを含む焼結体は、ＺｒＯ_２と、ＨｆＯ_２と、ジルコニアの相転移を抑制可能な安定化剤と、Ｎｂ_２Ｏ_５及び／又はＴａ_２Ｏ_５とを含み、さらに必要に応じて第Ｉ族元素を含む、ジルコニアを含む焼結体が挙げられる。

　また、他のある好適な実施形態（Ｂ－２）としては、第Ｉ族元素を含まず、ＺｒＯ_２と、ＨｆＯ_２と、ジルコニアの相転移を抑制可能な安定化剤と、Ｎｂ_２Ｏ_５及び／又はＴａ_２Ｏ_５とを含む、ジルコニアを含む焼結体が挙げられる。

　実施形態（Ｂ－１）及び（Ｂ－２）を含む実施形態（Ｂ）におけるＺｒＯ_２及びＨｆＯ_２の合計含有率、ジルコニアの相転移を抑制可能な安定化剤の種類及び含有率、Ｎｂ_２Ｏ_５及びＴａ_２Ｏ_５の合計含有率、第Ｉ族元素の種類及び含有率、安定化剤の含有率をＡｍｏｌ％とし、Ｎｂ_２Ｏ_５及びＴａ_２Ｏ_５の合計含有率をＢｍｏｌ％とするとき、Ａ／Ｂの比率、ジルコニア強化剤の種類及び含有率については、実施形態（Ａ）と同様である。

　実施形態（Ａ）及び実施形態（Ｂ）のいずれの実施形態においても、加工性ジルコニア複合焼結体の密度は、高密度ほど内部の空隙が少なく、光散乱しにくくなり、透光性が向上する点及び強度が向上する点から、５．５ｇ／ｃｍ^３以上であることが好ましく、５．７ｇ／ｃｍ^３以上であることがより好ましく、５．９ｇ／ｃｍ^３以上であることがさらに好ましい。
　加工性ジルコニア複合焼結体は、実質的には空隙が含有されていないことが特に好ましい。
　複合焼結体の密度は、（複合焼結体の質量）／（複合焼結体の体積）にて算出できる。

　ジルコニアを含む焼結体の実施形態においては、本発明の歯科用被加工体の製造方法としては、例えば、ＺｒＯ_２と、ＨｆＯ_２と、ジルコニアの相転移を抑制可能な安定化剤と、Ｎｂ_２Ｏ_５及び／又はＴａ_２Ｏ_５とを含み、
　ＺｒＯ_２、ＨｆＯ_２、前記安定化剤、Ｎｂ_２Ｏ_５、及びＴａ_２Ｏ_５の合計１００ｍｏｌ％において、
ＺｒＯ_２及びＨｆＯ_２の合計含有率が、７８～９７．５ｍｏｌ％であり、
前記安定化剤の含有率が、１～１２ｍｏｌ％であり、
Ｎｂ_２Ｏ_５及びＴａ_２Ｏ_５の合計含有率が、１～９ｍｏｌ％であり、
さらに必要に応じて第Ｉ族元素の原料化合物を含む、原料組成物を用いて成形体を作製する工程と、
　前記成形体を焼結する工程とを含む、歯科用被加工体の製造方法が挙げられる。

　以下において、別途記載される場合を除いて、各条件は、いずれの製造方法の実施形態においても適用できる。例えば、アルミナを含む焼結体の実施形態については、歯科用被加工体がジルコニアを含む焼結体である前記歯科用被加工体の製造方法において、ＺｒＯ_２とＨｆＯ_２とを、Ａｌ_２Ｏ_３に置き換えて、前記安定化剤を含めない等の成分を変更し、各成分の含有率を本明細書に記載された範囲で調整する等の変更によって同様に製造できる。

　歯科用被加工体の製造に用いる原料組成物は、ＺｒＯ_２と、ＨｆＯ_２と、ジルコニアの相転移を抑制可能な安定化剤と、Ｎｂ_２Ｏ_５及び／又はＴａ_２Ｏ_５と、さらに必要に応じて第Ｉ族元素の原料化合物とを含む。歯科用被加工体の製造に用いる原料組成物は、乾燥した状態であってもよく、液体を含む状態又は液体に含まれる状態であってもよい。原料組成物は、例えば、粉末、顆粒又は造粒物、ペースト、スラリー等の形態であってもよい。

　ある好適な実施形態においては、得られる歯科用被加工体が第Ｉ族元素を含むように、原料組成物は、第Ｉ族元素の原料化合物を含む。第Ｉ族元素の原料化合物としては、例えば、第Ｉ族元素の水酸化物及び／又は塩等が挙げられる。
　他のある好適な実施形態においては、原料組成物は、第Ｉ族元素の原料化合物を含まない。
　原料組成物が第Ｉ族元素の原料化合物を含まない場合、後記する成形体を焼結する焼結温度（最高焼結温度）を大幅に長くすることで、エロージョン率（μｍ／ｇ）×平均結晶粒径（μｍ）の値を所定の範囲内に調整できる。

　第Ｉ族元素の水酸化物としては、例えば、水酸化リチウム、水酸化ナトリウム、水酸化カリウム、水酸化ルビジウム、水酸化セシウム、水酸化フランシウム等が挙げられる。
　第Ｉ族元素の塩としては、例えば、炭酸塩、炭酸水素塩が挙げられる。
　第Ｉ族元素の炭酸塩としては、炭酸リチウム、炭酸ナトリウム、炭酸カリウム、炭酸ルビジウム、炭酸フランシウム、炭酸セシウム等が挙げられる。
　第Ｉ族元素の炭酸水素塩としては、炭酸水素リチウム、炭酸水素ナトリウム、炭酸水素カリウム、炭酸水素ルビジウム、炭酸水素フランシウム、炭酸水素セシウムが挙げられる。
　第Ｉ族元素の水酸化物及び塩は、それぞれ１種単独で使用してもよく、２種以上を併用して用いてもよい。

　ＺｒＯ_２と、ＨｆＯ_２については、市販のジルコニア粉末を使用することできる。市販品としては、例えば、ジルコニア粉末（商品名「Ｚｐｅｘ（登録商標）」（Ｙ_２Ｏ_３の含有率：３ｍｏｌ％）、「Ｚｐｅｘ（登録商標）４」（Ｙ_２Ｏ_３の含有率：４ｍｏｌ％）、「Ｚｐｅｘ（登録商標）４　Ｓｍｉｌｅ（登録商標）」（Ｙ_２Ｏ_３の含有率：５．５ｍｏｌ％）、「ＴＺ－３Ｙ」（Ｙ_２Ｏ_３の含有率：３ｍｏｌ％）、「ＴＺ－３ＹＳ」（Ｙ_２Ｏ_３の含有率：３ｍｏｌ％）、「ＴＺ－４ＹＳ」（Ｙ_２Ｏ_３の含有率：４ｍｏｌ％）、「ＴＺ－６Ｙ」（Ｙ_２Ｏ_３の含有率：６ｍｏｌ％）、「ＴＺ－６ＹＳ」（Ｙ_２Ｏ_３の含有率：６ｍｏｌ％）、「ＴＺ－８ＹＳ」（Ｙ_２Ｏ_３の含有率：８ｍｏｌ％）、「ＴＺ－１０ＹＳ」（Ｙ_２Ｏ_３の含有率：１０ｍｏｌ％）、「ＴＺ－３Ｙ－Ｅ」（Ｙ_２Ｏ_３の含有率：３ｍｏｌ％）、「ＴＺ－３ＹＳ－Ｅ」（Ｙ_２Ｏ_３の含有率：３ｍｏｌ％）、「ＴＺ－３ＹＢ－Ｅ」（Ｙ_２Ｏ_３の含有率：３ｍｏｌ％）、「ＴＺ－３ＹＳＢ－Ｅ」（Ｙ_２Ｏ_３の含有率：３ｍｏｌ％）、「ＴＺ－３ＹＢ」（Ｙ_２Ｏ_３の含有率：３ｍｏｌ％）、「ＴＺ－３ＹＳＢ」（Ｙ_２Ｏ_３の含有率：３ｍｏｌ％）、「ＴＺ－３Ｙ２０ＡＢ」（Ｙ_２Ｏ_３の含有率：３ｍｏｌ％）、「ＴＺ－８ＹＳＢ」（Ｙ_２Ｏ_３の含有率：８ｍｏｌ％）、「ＴＺ－０」（Ｙ_２Ｏ_３の含有率：０ｍｏｌ％）；以上、東ソー株式会社製）等が挙げられる。前記市販のジルコニア粉末には、ＨｆＯ_２も含まれている。市販品としては、Ｙ_２Ｏ_３も含まれているものを使用することもできる。ジルコニア粉末としては、本発明の原料組成物には、前記市販品のＴＺシリーズ（商品名の一部に「ＴＺ」を含む）のように、Ｙ_２Ｏ_３を均一に分散固溶させたジルコニア粉末を使用することもできる。

　ジルコニア粉末の製造方法に特に制限はなく、例えば、粗粒子を粉砕して微粉化するブレークダウンプロセス、原子又はイオンから核形成及び成長過程により合成するビルディングアッププロセスなどの公知の方法を採用することができる。

　前記原料組成物におけるジルコニア粉末の種類は特に限定されず、ジルコニア粉末が、ＺｒＯ_２と、ＨｆＯ_２とを含み、安定化剤を含まない場合又は必要に応じて安定化剤の含有率を増加させる場合、別途安定化剤の粒子を添加できる。安定化剤の粒子は、歯科用被加工体に含まれる安定化剤の含有率が前記した所定の範囲に調整できればよく、特に限定されない。
　安定化剤の粒子は、例えば、市販品を用いてもよく、市販品の粉末を公知の粉砕混合装置（ボールミル等）で粉砕してから使用してもよい。

　ある好適な実施形態においては、前記原料組成物において、目的とする歯科用被加工体が容易に得られる一因となる点から、安定化剤（好適には、Ｙ_２Ｏ_３）が、ＺｒＯ_２及びＨｆＯ_２に対して固溶していない安定化剤を含む歯科用被加工体の製造方法が挙げられる。安定化剤がジルコニアに固溶されていないものを含むことは、例えば、Ｘ線回折（ＸＲＤ；Ｘ－ＲａｙＤｉｆｆｒａｃｔｉｏｎ）パターンによって確認できる。

　原料組成物又は成形体のＸＲＤパターンにおいて、安定化剤に由来するピークが確認された場合には、原料組成物又は成形体中においてＺｒＯ_２及びＨｆＯ_２に固溶されていない安定化剤が存在していることになる。
　安定化剤の全量がＺｒＯ_２及びＨｆＯ_２に固溶している場合には、基本的に、ＸＲＤパターンにおいて安定化剤に由来するピークは確認されない。ただし、安定化剤の結晶状態等の条件によっては、ＸＲＤパターンに安定化剤のピークが存在していない場合であっても、安定化剤がＺｒＯ_２及びＨｆＯ_２に固溶されていないこともあり得る。

　安定化剤が、ＺｒＯ_２及びＨｆＯ_２に対して固溶していない安定化剤を含む場合について、安定化剤がイットリアを例として、以下に説明する。

　本発明の原料組成物又は成形体において、ＺｒＯ_２及びＨｆＯ_２に固溶されていないイットリア（以下において「未固溶イットリア」ということがある）の存在率ｆ_ｙは、以下の数式（１）に基づいて算出することができる。
　　ｆ_ｙ＝Ｉ_２９／（Ｉ_２８＋Ｉ_２９＋Ｉ_３０）×１００
（式中、ｆ_ｙは未固溶イットリアの割合（％）を表し、ＸＲＤ測定において、Ｉ_２８は単斜晶系のメインピークが現れる２θ＝２８°付近のピークの面積強度を表し、Ｉ_２９はイットリアのメインピークが現れる２θ＝２９°付近のピークの面積強度を表し、Ｉ_３０は正方晶系又は立方晶系のメインピークが現れる２θ＝３０°付近のピークの面積強度を表す。）

　また、イットリア以外の安定化剤を併せて用いる場合、Ｉ_２９の代わりに他の安定化剤のピークを代入することによって、イットリア以外の安定化剤の未固溶存在率の算出にも適用することができる。

　未固溶イットリアの存在率ｆ_ｙは、目的とする歯科用被加工体が容易に得られやすいなどの観点から、０％より大きいことが好ましく、１％以上であることがより好ましく、２％以上であることがさらに好ましく、３％以上であることが特に好ましい。未固溶イットリアの存在率ｆ_ｙの上限は、例えば２５％以下であってもよいが、好適には原料組成物又は成形体におけるイットリアの含有率に依存する。

　例えば、本発明の原料組成物又は成形体におけるイットリアの含有率が３ｍｏｌ％以上８ｍｏｌ％以下である場合、イットリアの含有率が３ｍｏｌ％以上４．５ｍｏｌ％未満であるとき、ｆ_ｙは１５％以下とすることができる。イットリアの含有率が４．５ｍｏｌ％以上５．８ｍｏｌ％未満であるとき、ｆ_ｙは２０％以下とすることができる。イットリアの含有率が５．８ｍｏｌ％以上８ｍｏｌ％以下であるとき、ｆ_ｙは２５％以下とすることができる。

　例えば、イットリアの含有率が３ｍｏｌ％以上４．５ｍｏｌ％未満であるとき、ｆ_ｙは２％以上であることが好ましく、３％以上であることがより好ましく、４％以上であることがさらに好ましく、５％以上であることが特に好ましい。
　イットリアの含有率が４．５ｍｏｌ％以上５．８ｍｏｌ％未満であるとき、ｆ_ｙは３％以上であることが好ましく、４％以上であることがより好ましく、５％以上であることがさらに好ましく、６％以上であることがよりさらに好ましく、７％以上であることが特に好ましい。
　イットリアの含有率が５．８ｍｏｌ％以上８ｍｏｌ％以下であるとき、ｆ_ｙは４％以上であることが好ましく、５％以上であることがより好ましく、６％以上であることがさらに好ましく、７％以上であることがよりさらに好ましく、８％以上であることが特に好ましい。

　本発明の原料組成物又は成形体においては、該安定化剤の全部がＺｒＯ_２及びＨｆＯ_２に固溶されていなくてもよい。なお、本発明において、安定化剤が固溶するとは、例えば、安定化剤に含まれる元素（原子）がＺｒＯ_２及びＨｆＯ_２に固溶することをいう。

　本発明の原料組成物に添加するＮｂ_２Ｏ_５及び／又はＴａ_２Ｏ_５は、歯科用被加工体に含まれるＮｂ_２Ｏ_５及び／又はＴａ_２Ｏ_５の含有率が前記した所定の範囲に調整できればよく、特に限定されない。Ｎｂ_２Ｏ_５及び／又はＴａ_２Ｏ_５は、特に限定されず、例えば、市販品を用いてもよく、市販品の粉末を公知の粉砕混合装置（ボールミル等）で粉砕してから使用してもよい。

　原料組成物を作製する工程としては、例えば、前記原料組成物の各原料（ＺｒＯ_２と、ＨｆＯ_２と、安定化剤と、Ｎｂ_２Ｏ_５及び／又はＴａ_２Ｏ_５と、第Ｉ族元素の原料化合物（例えば、第Ｉ族元素の水酸化物及び／又は塩）と、さらに必要に応じてジルコニア強化剤と）を、水を含む溶媒中で湿式混合して原料組成物を得る方法等が挙げられる。

　前記各原料を、水を含む溶媒中で湿式混合する方法は、特に限定されず、例えば、各原料を公知の粉砕混合装置（ボールミル等）で湿式粉砕混合してスラリーを形成し、その後、スラリーを乾燥させて造粒し、顆粒状の原料組成物を作製してもよい。

　湿式混合工程において、バインダー、可塑剤、分散剤、乳化剤、消泡剤、ｐＨ調整剤、潤滑剤などの添加剤をさらに含んでいてもよい。添加剤は、それぞれ１種単独で使用してもよく、２種以上を併用してもよい。

　前記バインダーは、ＺｒＯ_２と、ＨｆＯ_２と、Ｙ_２Ｏ_３と、Ｎｂ_２Ｏ_５及び／又はＴａ_２Ｏ_５と、第Ｉ族元素の水酸化物及び／又は塩との混合物からなる一次粉末を水に添加してスラリーとした後に、粉砕した該スラリーに後から添加してもよい。

　前記バインダーは、特に限定されず、公知のものを使用することができる。バインダーとしては、例えば、ポリビニルアルコール系バインダー、アクリル系バインダー、ワックス系バインダー（パラフィンワックス等）、メチルセルロース、カルボキシメチルセルロース、ポリビニルブチラール、ポリメタクリル酸メチル、エチルセルロース、ポリエチレン、ポリプロピレン、エチレン酢酸ビニル共重合体、ポリスチレン、アタクチックポリプロピレン、メタクリル樹脂等が挙げられる。

　可塑剤としては、例えば、ポリエチレングリコール、グリセリン、プロピレングリコール、ジブチルフタル酸等が挙げられる。

　分散剤としては、例えば、ポリカルボン酸アンモニウム（クエン酸三アンモニウム等）、ポリアクリル酸アンモニウム、アクリル共重合体樹脂、アクリル酸エステル共重合体、ポリアクリル酸、ベントナイト、カルボキシメチルセルロース、アニオン系界面活性剤（例えば、ポリオキシエチレンラウリルエーテルリン酸エステル等のポリオキシエチレンアルキルエーテルリン酸エステル等）、非イオン系界面活性剤、オレイングリセリド、アミン塩型界面活性剤、オリゴ糖アルコール、ステアリン酸などが挙げられる。

　乳化剤としては、例えば、アルキルエーテル、フェニルエーテル、ソルビタン誘導体、アンモニウム塩などが挙げられる。

　消泡剤としては、例えば、アルコール、ポリエーテル、シリコーン、ワックスなどが挙げられる。

　ｐＨ調整剤としては、例えば、アンモニア、アンモニウム塩（水酸化テトラメチルアンモニウム等の水酸化アンモニウムを含む）などが挙げられる。

　潤滑剤としては、例えば、ポリオキシエチレンアルキレートエーテル、ワックスなどが挙げられる。

　湿式混合に用いる溶媒としては、水を含む限り特に限定されず、有機溶媒を使用し、水と有機溶媒の混合溶媒を使用してもよく、水のみを使用してよい。有機溶媒としては、例えば、アセトン、エチルメチルケトンなどのケトン溶媒；エタノール、１－プロパノール、２－プロパノール、２－メチル－２－プロパノール、グリセリン、ジグリセリン、ポリグリセリン、プロピレングリコール、ジプロピレングリコール、ポリプロピレングリコール、エチレングリコール、ジエチレングリコール、ポリエチレングリコール、ポリエチレングリコールモノメチルエーテル、１,２－ペンタジオール、１,２－ヘキサンジオール、１,２－オクタンジオールなどのアルコール溶媒などが挙げられる。

　本発明において用いられる歯科用被加工体の原料組成物は、本発明の効果を奏する限り、ＺｒＯ_２、Ｙ_２Ｏ_３、Ｎｂ_２Ｏ_５、Ｔａ_２Ｏ_５、第Ｉ族元素の水酸化物及び／又は塩、さらに必要に応じてジルコニア強化剤以外の他の成分を含有してもよい。該他の成分としては、例えば、着色剤（顔料、及び複合顔料）、蛍光剤、ＳｉＯ_２等が挙げられる。他の成分は、それぞれ１種単独で使用してもよく、２種以上を混合してもよい。

　前記顔料としては、例えば、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｚｎ、Ｙ、Ｚｒ、Ｓｎ、Ｓｂ、Ｂｉ、Ｃｅ、Ｐｒ、Ｓｍ、Ｅｕ、Ｇｄ、Ｔｂ及びＥｒからなる群から選択される少なくとも１つの元素の酸化物（具体的には、ＮｉＯ、Ｃｒ_２Ｏ_３等）が挙げられ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｚｎ、Ｙ、Ｚｒ、Ｓｎ、Ｓｂ、Ｂｉ、Ｃｅ、Ｐｒ、Ｓｍ、Ｅｕ、Ｇｄ、及びＴｂからなる群から選択される少なくとも１つの元素の酸化物が好ましく、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｚｎ、Ｙ、Ｚｒ、Ｓｎ、Ｓｂ、Ｂｉ、Ｃｅ、Ｓｍ、Ｅｕ、Ｇｄ、及びＴｂからなる群から選択される少なくとも１つの元素の酸化物がより好ましい。ただし、顔料から、Ｙ_２Ｏ_３及びＣｅＯ_２を除いてもよい。

　前記複合顔料としては、例えば、（Ｚｒ，Ｖ）Ｏ_２、Ｆｅ（Ｆｅ，Ｃｒ）_２Ｏ_４、（Ｎｉ，Ｃｏ，Ｆｅ）（Ｆｅ，Ｃｒ）_２Ｏ_４・ＺｒＳｉＯ_４、（Ｃｏ，Ｚｎ）Ａｌ_２Ｏ_４等が挙げられる。

　前記蛍光剤としては、例えば、Ｙ_２ＳｉＯ_５：Ｃｅ、Ｙ_２ＳｉＯ_５：Ｔｂ、（Ｙ，Ｇｄ，Ｅｕ）ＢＯ_３、Ｙ_２Ｏ_３：Ｅｕ、ＹＡＧ：Ｃｅ、ＺｎＧａ_２Ｏ_４：Ｚｎ、ＢａＭｇＡｌ_１０Ｏ_１７：Ｅｕ等が挙げられる。

　次に、得られた原料組成物を成形して、成形体を作製する。成形方法は、特に限定されず、公知の方法（例えば、プレス成形等）を使用することができる。

　原料組成物をプレス成形する工程を有する方法によりジルコニア成形体を製造する場合において、プレス成形の具体的な方法に特に制限はなく、公知のプレス成形機を用いて行うことができる。プレス成形の具体的な方法としては、例えば、一軸プレスなどが挙げられる。

　プレス圧は、目的とする成形体のサイズ、開気孔率、２軸曲げ強さ、原料粉末の粒子径により適宜最適な値が設定され、通常は５ＭＰａ以上１０００ＭＰａ以下である。前記製造方法における成形時のプレス圧を高くすることによって、得られる成形体の気孔がより埋まり、開気孔率を低く設定でき、成形体の密度を上げることができる。また、得られるジルコニア成形体の密度を上げるため、一軸プレスした後に冷間等方圧加圧（ＣＩＰ）処理をさらに施してもよい。

　次に、得られた成形体を焼結する。
　「成形体」とは、半焼結状態（仮焼状態）、焼結状態のいずれにも至っていないものを意味する。すなわち、成形体は、成形により成形体とした後に未焼成である点で、仮焼体及び焼結体とは区別される。
　歯科用被加工体を得るための焼結温度（最高焼結温度）は、例えば、１３００℃以上が好ましく、１３５０℃以上がより好ましく、１４００℃以上がさらに好ましく、１４５０℃以上がよりさらに好ましく、１５００℃以上が特に好ましい。また、該焼結温度は、例えば、１６８０℃以下が好ましく、１６５０℃以下がより好ましく、１６００℃以下がさらに好ましい。本発明の歯科用被加工体の製造方法としては、成形体を最高焼結温度１３００～１６８０℃で焼成することが好ましい。前記最高焼結温度は、大気中での温度であることが好ましい。

　実施形態（Ａ）に係る前記エロージョン率（μｍ／ｇ）の範囲内とする観点から、成形体が、第Ｉ族元素の原料化合物を含む原料組成物によって得られ、第Ｉ族元素の原料化合物を含む場合、最高焼結温度における保持時間（係留時間）は、温度にもよるが、３０時間以下が好ましく、２０時間以下がより好ましく、１０時間以下がさらに好ましく、５時間以下がよりさらに好ましく、３時間以下が特に好ましく、２時間以下が最も好ましい。さらに、該保持時間は２５分以下、２０分以下、又は１５分以下とすることもできる。また、該保持時間は１分以上が好ましく、５分以上がより好ましく、１０分以上がさらに好ましい。本発明の製造方法によれば、安定化剤の含有率に応じて、曲げ強さ、透光性、及び機械加工性において優れる歯科用被加工体を作製できる。また、本発明の効果を得られる限り、焼結時間を短縮してもよい。焼結時間を短縮することにより、生産効率を高めるとともに、エネルギーコストを低減させることができる。
　実施形態（Ｂ）に関して、成形体が、第Ｉ族元素の原料化合物を含まない場合、最高焼結温度における保持時間（係留時間）は、エロージョン率（μｍ／ｇ）×平均結晶粒径（μｍ）の値を所定の範囲内に調整できる点から、４１時間以上、４５時間以上、さらには５０時間以上とすることができる。さらに、該保持時間は２００時間以下、１５０時間以下、又は１２０時間以下とすることもできる。

　本発明の歯科用被加工体の製造方法において、前記成形体を焼結する際、昇温速度は特に限定されず、０．１℃／分以上であることが好ましく、０．２℃／分以上であることがより好ましく、０．５℃／分以上であることがさらに好ましい。また、昇温速度は、５０℃／分以下であることが好ましく、３０℃／分以下であることがより好ましく、２０℃／分以下であることがさらに好ましい。昇温速度が上記下限以上であることにより生産性が向上する。

　前記成形体を焼結する工程には、一般的な歯科ジルコニア用焼成炉を使用することができる。歯科ジルコニア用焼成炉としては、市販品を用いてもよい。市販品としては、ノリタケ　カタナ（登録商標）　Ｆ－１、Ｆ－１Ｎ、Ｆ－２（以上、ＳＫ　メディカル電子株式会社）等が挙げられる。

　さらに、成形体を焼結する工程は、前記した最高焼結温度における焼結以外に、熱間静水圧プレス（ＨｏｔＩｓｏｓｔａｔｉｃＰｒｅｓｓｉｎｇ；ＨＩＰ）処理する工程を含むことが好ましい。ＨＩＰ処理によって、歯科用被加工体の透光性及び強度をさらに向上させることができる。

　以下において、前記した最高焼結温度における焼結によって得られる焼結体を「一次焼結体」と称し、ＨＩＰ処理後の焼結体を「ＨＩＰ処理焼結体」と称する。

　ＨＩＰ処理は、公知の熱間静水圧プレス（ＨＩＰ）装置を用いて行うことができる。

　ＨＩＰ処理の温度は、特に限定されないが、強度が高い緻密な歯科用被加工体を得ることができることなどから、ＨＩＰ温度は、１２００℃以上であることが好ましく、１３００℃以上であることがより好ましく、１４００℃以上であることがさらに好ましい。また、ＨＩＰ温度は、１７００℃以下であることが好ましく、１６５０℃以下であることがより好ましく、１６００℃以下であることがさらに好ましい。

　本発明の歯科用被加工体の製造方法において、前記一次焼結体をＨＩＰ処理する際、ＨＩＰ圧力は特に限定されず、強度が高い緻密な焼結体を得ることができることなどから、ＨＩＰ圧力は、１００ＭＰａ以上であることが好ましく、１２５ＭＰａ以上であることがより好ましく、１３０ＭＰａ以上であることがさらに好ましい。また、ＨＩＰ圧力の上限は特に限定されないが、例えば、４００ＭＰａ以下、３００ＭＰａ以下、さらには２００ＭＰａ以下とすることができる。

　本発明の歯科用被加工体の製造方法において、前記一次焼結体をＨＩＰ処理する際、昇温速度は特に限定されず、０．１℃／分以上であることが好ましく、０．２℃／分以上であることがより好ましく、０．５℃／分以上であることがさらに好ましい。また、昇温速度は、５０℃／分以下であることが好ましく、３０℃／分以下であることがより好ましく、２０℃／分以下であることがさらに好ましい。昇温速度が上記下限以上であることにより生産性が向上する。

　本発明の歯科用被加工体の製造方法において、前記一次焼結体をＨＩＰ処理する際、ＨＩＰ時間は特に限定されず、強度が高い緻密な歯科用被加工体を得ることができることなどから、ＨＩＰ処理の時間は、５分以上であることが好ましく、１０分以上であることがより好ましく、３０分以上であることがさらに好ましい。また、ＨＩＰ処理の時間は、１０時間以下であることが好ましく、６時間以下であることがより好ましく、３時間以下であることがさらに好ましい。

　本発明の歯科用被加工体の製造方法において、前記一次焼結体をＨＩＰ処理する際、圧力媒体は特に限定されず、ジルコニアへの影響が低い観点から、圧力媒体は、酸素、３％水素を含む酸素、空気、及び不活性ガス（例えば窒素、アルゴン等）からなる群から選ばれる少なくとも１種を選択できる。
　酸素混合ガス雰囲気下で、前記一次焼結体をＨＩＰ処理する場合、酸素濃度は、特に限定されないが、例えば、０％超２０％以下とすることができる。
　酸素混合ガスを使用する場合における酸素以外のガスとしては、不活性ガス（例えば窒素、アルゴン等）の少なくとも１種を選択できる。

　本発明の歯科用被加工体の製造方法において、前記ＨＩＰ処理の際に不活性ガスを使用する等、還元雰囲気下にて行うと、酸素欠陥により黒変が生じることがある。その場合、黒変を取り除くため、前記ＨＩＰ処理する工程後に、１６５０℃以下で大気中又は酸素過剰雰囲気下にて熱処理する工程（以下、「焼き戻し処理」とも称する）を含むことが好ましく、効率的に熱処理を行う観点から、酸素過剰雰囲気下にて行うことがより好ましい。酸素過剰雰囲気とは、酸素濃度が大気中より多いことを意味する。酸素過剰雰囲気としては、酸素濃度２１％超１００％以下であれば特に限定されず、この範囲から適宜選択できる。例えば、酸素濃度１００％としてもよい。

　本発明の歯科用被加工体は、本発明の効果を奏する限り、特に限定されず、一次焼結体であってもよく、ＨＩＰ処理焼結体であってもよく、焼き戻し処理後の焼結体であってもよい。
　ある好適な実施形態としては、焼き戻し処理後の焼結体である歯科用被加工体が挙げられる。

　歯科用被加工体の審美性（例えば、歯科用補綴物のシェード）に応じて、大気中又は酸素過剰雰囲気における熱処理の温度は、適宜変更できる。
　ある好適な実施形態においては、大気中又は酸素過剰雰囲気における熱処理の温度は、歯科用被加工体の審美性の点から、１６５０℃以下であることが好ましく、１６００℃以下であることがより好ましく、１５５０℃以下であることがさらに好ましい。
　他の好適な実施形態においては、大気中又は酸素過剰雰囲気における熱処理の温度は、歯科用被加工体の審美性の点から、１４００℃以下であることが好ましく、１３００℃以下であることがより好ましく、１２００℃以下であることがさらに好ましい。
　さらに、いずれの実施形態においても、該熱処理の温度は、５００℃以上であることが好ましく、６００℃以上であることがより好ましく、７００℃以上であることがさらに好ましい。

　前記焼き戻し処理には、一般的な歯科ジルコニア用焼成炉を使用することができる。歯科ジルコニア用焼成炉としては、市販品を用いてもよい。市販品としては、ノリタケ　カタナ（登録商標）　Ｆ－１、Ｆ－１Ｎ、Ｆ－２（以上、ＳＫ　メディカル電子株式会社）等が挙げられる。

　本発明の歯科用被加工体は、焼結体であるにもかかわらず、機械加工性に優れるため、半焼結状態の仮焼体のミルブランクの状態で機械加工したのち、焼結させて焼結体とする必要がない。
　一方、歯科用被加工体の製造方法としては、前記原料組成物を用いて得られる成形体を仮焼して半焼結状態の仮焼体として製造し、未加工の仮焼体を機械加工してから、焼結体とする製造方法としてもよい。

　歯科用被加工体がジルコニアを含む焼結体である場合、ある他の実施形態としては、前記原料組成物を用いて成形体を作製する工程と、得られた成形体を仮焼して、ジルコニア仮焼体を得る工程（仮焼工程）と、ジルコニア仮焼体を焼結する工程とを含む、歯科用被加工体の製造方法が挙げられる。

　仮焼工程における焼成温度（仮焼温度）は、ブロック化を確実にするため、例えば、８００℃以上が好ましく、９００℃以上がより好ましく、９５０℃以上がさらに好ましい。
　また、仮焼温度は、例えば、１２００℃以下が好ましく、１１５０℃以下がより好ましく、１１００℃以下がさらに好ましい。仮焼温度としては、例えば、８００℃～１２００℃であることが好ましい。このような仮焼温度であれば、仮焼工程において安定化剤の固溶は大きく進行しないと考えられる。

　本発明のジルコニア仮焼体は、ＺｒＯ_２粒子同士がネッキング（固着）しており、ＺｒＯ_２粒子（粉末）が完全には焼結していない状態（半焼結状態）であるものを意味する。

　ジルコニア仮焼体の密度は２．７ｇ／ｃｍ^３以上が好ましい。また、ジルコニア仮焼体の密度は４．０ｇ／ｃｍ^３以下が好ましく、３．８ｇ／ｃｍ^３以下がより好ましく、３．６ｇ／ｃｍ^３以下がさらに好ましい。この密度範囲にある場合、加工を容易に行うことができる。仮焼体の密度は、例えば、（仮焼体の質量）／（仮焼体の体積）として算出することができる。

　また、ジルコニア仮焼体の３点曲げ強さは、１５～７０ＭＰａが好ましく、１８～６０ＭＰａがより好ましく、２０～５０ＭＰａがさらに好ましい。
　前記曲げ強さは、厚み５ｍｍ×幅１０ｍｍ×長さ５０ｍｍの試験片を用い、試験片のサイズ以外はＩＳＯ　６８７２：２０１５に準拠して測定することができる。該試験片の面及びＣ面（試験片の角を４５°の角度で面取りした面）は、６００番のサンドペーパーで長手方向に面仕上げする。該試験片は、最も広い面が鉛直方向（荷重方向）を向くように配置する。曲げ試験測定において、スパンは３０ｍｍ、クロスヘッドスピードは１．０ｍｍ／分とする。

　ジルコニア仮焼体を焼結する工程は、前記した成形体を焼結する工程と同様の方法及び条件（温度、圧力等）で行うことができる。そのため、ジルコニア仮焼体を用いる製造方法の実施形態においては、「成形体」を「仮焼体」に読み替えることもできる。

　本発明の歯科用被加工体は強度に優れる。本発明の歯科用被加工体の２軸曲げ強さは、３００ＭＰａ以上であることが好ましく、３５０ＭＰａ以上であることがより好ましく、４００ＭＰａ以上であることがさらに好ましく、４５０ＭＰａ以上であることがよりさらに好ましく、５００ＭＰａ以上であることが特に好ましい。本発明の歯科用被加工体がこのような２軸曲げ強さを有することで、例えば歯科用補綴物として用いた際に口腔内での破折などを抑制することができる。当該２軸曲げ強さの上限に特に制限はないが、当該２軸曲げ強さは、例えば、１２００ＭＰａ以下、さらには１０００ＭＰａ以下とすることができる。
　なお、歯科用被加工体の２軸曲げ強さは、ＩＳＯ　６８７２：２０１５に準拠して測定できる。

　本発明の歯科用被加工体は高い透光性を有していることが好ましい。透光性は、ΔＬ＊で評価できる。透光性に関して、具体的には、本発明の歯科用被加工体は、直径１５ｍｍ、厚さ１．２ｍｍにおけるΔＬ＊が１０以上であることが好ましく、１２以上であることがより好ましく、１３以上であることがさらに好ましく、１４以上であることが特に好ましい。当該ΔＬ＊が上記のような範囲内であることにより、透光性の高い歯科用被加工体が得られる。

　ΔＬ＊は、同一の試料における白背景での明度（第１のＬ＊値）と、黒背景での明度（第２のＬ＊値）との差を意味する。具体的には、白背景でのＬ＊値（ＪＩＳ　Ｚ　８７８１－４：２０１３　測色－第４部：ＣＩＥ　１９７６　Ｌ＊ａ＊ｂ＊色空間）と、黒背景でのＬ＊値の差を意味する。白背景とは、ＪＩＳ　Ｋ　５６００－４－１：１９９９第４部第１節に記載の隠ぺい率試験紙の白部を意味し、黒背景とは、前記隠ぺい率試験紙の黒部を意味する。

　ΔＬ＊の上限に特に制限はないが、例えば、２５以下、審美性の点から、さらには２０以下とすることができる。

　なお、歯科用被加工体の直径１５ｍｍ、厚さ１．２ｍｍにおけるΔＬ＊は分光測色計を用いて測定でき、例えば、歯科用測色装置（「クリスタルアイ　ＣＥ１００－ＣＥ／ＪＰ」、７ｂａｎｄＬＥＤ光源、解析ソフト「クリスタルアイ」（オリンパス株式会社製））を用い、測定できる。

　本発明の歯科用被加工体にて製造される歯科用補綴物としては、例えば、インレー、アンレー、ベニア、クラウン、コア一体型クラウン、ブリッジ等の歯冠修復物の他、支台歯、歯科用ポスト、義歯、義歯床、インプラント部材（フィクスチャー、アバットメント）等が挙げられる。また、機械加工は、例えば市販の歯科用ＣＡＤ／ＣＡＭシステムを用いて行うことが好ましい。かかるＣＡＤ／ＣＡＭシステムの例としては、デンツプライシロナデンタルシステムズ株式会社製のＣＥＲＥＣシステム、クラレノリタケデンタル株式会社製の「カタナ（登録商標）システム」が挙げられる。

　また、本発明の歯科用被加工体は、歯科用途以外の用途にも用いることができ、特に異形状ないし複雑形状と強度を必要とするジルコニア部材に好適に用いられる。
　本発明の歯科用被加工体は、既存の製造方法（射出成形、ＣＩＰ、鋳込み成形、又は３Ｄプリンティング等）ではなく、焼結体をそのまま加工可能である。そのため、例えば、短時間で所望のジルコニア部材が得られる場合は経済的であり、従来の製造方法で製造し難い複雑形状部品の場合は複数の部材を機械的嵌合で得ていく必要が無くなるため高い強度を維持したジルコニア部材を得ることが可能である。
　さらに、焼結体をそのまま加工可能であることから、寸法精度が必要な場合は焼結工程が不要となり、不均一な焼成収縮が無くなるためジルコニア部材が高い精度で得られる。具体的には、宝飾用途、航空機、自動車等のモビリティのエンジン部材及び内装部材、表示パネルの枠材、建築用部材、電化製品部材、家庭用品部材、玩具類の部品を製造する方法としても用いることができる。
　また、本ジルコニア部材と異種材料とを嵌合して複合部材として用いてもよい。

　本発明は、本発明の効果を奏する限り、本発明の技術的思想の範囲内において、上記の構成の全部又は一部を種々組み合わせた実施形態を含む。

　以下、実施例を挙げて本発明をさらに具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例により何ら限定されるものではなく、本発明の技術的思想の範囲内で多くの変形が当分野において通常の知識を有する者により可能である。なお、下記実施例及び比較例において、平均粒子径とは平均一次粒子径であり、レーザー回折散乱法により求めることができる。具体的にはレーザー回折式粒子径分布測定装置（ＳＡＬＤ－２３００：株式会社島津製作所製）により０．２％ヘキサメタリン酸ナトリウム水溶液を分散媒に用いて体積基準で測定することができる。

［実施例１～８及び比較例１］
　各実施例及び比較例の測定サンプルは、顆粒状の原料組成物の作製、成形体の作製、焼結体の作製（一次焼結体の作製、ＨＩＰ処理、及び焼き戻し処理）の工程を経て作製した。

［顆粒状の原料組成物の作製］
　各実施例及び比較例の顆粒状の原料組成物を作製するため、市販のＺｒＯ_２粉末、Ａｌ_２Ｏ_３粉末、Ｙ_２Ｏ_３粉末、Ｎｂ_２Ｏ_５粉末、ＴｉＯ_２粉末、第Ｉ族元素の水酸化物、又は炭酸塩を表１及び表２に記載の組成になるように混合し、水を添加してスラリーを作製し、平均粒子径０．１３μｍ以下になるまでボールミルで湿式粉砕混合した。粉砕後のスラリーにバインダーを添加した後、スプレードライヤで乾燥させて、顆粒状の原料組成物（以下、単に「原料組成物」とも称する）を作製し、後述の成形体の製造に用いた。前記平均粒子径は、レーザー回折式粒子径分布測定装置（ＳＡＬＤ－２３００：株式会社島津製作所製）により０．２％ヘキサメタリン酸ナトリウム水溶液を分散媒に用いて体積基準で測定した値である。

　［成形体の作製］
　各実施例及び比較例について、透光性及び強度評価用と加工性評価用の焼結体サンプルが得られるように、ペレット形状の成形体と、ブロック形状の成形体とを以下の通り作製した。
　ペレット形状の成形体では、直径１９ｍｍの円柱状金型を使用し、焼結後の歯科用被加工体の厚さが１．２ｍｍとなるように前記原料組成物を金型に入れた。
　次に、原料組成物を一軸プレス成形機によって、面圧２００ＭＰａでプレス成形して、ペレット形状の成形体を作製した。

　また、ブロック形状の成形体では、内寸１９ｍｍ×１８ｍｍの金型に、焼結後の歯科用被加工体の高さが１４．５ｍｍとなるように前記原料組成物を入れた。
　次に、原料組成物を一軸プレス成形機によって、面圧２００ＭＰａでプレス成形して、ブロック形状の成形体を作製した。

　［一次焼結体の作製］
　得られたペレット形状及びブロック形状の成形体について、ＳＫメディカル電子株式会社製の焼成炉「ノリタケ　カタナ（登録商標）Ｆ－１」を用いて、大気中で表１及び表２に記載の最高焼結温度にて２時間係留することにより、ペレット形状及びブロック形状のジルコニアを含む焼結体又はアルミナを含む焼結体（一次焼結体）の試料を得た。
　なお、以下において、実施例６は、ＨＩＰ処理及び焼き戻し処理を行わず、一次焼結体を歯科用被加工体として用いて各特性を評価した。

［ＨＩＰ処理焼結体の作製］
　得られたペレット形状及びブロック形状のジルコニアを含む焼結体又はアルミナを含む焼結体（一次焼結体）について、株式会社神戸製鋼所製ＨＩＰ装置「Ｏ_２－Ｄｒ．ＨＩＰ」を用いて、１５０ＭＰａで表１及び表２に記載のＨＩＰ温度にて２時間係留することにより、ペレット形状及びブロック形状のジルコニアを含む焼結体又はアルミナを含む焼結体（ＨＩＰ処理焼結体）の試料を得た。

［歯科用被加工体（焼き戻し処理後の焼結体）の作製］
　得られたペレット形状及びブロック形状のジルコニアを含む焼結体又はアルミナを含む焼結体（ＨＩＰ処理焼結体）について、ＳＫメディカル電子株式会社製の焼成炉「ノリタケカタナ（登録商標）Ｆ－１」を用いて、７００℃にて６０時間係留することにより、ペレット形状及びブロック形状の歯科用被加工体（焼き戻し処理後の焼結体）の試料を得た。得られた試料のサイズについて、ペレット形状は直径１５ｍｍ×厚さ１．２ｍｍであり、ブロック形状は幅１５．７ｍｍ×長さ１６．５ｍｍ×高さ１４．５ｍｍであった。

　なお、表１及び表２における焼結体の各成分の含有率は、原料の仕込み量から算出した値である。
　表１及び表２における第Ｉ族元素の含有率（ｍｏｌ％）は、ＺｒＯ_２、ＨｆＯ_２、前記安定化剤、Ｎｂ_２Ｏ_５、及びＴａ_２Ｏ_５の合計１００ｍｏｌ％に対する外部添加率である。
　表１及び表２におけるＺｒＯ_２、ＨｆＯ_２、前記安定化剤、Ｎｂ_２Ｏ_５、及びＴａ_２Ｏ_５のそれぞれの含有率（ｍｏｌ％）は、ＺｒＯ_２、ＨｆＯ_２、前記安定化剤、Ｎｂ_２Ｏ_５、及びＴａ_２Ｏ_５の合計１００ｍｏｌ％における各成分の含有率である。ＺｒＯ_２及びＨｆＯ_２についてのみ、ＺｒＯ_２及びＨｆＯ_２の合計含有率として示す。
　表１及び表２におけるＴｉＯ_２の含有率（質量％）は、ＺｒＯ_２、ＨｆＯ_２、前記安定化剤、Ｎｂ_２Ｏ_５、及びＴａ_２Ｏ_５の合計１００質量％に対する外部添加率である。
　表１及び表２におけるＡ／Ｂは、Ｙ_２Ｏ_３の含有率をＡｍｏｌ％とし、Ｎｂ_２Ｏ_５及びＴａ_２Ｏ_５の合計含有率をＢｍｏｌ％としたときのＢに対するＡの比率を表す。

　各実施例及び比較例で得られた歯科用被加工体について、以下の方法で、それぞれの特性を評価した。得られた結果を下記表１及び表２に示す。

［ＭＳＥ試験］
　各実施例及び比較例の加工性ジルコニア複合焼結体の試料について、試料（幅１５．７ｍｍ×長さ１６．５ｍｍ×高さ３．０ｍｍ）を１個用意し、スラリー局所噴射摩耗装置（ＭＳＲ－Ａ型、株式会社パルメソ製）を用いて評価する。
　評価には、平均粒子径が３．０μｍである球形アルミナ（品番：ＭＳＥ－ＢＡ－３－３、株式会社パルメソ製）を水に３容積％混入させた球形アルミナスラリーを調整しスラリー局所噴射摩耗法に用いた。製造した球形アルミナスラリーは、製造直後に使用した。
　投射圧は、得られた球形アルミナスラリーを、標準試験片（品番：ＨＲＣ４５、株式会社パルメソ製）に投射し、基準の値（エロージョン率：１．００μｍ／ｇ±５％）が出るように投射圧を調整した。
　評価の際の投射条件としては、投射ノズルに供給されるエアー圧が０．３３５ＭＰａ、スラリー圧が０．３１７ＭＰａ、投射ノズルに供給されるエアー流量が１０．８Ｌ／ｍｉｎ、スラリー流量が１２５Ｌ／ｍｉｎに設定された衝撃モードが選択された。
　この衝撃モードの投射力は、アクリル樹脂製の標準試験片に形成されるエロージョン率が２４．０±５％μｍ／ｇであることで確認された。

〔摩耗により形成された摩耗深さの測定及びエロージョン率の算出〕
　スラリーの噴射によって、球形アルミナ粒子を含む球形アルミナスラリーを用いたスラリー局所噴射摩耗法を用いて、試料の摩耗深さ（エロージョン深さ）を、以下の測定条件により、１つの試料について、ランダムに３箇所測定箇所を選択してそれぞれの測定箇所について、測定した。
　次いで、得られたプロファイルから摩耗深さの最大値Ｄ（μｍ）をそれぞれ計測した。次いで、球形アルミナ粒子を含む球形アルミナスラリーについての予め設定された関係から、投射ノズル５０に供給されるスラリー流量に基づいて、試料に投射される投射粒子量（ｇ）を算出した。そして、試料について、最大値Ｄ（μｍ）の平均値を投射粒子量（ｇ）で除することにより、球形アルミナ粒子を含む球形アルミナスラリーを用いたスラリー局所噴射摩耗法を用いたときの、球形粒子摩耗率（球形粒子エロージョン率）（μｍ／ｇ）を算出した。前記した３つの測定箇所におけるエロージョン率の平均値を表１及び２に示す。

（測定条件）
　使用機種：株式会社小坂研究所製の触針式計測器（ＰＵ－ＥＵ１）
　触針荷重：１００μＮ
　測定倍率：１００００
　側長　　：４ｍｍ
　計測速度：０．２ｍｍ／ｓｅｃ

［歯科用被加工体の透光性評価］
　各実施例及び比較例のペレット形状の歯科用被加工体（焼き戻し処理後の焼結体）の試料（直径約１５ｍｍ×厚さ１．２ｍｍ）をそのまま用いて、透光性を以下の方法により評価した（ｎ＝３）。測定装置として、オリンパス株式会社製歯科用測色装置「クリスタルアイ」（７ｂａｎｄＬＥＤ光源）を用い、まず、試料の背景（下敷き）を白色にして（試料に対して測定装置と反対側を白色にして）Ｌ＊ａ＊ｂ＊表色系（ＪＩＳ　Ｚ　８７８１－４：２０１３　測色－第４部：ＣＩＥ　１９７６　Ｌ＊ａ＊ｂ＊色空間）のＬ＊値を測定し、第１のＬ＊値とした。次に、第１のＬ＊値を測定した同一の試料について、試料の背景（下敷き）を黒色にして（試料に対して測定装置と反対側を黒色にして）Ｌ＊ａ＊ｂ＊表色系のＬ＊値を測定し、第２のＬ＊値とした。
　本発明においては、第１のＬ＊値と第２のＬ＊値との差（第１のＬ＊値から第２のＬ＊値を控除した値）を透光性とし、ΔＬ＊と表記した。ΔＬ＊が高ければ透光性が高く、ΔＬ＊が低ければ透光性が低いことを示す。色度測定の際に背景（下敷き）とする黒色及び白色は、ＪＩＳ　Ｋ　５６００－４－１：１９９９に記載される塗料に関する測定に使用する隠ぺい率試験紙を使用することができる。各試料のΔＬ＊の平均値を結果として表１及び表２に示す。
　透光性が必要となる実施形態において、ΔＬ＊としては、１０以上を合格とした。

［歯科用被加工体の強度評価］
　各実施例及び比較例のペレット形状の歯科用被加工体（焼き戻し処理後の焼結体）の試料をそのまま用いて、２軸曲げ強さを、万能試験機「ＡＧＳ－Ｘ」（株式会社島津製作所製）を用いて、クロスヘッドスピードを１．０ｍｍ／分に設定して、ＩＳＯ６８７２：２０１５に従って測定した（ｎ＝５）。平均値を測定結果として表１及び表２に示す。強度としては、３００ＭＰａ以上を合格とした。

［焼結体中の平均結晶粒径の測定方法］
　各実施例及び比較例のペレット形状の歯科用被加工体（焼き戻し処理後の焼結体）において、走査電子顕微鏡（商品名「ＶＥ－９８００」、株式会社キーエンス製）にて表面の撮像を得た。得られた像に各結晶粒子の粒界を記載した後、画像解析にて平均結晶粒径を算出した。
　平均結晶粒径の計測には画像解析ソフトウェア（商品名「Ｉｍａｇｅ－Ｐｒｏ　Ｐｌｕｓ」、伯東株式会社製）を用い、取り込んだＳＥＭ像を二値化して、粒界が鮮明となるように輝度範囲を調節し、視野（領域）から粒子を認識させた。Ｉｍａｇｅ－Ｐｒｏ　Ｐｌｕｓで得られる結晶粒径とは、結晶粒子の外形線から求まる重心を通る外形線同士を結んだ線分の長さを、重心を中心として２度刻みに測定して平均化したものであり、各実施例及び比較例のＳＥＭ写真像（３視野）において、画像端にかかっていない粒子全ての結晶粒径の平均値を、焼結体中の平均結晶粒径（個数基準）とした。
　「画像端にかかっていない粒子」とは、ＳＥＭ写真像の画面内に、外形線が入りきらない粒子（上下左右の境界線上で外形線が途切れる粒子）を除いた粒子を意味する。画像端にかかっていない粒子全ての結晶粒径は、Ｉｍａｇｅ－Ｐｒｏ　Ｐｌｕｓにおいて、すべての境界線上の粒子を除外するオプションで選択した。

［歯科用被加工体の加工性評価］
　各実施例及び比較例のブロック形状の歯科用被加工体（焼き戻し処理後の焼結体）の試料について、幅約１５．７ｍｍ×高さ１４．５ｍｍの面に金属製の治具を接着した試料を３０個用意し、ＣＥＲＥＣシステム「ＭＣ-ＸＬ」(ＤｅｎｔｓｐｌｙＳｉｒｏｎａ社製)を用いて一般的な前歯の歯冠形状に加工した。加工プログラムはソフトウェア「ｉｎＬａｂ（登録商標）ＣＡＭｖｉｒｓｉｏｎ２０.０.１.２０３８４１」を用い、Ｍａｎｕｆａｃｔｕｒｅ：ＩＶＯＣＬＡＲ　ＶＩＶＡＤＥＮＴ、Ｍａｔｅｒｉａｌ　ｎａｍｅ：ＩＰＳ　ｅ．ｍａｘ　ＣＡＤ、Ｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎ　Ｍｅｔｈｏｄ：Ｇｒｉｎｄｉｎｇ、Ｂｌｏｃｋ　ｓｉｚｅ：Ｃ１６を選択し、加工用工具はＳｔｅｐ　Ｂｕｒ　１２、Ｃｙｌｉｎｄｅｒ　Ｐｏｉｎｔｅｄ　Ｂｕｒ　１２Ｓを用いた。

［加工時間］
　表１及び表２に示した加工時間は、新品の加工用工具を用い、上記の［歯科用被加工体の加工性評価］に記載の条件で試料の加工を開始し、１つ目の試料１個を加工完了するまでに要した時間である。
　また、加工時の負荷等によってエラーが起き、ＣＥＲＥＣシステム「ＭＣ-ＸＬ」が加工途中で停止した場合は、新品の加工用工具に付け換え、加工を再開した。試料１個を加工完了するまで、この操作を繰り返し、要した時間を加工時間とした。

［加工個数］
　表１及び表２に示した加工個数とは、新品の１組の加工用工具を用い、上記の［歯科用被加工体の加工性評価］に記載の条件で試料の加工を開始し、加工用工具を一度も交換せずに前歯の歯冠形状に加工できた試料数である。試験に使用する試料は最大３０個とし、３０個まで１つの加工用工具で加工が完了できた場合は、追加の加工試験は行わず、一律に「３０個以上」とした。
　また、１個目の試料の加工を完了する前に、加工時の負荷等によってエラーが起き、ＭＣ－ＸＬが加工途中で停止した場合は新品の加工用工具に付け換え、加工を再開する。試料１個を加工完了するまで、この操作を繰り返し、使用した加工用工具の数の逆数を加工個数とした。例えば、表２の比較例１の「０．２個」は、５個の加工用工具を使用して、１個の前歯の歯冠形状に加工された試料が得られたことを意味する。

　上記結果から、本発明の歯科用被加工体は、歯科用として好適な強度と透光性を有し、かつ焼結体の状態で機械加工性に優れることが確認できた。
　また、実施例１～３では、加工用工具の消耗を抑制でき、１つの加工用工具で連続して加工できる歯科用補綴物の個数を従来技術に比べて増加させることができた。
　さらに、本発明の歯科用被加工体は、高い透光性が必要になる実施形態においても、歯科用として好適な強度と透光性を有し、かつ焼結体の状態で機械加工性に優れることが確認できた。
　一方、特許文献１に相当し、エロージョン率が所定の範囲内に含まれない比較例１では、加工時間の短縮が十分ではなかった。

　本発明の歯科用被加工体は、好適な強度と透光性を有し、かつ機械加工性に優れる。特に、歯科治療用途を目的とした歯科用補綴物等の歯科材料として有用である。

１０：スラリー局所噴射摩耗装置
３４：スラリー
３５：スラリータンク
３６：撹拌機
３８：圧縮空気源
４０：スラリー圧調圧弁
４２：投射ガン
４４：スラリー流量計
４６：エアー圧調圧弁
４８：エアー流量計
５０：投射ノズル
５２：治具
５４：投射ブース
５６：テーブル駆動装置
５８：回収ポンプ

Claims

　マイクロスラリージェットエロージョン試験において、平均粒子径３．０μｍの球形アルミナスラリーを投射した際に、エロージョン率が６．５μｍ／ｇ以上、又は、エロージョン率（μｍ／ｇ）×平均結晶粒径（μｍ）の値が１５μｍ^２／ｇ以上であり、
　ＩＳＯ　６８７２：２０１５に準拠して測定した２軸曲げ強さが３００ＭＰａ以上である、歯科用被加工体。
　マイクロスラリージェットエロージョン試験において、平均粒子径３．０μｍの球形アルミナスラリーを投射した際に、エロージョン率が８．０μｍ／ｇ以上である、請求項１に記載の歯科用被加工体。
　前記歯科用被加工体がセラミックス焼結体である、請求項１又は２に記載の歯科用被加工体。
　前記セラミックス焼結体がジルコニアを含む焼結体である、請求項３に記載の歯科用被加工体。
　前記歯科用被加工体の平均結晶粒径が０．０５～１５．０μｍである、請求項１～４のいずれか１項に記載の歯科用被加工体。
　マイクロスラリージェットエロージョン試験において、平均粒子径３．０μｍの球形アルミナスラリーを投射した際に、エロージョン率（μｍ／ｇ）×平均結晶粒径（μｍ）の値が１５μｍ^２／ｇ以上である、請求項１～５のいずれか１項に記載の歯科用被加工体。
　マイクロスラリージェットエロージョン試験において、平均粒子径３．０μｍの球形アルミナスラリーを投射した際に、エロージョン率（μｍ／ｇ）×平均結晶粒径（μｍ）の値が１５μｍ^２／ｇ以上であり、前記歯科用被加工体の平均結晶粒径が３．０μｍ～１５．０μｍである、請求項５に記載の歯科用被加工体。
　マイクロスラリージェットエロージョン試験において、平均粒子径３．０μｍの球形アルミナスラリーを投射した際のエロージョン率が８．０μｍ／ｇ以上であり、前記歯科用被加工体の平均結晶粒径が０．０５μｍ～５．０μｍである、請求項５に記載の歯科用被加工体。