WO2022259302A1 - 冷凍サイクル装置および冷蔵庫 - Google Patents

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WO2022259302A1
WO2022259302A1 PCT/JP2021/021547 JP2021021547W WO2022259302A1 WO 2022259302 A1 WO2022259302 A1 WO 2022259302A1 JP 2021021547 W JP2021021547 W JP 2021021547W WO 2022259302 A1 WO2022259302 A1 WO 2022259302A1
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refrigerant
suction pipe
capillary
capillary tube
pipe
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PCT/JP2021/021547
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English (en)
French (fr)
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弘文 松田
哲史 中津
雄亮 田代
Original Assignee
三菱電機株式会社
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B1/00—Compression machines, plants or systems with non-reversible cycle
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25D—REFRIGERATORS; COLD ROOMS; ICE-BOXES; COOLING OR FREEZING APPARATUS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • F25D11/00—Self-contained movable devices, e.g. domestic refrigerators
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25D—REFRIGERATORS; COLD ROOMS; ICE-BOXES; COOLING OR FREEZING APPARATUS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • F25D21/00—Defrosting; Preventing frosting; Removing condensed or defrost water
    • F25D21/04—Preventing the formation of frost or condensate

Definitions

  • the present disclosure relates to refrigeration cycle devices and refrigerators.
  • a refrigeration cycle device installed in a refrigerator includes a compressor, a condenser, a pressure reducer, and a cooler (see Patent Documents 1 and 2, for example).
  • Patent Document 1 one capillary tube is used as a decompressor. Further, in Patent Document 1, in order to improve the cooling efficiency, internal heat exchange is performed between the refrigerant flowing through a suction pipe connected to the suction port of the compressor and the refrigerant flowing through a capillary tube. This lowers the temperature of the coolant that flows into the cooler from the capillary. In this way, the efficiency of the refrigeration system is improved by recovering the enthalpy of the low-temperature refrigerant.
  • Patent Document 1 for example, if the length of the capillary tube is increased, the heat exchange length is increased, so the amount of heat recovered by heat exchange can be increased accordingly. Therefore, it is possible to improve the efficiency of the refrigeration cycle.
  • the refrigerant flow rate is correspondingly increased, and the heat exchange amount (heat recovery amount) is also increased. Therefore, when the refrigerating cycle device is operated in a low-load environment where the compressor operates at a low frequency, the cooling capacity of the refrigerating cycle device becomes excessive with respect to the internal heat load.
  • a refrigerator has been developed that has a function of turning on the refrigerator when the internal temperature of the refrigerator is higher than a set value and turning off the refrigerator when the internal temperature of the refrigerator reaches the set value.
  • this function will be referred to as an “automatic start/stop function”
  • switching between ON (activate) and OFF (stop) will be referred to as “start/stop”.
  • start/stop count the number of times of switching between ON (activation) and OFF (stop) is referred to as "start/stop count”.
  • the cooling capacity tends to be excessive for the internal heat load during low-load operation. Therefore, when a capillary tube with a large inner diameter is used in a refrigerator equipped with an automatic start/stop function, the operation time is shortened when the refrigerator is ON, and the operation rate is reduced. Moreover, the ON and OFF are repeated before and after the set temperature, and the number of times of starting and stopping increases. Since a start/stop loss occurs every time the engine is started/stopped, the energy-saving performance during low-load operation is degraded. In addition, when the number of starts and stops increases, the number of times the compressor starts and stops in its lifetime also increases, leading to early deterioration of the compressor and the quality problem of the compressor.
  • Patent Document 1 since the decompressor is configured with a single capillary tube, the length or inner diameter of the capillary tube cannot be switched between when the refrigerator is under low load and when it is under high load. Therefore, when the load on the refrigerator is low, as described above, there is a possibility that any one of problems such as pump down of the compressor, deterioration of energy saving performance, and early deterioration of the compressor may occur.
  • Patent Document 2 two capillaries connected in parallel are used as a decompressor.
  • two capillaries have different inner diameters, and a three-way valve is arranged upstream of the two capillaries. By switching between the two capillaries with a three-way valve, the flow rate of the coolant flowing through the capillaries is adjusted to control the cooling capacity.
  • Patent Document 2 if the lengths of the two capillaries are equal, internal heat exchange can be performed between the refrigerant flowing through the suction pipe and the refrigerant flowing through the capillaries, as in Patent Document 1. However, if the lengths of the two capillaries are different, internal heat exchange cannot be performed between the refrigerant flowing through the suction pipe and the refrigerant flowing through the capillary as in Patent Document 1. That is, if two capillaries are of different lengths, the capillaries of different lengths cannot be brought into thermal contact with the suction tube. A specific description will be given below.
  • the length of the large-diameter capillary is shorter than that of the suction pipe, so the capillary is brought into thermal contact with only a portion of the suction pipe.
  • the length of contact between the large-diameter capillary tube and the suction pipe becomes short, and the heat exchange amount in the large-diameter capillary tube becomes small.
  • the suction pipe is branched into another route, and a large-diameter capillary is brought into thermal contact with the branched portion of the suction pipe. In this case, a design change such as branching the suction pipe to another route is required, which complicates the structure of the pressure reducer and complicates the manufacturing process.
  • the small-diameter capillary is brought into coil-like contact with both the large-diameter capillary and the suction pipe that are arranged in parallel. Therefore, when coiling the small-diameter capillary tube around the suction pipe, the large-diameter capillary tube is climbed over and the small-diameter capillary tube is coiled. Therefore, the contact area between the small-diameter capillary tube and the suction pipe becomes small, and the amount of heat exchange in the small-diameter capillary tube becomes small.
  • Patent Document 1 it is possible to increase the amount of heat exchange and improve the cooling efficiency by lengthening the capillaries and increasing the thermal contact, except for low loads.
  • the cooling capacity of the refrigeration cycle device becomes excessive, resulting in an increase in start/stop loss, resulting in performance degradation.
  • the present disclosure has been made to solve such problems, and is a refrigeration cycle device capable of varying the amount of heat exchanged between a suction pipe and a capillary tube between high load and low load. and aimed at obtaining a refrigerator.
  • the thermal contact area is increased to increase the amount of heat exchanged and improve the cooling efficiency, thereby maximizing the heat exchange effect.
  • the load when the load is high, it suppresses excess cooling capacity, reduces start/stop loss at ON/OFF, and suppresses deterioration of performance.
  • a refrigeration cycle device includes a refrigerant circuit in which a compressor, a condenser, a condensation pipe, an expansion device, a cooler, and a suction pipe are connected via refrigerant piping to circulate the refrigerant
  • the throttling device comprises a first capillary tube, a second capillary tube having an inner diameter different from the inner diameter of the first capillary tube and a length different from the length of the first capillary tube, and a combination of the first capillary tube and the second capillary tube.
  • a refrigerator includes the refrigeration cycle device described above, one or more storage chambers, a cabinet portion in which air inside the storage chamber is cooled by the refrigeration cycle device, and the cabinet portion can be opened and closed. and a door for opening and closing the storage chamber.
  • the refrigeration cycle device and the refrigerator in the heat exchange between the suction pipe and the capillary, it is possible to change the amount of heat exchange between high load and low load, and for capillaries with different Cv values It is possible to provide refrigeration cycles with different heat exchange amounts. As a result, it is possible to maximize the heat exchange effect during high-load operation and to suppress performance deterioration even during low-load operation.
  • FIG. 1 is a refrigerant circuit diagram showing the configuration of a refrigeration cycle apparatus according to Embodiment 1.
  • FIG. BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS It is a front view which shows an example of a structure of the refrigerator by which the refrigerating-cycle apparatus which concerns on Embodiment 1 is mounted.
  • BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS Fig. 1 is a side cross-sectional view showing an example of the configuration of a refrigerator equipped with a refrigeration cycle device according to Embodiment 1;
  • FIG. 2 is a front view schematically showing an arrangement example of dew condensation prevention pipes provided in the refrigeration cycle apparatus according to Embodiment 1;
  • FIG. 3 is a rear view schematically showing an arrangement example of suction pipes provided in the refrigeration cycle apparatus according to Embodiment 1;
  • FIG. 4 is an explanatory diagram showing combinations of open/closed states of an upstream three-way valve and a downstream three-way valve in the refrigeration cycle apparatus according to Embodiment 1;
  • FIG. 6 is a refrigerant circuit diagram showing the configuration of a refrigeration cycle apparatus according to Embodiment 2;
  • FIG. 6 is a refrigerant circuit diagram showing the configuration of a refrigeration cycle apparatus according to Embodiment 2;
  • FIG. 8 is a rear view schematically showing an example of arrangement of suction pipes provided in the refrigeration cycle apparatus according to Embodiment 2;
  • FIG. 7 is a refrigerant circuit diagram showing the configuration of a refrigeration cycle apparatus according to Embodiment 3;
  • FIG. 7 is a refrigerant circuit diagram showing the configuration of a refrigeration cycle apparatus according to Embodiment 3;
  • FIG. 11 is a rear view schematically showing an arrangement example of suction pipes provided in a refrigeration cycle apparatus according to Embodiment 3;
  • FIG. 4 is an explanatory diagram showing an example of a method of thermally contacting a capillary tube and a suction pipe in the refrigeration cycle apparatus according to Embodiment 1;
  • FIG. 5 is an explanatory diagram showing another example of a thermal contact method between a capillary tube and a suction pipe in the refrigeration cycle apparatus according to Embodiment 1;
  • 4 is a flow chart showing an example of the flow of processing by a control unit provided in the refrigeration cycle apparatus according to Embodiment 1;
  • FIG. 1 is a refrigerant circuit diagram showing the configuration of a refrigeration cycle apparatus according to Embodiment 1.
  • FIG. FIG. 2 is a front view showing an example of a configuration of a refrigerator equipped with a refrigeration cycle device according to Embodiment 1.
  • FIG. 3 is a side cross-sectional view showing an example of a configuration of a refrigerator equipped with a refrigeration cycle device according to Embodiment 1.
  • FIG. 4 is a front view schematically showing an arrangement example of dew condensation prevention pipes provided in the refrigeration cycle apparatus according to Embodiment 1.
  • FIG. 5 is a rear view schematically showing an arrangement example of suction pipes provided in the refrigeration cycle apparatus according to Embodiment 1.
  • FIG. 1 is a refrigerant circuit diagram showing the configuration of a refrigeration cycle apparatus according to Embodiment 1.
  • FIG. 2 is a front view showing an example of a configuration of a refrigerator equipped with a refrigeration cycle device according to Embodiment 1.
  • FIG. 3 is a side cross-sectional view showing an example
  • the refrigerating cycle device 100 includes a compressor 1, a condenser 2, a condensing pipe 3, a dew condensation prevention pipe 4, an expansion device 6, and a cooler 7, which are connected by a refrigerant pipe 13. make up the circuit. Further, the refrigeration cycle device 100 is provided with a control section 11 . The control unit 11 controls operations of the refrigeration cycle device 100 .
  • the expansion device 6 has a first capillary tube 6a and a second capillary tube 6b. Further, the expansion device 6 has a first branch portion 9a and a first junction portion 9b. The first capillary tube 6a and the second capillary tube 6b are connected in parallel. The first capillary tube 6a and the second capillary tube 6b branch off from each other at a first branching portion 9a and merge at a first joining portion 9b.
  • An upstream three-way valve 5 is provided between the dew condensation prevention pipe 4 and the throttle device 6 . The upstream three-way valve 5 constitutes a first branch portion 9a. Therefore, the first capillary tube 6 a and the second capillary tube 6 b are branched by the upstream three-way valve 5 .
  • the refrigerant that has flowed out of the dew condensation prevention pipe 4 flows through the upstream three-way valve 5 into at least one of the first capillary tube 6a and the second capillary tube 6b.
  • the upstream three-way valve 5 is sometimes called a first three-way valve.
  • a suction pipe 10 is provided in the refrigerant pipe 13 between the cooler 7 and the suction port 1 b of the compressor 1 .
  • the suction pipe 10 has a first suction pipe 10a and a second suction pipe 10b.
  • the intake pipe 10 has a second branch portion 9c and a second confluence portion 9d.
  • the first suction pipe 10a and the second suction pipe 10b are connected in parallel.
  • the first suction pipe 10a and the second suction pipe 10b are branched at a second branch portion 9c and merged at a second junction portion 9d.
  • the refrigerant that has flowed out of the cooler 7 flows into at least one of the first suction pipe 10a and the second suction pipe 10b via the second branch portion 9c.
  • a downstream three-way valve 8 is provided between the suction pipe 10 and the suction port 1 b of the compressor 1 .
  • the downstream three-way valve 8 constitutes a second junction 9d.
  • the refrigerant that has flowed through the first suction pipe 10 a and the refrigerant that has flowed through the second suction pipe 10 b join at the downstream three-way valve 8 .
  • the downstream three-way valve 8 is sometimes called a second three-way valve.
  • FIG. 1 Each component shown in FIG. 1 will be described below.
  • the compressor 1 sucks the refrigerant flowing through the refrigerant pipe 13 .
  • the compressor 1 compresses the refrigerant sucked from the suction port 1b and discharges the compressed refrigerant to the refrigerant pipe 13 from the discharge port 1a.
  • Compressor 1 is an inverter compressor, for example.
  • the operating frequency may be arbitrarily changed by a drive circuit such as an inverter circuit to change the capacity of the compressor 1 to send out refrigerant per unit time. In this case, the operation of the driving circuit is controlled by the control section 11.
  • the compressor 1 is arranged, for example, in a machine room 20 provided at the bottom of a refrigerator 200, as shown in FIG.
  • the machine room 20 is arranged on the back side with respect to the vegetable room 35, which will be described later. Refrigerant discharged from the compressor 1 flows into the condenser 2 .
  • the condenser 2 exchanges heat between the refrigerant flowing inside and the air.
  • the condenser 2 is, for example, a fin-and-tube heat exchanger.
  • the condenser 2 condenses the refrigerant through heat exchange.
  • a blower fan (not shown) for blowing air to the condenser 2 is provided for the condenser 2 .
  • the condenser 2 is arranged, for example, in the machine room 20 provided in the lower part of the refrigerator 200, as shown in FIG.
  • the condensation pipe 3 condenses the refrigerant by conducting the heat of the refrigerant flowing out of the condenser 2 to the air.
  • Condensation pipe 3 is arranged with heat insulating material (not shown) between outer box 21 and inner box 22 of refrigerator 200 shown in FIG.
  • Refrigerator 200 has, as shown in FIG. 4, cabinet section 200a and divider section 200b.
  • the cabinet section 200a is box-shaped with an open front side, and has an outer box 21 forming an outer shell of the cabinet section 200a and an inner box 22 forming an inner wall.
  • a heat insulating material such as urethane is provided between the outer box 21 and the inner box 22 .
  • Condensation pipe 3 is embedded in, for example, a heat insulating material provided on the side or back of refrigerator 200 .
  • the divider section 200b of the refrigerator 200 divides the internal space of the cabinet section 200a into a plurality of storage compartments.
  • the divider section 200b divides the internal space of the cabinet section 200a into a plurality of storage compartments such as a refrigerating compartment 31, an ice making compartment 32, a switching compartment 33, a freezing compartment 34, and a vegetable compartment 35, for example. partitioning.
  • doors 31a, 32a, 33a, 34a, and 35a are provided for these storage compartments, respectively. Doors 31a, 32a, 33a, 34a, and 35a are attached to cabinet section 200a by hinges or the like so as to be able to be opened and closed.
  • cabinet section 200a has one or more storage compartments formed by divider section 200b. Also, the air inside these storage compartments is cooled by the refrigeration cycle device 100 .
  • the dew condensation prevention pipe 4 conducts the heat of the refrigerant flowing out from the condensation pipe 3 to the air, thereby further condensing the refrigerant.
  • the dew condensation prevention pipe 4 is installed on the front door frame of the refrigerator 200, as shown in FIG. As shown in FIG. 4, the dew condensation prevention pipe 4 is bent multiple times along the periphery of the front opening of the cabinet section 200a and along the edge of the front side of the divider section 200b.
  • the dew condensation prevention pipe 4 is installed in the cabinet section 200a and the divider section 200b via an elastic member having a large heat capacity such as butyl rubber. While the refrigerant flows through the dew condensation prevention pipe 4, the heat of the refrigerant is radiated from the surface of the dew condensation prevention pipe 25, and the generated heat prevents dew condensation around the opening of each storage chamber.
  • the high-temperature, high-pressure refrigerant discharged from the compressor 1 is liquefied in a series of condensation steps in the condenser 2, condensation pipe 3, and dew condensation prevention pipe 4.
  • the dew condensation prevention pipe 4 does not necessarily have to be provided, and may be provided as necessary.
  • the upstream three-way valve 5 has one inlet and two outlets. The two outlets are hereinafter referred to as the first outlet 5a and the second outlet 5b.
  • the inflow port 5c of the upstream three-way valve 5 is connected to the outflow port of the dew condensation prevention pipe 4 .
  • a first outlet 5a of the upstream three-way valve 5 is connected to a first capillary tube 6a, and a second outlet 5b of the upstream three-way valve 5 is connected to a second capillary tube 6b.
  • the upstream three-way valve 5 opens either one of the first outflow port 5a and the second outflow port 5b.
  • the capillaries through which the refrigerant flows are switched between the first capillaries 6a and the second capillaries 6b.
  • the upstream three-way valve 5 may open both of the first outflow port 5a and the second outflow port 5b.
  • the coolant flows through both the first capillary tube 6a and the second capillary tube 6b.
  • the upstream three-way valve 5 is arranged, for example, in the machine room 20 provided in the lower part of the refrigerator 200, as shown in FIG.
  • the opening/closing operation of the upstream three-way valve 5 is controlled by the controller 11 .
  • the expansion device 6 is a decompression device that decompresses and expands the refrigerant liquefied in the condensation process.
  • the expansion device 6 turns the refrigerant into a low-temperature, low-pressure liquid.
  • the expansion device 6 is composed of the first capillary tube 6a and the second capillary tube 6b, as described above.
  • the inner diameter da of the first capillary tube 6a and the inner diameter db of the second capillary tube 6b are different.
  • the inner diameter da of the first capillary tube 6a is smaller than the inner diameter db of the second capillary tube 6b.
  • the length La of the first capillary tube 6a is different from the length Lb of the second capillary tube 6b.
  • the length La of the first capillary tube 6a is longer than the length Lb of the second capillary tube 6b.
  • the cooler 7 exchanges heat between the refrigerant flowing inside and the air inside the refrigerator.
  • the cooler 7 is, for example, a fin-and-tube heat exchanger.
  • the cooler 7 evaporates and gasifies the refrigerant through heat exchange. That is, the cooler 7 acts as an evaporator.
  • the air cooled by heat exchange in the cooler 7 circulates inside the refrigerator 200, thereby cooling the inside of the refrigerator 200.
  • the refrigerant evaporated in the cooler 7 returns to the compressor 1 via the suction pipe 10 and the downstream three-way valve 8 .
  • the cooler 7 is arranged on the back surface of the refrigerator 200, as shown in FIG.
  • the cooler 7 is installed inside the refrigerator 200 .
  • the suction pipe 10 has the first suction pipe 10a and the second suction pipe 10b, as described above.
  • the first suction pipe 10a is in thermal contact with the first capillary 6a
  • the second suction pipe 10b is in thermal contact with the second capillary 6b.
  • thermal contact is also referred to as “thermal contact”. The thermal contact method will be described later with reference to FIGS. 13 and 14. FIG.
  • the refrigerant flowing through the first capillary tube 6a arranged on the upstream side of the cooler 7 and the refrigerant flowing through the first suction pipe 10a arranged on the downstream side of the cooler 7 are heat-exchanged.
  • the enthalpy of the refrigerant on the upstream side of the cooler 7 is reduced, and the cooling capacity of the cooler 7 is increased.
  • the first suction pipe 10a and the second suction pipe 10b, and the first capillary pipe 6a and the second capillary pipe 6b exchange heat between the refrigerant flowing through the suction pipe 10 and the refrigerant flowing through the expansion device 6. It constitutes the heat exchange part 12 between refrigerants.
  • the inter-refrigerant heat exchange unit 12 has the effect of increasing the cooling capacity of the cooler 7 by reducing the enthalpy of the refrigerant before the cooling process of the cooler 7 .
  • the first capillary tube 6 a and the second capillary tube 6 b act as the expansion device 6 and also act as the refrigerant heat exchange section 12 . Details of the operation of the heat exchange unit 12 between refrigerants will be described later.
  • the temperature of the first suction pipe 10a and the temperature of the second suction pipe 10b rise due to heat exchange in the heat exchange section 12 between refrigerants. Therefore, it is possible to prevent condensation from occurring in the first suction pipe 10a and the second suction pipe 10b.
  • the downstream three-way valve 8 has two inlets and one outlet. Below, two inlets are called the 1st inlet 8a and the 2nd inlet 8b.
  • the first inlet 8a is connected to the first suction pipe 10a
  • the second inlet 8b is connected to the second suction pipe 10b.
  • the outflow port 8c of the downstream three-way valve 8 is connected to the suction port 1b of the compressor 1.
  • the downstream three-way valve 8 is arranged, for example, in the machine room 20 provided in the lower part of the refrigerator 200, as shown in FIG.
  • the downstream three-way valve 8 opens either one of the first inlet 8a and the second inlet 8b.
  • the suction pipe through which the refrigerant flows is switched between the first suction pipe 10a and the second suction pipe 10b.
  • the downstream three-way valve 8 may open both of the first inlet 8a and the second inlet 8b.
  • refrigerant flows through both the first suction pipe 10a and the second suction pipe 10b.
  • the opening/closing operation of the downstream three-way valve 8 is controlled by the controller 11 .
  • the control unit 11 controls the operation of the refrigeration cycle device 100.
  • the control unit 11 particularly controls the operations of the upstream three-way valve 5 , the downstream three-way valve 8 and the compressor 1 .
  • the control unit 11 is composed of a processing circuit.
  • the processing circuitry consists of dedicated hardware or a processor.
  • Dedicated hardware is, for example, ASIC (Application Specific Integrated Circuit) or FPGA (Field Programmable Gate Array).
  • the processor executes programs stored in memory.
  • the control unit 11 has a memory (not shown).
  • Memory is non-volatile or volatile semiconductor memory such as RAM (Random Access Memory), ROM (Read Only Memory), flash memory, EPROM (Erasable Programmable ROM), or disk such as magnetic disk, flexible disk, or optical disk. be.
  • the machine room 20 is arranged, for example, behind the vegetable room 35, as shown in FIG.
  • the cooler 7 is arranged, for example, in the back of the freezer compartment 34, as shown in FIG.
  • the arrangement of the cooler 7 is not limited to this case, and it may be arranged at a position higher than the freezer compartment 34 as shown in FIG.
  • the first suction pipe 10a and the second suction pipe 10b are arranged behind the freezing compartment 34, the ice making compartment 32, the switching compartment 33, and the refrigerating compartment 31 by being bent multiple times.
  • the first capillary tube 6a and the second capillary tube 6b are arranged along the first suction tube 10a and the second suction tube 10b, respectively.
  • the upstream three-way valve 5 and the downstream three-way valve 8 are arranged in the machine room 20 .
  • the arrangement example of FIG. 5 is merely an example, and is not limited to this.
  • the refrigerant is compressed by the compressor 1 to become a high-temperature and high-pressure gas refrigerant.
  • Gas refrigerant is discharged from the discharge port 1 a of the compressor 1 and flows into the condenser 2 arranged in the machine room 20 .
  • the condenser 2 forced convection by a fan (not shown) causes heat exchange between the air and the gas refrigerant, and the refrigerant is condensed.
  • the refrigerant then flows into the condenser pipe 3 .
  • the condensation pipe 3 heat is exchanged between the air outside the refrigerator 200 and the refrigerant, and the refrigerant is condensed.
  • the refrigerant then flows into the anti-condensation pipe 4 .
  • Refrigerant flows through dew condensation prevention pipe 4 , heat exchange is performed between the refrigerant and air outside refrigerator 200 , and the refrigerant is further condensed.
  • a series of these condensation steps causes the liquid refrigerant to flow into the expansion device 6 .
  • the refrigerant is decompressed by the expansion device 6 to become a low-temperature, low-pressure liquid, and flows into the cooler 7 .
  • heat is exchanged between the refrigerant and the air inside the refrigerator 200, and the refrigerant evaporates into a gaseous refrigerant.
  • the air cooled by heat exchange circulates inside the refrigerator 200, and the inside of the refrigerator 200 is cooled.
  • the refrigerant evaporated in the cooler 7 returns to the compressor 1 through the suction pipe 10 and is sucked from the suction port 1b of the compressor 1 .
  • internal heat exchange takes place between the refrigerant flowing through the suction pipe 10 and the refrigerant flowing through the expansion device 6 .
  • the temperature of the refrigerant flowing from the expansion device 6 into the cooler 7 is lowered, while the surface temperature of the suction pipe 10 is raised.
  • the cooling capacity of the cooler 7 is increased, and the occurrence of dew condensation on the surface of the intake pipe 10 can be prevented. Due to the circulation of the refrigerant as described above, the internal space of the refrigerator 200 is continuously cooled.
  • the expansion device 6 has a first capillary tube 6a and a second capillary tube 6b in order to make the flow rate of the refrigerant flowing through the refrigerant pipe 13 variable and to provide a degree of freedom in cooling capacity.
  • the first capillary tube 6a and the second capillary tube 6b have different inner diameters and lengths. Specifically, as described above, the inner diameter of the second capillary tube 6b is larger than the inner diameter of the first capillary tube 6a, and the length of the second capillary tube 6b is shorter than the length of the first capillary tube 6a.
  • the upstream three-way valve 5 arranged upstream of the expansion device 6 allows the flow path of the refrigerant to be either the first capillary tube 6a or the second capillary tube 6b, or the first capillary tube 6a and the second capillary tube.
  • the pressure reduction amount of the entire expansion device 6 is made variable. Since the first capillary tube 6a has a smaller inner diameter and a longer length than the second capillary tube 6b, the pressure reduction amount is larger than that of the second capillary tube 6b. Therefore, when the first outflow port 5a of the upstream three-way valve 5 is opened and the second outflow port 5b of the upstream three-way valve 5 is closed, the amount of pressure reduction is maximized. On the other hand, when both the first outflow port 5a and the second outflow port 5b of the upstream three-way valve 5 are opened, the amount of pressure reduction is the smallest.
  • the refrigerant flowing through the first capillary tube 6a and the refrigerant flowing through the first suction pipe 10a exchange heat
  • the refrigerant flowing through the second capillary tube 6b and the refrigerant flowing through the second suction pipe 10b exchange heat.
  • the first and second capillary tubes 6a, 6b arranged on the upstream side of the cooler 7 and the first and second suction pipes 10a, 10b arranged on the downstream side of the cooler 7 are brought into thermal contact with each other. to exchange heat.
  • the heat exchange amount on the upstream side of the cooler 7 is increased, thereby reducing the enthalpy of the refrigerant on the upstream side of the cooler 7, Increases cooling capacity.
  • the temperatures of the first suction pipe 10a and the second suction pipe 10b rise. If the temperature of the first suction pipe 10a and the second suction pipe 10b were to drop, condensation would occur on the surfaces of the first suction pipe 10a and the second suction pipe 10b due to moisture contained in the outside air. In this case, since the condensed water drips from the first suction pipe 10a and the second suction pipe 10b toward the floor of the machine room 20, the floor of the machine room 20 is corroded by the dripping of the condensed water.
  • the temperature of the first suction pipe 10a and the second suction pipe 10b is increased by heat exchange by the heat exchange unit 12 between refrigerants. Prevents condensation from occurring. As a result, dewdrops on the floor surface of the machine room 20 can be prevented, and corrosion of the machine room 20 can be prevented.
  • the first suction pipe 10a and the second suction pipe 10b are designed to prevent dew condensation even in an environment where the temperature of the outside air is 32° C. and the humidity of the outside air is 70% during high-load operation. is set to a dew point temperature of 28.5°C or higher. As a result, dew condensation on the first suction pipe 10a and the second suction pipe 10b can always be prevented.
  • an increase in capillary length means an increase in capillary pressure drop. Therefore, during low-load operation such as when the outside air temperature is relatively low, if the pressure loss is large, the refrigerant may settle on the high pressure side (for example, the upstream side of the expansion device 6) and may not return to the compressor 1. have a nature. In that case, the compressor 1 is pumped down, which may prevent the refrigeration cycle apparatus 100 from operating normally.
  • the expansion device 6 is provided with the first capillary tube 6a and the second capillary tube 6b having different inner diameters, thereby making the amount of pressure reduction in the expansion device 6 variable.
  • the controller 11 controls the amount of pressure reduction in the expansion device 6 in accordance with the operating state of the refrigeration cycle device 100 , thereby avoiding pump-down of the compressor 1 .
  • the pressure is reduced using the second capillary tube 6b with a relatively small inner diameter and a relatively small pressure loss. 1 Depressurization is performed using the capillary tube 6a.
  • heat exchange is performed between the refrigerant in the first capillary tube 6a and the second capillary tube 6b, which have different inner diameters, and the refrigerant in the first suction pipe 10a and the second suction pipe 10b, respectively.
  • the amount of heat exchange is determined by the length and inner diameter of the capillary. As the length of the capillary tube increases, the heat exchange length increases, so the amount of heat exchange increases. Also, the larger the inner diameter of the capillary, the greater the flow rate of the refrigerant in the capillary, and thus the greater the amount of heat exchange. Therefore, in Embodiment 1, the length and the inner diameter of the first capillary tube 6a and the second capillary tube 6b are set to different values.
  • heat exchange is performed. variable in quantity.
  • the heat exchange amount is the largest when both the heat exchange between the first capillary tube 6a and the first suction pipe 10a and the heat exchange between the second capillary tube 6b and the second suction pipe 10b are performed. Become.
  • FIG. 13A and 13B are explanatory diagrams showing an example of a thermal contact method between a capillary tube and a suction pipe in the refrigeration cycle apparatus according to Embodiment 1.
  • FIG. 14 is an explanatory diagram showing another example of the thermal contact method between the capillary tube and the suction pipe in the refrigeration cycle apparatus according to Embodiment 1.
  • the refrigerant flowing out of the outlet of the cooler 7 is branched into the first suction pipe 10a and the second suction pipe 10b at the second branch portion 9c. , are merged by a downstream three-way valve 8 before the suction port 1 b of the compressor 1 .
  • the first suction pipe 10a is in thermal contact with the first capillary 6a
  • the second suction pipe 10b is in thermal contact with the second capillary 6b.
  • thermo contact method As a thermal contact method, as shown in FIG. 13, there is a method in which the first capillary tube 6a is linearly extended over the entire length of the first suction tube 10a, and the first suction tube 10a and the first capillary tube 6a are bonded with solder. be. The same applies to the thermal contact method between the second suction pipe 10b and the second capillary tube 6b.
  • a method of winding the first capillary tube 6a around the first suction tube 10a in a coil shape and bonding the first suction tube 10a and the first capillary tube 6a with solder can be considered.
  • La be the length of the first capillary tube 6a
  • Lb be the length of the second capillary tube 6b
  • L1 be the length of the first suction pipe 10a
  • L2 be the length of the second suction pipe 10b.
  • the relationship between the length of the suction pipe and the length of the capillary is L1 ⁇ La and L2 ⁇ Lb.
  • the relationship between the length of the suction pipe and the length of the capillary is L1 ⁇ La and L2 ⁇ Lb.
  • the heat exchange length in the case of the thermal contact method shown in FIG. 14 is the length La of the first capillary tube 6a or the length Lb of the second capillary tube 6b.
  • Embodiment 1 by providing the first suction pipe 10a and the second suction pipe 10b, two capillaries with different inner diameters and lengths (that is, capillaries with different Cv values) have different It is possible to set the heat exchange length.
  • the Cv value is a flow rate coefficient expressed in US gallons/min when water at 60 degrees Fahrenheit is allowed to flow when the differential pressure between the inlet and outlet of the capillary tube is 1 psi. If the differential pressure is the same, the larger the Cv value, the larger the flow rate that passes through.
  • the Cv value can be obtained by the following formula (1).
  • Q is the refrigerant flow rate [gal/min]
  • G is the specific gravity of the refrigerant
  • ⁇ p is the differential pressure [psi] between the inlet and outlet of the capillary tube.
  • thermal contact method is not limited to the examples of FIGS. 13 and 14.
  • the method of thermal contact between the first suction pipe 10a and the first capillary pipe 6a it suffices that heat exchange between refrigerants can be performed between the first suction pipe 10a and the first capillary pipe 6a.
  • Other methods may be used as long as heat can be conducted with the first capillary tube 6a.
  • FIG. 6 is an explanatory diagram showing combinations of open/closed states of the upstream three-way valve and the downstream three-way valve in the refrigeration cycle apparatus according to Embodiment 1.
  • FIG. The table shown in FIG. 6 shows combinations of open/closed states of the upstream three-way valve 5 and the downstream three-way valve 8 when the lengths of the first suction pipe 10a and the length of the second suction pipe 10b are L1 and L2, respectively. .
  • the suction pipe and the capillary are linearly adhered by the thermal contact method shown in FIG.
  • state (2) the first outlet 5a of the upstream three-way valve 5 is opened and the second outlet 5b is closed, and the first inlet 8a of the downstream three-way valve 8 is closed and the second inlet 8b is opened. and
  • the pressure reduction of the refrigerant takes place in the first capillary tube 6a.
  • the amount of pressure reduction is DP1.
  • heat exchange between refrigerants is performed between the second suction pipe 10b and the second capillary tube 6b.
  • the temperature of the second suction pipe 10b decreases. Therefore, the state (2) is advantageous in an environment with a low outside air temperature that does not require a large cooling capacity and a low outside air humidity that is less affected by dew condensation on the intake pipe.
  • the temperature of the first suction pipe 10a decreases. Therefore, in the case of state (3), it is advantageous in an environment of low outside air temperature, which does not require a large cooling capacity, and low outside air humidity, where the influence of dew condensation on the suction pipe is small.
  • the flow rate can be increased by flowing the coolant through both the first capillary tube 6a and the second capillary tube 6b.
  • the heat exchange amount Q7 is the amount of heat exchange between the first intake pipe 10a and the first capillary tube 6a and between the second intake pipe 10b and the second capillary tube 6b. Therefore, among the heat exchange amounts Q1 to Q7 in the states (1) to (7), the heat exchange amount Q7 in the state (7) becomes the maximum, and the cooling capacity of the cooler 7 becomes maximum.
  • the values of the heat exchange amounts Q1, Q4 to Q7 are determined by the design values of the refrigeration cycle device 100, the type of refrigerant, and the like, and can be obtained in advance by experiments or the like. Therefore, the magnitude relationship between Q1 to Q7 can be obtained in advance.
  • the control unit 11 stores the data of the table of FIG. 6 in advance in a memory (not shown). Control unit 11 uses this data to determine a combination of open/closed states of upstream three-way valve 5 and downstream three-way valve 8 according to the operating state of refrigerator 200 . Specifically, for example, the control unit 11 determines a combination of open/closed states of the upstream three-way valve 5 and the downstream three-way valve 8 according to the processing flow shown in FIG. 15 .
  • FIG. 15 is a flow chart showing an example of the processing flow of the control unit provided in the refrigeration cycle apparatus according to Embodiment 1.
  • the refrigerator 200 is provided with an internal temperature sensor (not shown) that detects the internal temperature of the refrigerator 200 and an outside temperature sensor (not shown) that detects the temperature outside the refrigerator 200. ) is provided.
  • step S1 the control unit 11 acquires the inside temperature of the refrigerator 200 from the inside temperature sensor, and acquires the outside temperature from the outside temperature sensor.
  • the control unit 11 obtains the load amount of the refrigerator 200 based on the temperature inside the refrigerator 200 and the outside air temperature.
  • control unit 11 obtains the necessary heat exchange amount based on the load amount obtained at step S2.
  • step S4 the control unit 11 selects the state corresponding to the obtained heat exchange amount from states (1) to (7) using the data in the table of FIG. 6 stored in the memory.
  • step S5 the control unit 11 controls opening and closing of the upstream three-way valve 5 and the downstream three-way valve 8 so as to achieve the state selected in step S4.
  • the expansion device 6 is composed of the first capillary tube 6a and the second capillary tube 6b.
  • the first capillary tube 6a and the second capillary tube 6b differ in length and Cv value.
  • the first capillary 6a and the first suction pipe 10a are brought into thermal contact, and heat exchange is performed between the refrigerant flowing through the first capillary 6a and the refrigerant flowing through the first suction pipe 10a.
  • the second capillary 6b and the second suction pipe 10b are brought into thermal contact, and heat exchange is performed between the refrigerant flowing through the second capillary 6b and the refrigerant flowing through the second suction pipe 10b.
  • the heat exchange mechanism in the two intake pipes can provide refrigeration cycles with different heat exchange amounts for capillaries with different Cv values.
  • the refrigerator 200 that maximizes the heat exchange effect when the load is high and suppresses performance deterioration even when the load is low.
  • downstream three-way valve 8 on the downstream side of the suction pipe 10, it is possible to suppress a decrease in the amount of heat exchange due to a decrease in the refrigerant flow rate. That is, when the flow rate of refrigerant flowing through the suction pipe is small, only one of the first inlet 8a and the second inlet 8b of the downstream three-way valve 8 is opened. As a result, it is possible to suppress a decrease in the amount of heat exchange due to a decrease in the refrigerant flow rate. If the flow rate of the refrigerant flowing through the suction pipe is small, sufficient heat cannot be exchanged between the suction pipe and the capillary, resulting in a decrease in heat exchange amount.
  • upstream three-way valve 5 and downstream three-way valve 8 allow one to be selected from a combination of a plurality of flow paths. You can choose your path.
  • the amount of heat exchanged between the suction pipe and the capillary can be varied depending on whether the load of the refrigerator 200 is high or low. be. Specifically, when the load is high, which requires a relatively high cooling capacity, the heat exchange length (that is, the heat contact area) is increased to increase the heat exchange amount and increase the cooling efficiency, thereby increasing the heat exchange effect. make the most of On the other hand, when the load of the refrigerator 200 is low, the amount of heat exchange is reduced by reducing the heat exchange length (that is, the thermal contact area), thereby suppressing the excessive cooling capacity of the refrigeration cycle device 100 and This reduces the loss of starting and stopping of the engine, and suppresses the deterioration of performance.
  • the heat exchange length that is, the heat contact area
  • Embodiment 2. 7 and 8 are refrigerant circuit diagrams showing the configuration of a refrigeration cycle apparatus according to Embodiment 2.
  • FIG. 7 shows the four-way valve 40 in the first state
  • FIG. 8 shows the four-way valve 40 in the second state.
  • FIG. 9 is a rear view schematically showing an arrangement example of suction pipes provided in the refrigeration cycle apparatus according to Embodiment 2. As shown in FIG.
  • the expansion device 6 is composed of a first capillary tube 6a and a second capillary tube 6b.
  • the first capillary tube 6a and the second capillary tube 6b have different inner diameters and lengths.
  • the suction pipe 10 is composed of a first suction pipe 10a and a second suction pipe 10b.
  • the first capillary tube 6a and the first suction pipe 10a are in thermal contact, and the second capillary tube 6b and the second suction pipe 10b are in thermal contact. Since the thermal contact method is the same as in the first embodiment, the description is omitted here.
  • the first capillary tube 6a and the second capillary tube 6b are branched from each other at the first branching portion 9a and joined at the first joining portion 9b. Also, the first suction pipe 10a and the second suction pipe 10b branch off from each other at a second branch portion 9c and join at a second junction portion 9d.
  • the difference between the first embodiment and the second embodiment is that, in the second embodiment, the first branching portion 9a and the second merging portion 9d are configured by four-way valves 40, as shown in FIGS. , the first merging portion 9b and the second branching portion 9c are composed of the cooler 7.
  • FIG. In the refrigeration cycle device 100, the four-way valve 40 is controlled by the control unit 11 so that the refrigerant flows in the first direction indicated by the arrow A in FIG. 7 and the refrigerant flows in the second direction indicated by the arrow B in FIG. and a flowing second state.
  • the four-way valve 40 is arranged, for example, in the machine room 20 provided in the lower part of the refrigerator 200, as shown in FIG.
  • the four-way valve 40 When the four-way valve 40 is in the first state, as shown in FIG. 7, the four-way valve 40 connects the outflow port of the dew condensation prevention pipe 4 and the inflow port of the first capillary tube 6a, and also connects the first suction pipe 10a. The outflow port and the suction port 1b of the compressor 1 are connected.
  • the discharge port 1a of the compressor 1, the condenser 2, the condensation pipe 3, the dew condensation prevention pipe 4, the four-way valve 40, the first capillary tube 6a of the expansion device 6, the cooler 7 , the first suction pipe 10a of the suction pipe 10, the four-way valve 40, and the suction port 1b of the compressor 1 are connected in order by the refrigerant pipe 13, and the refrigerant flows in the first direction indicated by the arrow A.
  • the four-way valve 40 when the four-way valve 40 is in the second state, as shown in FIG. 8, the four-way valve 40 connects the outflow port of the dew condensation prevention pipe 4 and the inflow port of the second capillary tube 6b. 10b and the suction port 1b of the compressor 1 are connected.
  • the discharge port 1a of the compressor 1, the condenser 2, the condensation pipe 3, the dew condensation prevention pipe 4, the four-way valve 40, the second capillary tube 6b of the expansion device 6, the cooler 7 , the second suction pipe 10b of the suction pipe 10, the four-way valve 40, and the suction port 1b of the compressor 1 are connected in order by the refrigerant pipe 13, and the refrigerant flows in the second direction indicated by the arrow B.
  • the first check valve 41 and the first check valve 41 through which the refrigerant flows in the first direction indicated by the arrow A with respect to the first capillary tube 6a and the first suction pipe 10a respectively prevent the refrigerant from flowing backward.
  • the third check valves 43 are connected respectively. Specifically, as shown in FIG. 7, the first capillary tube 6a is connected in series with the first check valve 41 through which the refrigerant flows in the first direction, and the first suction pipe 10a is connected in series with the first check valve 41 through which the refrigerant flows. It is connected in series with the third check valve 43 .
  • the second check valve 42 allows the refrigerant to flow in the second direction indicated by the arrow B to the second capillary tube 6b and the second suction pipe 10b so that the refrigerant does not flow backward.
  • a fourth check valve 44 are connected respectively.
  • the second capillary tube 6b is connected in series with the second check valve 42 through which the refrigerant flows in the second direction
  • the second suction pipe 10b is connected in series with the second check valve 42 through which the refrigerant flows in the second direction. It is connected in series with the fourth check valve 44 .
  • the first capillary tube 6a and the second suction tube 10b are connected in reverse parallel, and the second capillary tube 6b and the first suction tube 10a are connected in reverse parallel. It is
  • the flow of processing by the control unit 11 in the second embodiment may be performed basically in the same manner as in FIG. 15 described in the first embodiment.
  • the control unit 11 selects either state (1) or state (4) in step S4 of FIG.
  • the controller 11 switches the state of the four-way valve 40 in step S5 of FIG.
  • the first capillary tube 6 a and the second capillary tube 6 b are branched by the four-way valve 40 .
  • the controller 11 switches the state of the four-way valve 40 between the first state and the second state, thereby switching between the first capillary 6a and the second capillary 6b as the capillary through which the refrigerant flows.
  • the refrigerant can flow only through one capillary tube and one suction tube.
  • FIG. 7 the refrigerant flows through the first capillary 6a, the cooler 7 and the first suction pipe 10a.
  • the refrigerant flows through the second capillary tube 6b, the cooler 7 and the second suction pipe 10b.
  • the circuit consisting of the four-way valve 40, the first, second, third and fourth check valves 41 to 44, the first suction pipe 10a and the second suction pipe 10b allows the first The suction pipe 10a exchanges heat with the first capillary 6a, and the second suction pipe 10b exchanges heat with the second capillary 6b.
  • the four-way valve 40 switches between the first capillary tube 6a and the second capillary tube 6b.
  • a heat exchange mechanism is provided that includes the four-way valve 40, the first, second, third, and fourth check valves 41 to 44, the first suction pipe 10a, and the second suction pipe 10b. .
  • refrigeration cycles with different heat exchange amounts can be provided for the first capillary tube 6a and the second capillary tube 6b with different Cv values.
  • Refrigerator 200 can be provided with a replacement structure.
  • the heat exchange amount in the heat exchange between the suction pipe and the capillaries at high load and low load of the refrigerator 200 is can be made variable. Specifically, when the load is high, which requires a relatively high cooling capacity, the heat exchange length (that is, the heat contact area) is increased in the first state shown in FIG. Increase cooling efficiency. On the other hand, when the load of the refrigerator 200 is low, the second state in FIG. To suppress the excess, reduce the start/stop loss of the refrigerator 200, and suppress the deterioration of performance.
  • Embodiment 3. 10 and 11 are refrigerant circuit diagrams showing the configuration of a refrigeration cycle apparatus according to Embodiment 3.
  • FIG. 10 shows the case where the hexagonal valve 50 is in the third state
  • FIG. 11 shows the case where the hexagonal valve 50 is in the fourth state.
  • FIG. 12 is a rear view schematically showing an arrangement example of suction pipes provided in the refrigeration cycle apparatus according to Embodiment 3. As shown in FIG.
  • the expansion device 6 is composed of a first capillary tube 6a and a second capillary tube 6b.
  • the first capillary tube 6a and the second capillary tube 6b have different inner diameters and lengths.
  • the suction pipe 10 is composed of a first suction pipe 10a and a second suction pipe 10b.
  • the first capillary tube 6a and the first suction pipe 10a are in thermal contact, and the second capillary tube 6b and the second suction pipe 10b are in thermal contact. Since the thermal contact method is the same as in the first embodiment, the description is omitted here.
  • the first capillary tube 6a and the second capillary tube 6b are branched from each other at the first branching portion 9a and joined at the first joining portion 9b. Also, the first suction pipe 10a and the second suction pipe 10b branch off from each other at a second branch portion 9c and join at a second junction portion 9d.
  • Embodiment 1 differs from Embodiment 3 in Embodiment 3, as shown in FIGS. This is the point.
  • the hexagonal valve 50 allows the refrigerant to flow in the third direction indicated by the arrow C in FIG. 10 and the refrigerant in the fourth direction indicated by the arrow D in FIG. and the flowing fourth state.
  • the hexagonal valve 50 is arranged, for example, in the machine room 20 provided in the lower part of the refrigerator 200, as shown in FIG.
  • the hexagonal valve 50 When the hexagonal valve 50 is in the third state, as shown in FIG. 10, the hexagonal valve 50 connects the outflow port of the dew condensation prevention pipe 4 and the inflow port of the first capillary tube 6a. Furthermore, the six-way valve 50 connects the outlet of the first suction pipe 10 a and the suction port of the compressor 1 .
  • the hexagonal valve 50 when the hexagonal valve 50 is in the third state, as shown in FIG.
  • the capillary tube 6a, the cooler 7, the first suction pipe 10a of the suction pipe 10, the hexagonal valve 50, and the suction port of the compressor 1 are connected in order by the refrigerant pipe 13, and the refrigerant flows in the third direction indicated by the arrow C. flow.
  • the hexagonal valve 50 when the hexagonal valve 50 is in the fourth state, as shown in FIG. 11, the hexagonal valve 50 connects the outflow port of the dew condensation prevention pipe 4 and the inflow port of the second capillary tube 6b. Furthermore, the six-way valve 50 connects the outlet of the second suction pipe 10b and the suction port of the compressor 1 .
  • the hexagonal valve 50 when the hexagonal valve 50 is in the fourth state, as shown in FIG.
  • the capillary tube 6b, the cooler 7, the second suction pipe 10b of the suction pipe 10, the hexagonal valve 50, and the suction port of the compressor 1 are connected in order by the refrigerant pipe 13, and the refrigerant flows in the fourth direction indicated by the arrow D. flow.
  • the flow of processing by the control unit 11 in Embodiment 3 may be performed basically in the same manner as in FIG. 15 described in Embodiment 1.
  • the control unit 11 selects either state (1) or state (4) in step S4 of FIG.
  • the controller 11 switches the state of the hexagonal valve 50 in step S5 of FIG.
  • the first capillary tube 6 a and the second capillary tube 6 b are branched by a hexagonal valve 50 .
  • the controller 11 switches the state of the hexagonal valve 50 between the third state and the fourth state, thereby switching between the first capillary tube 6a and the second capillary tube 6b as the capillary through which the refrigerant flows.
  • the refrigerant can flow only through one capillary tube and one suction tube.
  • the refrigerant flows through the first capillary 6a, the cooler 7 and the first suction pipe 10a.
  • refrigerant flows through the second capillary 6b, the cooler 7 and the second suction pipe 10b.
  • the first suction pipe 10a exchanges heat with the first capillary tube 6a by means of the circuit composed of the six-way valve 50, the first suction pipe 10a, and the second suction pipe 10b, and the second suction pipe 10b exchanges heat with the second capillary tube 6b.
  • the six-way valve 50 switches between the first capillary tube 6a and the second capillary tube 6b.
  • the heat exchange mechanism consisting of the hexagonal valve 50, the first suction pipe 10a, and the second suction pipe 10b allows the first capillary 6a and the second capillary 6b with different Cv values to be subjected to different heat exchanges. Amount of refrigeration cycles can be provided.
  • the heat exchange between the suction pipe and the capillaries is such that the heat exchange effect corresponding to the load of the refrigerator 200 is maximized, and the deterioration of the freezing and refrigerating performance is suppressed even during the low-load operation of the refrigerator 200.
  • Refrigerator 200 can be provided with a replacement structure.
  • the amount of heat exchanged in the heat exchange between the suction pipe and the capillary is can be made variable. Specifically, when the load is high, which requires a relatively high cooling capacity, the heat exchange length (that is, the heat contact area) is increased in the third state shown in FIG. Increase cooling efficiency. On the other hand, when the load of the refrigerator 200 is low, the amount of heat exchange is reduced by reducing the heat exchange length (that is, the heat contact area) in the fourth state of FIG. 11 . As a result, excessive cooling capacity of the refrigeration cycle device 100 can be suppressed, and the start/stop loss of the refrigerator 200 can be reduced, thereby suppressing deterioration in performance.
  • the inner diameter of the second capillary tube 6b is larger than the inner diameter of the first capillary tube 6a, and the length of the second capillary tube 6b is shorter than the length of the first capillary tube 6a. mentioned and explained. However, it is not limited to this case.
  • the inner diameter of the second capillary tube 6b may be larger than the inner diameter of the first capillary tube 6a, and the length of the second capillary tube 6b may be longer than the length of the first capillary tube 6a.
  • the inner diameter and length of the first capillary tube 6a and the inner diameter and length of the second capillary tube 6b may be freely set to arbitrary values as appropriate.

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Abstract

冷凍サイクル装置は、圧縮機、凝縮器、凝縮パイプ、絞り装置、冷却器、および、吸入管が、冷媒配管を介して接続されて、冷媒が循環する、冷媒回路を備え、絞り装置は、第１毛細管と、第１毛細管の内径と異なる内径を有し、第１毛細管の長さと異なる長さを有する、第２毛細管と、第１毛細管および第２毛細管の少なくとも一方に冷媒を流す第１分岐部と、を有し、吸入管は、第１毛細管に熱的に接触された第１吸入管と、第２毛細管に熱的に接触された第２吸入管と、を有する。

Description

冷凍サイクル装置および冷蔵庫
　本開示は、冷凍サイクル装置および冷蔵庫に関する。
　冷蔵庫に搭載される冷凍サイクル装置は、圧縮機、凝縮器、減圧器、冷却器を備えている（例えば、特許文献１、２参照）。
　特許文献１では、減圧器として、１本の毛細管を用いている。また、特許文献１では、冷却効率向上のため、圧縮機の吸入口に接続された吸入管を流れる冷媒と、毛細管を流れる冷媒とを、内部熱交換させている。これにより、毛細管から冷却器に流入される冷媒の温度が低くなる。このようにして、低温の冷媒のエンタルピーを回収することで、冷凍システムの効率を向上させている。
　特許文献１において、例えば、毛細管の長さを長くした場合には、熱交換長が長くなるので、その分だけ、熱交換による熱回収量を増大させることができる。そのため、冷凍サイクルの効率を向上させることが可能である。
　しかしながら、長さの長い毛細管では、毛細管の内径が小さいと圧損が大きくなってしまう。そのため、圧縮機が低周波数で運転するような低負荷の環境において、冷凍サイクル装置を運転させた場合に、毛細管の圧損が大きいと、高圧側から毛細管に対して冷媒が流れにくくなる。その結果、毛細管の下流において冷媒不足が発生し、圧縮機のポンプダウンを招く可能性がある。
　そこで、毛細管の内径を大きくすることが考えられる。毛細管の内径を大きくした場合、冷媒流量を増大させることができるので、冷却不足を防止し、且つ、冷却能力を増加させることができる。
　しかしながら、毛細管の内径が大きい場合には、その分だけ、冷媒流量も多くなり、また、熱交換量（熱回収量）も大きくなる。そのため、圧縮機が低周波数で運転するような低負荷の環境において、冷凍サイクル装置を運転させた場合、冷凍サイクル装置の冷却能力が庫内熱負荷に対して過剰になってしまう。
　近年、省エネルギーのために、冷蔵庫の庫内温度が設定値より高い場合に冷蔵庫をＯＮにし、冷蔵庫の庫内温度が設定値に達したときに冷蔵庫をＯＦＦする機能を有した冷蔵庫が開発されている。以下では、当該機能を「自動発停機能」と呼び、ＯＮ（発動）とＯＦＦ（停止）との切り替えを行うことを「発停」と呼ぶ。また、ＯＮ（発動）とＯＦＦ（停止）との切り替えを行った回数を「発停回数」と呼ぶ。
　上述したように、内径の大きい毛細管を用いた場合、低負荷運転時には、冷却能力が庫内熱負荷に対して過剰になりやすい。そのため、自動発停機能を備えた冷蔵庫で、内径の大きい毛細管を用いた場合、ＯＮ時の運転時間が短くなり、運転率が低減する。また、設定温度の前後でＯＮとＯＦＦとを繰り返し、発停回数が多くなる。発停を行う度に、発停ロスが生じるため、低負荷運転時での省エネルギー性能の低下を招く。また、発停回数が多くなると、圧縮機の生涯発停回数も増加し、圧縮機が早期に劣化し、圧縮機の品質問題も生じることになる。
　特許文献１では、１本の毛細管で減圧器を構成しているため、冷蔵庫の低負荷時と高負荷時とで毛細管の長さまたは内径を切り替えることができない。そのため、冷蔵庫の低負荷時には、上述したように、圧縮機のポンプダウン、省エネルギー性能の低下、圧縮機の早期劣化などのいずれかの問題が発生する可能性がある。
　そこで、特許文献２では、減圧器として、並列に接続された２本の毛細管を用いている。特許文献２では、２本の毛細管の内径が互いに異なり、それらの２本の毛細管の上流には三方弁が配置されている。そして、三方弁によって２本の毛細管を切り替えることにより、毛細管を流れる冷媒の流量を調整し、冷却能力を制御している。
　特許文献２の構成では、２つの毛細管の長さが等しい場合には、特許文献１のように、吸入管を流れる冷媒と、毛細管を流れる冷媒とを、内部熱交換させることができる。しかしながら、２つの毛細管の長さが異なる場合には、特許文献１のように、吸入管を流れる冷媒と、毛細管を流れる冷媒とを、内部熱交換させることができない。すなわち、２つの毛細管の長さが異なる場合、それらの異なる長さの毛細管を吸入管に熱接触させることはできない。以下に、具体的に説明する。
　異なる長さの毛細管を吸入管に熱接触させる方法は、以下の２つが考えられる。
　（ａ）吸入管の長さをＬ１としたとき、細径毛細管の長さをＬ１にし、太径毛細管の長さをＬ２（＜Ｌ１）とする。このとき、吸入管と２つの毛細管とを直線状で熱接触させる。その場合、細径毛細管の方は、毛細管の長さと吸入管の長さとが同じであるため、毛細管を吸入管の全長に這わせる形で熱接触させる。一方、太径毛細管の方は、毛細管の長さが吸入管よりも短いため、毛細管を吸入管の全長に這わせる形で熱接触させることができない。
　（ｂ）吸入管の長さをＬ１としたとき、細径毛細管の長さをＬ２（＞Ｌ１）にし、太径毛細管の長さをＬ１とする。その場合、太径毛細管の方は、毛細管の長さと吸入管の長さとが同じであるため、毛細管の全長を吸入管に這わせる形で熱接触させる。一方、細径毛細管の方は、毛細管の長さが吸入管よりも長いため、吸入管に対して毛細管をコイル状に巻き付ける。
　上記（ａ）および（ｂ）の場合、それぞれ、下記の問題点がある。
　上記（ａ）の場合、太径毛細管の方は、毛細管の長さが吸入管よりも短いため、毛細管を吸入管の一部分のみに這わせる形で熱接触させる。この場合、太径毛細管と吸入管との接触長さが小さくなり、太径毛細管における熱交換量は小さくなってしまう。あるいは、吸入管を別ルートに分岐させて、吸入管の分岐した部分に、太径毛細管を熱接触させる。この場合には、吸入管を別ルートに分岐させたりする等の設計変更が必要になり、減圧器の構造が複雑になり、製造における加工が煩雑になってしまうという問題がある。
　上記（ｂ）の場合、並行に配置されている太径毛細管と吸入管との両方に対して、細径毛細管をコイル状に接触させる。そのため、吸入管に対して細径毛細管をコイル状に巻き付ける際には、太径毛細管を乗り上げて、細径毛細管をコイル状に巻き付けることになる。そのため、細径毛細管と吸入管との接触面積が小さくなり、細径毛細管における熱交換量は小さくなってしまう。
特開２０１７－１３８０５０号公報 特開２０１３－１９４９８１号公報
　上述したように、特許文献１では、低負荷以外の場合では、毛細管を長くし、熱接触を大きくすることで、熱交換量を大きくし、冷却効率を向上させることは可能である。しかしながら、冷蔵庫の低負荷運転時では、冷凍サイクル装置の冷却能力が過剰となってしまい、発停ロスの増加による性能低下を招くという課題がある。
　当該課題を回避するためには、異なる長さの毛細管を吸入管に熱接触させることが挙げられる。しかしながら、特許文献２の場合を例に挙げて説明したように、１本の吸入管に対して２つの毛細管で熱交換させる場合には、上記（ａ）および（ｂ）のいずれの熱接触方法を用いても、いずれか一方の毛細管における熱交換量が減少してしまうという課題がある。
　本開示は、かかる課題を解決するためになされたものであり、吸入管と毛細管との熱交換において高負荷時と低負荷時とで熱交換量を可変とすることが可能な、冷凍サイクル装置および冷蔵庫を得ることを目的としている。具体的には、冷却能力が必要となる高負荷時には、熱接触面積を大きくすることで熱交換量を大きくして冷却効率を上げて、熱交換効果を最大限享受する。一方、低負荷時には、冷却能力過剰を抑制し、ＯＮ／ＯＦＦでの発停ロスを減らし、性能低下を抑制する。
　本開示に係る冷凍サイクル装置は、圧縮機、凝縮器、凝縮パイプ、絞り装置、冷却器、および、吸入管が、冷媒配管を介して接続されて、冷媒が循環する、冷媒回路を備え、前記絞り装置は、第１毛細管と、前記第１毛細管の内径と異なる内径を有し、前記第１毛細管の長さと異なる長さを有する、第２毛細管と、前記第１毛細管および前記第２毛細管の少なくとも一方に冷媒を流す第１分岐部と、を有し、前記吸入管は、前記第１毛細管に熱的に接触された第１吸入管と、前記第２毛細管に熱的に接触された第２吸入管と、を有するものである。
　本開示に係る冷蔵庫は、上記記載の冷凍サイクル装置と、１以上の貯蔵室を有し、前記冷凍サイクル装置によって前記貯蔵室の内部の空気が冷却されるキャビネット部と、前記キャビネット部に開閉可能に設けられ、前記貯蔵室を開閉する扉とを備えたものである。
　本開示に係る冷凍サイクル装置および冷蔵庫によれば、吸入管と毛細管との熱交換において高負荷時と低負荷時とで熱交換量を可変とすることを可能にし、異なるＣｖ値の毛細管に対して異なる熱交換量の冷凍サイクルを提供することができる。これにより、高負荷時では熱交換効果を最大限享受しつつ、且つ、低負荷運転時でも性能低下を抑制することが可能である。
実施の形態１に係る冷凍サイクル装置の構成を示す冷媒回路図である。 実施の形態１に係る冷凍サイクル装置が搭載される冷蔵庫の構成の一例を示す正面図である。 実施の形態１に係る冷凍サイクル装置が搭載される冷蔵庫の構成の一例を示す側断面図である。 実施の形態１に係る冷凍サイクル装置に設けられた結露防止パイプの配置例を模式的に示す正面図である。 実施の形態１に係る冷凍サイクル装置に設けられた吸入管の配置例を模式的に示す背面図である。 実施の形態１に係る冷凍サイクル装置における上流三方弁と下流三方弁との開閉状態の組み合わせを示す説明図である。 実施の形態２に係る冷凍サイクル装置の構成を示す冷媒回路図である。 実施の形態２に係る冷凍サイクル装置の構成を示す冷媒回路図である。 実施の形態２に係る冷凍サイクル装置に設けられた吸入管の配置例を模式的に示す背面図である。 実施の形態３に係る冷凍サイクル装置の構成を示す冷媒回路図である。 実施の形態３に係る冷凍サイクル装置の構成を示す冷媒回路図である。 実施の形態３に係る冷凍サイクル装置に設けられた吸入管の配置例を模式的に示す背面図である。 実施の形態１に係る冷凍サイクル装置における毛細管と吸入管との熱接触方法の一例を示す説明図である。 実施の形態１に係る冷凍サイクル装置における毛細管と吸入管との熱接触方法の他の例を示す説明図である。 実施の形態１に係る冷凍サイクル装置に設けられた制御部の処理の流れの一例を示すフローチャートである。
　以下、本開示に係る冷凍サイクル装置および冷蔵庫の実施の形態について図面を参照して説明する。本開示は、以下の実施の形態に限定されるものではなく、本開示の主旨を逸脱しない範囲で種々に変形することが可能である。また、本開示は、以下の実施の形態およびその変形例に示す構成のうち、組み合わせ可能な構成のあらゆる組み合わせを含むものである。また、各図において、同一の符号を付したものは、同一の又はこれに相当するものであり、これは明細書の全文において共通している。また、図中同一または相当部分については、同一符号を付して、その説明は原則として繰り返さない。なお、各図面では、各構成部材の相対的な寸法関係または形状等が実際のものとは異なる場合がある。
　実施の形態１．
　図１は、実施の形態１に係る冷凍サイクル装置の構成を示す冷媒回路図である。図２は、実施の形態１に係る冷凍サイクル装置が搭載される冷蔵庫の構成の一例を示す正面図である。図３は、実施の形態１に係る冷凍サイクル装置が搭載される冷蔵庫の構成の一例を示す側断面図である。図４は、実施の形態１に係る冷凍サイクル装置に設けられた結露防止パイプの配置例を模式的に示す正面図である。図５は、実施の形態１に係る冷凍サイクル装置に設けられた吸入管の配置例を模式的に示す背面図である。
　［冷凍サイクル装置の構成］
　冷凍サイクル装置１００の構成について説明する。冷凍サイクル装置１００は、図１に示すように、圧縮機１、凝縮器２、凝縮パイプ３、結露防止パイプ４、絞り装置６、および、冷却器７が、冷媒配管１３で接続されて、冷媒回路を構成している。また、冷凍サイクル装置１００には、制御部１１が設けられている。制御部１１は、冷凍サイクル装置１００の動作を制御する。
　絞り装置６は、第１毛細管６ａと第２毛細管６ｂとを有している。さらに、絞り装置６は、第１分岐部９ａと第１合流部９ｂとを有している。第１毛細管６ａと第２毛細管６ｂとは並列に接続されている。第１毛細管６ａと第２毛細管６ｂとは、第１分岐部９ａで互いに分岐し、第１合流部９ｂで合流している。結露防止パイプ４と絞り装置６との間には、上流三方弁５が設けられている。上流三方弁５は、第１分岐部９ａを構成している。従って、第１毛細管６ａと第２毛細管６ｂとは、上流三方弁５によって分岐されている。結露防止パイプ４を流出した冷媒は、上流三方弁５を介して、第１毛細管６ａおよび第２毛細管６ｂのうちの少なくともいずれか一方に流入される。上流三方弁５は、第１三方弁と呼ばれることがある。
　また、冷却器７と圧縮機１の吸入口１ｂとの間の冷媒配管１３には、吸入管１０が設けられている。吸入管１０は、第１吸入管１０ａと第２吸入管１０ｂとを有している。さらに、吸入管１０は、第２分岐部９ｃと第２合流部９ｄとを有している。第１吸入管１０ａと第２吸入管１０ｂとは並列に接続されている。第１吸入管１０ａと第２吸入管１０ｂとは、第２分岐部９ｃで分岐し、第２合流部９ｄで合流している。冷却器７を流出した冷媒は、第２分岐部９ｃを介して、第１吸入管１０ａおよび第２吸入管１０ｂのうちの少なくともいずれか一方に流入される。また、吸入管１０と圧縮機１の吸入口１ｂとの間には、下流三方弁８が設けられている。下流三方弁８は、第２合流部９ｄを構成している。第１吸入管１０ａを流れた冷媒と第２吸入管１０ｂを流れた冷媒とは、下流三方弁８で合流する。下流三方弁８は、第２三方弁と呼ばれることがある。
　以下、図１に示す各構成要素について説明する。
　圧縮機１は、冷媒配管１３の中を流れる冷媒を吸入する。圧縮機１は、吸入口１ｂから吸入した冷媒を圧縮して、圧縮した冷媒を吐出口１ａから冷媒配管１３に吐出する。圧縮機１は、例えば、インバータ圧縮機である。圧縮機１がインバータ圧縮機の場合、インバータ回路などの駆動回路により、運転周波数を任意に変化させ、圧縮機１の単位時間あたりの冷媒を送り出す容量を変化させてもよい。なお、その場合、駆動回路の動作は、制御部１１によって制御される。圧縮機１は、図３に示すように、例えば、冷蔵庫２００の下部に設けられた機械室２０に配置される。機械室２０は、後述する野菜室３５に対して背面側に配置されている。圧縮機１から吐出された冷媒は、凝縮器２に流入される。
　凝縮器２は、内部を流れる冷媒と、空気との間で、熱交換を行う。凝縮器２は、例えば、フィンアンドチューブ型熱交換器である。凝縮器２は、熱交換によって、冷媒を凝縮させる。凝縮器２に対しては、空気を凝縮器２に送風する送風ファン（図示せず）が設けられている。凝縮器２は、図５に示すように、例えば、冷蔵庫２００の下部に設けられた機械室２０に配置される。
　凝縮パイプ３は、凝縮器２から流出された冷媒の熱を空気に熱伝導させることで、当該冷媒を凝縮させる。凝縮パイプ３は、図３に示す冷蔵庫２００の外箱２１と内箱２２との間に、断熱材（図示せず）と共に配置される。冷蔵庫２００は、図４に示すように、キャビネット部２００ａとディバイダ部２００ｂとを有している。キャビネット部２００ａは、前面側が開口した箱状のものであり、キャビネット部２００ａの外郭を形成する外箱２１と内壁を形成する内箱２２とを有している。外箱２１と内箱２２との間には、例えばウレタン等の断熱材が設けられている。凝縮パイプ３は、例えば、冷蔵庫２００の側面または背面に設けられた断熱材に埋設される。
　図４に示すように、冷蔵庫２００のディバイダ部２００ｂは、キャビネット部２００ａの内部空間を複数の貯蔵室に仕切るものである。ディバイダ部２００ｂは、図４に示すように、キャビネット部２００ａの内部空間を、例えば、冷蔵室３１、製氷室３２、切替室３３、冷凍室３４、および、野菜室３５などの複数の貯蔵室に仕切っている。また、これらの貯蔵室に対しては、図２に示すように、扉３１ａ、３２ａ、３３ａ、３４ａ、３５ａがそれぞれ設けられている。扉３１ａ、３２ａ、３３ａ、３４ａ、３５ａは、キャビネット部２００ａに、ヒンジなどにより、開閉可能に取り付けられている。このように、キャビネット部２００ａは、ディバイダ部２００ｂによって形成された１以上の貯蔵室を有している。また、それらの貯蔵室の内部の空気は、冷凍サイクル装置１００によって冷却される。
　結露防止パイプ４は、凝縮パイプ３から流出された冷媒の熱を空気に熱伝導させることで、当該冷媒をさらに凝縮させる。結露防止パイプ４は、図４に示すように、冷蔵庫２００の前面の扉枠に設置される。結露防止パイプ４は、キャビネット部２００ａの前面開口の周縁部、および、ディバイダ部２００ｂの前面側の縁に沿って、図４に示すように、複数回折り曲げられて配置されている。結露防止パイプ４は、ブチルゴムなどの熱容量の大きい弾性部材を介して、キャビネット部２００ａおよびディバイダ部２００ｂに設置されている。結露防止パイプ４内を冷媒が流れる間に、結露防止パイプ２５の表面から冷媒の熱が放熱されて、その熱によって各貯蔵室の開口周辺の結露の発生が防止される。
　このように、圧縮機１から吐出された高温高圧の冷媒は、凝縮器２、凝縮パイプ３、および、結露防止パイプ４での一連の凝縮工程で液化される。なお、結露防止パイプ４は、必ずしも設ける必要はなく、必要に応じて設けるようにしてもよい。
　上流三方弁５は、１つの流入口と２つの流出口とを有している。以下では、２つの流出口を、第１流出口５ａと第２流出口５ｂと呼ぶ。上流三方弁５の流入口５ｃは、結露防止パイプ４の流出口に接続されている。上流三方弁５の第１流出口５ａは第１毛細管６ａに接続され、上流三方弁５の第２流出口５ｂは第２毛細管６ｂに接続されている。上流三方弁５は、第１流出口５ａおよび第２流出口５ｂのうち、いずれか一方を開にする。これにより、冷媒が流れる毛細管として、第１毛細管６ａと第２毛細管６ｂとが切り替えられる。また、上流三方弁５は、第１流出口５ａおよび第２流出口５ｂのうち、両方を開にしてもよい。この場合には、第１毛細管６ａと第２毛細管６ｂとの両方に冷媒が流れる。上流三方弁５は、図５に示すように、例えば、冷蔵庫２００の下部に設けられた機械室２０に配置される。なお、上流三方弁５の開閉動作は、制御部１１によって制御される。なお、以下では、上流三方弁５の第１流出口５ａおよび第２流出口５ｂの開閉状態を、記号を用いて、例えば、（１、２）＝（開、閉）のように示す。この場合は、第１流出口５ａが「開」で、第２流出口５ｂが「閉」であることを示している。
　絞り装置６は、凝縮工程で液化された冷媒を減圧して膨張させる減圧装置である。絞り装置６によって、当該冷媒は、低温低圧の液体になる。また、絞り装置６は、上述したように、第１毛細管６ａと第２毛細管６ｂとから構成されている。第１毛細管６ａの内径ｄａと第２毛細管６ｂの内径ｄｂとは異なる。ここでは、第１毛細管６ａの内径ｄａが、第２毛細管６ｂの内径ｄｂより細い場合を例に挙げる。また、第１毛細管６ａの長さＬａは、第２毛細管６ｂの長さＬｂと異なる。ここでは、第１毛細管６ａの長さＬａが、第２毛細管６ｂの長さＬｂより長い場合を例に挙げる。
　冷却器７は、内部を流れる冷媒と、庫内空気との間で、熱交換を行う。冷却器７は、例えば、フィンアンドチューブ型熱交換器である。冷却器７は、熱交換により、冷媒を蒸発させて、ガス化させる。すなわち、冷却器７は、蒸発器として作用する。また、冷却器７の熱交換で冷やされた空気は、冷蔵庫２００の庫内を循環し、これにより、冷蔵庫２００の庫内は冷却される。冷却器７で蒸発した冷媒は、吸入管１０と下流三方弁８とを介して、圧縮機１に戻る。冷却器７は、図３に示すように、冷蔵庫２００の背面に配置されている。冷却器７は、冷蔵庫２００の庫内に設置される。
　吸入管１０は、上述したように、第１吸入管１０ａと第２吸入管１０ｂとを有している。第１吸入管１０ａは、第１毛細管６ａに熱的に接触しており、第２吸入管１０ｂは、第２毛細管６ｂに熱的に接触している。以下、熱的に接触することを「熱接触」とも呼ぶ。熱接触方法については、図１３および図１４を用いて後述する。
　冷却器７の上流側に配置された第１毛細管６ａを流れる冷媒と、冷却器７の下流側に配置された第１吸入管１０ａを流れる冷媒とを熱交換させる。当該熱交換によって熱交換量を増加させることで、冷却器７の上流側の冷媒のエンタルピーを減少させ、冷却器７の冷却能力を増加させている。
　同様に、冷却器７の上流側に配置された第２毛細管６ｂを流れる冷媒と、冷却器７の下流側に配置された第２吸入管１０ｂを流れる冷媒とを熱交換させる。当該熱交換によって熱交換量を増加させることで、冷却器７の上流側の冷媒のエンタルピーを減少させ、冷却器７の冷却能力を増加させている。
　このように、第１吸入管１０ａおよび第２吸入管１０ｂと、第１毛細管６ａおよび第２毛細管６ｂとは、吸入管１０を流れる冷媒と絞り装置６を流れる冷媒との間で熱交換を行う冷媒間熱交換部１２を構成している。冷媒間熱交換部１２は、冷却器７の冷却工程前の冷媒のエンタルピーを減少させることで、冷却器７の冷却能力を増加させるという効果を奏する。実施の形態１では、第１毛細管６ａおよび第２毛細管６ｂは、絞り装置６として作用するとともに、冷媒間熱交換部１２としても作用する。冷媒間熱交換部１２の動作の詳細については後述する。
　一方、冷媒間熱交換部１２の熱交換により、第１吸入管１０ａの温度および第２吸入管１０ｂの温度は上昇する。そのため、第１吸入管１０ａおよび第２吸入管１０ｂにおける結露の発生を防止することができる。
　下流三方弁８は、２つの流入口と１つの流出口とを有している。以下では、２つの流入口を、第１流入口８ａと第２流入口８ｂと呼ぶ。第１流入口８ａは第１吸入管１０ａに接続され、第２流入口８ｂは第２吸入管１０ｂに接続されている。また、下流三方弁８の流出口８ｃは、圧縮機１の吸入口１ｂに接続されている。下流三方弁８は、図５に示すように、例えば、冷蔵庫２００の下部に設けられた機械室２０に配置される。下流三方弁８は、第１流入口８ａおよび第２流入口８ｂのうち、いずれか一方を開にする。これにより、冷媒が流れる吸入管として、第１吸入管１０ａと第２吸入管１０ｂとが切り替えられる。また、下流三方弁８は、第１流入口８ａおよび第２流入口８ｂのうち、両方を開にしてもよい。この場合、第１吸入管１０ａと第２吸入管１０ｂとの両方に冷媒が流れる。なお、下流三方弁８の開閉動作は、制御部１１によって制御される。なお、以下では、下流三方弁８の第１流入口８ａおよび第２流入口８ｂの開閉状態を、記号を用いて、例えば、（１、２）＝（開、閉）のように示す。この場合は、第１流入口８ａが「開」で、第２流入口８ｂが「閉」であることを示している。
　制御部１１は、冷凍サイクル装置１００の動作を制御する。制御部１１は、特に、上流三方弁５、下流三方弁８、および、圧縮機１の動作を制御する。
　ここで、制御部１１のハードウェア構成について説明する。制御部１１は処理回路から構成される。処理回路は、専用のハードウェア、または、プロセッサから構成される。専用のハードウェアは、例えば、ＡＳＩＣ（Application Specific Integrated Circuit）またはＦＰＧＡ（Field Programmable Gate Array）などである。プロセッサは、メモリに記憶されるプログラムを実行する。制御部１１は、図示しないメモリを有している。メモリは、ＲＡＭ（Random Access Memory）、ＲＯＭ（Read Only Memory）、フラッシュメモリ、ＥＰＲＯＭ（Erasable Programmable ROM）などの不揮発性または揮発性の半導体メモリ、もしくは、磁気ディスク、フレキシブルディスク、光ディスクなどのディスクである。
　なお、機械室２０は、図３に示すように、例えば、野菜室３５の背部に配置されている。冷却器７は、図３に示すように、例えば、冷凍室３４の背部に配置されている。冷却器７の配置は、この場合に限定されず、図５に示すように、冷凍室３４より高い位置に配置されていてもよい。第１吸入管１０ａおよび第２吸入管１０ｂは、図５に示すように、冷凍室３４、製氷室３２、切替室３３、冷蔵室３１の背部に、複数回折り曲げられて配置されている。図５では図示を省略しているが、第１毛細管６ａと第２毛細管６ｂとは、それぞれ、第１吸入管１０ａおよび第２吸入管１０ｂに沿って配置されている。また、上流三方弁５および下流三方弁８は、機械室２０に配置される。図５の配置例は単なる一例であり、これに限定されない。
　［冷凍サイクル装置の動作］
　冷凍サイクル装置１００の動作について説明する。圧縮機１で冷媒が圧縮されて、高温高圧のガス冷媒となる。ガス冷媒は、圧縮機１の吐出口１ａから吐出されて、機械室２０に配置された凝縮器２に流入される。凝縮器２では、ファン（図示せず）による強制対流により、空気とガス冷媒との熱交換が行われ、冷媒は凝縮される。その後、当該冷媒は、凝縮パイプ３に流入される。凝縮パイプ３では、冷蔵庫２００の外部の空気と冷媒とが熱交換され、当該冷媒が凝縮される。次に、当該冷媒は、結露防止パイプ４に流入される。結露防止パイプ４に冷媒が流れて、冷蔵庫２００の外部の空気と冷媒とが熱交換され、当該冷媒がさらに凝縮される。これらの一連の凝縮工程により、液体となった冷媒は、絞り装置６に流入される。絞り装置６によって、当該冷媒は減圧されて、低温低圧の液体となり、冷却器７に流入される。冷却器７では、当該冷媒と冷蔵庫２００内の庫内空気とが熱交換し、冷媒は蒸発してガス冷媒となる。一方、熱交換によって冷やされた空気は、冷蔵庫２００の庫内を循環し、冷蔵庫２００の庫内は冷却される。冷却器７で蒸発した冷媒は、吸入管１０を介して、圧縮機１へと戻り、圧縮機１の吸入口１ｂから吸入される。このとき、吸入管１０を流れる冷媒と、絞り装置６を流れる冷媒との間で、内部熱交換が行われる。これにより、絞り装置６から冷却器７に流入される冷媒の温度は低くなり、一方、吸入管１０の表面温度は高くなる。その結果、冷却器７の冷却能力は増加し、且つ、吸入管１０の表面の結露の発生を防止できる。以上のような冷媒の循環により、連続的に冷蔵庫２００の庫内空間が冷やされる。
　［絞り装置６および冷媒間熱交換部１２の動作］
　絞り装置６および冷媒間熱交換部１２の動作について説明する。はじめに、冷蔵庫２００における絞り装置６の絞り機能について述べる。一般的に、冷蔵庫においては、絞り装置として、毛細管が用いられる。毛細管は、冷媒を減圧する。減圧量は毛細管の内径と長さとで決定され、内径が小さいほど、また、長さが長いほど、冷媒の減圧量は大きくなる。実施の形態１では、冷媒配管１３を流れる冷媒流量を可変にし、且つ、冷却能力の自由度を持たせるために、絞り装置６が、第１毛細管６ａと第２毛細管６ｂとを有している。第１毛細管６ａと第２毛細管６ｂとは内径および長さが互いに異なる。具体的には、上述したように、第２毛細管６ｂの内径が第１毛細管６ａの内径より大きく、第２毛細管６ｂの長さが第１毛細管６ａの長さより短い。実施の形態１では、絞り装置６の上流に配置された上流三方弁５によって、冷媒の流路を、第１毛細管６ａおよび第２毛細管６ｂのいずれか、または、第１毛細管６ａおよび第２毛細管６ｂの両方に切り替えることで、絞り装置６全体の減圧量を可変にしている。第１毛細管６ａは、第２毛細管６ｂより、内径が小さく、長さが長いので、減圧量が第２毛細管６ｂより大きい。従って、上流三方弁５の第１流出口５ａを開にして、上流三方弁５の第２流出口５ｂを閉にした場合が、減圧量が最も大きくなる。一方、上流三方弁５の第１流出口５ａおよび第２流出口５ｂの両方を開にした場合が、減圧量が最も小さくなる。
　次に、冷媒間熱交換部１２における内部熱交換機能について述べる。冷媒間熱交換部１２では、第１毛細管６ａを流れる冷媒と第１吸入管１０ａを流れる冷媒とが熱交換を行い、第２毛細管６ｂを流れる冷媒と第２吸入管１０ｂを流れる冷媒とが熱交換を行う。すなわち、冷却器７の上流側に配置された第１および第２毛細管６ａ、６ｂと、冷却器７の下流側に配置された第１および第２吸入管１０ａ、１０ｂとを、熱的に接触させて熱交換させる。このように、冷媒間熱交換部１２を設けることで、冷却器７の上流側での熱交換量を増加させることにより、冷却器７の上流側の冷媒のエンタルピーを減少させ、冷却器７の冷却能力を増加させている。
　また、冷媒間熱交換部１２によって熱回収量を増加させることで、第１吸入管１０ａおよび第２吸入管１０ｂの温度が上昇する。仮に、第１吸入管１０ａおよび第２吸入管１０ｂの温度が低下すると、外気含有水分によって、第１吸入管１０ａおよび第２吸入管１０ｂの表面に結露が生じる。その場合、第１吸入管１０ａおよび第２吸入管１０ｂから機械室２０の床面に向かって結露水が垂れるため、結露水の露だれによって機械室２０の床面の腐食を招くことになる。そのため、実施の形態１では、冷媒間熱交換部１２による熱交換で、第１吸入管１０ａおよび第２吸入管１０ｂの温度を上昇させることで、第１吸入管１０ａおよび第２吸入管１０ｂにおける結露の発生を防止している。その結果、機械室２０の床面への露だれを防止でき、機械室２０の腐食を防止することができる。なお、実施の形態１では、外気の温度が３２℃で、外気の湿度が７０％の、高負荷運転時の環境下でも結露が生じないように、第１吸入管１０ａおよび第２吸入管１０ｂの温度が、露点温度２８．５℃以上となるようにしている。これにより、常に、第１吸入管１０ａおよび第２吸入管１０ｂの結露を防止することができる。
　上述したように、毛細管の長さを増加させることは、熱回収量の増加となり、冷却能力を向上させる。しかしながら、毛細管の長さの増加は、毛細管の圧損が増大することを意味する。そのため、外気温度が比較的低い場合などの低負荷運転時では、圧損が大きいと、冷媒が高圧側（例えば、絞り装置６の上流側）に寝込んで、圧縮機１に戻ってこなくなってしまう可能性がある。その場合には、圧縮機１のポンプダウンが生じてしまい、冷凍サイクル装置１００が正常に運転することを妨げることがある。
　そのため、実施の形態１では、絞り装置６に、互いに異なる内径の第１毛細管６ａと第２毛細管６ｂとを併設することで、絞り装置６での減圧量を可変にしている。制御部１１が、冷凍サイクル装置１００の運転状態に合わせて、絞り装置６での減圧量を制御することで、圧縮機１のポンプダウンを回避することができる。具体的には、冷蔵庫２００の低負荷運転時には、圧損が比較的小さい内径の大きい第２毛細管６ｂを用いて減圧を行い、冷蔵庫２００の高負荷運転時には、減圧量が比較的大きい内径の小さい第１毛細管６ａを用いて減圧を行う。
　また、実施の形態１では、異なる内径の第１毛細管６ａおよび第２毛細管６ｂの冷媒と、第１吸入管１０ａおよび第２吸入管１０ｂの冷媒とをそれぞれ熱交換させている。熱交換量は、毛細管の長さと内径とで決定される。毛細管の長さが長いほど、熱交換長が大きくなるので、熱交換量は大きくなる。また、毛細管の内径が大きいほど、毛細管の冷媒流量が多くなるので、熱交換量は大きくなる。従って、実施の形態１では、第１毛細管６ａおよび第２毛細管６ｂの長さと内径とを異なる値にしている。そして、第１毛細管６ａおよび第１吸入管１０ａとの間の熱交換を行うか、あるいは、第２毛細管６ｂおよび第２吸入管１０ｂとの間の熱交換を行うかを切り替えることで、熱交換量を可変にしている。なお、第１毛細管６ａおよび第１吸入管１０ａとの間の熱交換、および、第２毛細管６ｂおよび第２吸入管１０ｂとの間の熱交換の両方を行う場合が、最も熱交換量が大きくなる。
　実施の形態１では、後述する図６の表に示すように、上流三方弁５と下流三方弁８の開閉状態を制御することで、絞り装置６での減圧量と冷媒間熱交換部１２での熱交換量との組み合わせの自由度をもたらしている。
　［毛細管と吸入管との熱接触方法］
　図１３および図１４を用いて、第１吸入管１０ａと第１毛細管６ａとの熱接触方法、および、第２吸入管１０ｂと第２毛細管６ｂとの熱接触方法について説明する。図１３は、実施の形態１に係る冷凍サイクル装置における毛細管と吸入管との熱接触方法の一例を示す説明図である。図１４は、実施の形態１に係る冷凍サイクル装置における毛細管と吸入管との熱接触方法の他の例を示す説明図である。
　上述したように、実施の形態１の冷凍サイクル装置１００では、冷却器７の流出口から流出した冷媒を、第２分岐部９ｃで、第１吸入管１０ａと第２吸入管１０ｂとに分岐させ、圧縮機１の吸入口１ｂの手前で、下流三方弁８によって合流させている。また、第１吸入管１０ａは第１毛細管６ａと熱接触され、第２吸入管１０ｂは第２毛細管６ｂと熱接触されている。
　熱接触方法として、図１３に示すように、第１吸入管１０ａの全長にわたって第１毛細管６ａを直線状に這わせて、第１吸入管１０ａと第１毛細管６ａとを半田で接着させる方法がある。第２吸入管１０ｂと第２毛細管６ｂとの熱接触方法についても同様である。
　あるいは、図１４に示すように、第１吸入管１０ａに、第１毛細管６ａを、コイル状に巻き付けて、第１吸入管１０ａと第１毛細管６ａとを半田で接着させる方法が考えられる。第２吸入管１０ｂと第２毛細管６ｂとの熱接触方法についても同様である。
　第１毛細管６ａの長さをＬａ、第２毛細管６ｂの長さをＬｂ、第１吸入管１０ａの長さをＬ１、第２吸入管１０ｂの長さをＬ２とする。図１３に示す熱接触方法の場合は、吸入管長さと毛細管長さとの関係は、Ｌ１≒Ｌａ、および、Ｌ２≒Ｌｂとなる。図１３に示す熱接触方法の場合の熱交換長は、第１吸入管１０ａの長さＬ１（≒第１毛細管６ａの長さＬａ）、または、第２吸入管１０ｂの長さＬ２（≒第２毛細管６ｂの長さＬｂ）となる。
　一方、図１４に示す熱接触方法の場合は、吸入管長さと毛細管長さとの関係は、Ｌ１＜Ｌａ、および、Ｌ２＜Ｌｂとなる。図１４に示す熱接触方法の場合の熱交換長は、第１毛細管６ａの長さＬａまたは第２毛細管６ｂの長さＬｂとなる。
　実施の形態１では、第１吸入管１０ａと第２吸入管１０ｂとを設けたことにより、内径と長さとが異なる２つの毛細管（すなわち、Ｃｖ値が異なる毛細管）のそれぞれに対して、互いに異なった熱交換長を設定することができる。
　ここで、Ｃｖ値とは、毛細管の流入口と流出口との差圧を１ｐｓｉとして、華氏６０度の水を流した時の流量をＵＳガロン／ｍｉｎで表した流量係数である。同じ差圧であれば、Ｃｖ値が大きいほど通過する流量は大きくなり、また、同じＣｖ値であれば差圧が大きいほど通過する流量は大きくなる。Ｃｖ値は以下の式（１）により求めることができる。
　　Ｃｖ＝Ｑ×（Ｇ／Δｐ）１／２　　　　　　　（１）
　ここで、Ｑは冷媒の流量［ｇａｌ／ｍｉｎ］、Ｇは冷媒の比重、Δｐは毛細管の流入口と流出口との差圧［ｐｓｉ］とする。
　なお、熱接触方法は、図１３および図１４の例に限定されない。第１吸入管１０ａと第１毛細管６ａとの熱接触方法は、第１吸入管１０ａと第１毛細管６ａとの間で冷媒同士の熱交換が行えればよく、すなわち、第１吸入管１０ａと第１毛細管６ａとの間で熱伝導が行えれば、他の方法でもよい。第２吸入管１０ｂと第２毛細管６ｂとの熱接触方法についても同様である。
　［絞り装置６の減圧量と冷媒間熱交換部１２の熱交換量との組み合わせ］
　図６を用いて、絞り装置６の減圧量と冷媒間熱交換部１２の熱交換量との組み合わせの自由度について説明する。図６は、実施の形態１に係る冷凍サイクル装置における上流三方弁と下流三方弁との開閉状態の組み合わせを示す説明図である。図６に示す表は、第１吸入管１０ａおよび第２吸入管１０ｂの長さが、それぞれ、Ｌ１およびＬ２の場合について、上流三方弁５および下流三方弁８の開閉状態の組み合わせを示している。ここでは、説明を簡単にするため、図１３の熱接触方法により、吸入管と毛細管とを直線状に接着させた場合とする。また、熱交換長を、Ｌ１＝Ｌａ、Ｌ２＝Ｌｂとする。さらに、Ｌ１＞Ｌ２、Ｃｖ１＜Ｃｖ２と仮定する。
　図６の表における状態（１）～（７）について説明する。
　状態（１）の場合は、上流三方弁５の第１流出口５ａを開、第２流出口５ｂを閉とし、下流三方弁８の第１流入口８ａを開、第２流入口８ｂを閉としている。この場合、冷媒の減圧は、第１毛細管６ａで行われる。減圧量はＤＰ１である。一方、冷媒間の熱交換は、第１吸入管１０ａと第１毛細管６ａとの間で行われる。熱交換長はＬａ（＝Ｌ１）で、熱交換量はＱ１である。
　状態（２）の場合は、上流三方弁５の第１流出口５ａを開、第２流出口５ｂを閉とし、下流三方弁８の第１流入口８ａを閉、第２流入口８ｂを開としている。この場合、冷媒の減圧は、第１毛細管６ａで行われる。減圧量はＤＰ１である。一方、冷媒間の熱交換は、第２吸入管１０ｂと第２毛細管６ｂとの間で行われる。ところが、第２毛細管６ｂは閉じられて、冷媒の流れが生じていないので、熱交換はされず、熱交換量Ｑ２は、Ｑ２＝０となる。従って、冷却器７の冷却能力の向上は抑制される。また、第２吸入管１０ｂの温度は低下する。従って、状態（２）の場合は、大きな冷却能力を必要としない低外気温度で、且つ、吸入管での結露の影響が小さい低外気湿度となる環境下にて有利になる。
　状態（３）の場合は、上流三方弁５の第１流出口５ａを閉、第２流出口５ｂを開とし、下流三方弁８の第１流入口８ａを開、第２流入口８ｂを閉としている。この場合、冷媒の減圧は、第２毛細管６ｂで行われる。減圧量はＤＰ２（＜ＤＰ１）である。一方、冷媒間の熱交換は、第１吸入管１０ａと第１毛細管６ａとの間で行われる。ところが、第１毛細管６ａは閉じられて、冷媒の流れが生じていないので、熱交換はされず、熱交換量Ｑ３は、Ｑ３＝０となる。従って、冷却器７の冷却能力の向上は抑制される。また、第１吸入管１０ａの温度は低下する。従って、状態（３）の場合は、大きな冷却能力を必要としない低外気温度で、且つ、吸入管での結露の影響が小さい低外気湿度となる環境下にて有利になる。
　状態（４）の場合は、上流三方弁５の第１流出口５ａを閉、第２流出口５ｂを開とし、下流三方弁８の第１流入口８ａを閉、第２流入口８ｂを開としている。この場合、冷媒の減圧は、第２毛細管６ｂで行われる。減圧量はＤＰ２（＜ＤＰ１）である。一方、冷媒間の熱交換は、第２吸入管１０ｂと第２毛細管６ｂとの間で行われる。熱交換長はＬｂ（＝Ｌ２）で、熱交換量はＱ４である。
　状態（５）の場合は、上流三方弁５の第１流出口５ａを開、第２流出口５ｂを開とし、下流三方弁８の第１流入口８ａを開、第２流入口８ｂを閉としている。この場合、冷媒の減圧は、第１毛細管６ａと第２毛細管６ｂとの両方で行われる。減圧量はＤＰ３（＜ＤＰ２）である。一方、冷媒間の熱交換は、第１吸入管１０ａと第１毛細管６ａとの間で行われる。第２吸入管１０ｂは閉じられて、冷媒の流れが生じていないので、熱交換はされない。従って、熱交換長はＬａ（＝Ｌ１）で、熱交換量はＱ５である。このように、状態（５）の場合は、第１毛細管６ａおよび第２毛細管６ｂの両方に冷媒を流すことで流量を増加させることができるが、熱交換量Ｑ５は、第１毛細管６ａと第１吸入管１０ａとの間の熱交換量の分だけとなる。
　状態（６）の場合は、上流三方弁５の第１流出口５ａを開、第２流出口５ｂを開とし、下流三方弁８の第１流入口８ａを閉、第２流入口８ｂを開としている。この場合、冷媒の減圧は、第１毛細管６ａと第２毛細管６ｂとの両方で行われる。減圧量はＤＰ３（＜ＤＰ２）である。一方、冷媒間の熱交換は、第２吸入管１０ｂと第２毛細管６ｂとの間で行われる。第１吸入管１０ａは閉じられて、冷媒の流れが生じていないので、熱交換はされない。従って、熱交換長はＬｂ（＝Ｌ２）で、熱交換量はＱ６である。このように、状態（６）の場合は、第１毛細管６ａおよび第２毛細管６ｂの両方に冷媒を流すことで流量を増加させることができるが、熱交換量Ｑ６は、第２毛細管６ｂと第２吸入管１０ｂとの間の熱交換量の分だけとなる。
　状態（７）の場合は、上流三方弁５の第１流出口５ａを開、第２流出口５ｂを開とし、下流三方弁８の第１流入口８ａを開、第２流入口８ｂを開としている。この場合、冷媒の減圧は、第１毛細管６ａと第２毛細管６ｂとの両方で行われる。減圧量はＤＰ３（＜ＤＰ２）である。また、冷媒間の熱交換は、第１吸入管１０ａと第１毛細管６ａとの間、および、第２吸入管１０ｂと第２毛細管６ｂとの間の両方で行われる。従って、熱交換長はＬａ＋Ｌｂで、熱交換量はＱ７である。このように、状態（７）の場合は、第１毛細管６ａおよび第２毛細管６ｂの両方に冷媒を流すことで流量を増加させることができる。また、熱交換量Ｑ７は、第１吸入管１０ａと第１毛細管６ａとの間、および、第２吸入管１０ｂと第２毛細管６ｂとの間の両方の熱交換量となる。そのため、状態（１）～（７）の場合の熱交換量Ｑ１～Ｑ７のうち、状態（７）の場合の熱交換量Ｑ７が最大となり、冷却器７の冷却能力が最大となる。
　なお、状態（１）の場合の熱交換量Ｑ１と、状態（５）の場合の熱交換量Ｑ５とは、熱交換長がＬ１で同じであるが、絞り装置６での減圧量が異なり、且つ、冷媒の種類などの様々な要因によって、必ずしも、Ｑ１＝Ｑ５とはならない。また、状態（４）の場合の熱交換量Ｑ４と、状態（６）の場合の熱交換量Ｑ６とは、熱交換長がＬ２で同じであるが、絞り装置６での減圧量が異なり、且つ、冷媒の種類などの様々な要因によって、必ずしも、Ｑ４＝Ｑ６とはならない。熱交換量Ｑ１、Ｑ４～Ｑ７の値は、冷凍サイクル装置１００の設計値および冷媒種類などによって決定され、実験などにより予め求めることができる。従って、Ｑ１～Ｑ７の大小関係は、予め求めることができる。
　［制御部の動作］
　制御部１１は、図６の表のデータを予めメモリ（図示せず）に記憶しておく。制御部１１は、当該データを用いて、冷蔵庫２００の運転状態に応じて、上流三方弁５と下流三方弁８との開閉状態の組み合わせを決定する。具体的には、制御部１１は、例えば、図１５に示す処理フローに従って、上流三方弁５と下流三方弁８との開閉状態の組み合わせを決定する。
　図１５は、実施の形態１に係る冷凍サイクル装置に設けられた制御部の処理の流れの一例を示すフローチャートである。図１５の処理を行う場合には、冷蔵庫２００に、冷蔵庫２００の庫内温度を検出する庫内温度センサ（図示せず）と、冷蔵庫２００の外部の温度を検出する外気温センサ（図示せず）とを設けておく。
　図１５に示すように、ステップＳ１で、制御部１１は、庫内温度センサから冷蔵庫２００の庫内温度を取得し、外気温センサから外気温度を取得する。
　ステップＳ２で、制御部１１は、冷蔵庫２００の庫内温度および外気温度に基づいて、冷蔵庫２００の負荷量を求める。
　ステップＳ３で、制御部１１は、ステップＳ２で求めた負荷量に基づいて、必要な熱交換量を求める。
　ステップＳ４で、制御部１１は、メモリに格納された図６の表のデータを用いて、求めた熱交換量に該当する状態を、状態（１）～（７）の中から選択する。
　ステップＳ５で、制御部１１は、ステップＳ４で選択した状態になるように、上流三方弁５および下流三方弁８の開閉を制御する。
　以上のように、実施の形態１では、絞り装置６を、第１毛細管６ａと第２毛細管６ｂとから構成している。第１毛細管６ａと第２毛細管６ｂとは、長さおよびＣｖ値が異なる。また、第１毛細管６ａと第１吸入管１０ａとを熱的に接触させ、第１毛細管６ａを流れる冷媒と第１吸入管１０ａを流れる冷媒との間で熱交換を行う。同様に、第２毛細管６ｂと第２吸入管１０ｂとを熱的に接触させ、第２毛細管６ｂを流れる冷媒と第２吸入管１０ｂを流れる冷媒との間で熱交換を行う。このように、２つの吸入管での熱交換機構によって、異なるＣｖ値の毛細管に対して、異なる熱交換量の冷凍サイクルを提供することができる。これにより、高負荷時では熱交換効果を最大限享受し、且つ、低負荷運転時でも性能低下を抑制することが可能な、冷蔵庫２００を提供することができる。
　また、吸入管１０の下流側に下流三方弁８を設けることで、冷媒流量の減少による熱交換量の低下を抑制することができる。すなわち、吸入管を流れる冷媒流量が少ない場合には、下流三方弁８の第１流入口８ａおよび第２流入口８ｂのいずれか一方のみを開にする。これにより、冷媒流量の減少による熱交換量の低下を抑制することができる。仮に、吸入管を流れる冷媒流量が少ない場合には、吸入管と毛細管とで十分な熱交換が行えず、熱交換量が低下してしまう。
　また、図６の表を用いて説明したように、上流三方弁５および下流三方弁８のそれぞれの開閉状体の切り替えにより、複数の流路の組み合わせを作ることができる。図６の表では、７通りの組み合わせを示している。そのため、熱交換量を冷蔵庫２００の運転状態に応じて、複数の流路の組み合わせの中から１つを選択して、流路を変更することが可能である。実施の形態１では、上流三方弁５および下流三方弁８によって、複数の流路の組み合わせの中から１つを選択することができ、冷蔵庫２００の運転状態に応じて、異なる熱交換量の流路を選択することができる。
　以上のことから、実施の形態１に係る冷凍サイクル装置１００では、冷蔵庫２００の高負荷時と低負荷時とで、吸入管と毛細管との熱交換における熱交換量を可変とすることが可能である。具体的には、比較的高い冷却能力が必要となる高負荷時には、熱交換長（すなわち、熱接触面積）を大きくすることで、熱交換量を大きくして冷却効率を上げて、熱交換効果を最大限享受する。一方、冷蔵庫２００の低負荷時には、熱交換長（すなわち、熱接触面積）を小さくすることで、熱交換量を小さくすることで、冷凍サイクル装置１００の冷却能力過剰を抑制し、且つ、冷蔵庫２００の発停ロスを減らし、性能低下を抑制する。
　実施の形態２．
　図７および図８は、実施の形態２に係る冷凍サイクル装置の構成を示す冷媒回路図である。図７は、四方弁４０が第１状態の場合を示し、図８は、四方弁４０が第２状態の場合を示す。また、図９は、実施の形態２に係る冷凍サイクル装置に設けられた吸入管の配置例を模式的に示す背面図である。
　実施の形態２においても、実施の形態１と同様に、絞り装置６は、第１毛細管６ａと第２毛細管６ｂとから構成されている。第１毛細管６ａと第２毛細管６ｂとは、内径および長さが異なる。また、吸入管１０は、第１吸入管１０ａと第２吸入管１０ｂとから構成されている。第１毛細管６ａと第１吸入管１０ａとが熱的に接触し、第２毛細管６ｂと第２吸入管１０ｂとが熱的に接触している。熱接触方法は、実施の形態１と同様であるため、ここでは、説明を省略する。
　また、実施の形態２においても、実施の形態１と同様に、第１毛細管６ａと第２毛細管６ｂとは、第１分岐部９ａで互いに分岐し、第１合流部９ｂで合流している。また、第１吸入管１０ａと第２吸入管１０ｂとは、第２分岐部９ｃで互いに分岐し、第２合流部９ｄで合流している。
　実施の形態１と実施の形態２との相違点は、実施の形態２においては、図７および図８に示すように、第１分岐部９ａおよび第２合流部９ｄが四方弁４０で構成され、第１合流部９ｂおよび第２分岐部９ｃが冷却器７で構成されている点である。四方弁４０は、制御部１１の制御により、冷凍サイクル装置１００において、図７の矢印Ａで示す第１方向に冷媒が流れる第１状態と、図８の矢印Ｂで示す第２方向に冷媒が流れる第２状態とに切り替えられる。四方弁４０は、図９に示すように、例えば、冷蔵庫２００の下部に設けられた機械室２０に配置される。
　四方弁４０が第１状態のときには、図７に示すように、四方弁４０は、結露防止パイプ４の流出口と第１毛細管６ａの流入口とを接続し、且つ、第１吸入管１０ａの流出口と圧縮機１の吸入口１ｂとを接続する。これにより、四方弁４０が第１状態のときには、圧縮機１の吐出口１ａ、凝縮器２、凝縮パイプ３、結露防止パイプ４、四方弁４０、絞り装置６の第１毛細管６ａ、冷却器７、吸入管１０の第１吸入管１０ａ、四方弁４０、および、圧縮機１の吸入口１ｂが、順に冷媒配管１３で接続されて、矢印Ａで示す第１方向に冷媒が流れる。
　一方、四方弁４０が第２状態のときには、図８に示すように、四方弁４０は、結露防止パイプ４の流出口と第２毛細管６ｂの流入口とを接続し、且つ、第２吸入管１０ｂの流出口と圧縮機１の吸入口１ｂとを接続する。これにより、四方弁４０が第２状態のときには、圧縮機１の吐出口１ａ、凝縮器２、凝縮パイプ３、結露防止パイプ４、四方弁４０、絞り装置６の第２毛細管６ｂ、冷却器７、吸入管１０の第２吸入管１０ｂ、四方弁４０、および、圧縮機１の吸入口１ｂが、順に冷媒配管１３で接続されて、矢印Ｂで示す第２方向に冷媒が流れる。
　また、実施の形態２では、冷媒が逆流しないように、第１毛細管６ａと第１吸入管１０ａとのそれぞれに対して、矢印Ａで示す第１方向に冷媒が流れる第１逆止弁４１および第３逆止弁４３がそれぞれ接続されている。具体的には、図７に示すように、第１毛細管６ａが、第１方向に冷媒が流れる第１逆止弁４１と直列接続され、第１吸入管１０ａが、第１方向に冷媒が流れる第３逆止弁４３と直列接続されている。
　同様に、実施の形態２では、冷媒が逆流しないように、第２毛細管６ｂと第２吸入管１０ｂとのそれぞれに対して、矢印Ｂで示す第２方向に冷媒が流れる第２逆止弁４２および第４逆止弁４４がそれぞれ接続されている。具体的には、図８に示すように、第２毛細管６ｂが、第２方向に冷媒が流れる第２逆止弁４２と直列接続され、第２吸入管１０ｂが、第２方向に冷媒が流れる第４逆止弁４４と直列接続されている。
　また、実施の形態２では、図７および図８に示すように、第１毛細管６ａと第２吸入管１０ｂとが逆並列接続され、第２毛細管６ｂと第１吸入管１０ａとが逆並列接続されている。
　実施の形態２における制御部１１の処理の流れは、実施の形態１で説明した図１５と基本的に同様に行えばよい。但し、実施の形態２では、図６の表の状態（１）～（７）のうち、状態（１）の場合と状態（４）の場合の２通りのみとなる。そのため、制御部１１は、図１５のステップＳ４で、状態（１）および状態（４）のうちのいずれか一方を選択する。また、実施の形態２では、図１５のステップＳ５で、制御部１１が、四方弁４０の状態を切り替える。
　他の構成および動作については、実施の形態１と同じあるため、同一符号を付して示し、ここでは、その説明を省略する。
　実施の形態２においては、第１毛細管６ａと第２毛細管６ｂとが、四方弁４０によって分岐されている。制御部１１が、四方弁４０の状態を第１状態と第２状態のいずれかに切り替えることで、冷媒を流れる毛細管として、第１毛細管６ａと第２毛細管６ｂとが切り替えられる。また、第１、第２、第３、第４逆止弁４１～４４を設置することで、一方の毛細管および一方の吸入管のみに冷媒を流すことができる。図７では、冷媒が、第１毛細管６ａ、冷却器７、および、第１吸入管１０ａを流れる。図８では、冷媒が、第２毛細管６ｂ、冷却器７、および、第２吸入管１０ｂを流れる。
　このように、実施の形態２では、四方弁４０、第１、第２、第３、第４逆止弁４１～４４、第１吸入管１０ａ、第２吸入管１０ｂからなる回路によって、第１吸入管１０ａは第１毛細管６ａと熱交換し、第２吸入管１０ｂは第２毛細管６ｂと熱交換する。
　以上のように、実施の形態２では、四方弁４０によって、第１毛細管６ａと第２毛細管６ｂとを切り替える。また、実施の形態２では、四方弁４０、第１、第２、第３、第４逆止弁４１～４４、第１吸入管１０ａ、第２吸入管１０ｂからなる熱交換機構を設けている。当該熱交換機構により、Ｃｖ値の異なる第１毛細管６ａおよび第２毛細管６ｂに対して、異なる熱交換量の冷凍サイクルを提供することができる。これにより、冷蔵庫２００の負荷に応じた熱交換効果を最大限享受しつつ、且つ、冷蔵庫２００の低負荷運転時でも、冷凍および冷蔵の性能低下を抑制するような、吸入管と毛細管との熱交換構造を有した、冷蔵庫２００を提供することができる。
　以上のことから、実施の形態２に係る冷凍サイクル装置１００では、実施の形態１と同様に、冷蔵庫２００の高負荷時と低負荷時とで、吸入管と毛細管との熱交換における熱交換量を可変とすることが可能である。具体的には、比較的高い冷却能力が必要となる高負荷時には、図７の第１状態にして、熱交換長（すなわち、熱接触面積）を大きくすることで、熱交換量を大きくして冷却効率を上げる。一方、冷蔵庫２００の低負荷時には、図８の第２状態にして、熱交換長（すなわち、熱接触面積）を小さくすることで、熱交換量を小さくすることで、冷凍サイクル装置１００の冷却能力過剰を抑制し、且つ、冷蔵庫２００の発停ロスを減らし、性能低下を抑制する。
　実施の形態３．
　図１０および図１１は、実施の形態３に係る冷凍サイクル装置の構成を示す冷媒回路図である。図１０は、六方弁５０が第３状態の場合を示し、図１１は、六方弁５０が第４状態の場合を示す。また、図１２は、実施の形態３に係る冷凍サイクル装置に設けられた吸入管の配置例を模式的に示す背面図である。
　実施の形態３においても、実施の形態１と同様に、絞り装置６は、第１毛細管６ａと第２毛細管６ｂとから構成されている。第１毛細管６ａと第２毛細管６ｂとは、内径および長さが異なる。また、吸入管１０は、第１吸入管１０ａと第２吸入管１０ｂとから構成されている。第１毛細管６ａと第１吸入管１０ａとが熱的に接触し、第２毛細管６ｂと第２吸入管１０ｂとが熱的に接触している。熱接触方法は、実施の形態１と同様であるため、ここでは、説明を省略する。
　また、実施の形態３においても、実施の形態１と同様に、第１毛細管６ａと第２毛細管６ｂとは、第１分岐部９ａで互いに分岐し、第１合流部９ｂで合流している。また、第１吸入管１０ａと第２吸入管１０ｂとは、第２分岐部９ｃで互いに分岐し、第２合流部９ｄで合流している。
　実施の形態１と実施の形態３との相違点は、実施の形態３においては、図１０および図１１に示すように、第１分岐部９ａおよび第２合流部９ｄが、六方弁５０で構成されている点である。六方弁５０は、制御部１１の制御により、冷凍サイクル装置１００において、図１０の矢印Ｃで示す第３方向に冷媒が流れる第３状態と、図１１の矢印Ｄで示す第４方向に冷媒が流れる第４状態とに切り替えられる。六方弁５０は、図１２に示すように、例えば、冷蔵庫２００の下部に設けられた機械室２０に配置される。
　六方弁５０が第３状態のときには、図１０に示すように、六方弁５０は、結露防止パイプ４の流出口と第１毛細管６ａの流入口とを接続する。さらに、六方弁５０は、第１吸入管１０ａの流出口と圧縮機１の吸入口とを接続する。これにより、六方弁５０が第３状態のときには、図１０に示すように、圧縮機１の吐出口、凝縮器２、凝縮パイプ３、結露防止パイプ４、六方弁５０、絞り装置６の第１毛細管６ａ、冷却器７、吸入管１０の第１吸入管１０ａ、六方弁５０、および、圧縮機１の吸入口が、順に冷媒配管１３で接続されて、矢印Ｃで示す第３方向に冷媒が流れる。
　一方、六方弁５０が第４状態のときには、図１１に示すように、六方弁５０は、結露防止パイプ４の流出口と第２毛細管６ｂの流入口とを接続する。さらに、六方弁５０は、第２吸入管１０ｂの流出口と圧縮機１の吸入口とを接続する。これにより、六方弁５０が第４状態のときには、図１１に示すように、圧縮機１の吐出口、凝縮器２、凝縮パイプ３、結露防止パイプ４、六方弁５０、絞り装置６の第２毛細管６ｂ、冷却器７、吸入管１０の第２吸入管１０ｂ、六方弁５０、および、圧縮機１の吸入口が、順に冷媒配管１３で接続されて、矢印Ｄで示す第４方向に冷媒が流れる。
　実施の形態３における制御部１１の処理の流れは、実施の形態１で説明した図１５と基本的に同様に行えばよい。但し、実施の形態３では、図６の表の状態（１）～（７）のうち、状態（１）の場合と状態（４）の場合の２通りのみとなる。そのため、制御部１１は、図１５のステップＳ４で、状態（１）および状態（４）のうちのいずれか一方を選択する。また、実施の形態３では、図１５のステップＳ５で、制御部１１が、六方弁５０の状態を切り替える。
　他の構成および動作については、実施の形態１と同じあるため、同一符号を付して示し、ここでは、その説明を省略する。
　実施の形態３においては、第１毛細管６ａと第２毛細管６ｂとが、六方弁５０によって分岐されている。制御部１１が、六方弁５０の状態を第３状態と第４状態のいずれかに切り替えることで、冷媒を流れる毛細管として、第１毛細管６ａと第２毛細管６ｂとが切り替えられる。実施の形態３では、六方弁５０によって切り替えを行うため、一方の毛細管および一方の吸入管のみに冷媒を流すことができる。図１０では、冷媒が、第１毛細管６ａ、冷却器７、および、第１吸入管１０ａを流れる。図１１では、冷媒が、第２毛細管６ｂ、冷却器７、および、第２吸入管１０ｂを流れる。
　このように、実施の形態３では、六方弁５０、第１吸入管１０ａ、第２吸入管１０ｂからなる回路によって、第１吸入管１０ａは第１毛細管６ａと熱交換し、第２吸入管１０ｂは第２毛細管６ｂと熱交換する。
　以上のように、実施の形態３では、六方弁５０によって、第１毛細管６ａと第２毛細管６ｂとを切り替える。また、実施の形態３では、六方弁５０、第１吸入管１０ａ、第２吸入管１０ｂからなる熱交換機構によって、Ｃｖ値の異なる第１毛細管６ａおよび第２毛細管６ｂに対して、異なる熱交換量の冷凍サイクルを提供することができる。これにより、冷蔵庫２００の負荷に応じた熱交換効果を最大限享受しつつ、且つ、冷蔵庫２００の低負荷運転時でも、冷凍および冷蔵の性能低下を抑制するような、吸入管と毛細管との熱交換構造を有した、冷蔵庫２００を提供することができる。
　以上のことから、実施の形態３に係る冷凍サイクル装置１００では、実施の形態１と同様に、冷蔵庫２００の高負荷時と低負荷時とで、吸入管と毛細管との熱交換における熱交換量を可変とすることが可能である。具体的には、比較的高い冷却能力が必要となる高負荷時には、図１０の第３状態にして、熱交換長（すなわち、熱接触面積）を大きくすることで、熱交換量を大きくして冷却効率を上げる。一方、冷蔵庫２００の低負荷時には、図１１の第４状態にして、熱交換長（すなわち、熱接触面積）を小さくすることで、熱交換量を小さくする。これにより、冷凍サイクル装置１００の冷却能力過剰を抑制し、且つ、冷蔵庫２００の発停ロスを減らし、性能低下を抑制することができる。
　また、実施の形態３では、六方弁５０を用いることで、実施の形態２で示した第１、第２、第３、第４逆止弁４１～４４を設ける必要がないため、その分だけ、実施の形態２よりも簡便な構成の冷媒回路を提供することができる。
　なお、上述した実施の形態１～３においては、第２毛細管６ｂの内径が第１毛細管６ａの内径より大きく、且つ、第２毛細管６ｂの長さが第１毛細管６ａの長さより短い場合を例に挙げて説明した。しかしながら、この場合に限らない。例えば、第２毛細管６ｂの内径が第１毛細管６ａの内径より大きく、且つ、第２毛細管６ｂの長さが第１毛細管６ａの長さより長くてもよい。第１毛細管６ａの内径および長さ、並びに、第２毛細管６ｂの内径および長さは、適宜、任意の値に自由に設定してよい。
　１　圧縮機、１ａ　吐出口、１ｂ　吸入口、２　凝縮器、３　凝縮パイプ、４　結露防止パイプ、５　上流三方弁（第１三方弁）、５ａ　第１流出口、５ｂ　第２流出口、５ｃ　流入口、６　絞り装置、６ａ　第１毛細管、６ｂ　第２毛細管、７　冷却器、８　下流三方弁（第２三方弁）、８ａ　第１流入口、８ｂ　第２流入口、８ｃ　流出口、９ａ　第１分岐部、９ｂ　第１合流部、９ｃ　第２分岐部、９ｄ　第２合流部、１０　吸入管、１０ａ　第１吸入管、１０ｂ　第２吸入管、１１　制御部、１２　冷媒間熱交換部、１３　冷媒配管、２０　機械室、２１　外箱、２２　内箱、２５　結露防止パイプ、３１　冷蔵室、３１ａ　扉、３２　製氷室、３２ａ　扉、３３　切替室、３３ａ　扉、３４　冷凍室、３４ａ　扉、３５　野菜室、３５ａ　扉、４０　四方弁、４１　第１逆止弁、４２　第２逆止弁、４３　第３逆止弁、４４　第４逆止弁、５０　六方弁、１００　冷凍サイクル装置、２００　冷蔵庫、２００ａ　キャビネット部、２００ｂ　ディバイダ部。

Claims (15)

  1. 　圧縮機、凝縮器、凝縮パイプ、絞り装置、冷却器、および、吸入管が、冷媒配管を介して接続されて、冷媒が循環する、冷媒回路を備え、
    　前記絞り装置は、
    　第１毛細管と、
    　前記第１毛細管の内径と異なる内径を有し、前記第１毛細管の長さと異なる長さを有する、第２毛細管と、
    　前記第１毛細管および前記第２毛細管の少なくとも一方に冷媒を流す第１分岐部と、
    　を有し、
    　前記吸入管は、
    　前記第１毛細管に熱的に接触された第１吸入管と、
    　前記第２毛細管に熱的に接触された第２吸入管と、
    　を有する、
    　冷凍サイクル装置。
  2. 　前記冷媒回路の動作を制御する制御部を備え、
    　前記制御部は、
    　前記第１毛細管および前記第２毛細管のうちの少なくともいずれか一方に冷媒を流し、且つ、前記第１吸入管および前記第２吸入管のうちの少なくともいずれか一方に冷媒を流すように制御して、
    　前記第１毛細管を流れる冷媒と前記第１吸入管を流れる冷媒との熱交換、および、前記第２毛細管を流れる冷媒と前記第２吸入管を流れる冷媒との熱交換のうち、少なくともいずれか一方を行う、
    　請求項１に記載の冷凍サイクル装置。
  3. 　前記第１毛細管と前記第２毛細管とは、
    　前記凝縮パイプと前記絞り装置との間に配置された前記第１分岐部で互いに分岐する、
    　請求項１または２に記載の冷凍サイクル装置。
  4. 　前記第１分岐部は第１三方弁で構成され、
    　前記第１三方弁は、前記制御部の制御により、前記凝縮パイプを流出した冷媒を前記第１毛細管および前記第２毛細管の少なくともいずれか一方に流入させる、
    　請求項１～３のいずれか１項に記載の冷凍サイクル装置。
  5. 　前記第１毛細管と前記第２毛細管とは、
    　前記冷却器の上流側に設けられた第１合流部で合流する、
    　請求項１～４のいずれか１項に記載の冷凍サイクル装置。
  6. 　前記第１吸入管と前記第２吸入管とは、
    　前記冷却器の下流側に配置された第２分岐部で互いに分岐する、
    　請求項１～５のいずれか１項に記載の冷凍サイクル装置。
  7. 　前記第１吸入管と前記第２吸入管とは、
    　前記圧縮機の吸入口側に設けられた第２合流部で合流する、
    　請求項１～６のいずれか１項に記載の冷凍サイクル装置。
  8. 　前記第２合流部は第２三方弁で構成され、
    　前記第２三方弁は、前記制御部の制御により、前記第１吸入管を流出した冷媒および前記第２吸入管を流出した冷媒の少なくとも一方を、前記圧縮機の吸入口に向かって流出させる、
    　請求項７に記載の冷凍サイクル装置。
  9. 　前記第１分岐部は四方弁で構成され、
    　前記四方弁は、前記制御部の制御により、前記冷媒回路において第１方向に冷媒が流れる第１状態と、前記冷媒回路において第２方向に冷媒が流れる第２状態とに切り替えられ、
    　前記四方弁が前記第１状態のときに、
    　前記圧縮機の吐出口、前記凝縮器、前記凝縮パイプ、前記四方弁、前記絞り装置の前記第１毛細管、前記冷却器、前記吸入管の前記第１吸入管、前記四方弁、および、前記圧縮機の吸入口が、順に前記冷媒配管で接続されて、前記第１方向に冷媒が流れ、
    　前記四方弁が前記第２状態のときに、
    　前記圧縮機の吐出口、前記凝縮器、前記凝縮パイプ、前記四方弁、前記絞り装置の前記第２毛細管、前記冷却器、前記吸入管の前記第２吸入管、前記四方弁、および、前記圧縮機の吸入口が、順に前記冷媒配管で接続されて、前記第２方向に冷媒が流れる、
    　請求項１～３のいずれか１項に記載の冷凍サイクル装置。
  10. 　前記第１毛細管と前記第２吸入管とは逆並列接続され、
    　前記第２毛細管と前記第１吸入管とは逆並列接続され、
    　前記第１毛細管は、前記第１方向に冷媒が流れる第１逆止弁と直列接続され、
    　前記第２毛細管は、前記第２方向に冷媒が流れる第２逆止弁と直列接続され、
    　前記第１吸入管は、前記第１方向に冷媒が流れる第３逆止弁と直列接続され、
    　前記第２吸入管は、前記第２方向に冷媒が流れる第４逆止弁と直列接続されている、
    　請求項９に記載の冷凍サイクル装置。
  11. 　前記第１分岐部は六方弁で構成され、
    　前記六方弁は、前記制御部の制御により、前記冷媒回路において第３方向に冷媒が流れる第３状態と、前記冷媒回路において第４方向に冷媒が流れる第４状態とに切り替えられ、
    　前記六方弁が前記第３状態のときに、
    　前記圧縮機の吐出口、前記凝縮器、前記凝縮パイプ、前記六方弁、前記絞り装置の前記第１毛細管、前記冷却器、前記吸入管の前記第１吸入管、前記六方弁、および、前記圧縮機の吸入口が、順に前記冷媒配管で接続されて、前記第３方向に冷媒が流れ、
    　前記六方弁が前記第４状態のときに、
    　前記圧縮機の吐出口、前記凝縮器、前記凝縮パイプ、前記六方弁、前記絞り装置の前記第２毛細管、前記冷却器、前記吸入管の前記第２吸入管、前記六方弁、および、前記圧縮機の吸入口が、順に前記冷媒配管で接続されて、前記第４方向に冷媒が流れる、
    　請求項１～３のいずれか１項に記載の冷凍サイクル装置。
  12. 　前記冷媒回路は、
    　前記凝縮パイプと前記絞り装置との間に配置された結露防止パイプ
    　を有し、
    　前記結露防止パイプは、前記凝縮パイプを流出した冷媒と空気との間で熱交換し、前記冷媒を凝縮させる、
    　請求項１～１１のいずれか１項に記載の冷凍サイクル装置。
  13. 　前記第２毛細管の内径は、前記第１毛細管の内径より大きい、
    　請求項１～１２のいずれか１項に記載の冷凍サイクル装置。
  14. 　前記第２毛細管の長さは、前記第１毛細管の長さより短い、
    　請求項１～１３のいずれか１項に記載の冷凍サイクル装置。
  15. 　請求項１～１４のいずれか１項に記載の冷凍サイクル装置と、
    　１以上の貯蔵室を有し、前記冷凍サイクル装置によって前記貯蔵室の内部の空気が冷却されるキャビネット部と、
    　前記キャビネット部に開閉可能に設けられ、前記貯蔵室を開閉する扉と
    　を備えた、
    　冷蔵庫。
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