WO2022225153A1 - 고유황유(hsfo)를 저유황유(lsfo)로 개질하기 위해 제조된 혼합형 탈황제를 이용한 선박 연료유의 탈황 방법 - Google Patents

고유황유(hsfo)를 저유황유(lsfo)로 개질하기 위해 제조된 혼합형 탈황제를 이용한 선박 연료유의 탈황 방법 Download PDF

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Definitions

  • the present invention relates to a method for desulfurization of marine fuel oil using a mixed desulfurization agent manufactured to reform high sulfur oil (HSFO) into low sulfur oil (LSFO), and more particularly, bunker C oil used as fuel for marine engines, etc.
  • HSFO high sulfur oil
  • LSFO low sulfur oil
  • the reformed low-sulfur oil and desulfurization agent are secondarily desulfurized during combustion inside the ship engine, thereby significantly reducing sulfur oxides (SO x ) emissions. It relates to a method for desulfurization of marine fuel oil to be reduced.
  • Sulfur oxides (SO x ) and nitrogen oxides (NO x ) have been pointed out as pollutants that cause air pollution.
  • sulfur oxides are contained in industrial flue gas emitted from the combustion of fossil fuels containing sulfur, thereby reducing acid rain. It shows problems such as causing various environmental pollution such as
  • a desulfurization method for removing sulfur oxides from these industrial flue gases has been continuously studied, and a flue gas desulfurization method, which is a general post-combustion treatment method, has been used in factories or power plants using fossil fuels.
  • the flue gas desulfurization method refers to desulfurizing the flue gas after burning a fossil fuel containing sulfur gas, and this flue gas desulfurization method can be divided into a wet method and a dry method.
  • the wet method is a method of removing sulfur oxides by washing the flue gas with ammonia water, sodium hydroxide solution, lime milk, etc.
  • the dry method is a method of removing sulfur oxides by contacting particles or powders such as activated carbon or carbonates with the flue gas to adsorb or react with sulfur dioxide. way to do it
  • the sulfur oxide content of heavy oil such as bunker C oil used in marine engines is 1,000 to 3,000 times higher than that of automobile fuel, and the amount of sulfur oxide emitted by ships worldwide is 130 times higher than that of automobiles. It is called High Sulfur Fuel Oil (HSFO) and is known as the main culprit of environmental pollution.
  • HSFO High Sulfur Fuel Oil
  • flue gas desulfurization is performed as a post-treatment using a wet desulfurization system for ships to remove sulfur oxides emitted from marine engines. It is a method in which sulfur oxides are removed by post-treatment by supplying to a scrubber, and contacting the exhaust gas with washing water in the scrubber.
  • the pH of the washing water is monitored to automatically control the supply amount of the washing water.
  • the sludge is collected and stored in a sludge tank and treated after anchoring. Post-treatment desulfurization is being operated.
  • the conventional post-treatment wet desulfurization technology requires a lot of manpower and cost due to the complicated water purification process of washing water, and it is necessary to construct a separate complex desulfurization facility. There was a problem that it was not practically easy in terms of space and cost.
  • the present invention has been devised to solve the above problems, and is mixed with high sulfur oil such as bunker C oil used as a fuel for a marine engine and reformed into a low sulfur oil through emulsification and primary desulfurization, followed by a marine engine
  • An object of the present invention is to provide a desulfurization method of marine fuel oil in which sulfur oxides (SO x ) emissions are remarkably reduced by secondary desulfurization during combustion of the reformed low-sulfur oil and desulfurization agent inside.
  • the present invention comprises the steps of: (a) pulverizing illite into fine particles by a pulverizer; (b) adding a solvent and the finely divided illite in step a into the extraction tank, and extracting the components of the illite by pressing the inside of the extraction tank; (c) allowing the step (a) to stand and separating the supernatant to prepare an illite extraction solvent; (d) adding sodium tetraborate (Na 2 B 4 O 7 ⁇ 10H 2 O) to the illite extraction solvent of step (c) and stirring; (e) adding sodium hydroxide (NaOH) to step (d) and stirring; and (f) adding hydrogen peroxide (H 2 O 2 ) to step (e) and stirring; to prepare a mixed desulfurization agent, and (g) high sulfur oil (HSFO) including bunker C oil in step (a) ) to (f) by mixing the mixed desulfurization agent prepared through (f) to emuls
  • HSFO high sulfur oil
  • Sulfur oxide (SO x ) reacts immediately with the mixed desulfurization agent to form sulfate radicals (SO 4 2- ), and then undergoes a neutralization reaction to precipitate as sulfate, thereby performing secondary desulfurization.
  • step (b) 1 to 30 parts by weight of the illite is included with respect to 100 parts by weight of the solvent.
  • the illite, SiO 2 , Al 2 O 3 , Fe 2 O 3 , TiO 2 , MgO, MnO, CaO, Na 2 O, K 2 O and P 2 O 3 From the group consisting of one or more selected oxides; and at least one metal selected from the group consisting of Li, Cr, Co, Ni, Cu, Zn, Ga, Sr, Cd and Pb.
  • the oxide is SiO 2 15 to 90 parts by weight, Al 2 O 3 15 to 100 parts by weight, Fe 2 O 3 10 to 50 parts by weight, TiO 2 5 to 15 parts by weight, MgO 20 to 150 It is included in an amount of 10 to 20 parts by weight of MnO, 20 to 200 parts by weight of CaO, 15 to 45 parts by weight of Na 2 O, 20 to 50 parts by weight of K 2 O, and 5 to 20 parts by weight of P 2 O 3 , wherein the metal is Li 0.0035 to 0.009 parts by weight, Cr 0.005 to 0.01 parts by weight, Co 0.001 to 0.005 parts by weight, Ni 0.006 to 0.015 parts by weight, Cu 0.018 to 0.03 parts by weight, Zn 0.035 to 0.05 parts by weight, Ga 0.04 to 0.08 parts by weight, Sr 0.02 to 0.05 parts by weight, 0.002 to 0.01 parts by weight of Cd, and 0.003 to 0.005 parts by weight of Pb.
  • the sodium tetraborate (Na 2 B 4 O 7 ⁇ 10H 2 O) of step (d) is included in an amount of 2.5 to 50 parts by weight based on 100 parts by weight of the illite extraction solvent.
  • the sodium hydroxide (NaOH) in step (e) is included in an amount of 50 to 100 parts by weight based on 100 parts by weight of the illite extraction solvent.
  • the hydrogen peroxide (H 2 O 2 ) in step (f) is included in an amount of 2.5 to 50 parts by weight based on 100 parts by weight of the illite extraction solvent.
  • the desulfurization agent injection system includes: a desulfurization agent storage tank of a certain volume for storing high sulfur oil including bunker C oil and a mixed desulfurization agent in an emulsified state; a metering pump for quantitatively supplying the emulsified high sulfur oil and the mixed desulfurization agent stored in the desulfurization agent storage tank to the fuel supply line of the marine engine at a predetermined ratio; a flow meter provided between the metering pump and the fuel supply line of the marine engine to check the input flow rate of the mixed desulfurization agent; a check valve provided between the metering pump and the fuel supply line of the marine engine to control the input flow rate of the mixed desulfurization agent; and a pressure gauge provided between the metering pump and the fuel supply line of the marine engine to check the supply pressure of the mixed desulfurization agent.
  • the high sulfur oil and the mixed desulfurization agent are injected into micro-sized droplets through a porous nozzle. dispersed and mixed.
  • an electric charge or magnetic moment is formed inside the high sulfur oil and the mixed desulfurization agent to further promote emulsification. do.
  • the oxidation-reduction reaction and the chelation reaction according to the step progress can be made well by putting the illite into a solvent and pressurizing it to ionize the internal components of the illite, thereby providing efficient and high performance.
  • the mixed desulfurization agent shown can be manufactured.
  • the mixed desulfurization agent according to the present invention can prevent a large amount of sulfur oxides generated in the combustion process of high sulfur oil from being discharged into the atmosphere in advance, there is an effect that can greatly contribute to solving the problem of air pollution caused by sulfur oxides. .
  • the mixed desulfurization agent according to the present invention unlike the conventional method of desulfurizing the exhaust gas after combustion of fuel, is mixed with the high sulfur oil and the mixed desulfurization agent before burning the high sulfur oil to emulsify and perform primary desulfurization, There is no need to invest in additional desulfurization facilities by performing secondary desulfurization during combustion together with high sulfur oil inside a marine engine, allowing the use of an existing marine engine, which is simple, easy to apply, and has excellent desulfurization effects.
  • FIG. 1 is a process diagram for a method for manufacturing a mixed desulfurization agent according to the present invention
  • Figure 2 is an exemplary view showing the configuration of the desulfurization agent injection system according to the present invention
  • the present invention includes the steps of: (a) pulverizing illite into fine particles by a pulverizer; (b) adding a solvent and the finely divided illite in step a into the extraction tank, and extracting the components of the illite by pressing the inside of the extraction tank; (c) allowing the step (b) to stand and separating the supernatant to prepare an illite extraction solvent; (d) adding sodium tetraborate (Na 2 B 4 O 7 ⁇ 10H 2 O) to the illite extraction solvent of step (c) and stirring; (e) adding sodium hydroxide (NaOH) to step (d) and stirring; And (f) adding hydrogen peroxide (H 2 O 2 ) to step (e) and stirring; provides a method for producing a mixed desulfurization agent comprising.
  • Step (a) is a step (S100, not shown) of mixing and pulverizing the illite into fine particles having a particle size of 1 to 2 ⁇ m by pulverization before adding the solvent.
  • the specific gravity of the finely divided illite is 2.5 to 3.0, and is used in the form of streaks and silvery white powder.
  • Step (b) is a step (S110) of extracting the components of the illite into the solvent by adding the illite to the solvent and pressurizing it.
  • the solvent and the illite may be introduced into the extraction tank, and the inside of the tank may be pressurized to dissolve the components of the illite into the solvent for extraction.
  • the illite mineral used in this step basically has a 2:1 structure in which one octahedral layer enters and bonds between two tetrahedral layers. It is characterized by a dioctahedral structure filled with .
  • Illite may include oxides and metals, and the oxides are SiO 2 , Al 2 O 3 , Fe 2 O 3 , TiO 2 , MgO, MnO, CaO, Na 2 O, K 2 O, and a group consisting of P 2 O 3 . It includes one or more oxides selected from, and the metal may include one or more metals selected from the group consisting of Li, Cr, Co, Ni, Cu, Zn, Ga, Sr, Cd and Pb.
  • Each oxide is SiO 2 15 to 90 parts by weight, Al 2 O 3 15 to 100 parts by weight, Fe 2 O 3 10 to 50 parts by weight, TiO 2 5 to 15 parts by weight, MgO 20 to 150 parts by weight, MnO 10 to 20 It may be included in an amount of 20 to 200 parts by weight of CaO, 15 to 45 parts by weight of Na 2 O, 20 to 50 parts by weight of K 2 O, and 5 to 20 parts by weight of P 2 O 3 , and each metal is 0.0035 to 0.009 parts by weight of Li.
  • solvent in this step various known solvents may be used, but preferably water (H 2 O) may be used as the solvent.
  • the solvent dissolves the components of the illite and at the same time the components of the illite are ionized, which has the effect of improving the reaction efficiency in the future step.
  • the temperature of the solvent may be maintained at 20 to 100° C. in order to extract the components of the illite, and when the temperature of the solvent is 20° C. or less, the extraction efficiency of the internal components of the illite into the solvent decreases, and 100° C. or higher In this case, there is a problem in that the amount of the added solvent is changed due to evaporation of the solvent, so that the input ratio of the solvent and the illite is changed, and preferably, it can be used by maintaining 80°C.
  • this step in order to maintain the solvent at a high temperature, it can be configured to continuously circulate and input the high temperature solvent by connecting the extraction tank and the boiler.
  • the amount of illite may be 1 to 30 parts by weight based on 100 parts by weight of the solvent, and when illite is added in 1 part by weight or less, the amount of illite extracted in the solvent is small, so a mixed desulfurization agent is poor, and when added in an amount of 30 parts by weight or more, it is difficult to extract because it does not mix well with the solvent, and it is preferable to add illite in an amount of 10 parts by weight.
  • pressurization in this step various known pressurization methods may be used, but preferably a method of continuously applying pressure to the solvent using a pressure pump in the extraction tank to extract the components of illite into the solvent may be used.
  • the pressure pump may be formed at the bottom of the extraction tank to be immersed in the solvent, and may apply pressure to push the solvent from the bottom to the top of the extraction tank, which rotates the sediment settling at the bottom to the top, It has the advantage of circulating heat to the air, and grinding the physically bound illite to facilitate extraction.
  • Such a pressure pump may be formed anywhere in the extraction tank as well as at the bottom, and it is possible to more efficiently extract illite by applying a complex pressure by forming a plurality of pumps.
  • the extraction tank may be formed as a sealed container, and the illite may be extracted by applying a pressure of 1 to 200 atmospheres inside the sealed container, and the pressurized pressure may be preferably 80 atmospheres.
  • step (c) the solvent from which the illite was extracted in step (b) is left still (leaved still), and the supernatant is separated to prepare the illite extraction solvent (S120).
  • step (b) When the illite extracted in step (b) is left still, it is separated into a precipitate and a supernatant. At this time, the supernatant is separated to prepare an illite extraction solvent, and the remaining precipitate can be reused or discarded.
  • the oxidation-reduction reaction and the chelation reaction proceeding in the next step can be performed well, which is advantageous for the production of an efficient and high-performance mixed desulfurization agent.
  • step (d) sodium tetraborate (Na 2 B 4 O 7 ⁇ 10H 2 O) is added to the illite extraction solvent prepared in step (c), and stirred (S130).
  • the added sodium tetraborate is 2.5 to 50 parts by weight per 100 parts by weight of the illite extraction solvent. to be.
  • the reaction efficiency is lowered due to the small amount of input, and when it is added in 50 parts by weight or more, overreaction occurs and the reaction efficiency in the next step is lowered.
  • reaction in this step is an exothermic reaction
  • hot water or cold water may be supplied to the jacket of the reactor to maintain the reactor temperature at 55 degrees to 80 degrees C. If it exceeds the above range, the reaction does not proceed or the reaction This can happen excessively.
  • the added sodium tetraborate may be stirred by various known methods, and preferably stirred for 1 hour, but stirring may be continued until the reactant is completely dissolved in a colorless and transparent state.
  • step (e) sodium hydroxide (NaOH) is added to step (d) and stirred (S140).
  • sodium hydroxide is added to the stirring step (d) and then stirred to cause a chelation reaction.
  • the added sodium hydroxide is 50 to 50 parts by weight per 100 parts by weight of the illite extraction solvent added in step (d). 100 parts by weight.
  • the reaction efficiency is lowered due to the small amount of input, and when it is added to 100 parts by weight or more, overreaction occurs and the reaction efficiency in the next step is lowered.
  • the reactor temperature in this step may be maintained at 30 to 70° C. before sodium hydroxide is added, and then maintained at 50 to 80° C. after sodium hydroxide is added.
  • the added sodium hydroxide may be stirred by various known methods, and preferably stirred at 20 to 50 rpm for 1 hour, but stirring may be continued until the reactant is completely dissolved in a colorless and transparent state.
  • the reaction formula in this step is as follows.
  • step (f) hydrogen peroxide (H 2 O 2 ) is added to step (e) and stirred (S150).
  • step (e) hydrogen peroxide is added to the stirring step (e) and then stirred to cause a second oxidation-reduction reaction.
  • the sodium hydroxide is added per 100 parts by weight of the illite extraction solvent added in step (d). 2.5 to 50 parts by weight. When it is added in 2.5 parts by weight or less, the reaction efficiency is lowered due to the small amount of input, and when it is added in 50 parts by weight or more, there is a problem in that overreaction occurs and the reaction efficiency is lowered.
  • the reactor temperature in this step may be maintained at 30° C. before hydrogen peroxide is added, and then maintained at 40 to 50° C. after hydrogen peroxide is added.
  • the added sodium hydroxide can be stirred by various known methods, and preferably stirred at 20 to 50 rpm for 1 hour, but stirring can be continued until the reactant is completely dissolved in a colorless and transparent state.
  • the reaction formula in this step is as follows.
  • the colorless and transparent liquid phase stirred in this step is a mixed desulfurization agent prepared by the manufacturing method according to the present invention and can be used immediately, or the solvent (water) is added in step (d) to 100 parts by weight of the illite extraction solvent. to 200 parts by weight may be added and stirred once more to be used as a mixed desulfurization agent after stabilization.
  • a mixed desulfurization agent from high sulfur oil to low sulfur oil can be prepared by using the manufacturing method according to the present invention.
  • the mixed desulfurization agent manufactured by the above method can be reformed into Low Sulfur Fuel Oil (LSFO), which is mixed with High Sulfur Fuel Oil (HSFO) and emits low sulfur oxides during combustion.
  • LSFO Low Sulfur Fuel Oil
  • HSFO High Sulfur Fuel Oil
  • the reaction formula related to the reforming method is as follows.
  • sulfur compounds contained therein are hydrogenated at high temperature and pressure using a catalyst to form hydrogen sulfide and removed by neutralization.
  • the oxidation-reduction reaction and the chelation reaction according to the step progress can be made well by putting the illite into a solvent and pressurizing it to ionize the internal components of the illite, thereby providing efficient and high performance.
  • the mixed desulfurization agent shown can be manufactured.
  • the mixed desulfurization agent according to the present invention can prevent a large amount of sulfur oxides generated in the combustion process of high sulfur oil from being discharged into the atmosphere in advance, there is an effect that can greatly contribute to solving the problem of air pollution caused by sulfur oxides. .
  • step (g) hydrogen sulfide (H 2 S) contained in high sulfur oil is emulsified by mixing the mixed desulfurization agent prepared through steps (a) to (f) in high sulfur oil (HSFO) including bunker C oil.
  • HSFO high sulfur oil
  • step (g) is a step of primary desulfurization by neutralizing reaction with a mixed desulfurization agent.
  • a mixed desulfurization agent is injected into the high sulfur oil (HSFO) including bunker C oil, and then the high sulfur oil and the mixed desulfurization agent are injected through a porous nozzle (not shown) into micro-sized It can be mixed by dispersing into atomized droplets.
  • HSFO high sulfur oil
  • bunker C oil bunker C oil
  • a porous nozzle not shown
  • the porous nozzle (not shown), for example, can use a droplet atomization unit of a certain type using a porous hole and a pressure difference, and in principle, two immiscible liquids (oil and water) are finely designed through a multi-hole.
  • two immiscible liquids oil and water
  • the liquid that is not mixed with each other is finely dispersed by the shear force and pressure of the liquid generated by the flow by the transfer pump to create micro-sized droplets.
  • the magnetic field may use a magnetic field unit using a permanent magnet, and by using a permanent magnet having a high magnetic field of 10,000 Gauss or more, a strong magnetic field can be formed in high sulfur oil and mixed desulfurization agent dispersed and mixed into atomized droplets.
  • the hydrophobic bunker C oil and the hydrophilic droplet mixed desulfurization agent pass through a strong magnetic field while moving in the direction transverse to the magnetic force line, and receive magnetic force to form an electric charge or a magnetic moment to promote emulsification.
  • step (h) the low sulfur oil (LSFO) and the mixed desulfurization agent, which have been primary desulfurized through step (g), are supplied and burned inside the marine engine through the desulfurization agent injection system directly connected to the fuel supply system of the marine engine.
  • Sulfur oxide (SO x ) generated during internal combustion of (LSFO) reacts immediately with a mixed desulfurization agent to form sulfate radicals (SO 4 2- ), and then undergoes a neutralization reaction to precipitate as sulfate, thereby secondary desulfurization.
  • the solvent from which the internal components of Illite were extracted was allowed to stand still (leaved still) to stabilize the solvent.
  • the supernatant was separated from the precipitate to prepare an illite extraction solvent.
  • step (3) the temperature of the reactor jacket was maintained at 70° C., and 2,778 kg of sodium hydroxide (NaOH, 50%) was added.
  • the stirring speed was maintained at 30 rpm so that the complex chelation reaction proceeded inside, and the temperature of the reactor jacket was maintained at 80° C., and stirring was carried out for 1 hour.
  • step (4) To stabilize the reactants in step (4), cooling water was added to maintain the temperature of the reactor jacket at 30°C. After 20 minutes of maintaining at 30°C, 500 kg of hydrogen peroxide (H 2 O 2 ) was added to the reaction product, the temperature of the reactor jacket was maintained at 40°C, and the stirring speed was set to 30 rpm and stirring was carried out for 3 hours.
  • H 2 O 2 hydrogen peroxide
  • a mixed desulfurization agent was prepared by further stirring and stirring until it became colorless and transparent.
  • 3000 kg of water H 2 O was added to the mixed desulfurization agent. It was added and stirred for 2 hours under the same conditions to prepare a final mixed desulfurization agent.
  • Figure 2 is an exemplary view showing the configuration of the desulfurization agent injection system according to the present invention.
  • the desulfurization agent injection system according to the present invention is connected to the fuel supply line 30 of the marine engine 70 to supply the mixed desulfurization agent together with the fuel at a certain ratio.
  • bunker-A oil such as bunker-A oil, bunker-B oil, and bunker-C oil or marine fuel oil such as light oil such as MGO, MDO, DDO, etc.
  • bunker C oil is a high sulfur oil, and its use is regulated due to air pollution because a significant amount of sulfur oxides are generated during combustion.
  • reference numeral 10 denotes a fuel tank
  • 20 denotes a fuel supply pump
  • 30 denotes a fuel supply line
  • 40 denotes a fuel filter
  • 50 denotes an injection pump
  • 60 denotes an injection nozzle
  • the desulfurization agent injection system is provided with a desulfurization agent storage tank 110 of a certain volume for storing the mixed desulfurization agent, and at one end of the desulfurization agent storage tank 110, a metering pump 130 for quantitatively supplying the mixed desulfurization agent. ) is provided.
  • a flow meter 130 for checking the input flow rate of the mixed desulfurization agent, a check valve 140 for adjusting the input flow rate, and a pressure gauge ( 150) is provided, so that the fuel supply amount of the marine engine 70 is checked at all times, and the mixed desulfurization agent is controlled to be input at a predetermined ratio in proportion to the fuel supply amount.
  • the input amount of the mixed desulfurization agent is preferably in the range of 0.1 to 10 wt% based on 100 wt% of marine fuel oil so that the mixed desulfurization agent can be input and mixed.
  • the mixed desulfurization agent according to the present invention When the mixed desulfurization agent according to the present invention is mixed with a combustion product in a temperature range of 400 to 1200 ° C., the adsorption effect of sulfur oxides can be activated, but it is highly efficient to burn it in a temperature range of 600 to 900 ° C. inside the ship engine. can represent
  • Mixed desulfurization agent supply amount and supply method Mixed supply of 3.5 wt% and 6.0 wt% of mixed-type desulfurization agent to the fuel supply line with a metering pump with respect to the fuel flow rate
  • Exhaust gas analysis method Exhaust gas is sampled from the exhaust pipe of the engine and analyzed through analysis equipment (standard oxygen concentration of 17%)
  • the reference oxygen concentration was set to 17% to prevent an excessive difference between the measured concentration and the corrected concentration by the reference oxygen concentration.
  • the present invention can be widely used in a method for desulfurization of marine fuel oil.

Abstract

본 발명 고유황유(HSFO)를 저유황유(LSFO)로 개질하기 위해 제조된 혼합형 탈황제를 이용한 선박 연료유의 탈황 방법은, (a) 일라이트를 미분기에 의해 미립자로 미분하는 단계; (b) 추출 탱크 내에 용매와 상기 단계 a에서 미분된 일라이트를 투입하고, 추출 탱크 내부를 가압하여 일라이트의 성분을 용매 내로 녹여서 추출하는 단계; (c) 상기 단계 (a)를 정치하고 상등액을 분리하여 일라이트 추출 용매를 제조하는 단계; (d) 상기 단계 (c)의 상기 일라이트 추출 용매에 사붕산나트륨(Na2B4O7·10H2O)을 투입하고, 교반하는 단계; (e) 상기 단계 (d)에 수산화나트륨(NaOH)을 투입하고 교반하는 단계; 및 (f) 상기 단계 (e)에 과산화수소(H2O2)를 투입하고 교반하는 단계;를 거쳐 혼합형 탈황제를 제조하고, (g) 벙커C유를 포함한 고유황유(HSFO) 중에 상기 단계 (a) 내지 (f)를 거쳐 제조된 혼합형 탈황제를 혼합하여 에멀젼(emulsion)화함으로써 고유황유에 포함된 황화수소(H2S)가 혼합형 탈황제와 중화반응함으로써 1차 탈황되고, (h) 상기 단계 (g)를 거쳐 1차 탈황된 저유황유(LSFO) 및 혼합형 탈황제를 선박 엔진의 연료 공급계통에 직접 연결된 탈황제 주입 시스템을 통해 상기 선박 엔진 내부에 공급 및 연소함으로써 저유황유(LSFO)의 내부 연소 시 발생되는 황산화물(SOx)이 혼합형 탈황제와 즉시 반응하여 황산근(SO4 2-)을 형성한 후 중화반응을 거쳐 황산염으로 석출됨으로써 2차 탈황되는 것을 특징으로 한다.

Description

고유황유(HSFO)를 저유황유(LSFO)로 개질하기 위해 제조된 혼합형 탈황제를 이용한 선박 연료유의 탈황 방법
본 발명은, 고유황유(HSFO)를 저유황유(LSFO)로 개질하기 위해 제조된 혼합형 탈황제를 이용한 선박 연료유의 탈황 방법에 관한 것으로, 더욱 상세하게는 선박용 엔진의 연료로 이용되는 벙커C유 등의 고유황유에 혼합시켜 에멀젼화 및 1차적인 탈황을 통해 저유황유로 개질한 후, 선박 엔진 내부에서 상기 개질된 저유황유와 탈황제를 연소 시 2차적으로 탈황됨으로써 황산화물(SOx) 배출이 획기적으로 저감되는 선박 연료유의 탈황 방법에 관한 것이다.
대기오염을 유발하는 오염원으로 황산화물(SOx)과 질소산화물(NOx)이 지목되고 있으며, 특히, 황산화물은 유황성분을 함유하는 화석연료의 연소로부터 방출되는 산업 배가스에 포함되어 있어 산성비를 유발하는 등의 다양한 환경오염을 야기하는 등의 문제를 나타내고 있다.
이러한 산업 배가스에서 황산화물을 제거하는 탈황 방법은 지속적으로 연구되어 왔으며, 공장 또는 화석연료를 사용하는 발전소에서는 일반적으로 연소 후 처리 방법인 배연탈황 방법을 사용하여 왔다.
배연탈황 방법은 유황가스를 함유하는 화석연료를 연소한 후, 그 배가스를 탈황 처리하는 것을 의미하며, 이러한 배연탈황 방법은 습식법과 건식법으로 나눌 수 있다. 습식법은 배가스를 암모니아수, 수산화나트륨 용액, 석회유 등을 통해 세척하여 황산화물을 제거하는 방법이며, 건식법은 활성탄, 탄산염 등의 입자 또는 분말을 배가스와 접촉시켜, 이산화황을 흡착 또는 반응시킴으로써 황산화물을 제거하는 방법이다.
특히, 선박용 엔진에 이용되는 벙커C유 등 중유(MGO,MDO,DDO)의 황산화물 함유량은 자동차 연료보다 적게는 1천배에서 많게는 3천배까지 높으며, 전세계 선박이 배출하는 황산화물이 자동차의 130배로 많아 고유황유(High Sulfur Fuel Oil, HSFO)로 불리며 환경오염의 주범으로 알려지고 있다.
이를 위해 종래에는 선박용 엔진에서 배출되는 황산화물의 제거를 위해 선박용 습식 탈황 시스템을 이용해 후처리로 배연탈황을 실시하고 있는데, 상기 습식 탈황 시스템은 일반적으로 펌프를 이용하여 세척수(NaOH)를 냉각기를 거쳐 스크러버로 공급하고, 상기 스크러버에서 배가스와 세척수를 접촉시켜 후처리로 황산화물을 제거하는 방식이다.
이 때, 상기 습식 탈황 시스템의 황산화물 제거능력을 일정 수준으로 유지하기 위하여 세척수의 pH를 모니터링하여 자동으로 세척수의 공급량을 제어하게 되는데, 사용하고 난 세척수를 재사용하기 위해 정화하는 과정에서 엄청난 양의 슬러지가 발생되고, 이러한 슬러지는 슬러지 탱크에 모아 보관한 후 정박 후 처리하는 방식으로 후처리 탈황이 운용되고 있다.
상술한 바와 같이 종래 후처리 습식 탈황 기술은 세척수의 수질정화 과정이 복잡하여 인력과 비용이 많이 들고, 별도의 복잡한 탈황 설비를 따로 구축해야 하므로 현재 운행 중인 선박들에 이러한 종래 탈황시스템을 적용하기란 공간적, 비용적인 측면에서 현실적으로 용이하지 않다는 문제점이 있었다.
따라서, 이러한 선박 연료유의 연소 및 황산화물의 배출로 인한 환경오염 문제를 획기적으로 개선하기 위해서는 방법이 단순하고 적용이 쉬우며, 황산화물의 배출량을 대폭 저감할 수 있는 효과적인 탈황 방법에 대한 연구가 시급한 실정이다.
본 발명은 상기와 같은 문제점을 해결하기 위해 안출된 것으로, 선박용 엔진의 연료로 이용되는 벙커C유 등의 고유황유에 혼합시켜 에멀젼화 및 1차적인 탈황을 통해 저유황유로 개질한 후, 선박 엔진 내부에서 상기 개질된 저유황유와 탈황제를 연소 시 2차적으로 탈황됨으로써 황산화물(SOx) 배출이 획기적으로 저감되는 선박 연료유의 탈황 방법을 제공하는 데 그 목적이 있다.
상기한 바와 같은 기술적 과제를 달성하기 위해서 본 발명은, (a) 일라이트를 미분기에 의해 미립자로 미분하는 단계; (b) 추출 탱크 내에 용매와 상기 단계 a에서 미분된 일라이트를 투입하고, 추출 탱크 내부를 가압하여 일라이트의 성분을 용매 내로 녹여서 추출하는 단계; (c) 상기 단계 (a)를 정치하고 상등액을 분리하여 일라이트 추출 용매를 제조하는 단계; (d) 상기 단계 (c)의 상기 일라이트 추출 용매에 사붕산나트륨(Na2B4O7·10H2O)을 투입하고, 교반하는 단계; (e) 상기 단계 (d)에 수산화나트륨(NaOH)을 투입하고 교반하는 단계; 및 (f) 상기 단계 (e)에 과산화수소(H2O2)를 투입하고 교반하는 단계;를 거쳐 혼합형 탈황제를 제조하고, (g) 벙커C유를 포함한 고유황유(HSFO) 중에 상기 단계 (a) 내지 (f)를 거쳐 제조된 혼합형 탈황제를 혼합하여 에멀젼(emulsion)화함으로써 고유황유에 포함된 황화수소(H2S)가 혼합형 탈황제와 중화반응함으로써 1차 탈황되고, (h) 상기 단계 (g)를 거쳐 1차 탈황된 저유황유(LSFO) 및 혼합형 탈황제를 선박 엔진의 연료 공급계통에 직접 연결된 탈황제 주입 시스템을 통해 상기 선박 엔진 내부에 공급 및 연소함으로써 저유황유(LSFO)의 내부 연소 시 발생되는 황산화물(SOx)이 혼합형 탈황제와 즉시 반응하여 황산근(SO4 2-)을 형성한 후 중화반응을 거쳐 황산염으로 석출됨으로써 2차 탈황된다.
또한 일 실시예에 따라, 상기 단계 (b)는, 상기 용매 100 중량부에 대하여 상기 일라이트를 1 내지 30 중량부를 포함한다.
또한 일 실시예에 따라, 상기 일라이트는, SiO2, Al2O3, Fe2O3, TiO2, MgO, MnO, CaO, Na2O, K2O 및 P2O3로 이루어진 군으로부터 선택된 1종 이상의 산화물; 및 Li, Cr, Co, Ni, Cu, Zn, Ga, Sr, Cd 및 Pb로 이루어진 군으로부터 선택된 1종 이상의 금속;을 포함한다.
또한 일 실시예에 따라, 상기 산화물은 SiO2 15 ~ 90 중량부, Al2O3 15 ~ 100 중량부, Fe2O3 10 ~ 50 중량부, TiO2 5 ~ 15 중량부, MgO 20 ~ 150 중량부, MnO 10 ~ 20 중량부, CaO 20 ~ 200 중량부, Na2O 15 ~ 45 중량부, K2O 20 ~ 50 중량부 및 P2O3 5 ~ 20 중량부로 포함되며, 상기 금속은 Li 0.0035 ~ 0.009 중량부, Cr 0.005 ~ 0.01 중량부, Co 0.001 ~ 0.005 중량부, Ni 0.006 ~ 0.015 중량부, Cu 0.018 ~ 0.03 중량부, Zn 0.035 ~ 0.05 중량부, Ga 0.04 ~ 0.08 중량부, Sr 0.02 ~ 0.05 중량부, Cd 0.002 ~ 0.01 중량부 및 Pb 0.003 ~ 0.005 중량부로 포함된다.
또한 일 실시예에 따라, 상기 단계 (d)의 상기 사붕산나트륨(Na2B4O7·10H2O)은 상기 일라이트 추출 용매 100 중량부에 대하여 2.5 내지 50 중량부 포함된다.
또한 일 실시예에 따라, 상기 단계 (e)의 상기 수산화나트륨(NaOH)은 일라이트 추출 용매 100 중량부에 대하여 50 내지 100 중량부 포함된다.
또한 일 실시예에 따라, 상기 단계 (f)의 상기 과산화수소(H2O2)는 상기 일라이트 추출 용매 100 중량부에 대하여 2.5 내지 50 중량부 포함된다.
또한 일 실시예에 따라, 상기 탈황제 주입 시스템은, 벙커C유를 포함하는 고유황유 및 혼합형 탈황제를 에멀젼(emulsion)화된 상태로 저장하기 위한 일정 용적의 탈황제 저장탱크; 상기 탈황제 저장탱크에 저장된 에멀젼화된 고유황유 및 혼합형 탈황제를 상기 선박용 엔진의 연료 공급라인에 일정 비율로 정량공급하는 정량펌프; 상기 정량펌프와 선박용 엔진의 연료 공급라인 사이에 구비되어 혼합형 탈황제의 투입 유량을 체크하기 위한 유량계; 상기 정량펌프와 선박용 엔진의 연료 공급라인 사이에 구비되어 혼합형 탈황제의 투입 유량을 조절하기 위한 체크밸브; 및 상기 정량펌프와 선박용 엔진의 연료 공급라인 사이에 구비되어 혼합형 탈황제의 공급 압력을 체크하기 위한 압력계;를 포함한다.
또한 일 실시예에 따라, 상기 단계 (g)에서, 벙커C유를 포함한 고유황유(HSFO)의 내부에 혼합형 탈황제를 주입한 후 상기 고유황유와 혼합형 탈황제를 다공성 노즐을 통해 마이크로 크기의 미립화된 액적으로 분산시켜 혼합한다.
또한 일 실시예에 따라, 상기 마이크로 크기의 미립화된 액적으로 분산 혼합된 고유황유와 혼합형 탈황제에 자기장을 인가함으로써 고유황유와 혼합형 탈황제 내부에 전하 또는 자기모멘트가 형성되어 에멀젼화가 더 촉진되는 것을 특징으로 한다.
본 발명에 따른 혼합형 탈황제의 제조 방법은 일라이트를 용매에 투입하고 가압하여 일라이트의 내부 성분을 이온화시킴으로써, 단계 진행에 따른 산화-환원반응과 킬레이트화 반응이 잘 이루어질 수 있어 효율적이고 높은 성능을 나타내는 혼합형 탈황제를 제조할 수 있다.
또한, 본 발명에 따른 혼합형 탈황제는 고유황유의 연소 과정에서 생성된 다량의 황산화물이 대기 중으로 배출되는 것을 미연에 방지할 수 있기 때문에 황산화물로 인한 대기오염 문제 해소에 크게 기여할 수 있는 효과가 있다.
또한, 본 발명에 따른 혼합형 탈황제는 연료의 연소 후 배가스를 탈황하던 종래의 방법과는 달리, 고유황유를 연소시키기 전에 상기 고유황유와 혼합형 탈황제와 혼합하여 에멀젼화 및 1차적인 탈황을 실시한 후, 선박 엔진 내부에서 고유황유와 함께 연소 시 2차적인 탈황을 실시함으로써 추가적인 탈황 시설에 투자할 필요 없이 기존 선박용 엔진을 활용할 수 있어 단순하고 적용이 쉬우면서 탈황 효과가 우수한 이점이 있다.
도 1은 본 발명에 따른 혼합형 탈황제의 제조 방법에 대한 공정도
도 2는 본 발명에 따른 탈황제 주입 시스템의 구성을 보인 예시도
도 3은 시험예 1의 전구간 황산화물(SO2) 농도 분석 결과
도 4는 시험예 2의 전구간 황산화물(SO2) 농도 분석 결과
이하 본 발명의 바람직한 실시 예를 통해 상세히 설명하기에 앞서, 본 명세서 및 청구범위에 사용된 용어나 단어는 통상적이거나 사전적인 의미로 한정하여 해석되어서는 아니 되며, 본 발명의 기술적 사상에 부합하는 의미와 개념으로 해석되어야 함을 밝혀둔다.
본 명세서 전체에서, 어떤 부분이 어떤 구성요소를 "포함" 한다고 할 때, 이는 특별히 반대되는 기재가 없는 한 다른 구성요소를 제외하는 것이 아니라 다른 구성 요소를 더 포함할 수 있는 것을 의미한다.
이하에서는 본 발명의 혼합형 탈황제의 제조 방법에 관하여 보다 상세히 설명하고자 한다.
도 1은 본 발명에 따른 혼합형 탈황제의 제조 방법을 순서대로 작성한 공정도로서 이를 참고하여 설명하면, 본 발명은 (a) 일라이트를 미분기에 의해 미립자로 미분하는 단계; (b) 추출 탱크 내에 용매와 상기 단계 a에서 미분된 일라이트를 투입하고, 추출 탱크 내부를 가압하여 일라이트의 성분을 용매 내로 녹여서 추출하는 단계; (c) 상기 단계 (b)를 정치하고 상등액을 분리하여 일라이트 추출 용매를 제조하는 단계; (d) 상기 단계 (c)의 상기 일라이트 추출 용매에 사붕산나트륨(Na2B4O7·10H2O)을 투입하고, 교반하는 단계; (e) 상기 단계 (d)에 수산화나트륨(NaOH)을 투입하고 교반하는 단계; 및 (f) 상기 단계 (e)에 과산화수소(H2O2)를 투입하고 교반하는 단계;를 포함하는 혼합형 탈황제의 제조 방법을 제공한다.
단계 (a)는 일라이트는 용매 투입 전에 미분기에 의해 1 ~ 2 ㎛의 입자 크기를 갖는 미립자로 혼합 및 미분하는 단계(S100, 미도시)이다. 이 때, 상기 미분된 일라이트의 비중은 2.5 ~ 3.0으로 조흔색 및 은백색을 띄는 분말 형태로 사용된다.
단계 (b)는 일라이트를 용매에 투입하고 가압하여 용매에 일라이트의 성분을 추출하는 단계(S110)이다.
본 단계에서는 추출 탱크 내에 용매와 일라이트를 투입하고, 탱크 내부를 가압하여 일라이트의 성분을 용매 내로 녹여서 추출하도록 할 수 있다.
본 단계에서 사용되는 일라이트(illite) 광물은 기본적으로 두 개의 사면체층 사이에 한 개의 팔면체층이 들어가 결합하는 2:1의 구조를 갖고, 팔면체층은 결합 구조내 양이온 자리 3개 중에서 2개만 양이온으로 채워지는 이팔면체(dioctahedral) 구조가 특징으로 양이온의 부족으로 인해 전체적으로 음(-)전하를 띄고 있으며, 이로 인해 혼합형 탈황제와 혼합된 연소물이 연소 될 때 황산화물(SOx)을 흡착할 수 있다.
일라이트는 산화물과 금속이 포함될 수 있으며, 산화물은 SiO2, Al2O3, Fe2O3, TiO2, MgO, MnO, CaO, Na2O, K2O 및 P2O3로 이루어진 군으로부터 선택된 1종 이상의 산화물을 포함하며, 금속은 Li, Cr, Co, Ni, Cu, Zn, Ga, Sr, Cd 및 Pb로 이루어진 군으로부터 선택된 1종 이상의 금속을 포함할 수 있다.
각 산화물들은 SiO2 15 ~ 90 중량부, Al2O3 15 ~ 100 중량부, Fe2O3 10 ~ 50 중량부, TiO2 5 ~ 15 중량부, MgO 20 ~ 150 중량부, MnO 10 ~ 20 중량부, CaO 20 ~ 200 중량부, Na2O 15 ~ 45 중량부, K2O 20 ~ 50 중량부 및 P2O3 5 ~ 20 중량부로 포함될 수 있으며, 각 금속들은 Li 0.0035 ~ 0.009 중량부, Cr 0.005 ~ 0.01 중량부, Co 0.001 ~ 0.005 중량부, Ni 0.006 ~ 0.015 중량부, Cu 0.018 ~ 0.03 중량부, Zn 0.035 ~ 0.05 중량부, Ga 0.04 ~ 0.08 중량부, Sr 0.02 ~ 0.05 중량부, Cd 0.002 ~ 0.01 중량부 및 Pb 0.003 ~ 0.005 중량부로 포함될 수 있다.
본 단계에서 용매는 공지된 다양한 용매를 사용할 수 있으나, 바람직하게는 물(H2O)을 용매로 사용할 수 있다.
용매는 일라이트의 성분을 녹이는 동시에 일라이트의 성분이 이온화 되어 향후 단계에서 반응 효율을 향상시키는 효과를 가지고 있다.
용매의 온도는 일라이트의 성분을 추출하기 위하여 20 내지 100℃를 유지시키도록 할 수 있으며, 용매의 온도가 20℃ 이하인 경우, 일라이트의 내부 성분의 용매로의 추출 효율이 떨어지며, 100℃ 이상인 경우, 용매의 증발로 인해 투입된 용매의 양이 변경되어 용매와 일라이트의 투입 비율이 바뀌는 문제점을 가지고 있으며, 바람직하게는 80℃를 유지하여 사용할 수 있다.
본 단계에서 용매를 고온으로 유지하기 위해 추출 탱크와 보일러를 연결시켜 지속적으로 고온의 용매를 순환, 투입하도록 구성할 수 있다.
본 단계에서 일라이트의 양은 용매 100 중량부에 대하여 일라이트를 1 내지 30 중량부 투입할 수 있으며, 일라이트를 1 중량부 이하로 투입할 경우, 용매에 추출되는 일라이트의 성분이 적어 혼합형 탈황제의 효율이 떨어지며, 30 중량부 이상으로 투입할 경우, 용매와 잘 섞이지 않아 추출이 어려운 문제점이 있고, 일라이트를 10 중량부로 투입하는 것이 바람직하다.
본 단계에서의 가압은 공지된 다양한 가압 방법을 사용할 수 있으나, 바람직하게는 추출 탱크 내 압력 펌프를 이용하여 지속적으로 용매에 압력을 가하여 일라이트의 성분을 용매 내로 추출하는 방법을 사용할 수 있다.
압력 펌프는 추출 탱크 내의 하단에 형성되어 용매에 잠기는 형태로 구성될 수 있으며, 추출 탱크의 하단에서 상단으로 용매를 밀어내도록 압력을 가할 수 있으며, 이는 하부에 침전하는 침전물을 상단으로 회전시키고, 내부에 열을 순환시켜주며, 물리적으로 결합된 일라이트를 분쇄시켜 추출이 원활하도록 하는 장점이 있다. 이러한 압력 펌프는 하단 뿐 아니라 추출 탱크 내 어디에든 형성될 수 있으며, 또한 복수 개로 형성하여 복합적인 압력을 가해 보다 효율적으로 일라이트를 추출할 수 있다.
또는, 추출 탱크를 밀폐 용기로 형성하고, 밀폐 용기 내부에 1 내지 200 기압의 압력을 가해 일라이트를 추출할 수 있으며, 이때 가압 압력은 바람직하게는 80 기압으로 압력을 가할 수 있다.
단계 (c)에서는 단계 (b)에서 일라이트를 추출한 용매를 정치(가만히 놔둠)하고, 상등액을 분리하여 일라이트 추출 용매를 제조하는 단계(S120)이다.
단계 (b)에서 추출된 일라이트를 정치시키면, 침전물과 상등액으로 분리되는데 이 때 상등액을 분리하여 일라이트 추출 용매로 제조하며, 남은 침전물은 다시 사용하거나 버릴 수 있다.
일라이트 추출 용매는 일라이트 성분이 추출되어 이온화 되어 있기 때문에 다음 단계에서 진행하는 산화-환원반응과 킬레이트화 반응이 잘 이루어질 수 있어 효율적이고 높은 성능을 나타내는 혼합형 탈황제 제조에 유리하다.
단계 (d)에서는 단계 (c)에서 제조된 일라이트 추출 용매에 사붕산나트륨(Na2B4O7·10H2O)을 투입하고, 교반하는 단계(S130)이다.
반응기에 일라이트 추출 용매를 넣고, 사붕산나트륨을 투입한 후 교반하여 제1 산화-환원 반응을 일으키는 단계로 이 때, 투입되는 사붕산나트륨은 일라이트 추출 용매 100 중량부 당 2.5 내지 50 중량부이다. 2.5 중량부 이하로 투입할 경우, 투입량이 적어 반응 효율이 낮아지며, 50 중량부 이상으로 넣으면 과반응이 발생하여 다음 단계에서의 반응 효율이 낮아지는 문제가 있다.
본 단계에서의 반응은 발열 반응이므로 반응기의 자켓(jacket)에 온수 또는 냉수를 공급하여 반응기 온도를 55도 내지 80℃를 유지하도록 구성할 수 있으며, 상기 범위를 벗어날 경우, 반응이 진행되지 않거나 반응이 과하게 발생하는 수 있다.
투입된 사붕산나트륨은 공지된 다양한 방법으로 교반을 수행할 수 있으며, 바람직하게는 1시간 동안 교반이 가능하나, 반응물이 무색 투명한 상태로 완전히 용해될 때 까지 계속 교반시킬 수 있다.
단계 (e)에서는 단계 (d)에 수산화나트륨(NaOH)을 투입하여 교반하는 단계(S140)이다.
본 단계에서는 교반이 끝난 단계 (d)에 수산화나트륨을 투입한 후 교반하여 킬레이트화 반응을 일으키는 단계로 이 때, 투입되는 수산화나트륨은 단계 (d)에서 투입된 일라이트 추출 용매 100 중량부 당 50 내지 100 중량부이다. 50 중량부 이하로 투입할 경우, 투입량이 적어 반응 효율이 낮아지며, 100 중량부 이상으로 넣으면 과반응이 발생하여 다음 단계에서의 반응 효율이 낮아지는 문제가 있다.
본 단계에서의 반응기 온도는 수산화나트륨 투입 전에 30 내지 70℃를 유지시킨 후, 수산화나트륨 투입 후에 50 내지 80℃로 유지시킬 수 있다.
투입된 수산화나트륨은 공지된 다양한 방법으로 교반을 수행할 수 있으며, 바람직하게는 1시간 동안 20 내지 50 rpm으로 교반이 가능하나, 반응물이 무색 투명한 상태로 완전히 용해될 때까지 계속 교반시킬 수 있다.
본 단계에서의 반응식은 하기와 같다.
반응식
1. 2NaOH + SiO2 → Na2O.SiO2 + H2O
2. 2NaOH + 3K2O → Na2O + 3K2O + H2O
3. 2NaOH + Al2O3 → 2NaAlO2 + H2O
단계 (f)에서는 단계 (e)에 과산화수소(H2O2)를 투입하여 교반하는 단계(S150)이다.
본 단계에서는 교반이 끝난 단계 (e)에 과산화수소를 투입한 후 교반하여 두 번째 산화-환원 반응을 일으키는 단계로 이 때, 투입되는 수산화나트륨은 단계 (d)에서 투입된 일라이트 추출 용매 100 중량부 당 2.5 내지 50 중량부이다. 2.5 중량부 이하로 투입할 경우, 투입량이 적어 반응 효율이 낮아지며, 50 중량부 이상으로 넣으면 과반응이 발생하여 반응 효율이 낮아지는 문제가 있다.
본 단계에서의 반응기 온도는 과산화수소 투입 전에 30℃를 유지시킨 후, 과산화수소 투입 후에 40 내지 50℃로 유지시킬 수 있다.
투입된 수산화나트륨은 공지된 다양한 방법으로 교반을 수행할 수 있으며, 바람직하게는 1시간 동안 20 내지 50 rpm으로 교반이 가능하나, 반응물이 무색 투명한 상태로 완전히 용해될 때 까지 계속 교반시킬 수 있다.
본 단계에서의 반응식은 하기와 같다.
반응식
1. 2NaOH + H2O2 → Na2O + 2H2O + 0.5 O2
본 단계에서 교반이 완료된 무색 투명한 액상은 본 발명에 따른 제조 방법으로 제조된 혼합형 탈황제로써, 바로 사용 가능하며, 또는, 용매(물)를 단계 (d)에서 투입된 일라이트 추출 용매 100 중량부 당 100 내지 200 중량부를 더 투입해서 한 번 더 교반시켜 안정화 후 혼합형 탈황제로 사용할 수 있다.
또한, 본 발명에 따른 제조 방법을 이용하여 고유황유에서 저유황유로의 혼합형 탈황제를 제조할 수 있다.
상기한 방법으로 제조된 혼합형 탈황제는 고유황유(High Sulfur Fuel Oil, HSFO)에 혼합하여 연소시 낮은 황산화물을 배출하는 저유황유(Low Sulfur Fuel Oil, LSFO)로 개질이 가능하다.
개질 방법에 관련된 반응식은 하기와 같다.
[반응식]
1.H2S(황화수소)의 변환
고유황유(벙커C유)의 탈황에는 함유하는 황 화합물을, 촉매를 사용해 고온고압에서 수소화하여, 황화수소를 형성시키고 중화에 의해 제거된다.
Na2O + H2S → Na2S + H2O
2NaOH + H2S → Na2S + 2H2O
2. SO2, SO3, SO4(SOx)의 변환
황을 함유하는 고유황유(벙커C유)를 연소했을 때의 연소가스에 함유되는 황산화물(SOx, 주로 이산화황)의 제거는 물(H2O) + 혼합형 탈황제와 반응에 의한 황산근(SO4 2-) 형성 후 중화에 의한 황산염으로 석출되어 제거된다.
SO2 + H2O → H2SO3 → SO3 2- + 2H+
H2SO3 + SO3 2- → 2SO3 -
SO3 2- + 1/2O2 → SO4 2-
2Na+ + SO4 2- + H2O → Na2SO4 + H2O
예) 흡수 & 산화반응
2NaOH + SO2 → Na2SO3 + H2O
Na2SO3 + SO2 + H2O → Na2(HSO3)2
Na2(HSO3)2 + 2NaOH → 2Na2SO3 + 2H2O
2Na2SO3 + O2 → 2Na2SO4
이산화황(SO2)의 산화반응 후, 황산염으로 석출된다.
2Na2O + 2SO2 +O2 → 2Na2SO4
본 발명에 따른 혼합형 탈황제의 제조 방법은 일라이트를 용매에 투입하고 가압하여 일라이트의 내부 성분을 이온화시킴으로써, 단계 진행에 따른 산화-환원반응과 킬레이트화 반응이 잘 이루어질 수 있어 효율적이고 높은 성능을 나타내는 혼합형 탈황제를 제조할 수 있다.
또한, 본 발명에 따른 혼합형 탈황제는 고유황유의 연소 과정에서 생성된 다량의 황산화물이 대기 중으로 배출되는 것을 미연에 방지할 수 있기 때문에 황산화물로 인한 대기오염 문제 해소에 크게 기여할 수 있는 효과가 있다.
단계 (g)에서는 벙커C유를 포함한 고유황유(HSFO) 중에 상기 단계 (a) 내지 (f)를 거쳐 제조된 혼합형 탈황제를 혼합하여 에멀젼(emulsion)화함으로써 고유황유에 포함된 황화수소(H2S)가 혼합형 탈황제와 중화반응함으로써 1차 탈황하는 단계이다.
일 실시예에 따라, 상기 단계 (g)에서, 벙커C유를 포함한 고유황유(HSFO)의 내부에 혼합형 탈황제를 주입한 후 상기 고유황유와 혼합형 탈황제를 다공성 노즐(미도시)을 통해 마이크로 크기의 미립화된 액적으로 분산시켜 혼합할 수 있다.
상기 다공성 노즐(미도시)은 일례로, 다공성 홀과 압력차를 이용한 일정 형태의 액적 미립화 유닛을 이용할 수 있으며, 원리적으로는 두 개의 섞이지 않은 액체(기름과 물)를 미세하게 설계된 멀티홀을 통하여 주입합으로써 이송 펌프에 의한 흐름으로 생성된 액체의 전단력과 압력에 의하여 서로 섞이지 않은 액체를 미세하게 분산시켜 마이크로 크기의 미세 액적을 생성하게 된다.
또한, 상술한 다공성 노즐을 통해 마이크로 크기의 미립화된 액적으로 분산 혼합된 고유황유와 혼합형 탈황제에 자기장을 인가함으로써 고유황유와 혼합형 탈황제 내부에 전하 또는 자기모멘트가 형성되어 에멀젼화가 더 촉진될 수 있다.
일례로, 상기 자기장은 영구자석을 이용한 자기장 유닛을 이용할 수 있으며, 10,000가우스 이상의 높은 자기장을 갖는 영구자석을 이용함으로써 미립화된 액적으로 분산 혼합된 고유황유와 혼합형 탈황제에 강력한 자기장을 형성할 수 있다.
즉, 고유황유로서 소수성을 띤 벙커C유와 친수성을 띤 액적화된 혼합형 탈황제는 자기력선을 가로지르는 방향으로 운동하면서 강력한 자기장를 통과하게 되고, 자기력을 받게 되어 전하 또는 자기모멘트가 형성되어 에멀젼화가 촉진될 수 있다.
단계 (h)에서는 상기 단계 (g)를 거쳐 1차 탈황된 저유황유(LSFO) 및 혼합형 탈황제를 선박 엔진의 연료 공급계통에 직접 연결된 탈황제 주입 시스템을 통해 상기 선박 엔진 내부에 공급 및 연소함으로써 저유황유(LSFO)의 내부 연소 시 발생되는 황산화물(SOx)이 혼합형 탈황제와 즉시 반응하여 황산근(SO4 2-)을 형성한 후 중화반응을 거쳐 황산염으로 석출됨으로써 2차 탈황하는 단계이다.
이하, 실시예 및 시험예를 들어 본 발명을 더욱 상세히 설명하도록 한다.
제시된 실시예 및 시험예는 본 발명의 구체적인 예시일 뿐이며, 본 발명의 범위를 제한하기 위한 것이 아니다.
<실시예> 혼합형 탈황제의 제조
(1) 일라이트 추출 단계
추출 탱크에 물 2000kg을 투입한 후, 일라이트 광물 200kg을 투입하였다. 물의 온도는 80℃를 유지하도록 추출 탱크에 연결된 보일러에서 용매를 지속적으로 공급하였으며, 내부 압력 펌프를 통해 5kg의 압력을 용매와 일라이트에 가하여 일라이트의 내부 성분이 용매로 추출되도록 하였다.
(2) 일라이트 추출 용매 제조 단계
일라이트 내부 성분이 추출된 용매를 정치(가만히 놔둠)시켜 용매가 안정화 시켰다. 상등액을 침전물과 분리하여 일라이트 추출 용매로 제조하였다.
(3) 제1 산화-환원 반응 단계
반응기의 자켓(jacket)에 온수를 공급하여 반응기 온도를 70℃로 유지한 후 일라이트 추출 용매 2000kg을 넣고, 사붕산나트륨(Na2B4O7·10H2O) 500kg을 투입하였다. 반응기 내부의 임펠러를 통해 사붕산나트륨을 교반시켰으며, 발열반응으로 인해 온도가 상승할 경우, 냉각수를 투입하여 온도를 일정하게 유지시켰다.
교반은 1시간 동안 진행되었으며, 교반 후 반응물의 상태가 무색 투명한 상태가 아닐 경우, 추가로 교반을 진행하여 무색 투명해질 때까지 교반하였다.
(4) 킬레이트화 반응 단계
(3) 단계에서 교반이 완료된 반응로 자켓의 온도를 70℃로 유지시키고, 수산화나트륨(NaOH, 50%)을 2,778kg 투입하였다.
내부에 복합 킬레이트화 반응이 진행되도록 교반 속도를 30rpm으로 유지시키고, 반응기 자켓의 온도를 80℃로 유지하여 1시간 동안 교반을 진행하였다.
1시간 교반 후, 반응물의 상태가 무색 투명한 상태가 아닐 경우, 추가로 교반을 진행하여 무색 투명해질 때까지 교반하였다.
(5) 제2 산화-환원 반응 단계
(4) 단계의 반응물을 안정시키기 위해 냉각수를 투입하여 반응기 자켓의 온도를 30℃로 유지시켰다. 30℃로 유지시킨 지 20분 후 반응물에 과산화수소(H2O2) 500kg을 투입하고, 반응기 자켓의 온도를 40℃로 유지시켰으며 교반 속도는 30rpm으로 하여 3시간 동안 교반을 진행하였다.
3시간 교반 후, 반응물의 상태가 무색 투명한 상태가 아닐 경우, 추가로 교반을 진행하여 무색 투명해질 때까지 교반하여 혼합형 탈황제를 제조하였으며, 안정적인 사용을 위해 혼합형 탈황제에 물(H2O) 3000kg을 추가로 투입하여 같은 조건으로 2시간 동안 교반하여 최종적인 혼합형 탈황제를 제조하였다.
도 2는 본 발명에 따른 탈황제 주입 시스템의 구성을 보인 예시도이다.
이하, 도 2를 참조하여 본 발명에 따라 선박용 엔진에 적용된 탈황제 주입 시스템의 구성을 일 실시예에 따라 살펴보면 다음과 같다.
본 발명에 따른 탈황제 주입 시스템은 선박용 엔진(70)의 연료 공급라인(30)에 연결되어 연료와 더불어 혼합형 탈황제를 일정 비율로 공급하게 된다.
통상 이러한 선박용 엔진(70)의 연료로는, 벙커-A유,벙커-B유,벙커-C유 등의 중유 또는 MGO, MDO, DDO 등의 경유 등의 선박 연료유가 이용되는데, 이 중에서 특히 벙커C유는 고유황유로서 연소 시 상당한 양의 황산화물이 발생되므로 대기오염 문제로 사용이 규제를 받고 있다.
도 2에 표시된 부호 10은 연료 탱크, 20은 연료 공급펌프, 30은 연료 공급라인, 40은 연료 여과기, 50은 분사펌프, 60은 분사노즐을 지칭하며, 상기 구성에 대한 자세한 설명은 생략하기로 한다.
이를 위해 본 발명에 따른 탈황제 주입 시스템은 혼합형 탈황제를 저장하기 위한 일정 용적의 탈황제 저장탱크(110)가 구비되고, 상기 탈황제 저장탱크(110)의 일단에는 혼합형 탈황제를 정량공급하기 위한 정량펌프(130)가 구비된다.
또한 상기 정량펌프(130)와 선박용 엔진(70)의 연료 공급라인(30) 사이에는 혼합형 탈황제의 투입 유량을 체크하기 위한 유량계(130)와 투입 유량을 조절하기 위한 체크밸브(140), 압력계(150)가 구비됨으로써 선박용 엔진(70)의 연료 공급량을 상시에 체크하여 상기 연료 공급량에 비례하여 일정 비율로 혼합형 탈황제가 투입될 수 있도록 제어한다.
이 때, 상기 혼합형 탈황제의 투입량은 선박 연료유 100 wt%를 기준으로 할 때, 0.1 내지 10 wt%의 범위에서 혼합형 탈황제가 투입 및 혼합될 수 있도록 함이 바람직하다.
본 발명에 따른 혼합형 탈황제를 400 ~ 1200℃의 온도 범위에서 연소물과 혼합하여 연소시킬 때 황산화물의 흡착 효과가 활성화될 수 있으나, 선박 엔진 내부에서 600 ~ 900℃의 온도 범위에서 연소시키는 것이 높은 효율을 나타낼 수 있다.
<시험예 1> 선박용 엔진 배기가스 중 황산화물 저감 성능 시험
(1) 시험 조건
상기한 바와 같이 제조된 혼합형 탈황제의 탈황 효율을 검증하기 위하여, 선박용 엔진의 연료 공급라인에 혼합형 탈황제를 연료의 100 wt% 대비 각각 3.5 wt%, 6.0 wt% 혼합 공급하여 연소 후 배기가스 중의 황산화물의 농도를 분석 및 비교하는 황산화물 저감 성능 시험을 진행하였다.
시험 대상으로 이용된 선박용 엔진 제원은 아래 [표 1]과 같다.
시험 대상 선박용 엔진 제원
Maker Yanmar
Model 4LOD
Horse power (Hp) 200
Number of Cylinders 4 in-line
Combustion system Direct injection
Aspiration Natural aspirated
Dimensions (L x W x H, mm) 500 X 1550 X 1400
Cooling system Direct water cooling
Marine gear Mechanical
Fuel consumption rate 100mL/min
○ 사용 연료 : 벙커-C유 ○ 운전 조건 : 무부하 운전
○ 혼합형 탈황제 공급량 및 공급방법 : 연료유량에 대하여 혼합형 탈황제 3.5 wt%, 6.0 wt%를 정량펌프로 연료 공급라인에 혼합 공급
○ 배기가스 분석 장비 : 독일 VarioPlus Ind. MRU Emission Monitoring System
○ 배기가스 분석 방법 : 엔진의 배기관에서 배기가스를 샘플링하여 분석장비를 통해 분석 (기준 산소농도 17%)
※ 엔진의 무부하 운전상태에서 배기가스 중의 산소농도는 17∼18%를 유지하였으므로 기준산소 농도에 의한 보정농도와 측정농도에서 과도한 차이가 발생하는 것을 방지하기 위하여 기준산소농도를 17%로 설정하였음.
(2) 시험 방법 및 절차
1) 엔진 운전 및 정상상태 유지
2) 배기가스 분석 장비 예열 및 zero setting
3) 혼합형 탈황제 비투입 상태 측정 (30분)
4) 혼합형 탈황제 6.0 wt% 투입 상태 측정 (1시간)
5) 상기 3-4 과정 1회 반복
6) 혼합형 탈황제 비투입 상태 측정 (30분)
7) 혼합형 탈황제 3.5 wt% 투입 상태 측정 (1시간)
8) 혼합형 탈황제 비투입 상태 측정 (30분)
9) 혼합형 탈황제 6.0 wt% 투입 상태 측정 (1시간)
10) 데이터 저장 및 종료
시험 조건
시간 시험 조건
11:21-11.54 원유
11:54-13:20 혼합형 탈황제 6.0 wt%
13:20-14:03 원유
14:03-15:06 혼합형 탈황제 6.0 wt%
15:06-15:46 원유
15:46-16:46 혼합형 탈황제 3.5 wt%
16:46-17:23 원유
17:23-18:25 혼합형 탈황제 6.0 wt%
(3) 황산화물(SO2) 농도 분석결과 (기준산소농도 17% 환산)
도 3은 상기한 시험 조건, 방법 및 절차에 의해 측정된 시험예 1의 전구간 황산화물(SO2) 농도 분석 결과를 나타낸 것이고, 아래 [표 3]은 도 3의 측정 구간별 SO2 농도에 대한 데이터 값을 정리한 표이다. (기준산소농도 17% 환산)
측정 구간별 SO2 농도 (기준산소농도 17% 환산)
측정시간 시험 조건 SO2 농도(ppm) 비고
11:35-12:00 원유 102.00 평균치
12:23-13:00 혼합형 탈황제 6.0 wt% 0.01 평균치
14:08 원유 100.0 피크치
14:26-15:15 혼합형 탈황제 6.0 wt% 0.00 평균치
15:51 원유 95.2 피크치
16:22-16:52 혼합형 탈황제 3.5 wt% 29.19 평균치
17:28 원유 94.5 피크치
17:50-18;25 혼합형 탈황제 6.0 wt% 0.00 평균치
도 3 및 상기 [표 3]을 살펴보면, 원유의 공급라인에 원유 100 wt% 중량부 대비 6.0 wt% 및 3.5 wt%의 혼합형 탈황제를 투입한 후 SO2 농도를 측정하는 네 번의 측정 구간별 시험을 진행하였다.
첫 번째 측정 구간에서, 원유만을 연소 시(측정시간 11:35-12:00) 배기가스 중 SO2의 농도는 102.00ppm을 나타내었으나, 원유 100 wt% 대비 6.0 wt%의 혼합형 탈황제를 투입 시(측정시간 12:23-13:00)에서 SO2의 농도는 0.01ppm으로 급감하였다.
두 번째 측정 구간에서, 원유만을 연소 시(측정시각 14:08) 배기가스 중 SO2의 농도는 100.00ppm을 나타내었으나, 원유 100 wt% 대비 6.0 wt%의 혼합형 탈황제를 투입 시(측정시간 14:26-15:15)에서 SO2의 농도는 0.00ppm으로 급감하였다.
세 번째 측정 구간에서, 원유만을 연소 시(측정시각 15:51) 배기가스 중 SO2의 농도는 95.2ppm을 나타내었으나, 원유 100 wt% 대비 3.5 wt%의 혼합형 탈황제를 투입 시(측정시간 16:22-16:52)에서 SO2의 농도는 29.19ppm으로 급감하였다.
네 번째 측정 구간에서, 원유만을 연소 시(측정시각 17:28) 배기가스 중 SO2의 농도는 94.5ppm을 나타내었으나, 원유 100 wt% 대비 6.0 wt%의 혼합형 탈황제를 투입 시(측정시간 17:50-18:25)에서 SO2의 농도는 0.00ppm으로 급감하였다.
측정 결과, 3.5 wt% 대비 6.0 wt%로 혼합형 탈황제의 혼합량이 증가할수록 SO2 배출 저감 효과가 커지는 것을 확인할 수 있었다.
<시험예 2> 선박용 엔진 배기가스 중 황산화물 저감 성능 시험
(1) 시험 조건
시험예 1과 동일
(2) 시험 방법 및 절차
시험예 1과 동일
시험 조건
시간 시험 조건
09:06-09:44 원유
09:44-10:54 혼합형 탈황제 3.5 wt%
10:54-11:10 원유
11:10-11:37 엔진 정지
11:37-13:02 원유
12:02-13:08 혼합형 탈황제 6.0 wt%
(3) 황산화물(SO2) 농도 분석결과 (기준산소농도 17% 환산)
도 4는 상기한 시험 조건, 방법 및 절차에 의해 측정된 시험예 2의 전구간 황산화물(SO2) 농도 분석 결과를 나타낸 것이고, 아래 [표 5]은 도 4의 측정 구간별 SO2 농도에 대한 데이터 값을 정리한 표이다. (기준산소농도 17% 환산)
측정 구간별 SO2 농도 (기준산소농도 17% 환산)
측정시간 시험 조건 SO2 농도(ppm) 비고
09:12-09:40 원유 96.43 평균치
10:18-10:51 혼합형 탈황제 3.5 wt% 29.54 평균치
11:55-12:44 원유 98.93 평균치
12:57-13:06 혼합형 탈황제 6.0 wt% 0.00 평균치
도 4 및 상기 [표 5]를 살펴보면, 원유의 연료 공급라인에 원유 100 wt% 대비 3.5 wt% 및 6.0 wt%의 혼합형 탈황제를 투입한 후 SO2 농도를 측정하는 두 번의 측정 구간별 시험을 진행하였다.
첫 번째 측정 구간에서, 원유만을 연소 시(측정시간 09:12-09:40) 배기가스 중 SO2의 농도는 96.43ppm을 나타내었으나, 원유 100 wt% 대비 3.5 wt%의 혼합형 탈황제를 투입 시(측정시간 10:18-10:51)에서 SO2의 농도는 29.54ppm으로 급감하였다.
두 번째 측정 구간에서, 원유만을 연소 시(측정시간 11:55-12:44) 배기가스 중 SO2의 농도는 98.93ppm을 나타내었으나, 원유 100 wt% 대비 6.0 wt%의 혼합형 탈황제를 투입 시(측정시간 12:57-13:06)에서 SO2의 농도는 0.00ppm으로 급감하였다.
측정 결과, 3.5 wt% 대비 6.0 wt%로 혼합형 탈황제의 혼합량이 증가할수록 SO2 배출 저감 효과가 커지는 것을 확인할 수 있었다.
상술한 시험예 1 및 2에서 알 수 있듯이, 원유만을 연소 시 대비 혼합형 탈황제를 혼합하여 연소하는 경우 배기가스 중 SO2 농도가 최소 69%에서 최대 100%까지 저감되는 효과를 나타내었으며, 또한 3.5 wt% 대비 6.0 wt%로 혼합형 탈황제의 혼합량이 증가할수록 SO2 배출 저감 효과가 커지는 것을 확인할 수 있었다.
본 발명은 선박 연료유의 탈황 방법에 광범위하게 사용될 수 있다.

Claims (10)

  1. (a) 일라이트를 미분기에 의해 미립자로 미분하는 단계;
    (b) 추출 탱크 내에 용매와 상기 단계 a에서 미분된 일라이트를 투입하고, 추출 탱크 내부를 가압하여 일라이트의 성분을 용매 내로 녹여서 추출하는 단계;
    (c) 상기 단계 (a)를 정치하고 상등액을 분리하여 일라이트 추출 용매를 제조하는 단계;
    (d) 상기 단계 (c)의 상기 일라이트 추출 용매에 사붕산나트륨(Na2B4O7·10H2O)을 투입하고, 교반하는 단계;
    (e) 상기 단계 (d)에 수산화나트륨(NaOH)을 투입하고 교반하는 단계; 및
    (f) 상기 단계 (e)에 과산화수소(H2O2)를 투입하고 교반하는 단계;를 거쳐 혼합형 탈황제를 제조하고,
    (g) 벙커C유를 포함한 고유황유(HSFO) 중에 상기 단계 (a) 내지 (f)를 거쳐 제조된 혼합형 탈황제를 혼합하여 에멀젼(emulsion)화함으로써 고유황유에 포함된 황화수소(H2S)가 혼합형 탈황제와 중화반응함으로써 1차 탈황되고,
    (h) 상기 단계 (g)를 거쳐 1차 탈황된 저유황유(LSFO) 및 혼합형 탈황제를 선박 엔진의 연료 공급계통에 직접 연결된 탈황제 주입 시스템을 통해 상기 선박 엔진 내부에 공급 및 연소함으로써 저유황유(LSFO)의 내부 연소 시 발생되는 황산화물(SOx)이 혼합형 탈황제와 즉시 반응하여 황산근(SO4 2-)을 형성한 후 중화반응을 거쳐 황산염으로 석출됨으로써 2차 탈황되는,
    고유황유(HSFO)를 저유황유(LSFO)로 개질하기 위해 제조된 혼합형 탈황제를 이용한 선박 연료유의 탈황 방법.
  2. 제 1 항에 있어서,
    상기 단계 (b)는, 상기 용매 100 중량부에 대하여 상기 일라이트를 1 내지 30 중량부를 포함하는 것을 특징으로 하는,
    고유황유(HSFO)를 저유황유(LSFO)로 개질하기 위해 제조된 혼합형 탈황제를 이용한 선박 연료유의 탈황 방법.
  3. 제 1 항에 있어서,
    상기 일라이트는,
    SiO2, Al2O3, Fe2O3, TiO2, MgO, MnO, CaO, Na2O, K2O 및 P2O3로 이루어진 군으로부터 선택된 1종 이상의 산화물; 및
    Li, Cr, Co, Ni, Cu, Zn, Ga, Sr, Cd 및 Pb로 이루어진 군으로부터 선택된 1종 이상의 금속;을 포함하는 것을 특징으로 하는,
    고유황유(HSFO)를 저유황유(LSFO)로 개질하기 위해 제조된 혼합형 탈황제를 이용한 선박 연료유의 탈황 방법.
  4. 제 3 항에 있어서,
    상기 산화물은 SiO2 15 ~ 90 중량부, Al2O3 15 ~ 100 중량부, Fe2O3 10 ~ 50 중량부, TiO2 5 ~ 15 중량부, MgO 20 ~ 150 중량부, MnO 10 ~ 20 중량부, CaO 20 ~ 200 중량부, Na2O 15 ~ 45 중량부, K2O 20 ~ 50 중량부 및 P2O3 5 ~ 20 중량부로 포함되며,
    상기 금속은 Li 0.0035 ~ 0.009 중량부, Cr 0.005 ~ 0.01 중량부, Co 0.001 ~ 0.005 중량부, Ni 0.006 ~ 0.015 중량부, Cu 0.018 ~ 0.03 중량부, Zn 0.035 ~ 0.05 중량부, Ga 0.04 ~ 0.08 중량부, Sr 0.02 ~ 0.05 중량부, Cd 0.002 ~ 0.01 중량부 및 Pb 0.003 ~ 0.005 중량부로 포함되는 것을 특징으로 하는,
    고유황유(HSFO)를 저유황유(LSFO)로 개질하기 위해 제조된 혼합형 탈황제를 이용한 선박 연료유의 탈황 방법.
  5. 제 1 항에 있어서,
    상기 단계 (d)의 상기 사붕산나트륨(Na2B4O7·10H2O)은 상기 일라이트 추출 용매 100 중량부에 대하여 2.5 내지 50 중량부 포함되는 것을 특징으로 하는,
    고유황유(HSFO)를 저유황유(LSFO)로 개질하기 위해 제조된 혼합형 탈황제를 이용한 선박 연료유의 탈황 방법.
  6. 제 1 항에 있어서,
    상기 단계 (e)의 상기 수산화나트륨(NaOH)은 일라이트 추출 용매 100 중량부에 대하여 50 내지 100 중량부 포함되는 것을 특징으로 하는,
    고유황유(HSFO)를 저유황유(LSFO)로 개질하기 위해 제조된 혼합형 탈황제를 이용한 선박 연료유의 탈황 방법.
  7. 제 1 항에 있어서,
    상기 단계 (f)의 상기 과산화수소(H2O2)는 상기 일라이트 추출 용매 100 중량부에 대하여 2.5 내지 50 중량부 포함되는 것을 특징으로 하는,
    고유황유(HSFO)를 저유황유(LSFO)로 개질하기 위해 제조된 혼합형 탈황제를 이용한 선박 연료유의 탈황 방법.
  8. 제 1 항에 있어서,
    상기 탈황제 주입 시스템은,
    벙커C유를 포함하는 고유황유 및 혼합형 탈황제를 에멀젼(emulsion)화된 상태로 저장하기 위한 일정 용적의 탈황제 저장탱크;
    상기 탈황제 저장탱크에 저장된 에멀젼화된 고유황유 및 혼합형 탈황제를 상기 선박용 엔진의 연료 공급라인에 일정 비율로 정량공급하는 정량펌프;
    상기 정량펌프와 선박용 엔진의 연료 공급라인 사이에 구비되어 혼합형 탈황제의 투입 유량을 체크하기 위한 유량계;
    상기 정량펌프와 선박용 엔진의 연료 공급라인 사이에 구비되어 혼합형 탈황제의 투입 유량을 조절하기 위한 체크밸브; 및
    상기 정량펌프와 선박용 엔진의 연료 공급라인 사이에 구비되어 혼합형 탈황제의 공급 압력을 체크하기 위한 압력계;를 포함하는,
    고유황유(HSFO)를 저유황유(LSFO)로 개질하기 위해 제조된 혼합형 탈황제를 이용한 선박 연료유의 탈황 방법.
  9. 제 1 항에 있어서,
    상기 단계 (g)에서,
    벙커C유를 포함한 고유황유(HSFO)의 내부에 혼합형 탈황제를 주입한 후 상기 고유황유와 혼합형 탈황제를 다공성 노즐을 통해 마이크로 크기의 미립화된 액적으로 분산시켜 혼합하는 것을 특징으로 하는,
    고유황유(HSFO)를 저유황유(LSFO)로 개질하기 위해 제조된 혼합형 탈황제를 이용한 선박 연료유의 탈황 방법.
  10. 제 9 항에 있어서,
    상기 마이크로 크기의 미립화된 액적으로 분산 혼합된 고유황유와 혼합형 탈황제에 자기장을 인가함으로써 고유황유와 혼합형 탈황제 내부에 전하 또는 자기모멘트가 형성되어 에멀젼화가 더 촉진되는 것을 특징으로 하는,
    고유황유(HSFO)를 저유황유(LSFO)로 개질하기 위해 제조된 혼합형 탈황제를 이용한 선박 연료유의 탈황 방법.
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