WO2022190610A1 - 眼鏡レンズ及びその設計方法 - Google Patents

眼鏡レンズ及びその設計方法 Download PDF

Info

Publication number
WO2022190610A1
WO2022190610A1 PCT/JP2022/000621 JP2022000621W WO2022190610A1 WO 2022190610 A1 WO2022190610 A1 WO 2022190610A1 JP 2022000621 W JP2022000621 W JP 2022000621W WO 2022190610 A1 WO2022190610 A1 WO 2022190610A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
defocus
area
lens
center
areas
Prior art date
Application number
PCT/JP2022/000621
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
祥平 松岡
Original Assignee
ホヤ レンズ タイランド リミテッド
祥平 松岡
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by ホヤ レンズ タイランド リミテッド, 祥平 松岡 filed Critical ホヤ レンズ タイランド リミテッド
Priority to CN202280011896.6A priority Critical patent/CN116802551A/zh
Priority to KR1020237023657A priority patent/KR20230153354A/ko
Priority to EP22766578.3A priority patent/EP4307032A1/en
Publication of WO2022190610A1 publication Critical patent/WO2022190610A1/ja

Links

Images

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02C—SPECTACLES; SUNGLASSES OR GOGGLES INSOFAR AS THEY HAVE THE SAME FEATURES AS SPECTACLES; CONTACT LENSES
    • G02C7/00—Optical parts
    • G02C7/02—Lenses; Lens systems ; Methods of designing lenses
    • G02C7/022—Ophthalmic lenses having special refractive features achieved by special materials or material structures
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02C—SPECTACLES; SUNGLASSES OR GOGGLES INSOFAR AS THEY HAVE THE SAME FEATURES AS SPECTACLES; CONTACT LENSES
    • G02C7/00—Optical parts
    • G02C7/02—Lenses; Lens systems ; Methods of designing lenses
    • G02C7/06—Lenses; Lens systems ; Methods of designing lenses bifocal; multifocal ; progressive
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02C—SPECTACLES; SUNGLASSES OR GOGGLES INSOFAR AS THEY HAVE THE SAME FEATURES AS SPECTACLES; CONTACT LENSES
    • G02C7/00—Optical parts
    • G02C7/02—Lenses; Lens systems ; Methods of designing lenses
    • G02C7/024—Methods of designing ophthalmic lenses
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02C—SPECTACLES; SUNGLASSES OR GOGGLES INSOFAR AS THEY HAVE THE SAME FEATURES AS SPECTACLES; CONTACT LENSES
    • G02C2202/00—Generic optical aspects applicable to one or more of the subgroups of G02C7/00
    • G02C2202/24—Myopia progression prevention

Definitions

  • the present invention relates to a spectacle lens and a design method thereof.
  • this island-shaped area is called a defocus area.
  • the spectacle lens of this configuration of the light beams incident from the object-side surface and emitted from the eyeball-side surface, the light beams that have passed through areas other than the defocus area are focused on the retina of the wearer.
  • the luminous flux passing through the portion is focused at a position in front of the retina, thereby suppressing the progression of myopia.
  • the forward direction in which an object to be visually recognized exists in the optical axis direction is referred to as the near side
  • the opposite direction of the near side in the optical axis direction that is, the depth direction from the spectacle lens to the eyeball in the optical axis direction. This is called the inner side.
  • the best focus position (Best Focal) that should ultimately be brought to the wearer differs depending on which position of the defocus area of the spectacle lens the luminous flux entered and exited.
  • the reason is as follows.
  • the best focus position changes depending on the degree of myopia progression, the state of the choroid, the angle of incidence during wearing, the aberration of the eye (curvature of field), and the curvature of the retina, which differ depending on the wearer. In many cases, the degree of change increases with increasing distance from the center of the lens. That is, the defocus power to be given to the wearer varies depending on the wearer or the position of the lens.
  • the best focus position is also simply called "focus position".
  • Focus position in this specification means the focal position.
  • the focus position has a slightly different meaning from the geometric focal determined by the shape of the defocus area (for example, the spherical shape with the radius of curvature R).
  • the focus position is the best wave optics contrast position considering the frequency characteristics of the eye (for example, having a peak at low frequencies).
  • the focus position changes depending on the idea and application, such as the position where the contrast of the target spatial frequency is the highest, the position where the energy is the highest, and the position where the variation in light rays is the smallest. Therefore, it is preferable to flexibly deal with the defocus area that brings about the focus position.
  • the inventors have adopted the above definition of the focal position, noting that the retina is a collection of cells that respond to specific spatial frequencies.
  • An object of one embodiment of the present invention is to provide a technology capable of flexibly changing the focus position that the defocus area should bring to the wearer according to the position on the spectacle lens.
  • a first aspect of the present invention is a base region for causing a light beam incident from the object-side surface to exit from the eyeball-side surface and converge on the retina via the eyeball; a plurality of defocus areas surrounded by the base area, wherein the light beam passing through at least a part of the defocus area is incident on the retina as divergent light;
  • the defocus area includes a defocus area a provided at a predetermined position A on the spectacle lens and a defocus area b provided at a predetermined position B,
  • the base surface formed by the base region as a reference, the normal direction of the base surface and the direction toward the outside of the lens is a positive sag value, and the direction toward the inside of the lens is a negative sag value.
  • the sag value of the three-dimensional shape of the focus area b is a value obtained by increasing the sag value of the three-dimensional shape of the defocus area a.
  • a second aspect of the present invention is The spectacle lens according to the first aspect, wherein at least the central portion of the defocus area a and the defocus area b has a curved surface shape protruding toward the outside of the lens.
  • a third aspect of the present invention is The spectacle lens according to the second aspect, wherein the radius of curvature at the center of the defocus area a and the radius of curvature at the center of the defocus area b are equal.
  • a fourth aspect of the present invention is The spectacle lens according to any one of the first to third aspects, wherein the three-dimensional shape has a constant increase in sag value.
  • a fifth aspect of the present invention is The spectacle lens according to any one of the first to fourth aspects, wherein the bottom area of the defocus area a and the bottom area of the defocus area b are equal.
  • a sixth aspect of the present invention is The predetermined position A is a position near the periphery of the lens, and the predetermined position B is a position near the center of the lens, or The spectacle lens according to any one of the first to fifth aspects, wherein the predetermined position A is a position near the center of the lens, and the predetermined position B is a position near the periphery of the lens.
  • a seventh aspect of the present invention is The spectacle lens according to any one of the first to sixth aspects, wherein the three-dimensional shape of the defocus area a has a negative sag value in the vicinity of the base area.
  • An eighth aspect of the present invention is A set T of defocused areas of a number equal to or greater than 80% of all defocused areas, wherein the defocused areas T including the defocused areas b and the defocused areas a have the same radius of curvature at their centers, and Among the defocus areas T, the number of defocus areas having the same sag value as the defocus area a is 10 to 90%, and among the defocus areas T, the defocus areas having the same sag value as the defocus area b. is 10 to 90%, the spectacle lens according to any one of the first to seventh aspects.
  • the set T of defocus areas is 90% or more, 95% or more of all defocus areas.
  • a ninth aspect of the present invention is At least the central portion of the defocus area a and the defocus area b has a curved surface shape protruding toward the outside of the lens,
  • the amount of increase in the sag value is constant,
  • the radius of curvature at the center of the defocus area a and the radius of curvature at the center of the defocus area b are equal,
  • the bottom area of the defocus area a and the bottom area of the defocus area b are equal,
  • the predetermined position A is a position near the periphery of the lens, and the predetermined position B is a position near the center of the lens, or
  • the predetermined position A is a position near the center of the lens,
  • the predetermined position B is a position near the periphery of the lens,
  • the defocus areas T including the defocus area a and the defocus area b have the same refractive power at each center, and Among the defocus areas T, the number of defocus areas T, the number
  • a tenth aspect of the present invention is The spectacle lens according to any one of the first to ninth aspects, which is a myopia progression suppressing lens.
  • An eleventh aspect of the present invention is a base region for causing a light beam incident from the object-side surface to exit from the eyeball-side surface and converge on the retina via the eyeball;
  • Design of a spectacle lens comprising a plurality of defocus areas surrounded by the base area, wherein the light beam passing through at least a part of the defocus area is incident on the retina as divergent light a method,
  • the base surface formed by the base region as a reference, the normal direction of the base surface and the direction toward the outside of the lens is a positive sag value, and the direction toward the inside of the lens is a negative sag value,
  • This spectacle lens designing method changes the focus position according to the position of the defocus area on the spectacle lens for the wearer.
  • a twelfth aspect of the present invention is From the volume of the portion between the defocus region and the base surface and having a positive sag value, the portion between the defocus region and the base surface and having a negative sag value
  • the spectacle lens designing method according to the eleventh aspect wherein the focus position is changed by changing the value obtained by dividing the value obtained by subtracting the volume of the defocus region by the bottom area of the defocus region.
  • the sag value of the entire three-dimensional shape of the defocus area a at the predetermined position A and the sag value of the entire three-dimensional shape of the defocus area b at the predetermined position may both be positive or negative.
  • the sag values at the center (or the center of gravity) in plan view may both be positive or negative.
  • At least the center portion of the three-dimensional shape of the defocus region a and at least the center portion of the three-dimensional shape of the defocus region b may both be spherical.
  • the sag value of the entire three-dimensional shape of the defocus area a may be positive.
  • the three-dimensional shape of the defocus area a and the three-dimensional shape of the defocus area b are aligned and superimposed at the center (or the center of gravity) and the base surface in plan view, the +Z direction when viewed from the three-dimensional shape of the defocus area a It is preferable that the three-dimensional shape of the defocus area b is present at . In the above assumption, it is preferable that the three-dimensional shape of the defocus area a does not protrude from the three-dimensional shape of the defocus area b. Preferably, both shapes do not touch when the above superimposition is assumed.
  • the relationship between the sag values may be satisfied in the lens base material on which the defocus areas a and b are formed.
  • the relationship between the sag values may be satisfied in the case where the hard coat film is formed on the lens substrate, or may be satisfied in the case where the hard coat film is formed on the antireflection film.
  • the defocus areas a and b may be realized by the hard coat film on the lens substrate on which the defocus areas a and b are not formed.
  • the predetermined position A may be the position on the nose side, and the predetermined position B may be the position on the ear side. Conversely, the predetermined position A may be the position on the ear side, and the predetermined position B may be the position on the nose side. In any case, in the three-dimensional shape of the defocus area a at the predetermined position A, the sag value near the base area may be negative.
  • substantially circular defocus areas may be arranged in an island shape (that is, separated from each other without being adjacent to each other) at equal intervals in the circumferential direction and radial direction.
  • each defocused area is arranged independently and discretely so that the center of each defocused area becomes the vertex of an equilateral triangle (the center of each defocused area is arranged at the vertex of the honeycomb structure). Examples include: This arrangement is also called “hexagonal arrangement". This specification focuses on this example.
  • more than half of the plurality of defocus areas are arranged with the same period in plan view.
  • An example of patterns having the same period is the hexagonal arrangement.
  • the direction of the period may be circumferential and/or radial. It is preferably 80% or higher, more preferably 90% or higher, even more preferably 95% or higher.
  • defocus area b is a value obtained by increasing the sag value of the three-dimensional shape of the defocus area a. This is not only the defocus region b, but also the defocus regions c, d, e, . different amounts) are present.
  • the diameter of the defocus area in plan view is preferably about 0.6 to 2.0 mm.
  • the sag amount (projection height, projection amount) of the defocus region is approximately 0.1 to 10 ⁇ m, preferably 0.4 to 2.0 ⁇ m.
  • the radius of curvature of the convex region is 50 to 250 mm, preferably about 86 mm.
  • the minimum value of defocus power provided by the defocus area on the spectacle lens is preferably in the range of 0.50-4.50D, and the maximum value is preferably in the range of 3.00-10.00D.
  • the difference between the maximum and minimum values is preferably within the range of 1.00-5.00D.
  • the film thickness of the coating provided on the lens substrate may be, for example, in the range of 0.1 to 100 ⁇ m (preferably 0.5 to 5.0 ⁇ m, more preferably 1.0 to 3.0 ⁇ m).
  • a spectacle lens design system comprising a plurality of defocus areas surrounded by a base area and having a property that a light beam passing through at least a part of the defocus area is incident on the retina as divergent light.
  • a spectacle lens design system comprising a computing unit that changes a focus position according to a position of a defocus area on a spectacle lens for a wearer.
  • a program for designing a spectacle lens comprising a plurality of defocus areas surrounded by a base area and having a property that a light beam passing through at least a part of the defocus area is incident on the retina as divergent light.
  • a spectacle lens design program that causes a computer device to function as a computing unit that changes the focus position according to the position of the defocus area on the spectacle lens for the wearer.
  • FIG. 1 the sag value of the three-dimensional shape of the defocus region (FIG. 1(a)) is increased, the defocus region is raised with respect to the base surface, and another three-dimensional shape of the defocus region (FIG. 1(b) ) is a schematic (XZ) cross-sectional view showing how to set .
  • FIG. 1(c) is an explanatory cross-sectional view when alignment is performed on the base surface at the center of the shape of both bodies in a plan view so as to show the difference in the sag values of the shapes of both bodies.
  • FIG. 2 the sag value of the three-dimensional shape of the defocus region (FIG.
  • FIG. 2(a) is decreased, the defocus region is lowered with respect to the base surface, and another three-dimensional shape of the defocus region (FIG. 2(b) ) is a schematic (XZ) cross-sectional view showing how to set .
  • FIG. 2(c) is an explanatory cross-sectional view when alignment is performed on the base surface at the center of the shape of both bodies in a plan view so as to show the difference in the sag values of the shapes of both bodies.
  • FIG. 2(c) is an explanatory cross-sectional view when alignment is performed on the base surface at the center of the shape of both bodies in a plan view so as to show the difference in the sag values of the shapes of both bodies.
  • the vertical axis is VSOTF (Visual Strehl ratio based on OTF) and the horizontal axis is the defocus when the defocus area has a spherical shape with a diameter of 1 mm and the refractive index of the spectacle lens is 1.59. It is a graph when the amount (unit: D (diopter), zero is the retinal position).
  • FIG. 3(b) is an enlarged view of FIG. 3(a).
  • the vertical axis is VSOTF (Visual Strehl ratio based on OTF) when the defocus area is a spherical shape with a diameter of 1 mm, the refractive power is 4.00 D, and the refractive index of the spectacle lens is 1.59.
  • FIG. 4(b) is an enlarged view of FIG. 4(a).
  • FIG. 5 is an explanatory diagram showing a specific example of shape decomposition using Zernike polynomials.
  • FIG. 6(a) is a schematic cross-sectional view when the amount of increase in sag value in a three-dimensional shape increases from the center toward the periphery, and
  • FIG. is a cross-sectional schematic diagram in the case of decreasing from the central portion toward the periphery.
  • Example 7 shows, in Example 1A, the vertical axis represents the amount of change in the sag value from the reference (unit: ⁇ m), and the horizontal axis represents the position of the center of the defocus area in plan view (the origin is the center of the lens) (unit: mm).
  • Example 9 shows, in Example 1B, the vertical axis represents the amount of change in the sag value from the reference (unit: ⁇ m), and the horizontal axis represents the position of the center of the defocus area in plan view (the origin is the center of the lens) (unit: mm).
  • FIG. 10 is a graph in which the vertical axis is the segment power (unit: D) and the horizontal axis is the position of the center of the defocus area in plan view (the origin is the center of the lens) (unit: mm) in Example 1B. be.
  • Example 11 shows, in Example 1C, the vertical axis represents the amount of increase in sag value from the reference (unit: ⁇ m), and the horizontal axis represents the position of the center of the defocus area in plan view (the origin is the center of the lens) (unit: mm).
  • FIG. 12 is a graph in which the vertical axis is the segment power (unit: D) and the horizontal axis is the position of the center of the defocus area in plan view (the origin is the center of the lens) (unit: mm) in Example 1C. be.
  • Example 13 shows, in Example 2A, the vertical axis represents the amount of change in the sag value from the reference (unit: ⁇ m), and the horizontal axis represents the position of the center of the defocus area in plan view (the origin is the center of the lens) (unit: mm).
  • FIG. 14 is a graph in which the vertical axis is the segment power (unit: D) and the horizontal axis is the position of the center of the defocus area in plan view (the origin is the center of the lens) (unit: mm) in Example 2A. be.
  • Example 15 shows, in Example 2B, the vertical axis represents the amount of change in the sag value from the reference (unit: ⁇ m), and the horizontal axis represents the position of the center of the defocus area in plan view (the origin is the center of the lens) (unit: mm).
  • FIG. 16 is a graph in which the vertical axis is the segment power (unit: D) and the horizontal axis is the position of the center of the defocus area in plan view (the origin is the center of the lens) (unit: mm) in Example 2B. be.
  • Example 17 shows, in Example 2C, the vertical axis is the amount of increase in sag value from the reference (unit: ⁇ m), and the horizontal axis is the position of the center of the defocus area in plan view (the origin is the center of the lens) (unit: mm). It is a graph when FIG. 18 is a graph in which the vertical axis is the segment power (unit: D) and the horizontal axis is the position of the center of the defocus area in plan view (the origin is the center of the lens) (unit: mm) in Example 2C. be.
  • the spectacle lenses mentioned in this specification have an object-side surface and an eyeball-side surface.
  • the "object-side surface” is the surface that is located on the object side when the spectacles with the spectacle lenses are worn by the wearer, and the "eye-side surface” is the opposite, i.e. the surface with the spectacle lenses. It is the surface positioned on the eyeball side when the spectacles are worn by the wearer.
  • This relationship also applies to the lens substrate that forms the basis of the spectacle lens. That is, the lens substrate also has an object-side surface and an eyeball-side surface.
  • the horizontal direction when the spectacle lens is worn is the X direction
  • the vertical (vertical) direction is the Y direction
  • the thickness direction of the spectacle lens and perpendicular to the X and Y directions is the Z direction.
  • the right side is the +X direction
  • the left side is the -X direction
  • the upper side is the +Y direction
  • the lower side is the -Y direction
  • the object side direction is the +Z direction
  • the opposite direction (back side direction) is the -Z direction.
  • ⁇ refers to a predetermined value or more and a predetermined value or less. Reference numerals will be given hereafter, but only the first appearance items will be given reference numerals, and the rest will be omitted.
  • a spectacle lens includes a base region that causes a light beam incident from an object-side surface to emerge from an eyeball-side surface and converges on the retina via the eyeball, and a defocus region surrounded by the base region. and a plurality of defocus areas having a property that light beams passing through at least part of the defocus areas are incident on the retina as divergent light.
  • the base region is a portion having a shape that can achieve the wearer's prescribed refractive power from the viewpoint of geometric optics, and corresponds to the first refractive region in Patent Document 1.
  • a defocus area is an area in which at least a part of the area does not condense light at the condensing position of the base area from the viewpoint of geometric optics.
  • the defocus area is a portion corresponding to the minute projections of Patent Document 1.
  • FIG. A spectacle lens according to an aspect of the present invention is a myopia progression suppressing lens, like the spectacle lens described in Patent Document 1.
  • the plurality of defocus regions according to one aspect of the present invention may be formed on at least one of the object-side surface and the eyeball-side surface of the spectacle lens.
  • the case where a plurality of defocus areas are provided only on the object-side surface of the spectacle lens is mainly exemplified.
  • the defocus area has a curved surface shape protruding toward the outside of the lens will be exemplified.
  • the defocus area may be formed in the central portion of the spectacle lens, or as described in FIG. 1 of Patent Document 1, the defocus area may be formed in the central portion of the spectacle lens. need not be formed. In one aspect of the present invention, a case where no defocus area is formed in the central portion of the spectacle lens will be exemplified.
  • the center of the spectacle lens refers to the vicinity of the center of the lens. In this specification, the case of the centering center and the vicinity thereof will be exemplified. The centering center is also called the lens center. In this specification, a case where the light passes through the center of the lens when viewed from the front by the wearer is exemplified.
  • a defocus area in the spectacle lens of one aspect of the present invention includes a defocus area a provided at a predetermined position A and a defocus area b provided at a predetermined position B on the spectacle lens.
  • the normal direction of the base surface and the direction toward the outside of the lens is set as a positive sag value, and the direction toward the inside of the lens is set as a negative sag value.
  • the normal direction of the base surface differs in each defocus area, but the difference is slight. Therefore, in this specification, the normal direction is treated as the Z direction. That is, the direction toward the outside of the lens (the direction from the eyeball side surface to the object side surface in this example) is treated as the +Z direction, and the direction toward the inside of the lens (the opposite direction in this example) is treated as the ⁇ Z direction.
  • a planar view is a view when viewed from the +Z direction to the -Z direction.
  • the “base surface” is one principal surface of the spectacle lens when it is assumed that there is no defocus area (the surface on the object side in this example).
  • the sag value of the three-dimensional shape of the defocus region b of the spectacle lens of one aspect of the present invention is a value obtained by increasing the sag value of the three-dimensional shape of the defocus region a (raising, raising).
  • the sag value of the three-dimensional shape of the defocused area a is a value obtained by decreasing the sag value of the three-dimensional shape of the defocused area b (sinking, digging down).
  • FIG. 1 the sag value of the three-dimensional shape of the defocus region (FIG. 1(a)) is increased, the defocus region is raised with respect to the base surface, and another three-dimensional shape of the defocus region (FIG. 1(b) ) is a schematic (XZ) cross-sectional view showing how to set .
  • FIG. 1(c) is an explanatory cross-sectional view when alignment is performed on the base surface at the center of the shape of both bodies in a plan view so as to show the difference in the sag values of the shapes of both bodies.
  • a solid line indicates the three-dimensional shape of the portion where the sag value is increased.
  • a dashed line indicates a base portion 3 newly formed as the defocus area 2 rises from the base surface 1 s formed by the base area 1 .
  • the long dashed line in FIG. 1(c) indicates the three-dimensional shape of the defocus area in FIG. 1(a), and the solid line in FIG. 1(c) indicates the three-dimensional shape of the defocus area in FIG. 1(b).
  • FIG. 2 the sag value of the three-dimensional shape of the defocus region (FIG. 2(a)) is decreased, the defocus region is lowered with respect to the base surface, and another three-dimensional shape of the defocus region (FIG. 2(b) ) is a schematic (XZ) cross-sectional view showing how to set .
  • FIG. 2(c) is an explanatory cross-sectional view when alignment is performed on the base surface at the center of the shape of both bodies in a plan view so as to show the difference in the sag values of the shapes of both bodies.
  • a dotted line indicates the base surface.
  • a dashed line indicates a recessed portion 4 newly formed between the base region and the defocused region as the defocused region subsides.
  • the long dashed line in FIG. 2(c) indicates the three-dimensional shape of the defocus area in FIG. 2(b), and the solid line in FIG. 2(c) indicates the three-dimensional shape of the defocus area in FIG. 2(a). It should be noted that the above description of FIG. 2 relates to the change from (a) to (b).
  • the sag value of the three-dimensional shape of the defocus region b is a value obtained by increasing the sag value of the three-dimensional shape of the defocus region a
  • the sag value of the three-dimensional shape of the defocus region b is a value obtained by increasing the sag value of the three-dimensional shape of the defocus region a
  • FIGS. 2 refers to displacing the three-dimensional shape of the defocus area a before the sag value is increased in the +Z direction.
  • the sag value at point b1 (eg, peak of convex area) in defocus area b is positively larger than the sag value at point a1 (eg, peak of convex area) in defocus area a.
  • both sag values may be positive.
  • the boundary with the base region may have a sag value of zero. Therefore, the three-dimensional shape referred to here is the shape inside the boundary with the base region.
  • the entire central portion including the apex of the convex region may have the above relationship of sag values (FIGS. 1(c) and 2(c)).
  • the outer edge of the convex region also has a similar sag value relationship (FIG. 2(c)).
  • the center (or center of gravity) in plan view may have the relationship of the above sag value.
  • the relationship between the above sag values can be expressed as follows. As shown in FIGS. 1(c) and 2(c), when the three-dimensional shape of the defocus region a and the three-dimensional shape of the defocus region b are aligned with each other at the center (or the center of gravity) and the base surface in a plan view, they are superimposed. Assuming that the three-dimensional shape of the defocus area b exists in the +Z direction when viewed from the three-dimensional shape of the defocus area a. In the above assumption (FIGS.
  • the three-dimensional shape of the defocus region a is in contact with the three-dimensional shape of the defocus region b (for example, the outermost edges of the defocus regions contact each other). Even if it is obtained, it does not protrude from the three-dimensional shape. Preferably, both shapes do not touch when the above superimposition is assumed.
  • the relationship between the sag values may be satisfied in the lens base material on which the defocus areas a and b are formed.
  • the relationship between the sag values may be satisfied in the case where the hard coat film is formed on the lens substrate, or may be satisfied in the case where the hard coat film is formed on the antireflection film.
  • the defocus areas a and b may be realized by the hard coat film on the lens substrate on which the defocus areas a and b are not formed.
  • the sag value with respect to the base surface is varied according to the position of each defocus area on the spectacle lens.
  • the sag value with respect to the base surface is varied according to the position of each defocus area on the spectacle lens.
  • one aspect of the present invention allows control of the best position for wave optics contrast. The reason for this will be described in detail below.
  • FIG. 3A shows a case where the defocus region has a spherical shape with a diameter of 1 mm and the refractive index of the spectacle lens is 1.59, the vertical axis is VSOTF (Visual Strehl ratio based on OTF), and the horizontal axis is defocus. It is a graph when the amount (unit: D (diopter), zero is the retinal position).
  • FIG. 3(b) is an enlarged view of FIG. 3(a).
  • a dashed line is a plot when the refractive power of the defocus area is 3.50D.
  • a solid line is a plot when the refractive power of the defocus area is set to 4.00D.
  • a dotted line is a plot when the refractive power of the defocus area is set to 4.50D.
  • Example 1 For settings other than the diameter of the defocus area and the refractive index of the spectacle lens, the description of Example 1 below is adopted.
  • FIG. 4A the vertical axis is VSOTF (Visual Strehl ratio based on OTF) when the defocus area is a spherical shape with a diameter of 1 mm, the refractive power is 4.00 D, and the refractive index of the spectacle lens is 1.59.
  • the horizontal axis is the defocus amount (unit: D (diopter), zero is the retina position).
  • FIG. 4(b) is an enlarged view of FIG. 4(a).
  • the solid line is a plot when the refractive power of the defocus area is 4.00D, which is the same as the plot shown in FIG. 3(a).
  • the dashed line is a plot when the defocus region of the solid line is lowered by 0.23 ⁇ m (eg FIG. 2).
  • the dotted line is a plot when the defocus area of the solid line is raised by 0.23 ⁇ m (eg, FIG. 1).
  • VSOTF is a scalar quantity that takes into account the contrast sensitivity characteristics that are considered to be due to the retinal structure or the nervous system. VSOTF is the sum of the real parts of OTFs weighted in consideration of the sensitivity characteristics for each spatial frequency of the eye. Specific formulas are as follows. Molecular OTF: OTF (Optical Transfer Function) in a real lens. Denominator OTFDL: OTF when the lens is assumed to have no aberrations. CSF: Contrast Sensitivity Function with respect to spatial frequency of human vision. CSF has a sensitivity peak at low frequencies well below the cutoff frequency.
  • VSOTF is described in the following document "Thibos LN, Hong X, Bradley A, Applegate RA. Accuracy and precision of objective refraction from wavefront aberrations. J Vis. 2004 Apr 23;4(4):329-51.” Therefore, the description here is omitted.
  • OTF is one of the scales for evaluating lens performance, and expresses how much the contrast of a visible object can be faithfully reproduced on the image plane as a spatial frequency characteristic.
  • a large MTF (Modulation Transfer Function) value which is the absolute value of OTF, means that the wearer perceives a high contrast when viewing an object through the lens.
  • the luminous flux As shown in FIG. 3(b), apart from the luminous flux condensed on the retina (zero value on the horizontal axis) by the base area, the luminous flux converges in front of the retina and enters the retina as divergent light. Then, the defocus amount at that time differs depending on the refractive power of the defocus area.
  • the present inventor found that by raising the defocus area, the same situation as when increasing the refractive power of the defocus area can be reproduced.
  • the inventors have found that by lowering the defocus area, the same situation as when the refractive power of the defocus area is decreased can be reproduced.
  • the wavefront of the spectacle lens and the Zernike polynomials may be used to calculate the focus position based on the VSOTF.
  • the wavefront of a spectacle lens refers to the wavefront of a light beam that passes through the spectacle lens and whose diameter is defined by the pupil.
  • a Zernike polynomial is a function (orthogonal polynomial) defined inside a unit circle with a radius of 1. Specifically, it is represented by the following equation (1).
  • W(x, y) is the wavefront at coordinates x, y, Zj(x, y) is the j-th Zernike polynomial, cj is the Zernike coefficient corresponding to the j-th Zernike polynomial, J is the expansion The number of Zernike polynomials to use.
  • all surface shapes can be (approximately) expressed by adding Zernike polynomials.
  • FIG. 5 is an explanatory diagram showing a specific example of shape decomposition using Zernike polynomials.
  • each component surrounded by a frame near the center indicates a rotationally symmetric component, and each component other than that indicates a non-rotationally symmetric component.
  • the secondary aberration component belonging to the rotationally symmetrical component is generally called a power error (defocus), and the aberration coefficient corresponds to the focus position where the wavefront aberration is minimized.
  • a fourth-order aberration component belonging to the rotationally symmetric component is a component corresponding to spherical aberration.
  • the sum of the coefficients of each component belonging to the rotationally symmetric component corresponds to the focus position where the PSF (Point Spread Function) is minimized.
  • PSF Point Spread Function
  • each weighting of the rotationally symmetric components when expanded by the Zernike polynomial may be set to 1. If each weighting of the rotationally symmetrical components is set to 1, it becomes possible to calculate the focus position that minimizes the PSF. However, weights for components that do not have significant quantities may be omitted.
  • the focus position can be calculated from the expansion coefficients of the Zernike polynomials. It is assumed that a light beam is incident on a surface of a spectacle lens having a refractive index of N and that draws a gentle curve at an angle ⁇ and exits at an angle ⁇ '. In that case, the sag value Z, which represents the lens shape and is the amount of displacement from the base surface, and the wavefront aberration W have the following proportional relationship.
  • hx, hy are the pupil heights of rays normalized to ⁇ 1.
  • x, y are the coordinates on the lens corresponding to the hx, hy settings.
  • the diameter of the defocus area here, the diameter in plan view
  • the wavefront and the sag value Z of the three-dimensional shape of the defocus area are in a proportional correspondence relationship.
  • the ray aberrations (lateral aberrations) Dx and Dy at a distance l from the lens are the differentiation of the wavefront aberration W by h and the F value of the defocus area (when one defocus area is regarded as a lens) as shown in the following equation. It can be expressed as a product.
  • the definition of the focus position varies depending on the idea and application, such as the position where the contrast of the target spatial frequency is the highest, the position where the energy is the highest, and the position where the variation in light rays is the smallest.
  • the position where the energy is the highest is equivalent to "the position where the sum of the contrasts of all spatial frequencies is the highest", and the position where the dispersion of light rays is the smallest (specifically, the position where the PSF is the smallest) is "zero It is equivalent to "the position where the contrast of the low spatial frequency that is extremely close is the highest”.
  • the position where the energy is highest corresponds to the so-called focal length obtained from the curvature of the wavefront.
  • the position where the dispersion of light rays is the smallest can be calculated as the focus position from the amount of light aberration as follows.
  • the focus position is the state where all the aberrations caused by defocus included in the ray aberration are removed, that is, the position where the residual aberration after removing the defocus aberration is the minimum. This is represented by a formula.
  • the dispersion of the PSF which is a function representing the position of a ray on a certain image plane, is the sum of squares of lateral aberrations as shown in the following equation.
  • the ray aberration due to the defocus amount P is a linear function of (hx, hy). Therefore, the position where the residual when the aberration is approximated by a linear function is the minimum position of the PSF dispersion. That is, the position shifted by the defocus amount from the image plane becomes the focus position.
  • the following formula shows this situation.
  • the first parenthesis on the right side is the reciprocal of the square of the radius ( ⁇ /2) of the defocus area in plan view, so it is the reciprocal of the base area.
  • the first term in the second bracket on the right side is the integrated value of the wavefront aberration over the entire defocus area. Since the wavefront aberration corresponds to the amount of lens sag, this term corresponds to the integral of the amount of lens sag, ie, the volume.
  • the height of the second term in the second bracket on the right side is the average height of the base surface surrounding the defocus area.
  • the second parenthesis on the right side refers to the volume of the hatched part in Figure 1 or the hatched part in Figure 2.
  • the second parenthesis on the right side indicates the volume of the entire hatched portion j because all the sag values of the three-dimensional shape of the defocused area are positive.
  • the value in the second parenthesis on the right side indicates the value obtained by subtracting the volume of hatch k below the base surface from the volume of the portion above the base surface (hatch j) in the defocus area.
  • the defocus amount P and the focus position are based on the height of the base surface (hereinafter simply referred to as the "outermost circumference") that is adjacent to the defocus area and surrounds the defocus area in plan view. It corresponds to a value obtained by dividing the integrated value of the sag value at the time by the bottom area of the defocus area.
  • the portion between the defocus region and the base surface and having a positive sag value is proportional to the value obtained by dividing the value obtained by subtracting the volume (integral value) of the portion having the sag value of , by the bottom area of the defocus region.
  • the sum of the rotationally symmetrical components of the Zernike polynomials is the integrated value of the progress of the wavefront with reference to the outermost circumference of the defocus area. This corresponds to the integrated value of the sag value with reference to the outermost periphery of the defocus area.
  • the focus position can be controlled by raising or lowering the defocus area (in other words, raising or digging).
  • the focus position by MTF is roughly determined by the radius of curvature R of the defocus area.
  • the focus position by MTF is roughly determined by the integrated value of the sag value Z when the outermost periphery of the defocus area is used as a reference.
  • the focus position in the frequency characteristics of the eye is determined by the radius of curvature R and the integrated value of the sag value Z.
  • the geometric focal determined by the radius of curvature R of the defocus area and the focus determined by the integrated value of the sag value Z of the defocus area (best focus position at low frequencies).
  • the power of the defocus area that brings about this focus position is also called segment power.
  • the focus control of the defocus area for the wearer can be performed simply by increasing or decreasing the sag value of the defocus area and displacing each defocus area up and down. Become. Note that this "equal" means that the error in the bottom area of each defocus area from the average value of the bottom area of each defocus area is 10% or less (preferably 5% or less, 3% or less, 1% or less) ).
  • the "bottom area” in this specification is the area of the portion surrounded by the outermost periphery of the defocus area.
  • the area of the region overlapping the base surface is taken as the bottom area.
  • the sag value of the outermost circumference is negative, the area of the portion surrounded by the most negative sag value is taken as the bottom area.
  • the area of the defocus area (or convex area) in plan view may be adopted as the bottom area.
  • the defocus power that should be given to the wearer changes depending on the wearer or the position of the lens. This means increasing or decreasing the sag value of the defocus area depending on the position of the defocus area on the spectacle lens.
  • An example of this idea and application is listed below.
  • the predetermined position B may be positioned closer to the center of the lens, and the predetermined position A may be positioned closer to the periphery of the lens. That is, by setting the sag value of the defocus region high near the lens center and setting the sag value of the defocus region low near the lens periphery, the power error-induced power increase may be canceled.
  • the sag value in the vicinity of the base area may be negative.
  • the sag value of the entire three-dimensional shape of the defocus area a may be positive.
  • the eyeball optical system has curvature of field based on Petzval's law, but the curvature of the retina has a stronger curvature than that. Therefore, in general, the condensing position of the luminous flux is on the back side of the retina in the peripheral portion of the retina. In particular, myopic people tend to have a stronger curvature of the retina due to the elongation of the axial length of the eye, and the condensing position tends to be deeper.
  • the defocus power in the peripheral area is high for wearers whose retinal curvature is estimated to be high based on information such as the measured retinal shape, axial length, and degree of myopia progression. It is considered that glasses should be prescribed.
  • the predetermined position A may be positioned closer to the center of the lens, and the predetermined position B may be positioned closer to the periphery of the lens. That is, by setting the sag value of the defocus region high near the lens periphery and setting the sag value of the defocus region low near the center of the lens, the curvature of the peripheral portion of the retina may be dealt with. At this time, in the three-dimensional shape of the defocus area a at the predetermined position A, the sag value near the base area may be negative.
  • the incident angle differs between the ear side and the nose side. Also in this case, it is necessary to set the defocus power asymmetrically according to the asymmetrical incident angles on the ear side and the nose side.
  • the degree of increase in the sag value may be varied depending on whether the lens is closer to the periphery of the lens or closer to the periphery of the ear side.
  • the predetermined position A may be the position on the nose side
  • the predetermined position B may be the position on the ear side.
  • the predetermined position A may be the position on the ear side
  • the predetermined position B may be the position on the nose side.
  • the sag value near the base area may be negative.
  • the sag value of the entire three-dimensional shape of the defocus area a at the predetermined position A and the sag value of the entire three-dimensional shape of the defocus area b at the predetermined position may both be positive or negative.
  • the defocus area b has a raised shape of the defocus area a.
  • the volume of the convex region including the defocus region b is larger than the volume of the convex region including the defocus region a.
  • the sag value of the central portion of the three-dimensional shape of the defocus region b may be equal to the sag value of the central portion of the three-dimensional shape of the defocus region a (whole in some cases) increased by a predetermined value.
  • the shape of the base portion caused by the protrusion may be appropriately set so as to connect with the base region.
  • the three-dimensional shape of the defocus area m at the intermediate position M is used as a reference, and the defocus area b at the predetermined position B is determined.
  • the defocus area b at the predetermined position B is determined. is a value obtained by increasing the sag value of the central portion of the three-dimensional shape of the defocus region m (uplift, raising), and the defocus region a at the predetermined position A reduces the sag value of the three-dimensional shape of the defocus region m. It may be set as a value (subsidence, excavation).
  • FIG. 6(a) is a schematic cross-sectional view when the amount of increase in sag value in a three-dimensional shape increases from the center toward the periphery
  • FIG. is a cross-sectional schematic diagram in the case of decreasing from the central portion toward the periphery.
  • the dashed-dotted line indicates the three-dimensional shape of the defocus area before increasing the sag value.
  • the amount of increase in the sag value in the three-dimensional shape may be constant as shown in FIG. 1, or the amount of increase may be changed according to the location of the three-dimensional shape as shown in FIGS. 6(a) and (b). .
  • the surface shapes of the defocus areas a and b are equal at least at the center.
  • this "equal" means an arbitrary portion of each defocus region (for example, a portion a1 (eg, apex of the convex portion) in the defocus region a, a defocus region b corresponding to the portion a1
  • the error from the average value of the sag value of the three-dimensional shape of each defocus area ((sag value at point a1 + sag value at point b1)/2) is 10% or less. (preferably 5% or less, 3% or less, or 1% or less).
  • the sag value at the point b1 exceeds the sag value at the point a1.
  • Examples of the location include at least one (preferably both) of the apex of the convex region and the outer edge of the convex region.
  • the focus position can be flexibly changed while the surface shapes of the defocus areas are equal to each other.
  • the term "having the same curvature radius” means that the error from the average value of the curvature radius at the center of each defocus area is 10% or less (preferably 5% or less, 3% or less, or 1% or less). pointing to something
  • the fact that the radius of curvature of each defocus area is the same means that the central portion (the whole defocus area in some cases) has the same shape although the sag value (height) is different. This facilitates design and manufacturing (for example, formation of a defocus region using inkjet or the like).
  • the aspherical coefficients may be made equal in addition to equalizing both radii of curvature.
  • the term “equal aspherical coefficients” means that the error from the average value of the aspherical coefficients at the center of each defocus area is 10% or less (preferably 5% or less, 3% or less, or 1% or less). ).
  • an approximate radius of curvature may be used.
  • substantially circular defocus areas may be arranged in an island shape (that is, separated from each other without being adjacent to each other) at equal intervals in the circumferential direction and radial direction.
  • each defocused area is arranged independently and discretely so that the center of each defocused area becomes the vertex of an equilateral triangle (the center of each defocused area is arranged at the vertex of the honeycomb structure). Examples include: This arrangement is also called “hexagonal arrangement". This specification focuses on this example.
  • more than half of the plurality of defocus areas are arranged with the same period in plan view.
  • An example of patterns having the same period is the hexagonal arrangement.
  • the direction of the period may be circumferential and/or radial. It is preferably 80% or higher, more preferably 90% or higher, even more preferably 95% or higher.
  • preferred examples of "the number of half or more of all defocus areas (or the number of 80% or more)" are 80% or more, 90% or more, and 95% or more in the same order of preference as above, and repeated descriptions omitted.
  • a set T of defocused areas T that is 80% or more of all defocused areas and includes a defocused area a and a defocused area b
  • the radius of curvature of each central portion is equal, and defocused
  • the number of defocused regions having the same sag value as the defocused region a in the region T is 10 to 90%
  • the number of defocused regions having the same sag value as the defocused region b in the defocused region T is 10 to 90%. % is preferred. That is, it is preferable to secure a considerable number of defocus areas a and defocus areas b.
  • defocus area b is a value obtained by increasing the sag value of the three-dimensional shape of the defocus area a. This is not only the defocus region b, but also the defocus regions c, d, e, . different amounts) are present.
  • the defocus area may have a spherical shape, an aspherical shape, a toric surface shape, or a shape in which these are mixed (for example, the central part of each defocused area has a spherical shape, and the peripheral parts outside the central part have an aspherical shape).
  • a boundary between the central portion and the peripheral portion may be provided in a portion of 1/3 to 2/3 of the radius of the defocus area (or convex area) in plan view.
  • it is preferable that half or more of the plurality of defocus areas (all defocus areas) are arranged with the same period in a plan view, and thus the defocus areas are preferably spherical.
  • the mode of arrangement of the plurality of defocus areas is not particularly limited. For example, from the viewpoint of visibility from the outside of the defocus area, designability provided by the defocus area, refractive power adjustment by the defocus area, etc. can decide.
  • substantially circular defocus areas may be arranged in an island shape (that is, separated from each other without being adjacent to each other) at equal intervals in the circumferential direction and radial direction.
  • each convex area is arranged independently and discretely so that the center of each convex area becomes the vertex of an equilateral triangle (the center of each defocus area is arranged at the vertex of the honeycomb structure: hexagonal placement).
  • the distance between the defocus areas may be 1.0 to 2.0 mm.
  • the number of defocus areas may be 100 to 100,000.
  • Each defocus area is configured, for example, as follows.
  • the diameter of the defocus area in plan view is preferably about 0.6 to 2.0 mm.
  • the sag amount (projection height, projection amount) of the defocus region is approximately 0.1 to 10 ⁇ m, preferably 0.4 to 2.0 ⁇ m.
  • the radius of curvature of the convex region is 50 to 250 mm, preferably about 86 mm.
  • the minimum value of the defocus power provided by the defocus area on the spectacle lens is in the range of 0.50 to 4.50D, and the maximum value is preferably in the range of 3.00-10.00D. The difference between the maximum and minimum values is preferably within the range of 1.00-5.00D.
  • Defocus power (amount) refers to the difference between the refractive power of each defocus area and the refractive power of a portion other than each defocus area.
  • the “defocus power (amount)” is the difference obtained by subtracting the power of the base portion from the average of the minimum power and maximum power of a given portion of the defocus area.
  • the defocus area is the convex area.
  • Refractive power in the present specification is the average refractive power in the direction in which the refractive power is minimum and the refractive power in the direction in which the refractive power is maximum (perpendicular to the direction). Average refractive power point to
  • the lens substrate is made of thermosetting resin material such as thiourethane, allyl, acryl, epithio.
  • resin material constituting the lens base material other resin material that can obtain a desired refractive power may be selected.
  • a lens base material made of inorganic glass may be used instead of a resin material.
  • the hard coat film is formed using, for example, thermoplastic resin or UV curable resin.
  • the hard coat film can be formed by a method of immersing the lens substrate in a hard coat liquid, spin coating, or the like. By coating with such a hard coat film, the durability of the spectacle lens can be improved.
  • the antireflection film is formed by depositing an antireflection agent such as ZrO 2 , MgF 2 , Al 2 O 3 or the like by vacuum deposition. By coating with such an antireflection film, it is possible to improve the visibility of an image seen through the spectacle lens.
  • an antireflection agent such as ZrO 2 , MgF 2 , Al 2 O 3 or the like.
  • a plurality of defocus areas are formed on the object-side surface of the lens substrate. Therefore, when the surface is coated with a hard coat film and an antireflection film, a plurality of defocus regions are formed by the hard coat film and the antireflection film following the defocus regions on the lens substrate.
  • a lens base material is molded by a known molding method such as casting polymerization.
  • a lens substrate having a defocus region on at least one surface can be obtained by molding by cast polymerization using a mold having a molding surface provided with a plurality of recesses.
  • a hard coat film is formed on the surface of the lens substrate.
  • the hard coat film can be formed by a method of immersing the lens substrate in a hard coat liquid, spin coating, or the like.
  • an antireflection film is formed on the surface of the hard coat film.
  • the antireflection film can be formed by depositing an antireflection agent by vacuum deposition.
  • a spectacle lens having a plurality of defocus areas protruding toward the object side on the object side surface is obtained by the manufacturing method of such procedures.
  • the film thickness of the coating formed through the above steps may be in the range of, for example, 0.1 to 100 ⁇ m (preferably 0.5 to 5.0 ⁇ m, more preferably 1.0 to 3.0 ⁇ m).
  • the film thickness of the coating is determined according to the functions required of the coating, and is not limited to the exemplified range.
  • More than one layer of coating can be formed on the coating.
  • coatings include various coatings such as antireflection coatings, water-repellent or hydrophilic antifouling coatings, and antifogging coatings.
  • a known technique can be applied to the method of forming these coatings.
  • the present invention can also be applied to a method for designing spectacle lenses.
  • the spectacle lens is designed by setting conditions so as to satisfy Equation 1 above.
  • the details of the contents of each configuration of this design method are omitted because they overlap with ⁇ spectacle lens>.
  • the technical idea of the present invention is also reflected in the method of manufacturing spectacle lenses designed using this design method.
  • One configuration of the spectacle lens design method will be described below.
  • a base region that causes the light flux incident from the object-side surface to exit from the eyeball-side surface and converge on the retina via the eyeball A method for designing a spectacle lens comprising a plurality of defocus areas surrounded by a base area, wherein the light flux passing through at least a part of the defocus area is incident on the retina as divergent light.
  • the base surface configured by the base area as a reference the normal direction of the base surface and the direction toward the outside of the lens is a positive sag value, and the direction toward the inside of the lens is a negative sag value.
  • each defocus area is adjusted to correspond to changes in the focus position due to parameters related to the wearer, such as the degree of myopia progression, the state of the choroid, the angle of incidence during wearing, the aberration of the eye (curvature of field), and the curvature of the retina. It is preferred to determine the sag value of
  • a spectacle lens designing method that is one aspect of the present invention may be performed using a computer device (for example, a computing unit in the device).
  • a computer device for example, a computing unit in the device.
  • the technical idea of the present invention is also reflected in the spectacle lens design system using a computer device.
  • each defocus area may be set according to the position of the defocus area on the spectacle lens by causing the calculation unit to execute the installed program.
  • the parameters related to the wearer may be stored in the memory or obtained from the cloud on the network.
  • the computer device can read the recording medium (for example, a magnetic disk, an optical disk, a magneto-optical disk, etc.) , semiconductor memory, etc.), or may be provided from the outside through a network such as the Internet or a dedicated line.
  • the recording medium for example, a magnetic disk, an optical disk, a magneto-optical disk, etc.
  • semiconductor memory etc.
  • Example 1A-1C The following lens substrate was produced. Note that no other substance was laminated on the lens substrate.
  • S spherical power
  • C cylindrical power
  • Type of lens base material PC (polycarbonate)
  • Refractive index of lens substrate 1.589
  • Base curve of lens substrate 3.30D
  • the segment power was decreased from the lens center (closer to the lens center) toward the lens peripheral portion (closer to the lens periphery).
  • Example 7 shows, in Example 1A, the vertical axis represents the amount of change in the sag value from the reference (unit: ⁇ m), and the horizontal axis represents the position of the center of the defocus area in plan view (the origin is the center of the lens) (unit: mm). It is a graph when Henceforth, this position is also called a segment position. 8 is a graph in which the vertical axis is the segment power (unit: D) and the horizontal axis is the position of the center of the defocus area in plan view (the origin is the center of the lens) (unit: mm) in Example 1A. be.
  • Example 1A the three-dimensional shape of the defocus area arranged on the outermost periphery was used as a reference (hereinafter, the maximum sag value of the three-dimensional shape that serves as a reference is 0.74 ⁇ m). Then, the three-dimensional shape of the defocus area near the center of the lens when viewed from the defocus area was designed by increasing the sag value of this reference three-dimensional shape by a constant value. The constant value was increased as the lens center was approached.
  • the shape of the side surface of the base portion newly formed by raising the height is a cross-sectional linear shape (Z-direction straight line) that connects the three-dimensional shape and the base surface while keeping the bottom area of the defocus region constant (for example, FIG. 1. After that, the same applies to raising the height). As a result, the segment power increased in the defocus area closer to the lens center, and the segment power in the defocus area decreased as the distance from the lens center increased.
  • FIG. 9 shows, in Example 1B, the vertical axis represents the amount of change in the sag value from the reference (unit: ⁇ m), and the horizontal axis represents the position of the center of the defocus area in plan view (the origin is the center of the lens) (unit: mm).
  • FIG. 10 is a graph in which the vertical axis is the segment power (unit: D) and the horizontal axis is the position of the center of the defocus area in plan view (the origin is the center of the lens) (unit: mm) in Example 1B. be.
  • Example 1B the three-dimensional shape of the defocus area arranged at the position closest to the lens center was used as a reference. Then, the three-dimensional shape of the defocus region near the periphery of the lens when viewed from the defocus region is designed by reducing the sag value of this reference three-dimensional shape by a constant value and digging it down. As the distance from the lens center increases, the constant value increases and the amount of decrease increases. As a result, the segment power increased in the defocus area closer to the lens center, and the segment power in the defocus area decreased as the distance from the lens center increased.
  • FIG. 11 shows, in Example 1C, the vertical axis represents the amount of increase in sag value from the reference (unit: ⁇ m), and the horizontal axis represents the position of the center of the defocus area in plan view (the origin is the center of the lens) (unit: mm).
  • FIG. 12 is a graph in which the vertical axis is the segment power (unit: D) and the horizontal axis is the position of the center of the defocus area in plan view (the origin is the center of the lens) (unit: mm) in Example 1C. be.
  • Example 1C the three-dimensional shape of the defocus area whose planar view center is 12.5 mm away from the lens center was used as a reference.
  • the three-dimensional shape of the defocus area near the center of the lens when viewed from the defocus area was designed by increasing the sag value of this reference three-dimensional shape by a constant value.
  • the constant value was increased as the lens center was approached.
  • the three-dimensional shape of the defocus region near the periphery of the lens when viewed from the defocus region was designed by reducing the sag value of this reference three-dimensional shape by a constant value and digging it down.
  • the constant value increases and the amount of decrease increases.
  • the segment power increased in the defocus area closer to the lens center, and the segment power in the defocus area decreased as the distance from the lens center increased.
  • Example 2A-2C In Examples 2A to 2C, the segment power was increased from the lens center (closer to the lens center) toward the lens periphery (closer to the lens periphery). Other than that, the content is the same as described in Example 1.
  • Example 13 shows, in Example 2A, the vertical axis represents the amount of change in the sag value from the reference (unit: ⁇ m), and the horizontal axis represents the position of the center of the defocus area in plan view (the origin is the center of the lens) (unit: mm).
  • FIG. 14 is a graph in which the vertical axis is the segment power (unit: D) and the horizontal axis is the position of the center of the defocus area in plan view (the origin is the center of the lens) (unit: mm) in Example 2A. be.
  • Example 2A the three-dimensional shape of the defocus area arranged on the outermost periphery was used as a reference. Then, the three-dimensional shape of the defocus area near the center of the lens when viewed from the defocus area is designed by reducing the sag value of this reference three-dimensional shape by a constant value and digging it down. As the lens center was approached, the constant value was increased and the amount of decrease was increased. As a result, the segment power decreased in the defocus area closer to the lens center, and the segment power increased in the defocus area away from the lens center.
  • FIG. 15 shows, in Example 2B, the vertical axis represents the amount of change in the sag value from the reference (unit: ⁇ m), and the horizontal axis represents the position of the center of the defocus area in plan view (the origin is the center of the lens) (unit: mm).
  • FIG. 16 is a graph in which the vertical axis is the segment power (unit: D) and the horizontal axis is the position of the center of the defocus area in plan view (the origin is the center of the lens) (unit: mm) in Example 2B. be.
  • Example 2B the three-dimensional shape of the defocus area arranged at the position closest to the lens center was used as a reference.
  • the constant value was increased with increasing distance from the lens center.
  • FIG. 17 shows, in Example 2C, the vertical axis is the amount of increase in sag value from the reference (unit: ⁇ m), and the horizontal axis is the position of the center of the defocus area in plan view (the origin is the center of the lens) (unit: mm).
  • FIG. 18 is a graph in which the vertical axis is the segment power (unit: D) and the horizontal axis is the position of the center of the defocus area in plan view (the origin is the center of the lens) (unit: mm) in Example 2C. be.
  • Example 2C the three-dimensional shape of the defocus area whose planar view center is 12.5 mm away from the lens center was used as a reference.
  • the three-dimensional shape of the defocus area near the center of the lens when viewed from the defocus area was designed by reducing the sag value of this reference three-dimensional shape by a constant value and digging it down. As the lens center was approached, the constant value was increased and the amount of decrease was increased.
  • the three-dimensional shape of the defocus region near the periphery of the lens when viewed from the defocus region was designed by increasing the sag value of this reference three-dimensional shape by a constant value.
  • the constant value was increased with increasing distance from the lens center. As a result, the segment power decreased in the defocus area closer to the lens center, and the segment power increased in the defocus area away from the lens center.

Landscapes

  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Ophthalmology & Optometry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • General Health & Medical Sciences (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Optics & Photonics (AREA)
  • Eyeglasses (AREA)

Abstract

物体側の面から入射した光束を眼球側の面から出射させ、眼球を介して網膜上に収束させるベース領域と、ベース領域に囲まれたデフォーカス領域であって、デフォーカス領域の少なくとも一部を通過する光束が発散光として網膜に入射する性質を持つ複数のデフォーカス領域と、を備え、デフォーカス領域は、眼鏡レンズ上の所定位置Ａに設けられたデフォーカス領域ａと所定位置Ｂに設けられたデフォーカス領域ｂとを含み、ベース領域により構成されるベース面を基準として、ベース面の法線方向であってレンズ外部に向かう方向を正のサグ値、レンズ内部に向かう方向を負のサグ値としたとき、デフォーカス領域ｂの立体形状のサグ値は、デフォーカス領域ａの立体形状のサグ値を増加させた値である技術を提供する。

Description

眼鏡レンズ及びその設計方法
　本発明は、眼鏡レンズ及びその設計方法に関する。
　近視等の屈折異常の進行を抑制する眼鏡レンズとして、レンズ上に複数の処方屈折力よりプラスの屈折力を持つ島状領域が形成されたものがある（例えば、特許文献１参照）。以下、この島状領域をデフォーカス領域と呼ぶ。
　この構成の眼鏡レンズによれば、物体側の面から入射し眼球側の面から出射する光束のうち、デフォーカス領域以外を通過した光束では装用者の網膜上に焦点を結ぶが、デフォーカス領域の部分を通過した光束は網膜上よりも手前の位置で焦点を結ぶようになっており、これにより近視の進行が抑制されることになる。
　本明細書において、光軸方向において視認すべき物体が存在する前方方向のことを手前側と称し、手前側の逆方向であって、光軸方向において後方すなわち眼鏡レンズから眼球に向かう奥行き方向のことを奥側と称する。
米国出願公開第２０１７／０１３１５６７号
　眼鏡レンズのどの位置のデフォーカス領域から光束が入射及び出射したかにより、最終的に装用者にもたらされるべき最良のピント位置（Best Focal）が相違する。その理由は以下の通りである。装用者によって異なる、近視進行の程度、脈絡膜の様態、装用時の入射角、眼の収差（像面湾曲）、網膜の湾曲によって、最良のピント位置は変化する。その変化の程度は、多くの場合レンズ中心から離れるほど大きくなる。つまり、装用者に与えるべきデフォーカスパワーは、装用者によってあるいはレンズの位置によって変わる。最良のピント位置のことを、単に「ピント位置」とも称する。
　本明細書における「ピント位置」とは、焦点位置のことである。但し、ピント位置は、デフォーカス領域の形状（例えば曲率半径Ｒの球面形状）によって決まる幾何学的焦点（Geometric Focal）とは意味が若干異なる。ピント位置は、眼の周波数特性（例えば低周波にピークを持つ）を考慮した波動光学的なコントラストの最良位置である。
　一般的にピント位置は、対象とする空間周波数のコントラストが最も高くなる位置、エネルギーが最も高くなる位置、光線のバラツキが最も小さくなる位置など思想や用途によって変わる。そのため、ピント位置をもたらすデフォーカス領域への対処は柔軟に行われるのが好ましい。発明者は、網膜が特定の空間周波数に対して反応する細胞の集合であることに着目して、ピント位置に関する前述の定義を採用した。
　本発明の一実施例は、眼鏡レンズ上の位置に応じた、デフォーカス領域が装用者にもたらすべきピント位置を柔軟に変更可能な技術を提供することを目的とする。特に、デフォーカス領域の面形状が互いに等しいままピント位置を柔軟に変更可能な技術を提供することを目的とする。
　本発明の第１の態様は、
　物体側の面から入射した光束を眼球側の面から出射させ、眼球を介して網膜上に収束させるベース領域と、
　前記ベース領域に囲まれたデフォーカス領域であって、前記デフォーカス領域の少なくとも一部を通過する光束が発散光として網膜に入射する性質を持つ複数のデフォーカス領域と、を備え、
　前記デフォーカス領域は、眼鏡レンズ上の所定位置Ａに設けられたデフォーカス領域ａと所定位置Ｂに設けられたデフォーカス領域ｂとを含み、
　前記ベース領域により構成されるベース面を基準として、前記ベース面の法線方向であってレンズ外部に向かう方向を正のサグ値、レンズ内部に向かう方向を負のサグ値としたとき、前記デフォーカス領域ｂの立体形状のサグ値は、前記デフォーカス領域ａの立体形状のサグ値を増加させた値である、眼鏡レンズである。
　本発明の第２の態様は、
　前記デフォーカス領域ａ及び前記デフォーカス領域ｂの少なくとも中心箇所は、レンズ外部に向かって突出する曲面形状である、第１の態様に記載の眼鏡レンズである。
　本発明の第３の態様は、
　前記デフォーカス領域ａの中心箇所の曲率半径と、前記デフォーカス領域ｂの中心箇所の曲率半径は等しい、第２の態様に記載の眼鏡レンズである。
　本発明の第４の態様は、
　前記立体形状におけるサグ値の増加量は一定である、第１～第３のいずれか一つの態様に記載の眼鏡レンズである。
　本発明の第５の態様は、
　前記デフォーカス領域ａの底面積と、前記デフォーカス領域ｂの底面積は等しい、第１～第４のいずれか一つの態様に記載の眼鏡レンズである。
　本発明の第６の態様は、
　前記所定位置Ａはレンズ周辺寄りの位置であり、前記所定位置Ｂはレンズ中央寄りの位置である、又は、
　前記所定位置Ａはレンズ中央寄りの位置であり、前記所定位置Ｂはレンズ周辺寄りの位置である、第１～第５のいずれか一つの態様に記載の眼鏡レンズである。
　本発明の第７の態様は、
　前記デフォーカス領域ａの立体形状において前記ベース領域の近傍のサグ値は負である、第１～第６のいずれか一つの態様に記載の眼鏡レンズである。
　本発明の第８の態様は、
　全デフォーカス領域の８０％以上の数のデフォーカス領域の集合Ｔであって前記デフォーカス領域ｂ及び前記デフォーカス領域ａを含むデフォーカス領域Ｔでは各々の中心箇所の曲率半径が等しく、且つ、前記デフォーカス領域Ｔのうち前記デフォーカス領域ａとサグ値が等しいデフォーカス領域の数は１０～９０％であり、前記デフォーカス領域Ｔのうち前記デフォーカス領域ｂとサグ値が等しいデフォーカス領域の数は１０～９０％である、第１～第７のいずれか一つの態様に記載の眼鏡レンズである。
　好適には、全デフォーカス領域の９０％以上、９５％以上の数のデフォーカス領域の集合Ｔとする。
　本発明の第９の態様は、
　前記デフォーカス領域ａ及び前記デフォーカス領域ｂの少なくとも中心箇所は、レンズ外部に向かって突出する曲面形状であり、
　前記サグ値の増加量は一定であり、
　前記デフォーカス領域ａの中心箇所の曲率半径と、前記デフォーカス領域ｂの中心箇所の曲率半径は等しく、
　前記デフォーカス領域ａの底面積と、前記デフォーカス領域ｂの底面積は等しく、
　前記所定位置Ａはレンズ周辺寄りの位置であり、前記所定位置Ｂはレンズ中央寄りの位置である、又は、
　前記所定位置Ａはレンズ中央寄りの位置であり、前記所定位置Ｂはレンズ周辺寄りの位置であり、
　全デフォーカス領域の８０％以上の数のデフォーカス領域の集合Ｔであって前記デフォーカス領域ａ及び前記デフォーカス領域ｂを含むデフォーカス領域Ｔでは各々の中心箇所の屈折力が等しく、且つ、前記デフォーカス領域Ｔのうち前記デフォーカス領域ａとサグ値が等しいデフォーカス領域の数は１０～９０％であり、前記デフォーカス領域Ｔのうち前記デフォーカス領域ｂとサグ値が等しいデフォーカス領域の数は１０～９０％である、第１の態様に記載の眼鏡レンズである。
　好適には、全デフォーカス領域の９０％以上、９５％以上の数のデフォーカス領域の集合Ｔとする。
　本発明の第１０の態様は、
　眼鏡レンズは近視進行抑制レンズである、第１～第９のいずれか一つの態様に記載の眼鏡レンズである。
　本発明の第１１の態様は、
　物体側の面から入射した光束を眼球側の面から出射させ、眼球を介して網膜上に収束させるベース領域と、
　前記ベース領域に囲まれたデフォーカス領域であって、前記デフォーカス領域の少なくとも一部を通過する光束が発散光として網膜に入射する性質を持つ複数のデフォーカス領域と、を備える眼鏡レンズの設計方法であって、
　前記ベース領域により構成されるベース面を基準として、前記ベース面の法線方向であってレンズ外部に向かう方向を正のサグ値、レンズ内部に向かう方向を負のサグ値としたとき、
　前記デフォーカス領域の立体形状のサグ値を増加させて前記ベース面に対して前記デフォーカス領域を隆起させることにより、又は、
　前記デフォーカス領域の立体形状のサグ値を減少させて前記ベース面に対して前記デフォーカス領域を沈下させることにより、
　装用者にとっての、眼鏡レンズ上における前記デフォーカス領域が設けられた位置に応じてピント位置を変更する、眼鏡レンズの設計方法である。
　本発明の第１２の態様は、
　前記デフォーカス領域と前記ベース面との間の部分であって正のサグ値を有する部分の体積から、前記デフォーカス領域と前記ベース面との間の部分であって負のサグ値を有する部分の体積を減じた値を、前記デフォーカス領域の底面積で除して得られる値を変化させることによりピント位置を変更する、第１１の態様に記載の眼鏡レンズの設計方法である。
　上記の態様に対して組み合わせ可能な本発明の他の態様は以下の通りである。
　所定位置Ａのデフォーカス領域ａの立体形状全体のサグ値、及び、所定位置のデフォーカス領域ｂの立体形状全体のサグ値を、共に正にしてもよいし、共に負にしてもよい。平面視中心（又は重心）の箇所のサグ値を、共に正にしてもよいし、共に負にしてもよい。
　デフォーカス領域ａの立体形状のうち少なくとも中心箇所と、デフォーカス領域ｂの立体形状のうち少なくとも中心箇所とは、共に球面形状であってもよい。
　デフォーカス領域ａの立体形状全体のサグ値は正であってもよい。
　デフォーカス領域ａの立体形状とデフォーカス領域ｂの立体形状とを平面視中心（又は重心）及びベース面で位置合わせして重ね合わせたと仮定した時に、デフォーカス領域ａの立体形状からみて＋Ｚ方向にデフォーカス領域ｂの立体形状が存在するのが好ましい。
上記仮定において、デフォーカス領域ａの立体形状は、デフォーカス領域ｂの立体形状からははみ出ないのが好ましい。好適には、上記重ね合わせを仮定した時、両形状は接触しない。
　上記サグ値の関係は、デフォーカス領域ａ、ｂが形成されたレンズ基材において満たされてもよい。上記サグ値の関係は、該レンズ基材にハードコート膜が形成されたものにおいて満たされてもよいし、更に反射防止膜ハードコート膜上に形成されたものにおいて満たされていてもよい。ハードコート膜を形成する場合、デフォーカス領域ａ、ｂが形成されていないレンズ基材に対し、ハードコート膜により、デフォーカス領域ａ、ｂを実現してもよい。
　所定位置Ａは鼻側の位置とし、所定位置Ｂは耳側の位置としてもよい。逆に、所定位置Ａは耳側の位置とし、所定位置Ｂは鼻側の位置としてもよい。いずれにしても、所定位置Ａのデフォーカス領域ａの立体形状においてベース領域の近傍のサグ値は負としてもよい。
　眼鏡レンズの中央部の周囲に、周方向及び径方向に等間隔に、略円形状のデフォーカス領域が島状に（すなわち、互いに隣接することなく離間した状態で）配置されてもよい。デフォーカス領域の平面視での配置の一例としては、各デフォーカス領域の中心が正三角形の頂点となるよう各々独立して離散配置（ハニカム構造の頂点に各デフォーカス領域の中心が配置）する例が挙げられる。この配置を「六方配置」ともいう。本明細書ではこの例を中心に挙げている。
　複数のデフォーカス領域（全デフォーカス領域）のうち半分以上の個数は平面視にて同じ周期で配置されるのが好ましい。同じ周期であるパターンの一例としては上記六方配置が挙げられる。周期の方向は周方向及び／又は径方向であればよい。好適には８０％以上、より好適には９０％以上、更に好適には９５％以上である。
　デフォーカス領域ａの立体形状のサグ値（例：最大サグ値）が全デフォーカス領域の中で最も小さい場合、全デフォーカス領域の８０％以上の数のデフォーカス領域において、“デフォーカス領域ｂの立体形状のサグ値は、デフォーカス領域ａの立体形状のサグ値を増加させた値である”という関係を満たすのが好ましい。これは、デフォーカス領域ｂのみならず、上記関係を満たすデフォーカス領域ｃ、ｄ、ｅ・・・（いずれもデフォーカス領域ａよりもサグ値が大きく、デフォーカス領域ｂとはサグ値の増加量が異なる）が存在することを意味する。
　デフォーカス領域の平面視での直径は、０．６～２．０ｍｍ程度が好適である。デフォーカス領域のサグ量（突出高さ、突出量）は、０．１～１０μｍ程度、好ましくは０．４～２．０μｍである。凸部領域の曲率半径は、５０～２５０ｍｍ、好ましくは８６ｍｍ程度の球面状である。
　眼鏡レンズ上のデフォーカス領域がもたらすデフォーカスパワーの最小値は０．５０～４．５０Ｄの範囲内、最大値は３．００～１０．００Ｄの範囲内であるのが好ましい。最大値と最小値の差は１．００～５．００Ｄの範囲内であるのが好ましい。
　レンズ基材に設けられる被膜の膜厚は、例えば０．１～１００μｍ（好ましくは０．５～５．０μｍ、更に好ましくは１．０～３．０μｍ）の範囲としてもよい。
　物体側の面から入射した光束を眼球側の面から出射させ、眼球を介して網膜上に収束させるベース領域と、
　ベース領域に囲まれたデフォーカス領域であって、デフォーカス領域の少なくとも一部を通過する光束が発散光として網膜に入射する性質を持つ複数のデフォーカス領域と、を備える眼鏡レンズの設計システムであって、
　ベース領域により構成されるベース面を基準として、ベース面の法線方向であってレンズ外部に向かう方向を正のサグ値、レンズ内部に向かう方向を負のサグ値としたとき、
　デフォーカス領域の立体形状のサグ値を増加させてベース面に対してデフォーカス領域を隆起させることにより、又は、
　デフォーカス領域の立体形状のサグ値を減少させてベース面に対してデフォーカス領域を沈下させることにより、
　装用者にとっての、眼鏡レンズ上におけるデフォーカス領域が設けられた位置に応じてピント位置を変更する演算部を備えた、眼鏡レンズの設計システム。
　物体側の面から入射した光束を眼球側の面から出射させ、眼球を介して網膜上に収束させるベース領域と、
　ベース領域に囲まれたデフォーカス領域であって、デフォーカス領域の少なくとも一部を通過する光束が発散光として網膜に入射する性質を持つ複数のデフォーカス領域と、を備える眼鏡レンズの設計プログラムであって、
　ベース領域により構成されるベース面を基準として、ベース面の法線方向であってレンズ外部に向かう方向を正のサグ値、レンズ内部に向かう方向を負のサグ値としたとき、
　デフォーカス領域の立体形状のサグ値を増加させてベース面に対してデフォーカス領域を隆起させることにより、又は、
　デフォーカス領域の立体形状のサグ値を減少させてベース面に対してデフォーカス領域を沈下させることにより、
　装用者にとっての、眼鏡レンズ上におけるデフォーカス領域が設けられた位置に応じてピント位置を変更する演算部としてコンピュータ装置を機能させる、眼鏡レンズの設計プログラム。
　本発明の一実施例によれば、眼鏡レンズ上の位置に応じた、デフォーカス領域が装用者にもたらすべきピント位置を柔軟に変更可能な技術を提供できる。特に、デフォーカス領域の面形状が互いに等しいままピント位置を柔軟に変更可能な技術を提供できる。
図１は、デフォーカス領域の立体形状（図１（ａ））のサグ値を増加させ、ベース面に対してデフォーカス領域を隆起させ、別のデフォーカス領域の立体形状（図１（ｂ））を設定する様子を示す概略（Ｘ－Ｚ）断面図である。図１（ｃ）は、両立体形状のサグ値の違いを示すべくベース面で両立体形状の平面視中心で位置合わせしたときの説明断面図である。 図２は、デフォーカス領域の立体形状（図２（ａ））のサグ値を減少させ、ベース面に対してデフォーカス領域を沈下させ、別のデフォーカス領域の立体形状（図２（ｂ））を設定する様子を示す概略（Ｘ－Ｚ）断面図である。図２（ｃ）は、両立体形状のサグ値の違いを示すべくベース面で両立体形状の平面視中心で位置合わせしたときの説明断面図である。 図３（ａ）は、デフォーカス領域を直径１ｍｍの球面形状、眼鏡レンズの屈折率を１．５９とした場合における、縦軸をＶＳＯＴＦ（Visual Strehl ratio based on　OTF）とし、横軸をデフォーカス量（単位：Ｄ（ディオプター）、ゼロは網膜位置）としたときのグラフである。図３（ｂ）は、図３（ａ）の拡大図である。 図４（ａ）は、デフォーカス領域を直径１ｍｍの球面形状及び屈折力４．００Ｄ、眼鏡レンズの屈折率を１．５９とした場合における、縦軸をＶＳＯＴＦ（Visual Strehl ratio based on OTF）とし、横軸をデフォーカス量（単位：Ｄ（ディオプター）、ゼロは網膜位置）としたときのグラフである。図４（ｂ）は、図４（ａ）の拡大図である。 図５は、ゼルニケ多項式による形状分解の一具体例を示す説明図である。 図６（ａ）は、立体形状におけるサグ値の増加量が、中心箇所から周辺に向けて増加する場合の断面概略図であり、図６（ｂ）は、立体形状におけるサグ値の増加量が、中心箇所から周辺に向けて減少する場合の断面概略図である。 図７は、実施例１Ａにおいて、縦軸を基準からのサグ値の変化量（単位：μｍ）とし、横軸をデフォーカス領域の平面視中心の位置（原点はレンズ中心）（単位：ｍｍ）としたときのグラフである。 図８は、実施例１Ａにおいて、縦軸をセグメントパワー（単位：Ｄ）とし、横軸をデフォーカス領域の平面視中心の位置（原点はレンズ中心）（単位：ｍｍ）としたときのグラフである。 図９は、実施例１Ｂにおいて、縦軸を基準からのサグ値の変化量（単位：μｍ）とし、横軸をデフォーカス領域の平面視中心の位置（原点はレンズ中心）（単位：ｍｍ）としたときのグラフである。 図１０は、実施例１Ｂにおいて、縦軸をセグメントパワー（単位：Ｄ）とし、横軸をデフォーカス領域の平面視中心の位置（原点はレンズ中心）（単位：ｍｍ）としたときのグラフである。 図１１は、実施例１Ｃにおいて、縦軸を基準からのサグ値の増加量（単位：μｍ）とし、横軸をデフォーカス領域の平面視中心の位置（原点はレンズ中心）（単位：ｍｍ）としたときのグラフである。 図１２は、実施例１Ｃにおいて、縦軸をセグメントパワー（単位：Ｄ）とし、横軸をデフォーカス領域の平面視中心の位置（原点はレンズ中心）（単位：ｍｍ）としたときのグラフである。 図１３は、実施例２Ａにおいて、縦軸を基準からのサグ値の変化量（単位：μｍ）とし、横軸をデフォーカス領域の平面視中心の位置（原点はレンズ中心）（単位：ｍｍ）としたときのグラフである。 図１４は、実施例２Ａにおいて、縦軸をセグメントパワー（単位：Ｄ）とし、横軸をデフォーカス領域の平面視中心の位置（原点はレンズ中心）（単位：ｍｍ）としたときのグラフである。 図１５は、実施例２Ｂにおいて、縦軸を基準からのサグ値の変化量（単位：μｍ）とし、横軸をデフォーカス領域の平面視中心の位置（原点はレンズ中心）（単位：ｍｍ）としたときのグラフである。 図１６は、実施例２Ｂにおいて、縦軸をセグメントパワー（単位：Ｄ）とし、横軸をデフォーカス領域の平面視中心の位置（原点はレンズ中心）（単位：ｍｍ）としたときのグラフである。 図１７は、実施例２Ｃにおいて、縦軸を基準からのサグ値の増加量（単位：μｍ）とし、横軸をデフォーカス領域の平面視中心の位置（原点はレンズ中心）（単位：ｍｍ）としたときのグラフである。 図１８は、実施例２Ｃにおいて、縦軸をセグメントパワー（単位：Ｄ）とし、横軸をデフォーカス領域の平面視中心の位置（原点はレンズ中心）（単位：ｍｍ）としたときのグラフである。
　以下、本発明の実施形態について述べる。以下における図面に基づく説明は例示であって、本発明は例示された態様に限定されるものではない。本明細書に記載の無い内容は、特許文献１の記載が全て記載されているものとし、特許文献１に記載の無い内容（特に製造方法に関する内容）はＷＯ２０２０／００４５５１号公報の記載が全て記載されているものとする。特許文献１の記載内容と該公報の記載内容に齟齬がある場合は該公報の記載を優先する。
　本明細書で挙げる眼鏡レンズは、物体側の面と眼球側の面とを有する。「物体側の面」とは、眼鏡レンズを備えた眼鏡が装用者に装用された際に物体側に位置する表面であり、「眼球側の面」とは、その反対、すなわち眼鏡レンズを備えた眼鏡が装用者に装用された際に眼球側に位置する表面である。この関係は、眼鏡レンズの基礎となるレンズ基材においても当てはまる。つまり、レンズ基材も物体側の面と眼球側の面とを有する。
　本明細書では、眼鏡レンズを装用した状態での水平方向をＸ方向、天地（上下）方向をＹ方向、眼鏡レンズの厚さ方向であってＸ方向及びＹ方向に垂直な方向をＺ方向とする。装用者に向かって右方を＋Ｘ方向、左方を－Ｘ方向、上方を＋Ｙ方向、下方を－Ｙ方向、物体側方向を＋Ｚ方向、その逆方向（奥側方向）を－Ｚ方向とする。
　本明細書において「～」は所定の値以上且つ所定の値以下を指す。以降、符号を付すが、初出の項目だけ符号を付し、以降は省略する。
＜眼鏡レンズ＞
　本発明の一態様に係る眼鏡レンズは、物体側の面から入射した光束を眼球側の面から出射させ、眼球を介して網膜上に収束させるベース領域と、ベース領域に囲まれたデフォーカス領域であって、デフォーカス領域の少なくとも一部を通過する光束が発散光として網膜に入射する性質を持つ複数のデフォーカス領域と、を備える。
　ベース領域とは、幾何光学的な観点において装用者の処方屈折力を実現可能な形状の部分であり、特許文献１の第１の屈折領域に対応する部分である。
　デフォーカス領域とは、幾何光学的な観点においてその領域の中の少なくとも一部がベース領域による集光位置には集光させない領域である。デフォーカス領域とは、特許文献１の微小凸部に該当する部分である。本発明の一態様に係る眼鏡レンズは、特許文献１に記載の眼鏡レンズと同様、近視進行抑制レンズである。特許文献１の微小凸部と同様、本発明の一態様に係る複数のデフォーカス領域は、眼鏡レンズの物体側の面及び眼球側の面の少なくともいずれかに形成されればよい。本明細書においては、眼鏡レンズの物体側の面のみに複数のデフォーカス領域を設けた場合を主に例示する。以降、特記無い限り、デフォーカス領域は、レンズ外部に向かって突出する曲面形状である場合を例示する。
　特許文献１の図１０に記載のように、眼鏡レンズの中央部にデフォーカス領域を形成してもよいし、特許文献１の図１に記載のように、眼鏡レンズの中央部にデフォーカス領域を形成しなくてもよい。本発明の一態様では、眼鏡レンズの中央部にデフォーカス領域を形成しない場合を例示する。
　「眼鏡レンズの中央部」とは、レンズ中心の近傍を指す。本明細書では、芯取り中心及びその近傍の場合を例示する。該芯取り中心をレンズ中心ともいう。本明細書では、装用者が正面視した際にレンズ中心を通過する場合を例示する。
　本発明の一態様の眼鏡レンズにおけるデフォーカス領域は、眼鏡レンズ上の所定位置Ａに設けられたデフォーカス領域ａと所定位置Ｂに設けられたデフォーカス領域ｂとを含む。
　ベース領域により構成されるベース面を基準として、ベース面の法線方向であってレンズ外部に向かう方向を正のサグ値、レンズ内部に向かう方向を負のサグ値と設定する。
　厳密には、各デフォーカス領域においてベース面の法線方向は異なるが、相違は微差である。そのため、本明細書では、該法線方向をＺ方向として扱う。つまり、レンズ外部に向かう方向（本例では眼球側の面から物体側の面に向かう方向）は＋Ｚ方向とし、レンズ内部に向かう方向（本例ではその逆方向）は－Ｚ方向として扱う。本明細書では、平面視とは、＋Ｚ方向から－Ｚ方向を見たときの図である。
　「ベース面」は、デフォーカス領域が無いと仮定した時の眼鏡レンズの一主面（本例だと物体側の面）である。
　本発明の一態様の眼鏡レンズのデフォーカス領域ｂの立体形状のサグ値は、デフォーカス領域ａの立体形状のサグ値を増加させた値とする（隆起、かさ上げ）。言い方を変えると、デフォーカス領域aの立体形状のサグ値は、デフォーカス領域ｂの立体形状のサグ値を減少させた値とする（沈下、掘り下げ）。
　図１は、デフォーカス領域の立体形状（図１（ａ））のサグ値を増加させ、ベース面に対してデフォーカス領域を隆起させ、別のデフォーカス領域の立体形状（図１（ｂ））を設定する様子を示す概略（Ｘ－Ｚ）断面図である。図１（ｃ）は、両立体形状のサグ値の違いを示すべくベース面で両立体形状の平面視中心で位置合わせしたときの説明断面図である。実線は、サグ値を増加させた部分の立体形状を示す。破線は、ベース領域１により構成されるベース面１ｓに対するデフォーカス領域２の隆起に伴い新たに形成された土台部分３である。図１（ｃ）の長破線は図１（ａ）のデフォーカス領域の立体形状を示し、図１（ｃ）の実線は図１（ｂ）のデフォーカス領域の立体形状を示す。
　図２は、デフォーカス領域の立体形状（図２（ａ））のサグ値を減少させ、ベース面に対してデフォーカス領域を沈下させ、別のデフォーカス領域の立体形状（図２（ｂ））を設定する様子を示す概略（Ｘ－Ｚ）断面図である。図２（ｃ）は、両立体形状のサグ値の違いを示すべくベース面で両立体形状の平面視中心で位置合わせしたときの説明断面図である。点線はベース面を示す。破線は、デフォーカス領域の沈降に伴い、ベース領域とデフォーカス領域との間に新たに形成された陥凹部分４である。図２（ｃ）の長破線は図２（ｂ）のデフォーカス領域の立体形状を示し、図２（ｃ）の実線は図２（ａ）のデフォーカス領域の立体形状を示す。
　なお、図２の上記説明は、（ａ）から（ｂ）への変化に関する。その一方、（ｂ）から（ａ）への変化も許容される。その場合、（ｂ）のデフォーカス領域の立体形状のサグ値を増加させ、ベース面に対してデフォーカス領域を隆起させ、別のデフォーカス領域の立体形状を設定していると言える。
　本明細書における「デフォーカス領域ｂの立体形状のサグ値は、デフォーカス領域ａの立体形状のサグ値を増加させた値」とは、図１（ｃ）及び図２（ｃ）が示すように、サグ値の増加前のデフォーカス領域ａの立体形状を＋Ｚ方向に変位させることを指す。
　例えば、デフォーカス領域ｂでの箇所ｂ１（例：凸部領域頂点）のサグ値は、デフォーカス領域ａでの箇所ａ１（例：凸部領域頂点）のサグ値よりも正に大きくなる。また、両サグ値は共に正であってもよい。但し、ベース領域との境界はサグ値ゼロであってもよい。そのため、ここで言う立体形状とは、ベース領域との境界よりも内側の形状のこととする。
　凸部領域頂点を採用する場合、凸部領域頂点を含む中心箇所全体において上記サグ値の関係を有してもよい（図１（ｃ）及び図２（ｃ））。場合によっては、凸部領域の外縁でも同様のサグ値の関係を有する（図２（ｃ））。凸部領域頂点の代わりに、平面視中心（又は重心）の箇所において上記サグ値の関係を有してもよい。
　上記サグ値の関係は、別の言い方をすると以下のようにも言い表せる。図１（ｃ）及び図２（ｃ）に示すようにデフォーカス領域ａの立体形状とデフォーカス領域ｂの立体形状とを平面視中心（又は重心）及びベース面で位置合わせして重ね合わせたと仮定した時に、デフォーカス領域ａの立体形状からみて＋Ｚ方向にデフォーカス領域ｂの立体形状が存在する。上記仮定（図１（ｃ）及び図２（ｃ））において、デフォーカス領域ａの立体形状は、デフォーカス領域ｂの立体形状に対して接触（例えばデフォーカス領域の最外縁同士で接触）し得たとしても、該立体形状からははみ出ない。好適には、上記重ね合わせを仮定した時、両形状は接触しない。
　上記サグ値の関係は、デフォーカス領域ａ、ｂが形成されたレンズ基材において満たされてもよい。上記サグ値の関係は、該レンズ基材にハードコート膜が形成されたものにおいて満たされてもよいし、更に反射防止膜ハードコート膜上に形成されたものにおいて満たされていてもよい。ハードコート膜を形成する場合、デフォーカス領域ａ、ｂが形成されていないレンズ基材に対し、ハードコート膜により、デフォーカス領域ａ、ｂを実現してもよい。
　本発明の一態様では、図１及び図２に示すように、ベース面に対するサグ値を、各デフォーカス領域の眼鏡レンズ上の位置に応じて異ならせる。それにより、眼鏡レンズ上の位置に応じた、デフォーカス領域が装用者にもたらすピント位置を柔軟に変更できる。別の側面で見ると、本発明の一態様では、波動光学的なコントラストの最良位置を制御できる。以下、その理由について詳述する。
　図３（ａ）は、デフォーカス領域を直径１ｍｍの球面形状、眼鏡レンズの屈折率を１．５９とした場合における、縦軸をＶＳＯＴＦ（Visual Strehl ratio based on OTF）とし、横軸をデフォーカス量（単位：Ｄ（ディオプター）、ゼロは網膜位置）としたときのグラフである。
　図３（ｂ）は、図３（ａ）の拡大図である。
　破線は、デフォーカス領域の屈折力を３．５０Ｄとしたときのプロットである。実線は、デフォーカス領域の屈折力を４．００Ｄとしたときのプロットである。点線は、デフォーカス領域の屈折力を４．５０Ｄとしたときのプロットである。デフォーカス領域の直径及び眼鏡レンズの屈折率以外の設定は、後掲の実施例１の記載を採用する。
　図４（ａ）は、デフォーカス領域を直径１ｍｍの球面形状及び屈折力４．００Ｄ、眼鏡レンズの屈折率を１．５９とした場合における、縦軸をＶＳＯＴＦ（Visual Strehl ratio based on OTF）とし、横軸をデフォーカス量（単位：Ｄ（ディオプター）、ゼロは網膜位置）としたときのグラフである。
　図４（ｂ）は、図４（ａ）の拡大図である。
　実線は、デフォーカス領域の屈折力を４．００Ｄとしたときのプロットであり、図３（ａ）に記載のプロットと同じである。破線は、実線のデフォーカス領域を０．２３μｍ沈下させたときのプロットである（例えば図２）。点線は、実線のデフォーカス領域を０．２３μｍ隆起させたときのプロットである（例えば図１）。
　ＶＳＯＴＦは、網膜構造又は神経系に起因すると考えられるコントラスト感度特性を加味したスカラー量である。ＶＳＯＴＦは、眼の空間周波数ごとの感度特性を考慮して重みづけたＯＴＦの実部の和である。具体的な数式を挙げると以下の通りである。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000001
 分子のＯＴＦ：実際のレンズにおけるＯＴＦ（Optical Transfer Function）である。
分母のＯＴＦＤＬ：レンズにおいて無収差と仮定したときのＯＴＦである。
ＣＳＦ：人の視覚の空間周波数に対するコントラスト感度関数（Contrast Sensitivity Function）である。ＣＳＦは、カットオフ周波数に対して十分低い低周波にて感度のピークを持つ。
　ＶＳＯＴＦに関しては、以下の文献「Thibos LN, Hong X, Bradley A, Applegate RA. Accuracy and precision of objective refraction from wavefront aberrations. J Vis. 2004 Apr 23;4(4):329-51.」に記載されており、ここでの説明は省略する。
　ＯＴＦとは、レンズ性能を評価する尺度のひとつであり、視認対象が有するコントラストを像面上でどれだけ忠実に再現できるかを空間周波数特性として表したものである。ＯＴＦの絶対値であるＭＴＦ（Modulation Transfer Function）値が大きいことは、レンズを介して物体を見たときに装用者が認識するコントラストが高いことを意味する。
　図３（ｂ）が示すように、ベース領域により網膜上（横軸ゼロ値）に集光する光束とは別に、網膜手前にて光束が収束し、光束は発散光として網膜に入射する。そして、デフォーカス領域の屈折力によって、そのときのデフォーカス量が異なる。
　そして、図４（ｂ）が示すように、デフォーカス領域を隆起させることにより、デフォーカス領域の屈折力を増加させたときと同じ状況を再現できることを、本発明者は知見した。そして、デフォーカス領域を沈下させることにより、デフォーカス領域の屈折力を減少させたときと同じ状況を再現できることを、本発明者は知見した。
　縦軸がＶＳＯＴＦであることを考慮すると、上記知見を活用することにより、眼鏡レンズ上の位置に応じた、デフォーカス領域が装用者にもたらすべきピント位置を柔軟に変更可能な技術を提供可能となることが知見された。この知見は、デフォーカス領域を備える眼鏡レンズを装用した者に対し、デフォーカス領域の位置に応じて最良のピント位置を提供可能とすることにも将来的にはつながる。以下、この原理について、一例を用いて説明する。以下の一例では、物体側の面に対し、＋Ｚ方向に突出した凸部領域であって球面形状のデフォーカス領域が複数設けられる場合を例示する。
　まず、ＶＳＯＴＦに基づくピント位置の算出に、眼鏡レンズの波面及びゼルニケ多項式を活用してもよい。
　眼鏡レンズの波面とは、眼鏡レンズを透過し瞳で径が規定される光束の波面のことをいう。ベース領域に対する各デフォーカス領域での波面の進行量ｗの特定は、その手法が特に限定されることはなく、例えば波動光学的な計算を利用したシミュレーション処理によって行うことができる。
　ゼルニケ多項式は、半径１の単位円の内部で定義された関数（直交多項式）である。具体的には、以下の（１）式によって表される。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000002
　（１）式において、Ｗ（ｘ，ｙ）は座標ｘ，ｙにおける波面、Ｚｊ（ｘ，ｙ）はｊ番目のゼルニケ多項式、ｃｊはｊ番目のゼルニケ多項式に対応するゼルニケ係数、Ｊは展開に用いるゼルニケ多項式の数である。
　このようなゼルニケ多項式によれば、全ての面形状は、ゼルニケ多項式の足し合わせで（近似的に）表現することができる。
　図５は、ゼルニケ多項式による形状分解の一具体例を示す説明図である。
　具体的には、例えば、ある面形状について、図５に示すように、ゼルニケ多項式によって、０次収差からｎ（ｎは自然数）次収差まで形状分解をすることができる。
　なお、図中において、中央付近の枠で囲われた各成分は回転対称成分を、それ以外の各成分は非回転対称成分を、それぞれ示している。また、図中において、回転対称成分に属する２次収差の成分は一般に度数誤差（デフォーカス）と呼ばれ、当該収差の係数は波面収差が最小となるピント位置に対応する。回転対称成分に属する４次収差の成分は、球面収差に相当する成分である。回転対称成分に属する各成分の係数の総和は、ＰＳＦ（Point Spread Function）が最小となるピント位置に対応する。ＰＳＦは、光線追跡法により求めればよい。
　また、例えば、上記の多項式又は直交多項式における展開係数について、ゼルニケ多項式による展開をしたときの回転対称成分（図５参照）の各重み付けを１とするようにしてもよい。回転対称成分の各重み付けを１とすれば、ＰＳＦ最小となるピント位置が算出可能となる。ただし、有意な量を持たない成分の重みは省略してもよい。
ゼルニケ多項式の展開係数からピント位置が算出可能であることは以下から説明できる。屈折率Ｎの眼鏡レンズであって緩やかなカーブを描く面に角度αで光束が入射し、角度α´で出射する場合を想定する。その場合、レンズ形状を表す、ベース面からの変位量であるサグ値Ｚと、波面収差Ｗとは、以下のような比例関係となる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000003
 　ｈｘ、ｈｙは±１に規格化された光線の瞳高さである。ｘ、ｙは、ｈｘ、ｈｙの設定に対応するレンズ上の座標である。デフォーカス領域の直径（ここでは平面視直径）をφとすると、以下の式が成り立つ。波面とデフォーカス領域の立体形状のサグ値Ｚとは比例の対応関係にある。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000004
　レンズから距離ｌだけ離れた光線収差（横収差）Ｄｘ、Ｄｙは下式のように波面収差Ｗのｈによる微分とデフォーカス領域のＦ値（一つのデフォーカス領域をレンズとみなしたとき）の積で表せる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000005
　一般的にピント位置の定義は、対象とする空間周波数のコントラストが最も高くなる位置、エネルギーが最も高くなる位置、光線のバラツキが最も小さくなる位置など思想や用途によって様々なものが用いられる。エネルギーが最も高くなる位置は「全空間周波数のコントラストの総和が最も高くなる位置」と等価であり、光線のバラツキが最も小さくなる位置（具体的にはＰＳＦが最小となる位置）は「ゼロに限りなく近い低空間周波数のコントラストが最も高くなる位置」と等価である。
　眼鏡においては、眼の感度特性のピークが十分低周波寄りであることを鑑み、低周波におけるコントラストを重視してピント位置を定めるのが妥当である。エネルギーが最も高くなる位置、光線のバラツキが最も小さくなる位置の中間的な位置が、ピント位置となる。
　エネルギーが最も高くなる位置は、波面の曲率から求められるいわゆる焦点距離に該当する。光線のバラツキが最も小さくなる位置は、ピント位置として、以下の通り光線収差量から算出可能である。
　光線収差に含まれるデフォーカス起因の収差がすべて取り除かれた状態、すなわちデフォーカス収差を除いたあとの残存収差が最小となる位置がピント位置となる。これを数式で表す。ある像面での光線位置を表す関数であるＰＳＦの分散は、下式のように横収差の二乗和である。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000006
　デフォーカス量Ｐによる光線収差は（ｈｘ，ｈｙ）の一次関数である。そのため、光線収差量において収差を一次関数で近似した際の残差が最小となる位置が、ＰＳＦの分散の最小位置となる。即ち、像面からデフォーカス量だけシフトした位置がピント位置となる。この状況を示すのが以下の式である。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000007
　上式を解くと以下の通りとなる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000008
　ここで、波面収差と光線収差の関係を利用する。この関係は、上記［数５］を基に以下のように求められる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000009
　上式を部分積分し、極座標表示にすると下式のようになる。デフォーカス領域はｒ＜１である閉区間とし、ｒ＝１である円周上はベース領域として扱う。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000010
　右辺一番目の括弧内は、デフォーカス領域の平面視での半径（φ／２）の二乗の逆数なので、底面積の逆数となる。
　右辺二番目の括弧内の第１項は、デフォーカス領域全体での波面収差の積分値である。波面収差はレンズのサグ量と対応していることから、この項はレンズのサグ量の積分すなわち体積に対応する。
　デフォーカス領域はｒ＜１の閉区間として定義されているため、右辺二番目の括弧内の第２項の高さはデフォーカス領域の周囲を囲むベース面の平均高さとなる。
　まとめると、右辺二番目の括弧内は、図１のハッチ部分、又は、図２のハッチ部分の体積を指す。図１の場合、右辺二番目の括弧内は、デフォーカス領域の立体形状の全てのサグ値は正なので、ハッチｊの部分全体の体積を指す。図２の場合、右辺二番目の括弧内は、デフォーカス領域においてベース面より上の部分の体積（ハッチｊ）から、ベース面より下の部分のハッチｋの体積を減じた値を指す。
　つまり、デフォーカス量Ｐひいてはピント位置は、平面視にてデフォーカス領域に隣接し且つデフォーカス領域の周囲を囲むベース面（以降、単に「最外周」とも言う。）の高さを基準としたときのサグ値の積分値を、デフォーカス領域の底面積で除した値に対応する。
　より詳細に言うと、デフォーカス領域とベース面との間の部分であって正のサグ値を有する部分の体積（積分値）から、デフォーカス領域とベース面との間の部分であって負のサグ値を有する部分の体積（積分値）を減じた値を、デフォーカス領域の底面積で除して得られる値に比例する。
　そして、ゼルニケ多項式の回転対称成分の和は、デフォーカス領域の最外周を基準とした波面の進行度の積分値である。これは、デフォーカス領域の最外周を基準としたサグ値の積分値に相当する。
　以上の結果、デフォーカス領域のサグ値を増減することで、デフォーカス領域を隆起、沈下（別の言い方をするとかさ上げ、掘り込み）させることにより、ピント位置を制御できる。
　ちなみに、眼鏡においては、眼の感度特性のピークが十分低周波寄りであることを述べた。そして、低周波におけるコントラストを重視してピント位置を定めるのが妥当であることを述べた。
　例えば、全周波数の平均である中周波では、ＭＴＦによるピント位置は、デフォーカス領域の曲率半径Ｒにより概ね決定される。その一方、極めてゼロに近い低周波では、ＭＴＦによるピント位置は、デフォーカス領域の最外周を基準としたときのサグ値Ｚの積分値により概ね決定される。その結果、眼の周波数特性（低～中周波を総合したもの）でのピント位置は、曲率半径Ｒとサグ値Ｚの積分値とにより決定される。
　一例を挙げると、デフォーカス領域の曲率半径Ｒにより決定される幾何学的焦点（Geometric Focal）と、デフォーカス領域のサグ値Ｚの積分値で決まる焦点（低周波における最良のピント位置）との間を４等分したときの網膜寄りの位置が、眼にとってのピント位置として挙げられる。式として表すと以下の通りである。
　　（（網膜からの中周波ピント位置までの距離）×３＋（網膜からの低周波ピント位置までの距離））／４＝（眼にとってのピント位置であって網膜からの距離）
　このピント位置をもたらすデフォーカス領域のパワーをセグメントパワーとも称する。
　仮に、各デフォーカス領域の底面積を等しくした場合、デフォーカス領域のサグ値を増加又は減少させて各デフォーカス領域を上下に変位させるだけで、装用者に対するデフォーカス領域のピント制御が可能になる。なお、この「等しい」とは、各デフォーカス領域の底面積において、各デフォーカス領域の底面積の平均値からの誤差が１０％以下（好適には５％以下、３％以下、１％以下）であることを指す。
　これにより、眼鏡レンズ上の位置に応じてデフォーカス領域の面形状を変更することなく、ピント位置の変更が可能となる。ピント位置の変更に合わせて面形状を変更するのに比べて、干渉計測時のヌル（ＮＵＬＬ）波面作成などが一括に出来るなど製造が簡便となる。
　本明細書での「底面積」は、デフォーカス領域の最外周で包囲された部分の面積とする。最外周のサグ値が正の場合は、ベース面と重なる領域の面積を底面積とする。最外周のサグ値が負の場合は、最も負に大きいサグ値で包囲された部分の面積を底面積とする。平面視でのデフォーカス領域（或いは凸部領域）の面積を底面積として採用してもよい。
　なお、装用者に与えるべきデフォーカスパワーが装用者によってあるいはレンズの位置によって変わることを述べた。これは、眼鏡レンズ上のデフォーカス領域の位置に応じ、デフォーカス領域のサグ値を増加又は減少させることを意味する。この思想及び用途の一例を以下に列挙する。
（パワーエラー：サグ値が比較的高い所定位置Ｂはレンズ中央寄りの位置）
　レンズ中心から離れた部分（レンズ周辺寄りの部分、レンズ周辺部）では周辺視時に用いられるため、斜入射による非点収差とパワーエラーとが発生する。そのため、レンズ中心に対して入射及び出射する光束が装用者にもたらすデフォーカスパワーと、レンズ周辺寄りの部分に対して入射及び出射する光束が装用者にもたらすデフォーカスパワーとは相違する。
　この相違を埋めるべく、所定位置Ｂはレンズ中央寄りの位置とし、所定位置Ａはレンズ周辺寄りの位置としてもよい。つまり、レンズ中央寄りではデフォーカス領域のサグ値を高く設定し、レンズ周辺寄りではデフォーカス領域のサグ値を低く設定することにより、パワーエラーに伴う度数増加をキャンセルしてもよい。このとき、図２（ｂ）に示すように、所定位置Ａのデフォーカス領域aの立体形状においてベース領域の近傍のサグ値は負としてもよい。もちろん、図１（ｂ）に示すように、デフォーカス領域ａの立体形状全体のサグ値を正としてもよい。
（中心窩部分から離れた網膜の周縁部分での眼球光学系の像面湾曲及び網膜の湾曲の考慮）
　眼鏡レンズ上の位置の相違がもたらすデフォーカスパワーの相違の別の例としては、以下の内容がある。
　眼球光学系はペッツバールの法則に基づき像面湾曲を持つが、網膜の湾曲はそれよりも強い曲率を持つ。そのため、一般的に網膜周辺部では光束の集光位置が網膜よりも奥側となる。とりわけ近視者においては眼軸長の伸張により、網膜の曲率がより強く、集光位置もより奥になる傾向がある。
　このことを鑑みると、測定した網膜形状や、眼軸長、近視進行の程度等の情報をもとに網膜の曲率が高いと推定される装用者には、周辺部でのデフォーカスパワーが高い眼鏡を処方すべきと考えられる。
　これを実現すべく、所定位置Ａはレンズ中央寄りの位置とし、所定位置Ｂはレンズ周辺寄りの位置としてもよい。つまり、レンズ周辺寄りではデフォーカス領域のサグ値を高く設定し、レンズ中央寄りではデフォーカス領域のサグ値を低く設定することにより、網膜の周縁部分の湾曲に対応してもよい。このとき、所定位置Ａのデフォーカス領域ａの立体形状においてベース領域の近傍のサグ値は負としてもよい。
（上記湾曲についての考慮に関し、レンズ周辺部の鼻側と耳側で非対称な場合）
　眼の像面湾曲や網膜の湾曲は、鼻側と耳側とで非対称であることが知られており、その度合いにも個人差がある。したがって、装用者によってはデフォーカスパワーを耳側と鼻側値で非対称にする方が好ましい。
　また、顔の形状に沿って曲がった所謂ハイカーブレンズなどでは、耳側と鼻側で入射角が異なる。この場合も、耳側と鼻側とで非対称な入射角にあわせて、デフォーカスパワーを非対称に設定する必要がある。
　このとき、鼻側と耳側との非対称性を考慮し、レンズ周辺寄りにしても鼻側の周辺寄りなのか耳側の周辺寄りなのかで、サグ値の増加度合いを異ならせてもよい。所定位置Ａは鼻側の位置とし、所定位置Ｂは耳側の位置としてもよい。逆に、所定位置Ａは耳側の位置とし、所定位置Ｂは鼻側の位置としてもよい。このとき、所定位置Ａのデフォーカス領域ａの立体形状においてベース領域の近傍のサグ値は負としてもよい。
＜眼鏡レンズの好適例及び変形例＞
　本発明の一態様における眼鏡レンズの好適例及び変形例について、以下に述べる。
　所定位置Ａのデフォーカス領域ａの立体形状全体のサグ値、及び、所定位置のデフォーカス領域ｂの立体形状全体のサグ値を、共に正にしてもよいし、共に負にしてもよい。
　所定位置Ｂがレンズ周辺寄りの位置であり、所定位置Ａがレンズ中央寄りの位置と仮定して各サグ値を共に正にする場合、デフォーカス領域ｂはデフォーカス領域ａを隆起させた形状である（例えば図１）。そのため、デフォーカス領域ｂを備える凸部領域の体積の方が、デフォーカス領域ａを備える凸部領域の体積よりも大きくなる。また、デフォーカス領域ｂの立体形状の中心箇所のサグ値は、デフォーカス領域ａの立体形状の中心箇所（場合によっては全体）のサグ値を所定値増加させた値と等しくしてもよい。隆起により生じる土台部分の形状は、ベース領域と連結するように適宜設定すればよい。
　所定位置Ｂがレンズ周辺寄りの位置であり、所定位置Ａがレンズ中央寄りの位置と仮定した場合、その中間位置Ｍのデフォーカス領域ｍの立体形状を基準とし、所定位置Ｂのデフォーカス領域ｂはデフォーカス領域ｍの立体形状の中心箇所のサグ値を増加させた値としつつ（隆起、かさ上げ）、所定位置Ａのデフォーカス領域ａはデフォーカス領域ｍの立体形状のサグ値を減少させた値としてもよい（沈下、掘り込み）。
　図６（ａ）は、立体形状におけるサグ値の増加量が、中心箇所から周辺に向けて増加する場合の断面概略図であり、図６（ｂ）は、立体形状におけるサグ値の増加量が、中心箇所から周辺に向けて減少する場合の断面概略図である。一点鎖線は、サグ値を増加させる前のデフォーカス領域の立体形状を示す。
　図１に示すように立体形状におけるサグ値の増加量は一定であってもよいし、図６（ａ）（ｂ）に示すように立体形状の箇所に応じて増加量を変化させてもよい。
　図１の場合、少なくとも中心箇所において、デフォーカス領域ａ、ｂの表面形状は等しくなる。なお、この「等しい」とは、各デフォーカス領域の任意の箇所（例えば、デフォーカス領域ａでの箇所ａ１（例：凸部領域頂点）、デフォーカス領域ｂであって該箇所ａ１に対応する箇所ｂ１（例：凸部領域頂点））において、各デフォーカス領域の立体形状のサグ値の平均値（（箇所ａ１のサグ値＋箇所ｂ１のサグ値）／２）からの誤差が１０％以下（好適には５％以下、３％以下、１％以下）であることを指す。
　図１にせよ図６（ａ）（ｂ）にせよ、上記箇所ｂ１のサグ値は上記箇所ａ１のサグ値を超えた値となる。上記箇所としては、例えば、凸部領域頂点及び凸部領域の外縁の少なくともいずれか（好適には両方）が挙げられる。
　デフォーカス領域ａの中心箇所（場合によっては全体）の曲率半径と、デフォーカス領域ｂの中心箇所（場合によっては全体）の曲率半径は等しくしてもよい。この場合、デフォーカス領域の面形状が互いに等しいままピント位置を柔軟に変更できる。
　本明細書における「曲率半径が等しい」とは、各デフォーカス領域の中心箇所の曲率半径の平均値からの誤差が１０％以下（好適には５％以下、３％以下、１％以下）であることを指す。各デフォーカス領域の曲率半径が等しいということは、各デフォーカス領域の中心箇所（場合によっては全体）において、サグ値（高さ）は異なるものの同一形状を有することを意味する。これにより、設計及び製造（例えばインクジェット等を利用したデフォーカス領域の形成）が容易になる。
　デフォーカス領域の中心箇所が非球面形状の場合、両曲率半径を等しくすることに加え、非球面係数を等しくしてもよい。本明細書における「非球面係数が等しい」とは、各デフォーカス領域の中心箇所の非球面係数の平均値からの誤差が１０％以下（好適には５％以下、３％以下、１％以下）であることを指す。
　デフォーカス領域の中心箇所が非球面形状の場合は近似曲率半径を採用してもよい。近似曲率半径Ｒは、外縁をなす平面視の円の直径をＣ、該外縁からのサグ値をｈとしたとき、以下の式で表される。
　Ｒ＝｛ｈ２＋（Ｃ／２）２｝／２ｈ
　眼鏡レンズの中央部の周囲に、周方向及び径方向に等間隔に、略円形状のデフォーカス領域が島状に（すなわち、互いに隣接することなく離間した状態で）配置されてもよい。デフォーカス領域の平面視での配置の一例としては、各デフォーカス領域の中心が正三角形の頂点となるよう各々独立して離散配置（ハニカム構造の頂点に各デフォーカス領域の中心が配置）する例が挙げられる。この配置を「六方配置」ともいう。本明細書ではこの例を中心に挙げている。
　複数のデフォーカス領域（全デフォーカス領域）のうち半分以上の個数は平面視にて同じ周期で配置されるのが好ましい。同じ周期であるパターンの一例としては上記六方配置が挙げられる。周期の方向は周方向及び／又は径方向であればよい。好適には８０％以上、より好適には９０％以上、更に好適には９５％以上である。以降、「全デフォーカス領域の半分以上の数（又は８０％以上の数）」の好適例は、上記と同様に好適な順に８０％以上、９０％以上、９５％以上とし、繰り返しの記載を省略する。
　全デフォーカス領域の８０％以上の数のデフォーカス領域の集合Ｔであってデフォーカス領域ａ及びデフォーカス領域ｂを含むデフォーカス領域Ｔでは各々の中心箇所の曲率半径が等しく、且つ、デフォーカス領域Ｔのうちデフォーカス領域ａとサグ値が等しいデフォーカス領域の数は１０～９０％であり、デフォーカス領域Ｔのうちデフォーカス領域ｂとサグ値が等しいデフォーカス領域の数は１０～９０％であるのが好ましい。つまり、デフォーカス領域ａとデフォーカス領域ｂの数は相当数確保するのが好ましい。
　デフォーカス領域ａの立体形状のサグ値（例：最大サグ値）が全デフォーカス領域の中で最も小さい場合、全デフォーカス領域の８０％以上の数のデフォーカス領域において、“デフォーカス領域ｂの立体形状のサグ値は、デフォーカス領域ａの立体形状のサグ値を増加させた値である”という関係を満たすのが好ましい。これは、デフォーカス領域ｂのみならず、上記関係を満たすデフォーカス領域ｃ、ｄ、ｅ・・・（いずれもデフォーカス領域ａよりもサグ値が大きく、デフォーカス領域ｂとはサグ値の増加量が異なる）が存在することを意味する。
　デフォーカス領域は球面形状、非球面形状、トーリック面形状又はそれらが混在した形状（例えば各デフォーカス領域の中心箇所が球面形状、中心箇所の外側の周辺箇所が非球面形状）であってもよい。デフォーカス領域（或いは凸部領域）の平面視の半径の１／３～２／３の部分に中心箇所と周辺箇所との境界を設けても構わない。但し、デフォーカス領域ａ及びデフォーカス領域ｂの少なくとも中心箇所は、レンズ外部に向かって突出する凸の曲面形状であるのが好ましい。また、複数のデフォーカス領域（全デフォーカス領域）のうち半分以上の個数は平面視にて同じ周期で配置されるのが好ましいことに伴い、デフォーカス領域は球面であるのが好ましい。
＜眼鏡レンズの一具体例＞
　複数のデフォーカス領域の配置の態様は、特に限定されるものではなく、例えば、デフォーカス領域の外部からの視認性、デフォーカス領域によるデザイン性付与、デフォーカス領域による屈折力調整等の観点から決定できる。
　眼鏡レンズの中央部の周囲に、周方向及び径方向に等間隔に、略円形状のデフォーカス領域が島状に（すなわち、互いに隣接することなく離間した状態で）配置されてもよい。デフォーカス領域の平面視での配置の一例としては、各凸部領域の中心が正三角形の頂点となるよう各々独立して離散配置（ハニカム構造の頂点に各デフォーカス領域の中心が配置：六方配置）する例が挙げられる。その場合、デフォーカス領域同士の間隔は１．０～２．０ｍｍであってもよい。また、デフォーカス領域の個数は１００～１０００００であってもよい。
　各々のデフォーカス領域は、例えば、以下のように構成される。デフォーカス領域の平面視での直径は、０．６～２．０ｍｍ程度が好適である。デフォーカス領域のサグ量（突出高さ、突出量）は、０．１～１０μｍ程度、好ましくは０．４～２．０μｍである。凸部領域の曲率半径は、５０～２５０ｍｍ、好ましくは８６ｍｍ程度の球面状である。
　各デフォーカス領域におけるデフォーカスパワーの具体的な数値に限定は無いが、例えば、眼鏡レンズ上のデフォーカス領域がもたらすデフォーカスパワーの最小値は０．５０～４．５０Ｄの範囲内、最大値は３．００～１０．００Ｄの範囲内であるのが好ましい。最大値と最小値の差は１．００～５．００Ｄの範囲内であるのが好ましい。
　「デフォーカスパワー（量）」は、各デフォーカス領域の屈折力と、各デフォーカス領域以外の部分の屈折力との差を指す。別の言い方をすると、「デフォーカスパワー（量）」とは、デフォーカス領域の所定箇所の最小屈折力と最大屈折力の平均値からベース部分の屈折力を差し引いた差分である。本明細書においては、デフォーカス領域が凸部領域である場合を例示している。
　本明細書における「屈折力」は、屈折力が最小となる方向の屈折力と、屈折力が最大となる方向（該方向に対して垂直方向）の屈折力との平均値である平均屈折力を指す。
　レンズ基材は、例えば、チオウレタン、アリル、アクリル、エピチオ等の熱硬化性樹脂材料によって形成されている。なお、レンズ基材を構成する樹脂材料としては、所望の屈折度が得られる他の樹脂材料を選択してもよい。また、樹脂材料ではなく、無機ガラス製のレンズ基材としてもよい。
　ハードコート膜は、例えば、熱可塑性樹脂又はＵＶ硬化性樹脂を用いて形成されている。ハードコート膜は、ハードコート液にレンズ基材を浸漬させる方法や、スピンコート等を使用することにより、形成することができる。このようなハードコート膜の被覆によって、眼鏡レンズの耐久性向上が図れるようになる。
　反射防止膜は、例えば、ＺｒＯ２、ＭｇＦ２、Ａｌ２Ｏ３等の反射防止剤を真空蒸着により成膜することにより、形成されている。このような反射防止膜の被覆によって、眼鏡レンズを透した像の視認性向上が図れるようになる。
　上述したように、レンズ基材の物体側の面には、複数のデフォーカス領域が形成されている。従って、その面をハードコート膜及び反射防止膜によって被覆すると、レンズ基材におけるデフォーカス領域に倣って、ハードコート膜及び反射防止膜によっても複数のデフォーカス領域が形成されることになる。
　眼鏡レンズの製造にあたっては、まず、レンズ基材を、注型重合等の公知の成形法により成形する。例えば、複数の凹部が備わった成形面を有する成形型を用い、注型重合による成形を行うことにより、少なくとも一方の表面にデフォーカス領域を有するレンズ基材が得られる。
　そして、レンズ基材を得たら、次いで、そのレンズ基材の表面に、ハードコート膜を成膜する。ハードコート膜は、ハードコート液にレンズ基材を浸漬させる方法や、スピンコート等を使用することにより、形成することができる。
　ハードコート膜を成膜したら、更に、そのハードコート膜の表面に、反射防止膜を成膜する。反射防止膜は、反射防止剤を真空蒸着により成膜することにより、形成することができる。
　このような手順の製造方法により、物体側に向けて突出する複数のデフォーカス領域を物体側の面に有する眼鏡レンズが得られる。
　以上の工程を経て形成される被膜の膜厚は、例えば０．１～１００μｍ（好ましくは０．５～５．０μｍ、更に好ましくは１．０～３．０μｍ）の範囲としてもよい。ただし、被膜の膜厚は、被膜に求められる機能に応じて決定されるものであり、例示した範囲に限定されるものではない。
　被膜の上には、更に一層以上の被膜を形成することもできる。そのような被膜の一例としては、反射防止膜、撥水性又は親水性の防汚膜、防曇膜等の各種被膜が挙げられる。これら被膜の形成方法については、公知技術を適用できる。
＜眼鏡レンズの設計方法＞
　本発明は、眼鏡レンズの設計方法にも適用可能である。具体的には、上記式１を満たすよう条件設定して眼鏡レンズを設計する。本設計方法の各構成の内容の詳細は、＜眼鏡レンズ＞と記載内容が重複するため省略する。なお、本設計方法を用いて設計した眼鏡レンズを製造する方法にも本発明の技術的思想が反映されている。
　以下、眼鏡レンズの設計方法の一構成を記載する。
「物体側の面から入射した光束を眼球側の面から出射させ、眼球を介して網膜上に収束させるベース領域と、
　ベース領域に囲まれたデフォーカス領域であって、デフォーカス領域の少なくとも一部を通過する光束が発散光として網膜に入射する性質を持つ複数のデフォーカス領域と、を備える眼鏡レンズの設計方法であって、
　ベース領域により構成されるベース面を基準として、ベース面の法線方向であってレンズ外部に向かう方向を正のサグ値、レンズ内部に向かう方向を負のサグ値としたとき、
　デフォーカス領域の立体形状のサグ値を増加させてベース面に対してデフォーカス領域を隆起させることにより、又は、
　デフォーカス領域の立体形状のサグ値を減少させてベース面に対してデフォーカス領域を沈下させることにより、
　装用者にとっての、眼鏡レンズ上におけるデフォーカス領域が設けられた位置に応じてピント位置を変更する、眼鏡レンズの設計方法。」
　このとき、近視進行の程度、脈絡膜の様態、装用時の入射角、眼の収差（像面湾曲）、網膜の湾曲といった装用者に関するパラメータによるピント位置の変化に対応するように、各デフォーカス領域のサグ値を決定するのが好ましい。
　本発明の技術的範囲は上記実施形態に限定されるものではなく、発明の構成要件やその組み合わせによって得られる特定の効果を導き出せる範囲において、種々の変更や改良を加えた形態も含む。
　本発明の一態様である眼鏡レンズの設計方法は、コンピュータ装置（例えば装置内の演算部）を用いて行われてもよい。つまり、コンピュータ装置を用いた眼鏡レンズの設計システムにも本発明の技術的思想が反映されている。
　つまり、ＣＰＵ（Central Processing Unit）等を有する演算部、フラッシュメモリやＨＤＤ（Hard Disk Drive）等のメモリ、入出力インタフェース等といったハードウエア資源を備えて構成されたコンピュータ装置を用いつつ、メモリに予めインストールされた所定プログラムを演算部に実行させることにより、眼鏡レンズ上のデフォーカス領域の位置に応じて各デフォーカス領域のサグ値を設定してもよい。このとき、上記装用者に関するパラメータは上記メモリに保存されていてもよいし、ネットワーク上のクラウドから取得してもよい。
　また、コンピュータ装置に眼鏡レンズの設計を実行させるための所定プログラムは、当該コンピュータ装置にインストール可能なものであれば、当該コンピュータ装置で読み取り可能な記録媒体（例えば、磁気ディスク、光ディスク、光磁気ディスク、半導体メモリ等）に格納されて提供されるものであってもよいし、インターネットや専用回線等のネットワークを通じて外部から提供されるものであってもよい。
　次に実施例を示し、本発明について具体的に説明する。本発明は、以下の実施例に限定されるものではない。
（実施例１Ａ～１Ｃ）
　以下のレンズ基材を作製した。なお、レンズ基材に対する他物質による積層は行っていない。処方度数に関しては、Ｓ（球面度数）は０．００Ｄとし、Ｃ（乱視度数）は０．００Ｄとした。
　　レンズ基材の平面視での直径：１００ｍｍ
　　レンズ基材の種類：ＰＣ（ポリカーボネート）
　　レンズ基材の屈折率：１．５８９
　　レンズ基材のベースカーブ：３．３０Ｄ
　　凸部領域の形成面：物体側の面
　　凸部領域の形状：球面
　　凸部領域の平面視での形状：正円（直径１ｍｍ）
　　凸部領域の平面視での配置：各凸部領域の中心が正三角形の頂点となるよう各々独立して離散配置（ハニカム構造の頂点に各凸部領域の中心が配置）
　　凸部領域が形成された範囲：レンズ中心から半径２３．５ｍｍの円内（但しレンズ中心から半径３．０ｍｍの円を内接円とする正六角形状の領域は除く）
　　各凸部領域間のピッチ（凸部領域の中心間の距離）：１．５ｍｍ
　実施例１Ａ～１Ｃにおいては、レンズ中心（レンズ中央寄り）からレンズ周辺部（レンズ周辺寄り）に向かって、セグメントパワーを減少させた。
　図７は、実施例１Ａにおいて、縦軸を基準からのサグ値の変化量（単位：μｍ）とし、横軸をデフォーカス領域の平面視中心の位置（原点はレンズ中心）（単位：ｍｍ）としたときのグラフである。以降、該位置のことをセグメント位置ともいう。
　図８は、実施例１Ａにおいて、縦軸をセグメントパワー（単位：Ｄ）とし、横軸をデフォーカス領域の平面視中心の位置（原点はレンズ中心）（単位：ｍｍ）としたときのグラフである。
　実施例１Ａにおいては、最外周に配置したデフォーカス領域の立体形状を基準にした（以降、基準となる立体形状の最大サグ値は０．７４μｍ）。そして、該デフォーカス領域から見てレンズ中央寄りのデフォーカス領域の立体形状は、この基準の立体形状のサグ値を一定値増加させてかさ上げすることにより設計した。レンズ中心に近づくにつれて、該一定値は増加させた。なお、かさ上げにより新たに形成された土台部分の側面の形状は、デフォーカス領域の底面積を一定にしつつ立体形状とベース面とを繋ぐ断面視直線形状（Ｚ方向直線）とした（例えば図１。以降、かさ上げについては同様）。
　その結果、レンズ中心に近いデフォーカス領域であるほどセグメントパワーが大きくなり、レンズ中心から離れるにつれてデフォーカス領域のセグメントパワーは減少した。
　図９は、実施例１Ｂにおいて、縦軸を基準からのサグ値の変化量（単位：μｍ）とし、横軸をデフォーカス領域の平面視中心の位置（原点はレンズ中心）（単位：ｍｍ）としたときのグラフである。
　図１０は、実施例１Ｂにおいて、縦軸をセグメントパワー（単位：Ｄ）とし、横軸をデフォーカス領域の平面視中心の位置（原点はレンズ中心）（単位：ｍｍ）としたときのグラフである。
　実施例１Ｂにおいては、最もレンズ中心に近い位置に配置したデフォーカス領域の立体形状を基準にした。そして、該デフォーカス領域から見てレンズ周辺寄りのデフォーカス領域の立体形状は、この基準の立体形状のサグ値を一定値減少させて掘り下げることにより設計した。レンズ中心から離れるにつれて、該一定値は増加させ、減少量を増加させた。
　その結果、レンズ中心に近いデフォーカス領域であるほどセグメントパワーが大きくなり、レンズ中心から離れるにつれてデフォーカス領域のセグメントパワーは減少した。
　図１１は、実施例１Ｃにおいて、縦軸を基準からのサグ値の増加量（単位：μｍ）とし、横軸をデフォーカス領域の平面視中心の位置（原点はレンズ中心）（単位：ｍｍ）としたときのグラフである。
　図１２は、実施例１Ｃにおいて、縦軸をセグメントパワー（単位：Ｄ）とし、横軸をデフォーカス領域の平面視中心の位置（原点はレンズ中心）（単位：ｍｍ）としたときのグラフである。
　実施例１Ｃにおいては、平面視中心がレンズ中心から１２．５ｍｍ離れた箇所にあるデフォーカス領域の立体形状を基準にした。
　該デフォーカス領域から見てレンズ中央寄りのデフォーカス領域の立体形状は、この基準の立体形状のサグ値を一定値増加させてかさ上げすることにより設計した。レンズ中心に近づくにつれて、該一定値は増加させた。
　該デフォーカス領域から見てレンズ周辺寄りのデフォーカス領域の立体形状は、この基準の立体形状のサグ値を一定値減少させて掘り下げることにより設計した。レンズ中心から離れるにつれて、該一定値は増加させ、減少量を増加させた。
　その結果、レンズ中心に近いデフォーカス領域であるほどセグメントパワーが大きくなり、レンズ中心から離れるにつれてデフォーカス領域のセグメントパワーは減少した。
（実施例２Ａ～２Ｃ）
　実施例２Ａ～２Ｃにおいては、レンズ中心（レンズ中央寄り）からレンズ周辺部（レンズ周辺寄り）に向かって、セグメントパワーを増加させた。それ以外は、実施例１に記載の内容と同じである。
　図１３は、実施例２Ａにおいて、縦軸を基準からのサグ値の変化量（単位：μｍ）とし、横軸をデフォーカス領域の平面視中心の位置（原点はレンズ中心）（単位：ｍｍ）としたときのグラフである。
　図１４は、実施例２Ａにおいて、縦軸をセグメントパワー（単位：Ｄ）とし、横軸をデフォーカス領域の平面視中心の位置（原点はレンズ中心）（単位：ｍｍ）としたときのグラフである。
　実施例２Ａにおいては、最外周に配置したデフォーカス領域の立体形状を基準にした。
そして、該デフォーカス領域から見てレンズ中央寄りのデフォーカス領域の立体形状は、この基準の立体形状のサグ値を一定値減少させて掘り下げることにより設計した。レンズ中心に近づくにつれて、該一定値は増加させ、減少量を増加させた。
　その結果、レンズ中心に近いデフォーカス領域であるほどセグメントパワーが小さくなり、レンズ中心から離れるにつれてデフォーカス領域のセグメントパワーは増加した。
　図１５は、実施例２Ｂにおいて、縦軸を基準からのサグ値の変化量（単位：μｍ）とし、横軸をデフォーカス領域の平面視中心の位置（原点はレンズ中心）（単位：ｍｍ）としたときのグラフである。
　図１６は、実施例２Ｂにおいて、縦軸をセグメントパワー（単位：Ｄ）とし、横軸をデフォーカス領域の平面視中心の位置（原点はレンズ中心）（単位：ｍｍ）としたときのグラフである。
　実施例２Ｂにおいては、最もレンズ中心に近い位置に配置したデフォーカス領域の立体形状を基準にした。そして、該デフォーカス領域から見てレンズ周辺寄りのデフォーカス領域の立体形状は、この基準の立体形状のサグ値を一定値増加させてかさ上げすることにより設計した。レンズ中心から離れるにつれて、該一定値は増加させた。
　その結果、レンズ中心に近いデフォーカス領域であるほどセグメントパワーが小さくなり、レンズ中心から離れるにつれてデフォーカス領域のセグメントパワーは増加した。
　図１７は、実施例２Ｃにおいて、縦軸を基準からのサグ値の増加量（単位：μｍ）とし、横軸をデフォーカス領域の平面視中心の位置（原点はレンズ中心）（単位：ｍｍ）としたときのグラフである。
　図１８は、実施例２Ｃにおいて、縦軸をセグメントパワー（単位：Ｄ）とし、横軸をデフォーカス領域の平面視中心の位置（原点はレンズ中心）（単位：ｍｍ）としたときのグラフである。
　実施例２Ｃにおいては、平面視中心がレンズ中心から１２．５ｍｍ離れた箇所にあるデフォーカス領域の立体形状を基準にした。
　該デフォーカス領域から見てレンズ中央寄りのデフォーカス領域の立体形状は、この基準の立体形状のサグ値を一定値減少させて掘り下げることにより設計した。レンズ中心に近づくにつれて、該一定値は増加させ、減少量を増加させた。
　該デフォーカス領域から見てレンズ周辺寄りのデフォーカス領域の立体形状は、この基準の立体形状のサグ値を一定値増加させてかさ上げすることにより設計した。レンズ中心から離れるにつれて、該一定値は増加させた。
　その結果、レンズ中心に近いデフォーカス領域であるほどセグメントパワーが小さくなり、レンズ中心から離れるにつれてデフォーカス領域のセグメントパワーは増加した。
１・・・ベース領域
１ｓ・・・ベース面
２・・・デフォーカス領域
３・・・土台部分
４・・・陥凹部分

Claims (12)

  1. 　物体側の面から入射した光束を眼球側の面から出射させ、眼球を介して網膜上に収束させるベース領域と、
    　前記ベース領域に囲まれたデフォーカス領域であって、前記デフォーカス領域の少なくとも一部を通過する光束が発散光として網膜に入射する性質を持つ複数のデフォーカス領域と、を備え、
    　前記デフォーカス領域は、眼鏡レンズ上の所定位置Ａに設けられたデフォーカス領域ａと所定位置Ｂに設けられたデフォーカス領域ｂとを含み、
    　前記ベース領域により構成されるベース面を基準として、前記ベース面の法線方向であってレンズ外部に向かう方向を正のサグ値、レンズ内部に向かう方向を負のサグ値としたとき、前記デフォーカス領域ｂの立体形状のサグ値は、前記デフォーカス領域ａの立体形状のサグ値を増加させた値である、眼鏡レンズ。
  2. 　前記デフォーカス領域ａ及び前記デフォーカス領域ｂの少なくとも中心箇所は、レンズ外部に向かって突出する曲面形状である、請求項１に記載の眼鏡レンズ。
  3. 　前記デフォーカス領域ａの中心箇所の曲率半径と、前記デフォーカス領域ｂの中心箇所の曲率半径は等しい、請求項２に記載の眼鏡レンズ。
  4. 　前記立体形状におけるサグ値の増加量は一定である、請求項１～３のいずれか一つに記載の眼鏡レンズ。
  5. 　前記デフォーカス領域ａの底面積と、前記デフォーカス領域ｂの底面積は等しい、請求項１～４のいずれか一つに記載の眼鏡レンズ。
  6. 　前記所定位置Ａはレンズ周辺寄りの位置であり、前記所定位置Ｂはレンズ中央寄りの位置である、又は、
    　前記所定位置Ａはレンズ中央寄りの位置であり、前記所定位置Ｂはレンズ周辺寄りの位置である、請求項１～５のいずれか一つに記載の眼鏡レンズ。
  7. 　前記デフォーカス領域ａの立体形状において前記ベース領域の近傍のサグ値は負である、請求項１～６のいずれか一つに記載の眼鏡レンズ。
  8. 　全デフォーカス領域の８０％以上の数のデフォーカス領域の集合Ｔであって前記デフォーカス領域ｂ及び前記デフォーカス領域ａを含むデフォーカス領域Ｔでは各々の中心箇所の曲率半径が等しく、且つ、前記デフォーカス領域Ｔのうち前記デフォーカス領域ａとサグ値が等しいデフォーカス領域の数は１０～９０％であり、前記デフォーカス領域Ｔのうち前記デフォーカス領域ｂとサグ値が等しいデフォーカス領域の数は１０～９０％である、請求項１～７のいずれか一つに記載の眼鏡レンズ。
  9. 　前記デフォーカス領域ａ及び前記デフォーカス領域ｂの少なくとも中心箇所は、レンズ外部に向かって突出する曲面形状であり、
    　前記サグ値の増加量は一定であり、
    　前記デフォーカス領域ａの中心箇所の曲率半径と、前記デフォーカス領域ｂの中心箇所の曲率半径は等しく、
    　前記デフォーカス領域ａの底面積と、前記デフォーカス領域ｂの底面積は等しく、
    　前記所定位置Ａはレンズ周辺寄りの位置であり、前記所定位置Ｂはレンズ中央寄りの位置である、又は、
    　前記所定位置Ａはレンズ中央寄りの位置であり、前記所定位置Ｂはレンズ周辺寄りの位置であり、
    　全デフォーカス領域の８０％以上の数のデフォーカス領域の集合Ｔであって前記デフォーカス領域ａ及び前記デフォーカス領域ｂを含むデフォーカス領域Ｔでは各々の中心箇所の屈折力が等しく、且つ、前記デフォーカス領域Ｔのうち前記デフォーカス領域ａとサグ値が等しいデフォーカス領域の数は１０～９０％であり、前記デフォーカス領域Ｔのうち前記デフォーカス領域ｂとサグ値が等しいデフォーカス領域の数は１０～９０％である、請求項１に記載の眼鏡レンズ。
  10. 　眼鏡レンズは近視進行抑制レンズである、請求項１～９のいずれか一つに記載の眼鏡レンズ。
  11. 　物体側の面から入射した光束を眼球側の面から出射させ、眼球を介して網膜上に収束させるベース領域と、
    　前記ベース領域に囲まれたデフォーカス領域であって、前記デフォーカス領域の少なくとも一部を通過する光束が発散光として網膜に入射する性質を持つ複数のデフォーカス領域と、を備える眼鏡レンズの設計方法であって、
    　前記ベース領域により構成されるベース面を基準として、前記ベース面の法線方向であってレンズ外部に向かう方向を正のサグ値、レンズ内部に向かう方向を負のサグ値としたとき、
    　前記デフォーカス領域の立体形状のサグ値を増加させて前記ベース面に対して前記デフォーカス領域を隆起させることにより、又は、
    　前記デフォーカス領域の立体形状のサグ値を減少させて前記ベース面に対して前記デフォーカス領域を沈下させることにより、
    　装用者にとっての、眼鏡レンズ上における前記デフォーカス領域が設けられた位置に応じてピント位置を変更する、眼鏡レンズの設計方法。
  12. 　前記デフォーカス領域と前記ベース面との間の部分であって正のサグ値を有する部分の体積から、前記デフォーカス領域と前記ベース面との間の部分であって負のサグ値を有する部分の体積を減じた値を、前記デフォーカス領域の底面積で除して得られる値を変化させることによりピント位置を変更する、請求項１１に記載の眼鏡レンズの設計方法。
PCT/JP2022/000621 2021-03-08 2022-01-12 眼鏡レンズ及びその設計方法 WO2022190610A1 (ja)

Priority Applications (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202280011896.6A CN116802551A (zh) 2021-03-08 2022-01-12 眼镜镜片及其设计方法
KR1020237023657A KR20230153354A (ko) 2021-03-08 2022-01-12 안경 렌즈 및 그 설계 방법
EP22766578.3A EP4307032A1 (en) 2021-03-08 2022-01-12 Spectacle lens and method for designing same

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2021-036401 2021-03-08
JP2021036401A JP2022136680A (ja) 2021-03-08 2021-03-08 眼鏡レンズ及びその設計方法

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2022190610A1 true WO2022190610A1 (ja) 2022-09-15

Family

ID=83226621

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2022/000621 WO2022190610A1 (ja) 2021-03-08 2022-01-12 眼鏡レンズ及びその設計方法

Country Status (5)

Country Link
EP (1) EP4307032A1 (ja)
JP (1) JP2022136680A (ja)
KR (1) KR20230153354A (ja)
CN (1) CN116802551A (ja)
WO (1) WO2022190610A1 (ja)

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20170131567A1 (en) 2015-11-06 2017-05-11 Hoya Lens Thailand Ltd. Spectacle Lens
CN110426860A (zh) * 2019-08-02 2019-11-08 上海伟星光学有限公司 一种新优学多焦点聚氨酯镜片的制造方法
WO2020004551A1 (ja) 2018-06-29 2020-01-02 ホヤ レンズ タイランド リミテッド 眼鏡レンズ
WO2020078693A1 (en) * 2018-10-17 2020-04-23 Essilor International Optical articles having embossed films defining encapsulated microlenses and methods of making the same
JP2021005081A (ja) * 2019-06-25 2021-01-14 ホヤ レンズ タイランド リミテッドＨＯＹＡ Ｌｅｎｓ Ｔｈａｉｌａｎｄ Ｌｔｄ 眼鏡レンズおよびその設計方法

Family Cites Families (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN107430055B (zh) 2015-03-27 2020-10-30 安捷伦科技有限公司 用于测定活细胞的整合代谢基线及潜力的方法和系统

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20170131567A1 (en) 2015-11-06 2017-05-11 Hoya Lens Thailand Ltd. Spectacle Lens
WO2020004551A1 (ja) 2018-06-29 2020-01-02 ホヤ レンズ タイランド リミテッド 眼鏡レンズ
WO2020078693A1 (en) * 2018-10-17 2020-04-23 Essilor International Optical articles having embossed films defining encapsulated microlenses and methods of making the same
JP2021005081A (ja) * 2019-06-25 2021-01-14 ホヤ レンズ タイランド リミテッドＨＯＹＡ Ｌｅｎｓ Ｔｈａｉｌａｎｄ Ｌｔｄ 眼鏡レンズおよびその設計方法
CN110426860A (zh) * 2019-08-02 2019-11-08 上海伟星光学有限公司 一种新优学多焦点聚氨酯镜片的制造方法

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
THIBOS LNHONG XBRADLEY AAPPLEGATE RA: "Accuracy and precision of objective refraction from wavefront aberrations", J VIS, vol. 4, no. 4, 23 April 2004 (2004-04-23), pages 329 - 51

Also Published As

Publication number Publication date
EP4307032A1 (en) 2024-01-17
JP2022136680A (ja) 2022-09-21
CN116802551A (zh) 2023-09-22
KR20230153354A (ko) 2023-11-06

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2757349C1 (ru) Элемент в виде линзы
TW201732346A (zh) 目鏡光學系統
CN113366377B (zh) 眼镜镜片及其设计方法
CN115280224A (zh) 镜片元件
WO2022190610A1 (ja) 眼鏡レンズ及びその設計方法
WO2021181885A1 (ja) 眼鏡レンズ
WO2021186878A1 (ja) 眼鏡レンズ
WO2021229889A1 (ja) 眼鏡レンズ
KR20230023627A (ko) 렌즈 요소
JP7177959B1 (ja) 眼鏡レンズ
WO2023042572A1 (ja) 眼鏡レンズ
JP7217676B2 (ja) 眼鏡レンズおよびその設計方法
WO2023166822A1 (ja) 眼鏡レンズ、眼鏡レンズの製造方法、眼鏡レンズの設計方法、眼鏡及び眼鏡の製造方法
WO2023171061A1 (ja) 眼鏡レンズ、および眼鏡レンズの設計方法
WO2024019071A1 (ja) 眼鏡レンズの設計方法、眼鏡レンズの製造方法、眼鏡レンズ及び眼鏡
WO2024019070A1 (ja) 眼鏡レンズの設計方法、眼鏡レンズの製造方法、眼鏡レンズ及び眼鏡
KR100504388B1 (ko) 비축 비구면 다초점 광학 렌즈
KR20230023640A (ko) 광학 렌즈

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 22766578

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 202280011896.6

Country of ref document: CN

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 11202305282T

Country of ref document: SG

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2022766578

Country of ref document: EP

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2022766578

Country of ref document: EP

Effective date: 20231009