WO2022130571A1 - 電動機駆動装置、冷凍サイクル装置、及び空気調和機 - Google Patents
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Abstract
Description
また、上記の適用において、省エネルギー化のため、低速回転域(軽負荷)における高効率化が求められるとともに、高速回転域(高負荷)における駆動範囲の拡大も求められている。
周波数可変で電圧値可変の交流電圧を生成し、電動機に印加するインバータと、
前記インバータを制御する制御装置とを備え、
前記制御装置は、
前記交流電圧の周波数の、周波数指令値に対する差分である周波数偏差に基づいてq軸電流指令値を生成し、
前記電動機のd軸電流のd軸電流指令値に対する差分であるd軸電流偏差に対して比例演算を行なって第1のd軸電圧値を生成し、
前記d軸電流偏差に対して積分演算を行なって第2のd軸電圧値を生成し、
前記q軸電流指令値により誘起されるd軸電圧を補償するd軸補償値を算出し、
前記電動機のq軸電流の前記q軸電流指令値に対する差分であるq軸電流偏差に対して比例演算を行なって第1のq軸電圧値を生成し、
前記q軸電流偏差に対して積分演算を行なって第2のq軸電圧値を生成し、
前記d軸電流指令値により誘起されるq軸電圧を補償するq軸補償値を算出し、
第1のモードでは、
前記第1のd軸電圧値と、前記第2のd軸電圧値と、前記d軸補償値とを用いて第3のd軸電圧値を生成し、
前記第1のq軸電圧値と、前記第2のq軸電圧値と、前記q軸補償値とを用いて第3のq軸電圧値を生成し、
第2のモードでは、
前記第1のd軸電圧値、前記第2のd軸電圧値、及び前記d軸補償値のうちの、少なくとも前記d軸補償値を用い、かつ前記第2のd軸電圧値を用いずに、前記第3のd軸電圧値を生成し、
前記第1のq軸電圧値、前記第2のq軸電圧値、及び前記q軸補償値のうちの、少なくとも前記q軸補償値を用い、かつ前記第2のq軸電圧値を用いずに、前記第3のq軸電圧値を生成し、
前記第3のd軸電圧値及び前記第3のq軸電圧値に基づいて変調率を算出し、
前記変調率に基づいて補正係数を生成し、
前記第3のd軸電圧値及び前記第3のq軸電圧値に対して前記補正係数を乗算して、d軸電圧指令値及びq軸電圧指令値を生成し、
前記d軸電圧指令値及び前記q軸電圧指令値に基づいて前記インバータをPWM制御する信号を生成し、
前記補正係数は、前記第1のモードでは1に維持され、
前記補正係数は、前記第2のモードでは、前記交流電圧が前記第3のd軸電圧値及び前記第3のq軸電圧値に相当する大きさとなるように定められる。
電動機駆動装置は、例えば空気調和機の冷凍サイクル装置の圧縮機の電動機を駆動するためのものである。
図1の冷凍サイクル900は四方弁902の切替動作により暖房運転又は冷房運転をすることができる。
冷房運転時には、破線矢印で示すように、冷媒が圧縮機904で加圧されて送り出され、四方弁902、室外熱交換器910、膨張弁908、室内熱交換器906及び四方弁902を通って圧縮機904に戻る。
圧縮機904は可変速制御される電動機7によって駆動される。
図2に示される電動機駆動装置2は、電動機7を駆動するためのものであり、リアクタ4と、整流回路10と、平滑コンデンサ20と、インバータ30と、電圧検出部82と、入力電流検出部84と、制御装置100とを有する。
平滑コンデンサ20の一方の電極(正電極)は、整流回路10の第1の出力端子及び高電位側(正側)の直流母線22aに接続されている。
平滑コンデンサ20の他方の電極(負電極)は、整流回路10の第2の出力端子及び低電位側(負側)の直流母線22bに接続されている。
電動機7は、例えば、3相永久磁石同期電動機である。
具体的には、制御装置100は、インバータ30を制御してその出力電圧の周波数及び電圧値を変化させる。
電圧指令値生成部115はさらに、電圧指令値Vd*及びVq*並びにd軸電流Id及びq軸電流Iqから周波数の推定値ωestを推定して出力する。
インバータ制御信号生成部119は、d軸電圧指令値Vd*及びq軸電圧指令値Vq*に基づいてPWM信号Sm1~Sm6を生成する。
弱め磁束制御部410は、入力電圧Vdc、並びに電圧指令値Vd*及びVq*に基づいてd軸電流値Id_fw*を生成する。d軸電流値Id_fw*は弱め磁束制御のためのd軸電流指令値である。
弱め磁束制御部410は、積分型の弱め磁束制御によりd軸電流値(弱め磁束制御のためのd軸電流指令値)Id_fw*を求める。
乗算部413は、係数乗算部412の出力に上記の第1の閾値Fmtaを乗算し、制限値Vomを出力する。第1の閾値Fmtaは弱め磁束制御が開始される変調率である。
減算部414は、制限値Vomから振幅Vdq*_absを減算し差分を求める。
積分部415から出力されるd軸電流値Id_fw*は、弱め磁束制御部410の出力となる。
d軸電流値Id_fw*は、電圧指令ベクトルの振幅Vdq*_absが制限値Vomよりも大きい場合は負方向に次第に大きくなり、電圧指令ベクトルの振幅Vdq*_absが制限値Vomよりも小さい場合は負方向に次第に小さくなる(絶対値が次第に小さくなる)。
制限回路420は、MTPA制御部421と、選択部422と、リミッタ423とを有する。
このd軸電流指令値Id_mtpa*は、「最大トルク/電流制御(Maximum torque per ampere control)の電流指令値」とも呼ばれるものである。
上限値を用いた制限は、d軸電流指令値Id*が過大になって、電動機7が減磁(不可逆的減磁)するのを防ぐために行われる。
なお、上記のように電動機7の回転速度は、電動機7に印加される交流電圧の周波数に比例するので、速度制御部503による制御は、速度指令値に対する速度推定値の偏差をゼロに近付けるための制御であると言える。
積分部5033は、係数乗算部5032の出力を積分する。
係数乗算部5031の出力は周波数偏差del_ωに対する比例演算の結果であり、積分部5033の出力は、周波数偏差del_ωに対する積分演算の結果である。
リミッタ5035は、q軸電流値Iq1*に対して、正方向及び負方向の制限を加える。リミッタ5035の出力Iq*がq軸電流指令値として速度制御部503から出力される。
積分演算部5212は、d軸電流偏差del_Idに対して積分演算を行って、積分演算の結果としての第2のd軸電圧値Vdfbi*を生成する。第2のd軸電圧値Vdfbi*は開閉器5216を介して加算部5217に供給される。
積分演算部5222は、q軸電流偏差del_Iqに対して積分演算を行って、積分演算の結果としての第2のq軸電圧値Vqfbi*を生成する。第2のq軸電圧値Vqfbi*は開閉器5226を介して加算部5227に供給される。
Ldは電動機7のd軸インダクタンス、
Lqは電動機7のq軸インダクタンス、
φfは鎖交磁束である。
d軸インダクタンスLd、q軸インダクタンスLq及び鎖交磁束φfの値は、予め求められ、例えば電圧値算出部520内に記憶されている。
なお、周波数推定値ωestの代わりに、周波数指令値ω*を用いても良い。
開閉器5215、5216、5225及び5226は、第1のモードでは閉じている。この場合、電圧値Vd3*及びVq*3は、下記の式で与えられる。
変調率Fmは下記の式で算出される。
補正係数生成部552は、例えば変換テーブルで構成されている。
変換テーブルの変換特性の一例を図9に示す。図9に示される変換特性では、変調率Fmが1以下の範囲では、補正係数Khは1であり、変調率Fmが1を超える範囲では、補正係数Khが1より次第に大きくなる。補正係数Khの増加の割合は、変調率Fmの増加に伴って次第に大きくなる。
振幅算出部5511は、d軸電圧値Vd3*及びq軸電圧値Vq3*からそれらの2乗和の平方根を求め、振幅Vdq3*_absとして出力する。この処理は、下記の式(8)で表される。
除算部5513は、振幅算出部5511の出力Vdq3*_absを係数乗算部5512の出力Vdc/√2で除算し、除算の結果を変調率(補正前の変調率)Fmとして出力する。
上記のように、一般的に過変調領域で電流をPI制御すると、積分項が飽和するワインドアップ現象が起きてしまい、電流制御系が不安定になる。これは、過変調領域では、電圧指令値に対する、実際に電動機7に印加される電圧の誤差が大きくなり、積分項が次第に大きくなるためである。
図11(a)は、速度を示す。図示の速度は「rps」を単位とする。符号wrefは、速度指令値(周波数指令値ω*に対応する)を示し、符号wr0は推定速度(周波数推定値ωestに対応する)を示し、wr_mtrは実速度を示す。
図11(b)は、トルクを示す。図示のトルクは「Nm」を単位とする。符号Temは電動機7の出力トルクを示し、符号Tlは負荷トルクを示す。
図11(d)は、入力電圧Vdcを示し、「V」を単位とする。
第1のモードでは、電流指令値に基づくPI制御と非干渉制御とを行なう。
上記のように、電圧値Vd3*及びVq3*は補正前の電圧指令値としての性格を持つ。従って、電圧値Vd3*及びVq3*に補正係数Khを乗算する処理は、電圧指令値を補正する処理であると言える。
変調率補正が無い場合、電圧値算出部520から出力される電圧値Vd3*及びVq3*に対応するベクトルV3*(Vd3*,Vq3*)は、半径が√(2/3)・Vdcである円周上に頂点がある六角形の内側に限定される。
従って、変調率は、最大でも√(2/3)/1/√2≒1.15程度までしか大きくならない。
即ち、電圧指令値の補正(変調率の補正)を行うことで、過変調領域でも電圧値(補正前の電圧指令値)Vd3*,Vq3*に相当する値の電圧を電動機7に印加することができ、安定した動作が可能となる。
図14(a)は、速度を示す。図示の速度は「rps」を単位とする。符号wrefは、速度指令値(周波数指令値ω*に対応する)を示し、符号wr0は推定速度(周波数推定値ωestに対応する)を示し、wr_mtrは実速度を示す。
図14(b)は、トルクを示す。図示のトルクは「Nm」を単位とする。符号Temは電動機7の出力トルクを示し、符号Tlは負荷トルクを示す。
図14(d)は、入力電圧Vdcを示し、「V」を単位とする。
以下そのようにする理由について説明する。
そのため、制御のための演算で用いている電動機の定数と、電動機の実際の定数が異なる場合、電流指令値に対する実電流の偏差がゼロに近づかない可能性がある。
図15(a)及び(b)は、制御で用いられたd軸インダクタンスLdの値が実際の値の0.8倍である場合を示す。この場合、弱め磁束制御によりd軸電流指令値Id*が実電流Idに比べ負方向に大きくなる。
図15(c)及び(d)は、制御で用いられたd軸インダクタンスLdの値が実際の値の1.2倍である場合を示す。この場合、弱め磁束制御によりd軸電流指令値Id*が実電流Idに比べ負方向に小さくなる。
例えば、d軸電流指令値生成部114から出力されるd軸電流指令値Id*のリミット値Idlimは、電圧方程式に基づき式(9)のように定義されることもある。
そのためd軸電流指令値Id*のリミット値は例えば、推定される偏差(d軸電流指令値Id*に対する実電流Idの偏差del_Id)の絶対値の最大値だけ、第1のモード(変調率が1以下であるとき)で用いられるリミット値より絶対値を大きくした値に設定するのが好ましい。
第1のモードと第2のモードとで異なる値のリミット値を用いるには、例えば、図5に示すように、モード信号Ssをリミッタ423に入力し、リミッタ423がモード信号Ssに応じてリミット値を切替えることとしても良い。
代わりに、第1のモードで用いられるリミット値に比べその絶対値が1.2倍程度に大きくなるようにリミット値を設定しても良い。
第1のモードと第2のモードとで異なるリミット値を用いるには、例えば、図7に示すように、モード信号Ssをリミッタ5035に入力し、リミッタ5035がモード信号Ssに応じてリミット値を切替えることとしても良い。
d軸電流指令値Id*をより大きくするには、例えばd軸電流指令値生成部114において、図5の積分部415で用いられる係数Kifwの値をより大きくしても良い。
この場合、電圧値Vd3*及びVq3*は下記の式(10a)及び(10b)で与えられる。
Vomは、制限値であり、図5に示される係数乗算部412及び乗算部413に関して説明したのと同様に算出され得る。
ωは、インバータ30の出力電圧の周波数である。
Claims (18)
- 周波数可変で電圧値可変の交流電圧を生成し、電動機に印加するインバータと、
前記インバータを制御する制御装置とを備え、
前記制御装置は、
前記交流電圧の周波数の、周波数指令値に対する差分である周波数偏差に基づいてq軸電流指令値を生成し、
前記電動機のd軸電流のd軸電流指令値に対する差分であるd軸電流偏差に対して比例演算を行なって第1のd軸電圧値を生成し、
前記d軸電流偏差に対して積分演算を行なって第2のd軸電圧値を生成し、
前記q軸電流指令値により誘起されるd軸電圧を補償するd軸補償値を算出し、
前記電動機のq軸電流の前記q軸電流指令値に対する差分であるq軸電流偏差に対して比例演算を行なって第1のq軸電圧値を生成し、
前記q軸電流偏差に対して積分演算を行なって第2のq軸電圧値を生成し、
前記d軸電流指令値により誘起されるq軸電圧を補償するq軸補償値を算出し、
第1のモードでは、
前記第1のd軸電圧値と、前記第2のd軸電圧値と、前記d軸補償値とを用いて第3のd軸電圧値を生成し、
前記第1のq軸電圧値と、前記第2のq軸電圧値と、前記q軸補償値とを用いて第3のq軸電圧値を生成し、
第2のモードでは、
前記第1のd軸電圧値、前記第2のd軸電圧値、及び前記d軸補償値のうちの、少なくとも前記d軸補償値を用い、かつ前記第2のd軸電圧値を用いずに、前記第3のd軸電圧値を生成し、
前記第1のq軸電圧値、前記第2のq軸電圧値、及び前記q軸補償値のうちの、少なくとも前記q軸補償値を用い、かつ前記第2のq軸電圧値を用いずに、前記第3のq軸電圧値を生成し、
前記第3のd軸電圧値及び前記第3のq軸電圧値に基づいて変調率を算出し、
前記変調率に基づいて補正係数を生成し、
前記第3のd軸電圧値及び前記第3のq軸電圧値に対して前記補正係数を乗算して、d軸電圧指令値及びq軸電圧指令値を生成し、
前記d軸電圧指令値及び前記q軸電圧指令値に基づいて前記インバータをPWM制御する信号を生成し、
前記補正係数は、前記第1のモードでは1に維持され、
前記補正係数は、前記第2のモードでは、前記交流電圧が前記第3のd軸電圧値及び前記第3のq軸電圧値に相当する大きさとなるように定められる
電動機駆動装置。 - 前記制御装置は、
前記第1のモードでは、
前記第1のd軸電圧値と、前記第2のd軸電圧値と、前記d軸補償値とを加算することで、前記第3のq軸電圧値を生成し、
前記第1のq軸電圧値と、前記第2のq軸電圧値と、前記q軸補償値とを加算することで、前記第3のq軸電圧値を生成する
請求項1に記載の電動機駆動装置。 - 前記第2のモードでは、
前記第1のd軸電圧値と前記d軸補償値とを加算することで前記第3のd軸電圧値を生成し、
前記第1のq軸電圧値と前記q軸補償値とを加算することで前記第3のq軸電圧値を生成する
請求項2に記載の電動機駆動装置。 - 前記第2のモードでは、
前記d軸補償値を前記第3のd軸電圧値として用い、
前記q軸補償値を前記第3のq軸電圧値として用いる
請求項2に記載の電動機駆動装置。 - 前記第2のモードでは、前記変調率が大きくなるほど、前記変調率の増加に対する前記補正係数の増加がより大きくなるように、前記補正係数が定められる
請求項1から4のいずれか1項に記載の電動機駆動装置。 - 前記第2のモードでは、前記変調率の増加に対して、前記交流電圧が飽和する特性を打ち消すように前記補正係数が定められる
請求項1から4のいずれか1項に記載の電動機駆動装置。 - 前記制御装置は、
前記変調率が第1の閾値よりも大きくなったら前記第1のモードを選択し、
前記変調率が前記第1の閾値以下である第2の閾値よりも小さくなったら前記第2のモードを選択する
請求項1から6のいずれか1項に記載の電動機駆動装置。 - 前記制御装置は、
前記インバータの入力電圧と、前記d軸電圧指令値と、前記q軸電圧指令値とに基づいて、d軸電流値を算出し、
前記d軸電流値の絶対値に対してリミット値を用いて制限を加えることで前記d軸電流指令値を生成する
請求項1から7のいずれか1項に記載の電動機駆動装置。 - 前記第1のモードで用いられるリミット値よりも前記第2のモードで用いられるリミット値の方が大きい
請求項8に記載の電動機駆動装置。 - 前記第2のモードで用いられる前記リミット値は、前記第1のモードで用いられる前記リミット値に対し、前記d軸電流偏差の推定値の最大値だけ大きい
請求項9に記載の電動機駆動装置。 - 前記第1のモードで算出される前記d軸電流値よりも前記第2のモードで算出される前記d軸電流値の方が大きい
請求項8に記載の電動機駆動装置。 - 前記第2のモードで算出される前記d軸電流値は、前記第1のモードで算出される前記d軸電流値よりも予め定められた1より大きい係数を掛けた値となるように算出される
請求項11に記載の電動機駆動装置。 - 前記制御装置は、
前記周波数偏差に対して比例積分演算を行なって、q軸電流値を生成し、
前記q軸電流値の絶対値に対してリミット値を用いて制限を加えることで前記q軸電流指令値を生成し、
前記第1のモードで用いられるリミット値よりも前記第2のモードで用いられるリミット値の方が大きい
請求項1から6のいずれか1項に記載の電動機駆動装置。 - 前記第2のモードで用いられる前記リミット値は、前記第1のモードで用いられる前記リミット値に対し、前記q軸電流偏差の推定値の最大値だけ大きい
請求項9に記載の電動機駆動装置。 - 前記第1のモードで生成される前記q軸電流指令値よりも前記第2のモードで生成される前記q軸電流指令値の方が大きい
請求項1から12のいずれか1項に記載の電動機駆動装置。 - 前記第2のモードで生成される前記q軸電流指令値は、前記第1のモードで生成されるq軸電流指令値に対し予め定められた1より大きい係数を掛けた値となるように算出される
請求項15に記載の電動機駆動装置。 - 請求項1から16のいずれか1項に記載の電動機駆動装置を備えた冷凍サイクル装置。
- 請求項17に記載の冷凍サイクル装置を備えた空気調和機。
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