WO2022043044A1 - Strahltransformator - Google Patents

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WO2022043044A1
WO2022043044A1 PCT/EP2021/072210 EP2021072210W WO2022043044A1 WO 2022043044 A1 WO2022043044 A1 WO 2022043044A1 EP 2021072210 W EP2021072210 W EP 2021072210W WO 2022043044 A1 WO2022043044 A1 WO 2022043044A1
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WO
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cooling
beam transformer
transformer according
front surface
optical element
Prior art date
Application number
PCT/EP2021/072210
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English (en)
French (fr)
Inventor
Thomas Zeller
Andreas Heimes
Torsten Beck
Mario Schwartz
Hans Georg Schuller
Original Assignee
Trumpf Laser- Und Systemtechnik Gmbh
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Publication date
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Priority to JP2023513421A priority patent/JP2023540231A/ja
Priority to KR1020237009914A priority patent/KR20230053688A/ko
Publication of WO2022043044A1 publication Critical patent/WO2022043044A1/de
Priority to US18/173,805 priority patent/US20230194885A1/en

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    • G02OPTICS
    • G02BOPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B27/00Optical systems or apparatus not provided for by any of the groups G02B1/00 - G02B26/00, G02B30/00
    • G02B27/09Beam shaping, e.g. changing the cross-sectional area, not otherwise provided for
    • G02B27/0938Using specific optical elements
    • G02B27/0994Fibers, light pipes
    • GPHYSICS
    • G02OPTICS
    • G02BOPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B27/00Optical systems or apparatus not provided for by any of the groups G02B1/00 - G02B26/00, G02B30/00
    • G02B27/09Beam shaping, e.g. changing the cross-sectional area, not otherwise provided for
    • G02B27/0905Dividing and/or superposing multiple light beams
    • GPHYSICS
    • G02OPTICS
    • G02BOPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B27/00Optical systems or apparatus not provided for by any of the groups G02B1/00 - G02B26/00, G02B30/00
    • G02B27/30Collimators
    • GPHYSICS
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    • G02B7/00Mountings, adjusting means, or light-tight connections, for optical elements
    • G02B7/008Mountings, adjusting means, or light-tight connections, for optical elements with means for compensating for changes in temperature or for controlling the temperature; thermal stabilisation
    • GPHYSICS
    • G02OPTICS
    • G02BOPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B7/00Mountings, adjusting means, or light-tight connections, for optical elements
    • G02B7/18Mountings, adjusting means, or light-tight connections, for optical elements for prisms; for mirrors
    • G02B7/181Mountings, adjusting means, or light-tight connections, for optical elements for prisms; for mirrors with means for compensating for changes in temperature or for controlling the temperature; thermal stabilisation
    • G02B7/1815Mountings, adjusting means, or light-tight connections, for optical elements for prisms; for mirrors with means for compensating for changes in temperature or for controlling the temperature; thermal stabilisation with cooling or heating systems

Definitions

  • the invention relates to a beam transformer for transforming an input laser beam into a transformed beam with reduced spatial and/or temporal coherence, in particular for use in laser systems for line illumination of an object, in the form of a transparent, plate-shaped, optical element with a front surface and a rear surface , which extend essentially parallel to one another, with an entry surface, with an exit surface and with a plurality of mirrored surfaces for beam deflection.
  • Such a beam transformer is known from WO 2018/019374 A1.
  • a laser system is described herein for providing a laser line on a work surface for line illumination of an object.
  • Exemplary applications of such laser systems include the recrystallization of silicon oxide layers deposited on glass substrates, such as in TFT displays, laser-assisted doping of solar cells, for example, and laser lift-off processes in the manufacture of microelectronic devices.
  • the laser line extends in a first direction over a significant length and in a second direction only over a small distance.
  • the laser system includes a laser source for providing a laser beam as a basis for an input elongated laser beam that expands along an extension direction, and a homogenizing and focusing unit for homogenizing the elongated laser beam to form a laser line.
  • a beam formatter is described herein to transform the input laser beam into a transformed beam for line illumination of an object.
  • the beam transformer comprises a transparent, monolithic, plate-shaped, optical element having a front surface and a rear surface which extend substantially parallel to one another. An entrance surface for entering the laser beam is provided on the front surface. An exit surface for the exit of the transformed beam is provided on the rear surface.
  • the optical element has a plurality of mirrored surfaces for beam deflection.
  • Such a beam transformer is certainly suitable for carrying out the desired transformation.
  • practice has shown that the imaging performance is in need of improvement.
  • the line width and the desired (usually trapezoidal) beam profile are not maintained precisely enough under all conditions.
  • the invention is based on the object of creating an improved beam transformer with which improved imaging performance can be achieved.
  • a cooling device is provided at least on the front surface or the rear surface.
  • laser radiation is absorbed at each boundary layer and in the glass body of the optical element itself. This leads to uneven heating of the optical element. Since heat conduction in the glass is poor, temperature equalization through heat conduction in the glass body occurs only to a very limited extent. This leads to an uneven imaging behavior. In particular, the line width and the desired beam profile are not maintained precisely enough under all conditions.
  • the temperature distribution within the optical element can be largely homogenized. This significantly improves the imaging behavior.
  • the cooling device has a heat sink at least on the front surface or the rear surface of the optical element.
  • the heat sink consists of a highly thermally conductive material with a thermal conductivity of at least 50 W m -1 K ' 1 , preferably made of copper or aluminum.
  • an intermediate layer made of a thermally conductive material is arranged between the front surface and / or the rear surface of the optical element and the surface of the heat sink, which is softer than the material from which the heat sink is made.
  • the intermediate layer consists of indium. This has the advantage that damage to the surfaces of the optical element, which are mirrored, can be avoided by differences in the thermal expansion coefficients of the heat sink and the glass body that makes up the optical element.
  • Indium has good thermal conductivity, which is lower than that of copper, but because of its low melting point, indium has a very low yield stress even at room temperature or slightly elevated temperatures and is very soft. Therefore, an intermediate layer made of indium protects an underlying reflective layer of the optical element on the one hand and enables good heat transfer to the adjacent heat sink on the other. Overall, the soft intermediate layer, preferably made of indium, prevents damage to the reflective coating of the glass body and at the same time improves the thermal contact with the heat sink.
  • the intermediate layer has a thickness of 0.02 to 1 mm, preferably a thickness of about 0.1 mm.
  • the heat sink has connections for supplying and removing cooling liquid.
  • the heat sink has cooling fins for passive cooling. These can protrude outwards at an angle, for example, as is typically known from component cooling in electronic circuits.
  • the layer on the front surface and/or rear surface made of a material with good thermal conductivity acts as a heat sink, which causes heat to be emitted to the environment.
  • the cooling device has means for generating a flow of cooling air, heat pipes or Peltier elements. Effective cooling of the surfaces of the optical object can also be ensured with such cooling devices. Nevertheless, cooling by means of a heat sink in conjunction with an additional flow of cooling liquid is a preferred embodiment that is particularly cost-effective and effective.
  • FIG. 1 shows a perspective representation of a beam transformer according to the invention
  • FIG. 2 is a simplified side view of the optical element of FIG. 1 seen from the front;
  • Fig. 3 is a rear view of the optical element
  • 4 shows a simplified cross-section through the optical element with heat sinks on the front and rear and a fastening element arranged above it, with the cooling channels within the heat sink not being shown for reasons of simplification;
  • 4a shows an alternative embodiment of the beam transformer according to FIG. 4, only the optical element being shown in cross section together with cooling elements in the form of heat pipes or Peltier elements;
  • FIG. 4b shows a further modification of the beam transformer, the optical element being shown in connection with a cooling device in the form of a cooling air line which is fed via a fan;
  • 4c shows a further modification of a beam transformer, wherein only one heat sink is shown, which is provided with cooling ribs protruding at an angle to the outside for passive cooling;
  • FIG. 5a shows the change over time in the measured length of the short axis of the elongated laser beam in micrometers plotted against time in minutes, without cooling;
  • FIG. 5b shows a representation according to FIG. 5a, but with cooling both on the front surface and on the rear surface, with active cooling by means of coolant flowing through the heat sink.
  • a beam transformer according to the invention is shown in perspective and denoted by the number 10 overall.
  • the beam transformer 10 is part of a laser system designed to provide a linear laser beam at a work surface for illuminating an object, as described in detail in WO 2018/019374 A1, which is fully incorporated herein by reference.
  • the laser system has a laser source for emitting a laser beam as a basis for an input elongated laser beam along a propagation direction, and a homogenizing and focusing unit for homogenizing and focusing the elongated laser beam to form the laser line.
  • a plurality of laser systems can be arranged next to one another in order to jointly form an extended laser line, which consists of a series of laser lines.
  • Part of the optical system in such a laser system is a beam transformer for transforming an input laser beam into a transformed beam with reduced spatial and/or temporal coherence.
  • this is a transparent, plate-shaped, optical element with a front surface and a rear surface which extend essentially parallel to one another, with an entry surface on the front surface and an exit surface on the rear surface, and having a plurality of mirrored surfaces for beam deflection.
  • the structure and mode of operation of such a beam transformer are known.
  • the transformation within the beam transformer generally reduces the beam quality in the X-direction (direction in which the longitudinal beam extends) and at the same time improves the beam quality in the Y-direction ("width") of the laser beam, while the Z-direction is the direction of propagation of the laser beam.
  • the beam transformer 10 has a housing 12 in which a transparent, plate-shaped, monolithic optical element is accommodated, which is denoted by 14 in its entirety.
  • the slab optical element 14 has a front surface and a back surface which extend parallel to each other, with an entrance surface 16 on the front surface and an exit surface on the back surface (not visible in Fig. 1).
  • the optical element 14 has an essentially triangular shape, with two orthogonal longitudinal sides 33, 35 which emanate from a common edge 37.
  • a substantially rectangular entry surface 16 is formed on the front surface 32 (FIG. 2), while a substantially rectangular exit surface 36 is formed on the rear surface 34 (FIG. 3) perpendicular to the entry surface. surface 16 runs.
  • the entry surface 16 and the exit surface 36 intersect in a marginal area adjacent to the common edge 37.
  • the entry surface 16 and the exit surface 36 are provided with anti-reflection coatings.
  • the front surface 32 and the back surface 34 are coated on the outside with highly reflective coatings. This results in multiple reflections within the optical element 14 for an obliquely incident laser beam that has been expanded in an elliptical shape by the upstream, anamorphic, optical arrangement, before the beam emerges from the exit surface 36 again. Laser beams incident perpendicularly in the overlapping region between the entry surface 16 and the exit surface 36 emerge directly from the exit surface 36 without being reflected.
  • a heat sink 18 or 24 (FIG. 1) is provided on both the front surface 32 and the rear surface 34, which extends over the entire front surface 32 or over the entire rear surface 34, with only the entry surface 16 and the exit surface 36 are excluded.
  • the heat sinks 18, 24 are made of copper and each has a coolant flowing through it.
  • the associated coolant lines 20, 22 of the heat sink 18 can be seen on the front and the coolant lines 26, 28 of the heat sink 24 on the rear surface.
  • the heat sinks which are preferably made of copper, have a significantly higher coefficient of thermal expansion, there is a relative movement between the optical element 14 and the heat sinks 18, 24 when the temperature changes. are each provided with a highly reflective layer, they could be damaged by relative movement.
  • an intermediate layer 38, 40 is provided between the heat sink 18 on the front surface 32 and between the heat sink 24 on the rear surface 34 (FIG. 4), which consists of a thin indium foil with a thickness of about 0.1 mm . Indium has a melting temperature of 157 °C.
  • indium The thermal conductivity of indium is about 81.6 W m -1 K′ 1 , lower than that of copper (398 W′ 1 K′ 1 ), but due to its very low flow stress, indium enables it to be at about 1 MPa at room temperature lies, a good adaptation to the mutual contact surfaces. Indium is very soft, so the indium foil adapts to surface irregularities and creates a good balance with temperature fluctuations.
  • the contact area between the heat sinks 18, 24 and the optical element 14 is thus maximized, while at the same time protecting the sensitive reflective coatings on the front surface 32 and on the back surface 34 from damage (note that in the illustration according to FIG of the intermediate layers 38, 40 made of indium is shown clearly exaggerated compared to the thickness of the heat sinks 18, 24 for the purpose of clarity; in addition, for the purpose of simplification, the coolant channels in the heat sinks 18, 24 to which the coolant lines 20, 22 and 26, 28 are connected, not shown).
  • An enclosing fastening element 30 in the form of a U-shaped flange is used to fasten the two heat sinks 18, 24, which is screwed to the side of the heat sinks 18, 24 in each case.
  • the cooling device can also have other coolants.
  • a plurality of heat pipes or Peltier elements could be provided on the front surface 32 and on the rear surface 34, as is shown by way of example in FIG. 4a.
  • the beam transformer is denoted overall by 10a.
  • the beam transformer is denoted overall by 10b.
  • a cooling air line 44 is provided at a certain distance from the front surface 32 and from the rear surface 34 and is supplied with cooling air via a blower 46 . Cooling air exits the cooling air ducts 44 via associated nozzles toward the optical element 14 to cool the front 32 and back 34 surfaces.
  • 4c shows a further variant of a beam transformer denoted overall by 10c.
  • the heat sink 18 is shown on the front. This is designed as a passive heat sink on which a plurality of cooling ribs 48 protruding at an angle to the outside are provided.
  • FIG. 5a, b shows the effect of active cooling of the beam transformer 10 both on the front surface and on the rear surface in comparison.
  • the width of the line changes significantly over a period of 1-2 minutes. If the width of the line changes, the power density also varies as the radiation spreads over the smaller or larger area. This is undesirable.
  • the uneven heating leads to a (local) deformation of the mirror surfaces on both sides, possibly also to a change in the refractive index.
  • the emerging jet changes its shape and height. Since this geometry affects the machining plane is imaged, this also changes the geometry of the line in the processing plane, mainly the line width and also the trapezoidal beam profile.

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Abstract

Es wird ein Strahltransformator zur Transformation eines Eingangslaserstrahls in einen transformierten Strahl mit reduzierter raummäßiger und/oder zeitlicher Kohärenz angegeben, insbesondere zur Verwendung in Lasersystemen zur Linienbeleuchtung eines Objektes, in Form eines transparenten, plattenförmigen optischen Elementes (14) mit einer Vorderfläche und einer Rückfläche, die sich im Wesentlichen parallel zueinander erstrecken, mit einer Eintrittsfläche (16) und einer Austrittsfläche, und mit einer Mehrzahl von verspiegelten Flächen zur Strahlumlenkung, wobei mindestens an der Vorderfläche oder der Rückfläche eine Kühleinrichtung (18, 24) vorgesehen ist.

Description

Strahltransformator
[0001] Die Erfindung betrifft einen Strahltransformator zur Transformation eines Eingangslaserstrahls in einen transformierten Strahl mit reduzierter raummäßiger und/oder zeitlicher Kohärenz, insbesondere zur Verwendung in Lasersystemen zur Linienbeleuchtung eines Objektes, in Form eines transparenten, plattenförmigen, optischen Elementes mit einer Vorderfläche und einer Rückfläche, die sich im Wesentlichen parallel zueinander erstrecken, mit einer Eintrittsfläche, mit einer Austrittsfläche und mit einer Mehrzahl von verspiegelten Flächen zur Strahlumlenkung.
[0002] Ein derartiger Strahltransformator ist aus der WO 2018/019374 A1 bekannt. Hierin ist ein Lasersystem beschrieben, um eine Laserlinie auf einer Arbeitsfläche zu Linienbeleuchtung eines Objektes bereitzustellen.
[0003] Zu beispielhaften Anwendungen solcher Lasersysteme gehören die Rekristallisation von Siliziumoxidschichten, die auf Glassubstraten abgeschieden sind, etwa in TFT-Displays, das Laser-gestützte Dotieren z.B. von Solarzellen, sowie die Laser-Lift-Off-Verfahren bei der Herstellung von Mikroelektronikgeräten.
[0004] Die Laserlinie erstreckt sich bei einem derartigen System in einer ersten Richtung über eine signifikante Länge und in einer zweiten Richtung nur über einen kleinen Weg. Das Lasersystem umfasst eine Laserquelle zur Bereitstellung eines Laserstrahls als Basis für einen langgestreckten Eingangslaserstrahl, der sich entlang einer Ausdehnungsrichtung ausdehnt, sowie eine Homogenisierungs- und Fokussierungseinheit zur Homogenisierung des langgestreckten Laserstrahls, um eine Laserlinie zu formen. Hierin ist ein Strahlforma- tor beschrieben, um den Eingangslaserstrahl in einen transformierten Strahl zur Linienbeleuchtung eines Objektes umzuformen. Der Strahltransformator weist ein transparentes, monolithisches, plattenförmiges, optisches Element auf, mit einer Vorderfläche und einer Rückfläche, die sich im Wesentlichen parallel zueinander erstrecken. An der Vorderfläche ist eine Eintrittsfläche zum Eintritt des Laserstrahls vorgesehen. An der Rückfläche ist eine Austrittsfläche zum Austritt des transformierten Strahls vorgesehen. Das optische Element weist eine Mehrzahl von verspiegelten Flächen zur Strahlumlenkung auf.
[0005] Ein derartiger Strahltransformator ist zwar durchaus geeignet, um die gewünschte Transformation durchzuführen. Jedoch hat sich in der Praxis gezeigt, dass die Abbildungsleistung verbesserungswürdig ist. Die Linienbreite und das gewünschte (in der Regel trapezförmige) Strahlprofil werden nicht unter allen Bedingungen präzise genug eingehalten.
[0006] Vor diesem Hintergrund liegt der Erfindung die Aufgabe zugrunde, einen verbesserten Strahltransformator zu schaffen, mit dem eine verbesserte Abbildungsleistung erzielt werden kann.
[0007] Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß bei einem Strahltransformator gemäß der eingangs genannten Art dadurch gelöst, dass mindestens an der Vorderfläche oder der Rückfläche eine Kühleinrichtung vorgesehen ist. [0008] Im Betrieb wird an jeder Grenzschicht und im Glaskörper des optischen Elements selbst Laserstrahlung absorbiert. Dies führt zu einer ungleichmäßigen Erwärmung des optischen Elementes. Da die Wärmeleitung im Glas schlecht ist, findet ein Temperaturausgleich durch Wärmeleitung im Glaskörper nur sehr begrenzt statt. Dies führt zu einem ungleichmäßigen Abbildungsverhalten. Insbesondere die Linienbreite und das gewünschte Strahlprofil werden nicht unter allen Bedingungen präzise genug eingehalten.
[0009] Durch die erfindungsgemäße Verwendung einer Kühleinrichtung mindestens an der Vorderfläche oder der Rückfläche, vorzugsweise sowohl an der Vorderfläche als auch an der Rückfläche, kann die Temperaturverteilung innerhalb des optischen Elementes weitgehend homogenisiert werden. Dadurch wird das Abbildungsverhalten erheblich verbessert.
[0010] Gemäß einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung weist die Kühleinrichtung einen Kühlkörper mindestens an der Vorderfläche oder der Rückfläche des optischen Elementes auf.
[0011] Gemäß einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung besteht der Kühlkörper aus einem gut wärmeleitenden Material mit einer Wärmeleitfähigkeit von mindestens 50 W m-1 K’1, vorzugsweise aus Kupfer oder Aluminium.
[0012] Dadurch wird eine gute Wärmeableitung bzw. eine gleichmäßige Temperaturverteilung ermöglicht.
[0013] Gemäß einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung ist zwischen der Vorderfläche und/oder der Rückfläche des optischen Elements und der Oberfläche des Kühlkörpers eine Zwischenschicht aus einem wärmeleitenden Material angeordnet, das weicher als das Material ist, aus dem der Kühlkörper besteht.
[0014] Gemäß einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung besteht die Zwischenschicht aus Indium. [0015] Dies hat den Vorteil, dass Beschädigungen der Oberflächen des optischen Elementes, die verspiegelt sind, durch Unterschiede in den thermischen Ausdehnungskoeffizienten des Kühlkörpers und des Glaskörpers, aus dem das optische Element besteht, vermieden werden.
[0016] Indium weist eine gute Wärmeleitfähigkeit auf, die zwar geringer als die von Kupfer ist, aber wegen des niedrigen Schmelzpunktes besitzt Indium schon bei Raumtemperatur oder leicht erhöhten Temperaturen eine sehr niedrige Fließspannung und ist sehr weich. Daher schützt eine aus Indium bestehende Zwischenschicht einerseits eine darunterliegende Verspiegelungsschicht des optischen Elementes und ermöglicht andererseits eine gute Wärmeübertragung zum anliegenden Kühlkörper. Insgesamt wird durch die weiche, vorzugsweise aus Indium bestehende, Zwischenschicht eine Beschädigung der reflektierenden Beschichtung des Glaskörpers verhindert und gleichzeitig der Wärmekontakt zum Kühlkörper verbessert.
[0017] Gemäß einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung weist die Zwischenschicht eine Dicke von 0,02 bis 1 mm auf, vorzugsweise eine Dicke von etwa 0,1 mm.
[0018] Mit einer derartigen Dicke ergibt sich ein guter Kompromiss zwischen einer optimalen Wärmeübertragung zwischen dem optischen Element und dem anliegenden Kühlkörper und geringen Wärmeverlusten wegen der schlechteren Wärmeleitfähigkeit von Indium gegenüber Kupfer bei gleichzeitig ausreichendem Schutz einer Verspiegelung des optischen Elementes.
[0019] Der Kühlkörper weist gemäß einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung Anschlüsse zur Zu- und Abfuhr von Kühlflüssigkeit auf.
[0020] Hierdurch wird eine besonders wirksame Kühlung gewährleistet.
[0021] Gemäß einer alternativen Ausführungsform weist der Kühlkörper Kühlrippen zur passiven Kühlung auf. Diese können beispielsweise winklig nach außen hervorstehen, wie etwa typischerweise aus der Bauelementekühlung bei elektronischen Schaltungen bekannt. Jedoch selbst dann, wenn keine zusätzlichen Kühlrippen oder eine aktive Kühlung durch Kühlflüssigkeit vorgesehen sind, wirkt die Schicht auf der Vorderfläche und/oder Rückfläche aus einem gut wärmeleitfähigen Material als Kühlkörper, der eine Wärmeabgabe an die Umgebung bewirkt.
[0022] Gemäß einer alternativen Ausführung der Erfindung weist die Kühleinrichtung Mittel zur Erzeugung eines Kühlluftstroms, Heatpipes oder Peltierelemente auf. Auch mit derartigen Kühleinrichtungen lässt sich eine wirksame Kühlung der Oberflächen des optischen Objektes gewährleisten. Gleichwohl handelt es sich bei der Kühlung mittels eines Kühlkörpers in Verbindung mit einem zusätzlichen Durchfluss von Kühlflüssigkeit um eine bevorzugte Ausgestaltung, die besonders kostengünstig und effektiv ist.
[0023] Es versteht sich, dass die vorstehend genannten und die nachstehend noch zu erläuternden Merkmale der Erfindung nicht nur in der jeweils angegebenen Kombination sondern auch in anderen Kombinationen oder in Alleinstellung verwendbar sind, ohne den Rahmen der Erfindung zu verlassen. Weitere Merkmale und Vorteile der Erfindung ergeben sich aus der nachfolgenden Beschreibung eines bevorzugten Ausführungsbeispiels unter Bezugnahme auf die Zeichnungen. Es zeigen:
Fig. 1 eine perspektivische Darstellung eines erfindungsgemäßen Strahltransformators;
Fig. 2 eine vereinfachte Seitenansicht des optischen Elementes gemäß Fig. 1 von der Vorderseite aus gesehen;
Fig. 3 eine Ansicht des optischen Elements von der Rückseite aus gesehen;
Fig. 4 einen vereinfachten Querschnitt durch das optische Element mit Kühlkörpern auf Vorderseite und Rückseite und einem darüber angeordneten Befestigungselement, wobei auf die Darstellung der Kühlkanäle innerhalb der Kühlkörper aus Vereinfachungsgründen verzichtet wurde; Fig. 4a eine alternative Ausführung des Strahltransformators gemäß Fig. 4, wobei nur das optische Element im Querschnitt zusammen mit Kühlelementen in Form von Heatpipes oder Peltierelementen dargestellt ist;
Fig. 4b eine weitere Abwandlung des Strahltransformators, wobei das optische Element in Verbindung mit einer Kühleinrichtung in Form einer Kühlluftleitung dargestellt ist, die über ein Gebläse gespeist wird;
Fig. 4c eine weitere Abwandlung eines Strahltransformators, wobei lediglich ein Kühlkörper dargestellt ist, der mit nach außen winklig abstehenden Kühlrippen zur passiven Kühlung versehen ist;
Fig. 5a eine Darstellung der zeitlichen Veränderung der gemessenen Länge der kurzen Achse des langgestreckten Laserstrahls in Mikrometer aufgetragen über der Zeit in Minuten, ohne Kühlung;
Fig. 5b eine Darstellung gemäß Fig. 5a, jedoch mit Kühlung sowohl an der Vorderfläche als auch an der Rückfläche, mit aktiver Kühlung mittels Kühlmitteldurchströmung der Kühlkörper.
[0024] In Fig. 1 ist ein erfindungsgemäßer Strahltransformator perspektivisch dargestellt und insgesamt mit der Ziffer 10 bezeichnet.
[0025] Der Strahltransformator 10 ist Teil eines Lasersystems, das zur Bereitstellung eines linienförmigen Laserstrahls an einer Arbeitsfläche zur Beleuchtung eines Objektes ausgebildet ist, wie es im Einzelnen in der WO 2018/019374 A1 beschrieben ist, die hier vollständig durch Bezugnahme eingeschlossen wird.
[0026] Danach erstreckt sich die Laserlinie in einer ersten Richtung über eine erhebliche Länge und in einer zweiten Richtung nur mit einer geringen Ausdehnung. Das Lasersystem weist eine Laserquelle auf, um einen Laserstrahl als Basis für einen langgestreckten Eingangslaserstrahl entlang einer Ausbreitungsrichtung auzusenden, sowie eine Homogenisier- und Fokussiereinheit zur Homogenisierung und Fokussierung des langgestreckten Laserstrahls, um die Laserlinie zu bilden. Dabei können eine Mehrzahl von Lasersystemen nebeneinander angeordnet sein, um gemeinsam eine ausgedehnte Laserlinie zu formen, die aus einer Folge von Laserlinien besteht. Teil des optischen Systems bei einem solchen Lasersystem ist ein Strahltransformator zur Transformation eines Eingangslaserstrahls in einem transformierten Strahl mit reduzierter raummäßiger und/oder zeitlicher Kohärenz.
[0027] Gemäß der WO 2018/019374 A1 handelt es sich hierbei um ein transparentes, plattenförmiges, optisches Element mit einer Vorderfläche und einer Rückfläche, die sich im Wesentlichen parallel zueinander erstrecken, mit einer Eintrittsfläche an der Vorderfläche und einer Austrittsfläche an der Rückfläche, und mit einer Mehrzahl von verspiegelten Flächen zur Strahlumlenkung. Aufbau und Funktionsweise eines solchen Strahltransformators sind bekannt. Für Einzelheiten sei hierbei auf die WO 2018/919374 A1 verwiesen.
[0028] Die Transformation innerhalb des Strahltransformators reduziert allgemein die Strahlqualität in X-Richtung (Richtung, in welcher sich der Längsstrahl erstreckt) und verbessert gleichzeitig die Strahlqualität in Y-Richtung ("Breite") des Laserstrahls, während die Z-Richtung die Ausbreitungsrichtung des Laserstrahls ist.
[0029] Der erfindungsgemäße Strahltransformator 10 weist gemäß Fig. 1 ein Gehäuse 12 auf, in dem ein transparentes, plattenförmiges, monolithisches optisches Element aufgenommen ist, das insgesamt mit 14 bezeichnet ist. Das plattenförmige, optische Element 14 weist eine Vorderfläche und eine Rückfläche auf, die sich parallel zueinander erstrecken, mit einer Eintrittsfläche 16 an der Vorderfläche und einer Austrittsfläche an der Rückfläche (in Fig. 1 nicht zu sehen).
[0030] Das optische Element 14 weist gemäß der Fig. 2 und 3 eine im Wesentlichen dreieckförmige Form auf, mit zwei orthogonalen Längsseiten 33, 35, die von einer gemeinsamen Kante 37 ausgehen. An der Vorderfläche 32 ist eine im Wesentlichen rechteckförmige Eintrittsfläche 16 gebildet (Fig. 2), während an der Rückseite 34 (Fig. 3) eine im Wesentlichen rechteckförmige Austrittsfläche 36 gebildet ist, die senkrecht zur Eintritts- fläche 16 verläuft. Die Eintrittsfläche 16 und die Austrittsfläche 36 überschneiden sich in einem Randbereich angrenzend an die gemeinsame Kante 37. Die Eintrittsfläche 16 und die Austrittsfläche 36 sind mit Anti-Reflexionsbeschichtungen versehen.
[0031] Dagegen sind die Vorderfläche 32 und die Rückfläche 34 außen mit hochreflektierenden Beschichtungen beschichtet. Dadurch ergeben sich für einen schräg einfallenden durch die vorgeschaltete, anamorphische, optische Anordnung ellipsenförmig aufgeweiteten Laserstrahl Vielfachreflexionen innerhalb des optischen Elementes 14, bevor der Strahl wieder aus der Austrittsfläche 36 austritt. Senkrecht im Überlappungsbereich zwischen Eintrittsfläche 16 und Austrittsfläche 36 einfallende Laserstrahlen treten jedoch ohne Reflexionen direkt aus der Austrittsfläche 36 aus.
[0032] Erfindungsgemäß ist nun sowohl an der Vorderfläche 32 als auch an der Rückfläche 34 jeweils ein Kühlkörper 18 bzw. 24 (Fig. 1) vorgesehen, der sich jeweils über die gesamte Vorderfläche 32 bzw. über die gesamte Rückfläche 34 erstreckt, wobei lediglich die Eintrittsfläche 16 und die Austrittsfläche 36 ausgenommen sind. Die Kühlkörper 18, 24 bestehen aus Kupfer und sind jeweils von einem Kühlmittel durchströmt. In Fig. 1 sind die zugehörigen Kühlmittelleitungen 20, 22 des Kühlkörpers 18 an der Vorderseite und die Kühlmittelleitungen 26, 28 des Kühlkörpers 24 an der Rückfläche erkennbar.
[0033] An jeder Grenzschicht und im Glaskörper des optischen Elementes 14 selbst wird Laserstrahlung absorbiert und führt zu einer ungleichmäßigen Erwärmung des optischen Elements 14. Da die Wärmeleitung im Glas sehr schlecht ist, findet ein Temperaturausgleich durch Wärmeleitung im optischen Element 14 nur begrenzt statt. Erfindungsgemäß wird nun durch die Kühlkörper 18, 24 ein Temperaturausgleich geschaffen, wodurch die Energie zum Teil abgeführt wird und im Übrigen gleichmäßig über das gesamte optische Element 14 verteilt wird.
[0034] Da Glas einen sehr geringen Wärmeausdehnungskoeffizienten hat, jedoch die vorzugsweise aus Kupfer bestehenden Kühlkörper einen erheblich größeren Wärmeausdehnungskoeffizienten haben, ergibt sich bei Temperaturänderungen eine Relativbewegung zwischen dem optischen Element 14 und den Kühlkörpern 18, 24. Da die Grenzflä- chen jeweils mit einer hochreflektierenden Schicht versehen sind, könnten diese durch eine Relativbewegung beschädigt werden. Um dies zu verhindern, ist zwischen dem Kühlkörper 18 auf der Vorderfläche 32 sowie zwischen dem Kühlkörper 24 auf der Rückfläche 34 jeweils eine Zwischenschicht 38, 40 vorgesehen (Fig. 4), die aus einer dünnen Indiumfolie einer Stärke von etwa 0,1 mm besteht. Indium hat eine Schmelztemperatur von 157 °C. Die thermische Leitfähigkeit von Indium ist mit etwa 81 ,6 W m-1 K'1 zwar geringer als diejenige von Kupfer (398 W '1 K'1), jedoch ermöglicht Indium durch seine sehr geringe Fließspannung die bei Raumtemperatur bei ca. 1 MPa liegt, eine gute Anpassung an die beiderseitigen Kontaktflächen. Indium ist sehr weich, so dass sich die Indiumfolie Oberflächenunebenheiten anpasst und einen guten Ausgleich bei Temperaturschwankungen schafft. Die Kontaktfläche zwischen den Kühlkörpern 18, 24 und dem optischen Element 14 wird so maximiert, wobei gleichzeitig die empfindlichen reflektierenden Beschichtungen an der Vorderfläche 32 und an der Rückfläche 34 gegen Beschädigungen geschützt sind (man beachte, dass bei der Darstellung gemäß Fig. 4 die Dicke der Zwischenschichten 38, 40 aus Indium zum Zwecke der Erkennbarkeit deutlich überhöht gegenüber der Dicke der Kühlkörper 18, 24 dargestellt ist; außerdem sind in dieser Figur zum Zwecke der Vereinfachung die Kühlmittelkanäle in den Kühlkörpern 18, 24, an die die Kühlmittelleitungen 20, 22 und 26, 28 angeschlossen sind, nicht dargestellt).
[0035] Zur Befestigung der beiden Kühlkörper 18, 24 dient ein umschließendes Befestigungselement 30 in Form eines U-förmigen Flansches, welches jeweils seitlich mit den Kühlkörpern 18, 24 verschraubt ist.
[0036] Es versteht sich, dass bei der Verwendung von mehreren nebeneinander angeordneten Lasersystemen mehrere Strahltransformatoren 10 nebeneinander angeordnet sein können, um einen verlängerten Linienstrahl zu erreichen, wie dies aus der WO 2018/019374 A1 bekannt ist.
[0037] Alternativ kann die Kühleinrichtung statt Kühlkörpern 18, 24 auch andere Kühlmittel aufweisen. Hierzu könnten an der Vorderfläche 32 und an der Rückfläche 34 eine Mehrzahl von Heatpipes oder Peltierelementen vorgesehen sein, wie dies beispielhaft in Fig. 4a dargestellt ist. Der Strahltransformator ist hierbei insgesamt mit 10a bezeichnet. [0038] Bei einer weiteren Variante gemäß Fig. 4b ist der Strahltransformator insgesamt mit 10b bezeichnet. Zur Kühlung des optischen Elements 14 ist hierbei mit einem gewissen Abstand von der Vorderfläche 32 und von der Rückfläche 34 jeweils eine Kühlluftleitung 44 vorgesehen, die über ein Gebläse 46 mit Kühlluft versorgt wird. Aus den Kühlluftleitungen 44 tritt Kühlluft über zugeordnete Düsen in Richtung auf das optische Element 14 auf, um die Vorderfläche 32 und die Rückfläche 34 zu kühlen.
[0039] Fig. 4c zeigt eine weitere Variante eines insgesamt mit 10c bezeichneten Strahltransformators. Hierbei ist lediglich der Kühlkörper 18 an der Vorderseite dargestellt. Dieser ist als passiver Kühlkörper ausgebildet, an dem eine Mehrzahl von winklig nach außen abstehenden Kühlrippen 48 vorgesehen ist.
[0040] Insgesamt ist die Verwendung von aktiven Kühlkörpern gemäß Fig. 4, an welche Kühlmittelleitungen angeschlossen sind, oder ggf. von passiven Kühlkörpern gemäß Fig. 4c bevorzugt, da dies zu einer besonders intensiven und gleichmäßigen Kühlung führt und der Aufbau einfacher und kostengünstiger als bei der Verwendung von Heatpipes oder Peltierelementen ist.
[0041] In den Fig. 5a, b ist die Wirkung einer aktiven Kühlung des Strahltransformators 10 sowohl an der Vorderfläche als auch an der Rückfläche im Vergleich dargestellt. Fig. 5a zeigt die gemessene Breite der kurzen Achse des langgestreckten Laserstrahls in der Bearbeitungsebene (FWHM = Strahlbreite bei halber Höhe des Profils) ohne Kühlung, während Fig. 5b die gemessene Breite der kurzen Achse des langgestreckten Laserstrahls in der Bearbeitungsebene (FWHM = Strahlbreite bei halber Höhe des Profils) mit Kühlung zeigt. Hier sieht man, dass bei der ungekühlten Version sich die Breite der Linie in einem Zeitraum von 1-2 min stark ändert. Wenn sich die Breite der Linie ändert, variiert auch die Leistungsdichte, da sich die Strahlung auf die kleinere bzw. größere Fläche verteilt. Das ist unerwünscht.
[0042] Die ungleichmäßige Erwärmung führt zu einer (lokalen) Deformation der beidseitigen Spiegeloberflächen, evtl, auch zu einer Änderung des Brechungsindex. Der austretende Strahl ändert dadurch seine Form und Höhe. Da diese Geometrie auf die Bearbeitungs- ebene abgebildet wird, ändert sich damit auch die Geometrie der Linie in der Bearbeitungsebene, hauptsächlich die Linienbreite und auch das trapezförmige Strahlprofil.
[0043] Die deutliche Verbesserung bei der gekühlten Ausführung gemäß Fig. 5b ist klar erkennbar.

Claims

Patentansprüche Strahltransformator zur T ransformation eines Eingangslaserstrahls in einen transformierten Strahl mit reduzierter raummäßiger und/oder zeitlicher Kohärenz, insbesondere zur Verwendung in Lasersystemen zur Linienbeleuchtung eines Objektes, in Form eines transparenten, plattenförmigen optischen Elementes (14) mit einer Vorderfläche (32) und einer Rückfläche (34), die sich im Wesentlichen parallel zueinander erstrecken, mit einer Eintrittsfläche (16) und einer Austrittsfläche und mit einer Mehrzahl von verspiegelten Flächen zur Strahlumlenkung, dadurch gekennzeichnet, dass mindestens an der Vorderfläche (32) oder der Rückfläche (34) eine Kühleinrichtung vorgesehen ist. Strahltransformator nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Kühleinrichtung einen Kühlkörper (18, 24) mindestens an der Vorderfläche (32) oder der Rückfläche (34) aufweist. Strahltransformator, dadurch gekennzeichnet, dass der Kühlkörper (18, 24) aus einem wärmeleitenden Material mit einer Wärmeleitfähigkeit von mindestens 50 W m-1 K'1 besteht, vorzugsweise aus Kupfer oder Aluminium. Strahltransformator nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass zwischen der Vorderfläche und/oder der Rückfläche (32, 34) des optischen Elements (14) und der Oberfläche des Kühlkörpers (18, 24) eine Zwischenschicht (38, 40) aus einem wärmeleitenden Material angeordnet ist, das weicher als das Material ist, aus dem der Kühlkörper (18, 24) besteht. Strahltransformator nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, dass die Zwischenschicht (38, 40) aus Indium besteht. Strahltransformator nach Anspruch 4 oder 5, dadurch gekennzeichnet, dass die Zwischenschicht (38, 40) eine Dicke von 0,02 bis 1 mm aufweist. Strahltransformator nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, dass die Zwischenschicht (38, 40) eine Dicke von etwa 0,1 mm aufweist. Strahltransformator nach einem der Ansprüche 2 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass der Kühlkörper (18, 24) Kühlrippen (48) zur passiven Kühlung aufweist. Strahltransformator nach einem der Ansprüche 2 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass der Kühlkörper (18, 24) Anschlüsse zur Zu- und Abfuhr von Kühlflüssigkeit aufweist. Strahltransformator nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass sowohl an der Vorderfläche (32), als auch an der Rückfläche (34) des optischen Elements (14) eine Kühleinrichtung vorgesehen ist. Strahltransformator nach Anspruch 1 oder 10, dadurch gekennzeichnet, dass die Kühleinrichtung Mittel (44, 46) zur Erzeugung eines Kühlluftstroms, Heatpipes oder Peltierelemente (42) aufweist.
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Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5553088A (en) * 1993-07-02 1996-09-03 Deutsche Forschungsanstalt Fuer Luft- Und Raumfahrt E.V. Laser amplifying system
US20090168450A1 (en) * 2007-12-26 2009-07-02 Victor Company Of Japan, Limited Light source device, lighting device and image display device
WO2018019374A1 (en) 2016-07-27 2018-02-01 Trumpf Laser Gmbh Laser line illumination

Family Cites Families (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN104950433B (zh) * 2014-08-15 2017-09-05 中国水利水电科学研究院 激光束片光源系统
DE102018115126B4 (de) 2018-06-22 2020-02-13 Trumpf Laser- Und Systemtechnik Gmbh Optische Anordnung zur Umwandlung eines Eingangslaserstahls in einen linienartigen Ausgangsstrahl sowie Lasersystem mit einer solchen optischen Anordnung
TWI680307B (zh) * 2019-02-25 2019-12-21 台灣彩光科技股份有限公司 白光光源系統

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5553088A (en) * 1993-07-02 1996-09-03 Deutsche Forschungsanstalt Fuer Luft- Und Raumfahrt E.V. Laser amplifying system
US20090168450A1 (en) * 2007-12-26 2009-07-02 Victor Company Of Japan, Limited Light source device, lighting device and image display device
WO2018019374A1 (en) 2016-07-27 2018-02-01 Trumpf Laser Gmbh Laser line illumination

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