WO2021201165A1 - 蓄電デバイス構造体及び蓄電デバイス構造体の放熱方法 - Google Patents

蓄電デバイス構造体及び蓄電デバイス構造体の放熱方法 Download PDF

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storage device
carbon
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雅史 臼井
雅晴 茨木
禰宜　教之
雅子 中井
皓平 佐々木
晶拡 西野
和也 江藤
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日本製鉄株式会社
日鉄ケミカル＆マテリアル株式会社
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    • Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
    • Y02E60/10—Energy storage using batteries

Definitions

  • the present invention relates to a power storage device structure and a method for dissipating heat from the power storage device structure.
  • Electric vehicles which have been developed and improved in recent years, are equipped with a large number of power storage devices such as various storage batteries (for example, battery cells using various batteries such as lithium ion secondary batteries) and capacitors to charge and discharge.
  • a large amount of heat is generated in the process of repeating. Since the heat generation accelerates the deterioration of the power storage device, it is important to maintain the ambient temperature of the power storage device within an appropriate range in order to control the deterioration of the power storage device. Therefore, various techniques for keeping the ambient temperature of the power storage device within an appropriate range have been proposed.
  • Patent Document 1 in order to suppress thermal damage of a battery module which is a kind of power storage device, in the following Patent Document 1, in a battery laminate in which square batteries are laminated, batteries are placed between adjacent square batteries in the stacking direction.
  • a technique for providing an inter-separator is disclosed.
  • an inter-battery separator one having a laminated structure of a heat insulating member / a heat conductive member / a heat insulating member is disclosed.
  • Patent Document 2 discloses a technique for controlling heat dissipation of a battery by transferring heat generated from a plurality of adjacent batteries (battery cells) to a heat radiating member attached to an upper portion of the battery case. Has been done.
  • a metal such as aluminum, iron, stainless steel, or titanium is used as a heat radiating member.
  • Patent Documents 1 and 2 Even if the techniques disclosed in Patent Documents 1 and 2 are used, there is still room for improvement from the viewpoint of more efficiently controlling the ambient temperature of various power storage devices such as battery cells. there were.
  • an object of the present invention is a power storage device structure and a power storage device capable of more efficiently controlling the temperature around the power storage device.
  • the purpose is to provide a method for dissipating heat from the structure.
  • CFRP carbon fiber reinforced plastic
  • a carbon fiber reinforced plastic member having one or more power storage devices and oriented carbon reinforced fibers is provided, and the carbon fiber reinforced plastic member is placed on at least one surface of the one or more power storage devices. At least one end of the carbon fiber reinforced plastic member arranged and thermally connected to the power storage device in the orientation direction of the carbon reinforced fiber is such that the entire surface of the end is exposed to the atmosphere. Alternatively, at least a part of the end portion is in contact with at least one of the refrigerant and the heat radiation mechanism, and the end portion or the refrigerant is exposed in the atmosphere when the carbon fiber reinforced plastic member is viewed in a plan view.
  • the direction toward the heat dissipation mechanism is defined as the 0 ° direction
  • the direction orthogonal to the 0 ° direction is defined as the 90 ° direction
  • the stretching direction of the carbon reinforced fiber contained in the carbon fiber reinforced plastic member is 0 °.
  • the 0 ° directional component in the stretching direction of the carbon reinforced fiber contained in the entire carbon fiber reinforced plastic member is 40% or more. .. (2)
  • the power storage device structure according to (1), wherein the carbon fiber reinforced plastic member is a metal laminated CFRP member in which a metal layer is provided on at least one surface of the carbon fiber reinforced plastic member.
  • the plurality of the power storage devices are arranged so as to face each other, the plurality of power storage devices are thermally connected to the heat dissipation mechanism, and the carbon fiber reinforced plastic member comprises the plurality of power storage devices.
  • the device is provided on at least one surface facing the other adjacent power storage device and is thermally connected to the heat dissipation mechanism with respect to at least one of the devices.
  • Power storage device structure (12) The power storage device structure according to (11), wherein the carbon reinforced fiber is a pitch-based carbon reinforced fiber.
  • the heat dissipation mechanism is at least one of a cooling device that cools the heat transferred from the power storage device or a power storage device case that houses the power storage device, any of (11) to (15).
  • the thermal conductivity of the carbon fiber reinforced plastic member in the direction orthogonal to the surface normal direction is 50 to 300 W / m ⁇ K, any one of (1) to (16).
  • the power storage device structure according to. (18)
  • the carbon fiber reinforced plastic member is thermally connected to another member via at least one of an adhesive or grease having a thermal conductivity of 0.1 W / m ⁇ K or more (1). )-(17).
  • the power storage device structure according to any one of (1) to (18), wherein the power storage device is a battery cell.
  • a carbon fiber reinforced plastic member having oriented carbon reinforced fibers is arranged on at least one surface of one or a plurality of power storage devices, and the carbon fiber reinforced plastic member and the power storage device are thermally heated. At least one end of the carbon fiber reinforced plastic member in the orientation direction of the carbon reinforced fiber is exposed to the atmosphere over the entire surface of the end, or at least a part of the end is used as a refrigerant.
  • the direction toward the end portion exposed in the atmosphere, the refrigerant, or the heat dissipation mechanism is defined as the 0 ° direction.
  • the direction orthogonal to the 0 ° direction is defined as the 90 ° direction and the 0 ° direction component and the 90 ° direction component are calculated for the stretching direction of the carbon reinforced fiber contained in the carbon fiber reinforced plastic member, respectively.
  • a method for dissipating heat from a power storage device structure, wherein the 0 ° direction component in the stretching direction of the carbon reinforced fibers contained in the entire carbon fiber reinforced plastic member is 40% or more.
  • FIG. 1A is an explanatory diagram for explaining the findings obtained by the present inventors
  • FIG. 1B is a graph diagram for explaining the findings obtained by the present inventors.
  • the present inventors prepared a heat dissipation mechanism as shown in FIG. 1A in order to study temperature control of a battery cell (more specifically, a lithium ion secondary battery) as an example of a power storage device. More specifically, a lithium ion secondary battery as an example of a power storage device was installed on the surface of an aluminum fin that functions as a heat dissipation mechanism via a heat dissipation sheet and a plastic resin. After that, depending on whether the heat conductor is provided on the surface of the lithium ion secondary battery or not, what is the temperature of the aluminum fins due to the temperature rise of the lithium ion secondary battery during operation (discharging)? It was measured using a thermocouple whether it changed to. At this time, aluminum (Al) and a CFRP member were used as the heat conductor. As the CFRP member, a unidirectional material in which carbon reinforced fibers were oriented in the direction from the lithium ion secondary battery toward the aluminum fins was used.
  • FIG. 1B The obtained results are shown in FIG. 1B.
  • the horizontal axis is the measurement time (seconds) and the vertical axis is the aluminum fin temperature (° C.).
  • the aluminum fin temperature shows a higher value when the heat conductor is installed than when the heat conductor is not installed. From this result, it can be seen that when the heat conductor is provided on the surface of the lithium ion secondary battery, more heat generated by the lithium ion secondary battery can be transferred to the aluminum fins.
  • the aluminum fan temperature when Al is provided as the heat conductor shows a higher value than the aluminum fan temperature when the CFRP member is provided. It was predicted that it would be.
  • the obtained measurement results showed that the aluminum fin temperature when the CFRP member was provided was higher than the aluminum fin temperature when Al was provided.
  • the CFRP member has a high thermal conductivity in the direction in which the carbon reinforced fibers are oriented, while the CFRP member has a low thermal conductivity in the thickness direction. Therefore, it has been found that the temperature control of various power storage devices such as a lithium ion secondary battery can be performed more easily by appropriately using the CFRP member.
  • abnormal heat generation means that the temperature inside the power storage device is higher than that during normal operation, which is generated for some reason. For example, when a nail is pierced into the power storage device and a forced short circuit occurs.
  • Rapid heat generation local short circuit due to abnormal parts of electrodes and active material, and temperature rise due to increase in resistance value.
  • the heat generated by such abnormal heat generation propagates to the adjacent power storage device, it induces a temperature rise of the adjacent power storage device, which causes deterioration and abnormal heat generation. Therefore, it is very important to prevent the above heat transfer.
  • the direction toward the end exposed in the atmosphere or the refrigerant or the heat dissipation mechanism is defined as the 0 ° direction.
  • the direction orthogonal to the 0 ° direction is defined as the 90 ° direction, and when the 0 ° direction component and the 90 ° direction component are calculated for the drawing direction of the carbon reinforced fiber contained in the carbon fiber reinforced plastic member, the carbon fiber
  • the component in the 0 ° direction in the stretching direction of the carbon reinforced fibers contained in the entire reinforced plastic member is 40% or more.
  • At least one end of the CFRP member in the orientation direction of the carbon reinforced fibers is such that the entire surface of the end is exposed to the atmosphere or the end. At least a part of the portion is in contact with at least one of the refrigerant and the heat dissipation mechanism.
  • the temperature around the power storage device can be controlled more efficiently by utilizing the anisotropic heat conduction characteristics of the CFRP member. It becomes possible to do.
  • the power storage device structure according to each embodiment of the present invention can further realize the further features shown in each embodiment by further providing the features shown in each of the following embodiments. It becomes.
  • thermally connected means “connected so that heat conduction is possible”. Further, the state in which "heat conduction is possible” means that, more specifically, the thermal resistance value between the two members connected to each other is 1.0 or less.
  • a metal material such as copper or aluminum alone will increase the weight, and thinning the metal material to reduce the weight will result in performance and rigidity. Is insufficient. If the rigidity is insufficient, a problem will occur when connecting to a heat dissipation mechanism such as a water cooling mechanism or an air cooling mechanism, or the exposed metal material will be broken or bent.
  • FIGS. 2A and 2B are schematic views for explaining the metal laminated CFRP member according to the present embodiment.
  • FIG. 3 is a schematic view for explaining the orientation direction of the carbon reinforced fibers in the CFRP member.
  • 4A to 9 are schematic views for explaining the power storage device structure according to the present embodiment.
  • 10 and 11 are explanatory views for explaining a method of measuring the thermal conductivity of the carbon fiber reinforced plastic member.
  • FIG. 12 is an explanatory diagram for explaining a method of measuring the thermal conductivity of the adhesive and grease.
  • the power storage device structure includes one or more power storage devices and a carbon fiber reinforced plastic member having oriented carbon reinforced fibers, and the carbon fiber reinforced plastic member is one or more power storage devices.
  • the direction toward the refrigerant or the heat dissipation mechanism is defined as the 0 ° direction
  • the direction orthogonal to the 0 ° direction is defined as the 90 ° direction
  • the 0 ° direction component is defined as the stretching direction of the carbon reinforced fiber contained in the carbon fiber reinforced plastic member.
  • the carbon fiber reinforced plastic is contained in the power storage device structure in which the component in the 0 ° direction in the drawing direction of the carbon reinforced fiber contained in the entire carbon fiber reinforced plastic member is 40% or more.
  • the member embodies the form of a metal laminated CFRP member in which a metal layer is provided on at least one surface of the carbon fiber reinforced plastic member.
  • the power storage device structure according to the present embodiment is composed of various batteries such as a lithium ion secondary battery, a power storage device such as a capacitor, and a member provided in the power storage device. At this time, in the power storage device structure according to the present embodiment, a specific CFRP member as shown in FIGS. 2A and 2B is adopted.
  • CFRP carbon fiber reinforced plastic
  • the orientation direction of the carbon reinforcing fibers is a direction orthogonal to the surface normal direction of the CFRP member 111.
  • carbon The reinforcing fibers are oriented in the x-axis direction of FIG. 2A.
  • the orientation direction of the carbon reinforced fibers is not the direction of each carbon reinforced fiber contained in the CFRP member 111, but the orientation direction of the carbon reinforced fibers as a whole of the CFRP member 111 (in other words, averaging). This is the orientation direction of carbon-reinforced fibers when viewed macroscopically.
  • the CFRP member 111 when the CFRP member 111 is viewed in a plan view from above (for example, the z-axis direction in FIG. 2A), the direction toward the end exposed in the atmosphere or the refrigerant or the heat dissipation mechanism (for example, in FIG. 2A).
  • the x-axis direction is defined as the 0 ° direction
  • the direction orthogonal to the 0 ° direction is defined as the 90 ° direction.
  • the carbon reinforced fiber contained in the entire carbon fiber reinforced plastic member The component in the 0 ° direction in the stretching direction is 40% or more.
  • the CFRP member 111 when the ratio of the components in the 0 ° direction is less than 40%, the CFRP member 111 cannot exhibit the desired cooling performance.
  • the CFRP member 111 By setting the ratio of the components in the 0 ° direction to 40% or more, the CFRP member 111 will exhibit the desired cooling performance.
  • the ratio of the components in the 0 ° direction is preferably 50% or more, more preferably 60% or more, and the upper limit value thereof may be 100%.
  • the stretching direction of the carbon-reinforced fibers in the CFRP member 111 can be measured using a three-dimensional X-ray microscope system (X-ray CT system).
  • X-ray CT system X-ray CT system
  • Xradia 520 manufactured by ZEISS can be used to acquire an X-ray CT image of the CFRP member 111, and the stretching direction of the carbon reinforced fiber can be obtained from the three-dimensional image obtained by reconstructing the image.
  • the reconstructed image can be analyzed to calculate the ratio of the 0 ° direction component and the 90 ° direction component in the drawing direction of the carbon reinforced fiber.
  • the calculation method of the 0 ° direction component and the 90 ° direction component will be described in detail with reference to FIG.
  • the ratio of the components in the 0 ° direction shall be calculated as follows.
  • the entire CFRP member 111 includes the drawing directions of the two types of fibers.
  • Trigonometric function is used to decompose into 0 ° direction component and 90 ° direction component.
  • the absolute value of the 0 ° direction component at each thickness position of the CFRP member 111 (for example, each position along the z direction in FIG. 2A) and the 90 ° direction component at each thickness position of the CFRP member 111. Calculate the absolute value of the value of.
  • the value of the 0 ° direction component in the entire CFRP member 111 is calculated by summing (integrating) the 0 ° direction components at each thickness position along the thickness direction of the CFRP member 111.
  • the value of the 90 ° direction component in the entire CFRP member 111 is calculated by summing (integrating) the 90 ° direction components at each thickness position along the thickness direction of the CFRP member 111.
  • the value of the 0 ° direction component and the value of the 90 ° direction component in the entire CFRP member 111 calculated here are further totaled, and the ratio of the 0 ° direction component in the entire CFRP member 111 to the total value is calculated. calculate.
  • the CFRP member 111 has a laminated structure in which a plurality of CFRPs are laminated, the 0 ° direction component and the 90 ° direction component at each of the above thickness positions are the 0 ° component and 90 per layer. Can be thought of as a ° component.
  • the CFRP member 111 has a laminated structure composed of 6 layers of CFRP.
  • the angle ⁇ 1 is 30 °
  • cos 30 ° is a component in the 0 ° direction
  • sin 30 ° is a component in the 90 ° direction. That is, the 0 ° direction component per layer is about 0.866, and the 90 ° direction component per layer is 0.5.
  • the CFRP member 111 has a 6-layer structure
  • the 0 ° direction component in the entire layer is 5.2
  • the 90 ° direction component is 3.0.
  • the value of the 0 ° direction component of the entire CFRP member 111, 5.2, is about 63% of the total value of the 0 ° direction component and the 90 ° direction component of the CFRP member 111, which is 8.2. It is the ratio of the component in the 0 ° direction in the whole CFRP member 111.
  • the stretching direction is the 0 ° direction
  • the value of the component in the 0 ° direction is cos 0 °, that is, 1
  • the value of the component in the 90 ° direction is sin 0 °, that is, 0.
  • the value of the component in the 0 ° direction is cos 90 °, that is, 0,
  • the value of the component in the 90 ° direction is sin 90 °, that is, 1.
  • each layer of the CFRP member 111 having a laminated structure is formed with substantially the same thickness, it can be calculated by the above-mentioned method, but when the thickness of each layer is different, each layer The above ratio is calculated with the thickness of.
  • the CFRP member 111 n layer are laminated, when a value of 0 ° directional component of the k-th layer from one side and x k, the thickness of such a layer and t k, 0 in the entire CFRP member 111
  • the total value of the ° direction components is x 1 x t 1 + ... + x n x t n .
  • the total value of the components in the 90 ° direction can be calculated in the same manner.
  • the metal layer 113 may be formed on both surfaces of the CFRP member 111 as shown in FIG. 2B.
  • the CFRP member 111 has a structure in which carbon reinforced fibers, which are good thermal conductors, are embedded in the matrix resin. Therefore, while the CFRP member 111 transfers heat satisfactorily in the orientation direction of the carbon reinforced fibers, it has a characteristic that it is difficult to transfer heat in the thickness direction of the CFRP member 111 (for example, the z-axis direction of FIG. 2A). Express. However, since the heat transfer of the CFRP member 111 in the thickness direction is not completely blocked, heat can be transferred in the thickness direction with the passage of a certain amount of time. Further, since the heat transfer efficiency of the CFRP member 111 in the thickness direction is lower than the heat transfer efficiency of various metals such as aluminum, the transferred heat is dissipated in the middle as compared with various metals such as aluminum. The phenomenon is suppressed.
  • the thermal conductivity of the CFRP member 111 according to the present embodiment in the x-axis direction is preferably in the range of 50 to 300 W / m ⁇ K.
  • the thermal conductivity in the x-axis direction shown in FIG. 2A is within the above range, the heat generated by the power storage device 120, which will be described later, can be more reliably transferred to the end portion of the CFRP member 111.
  • the thermal conductivity of the CFRP member 111 in the x-axis direction is more preferably 100 W / m ⁇ K or more, and further preferably 150 W / m ⁇ K or more.
  • the thermal conductivity of the CFRP member 111 in the x-axis direction is high. It is preferably 300 W / m ⁇ K or less.
  • CFRP carbon reinforced fibers used for carbon fiber reinforced plastics
  • the CFRP member 111 preferably contains pitch-based carbon reinforced fibers.
  • the carbon reinforced fibers include those containing continuously stretched carbon fibers (also referred to as continuous fibers), for example, carbon fibers cut to a length of about 2 to 100 mm (also referred to as chopped yarn). There are various types such as those containing carbon fibers (also called milled fibers) cut to a length of about 0.05 to 0.30 mm. In the present embodiment, any of these fibers can be used, and a plurality of types of fibers can be used in combination.
  • the matrix resin used for the CFRP member 111 may be a thermoplastic matrix resin or a thermosetting matrix resin, but a resin having high heat resistance is preferable.
  • the term "high heat resistance" as used herein means that the CFRP member 111 has sufficient heat resistance to maintain its shape even when exposed to heat that can be generated by the power storage device 120. By using such a resin having high heat resistance, it is possible to prevent the performance of the power storage device structure according to the present embodiment from deteriorating.
  • thermosetting matrix resin having heat resistance as described above examples include phenol resin, epoxy resin, and melamine resin.
  • thermoplastic matrix resin having heat resistance as described above examples include polypropylene resin, nylon 12 resin, nylon 6 resin, polycarbonate resin, PEEK (polyether ether ketone) resin, and PBT (polybutylene terephthalate) resin. , PPS (polyphenylene sulfide) resin, phenoxy resin and the like.
  • those having particularly high heat resistance include epoxy resins, phenol resins, melamine resins, and PEEK resins.
  • the reinforcing fiber density (VF: Volume Fraction) is in the range of 40 to 65% in the case of continuous fibers (fibers continuously connected from one end to the other end of CFRP), for example. Is preferable. Further, in the case of discontinuous fibers (25 to 100 mm length, etc.) such as chopped yarn, it is preferable that the 20 to 50% reinforcing fiber density is within the above range. As a result, it is possible to realize more efficient heat conduction while suppressing an increase in cost, and the heat conductivity in the direction toward the heat dissipation mechanism 140, which will be described later, is more reliably within the range of the above-mentioned heat conductivity. It becomes possible to.
  • the reinforcing fiber density is more preferably in the range of 50-60%.
  • the reinforcing fiber density is more preferably in the range of 30 to 45%.
  • the heat generated by the power storage device 120 can be more reliably generated. It becomes possible to transmit to the end portion of the CFRP member 111.
  • CFRP using a cloth material CFRP using a pseudo isotropic laminated material, and the above-mentioned unidirectional CFRP are used.
  • the CFRP member 111 may be formed in combination.
  • the CFRP member 111 when constructing the CFRP member 111, at least one of glass fiber and aramid fiber may be further used in addition to the carbon reinforced fiber. At this time, glass fibers and aramid fibers may be contained in the matrix resin constituting the CFRP member 111 in addition to the carbon reinforced fibers. However, when manufacturing the CFRP member 111, a CFRP prepreg in which carbon-reinforced fibers are retained in the matrix resin and a CFRP prepreg in which glass fibers or aramid fibers are retained in the matrix resin are prepared. It is more convenient to use the CFRP member 111 after laminating the CFRP prepregs in a desired laminated state. At this time, it is preferable to use about one layer of CFRP prepreg using glass fiber and CFRP prepreg using aramid fiber.
  • the metal layer 113 is provided on at least one surface of the CFRP member 111 as described above. It is preferable that the metal layer 113 is made of a metal that exhibits excellent thermal conductivity, can be processed thinly, is not easily damaged in actual use, and is not economically difficult to obtain. Examples of such metals include copper, aluminum, iron, stainless steel, titanium, and alloys thereof.
  • the metal layer 113 according to the present embodiment is preferably a metal foil or a metal plate made of copper, aluminum, iron, steel, or titanium.
  • the metal laminated CFRP member 110 By providing such a metal layer 113 on at least one surface of the CFRP member 111, it is possible to secure the rigidity of the metal laminated CFRP member 110 as a whole while reducing the thickness of the costly CFRP. Further, by using the CFRP member 111 in combination, the thickness of the metal can be reduced as compared with the case where the above-mentioned metal material is used alone, so that the weight of the power storage device structure can be reduced. That is, by using the metal laminated CFRP member 110 according to the present embodiment, it is possible to further improve the rigidity, lightness, and cost while exhibiting excellent thermal conductivity.
  • the metal laminated CFRP member 110 according to the present embodiment is excellent in electromagnetic shielding because a metal layer 113 made of copper, aluminum, iron, stainless steel, or titanium is formed on the surface of the CFRP member 111. It is possible to further secure the sex.
  • the metal laminated CFRP member 110 according to the present embodiment, it is possible to substitute two conventionally used members, a heat conductive member and an electromagnetic wave shield member, with one member, which is excellent in heat conduction. It is possible to further improve rigidity, lightness, and cost while exhibiting properties and electromagnetic wave shielding properties.
  • the electromagnetic wave shielding property referred to here focuses on the shielding property against electromagnetic waves belonging to the frequency band of 100 kHz to 100 GHz.
  • the thickness d of the CFRP member 111 (thickness in the z-axis direction in FIGS. 2A and 2B) d is preferably in the range of 0.1 to 5.0 mm.
  • the thickness d of the CFRP member 111 is more preferably in the range of 0.4 to 2.5 mm.
  • d M thickness of the metal layer 113, per side of the CFRP member 111 is preferably in the range of 5.0 .mu.m ⁇ 1.5 mm.
  • the thickness d M of the metal layer 113 is more preferably in the range of 10.0 ⁇ m to 0.5 mm. If the thickness d M is less than 5.0 ⁇ m, the effect of combining the metal layer and CFRP is weakened, which is not preferable. If the thickness d M exceeds 1.5 mm, the mass as a whole increases. , CFRP is not preferable because it cannot utilize the characteristics of both rigidity and lightness.
  • the metal laminated CFRP member 110 as described above is arranged on the surface of the power storage device, and the power storage device 120 and the metal laminated CFRP member 110 are thermally connected. ..
  • the power storage device 120 is arranged on the surface of the CFRP member 110 (FIGS. 4A and 4B) having one metal layer 113.
  • the energy storage device 120 may be arranged on the surface of the CFRP member 110 (FIG. 4C) having the two-layer metal layer 113, or the metal layer 113 may be placed on the CFRP member 110. (Fig. 4D) may be used, in which a power storage device is arranged with respect to the one in which the above is inserted.
  • the power storage device 120 can use various power storage devices.
  • Examples of such a power storage device 120 include a lithium ion secondary battery, a lithium ion capacitor, a lead storage battery, and the like. Further, the size and capacity of the power storage device 120 are not particularly limited.
  • the power storage device structure 11 transfers the heat generated by the power storage device 120 from the metal layer 113 to the CFRP member 111, and further transfers the CFRP member 111. Is characterized in that it is transmitted in the in-plane direction (x-axis direction in FIGS. 4A to 4D).
  • the power storage device structure 11 is the entire surface (entire circumference and end face) of at least one end of the metal laminated CFRP member 110 on the side where the power storage device 120 is arranged exposed in the atmosphere? Or, make sure that at least a part of the end is connected to or in contact with the refrigerant or heat dissipation mechanism.
  • the metal laminated CFRP member 110 may have a surface on the side where the power storage device 120 is arranged, for example, FIGS. 4A to 4D. As in the region surrounded by the broken line, there is a portion that is not covered by the power storage device 120 and is exposed in the atmosphere (for example, in the atmosphere). As a result, in addition to heat transfer in the in-plane direction by the CFRP member 111, heat dissipation from the surface of the metal layer 113 can be utilized, and more excellent heat conductivity can be realized. Further, since the rigidity of the metal laminated CFRP member 110 is ensured by the CFRP member 111 and the metal layer 113, deformation such as bending or bending occurs even in the exposed portion of the metal laminated CFRP member 110. There is no such thing.
  • the power storage device 120 is arranged so that one end of the metal laminated CFRP member 110 in the x-axis direction is exposed in the atmosphere.
  • the power storage device 120 may be arranged so that both axial ends are exposed in the atmosphere.
  • the area ratio occupied by the power storage device 120 (coverage ratio of the power storage device 120) is such that a refrigerant or a heat dissipation mechanism is present at least at least one end of the metal laminated CFRP member 110. Considering the possibility, for example, it is preferably in the range of 40 to 100%. With such an area ratio, it is possible to achieve both thermal conductivity and heat insulating properties.
  • the area ratio occupied by the power storage device 120 on the surface of the metal laminated CFRP member 110 is more preferably in the range of 75 to 100%.
  • the cooling efficiency is high, so that the area ratio is preferable according to the cooling capacity of the heat dissipation mechanism.
  • the lower limit can also be made smaller.
  • a heat conductive sheet having excellent thermal conductivity is formed at the interface between the metal laminated CFRP member 110 and the power storage device 120 (not shown). .) May be placed.
  • a heat conductive sheet for example, a high heat conductive sheet EX10000F7 manufactured by Dexerials Co., Ltd. can be mentioned.
  • the thermal conductivity is 0.1 W / m ⁇ K or more.
  • the metal laminated CFRP member 110 may be thermally connected to the power storage device 120 by at least one of an adhesive or grease 130.
  • the thermal conductivity of the adhesive or grease 130 is more preferably 3.0 W / m ⁇ K or more.
  • an adhesive such as SX10008, SX1010, RH96L manufactured by Cemedine Co., Ltd., or a heat conductive grease such as G-777 manufactured by Shin-Etsu Chemical Co., Ltd. Can be exemplified. Further, various fillers and the like may be further mixed with the above-mentioned adhesive or grease before use.
  • the metal laminated CFRP member 110 according to the present embodiment is arranged on the surface of the power storage device 120, the metal laminated CFRP member 110 is fixed at a place other than the power storage device 120 (not shown), and then the metal laminated CFRP member 110 is fixed.
  • the metal laminated CFRP member 110 may be brought into contact with the surface of the power storage device 120.
  • the metal laminated CFRP member 110 according to the present embodiment may be fixed on the surface of the power storage device 120 by using screws or various fixing jigs (not shown).
  • the power storage device structure 1 is formed on the end face of the metal laminated CFRP member 110 on the orientation direction side (the end face in the x-axis direction in FIG. 6A).
  • the heat dissipation mechanism 140 is further provided.
  • the heat radiating mechanism 140 is present at the destination of the carbon reinforced fiber of the CFRP member 111 in the stretching direction.
  • the heat radiating mechanism 140 may be in direct contact with the end face of the metal laminated CFRP member 110 exposed in the atmosphere, or as shown in FIG. 6B, via the refrigerant 150. It may be connected to the heat dissipation mechanism 140. Further, when at least one of the heat dissipation mechanism 140 and the refrigerant 150 is connected to the end face of the metal laminated CFRP member 110, as shown in FIG. 6C, the entire surface of the end portion of the metal laminated CFRP member 110 is covered. It does not have to be exposed in the atmosphere.
  • the heat dissipation mechanism referred to here is an aluminum heat sink or a cooling device that allows a refrigerant to pass through a metal block.
  • a heat sink in which fins are attached to the aluminum block to release heat and cool the heat sink.
  • Examples include devices for cooling a metal block through a refrigerant and the like, and devices connected to these to conduct heat (for example, metal plates and pipes such as aluminum and copper). ..
  • the refrigerant 150 is a liquid, it will be water-cooled, and if it is a gas, it will be air-cooled. Further, the adhesive or grease 130 having the above thermal conductivity can also function as the refrigerant 150.
  • the refrigerant refers to water, oil, or a gel-like substance, and includes a form in which these refrigerants are filled in a pipe or a pool and the end portion is in direct contact with the refrigerant in such a state. ..
  • a gel-like substance it can be used not only as a refrigerant but also as a heat transfer member to a heat dissipation mechanism. In this case, the end portion may be in contact with only the gel-like substance, or may be in contact with both the gel-like substance and the heat dissipation mechanism.
  • the power storage device 120 is thermally connected to the heat dissipation mechanism 140 via a set of metal laminated CFRP members 110.
  • one heat dissipation mechanism is provided for a plurality of sets of metal laminated CFRP members 110 and power storage devices 120 while providing a gap between adjacent metal laminated CFRP members 110 and power storage device 120 sets. It may be thermally connected to 140.
  • a plurality of sets of metal laminated CFRP members 110 and power storage devices 120 may be realized in which they are arranged side by side in the heat dissipation mechanism 140.
  • FIG. 7A the case where the power storage device 120 is not in contact with the heat dissipation mechanism 140 is illustrated as an example, but as shown in FIG. 7B, the power storage device 120 may be in contact with the heat dissipation mechanism 140. ..
  • FIG. 7A the case where the pair of the adjacent metal laminated CFRP member 110 and the power storage device 120 are arranged through the gap is shown, but as shown in FIG. 7C, the adjacent metal laminated CFRP member 110 and the adjacent metal laminated CFRP member 110 and the storage device 120 are arranged.
  • a set of power storage devices 120 may be in contact with each other.
  • FIG. 7D when a plurality of sets of metal laminated CFRP members 110 and power storage devices 120 are arranged side by side, various heat insulations are provided between the adjacent metal laminated CFRP members 110 and power storage devices 120. At least one of the member 160 and the stress relaxation member 170 may be provided.
  • the heat insulating member 160 By providing the heat insulating member 160, it is possible to block heat transfer between adjacent power storage devices 120, and it is possible to prevent thermal runaway of the power storage device 120.
  • Such a heat insulating member 160 can be configured by using various materials as long as it can block heat transfer between the power storage devices 120.
  • materials include various resin materials such as polypropylene resin, polybutylene terephthalate resin, polycarbonate resin, epoxy resin, phenoxy resin, nylon resin, and polystyrene resin, non-woven fabric, glass wool, rock wool, cellulose fiber, and urethane foam. , Aerogel, glass fiber reinforced resin, aramid fiber reinforced resin and the like.
  • Such a stress relaxation member 170 can be realized by using a rubber-based material or a foam material.
  • Specific examples of such a stress relaxing member 170 include ethylene-based, propylene-based, butadiene-based, isopropylene-based, acrylic-based, silicon-based, urethane-based, styrene-based, polyurea-based, polyester-based elastomers and synthetic rubbers. And these foams can be mentioned.
  • the metal laminated CFRP member 110 when the metal laminated CFRP member 110 is thermally connected to the heat radiating mechanism 140, the metal laminated CFRP member 110 may enter the inside of the heat radiating mechanism 140.
  • the structure as shown in FIG. 7 can be realized by, for example, providing a groove portion in the heat radiating mechanism 140 and fitting the metal laminated CFRP member 110 into the groove portion.
  • the contact area between the metal laminated CFRP member 110 and the heat radiating mechanism 140 may be increased by making the end face of the metal laminated CFRP member 110 and the shape of the groove portion slanted. .. Further, the roughness of the end face of the metal laminated CFRP member 110 may be increased (the roughness of the end face may be roughened) to increase the contact area between the metal laminated CFRP member 110 and the heat radiating mechanism 140. For example, by changing the shape so that the angle formed by the inclined surface and the end surface of the heat radiating mechanism 140 is 15 ° to 45 °, the power storage device 120 can be cooled more reliably.
  • the metal laminated CFRP member 110 When the metal laminated CFRP member 110 according to the present embodiment is thermally connected to the heat radiating mechanism 140, the metal laminated CFRP member 110 may be brought into direct contact with the heat radiating mechanism 140 as shown in FIG. 6A or the like. As schematically shown in FIG. 9, a heat conductive sheet 180 having excellent heat conductivity may be arranged at the interface between the metal laminated CFRP member 110 and the heat dissipation mechanism 140. By arranging the metal laminated CFRP member on the surface of the heat radiating mechanism 140 via such a heat conductive sheet 180, the thermal connection between the heat radiating mechanism 140 and the metal laminated CFRP member 110 can be more reliably established and the heat storage can be performed. It becomes possible to cool the device 120 more reliably. As such a heat conductive sheet 180, for example, a high heat conductive sheet EX10000F7 manufactured by Dexerials Co., Ltd. can be mentioned.
  • FIGS. 5 to 9 the power storage device structure having the laminated structure illustrated in FIG. 4A has been described as an example, but the power storage device having the laminated structure illustrated in FIGS. 4B, 4C and 4D has been described. The same can be applied to the structure.
  • a temperature having both a heat dissipation function and a heating function instead of the above heat dissipation mechanism 140.
  • a control mechanism may be provided. This enables more advanced temperature control of the power storage device 120.
  • the thermal conductivity of the CFRP member 111 is measured by a straight fin temperature distribution fitting (SFTF) method.
  • SFTF straight fin temperature distribution fitting
  • the metal laminated CFRP member 110 when the metal laminated CFRP member 110 is already arranged on the surface of the power storage device 120, the metal laminated CFRP member 110 is removed from the surface of the power storage device 120, and the metal layer 113 is further removed. , Measure the thermal conductivity. Specifically, when the metal laminated CFRP member 110 is in contact with the power storage device 120 via an adhesive or grease, the metal laminated CFRP member 110 is in the vertical direction (z-axis direction in FIG. 2A) of the power storage device 120. It can be used for measurement by peeling off the metal layer 113 after wiping off the adhesive or grease.
  • the metal laminated CFRP member 110 When the metal laminated CFRP member 110 is adhered to the power storage device 120 with an adhesive, the metal laminated CFRP member 110 is peeled off from the power storage device 120 using an instrument such as a scraper, and the metal layer 113 is further peeled off. After that, the surface on which the metal layer 113 is present is polished to expose the surface of the CFRP member 111 and smooth the surface.
  • the surface closest to the surface of the power storage device 120 is set as the measurement surface, and all the parts excluding this measurement surface and the part where the heat flow is input are covered with a heat insulating material. As a result, a test piece of the CFRP member 111 to be used in the SFTF method can be obtained.
  • FIG. 10 is an explanatory diagram for explaining the principle of the SFTF method.
  • n number of temperature measurement points
  • the temperature distribution analysis formula of the straight fin that gives the analytical solution T xi regarding the temperature distribution of the straight fin is given by the following formula (101) using the boundary conditions of one-end temperature fixation and one-end face insulation of the test piece. .. Therefore, the obtained measured value T xi is compared with the analytical solution Tx of the temperature rise of the linear fin given by the equation (101), and the standard deviation ⁇ defined by the following equation (103) is calculated. The parameter m in the analytical formula is determined so that this standard deviation is minimized.
  • the parameter m in the analysis formula represented by the formula (101) is expressed as the following formula (105) using the average heat transfer coefficient h m from the surface of the test piece to the ambient air. ..
  • the average heat transfer coefficient h m is a vertical flat plate natural convection heat transfer rate and using the theoretical formula of the radiant heat transfer coefficient, is expressed by the following equation (107) to (111).
  • h nm is the natural convection heat transfer coefficient to a vertical plate having a height H
  • h rm is the radiant heat transfer coefficient from the surface of the emissivity ⁇ . Is.
  • k a, v a, ⁇ , Pr respectively, the thermal conductivity of air, dynamic viscosity, expansion rate, a Prandtl number.
  • T m T a is the average temperature and the ambient temperature, expressed in absolute temperature, respectively specimens.
  • the target CFRP member When measuring the thermal conductivity of an actual CFRP member, the target CFRP member is cut into a size of 20 mm in width ⁇ 200 mm in length, and then a laminated structure as shown in FIG. 11 is formed. A heater is installed at one end, and the heater output is set to 1.6 W at 10 V. After that, the in-plane temperature distribution of the CFRP member is photographed with a thermo camera, and the obtained thermal image is converted into a temperature distribution to confirm the relationship between the test length and the surface temperature. By analyzing the relationship between the obtained test length and the surface temperature by the above-mentioned linear fin temperature distribution fitting method, the thermal conductivity of the CFRP member of interest can be obtained.
  • the thermal conductivity of the adhesive and grease can be measured by the following thermal resistance measuring method based on ASTM5470. As shown in the upper left side of FIG. 12, a sample of interest is sandwiched between the upper meter bar and the lower meter bar, and electric power is applied to the heater on the upper meter bar side. On the other hand, the test head on the lower meter bar side is maintained at a constant temperature by a method such as water cooling. Then, the thermal resistance of the sample is obtained from the relationship between the positions of the upper meter bar and the lower meter bar and the temperature.
  • thermocouples are mounted at the positions indicated by T1 to T4 in the figure, and the surface temperature on the upper meter bar side of the sample is calculated based on the temperature gradient calculated from the temperatures obtained at T1 to T2. do. Further, the surface temperature on the lower meter bar side of the sample is calculated based on the temperature gradient calculated from the temperatures obtained in T3 to T4. Thereby, the temperature difference ⁇ T inside the sample is calculated. Further, the thermal resistance of the sample can be obtained by using the calorific value Q [W] from the heater.
  • the thermal resistance of the sample was calculated as described above, and the obtained result was plotted on the coordinate plane defined by the thickness and thermal resistance of the sample as shown in the lower part of FIG. do. Then, the distribution of the obtained plot is linearly approximated by the least squares method, and the slope of the straight line is calculated. The reciprocal of the obtained slope is the thermal conductivity of the sample of interest.
  • the method for measuring thermal conductivity as described above can change the applied pressure on the upper meter bar side, so the thermal resistance to the applied pressure is evaluated with good reproducibility. It is possible to do.
  • thin films having thicknesses of 0.5 mm, 1.0 mm and 1.5 mm are prepared and cut into 20 mm squares. After that, the cut sample may be sandwiched between meter bars for measurement.
  • the material of the meter bar is SUS304 (20 mm square), and the load at the time of measurement is 3 kg / cm 2 .
  • the slope may be calculated from the relationship between the thermal resistance and the thickness, and the thermal conductivity may be calculated from the reciprocal of the slope.
  • the adhesive or grease of interest is dissolved in an appropriate organic solvent to extract the undissolved filler particles.
  • the type of filler particles is identified by subjecting the extracted filler particles to component analysis by fluorescent X-rays and crystal structure analysis by X-ray diffraction.
  • the type of the matrix resin is identified by observing the obtained resin solution by infrared spectroscopy. Further, the thermal conductivity can be calculated by the following formula (121) from the amount of the filler and the amount of the matrix taken out.
  • ⁇ matrix is the thermal conductivity of the matrix resin
  • ⁇ filler is the thermal conductivity of the filler particles
  • ⁇ composite is the thermal conductivity of the composite.
  • ⁇ is the filler content (volume fraction)
  • the power storage device structure 1 according to the present embodiment has been described in detail with reference to FIGS. 2A to 12.
  • the power storage device structure as described above can be manufactured as follows. First, CFRP prepregs containing a predetermined carbon-reinforced fiber and matrix resin are prepared, and a desired number of CFRP prepregs are laminated to obtain a desired thickness. Then, the obtained laminated prepreg is hot-press molded or auto-grave molded to form a CFRP member. A metal laminated CFRP member is obtained by further arranging a metal material (for example, a metal foil or a metal plate) as described above on the surface of the obtained CFRP member.
  • a metal material for example, a metal foil or a metal plate
  • the obtained metal laminated CFRP member is arranged on the surface of the power storage device using an adhesive or grease as needed, and further, as necessary, a refrigerant or heat dissipation is provided at the end of the metal laminated CFRP member. Install the mechanism. As a result, the power storage device structure according to the present embodiment can be manufactured.
  • Second Embodiment When various power storage devices are mounted on an electric vehicle or the like, there is a high possibility that a plurality of power storage devices will be used. At this time, even if the techniques disclosed in Patent Document 1 and Patent Document 2 are used, the temperature around the power storage devices existing adjacent to each other is efficiently lowered, and the safety of the power storage devices at the time of abnormal heat generation is achieved. There was still room for improvement in terms of ensuring the security.
  • the second embodiment shown below it is possible to more efficiently cool the ambient temperature of a plurality of adjacent power storage devices in a situation where a plurality of power storage devices are present next to each other.
  • According to the power storage device structure according to the second embodiment shown below it is possible to more efficiently cool the ambient temperature of a plurality of power storage devices existing adjacent to each other.
  • FIG. 13 is an explanatory diagram schematically showing the configuration of the battery cell cooling mechanism according to the present embodiment.
  • 14 to 19 are schematic views for explaining the battery cell cooling mechanism according to the present embodiment.
  • the power storage device structure includes one or more power storage devices and a carbon fiber reinforced plastic member having oriented carbon reinforced fibers, and the carbon fiber reinforced plastic member is one or more power storage devices.
  • the direction toward the refrigerant or the heat dissipation mechanism is defined as the 0 ° direction
  • the direction orthogonal to the 0 ° direction is defined as the 90 ° direction
  • the 0 ° direction component is defined as the stretching direction of the carbon reinforced fiber contained in the carbon fiber reinforced plastic member.
  • 90 ° direction components when the 0 ° direction component in the stretching direction of the carbon reinforced fibers contained in the entire carbon fiber reinforced plastic member is 40% or more, a plurality of power storage devices However, they are arranged so as to face each other, and a plurality of power storage devices are thermally connected to the heat dissipation mechanism. It embodies a form in which it is provided on at least one surface facing the power storage device and is thermally connected to the heat dissipation mechanism.
  • the power storage device structure functions as a cooling mechanism for cooling a plurality of power storage devices (for example, battery cells).
  • the power storage device structure 21 includes a plurality of battery cells 210 as an example of a plurality of power storage devices and a plurality of battery cells 210 arranged along the x-axis direction.
  • the thermal cooling mechanism 220 is thermally connected to the battery cell 210, and the thermal cooling mechanism 220 is provided on at least one surface of the plurality of battery cells 210 facing the other battery cells 210 adjacent to the thermal cooling mechanism 220. It comprises a carbon fiber reinforced plastic (CFRP) member 230 that is thermally connected to 220.
  • CFRP carbon fiber reinforced plastic
  • the battery cell 210 various battery cells that store and release electrical energy can be used. Examples of such a battery cell 210 include various lithium ion secondary batteries, nickel hydrogen batteries, nickel cadmium batteries, and the like. A plurality of such battery cells 210 are arranged with a predetermined gap provided, for example, along the x-axis direction of FIG. 13 in order to realize a desired storage amount.
  • the battery cell 210 may be in an exposed state or may be housed in a container such as a battery case.
  • the thermal cooling mechanism 220 is an example of a heat dissipation mechanism, and is a member that cools heat transferred from various members that are thermally connected.
  • the thermal cooling mechanism 220 may be one that cools the heat transferred from various members by using various refrigerants such as water, such as a cooling device that passes a refrigerant through a metal block. .. Further, heat transferred from various members may be released to the outside of the power storage device structure 21, such as an aluminum heat sink (more specifically, aluminum fins).
  • the thermal cooling mechanism 220 is provided with some kind of thermal cooling function, such as a battery case (which houses the battery cell 210) that is thermally connected to various cooling devices as described above. It may be a member.
  • the refrigerant refers to water, oil, or a gel-like substance, and in the case of a gel-like substance, it can be used not only as a refrigerant but also as a heat transfer member.
  • the heat generated in the plurality of battery cells 210 is directly transferred from the battery cells 210 to the heat cooling mechanism 220, or is transferred to the heat cooling mechanism 220 via the CFRP member 230 or the like described in detail, and is transmitted to the heat storage device structure. It is released to the outside of 21.
  • the CFRP member 230 functions as a heat conductor for transferring the heat generated in the battery cell 210 to the heat cooling mechanism 220.
  • the CFRP member 230 has a structure in which carbon reinforced fibers, which are good thermal conductors, are embedded in the matrix resin. Therefore, the CFRP member 230 exhibits a characteristic that heat is satisfactorily transferred in the orientation direction of the carbon reinforced fibers, but it is difficult to transfer heat in the thickness direction of the CFRP member 230.
  • the heat transfer of the CFRP member 230 in the thickness direction is not completely blocked, heat can be transferred in the thickness direction with the passage of a certain amount of time.
  • the heat transfer efficiency of the CFRP member 230 in the thickness direction is lower than the heat transfer efficiency of various metals such as aluminum, the transferred heat is dissipated in the middle as compared with various metals such as aluminum. The phenomenon is suppressed.
  • the thermal conductivity of the CFRP member 230 according to the present embodiment in the direction toward the thermal cooling mechanism 220 is preferably in the range of 50 to 300 W / m ⁇ K.
  • the thermal conductivity in the direction toward the thermal cooling mechanism 220 is within the above range, the heat generated in the battery cell 210 can be more reliably transferred to the thermal cooling mechanism 220.
  • the thermal conductivity of the CFRP member 230 in the direction toward the thermal cooling mechanism 220 is more preferably 100 W / m ⁇ K or more, and even more preferably 150 W / m ⁇ K or more.
  • thermal cooling mechanism 220 of the CFRP member 230 is used.
  • the thermal conductivity in the direction toward the direction is preferably 300 W / m ⁇ K or less.
  • carbon reinforced fibers used for carbon fiber reinforced plastics are generally classified into pitch-based carbon reinforced fibers and PAN-based carbon reinforced fibers.
  • the carbon fiber reinforced plastic member 230 according to the present embodiment preferably contains pitch-based carbon reinforced fibers. By using pitch-based carbon reinforced fibers, it is possible to realize more excellent heat transfer efficiency.
  • the carbon reinforced fibers include those containing continuously stretched carbon fibers (also referred to as continuous fibers), for example, carbon fibers cut to a length of about 2 to 100 mm (also referred to as chopped yarn). There are various types such as those containing carbon fibers (also called milled fibers) cut to a length of about 0.05 to 0.30 mm. In the present embodiment, any of these fibers can be used, and a plurality of types of fibers can be used in combination.
  • the matrix resin used for the CFRP member 230 may be a thermoplastic matrix resin or a thermosetting matrix resin, but a resin having high heat resistance is preferable.
  • the term "high heat resistance" as used herein means that the CFRP member 230 has sufficient heat resistance to maintain its shape even when exposed to heat that can be generated in the battery cell 210. By using such a resin having high heat resistance, it is possible to prevent the performance of the power storage device structure 21 from deteriorating and to realize more reliable cooling of the battery cell.
  • thermosetting matrix resin having heat resistance as described above examples include phenol resin, epoxy resin, and melamine resin.
  • thermoplastic matrix resin having heat resistance as described above examples include polypropylene resin, nylon 12 resin, nylon 6 resin, polycarbonate resin, PEEK (polyether ether ketone) resin, and PBT (polybutylene terephthalate) resin. , PPS (polyphenylene sulfide) resin, phenoxy resin and the like.
  • those having particularly high heat resistance include epoxy resins, phenol resins, melamine resins, and PEEK resins.
  • the reinforcing fiber density (VF: Volume Fraction) is within the range of 40 to 65% in the case of continuous fibers (fibers continuously connected from one end to the other end of CFRP), for example.
  • discontinuous fibers 25 to 100 mm length, etc.
  • the reinforcing fiber density is more preferably in the range of 50 to 60% when the fiber used is a continuous fiber, and more preferably in the range of 30 to 45% when the fiber is discontinuous.
  • the carbon reinforced fibers are oriented in the direction toward the thermal cooling mechanism 220 (the z-axis direction in FIG. 13).
  • the orientation direction of the carbon reinforced fibers is not the direction of each carbon reinforced fiber contained in the CFRP member 230, but the orientation direction of the carbon reinforced fibers as a whole of the CFRP member 230 (in other words, the average). This is the orientation direction of carbon-reinforced fibers when viewed macroscopically.
  • the CFRP member 230 when the CFRP member 230 is viewed in a plan view from above (for example, the x-axis direction in FIG. 13), the direction toward the end exposed in the atmosphere or the refrigerant or the heat dissipation mechanism (for example, in FIG. 13).
  • the z-axis direction is defined as the 0 ° direction
  • the direction orthogonal to the 0 ° direction for example, the y-axis direction in FIG. 13
  • the 90 ° direction when the CFRP member 230 is viewed in a plan view from above (for example, the x-axis direction in FIG. 13), the direction toward the end exposed in the atmosphere or the refrigerant or the heat dissipation mechanism (for example, in FIG. 13).
  • the z-axis direction is defined as the 0 ° direction
  • the direction orthogonal to the 0 ° direction for example, the y-axis direction in FIG. 13
  • the carbon reinforced fiber contained in the entire carbon fiber reinforced plastic member The component in the 0 ° direction in the stretching direction is 40% or more.
  • the CFRP member 230 when the ratio of the components in the 0 ° direction is less than 40%, the CFRP member 230 cannot exhibit the desired cooling performance. By setting the ratio of the components in the 0 ° direction to 40% or more, the CFRP member 230 will exhibit the desired cooling performance.
  • the ratio of the components in the 0 ° direction is preferably 50% or more, more preferably 60% or more, and the upper limit value thereof may be 100%.
  • the ratio of the components in the 0 ° direction as described above can be specified in the same manner as the method described in the first embodiment.
  • the CFRP member 230 according to the present embodiment with unidirectional CFRP in which the carbon reinforced fibers are oriented in the direction toward the thermal cooling mechanism 220, the heat generated in the battery cell 210 can be further ensured. Can be transmitted to the heat cooling mechanism 220.
  • the CFRP member 230 is configured by using CFRP using a cloth material or CFRP using a pseudo isotropic laminated material. You may.
  • the CFRP member 230 when forming the CFRP member 230, at least one of glass fiber and aramid fiber may be further used in addition to the carbon reinforced fiber. At this time, glass fibers and aramid fibers may be contained in the matrix resin constituting the CFRP member 230 in addition to the carbon reinforced fibers. However, when manufacturing the CFRP member 230, a CFRP prepreg in which carbon-reinforced fibers are retained in the matrix resin and a CFRP prepreg in which glass fibers or aramid fibers are retained in the matrix resin are prepared. It is convenient to use the CFRP member 230 after laminating the CFRP prepregs in a desired laminated state. At this time, it is preferable to use about one layer of CFRP prepreg using glass fiber and CFRP prepreg using aramid fiber.
  • the CFRP member 230 As illustrated in the second battery cell 210 from the left in FIG. 13, the CFRP member 230 as described above faces at least one or more of the plurality of battery cells 210 with the other adjacent battery cells 210. It is provided on at least one surface and is thermally connected to the thermal cooling mechanism 220. As a result, the heat generated in the battery cell 210 provided with the CFRP member 230 can be transferred to the thermal cooling mechanism 220 to cool the battery cell 210.
  • the CFRP member 230 may be provided on two surfaces facing the other adjacent battery cells 210, as illustrated in the second battery cell 210 from the right in FIG. Further, as illustrated in FIG. 14, the CFRP member 230 may be provided for all of the plurality of battery cells 210.
  • the thickness of the CFRP member 230 is preferably in the range of 0.1 to 5.0 mm.
  • the heat generated in the battery cell 210 can be more efficiently transferred to the thermal cooling mechanism 220.
  • the heat transfer amount from the battery cell 210 is added as the CFRP member 230 approaches the thermal cooling mechanism 220, and the heat flux inside the CFRP member 230 increases.
  • the thickness of the CFRP member 230 is increased. It is preferable to make it thicker. Further, when considering the rigidity aspect of maintaining the shape of a battery for an automobile or the like by withstanding the influence of vibration during traveling, the thickness of the CFRP member 230 is more preferably 0.4 to 2.5 mm. Is within the range of.
  • the CFRP member 230 can take any shape.
  • the length of the thermal cooling mechanism 220 in the direction becomes longer, it is preferable to increase the cooling capacity as the thermal cooling mechanism 220 approaches. Therefore, it is possible to devise a shape such as a tapered structure in which the thickness increases as the heat cooling mechanism 220 approaches.
  • the battery cell 210 has a depth in the y-axis direction shown in FIG. 13, but the CFRP member 230 is parallel to the yz plane of the battery cell 210.
  • the entire surface on one side may be covered, or an uncovered portion may be present.
  • the coverage of the CFRP member 230 is preferably 40% or more, more preferably 50% or more.
  • a heat conductive sheet (not shown) having excellent thermal conductivity is arranged at the interface between the CFRP member 230 and the battery cell 210. You may. By arranging the CFRP member 230 on the surface of the battery cell 210 via such a heat conductive sheet, it is possible to more reliably establish the thermal connection between the battery cell 210 and the CFRP member 230.
  • a heat conductive sheet for example, a high heat conductive sheet EX10000F7 manufactured by Dexerials Co., Ltd. can be mentioned.
  • an adhesive having a thermal conductivity of 0.1 W / m ⁇ K or more or The CFRP member 230 may be thermally connected to the battery cell 210 by at least one of the greases 240.
  • the thermal conductivity of the adhesive or grease 240 is more preferably 3.0 W / m ⁇ K or more.
  • the CFRP member 230 can be more reliably thermally connected to the battery cell 210.
  • adhesives such as SX10008, SX1010 and RH96L manufactured by Cemedine Co., Ltd. and heat conductive greases such as G-777 manufactured by Shin-Etsu Chemical Co., Ltd. Can be exemplified. Further, various fillers and the like may be further mixed with the above-mentioned adhesive or grease before use.
  • the thickness of the adhesive or grease 240 When mounted on a moving body such as an automobile, it is preferable to appropriately change the thickness of the adhesive or grease 240 so as to withstand vibration. At that time, the thickness is preferably not too thin, and for example, when a heat conductive grease such as G-777 is used, the thickness is preferably 0.25 mm or more for adhesion.
  • the CFRP member 230 when the CFRP member 230 according to the present embodiment is arranged on the surface of the battery cell 210, the CFRP member 230 is fixed at a position other than the battery cell 210 (not shown), and then the CFRP member 230 is used. It may come into contact with the surface of the battery cell 210. Further, the CFRP member 230 according to the present embodiment may be fixed on the surface of the battery cell 210 by using screws or various fixing jigs (not shown).
  • the CFRP member 230 when the CFRP member 230 according to the present embodiment is thermally connected to the thermal cooling mechanism 220, the CFRP member 230 may be brought into direct contact with the thermal cooling mechanism 220. Further, as schematically shown in FIG. 16, a heat conductive sheet 250 having excellent heat conductivity may be arranged at the interface between the CFRP member 230 and the heat cooling mechanism 220. By arranging the CFRP member 230 on the surface of the thermal cooling mechanism 220 via such a heat conductive sheet 250, the thermal connection between the thermal cooler 220 and the CFRP member 230 can be more reliably established, and the battery cell 210. Can be cooled more reliably. As such a heat conductive sheet 250, for example, a high heat conductive sheet EX10000F7 manufactured by Dexerials Co., Ltd. can be mentioned.
  • a groove portion 221 may be provided on the surface of the thermal cooling mechanism 220, and the CFRP member 230 may be fitted into the groove portion 221.
  • the CFRP member 230 can be more reliably thermally connected to the thermal cooling mechanism 220.
  • the CFRP member 230 and the thermal cooling mechanism 220 are formed by slanting the shape of the end face of the CFRP member 230 and the groove portion 221.
  • the contact area of may be increased.
  • the roughness of the end face of the CFRP member 230 may be increased (the roughness of the end face may be roughened) to increase the contact area between the CFRP member 230 and the thermal cooling mechanism 220.
  • the thermal connection method after increasing the contact area can be applied not only to the connection with the thermal cooling mechanism 220 but also to the connection with the battery cell 210.
  • the thermal connection methods as shown in FIGS. 15 to 17B may be appropriately combined and adopted.
  • the heat insulating member 260 may be provided. By providing such a heat insulating member 260, it is possible to block heat transfer between adjacent battery cells 210, and it is possible to more reliably prevent thermal runaway of the battery cells 210.
  • Such a heat insulating member 260 can be configured by using various materials as long as it can block heat transfer between the battery cells 210.
  • materials include various resin materials such as polypropylene resin, polybutylene terephthalate resin, polycarbonate resin, epoxy resin, phenoxy resin, nylon resin, and polystyrene resin, non-woven fabric, glass wool, rock wool, cellulose fiber, and urethane foam. , Aerogel, glass fiber reinforced resin, aramid fiber reinforced resin and the like.
  • the gap existing between the adjacent battery cells 210 is filled with the CFRP member 230 provided on the surface of the battery cells 210 and the heat insulating member 260. You may do so.
  • the filling structure as shown in FIG. 18B it is possible to more reliably block heat transfer between adjacent battery cells 210.
  • a pitch-based CFRP member 231 which is a CFRP containing pitch-based carbon reinforced fibers and a pitch-based CFRP member 231 are formed on the surface of the battery cell 210.
  • a CFRP member 230 may be provided with a PAN-based CFRP member 233, which is a CFRP containing PAN-based carbon-reinforced fibers and is provided on the surface of the system CFRP member 231.
  • the orientation direction of the pitch-based carbon-reinforced fibers is preferably the direction toward the thermal cooling mechanism 220, and the orientation direction of the pitch-based carbon-reinforced fibers is the thermal cooling mechanism 220. It is more preferable to use a unidirectional material in the direction toward. Further, the orientation direction of the PAN-based CFRP member 233 is not particularly specified, and the PAN-based CFRP member 233 may be formed by using a unidirectional material, or the PAN-based CFRP member 233 may be formed by using a cloth material. You may. Further, a plurality of CFRPs may be laminated to form the CFRP member as described above.
  • heat insulating member 260 as shown in FIGS. 18A and 18B may be provided on the surface of the CFRP member 230 as shown in FIG.
  • a plastic member or a ceramic member may be arranged, or a plastic member or a ceramic member may be arranged on the surface of the PAN-based CFRP member 233. good.
  • the thermal conductivity of the CFRP member 230 is measured by the Straight Fin Temperature Fitting (SFTF) method.
  • SFTF Straight Fin Temperature Fitting
  • the power storage device structure 21 according to the present embodiment has been described in detail with reference to FIGS. 13 to 19.
  • the power storage device structure as described above can be manufactured as follows. First, CFRP prepregs containing a predetermined carbon-reinforced fiber and matrix resin are prepared, and a desired number of CFRP prepregs are laminated to obtain a desired thickness. Then, the obtained laminated prepreg is hot-press molded or auto-grave molded to form a CFRP member.
  • the obtained CFRP member is placed on the surface of the battery cell, if necessary, using an adhesive or grease.
  • the required number of integrated CFRP members and battery cells are thermally connected to the thermal cooling mechanism. As a result, the power storage device structure according to the present embodiment can be manufactured.
  • the cooling method of the power storage device structure is a cooling method for cooling a plurality of battery cells, and each of the plurality of battery cells provided so that adjacent battery cells face each other is used.
  • a CFRP member is provided on at least one surface facing the other adjacent battery cells with respect to at least one or more of the plurality of battery cells, which is thermally connected to the thermal cooling mechanism, to heat the CFRP member. Thermally connect to the cooling mechanism. This makes it possible to cool the temperature around the battery cell more efficiently.
  • the heat storage device structure and the heat dissipation method of the power storage device structure according to the present invention will be described with reference to specific examples while showing examples and comparative examples.
  • the examples shown below are merely examples of the heat storage device structure and the heat dissipation method of the power storage device structure according to the present invention, and the heat dissipation method of the power storage device structure and the power storage device structure according to the present invention is as follows. It is not limited to the example of.
  • Experimental Example 1 shows the experimental results of the power storage device structure and the heat dissipation method of the power storage device structure shown in the first embodiment of the present invention.
  • a square cell (length 44 mm ⁇ width 171 mm ⁇ height 115 mm) commercially available for automobiles is used, and a module (length 190 mm ⁇ width 400 mm ⁇ height 130 mm) composed of the above eight cells is used. ) was prepared.
  • the cell spacing was set arbitrarily and arranged.
  • the "cell spacing" here refers to the distance between the wall surfaces of adjacent cells.
  • the cooling device includes aluminum fins machined from a pure aluminum block (equipped with 10 fins having a length of 190 mm, a width of 400 mm, a height of 40 mm, and a thickness of 7 mm) or a self-made water cooling device (length).
  • a battery module (190 mm ⁇ width 400 mm ⁇ height 40 mm) was used, and a battery module was placed on the battery module to charge and discharge the battery.
  • An epoxy resin composition was prepared as a thermosetting resin to be a matrix resin.
  • Such an epoxy resin composition is used as a reinforcing fiber base material made of pitch-based carbon fibers (UD material: carbon-reinforced fibers XN80 and XN90 manufactured by Nippon Graphite Fiber Co., Ltd.) or a reinforcing fiber base material made of PAN-based carbon fiber (UD material:
  • An epoxy resin CFRP prepreg was prepared by impregnating M60J) manufactured by Toray Co., Ltd. In each of the prepregs, the resin was impregnated so that the VF of CFRP after heat molding was 60%.
  • Metal layer As the metal layer, a copper foil having a thickness of 0.02 mm and an aluminum foil were prepared.
  • the obtained metal laminated CFRP member was attached to a cell using silicone grease (G-777, thermal conductivity 3.3 W / (m ⁇ K)) manufactured by Shin-Etsu Chemical Co., Ltd.
  • silicone grease G-777, thermal conductivity 3.3 W / (m ⁇ K)
  • CFRP was attached to the entire side surface of the cell to which CFRP was attached (that is, with an area ratio of 100%).
  • the attached CFRP was connected to the aluminum fins and water cooling device installed under the battery module using Shin-Etsu Chemical's silicone grease (G-777, thermal conductivity 3.3 W / (mK)). ..
  • Example 1 The detailed configuration of the manufactured power storage device structure is as shown in Table 1 below. Although Comparative Example 3 in Table 1 below is installed on the aluminum fins, it is a heat conductor. Is not connected at a distance of 5 mm from the aluminum fins. Further, in Example 16 in Table 1 below, the heat conductor is not installed on any of the cooling mechanisms, and the heat conductor protrudes 5 mm from the cell and is exposed in the air.
  • Example 1 to 18 and Comparative Examples 1 to 7 shown in Table 1 below charge / discharge and temperature measurement were carried out in the form of a module in which a plurality of cells were connected (arranged side by side), respectively.
  • Example 19 and Comparative Examples 8 to 9 charge / discharge and temperature measurement were performed in a single cell, respectively.
  • thermocouple was attached to an arbitrary position on the cell surface using Kapton tape, and the temperature rise due to charging and discharging was measured.
  • the charging / discharging conditions were set so as to be 3C when the magnitude of the current for fully charging (or discharging) the capacity of the battery in 1 hour was defined as 1C, and charging / discharging was performed.
  • the difference between the maximum temperature and the initial temperature in charge / discharge without the heat conductive material is used as the reference temperature difference (Comparative Examples 1, 2, 3, 8), and the examples to be evaluated and the examples to be evaluated.
  • the reference temperature difference battery temperature reduction rate
  • the value obtained by ⁇ 100 is the battery temperature reduction rate.
  • the case where the battery temperature reduction rate was 1% or more was designated as A, and the case where the battery temperature reduction rate was less than 1% was designated as B.
  • the score "A" was passed.
  • Temperature evaluation when abnormal heat generation cells occur As a temperature evaluation when abnormal heat generation cells occur in a module in which multiple cells are stacked, the maximum temperature of adjacent cells is measured and the heat conduction plate is CFRP alone. It was evaluated by what percentage of the temperature change was compared with.
  • FIGS. 20A to 20C typical results of measuring the maximum temperature of cells adjacent to cells that have abnormally generated heat are shown in FIGS. 20A to 20C.
  • CFRP copper foil laminated CFRP
  • CFRP aluminum, heat insulating material, or air in which copper foil is laminated is inserted into the gap between cells.
  • it is a temperature measurement result when the cell spacing is 0.5 mm, 2.0 mm, and 5.0 mm, respectively.
  • the horizontal axis represents time and the vertical axis represents temperature.
  • the two curves appear to overlap on the drawing.
  • the heat insulating material and air hardly transfer heat, so the initial temperature rise is slow.
  • the amount of heat transferred to the heat radiating mechanism and the amount of heat radiated into the air are small, so that the temperature of the abnormal heat generating cell becomes very high.
  • the temperature of the adjacent cell also rises sharply, and finally, the temperature becomes higher than that in the case where the material that conducts heat is attached.
  • the heat insulating material and air are, of course, more efficient than aluminum and CFRP, which conduct heat, while preventing heat propagation to adjacent cells. It can be seen that the temperature is controlled properly. And this is established at least in the thickness range as shown in FIGS. 20A to 20C, and it can be seen that it essentially has such a property. From this, regardless of the configuration shown in Table 2, the CFRP laminated configuration in which the metal foil of the present invention is laminated has significantly higher performance than the heat conductive material such as CFRP and aluminum and the heat insulating material. It turns out to be excellent.
  • the power storage device structure corresponding to the embodiment of the present invention passes the comprehensive evaluation, while the power storage device structure corresponding to the comparative example of the present invention is cooled. It can be seen that the evaluation of either the performance or the electromagnetic wave shielding property, or the evaluation of the temperature when an abnormal heat generating cell is generated, is unacceptable.
  • a square cell (length 44 mm ⁇ width 171 mm ⁇ height 115 mm) commercially available for automobiles is used, and a module (length 190 mm ⁇ width 400 mm ⁇ height 130 mm) composed of the above eight cells is used. ) was prepared. The gap between cells was arbitrarily set.
  • the cooling device that functions as a thermal cooling mechanism includes a self-made aluminum fin (length 190 mm x width 400 mm x height 40 mm, fin thickness 7 mm x 10 pieces) or a self-made water cooling device (length 190 mm x width 400 mm x height). 40 mm) was used, and the battery module was placed on it to charge and discharge the battery.
  • the battery cell cooling mechanism realized in this way generally has a structure as illustrated in FIG.
  • An epoxy resin composition was prepared as a thermosetting resin to be a matrix resin.
  • the epoxy resin composition is used as a reinforcing fiber base material made of pitch-based carbon fiber (UD material: manufactured by Nippon Graphite Fiber Co., Ltd.) or a reinforcing fiber base material made of PAN-based carbon fiber (UD material: manufactured by Sakai Obex Co., Ltd.).
  • UD material manufactured by Nippon Graphite Fiber Co., Ltd.
  • PAN-based carbon fiber UD material: manufactured by Sakai Obex Co., Ltd.
  • the obtained CFRP was attached to a cell using a silicone grease (G-777, thermal conductivity 3.3 W / (mK)) manufactured by Shin-Etsu Chemical Co., Ltd.
  • CFRP was attached to the entire side surface of the cell to which CFRP was attached (that is, with an area ratio of 100%).
  • the attached CFRP was connected to the aluminum fins and water cooling device installed under the battery module using Shin-Etsu Chemical's silicone grease (G-777, thermal conductivity 3.3 W / (mK)). ..
  • Examples 20 to 26 shown in Table 3 below verification is performed when a plurality of CFRPs are used in combination as a heat conductive material or when a heat insulating member is used in combination.
  • the numbers given in the column of fiber type and heat insulating member indicate the ratio of the thickness of the member used.
  • the thickness of the grease is fixed at 1.0 mm and then the verification is performed.
  • thermocouple was attached to an arbitrary position on the cell surface using Kapton tape, and the temperature rise due to charging and discharging was measured.
  • the charging / discharging conditions were set so as to be 3C when the magnitude of the current for fully charging (or discharging) the capacity of the battery in 1 hour was defined as 1C, and charging / discharging was performed.
  • the temperature evaluation when an abnormal heating cell occurs is that in the thickness range shown in Table 4, when CFRP is used, when Al, heat insulating material, and air are used. It became clear that the result was better than that. Based on this finding, the temperature evaluation when an abnormal heat-generating cell was generated was evaluated as a score "A" for each example shown in Table 3 based on the results shown in Table 4, and for each comparative example shown in Table 3. Was evaluated as a score of "B". Such measures will be described in detail below with reference to FIGS. 21A to 21C.
  • FIGS. 21A to 21C typical results of measuring the maximum temperature of cells adjacent to cells that have abnormally generated heat are shown in FIGS. 21A to 21C.
  • CFRP CFRP
  • aluminum heat insulating material
  • air was inserted into the gap between cells, and the cell spacing was 0.5 mm, respectively. It is a temperature measurement result at 0 mm and 5.0 mm.
  • the horizontal axis represents time and the vertical axis represents temperature.
  • the heat insulating material and air hardly transfer heat, so the initial temperature rise is slow.
  • the amount of heat transferred to the cooling mechanism and the amount of heat dissipated into the air are small, so that the temperature of the abnormal heat generating cell becomes extremely high.
  • the temperature of the adjacent cell also rises sharply, and finally, the temperature becomes higher than that in the case where the material that conducts heat is attached.
  • the heat insulating material and air are, of course, more efficient than aluminum and CFRP, which conduct heat, while preventing heat propagation to adjacent cells. It can be seen that the temperature is controlled properly. And this is established at least in the thickness range as shown in FIGS. 21A to 21C, and it can be seen that it essentially has such a property. From this, it can be seen that regardless of the configuration shown in Table 4, the CFRP laminated configuration of the present invention is significantly superior in performance to the heat conductive material such as aluminum and the heat insulating material.
  • the battery cell cooling structure corresponding to the embodiment of the present invention has passed the comprehensive evaluation, while the battery cell cooling structure corresponding to the comparative example of the present invention has. It can be seen that any of the evaluations of cooling performance and temperature evaluation when an abnormal heat generating cell is generated is unacceptable.

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Abstract

【課題】蓄電デバイスの周囲の温度をより効率良く制御すること。 【解決手段】本発明の蓄電デバイス構造体は、１又は複数の蓄電デバイスと、配向した炭素強化繊維を有する炭素繊維強化プラスチック部材と、を備え、前記炭素繊維強化プラスチック部材は、前記１又は複数の蓄電デバイスの少なくとも１つの面上に配置され、前記蓄電デバイスと熱的に接続されており、前記炭素強化繊維の配向方向における前記炭素繊維強化プラスチック部材の少なくとも片方の端部は、当該端部の全面が雰囲気中に露出するか、又は、当該端部の少なくとも一部が、冷媒もしくは放熱機構の少なくとも何れかに接しており、炭素繊維強化プラスチック部材を平面視したときに、雰囲気中に露出している端部又は冷媒もしくは放熱機構に向かう方向を０°方向、０°方向に直交する方向を９０°方向と定義したとき、炭素強化繊維の延伸方向について、０°方向成分が、４０％以上である。

Description

蓄電デバイス構造体及び蓄電デバイス構造体の放熱方法
　本発明は、蓄電デバイス構造体及び蓄電デバイス構造体の放熱方法に関する。
　近年、開発・改良が進められている電気自動車は、各種の蓄電池（例えば、リチウムイオン２次電池等の各種バッテリーを用いたバッテリーセル）やキャパシタ等といった蓄電デバイスを大量に搭載し、充放電を繰り返す過程で大きな発熱を生じる。発熱により蓄電デバイスの劣化が促進されてしまうため、蓄電デバイスの劣化制御のためには、蓄電デバイスの周囲の温度を適切な範囲内に維持することが重要となる。そこで、蓄電デバイスの周囲の温度を適切な範囲内とするための技術が、各種提案されている。
　例えば、蓄電デバイスの一種である電池モジュールの熱損傷を抑制するために、以下の特許文献１では、角型電池が積層された電池積層体において、積層方向に隣り合う角型電池の間に電池間セパレータを設ける技術が開示されている。かかる技術において、電池間セパレータの一例として、断熱部材／熱伝導部材／断熱部材という積層構造を有するものが開示されている。
　また、以下の特許文献２では、隣り合って複数存在する電池（バッテリーセル）から発生した熱を、バッテリーケース上部に貼付された放熱部材へ伝達することで、バッテリーの放熱を制御する技術が開示されている。かかる技術において、放熱部材として、アルミニウム、鉄、ステンレス、チタン等の金属を用いた例が開示されている。
国際公開第２０１９／１６７６８９号 特開２０１３－１０９９７５号公報
　しかしながら、上記特許文献１及び特許文献２に開示された技術を用いたとしても、バッテリーセルをはじめとする各種の蓄電デバイスの周囲の温度をより効率良く制御するという観点において、未だ改善の余地があった。
　そこで、本発明は、上記問題に鑑みてなされたものであり、本発明の目的とするところは、蓄電デバイスの周囲の温度をより効率良く制御することが可能な、蓄電デバイス構造体及び蓄電デバイス構造体の放熱方法を提供することにある。
　上記課題を解決するために、本発明者らが鋭意検討した結果、異方的な熱伝導特性を有する炭素繊維強化プラスチック（Ｃａｒｂｏｎ　Ｆｉｂｅｒ　Ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ　Ｐｌａｓｔｉｃ：ＣＦＲＰ）部材（以下、単に「ＣＦＲＰ部材」と略記することがある。）を蓄電デバイスに対して熱的に接続させて、蓄電デバイスからの放熱を実現することに想到した。
　かかる知見に基づき完成された本発明の要旨は、以下の通りである。
（１）１又は複数の蓄電デバイスと、配向した炭素強化繊維を有する炭素繊維強化プラスチック部材と、を備え、前記炭素繊維強化プラスチック部材は、前記１又は複数の蓄電デバイスの少なくとも１つの面上に配置され、前記蓄電デバイスと熱的に接続されており、前記炭素強化繊維の配向方向における前記炭素繊維強化プラスチック部材の少なくとも片方の端部は、当該端部の全面が雰囲気中に露出するか、又は、当該端部の少なくとも一部が、冷媒もしくは放熱機構の少なくとも何れかに接しており、前記炭素繊維強化プラスチック部材を平面視したときに、雰囲気中に露出している前記端部又は前記冷媒もしくは放熱機構に向かう方向を０°方向と定義し、前記０°方向に直交する方向を９０°方向と定義し、前記炭素繊維強化プラスチック部材に含まれる前記炭素強化繊維の延伸方向について、０°方向成分及び９０°方向成分をそれぞれ算出したときに、前記炭素繊維強化プラスチック部材の全体に含まれる前記炭素強化繊維の延伸方向における前記０°方向成分が、４０％以上である、蓄電デバイス構造体。
（２）前記炭素繊維強化プラスチック部材は、当該炭素繊維強化プラスチック部材の少なくとも一方の面に金属層が設けられている金属積層ＣＦＲＰ部材である、（１）に記載の蓄電デバイス構造体。
（３）前記放熱機構は、アルミニウム製ヒートシンク、又は、金属製のブロックに冷媒を通す冷却機構である、（２）に記載の蓄電デバイス構造体。
（４）前記蓄電デバイスの配置された前記金属積層ＣＦＲＰ部材が複数存在し、かつ、前記放熱機構に対して並列に接続されている、（２）又は（３）に記載の蓄電デバイス構造体。
（５）前記蓄電デバイスは、前記金属積層ＣＦＲＰ部材のうち、前記炭素繊維強化プラスチック部材に対して熱的に直に接続されている、（２）～（４）の何れか１つに記載の蓄電デバイス構造体。
（６）前記蓄電デバイスは、前記金属積層ＣＦＲＰ部材のうち、前記金属層に対して熱的に直に接続されている、（２）～（４）の何れか１つに記載の蓄電デバイス構造体。
（７）前記金属層の厚みは、５．０μｍ～１．５ｍｍである、（２）～（６）の何れか１つに記載の蓄電デバイス構造体。
（８）前記炭素繊維強化プラスチック部材の厚みは、０．１～５．０ｍｍである、（２）～（７）の何れか１つに記載の蓄電デバイス構造体。
（９）前記金属層は、銅、アルミニウム、鉄、ステンレス、又は、チタンからなる金属箔もしくは金属板である、（２）～（８）の何れか１つに記載の蓄電デバイス構造体。
（１０）前記炭素強化繊維は、ピッチ系炭素強化繊維である、（２）～（９）の何れか１つに記載の蓄電デバイス構造体。
（１１）複数の前記蓄電デバイスが、互いに対向するように配置され、前記放熱機構に対し、前記複数の蓄電デバイスが熱的に接続されており、前記炭素繊維強化プラスチック部材は、前記複数の蓄電デバイスの少なくとも１つ以上に対し、隣り合う他の前記蓄電デバイスと対向する少なくとも１つの面上に設けられ、かつ、前記放熱機構に対して熱的に接続されている、（１）に記載の蓄電デバイス構造体。
（１２）前記炭素強化繊維は、ピッチ系炭素強化繊維である、（１１）に記載の蓄電デバイス構造体。
（１３）前記放熱機構には、溝部が設けられており、前記炭素繊維強化プラスチック部材は、前記溝部に嵌合されている、（１１）又は（１２）に記載の蓄電デバイス構造体。
（１４）前記炭素繊維強化プラスチック部材が設けられた前記蓄電デバイスと、当該蓄電デバイスに隣り合う他の前記蓄電デバイスと、の間に、断熱部材が設けられる、（１１）～（１３）の何れか１つに記載の蓄電デバイス構造体。
（１５）隣り合う前記蓄電デバイスにおいて、他の前記蓄電デバイスに対向する側の面上には、前記炭素繊維強化プラスチック部材が設けられており、前記蓄電デバイスの側には、ピッチ系炭素強化繊維を有する前記炭素繊維強化プラスチック部材が設けられており、前記他の蓄電デバイスの側には、ピッチ系炭素強化繊維以外の炭素強化繊維を有する前記炭素繊維強化プラスチック部材が設けられている、（１１）～（１４）の何れか１つに記載の蓄電デバイス構造体。
（１６）前記放熱機構は、前記蓄電デバイスから伝達された熱を冷却する冷却装置、又は、前記蓄電デバイスを収納する蓄電デバイスケースの少なくとも何れかである、（１１）～（１５）の何れか１つに記載の蓄電デバイス構造体。
（１７）前記炭素繊維強化プラスチック部材における、前記面法線方向に対して直交する方向の熱伝導率は、５０～３００Ｗ／ｍ・Ｋである、（１）～（１６）の何れか１つに記載の蓄電デバイス構造体。
（１８）前記炭素繊維強化プラスチック部材は、熱伝導率が０．１Ｗ／ｍ・Ｋ以上である接着剤又はグリースの少なくとも何れかを介して、他の部材に熱的に接続される、（１）～（１７）の何れか１つに記載の蓄電デバイス構造体。
（１９）前記蓄電デバイスは、バッテリーセルである、（１）～（１８）の何れか１つに記載の蓄電デバイス構造体。
（２０）１又は複数の蓄電デバイスの少なくとも１つの面上に対し、配向した炭素強化繊維を有する炭素繊維強化プラスチック部材を配置して、前記炭素繊維強化プラスチック部材と前記蓄電デバイスとを熱的に接続し、前記炭素強化繊維の配向方向における前記炭素繊維強化プラスチック部材の少なくとも片方の端部を、当該端部の全面が雰囲気中に露出させるか、又は、当該端部の少なくとも一部を、冷媒もしくは放熱機構の少なくとも何れかに接触させ、前記炭素繊維強化プラスチック部材を平面視したときに、雰囲気中に露出している前記端部又は前記冷媒もしくは放熱機構に向かう方向を０°方向と定義し、前記０°方向に直交する方向を９０°方向と定義し、前記炭素繊維強化プラスチック部材に含まれる前記炭素強化繊維の延伸方向について、０°方向成分及び９０°方向成分をそれぞれ算出したときに、前記炭素繊維強化プラスチック部材の全体に含まれる前記炭素強化繊維の延伸方向における前記０°方向成分が、４０％以上である、蓄電デバイス構造体の放熱方法。
　以上説明したように本発明によれば、蓄電デバイスの周囲の温度をより効率良く制御することが可能となる。
本発明者らが得た知見について説明するための説明図である。 本発明者らが得た知見について説明するためのグラフ図である。 本発明の第１実施形態に係る金属積層ＣＦＲＰ部材を説明するための模式図である。 第１実施形態に係る金属積層ＣＦＲＰ部材を説明するための模式図である。 ＣＦＲＰ部材における炭素強化繊維の配向方向について説明するための模式図である。 第１実施形態に係る蓄電デバイス構造体を説明するための模式図である。 第１実施形態に係る蓄電デバイス構造体を説明するための模式図である。 第１実施形態に係る蓄電デバイス構造体を説明するための模式図である。 第１実施形態に係る蓄電デバイス構造体を説明するための模式図である。 第１実施形態に係る蓄電デバイス構造体を説明するための模式図である。 第１実施形態に係る蓄電デバイス構造体を説明するための模式図である。 第１実施形態に係る蓄電デバイス構造体を説明するための模式図である。 第１実施形態に係る蓄電デバイス構造体を説明するための模式図である。 第１実施形態に係る蓄電デバイス構造体を説明するための模式図である。 第１実施形態に係る蓄電デバイス構造体を説明するための模式図である。 第１実施形態に係る蓄電デバイス構造体を説明するための模式図である。 第１実施形態に係る蓄電デバイス構造体を説明するための模式図である。 第１実施形態に係る蓄電デバイス構造体を説明するための模式図である。 第１実施形態に係る蓄電デバイス構造体を説明するための模式図である。 炭素繊維強化プラスチック部材の熱伝導率の測定方法を説明するための説明図である。 炭素繊維強化プラスチック部材の熱伝導率の測定方法を説明するための説明図である。 接着剤及びグリースの熱伝導率の測定方法を説明するための説明図である。 本発明の第２実施形態に係る蓄電デバイス構造体の構成を模式的に示した説明図である。 第２実施形態に係る蓄電デバイス構造体について説明するための模式図である。 第２実施形態に係る蓄電デバイス構造体について説明するための模式図である。 第２実施形態に係る蓄電デバイス構造体について説明するための模式図である。 第２実施形態に係る蓄電デバイス構造体について説明するための模式図である。 第２実施形態に係る蓄電デバイス構造体ついて説明するための模式図である。 第２実施形態に係る蓄電デバイス構造体について説明するための模式図である。 第２実施形態に係る蓄電デバイス構造体について説明するための模式図である。 第２実施形態に係る蓄電デバイス構造体について説明するための模式図である。 実験例１における実施例及び比較例について説明するためのグラフ図である。 実験例１における実施例及び比較例について説明するためのグラフ図である。 実験例１における実施例及び比較例について説明するためのグラフ図である。 実験例２における実施例及び比較例について説明するためのグラフ図である。 実験例２における実施例及び比較例について説明するためのグラフ図である。 実験例２における実施例及び比較例について説明するためのグラフ図である。
　以下に添付図面を参照しながら、本発明の好適な実施の形態について詳細に説明する。なお、本明細書及び図面において、実質的に同一の機能構成を有する構成要素については、同一の符号を付することにより重複説明を省略する。
（本発明者らが得た知見について）
　本発明の各実施形態に係る蓄電デバイス構造体及び蓄電デバイスの放熱方法について説明するに先立ち、本発明者らが行った検証により得られた知見について、図１Ａ及び図１Ｂを参照しながら簡単に説明する。
　図１Ａは、本発明者らが得た知見について説明するための説明図であり、図１Ｂは、本発明者らが得た知見について説明するためのグラフ図である。
　本発明者らは、蓄電デバイスの一例としてのバッテリーセル（より詳細には、リチウムイオン２次電池）の温度管理について検討するために、図１Ａに示したような放熱機構を準備した。より詳細には、放熱機構として機能するアルミフィンの表面に、放熱シート及びプラスチック樹脂を介して、蓄電デバイスの一例としてのリチウムイオン２次電池を設置した。その後、リチウムイオン２次電池の表面に熱伝導体を設けた場合と設けない場合とで、稼働中（放電中）のリチウムイオン２次電池の温度上昇に起因してアルミフィンの温度がどのように変化するのかを、熱電対を用いて計測した。この際、熱伝導体としては、アルミニウム（Ａｌ）と、ＣＦＲＰ部材と、を用いた。なお、ＣＦＲＰ部材としては、リチウムイオン２次電池からアルミフィンに向かう方向に炭素強化繊維が配向した、一方向材を用いた。
　得られた結果を、図１Ｂに示した。図１Ｂにおいて、横軸は、測定時間（秒）であり、縦軸は、アルミフィン温度（℃）である。熱伝導体を設置しなかった場合と比較して、熱伝導体を設置した場合の方が、アルミフィン温度は高い値を示している。この結果より、リチウムイオン２次電池の表面に熱伝導体を設けた方が、リチウムイオン２次電池で発生した熱を、より多くアルミフィンに伝達できていることがわかる。
　また、Ａｌを含む各種金属の高い熱伝導率を考えると、熱伝導体としてＡｌを設けた場合のアルミファン温度の方が、ＣＦＲＰ部材を設けた場合のアルミファン温度よりも、高い値を示すであろうことが予測された。しかしながら、得られた測定結果は、図１Ｂに示したように、ＣＦＲＰ部材を設けた場合のアルミフィン温度の方が、Ａｌを設けた場合のアルミフィン温度よりも高い値を示した。
　この結果について本発明者らが考察したところ、Ａｌの場合には、リチウムイオン２次電池で発生した熱がアルミフィンまで到達するまでの間にＡｌから放熱されてしまうと推測された。一方で、ＣＦＲＰ部材の場合には、良好な熱伝導体である炭素強化繊維がマトリックス樹脂中に埋没しているという構造に起因して、アルミフィンに到達するまでの間に放熱がさほど発生せずに、より多くの熱量が効率よくアルミフィンまで到達したものと推測された。
　このように、ＣＦＲＰ部材は、炭素強化繊維が配向している方向への熱伝導率は高い一方で、ＣＦＲＰ部材の厚み方向への熱伝導率は低いと考えられる。そのため、ＣＦＲＰ部材を適切に用いることで、リチウムイオン２次電池をはじめとする各種の蓄電デバイスの温度管理をより簡便に行うことが可能となるとの知見を得ることができた。
　また、上記のように熱伝導性に異方性を有し、熱伝導性が低い方向については、蓄電デバイスが異常発熱したときに、その熱を隣の蓄電デバイスに伝播させることを防止する効果があると考えられる。そのため、蓄電デバイスの劣化や発火を抑制して、安全性がより高まる。かかる観点は、車載の大型電池においては、特に重要な効果となる。なお、ここでいう「異常発熱」とは、蓄電デバイス内において、何らかの原因で発生した、通常運転時よりも高い温度になることを指し、例えば、蓄電デバイスに釘を突き刺して強制短絡させた際の急激な発熱や、電極や活物質の異常部分に起因する局所的な短絡や抵抗値の増大による温度上昇が挙げられる。このような異常発熱で発生した熱が、隣の蓄電デバイスに伝播すると、その隣の蓄電デバイスの温度上昇を誘発し、劣化や異常発熱の原因となる。そのため、上記のような熱伝播を防止することは、非常に重要である。
　以下では、かかる知見に基づき完成された、本発明の各実施形態に係る蓄電デバイス構造体及び蓄電デバイス構造体の放熱方法について、詳細に説明する。
　本発明の各実施形態に係る蓄電デバイス構造体は、炭素繊維強化プラスチック部材を平面視したときに、雰囲気中に露出している端部又は冷媒もしくは放熱機構に向かう方向を０°方向と定義し、０°方向に直交する方向を９０°方向と定義し、炭素繊維強化プラスチック部材に含まれる炭素強化繊維の延伸方向について、０°方向成分及び９０°方向成分をそれぞれ算出したときに、炭素繊維強化プラスチック部材の全体に含まれる炭素強化繊維の延伸方向における０°方向成分が、４０％以上である。
　更に、本発明の各実施形態に係る蓄電デバイス構造体では、炭素強化繊維の配向方向におけるＣＦＲＰ部材の少なくとも片方の端部は、当該端部の全面が雰囲気中に露出するか、又は、当該端部の少なくとも一部が、冷媒もしくは放熱機構の少なくとも何れかに接している。
　本発明の各実施形態に係る蓄電デバイス構造体は、上記のような特徴を有することで、ＣＦＲＰ部材の異方的な熱伝導特性を利用して、蓄電デバイスの周囲の温度をより効率良く制御することが可能となる。
　また、本発明の各実施形態に係る蓄電デバイス構造体は、以下の各実施形態に示したような特徴を更に備えることで、各実施形態において示したような更なる特徴を実現することも可能となる。
　ここで、本発明の各実施形態において、「熱的に接続された」とは、「熱伝導が可能なように接続された」という状態を表している。また、「熱伝導が可能」な状態とは、より詳細には、互いに接続される２つの部材間の熱抵抗値が１．０以下であることを意味している。
　以下では、本発明の各実施形態に係る蓄電デバイス構造体について、図面を参照しながら、より詳細に説明する。なお、以下の説明において特に断りのない限り、各実施形態に係る蓄電デバイス構造体が示す効果を損なわない範囲内で、一方の実施形態で示した蓄電デバイス構造体の構成の一部を、他方の実施形態で示した蓄電デバイス構造体の構成に適用することも可能である。
≪第１実施形態≫
　上記のように、蓄電デバイスの劣化制御のためには、蓄電デバイスの周囲の温度を適切な範囲内に維持することが重要となるが、蓄電デバイスの温度を制御するにあたって、各種の放熱機構等に熱を伝える際に、各種の金属等の熱伝導部材を併用することが考えられる。
　例えば、単純に熱伝導部材を蓄電デバイスに貼り付けることを想起した場合、銅やアルミニウム等の金属材料を単体で用いると重量が重くなり、重量を軽くしようと金属材料を薄くすると、性能や剛性が不十分となる。剛性が不足すると、水冷機構や空冷機構等の放熱機構に接続する際に不具合が生じたり、剥き出しで露出された金属材料が折れたり曲がったりしてしまう。
　また、熱伝導部材として、ＣＦＲＰ部材を用いることも考えられるが、ＣＦＲＰ部材は高価な素材であるため、ＣＦＲＰ部材を単独で使用すると、蓄電デバイスの高コスト化につながってしまう可能性がある。
　このような観点から、以下に示す第１実施形態では、ＣＦＲＰ部材の少なくとも一方の面上に金属層を積層させて金属積層ＣＦＲＰ部材とすることに着想し、蓄電デバイス構造体を実現するに至った。これにより、高熱伝導性と低コスト化とを両立させた蓄電デバイス構造体を実現することが可能となる。
　この際に、本発明者らが鋭意検討した結果、金属積層ＣＦＲＰ部材の配置の仕方等に着目することで、蓄電デバイスの周囲の温度をより効率良く制御可能なだけでなく、より優れた熱伝導性を示しつつ、剛性、軽量性及びコスト性も併せ持つ蓄電デバイス構造体を提供可能であることに想到した。以下に示す第１実施形態では、蓄電デバイスの周囲の温度をより効率良く制御可能なだけでなく、より優れた熱伝導性を示しつつ、剛性、軽量性及びコスト性も併せ持つ蓄電デバイス構造体について、詳細に説明する。
（蓄電デバイス構造体について）
　以下では、図２Ａ～図１２を参照しながら、本発明の第１実施形態に係る蓄電デバイス構造体について、詳細に説明する。
　図２Ａ及び図２Ｂは、本実施形態に係る金属積層ＣＦＲＰ部材を説明するための模式図である。図３は、ＣＦＲＰ部材における炭素強化繊維の配向方向について説明するための模式図である。図４Ａ～図９は、本実施形態に係る蓄電デバイス構造体を説明するための模式図である。図１０及び図１１は、炭素繊維強化プラスチック部材の熱伝導率の測定方法を説明するための説明図である。図１２は、接着剤及びグリースの熱伝導率の測定方法を説明するための説明図である。
　第１実施形態に係る蓄電デバイス構造体は、１又は複数の蓄電デバイスと、配向した炭素強化繊維を有する炭素繊維強化プラスチック部材と、を備え、炭素繊維強化プラスチック部材は、１又は複数の蓄電デバイスの少なくとも１つの面上に配置され、蓄電デバイスと熱的に接続されており、炭素強化繊維の配向方向における炭素繊維強化プラスチック部材の少なくとも片方の端部は、当該端部の全面が雰囲気中に露出するか、又は、当該端部の少なくとも一部が、冷媒もしくは放熱機構の少なくとも何れかに接しており、炭素繊維強化プラスチック部材を平面視したときに、雰囲気中に露出している端部又は冷媒もしくは放熱機構に向かう方向を０°方向と定義し、０°方向に直交する方向を９０°方向と定義し、炭素繊維強化プラスチック部材に含まれる炭素強化繊維の延伸方向について、０°方向成分及び９０°方向成分をそれぞれ算出したときに、炭素繊維強化プラスチック部材の全体に含まれる炭素強化繊維の延伸方向における０°方向成分が、４０％以上である蓄電デバイス構造体において、炭素繊維強化プラスチック部材が、当該炭素繊維強化プラスチック部材の少なくとも一方の面に金属層が設けられている金属積層ＣＦＲＰ部材である形態を具体化したものである。
＜金属積層ＣＦＲＰ部材１０＞
　以下では、便宜的に、図２Ａに示した座標系を参照しながら、説明を行うものとする。
　本実施形態に係る蓄電デバイス構造体は、リチウムイオン２次電池等の各種のバッテリーやキャパシタ等といった蓄電デバイスと、かかる蓄電デバイスに設けられた部材と、で構成されている。この際に、本実施形態に係る蓄電デバイス構造体では、図２Ａ及び図２Ｂに示したような、特定のＣＦＲＰ部材が採用されている。
　すなわち、本実施形態に係る蓄電デバイス構造体では、図２Ａに模式的に示したように、炭素強化繊維を含む炭素繊維強化プラスチック（ＣＦＲＰ）部材１１１と、ＣＦＲＰ部材１１１の一方の表面に設けられた金属層１１３と、を有する金属積層ＣＦＲＰ部材１１０が用いられる。
　ここで、本実施形態に係るＣＦＲＰ部材１１１において、炭素強化繊維の配向方向は、ＣＦＲＰ部材１１１の表面法線方向に対して直交する方向となっており、例えば図２Ａに示した例では、炭素強化繊維は、図２Ａのｘ軸方向に配向している。
　なお、炭素強化繊維の配向方向とは、ＣＦＲＰ部材１１１に含まれる１本１本の炭素強化繊維の方向ではなく、ＣＦＲＰ部材１１１の全体としての炭素強化繊維の配向方向（換言すれば、平均化してマクロ的に見たときの炭素強化繊維の配向方向）である。
　より詳細には、ＣＦＲＰ部材１１１を上方（例えば、図２Ａにおけるｚ軸方向）から平面視したときに、雰囲気中に露出している端部又は冷媒もしくは放熱機構に向かう方向（例えば、図２Ａにおけるｘ軸方向）を０°方向と定義し、０°方向に直交する方向（例えば、図２Ａにおけるｙ軸方向）を９０°方向と定義する。その上で、炭素繊維強化プラスチック部材に含まれる炭素強化繊維の延伸方向について、０°方向成分及び９０°方向成分をそれぞれ算出したときに、炭素繊維強化プラスチック部材の全体に含まれる炭素強化繊維の延伸方向における０°方向成分は、４０％以上となっている。
　本実施形態において、０°方向成分の割合が４０％未満となる場合には、ＣＦＲＰ部材１１１は、所望の冷却性能を発現させることができない。０°方向成分の割合を４０％以上とすることで、ＣＦＲＰ部材１１１は、所望の冷却性能を発現するようになる。０°方向成分の割合は、好ましくは通常のクロス材が使用可能な５０％以上であり、より好ましくは６０％以上であり、その上限値は１００％であってもよい。
　ここで、ＣＦＲＰ部材１１１における炭素強化繊維の延伸方向は、３次元Ｘ線顕微鏡システム（Ｘ線ＣＴシステム）を用いて測定することが可能である。例えばＺＥＩＳＳ社製　Ｘｒａｄｉａ５２０を使用して、ＣＦＲＰ部材１１１のＸ線ＣＴ像を取得し、画像の再構築により得られる３次元画像から、炭素強化繊維の延伸方向を求めることができる。また、再構築した画像を解析し、炭素強化繊維の延伸方向の０°方向成分及び９０°方向成分の割合を算出することができる。以下、０°方向成分及び９０°方向成分の算出方法について、図３を参照しながら詳細に説明する。
　０°方向成分の割合は、次のように算出することとする。以下では、ＣＦＲＰ部材１１１の全体において、２種類の繊維の延伸方向が含まれている例を示す。まず、図３のような０°方向とのなす角（鋭角）θ１を有する第１の延伸方向と、０°方向とのなす角（鋭角）θ２を有する第２の延伸方向のそれぞれについて、三角関数を用いて０°方向成分と９０°方向成分に分解する。これにより、ＣＦＲＰ部材１１１の各厚み位置（例えば、図２Ａにおけるｚ方向に沿った各位置）での０°方向成分の値の絶対値と、ＣＦＲＰ部材１１１の各厚み位置での９０°方向成分の値の絶対値を算出する。
　次に、ＣＦＲＰ部材１１１の厚み方向に沿って、各厚み位置での０°方向成分を合計する（積分する）ことで、ＣＦＲＰ部材１１１の全体における０°方向成分の値を算出する。同様に、ＣＦＲＰ部材１１１の厚み方向に沿って、各厚み位置での９０°方向成分を合計する（積分する）ことで、ＣＦＲＰ部材１１１の全体における９０°方向成分の値を算出する。そして、ここで算出されたＣＦＲＰ部材１１１の全体における０°方向成分の値と９０°方向成分の値とを更に合計し、当該合計値に対する、ＣＦＲＰ部材１１１の全体における０°方向成分の割合を算出する。
　なお、ＣＦＲＰ部材１１１が、複数のＣＦＲＰが積層された積層構造を有している場合、上記の各厚み位置での０°方向成分及び９０°方向成分は、１層あたりの０°成分及び９０°成分と考えることができる。
　例えば、ＣＦＲＰ部材１１１が、６層のＣＦＲＰから構成された積層構造を有しているものとする。この際に、例えば角θ１が３０°である場合には、ｃｏｓ３０°が０°方向成分であり、ｓｉｎ３０°が９０°方向成分である。すなわち、１層あたりの０°方向成分は約０．８６６であり、１層あたりの９０°方向成分は、０．５である。ＣＦＲＰ部材１１１が６層構造である場合、層全体における０°方向成分は５．２であり、９０°方向成分は３．０である。ＣＦＲＰ部材１１１の全体の０°方向成分の値である５．２は、ＣＦＲＰ部材１１１の全体における０°方向成分及び９０°方向成分の合計値である８．２の約６３％であり、これがＣＦＲＰ部材１１１の全体における０°方向成分の割合である。なお、延伸方向が０°方向である場合の０°方向成分の値はｃｏｓ０°、すなわち１であり、９０°方向成分の値はｓｉｎ０°、すなわち０である。また、延伸方向が９０°方向である場合の０°方向成分の値はｃｏｓ９０°、すなわち０であり、９０°方向成分の値はｓｉｎ９０°、すなわち１である。
　なお、積層構造を有しているＣＦＲＰ部材１１１の各層が略同一の厚みにより形成されている場合は、上述した方法で算出することが可能であるが、各層の厚みが異なる場合には、各層の厚みを重みとして、上記割合を算出する。例えば、ｎ層が積層したＣＦＲＰ部材１１１のうち、一方の側からｋ番目の層の０°方向成分の値をｘｋ、かかる層の厚みをｔｋとした場合、ＣＦＲＰ部材１１１の全体における０°方向成分の合計値は、ｘ１×ｔ１＋・・・＋ｘｎ×ｔｎとなる。９０°方向成分の合計値についても、同様に算出することができる。
　また、本実施形態に係る金属積層ＣＦＲＰ部材１１０において、金属層１１３は、図２Ｂに示したように、ＣＦＲＰ部材１１１の両面に形成されていてもよい。
　ＣＦＲＰ部材１１１は、上述のように、良好な熱伝導体である炭素強化繊維がマトリックス樹脂中に埋没しているという構造を有している。そのため、ＣＦＲＰ部材１１１は、炭素強化繊維の配向方向に熱を良好に伝達する一方で、ＣＦＲＰ部材１１１の厚み方向（例えば、図２Ａのｚ軸方向）には、熱を伝達させにくいという特性を発現する。ただし、ＣＦＲＰ部材１１１の厚み方向への熱伝達を完全に遮断するものではないため、ある程度の時間の経過とともに、厚み方向へ熱を伝達することができる。また、ＣＦＲＰ部材１１１の厚み方向への熱伝達効率は、アルミニウム等の各種金属の熱伝達効率よりは低いため、アルミニウム等の各種金属と比較して、伝達している熱が途中で放熱される現象は抑制される。
　ここで、本実施形態に係るＣＦＲＰ部材１１１のｘ軸方向の熱伝導率は、５０～３００Ｗ／ｍ・Ｋの範囲内であることが好ましい。図２Ａに示したｘ軸方向の熱伝導率が上記の範囲内となることで、後述する蓄電デバイス１２０で発生する熱を、より確実にＣＦＲＰ部材１１１の端部へと伝達させることができる。
　図２Ａのｘ軸方向の熱伝導率が５０Ｗ／ｍ・Ｋ未満となる場合には、後述する蓄電デバイス１２０で発生する熱を、十分にＣＦＲＰ部材１１１の端部まで伝達させることができずに、蓄電デバイス１２０を十分に冷却できない可能性が生じうる。ＣＦＲＰ部材１１１のｘ軸方向の熱伝導率は、１００Ｗ／ｍ・Ｋ以上であることがより好ましく、１５０Ｗ／ｍ・Ｋ以上であることが更に好ましい。
　一方、ｘ軸方向の熱伝導率が３００Ｗ／ｍ・Ｋを超えるものは、商業ベースでは殆ど製造されておらず、コスト高となることから、ＣＦＲＰ部材１１１のｘ軸方向の熱伝導率は、３００Ｗ／ｍ・Ｋ以下であることが好ましい。
　一般に、炭素繊維強化プラスチック（ＣＦＲＰ）に用いられる炭素強化繊維は、ピッチ系の炭素強化繊維と、ＰＡＮ系の炭素強化繊維と、に大別される。本実施形態にＣＦＲＰ部材１１１は、ピッチ系の炭素強化繊維を含有していることが好ましい。ピッチ系の炭素強化繊維を用いることで、より優れた熱伝達効率を実現することが可能となる。
　また、炭素強化繊維は、連続的に延伸している炭素繊維（連続繊維とも呼ばれる。）を含むもの、例えば２～１００ｍｍ程度の長さに裁断された炭素繊維（チョップド糸とも呼ばれる。）を含むもの、０．０５～０．３０ｍｍ程度の長さに裁断された炭素繊維（ミルドファイバーとも呼ばれる。）を含むものなど、様々なものが存在する。本実施形態では、これら繊維のいずれを用いることも可能であるし、複数種類の繊維を組み合わせて使用することも可能である。
　また、ＣＦＲＰ部材１１１に用いられるマトリックス樹脂は、熱可塑性のマトリックス樹脂であってもよいし、熱硬化性のマトリックス樹脂であってもよいが、耐熱性の高い樹脂であることが好ましい。ここでいう「耐熱性が高い」とは、蓄電デバイス１２０で発生しうる熱に暴露された場合であっても、ＣＦＲＰ部材１１１の形状が保持可能な程度の耐熱性を有することをいう。このような耐熱性の高い樹脂を用いることで、本実施形態に係る蓄電デバイス構造体の性能が低下することを防止することが可能となる。
　上記のような耐熱性を有する熱硬化性のマトリックス樹脂としては、例えば、フェノール樹脂、エポキシ樹脂、メラミン樹脂を挙げることができる。また、上記のような耐熱性を有する熱可塑性のマトリックス樹脂としては、例えば、ポリプロピレン樹脂、ナイロン１２樹脂、ナイロン６樹脂、ポリカーボネート樹脂、ＰＥＥＫ（ポリエーテルエーテルケトン）樹脂、ＰＢＴ（ポリブチレンテレフタレート）樹脂、ＰＰＳ（ポリフェニレンサルファイド）樹脂、フェノキシ樹脂等を挙げることができる。上記のマトリックス樹脂のうち特に耐熱性の高いものとしては、エポキシ樹脂、フェノール樹脂、メラミン樹脂、ＰＥＥＫ樹脂を挙げることができる。
　本実施形態に係るＣＦＲＰ部材１１１において、強化繊維密度（ＶＦ：Ｖｏｌｕｍｅ　Ｆｒａｃｔｉｏｎ）は、例えば、連続繊維（ＣＦＲＰの一端から他端まで連続で繋がった繊維）の場合、４０～６５％の範囲であることが好ましい。また、チョップド糸などの不連続繊維（２５～１００ｍｍ長など）の場合は２０～５０％強化繊維密度が上記の範囲内となることがこのましい。これにより、コストの増加を抑制しながら、より効率の良い熱伝導を実現することが可能となり、後述する放熱機構１４０に向かう方向の熱伝導率を、より確実に上述した熱伝導率の範囲内とすることが可能となる。使用する繊維が連続繊維の場合は、強化繊維密度は、より好ましくは５０～６０％の範囲内である。また、使用する繊維が不連続繊維の場合は、強化繊維密度は、より好ましくは３０～４５％の範囲である。
　また、本実施形態に係るＣＦＲＰ部材１１１を、炭素強化繊維が図２Ａのｘ軸方向に配向している一方向性のＣＦＲＰで構成することで、蓄電デバイス１２０で発生した熱を、更に確実にＣＦＲＰ部材１１１の端部へと伝達することが可能となる。
　一方、本実施形態に係る蓄電デバイス構造体の剛性をより向上させる場合には、クロス材を用いたＣＦＲＰや、疑似等方積層材を用いたＣＦＲＰと、上記の一方向性のＣＦＲＰと、を組み合わせて、ＣＦＲＰ部材１１１を構成してもよい。
　また、ＣＦＲＰ部材１１１を構成する際に、炭素強化繊維に加えて、ガラス繊維又はアラミド繊維の少なくとも何れかを更に用いてもよい。この際、ＣＦＲＰ部材１１１を構成するマトリックス樹脂中に、炭素強化繊維に加えて、ガラス繊維やアラミド繊維を含有させてもよい。しかしながら、ＣＦＲＰ部材１１１を製造する際に、マトリックス樹脂中に炭素強化繊維が保持されたＣＦＲＰプリプレグと、マトリックス樹脂中にガラス繊維又はアラミド繊維が保持されたＣＦＲＰプリプレグと、を準備しておき、これらＣＦＲＰプリプレグを所望の積層状態となるように積層したうえでＣＦＲＰ部材１１１とする方が簡便である。この際、ガラス繊維が用いられたＣＦＲＰプリプレグや、アラミド繊維が用いられたＣＦＲＰプリプレグは、１層程度用いるようにすることが好ましい。
　また、金属層１１３は、図２Ａ及び図２Ｂに示したように、上記のようなＣＦＲＰ部材１１１の少なくとも一方の表面に設けられる。かかる金属層１１３は、優れた熱伝導性を示し、また薄く加工することができ、実使用において容易に破損することがなく、経済的に入手が困難ではない金属で構成されることが好ましい。このような金属として、銅、アルミニウム、鉄、ステンレス、チタン、及び、これらの合金を挙げることができる。
　また、本実施形態に係る金属層１１３は、銅、アルミニウム、鉄、ステンレス、又は、チタンからなる金属箔もしくは金属板であることが好ましい。
　このような金属層１１３をＣＦＲＰ部材１１１の少なくとも一方の表面に設けることで、コストの高いＣＦＲＰの厚みを薄くしながら、金属積層ＣＦＲＰ部材１１０全体としての剛性を担保することが可能となる。また、ＣＦＲＰ部材１１１を併用することで、上記のような金属材料を単体で用いる場合よりも金属の厚みを薄くすることができるため、蓄電デバイス構造体の軽量化を図ることも可能となる。すなわち、本実施形態に係る金属積層ＣＦＲＰ部材１１０を用いることで、優れた熱伝導性を示しつつ、剛性、軽量性及びコスト性をより向上させることが可能となる。
　また、近年、自動車の電動化が進み、磁場や電磁波による自動車用電子機器への悪影響が懸念されており、特に電気自動車のように大型電池を搭載した自動車では、走行中に常に大電流が流れていることもあり、電磁波シールド性が強いニーズとなっている。この点で、本実施形態に係る金属積層ＣＦＲＰ部材１１０は、ＣＦＲＰ部材１１１の表面に、銅、アルミニウム、鉄、ステンレス、又は、チタンからなる金属層１１３が形成されているため、優れた電磁波シールド性を更に担保することが可能となる。すなわち、本実施形態に係る金属積層ＣＦＲＰ部材１１０を用いることで、熱伝導部材と電磁波シールド部材という、従来用いられている２つの部材を１つの部材で代用することが可能となり、優れた熱伝導性及び電磁波シールド性を示しつつ、剛性、軽量性及びコスト性をより向上させることが可能となる。なお、ここでいう電磁波シールド性とは、１００ｋＨｚ～１００ＧＨｚの周波数帯に属する電磁波に対するシールド性に着目したものである。
　ここで、ＣＦＲＰ部材１１１の厚み（図２Ａ及び図２Ｂにおけるｚ軸方向の厚み）ｄは、０．１～５．０ｍｍの範囲内であることが好ましい。ＣＦＲＰ部材１１１の厚みを上記の範囲内とすることで、剛性、軽量性及びコスト性を担保しつつ、後述する蓄電デバイス１２０で発生した熱を、より効率よく伝達することが可能となる。ＣＦＲＰ部材１１１の厚みｄは、より好ましくは０．４～２．５ｍｍの範囲内である。
　また、金属層１１３の厚み（図２Ａ及び図２Ｂにおけるｚ軸方向の厚み）ｄＭは、ＣＦＲＰ部材１１１の片面当たり、５．０μｍ～１．５ｍｍの範囲内であることが好ましい。金属層１１３の厚みｄＭを上記の範囲内とすることで、剛性、軽量性及びコスト性と、電磁波シールド性と、をより並立させることが可能となる。金属層１１３の厚みｄＭは、より好ましくは１０．０μｍ～０．５ｍｍの範囲内である。厚みｄＭが５．０μｍ未満である場合には、金属層とＣＦＲＰとを複合化する効果が弱まるため好ましくなく、厚みｄＭが１．５ｍｍを超える場合には、全体としての質量が増加し、ＣＦＲＰの剛性と軽量性とを両立する特性が活かせないため好ましくない。
＜蓄電デバイス構造体１１について＞
　本実施形態に係る蓄電デバイス構造体１１は、上記のような金属積層ＣＦＲＰ部材１１０を蓄電デバイスの表面に配置して、蓄電デバイス１２０と金属積層ＣＦＲＰ部材１１０とを熱的に接続したものである。
　かかる蓄電デバイス構造体１１は、図４Ａ～図４Ｄに模式的に示したように、１層の金属層１１３を有するＣＦＲＰ部材１１０（図４Ａ及び図４Ｂ）の表面に対し、蓄電デバイス１２０を配置したものであってもよいし、２層の金属層１１３を有するＣＦＲＰ部材１１０（図４Ｃ）の表面に対し、蓄電デバイス１２０を配置したものであってもよいし、ＣＦＲＰ部材１１０に金属層１１３を内挿したものに対し、蓄電デバイスを配置したもの（図４Ｄ）であってもよい。
　ここで、本実施形態に係る蓄電デバイス１２０は、各種の蓄電デバイスを用いることが可能である。このような蓄電デバイス１２０として、例えば、リチウムイオン２次電池、リチウムイオンキャパシタ、鉛蓄電池等を挙げることができる。また、蓄電デバイス１２０の大きさや容量については、特に限定されるものではない。
　本実施形態に係る蓄電デバイス構造体１１は、図４Ａ～図４Ｄに示したように、蓄電デバイス１２０で発生した熱を、金属層１１３からＣＦＲＰ部材１１１へと伝達させて、更に、ＣＦＲＰ部材１１１の面内方向（図４Ａ～図４Ｄにおけるｘ軸方向）に伝達させる点に特徴がある。
　従来、熱伝導部材としてＣＦＲＰ部材を用いる場合には、蓄電デバイス等で発生した熱を、ＣＦＲＰ部材の厚み方向（換言すれば、ＣＦＲＰ部材の表面法線方向）に伝達させるものであった。しかしながら、図１Ｂに示したように、ＣＦＲＰ部材は、炭素強化繊維の配向方向に異方的な熱伝導性を示すものであるため、従来のようなＣＦＲＰ部材の配置は、ＣＦＲＰ部材の優れた熱伝導性を利用しきれていなかった。
　また、本実施形態に係る蓄電デバイス構造体１１では、蓄電デバイス１２０が配置されている側の金属積層ＣＦＲＰ部材１１０の少なくとも片方の端部の全面（全周及び端面）が雰囲気中に露出するか、又は、端部の少なくとも一部が冷媒もしくは放熱機構に接続もしくは接しているようにする。
　以下では、まず、図４Ａ～図４Ｄを参照しながら、金属積層ＣＦＲＰ部材１１０の少なくとも片方の端部の全面が雰囲気中に露出する場合について、詳細に説明する。
　金属積層ＣＦＲＰ部材１１０の少なくとも片方の端部の全面が雰囲気中に露出する場合、金属積層ＣＦＲＰ部材１１０では、蓄電デバイス１２０が配置されている側の表面であっても、例えば図４Ａ～図４Ｄにおいて破線で囲った領域のように、蓄電デバイス１２０に覆われておらずに、雰囲気中（例えば、大気中）に剥き出しとなった部分が存在するようになる。これにより、ＣＦＲＰ部材１１１による面内方向への熱伝達に加えて、金属層１１３の表面からの放熱も活用できるようになり、より優れた熱伝導性を実現することが可能となる。また、金属積層ＣＦＲＰ部材１１０は、ＣＦＲＰ部材１１１と金属層１１３とで剛性が担保されているため、金属積層ＣＦＲＰ部材１１０が剥き出しとなった部分であっても、折れや曲げ等の変形が生じることはない。
　なお、図４Ａ～図４Ｄでは、金属積層ＣＦＲＰ部材１１０のｘ軸方向の一方の端部が雰囲気中に露出するように、蓄電デバイス１２０が配設されているが、金属積層ＣＦＲＰ部材１１０のｘ軸方向の両方の端部が雰囲気中に露出するように、蓄電デバイス１２０が配設されていてもよい。
　また、金属積層ＣＦＲＰ部材１１０の表面において、蓄電デバイス１２０が占める面積率（蓄電デバイス１２０の被覆率）は、金属積層ＣＦＲＰ部材１１０の少なくとも片方の端部の少なくとも一部に冷媒又は放熱機構が存在しうることも考慮し、例えば、４０～１００％の範囲内であることが好ましい。このような面積率とすることで、熱伝導性と断熱性との両立が可能となる。金属積層ＣＦＲＰ部材１１０の表面において、蓄電デバイス１２０が占める面積率は、より好ましくは、７５～１００％の範囲内である。
　ただし、図４Ａ～図４Ｄで示したように、金属積層ＣＦＲＰ部材１１０のｘ軸方向の一方の端部が雰囲気中に露出している場合は、効率よく冷却することが可能である。そのため、蓄電デバイス１２０が占める面積率が４０％未満であっても、その分高価なＣＦＲＰの使用量を抑えることができるようになる。この結果、コストまで含めた総合力では、面積率が４０％以上であってもｘ軸方向の一方の端部が雰囲気中に露出していないものと比べると、優れている。
　また、金属積層ＣＦＲＰ部材１１０のｘ軸方向の一方の端部が冷媒又は放熱機構に接続又は接している場合には、冷却効率が高いため、放熱機構の冷却能力に応じて、好ましい面積率の下限を小さくすることもできる。
　本実施形態に係る金属積層ＣＦＲＰ部材１１０を蓄電デバイス１２０の面上に配置する際に、金属積層ＣＦＲＰ部材１１０と蓄電デバイス１２０との界面に、熱伝導性に優れた熱伝導シート（図示せず。）を配置してもよい。このような熱伝導シートを介して金属積層ＣＦＲＰ部材１１０を蓄電デバイス１２０の面上に配置することで、蓄電デバイス１２０と金属積層ＣＦＲＰ部材１１０との熱接続を、より確実に確立させることが可能となる。このような熱伝導シートとして、例えば、デクセリアルズ株式会社製の高熱伝導率シートＥＸ１００００Ｆ７を挙げることができる。
　また、本実施形態に係る金属積層ＣＦＲＰ部材１１０を蓄電デバイス１２０の面上に配置する際に、例えば図５に模式的に示したように、熱伝導率が０．１Ｗ／ｍ・Ｋ以上である接着剤又はグリース１３０の少なくとも何れかにより、金属積層ＣＦＲＰ部材１１０を蓄電デバイス１２０に対して、熱的に接続させてもよい。接着剤又はグリース１３０の熱伝導率は、より好ましくは３．０Ｗ／ｍ・Ｋ以上である。このような接着剤又はグリース１３０を用いることで、蓄電デバイス１２０に対して、金属積層ＣＦＲＰ部材１１０を、より確実に熱接続させることが可能となる。ここで、上記のような熱伝導率を有する接着剤又はグリース１３０に関し、セメダイン株式会社製ＳＸ１００８、ＳＸ１０１０、ＲＨ９６Ｌのような接着剤や、信越化学工業株式会社製Ｇ－７７７のような熱伝導グリースを例示することができる。また、上記のような接着剤又はグリースに対して、更に各種のフィラー等を混合した上で使用してもよい。
　また、本実施形態に係る金属積層ＣＦＲＰ部材１１０を蓄電デバイス１２０の面上に配置する際に、金属積層ＣＦＲＰ部材１１０を、蓄電デバイス１２０以外の箇所（図示せず。）で固定した上で、金属積層ＣＦＲＰ部材１１０が蓄電デバイス１２０の面と接触するようにしてもよい。また、ネジや各種の固定治具（図示せず。）を用いて、本実施形態に係る金属積層ＣＦＲＰ部材１１０を、蓄電デバイス１２０の面上に固定してもよい。
　続いて、金属積層ＣＦＲＰ部材１１０の少なくとも片方の端部の少なくとも一部が冷媒もしくは放熱機構に接続もしくは接している場合について、詳細に説明する。なお、以下で説明する態様においても、上記のような接着剤又はグリース１３０を適用したり、上記のような蓄電デバイス１２０の固定方法を適用したりすることが可能である。
　本実施形態に係る蓄電デバイス構造体１は、図６Ａに模式的に示したように、金属積層ＣＦＲＰ部材１１０における炭素強化繊維の配向方向側の端面（図６Ａでは、ｘ軸方向の端面）に対し、更に、放熱機構１４０が設けられることが好ましい。換言すれば、ＣＦＲＰ部材１１１の炭素強化繊維の延伸方向の向かう先に、放熱機構１４０が存在していることが好ましい。このような配置で放熱機構１４０を設けることで、ＣＦＲＰ部材１１１の異方的な熱伝導特性をより効率よく活用することが可能となり、蓄電デバイス１２０の温度をより精度よく制御することが可能となる。
　この際、図６Ａに示したように、雰囲気中に露出している金属積層ＣＦＲＰ部材１１０の端面に直接放熱機構１４０が接していてもよいし、図６Ｂに示したように、冷媒１５０を介して放熱機構１４０に接続されていてもよい。また、放熱機構１４０や冷媒１５０の少なくとも何れかが金属積層ＣＦＲＰ部材１１０の端面と接続されている場合には、図６Ｃに一例を示したように、金属積層ＣＦＲＰ部材１１０の端部の全面が雰囲気中に露出していなくともよい。
　なお、ここでいう放熱機構とは、アルミニウム製ヒートシンク、又は、金属製のブロックに冷媒を通す冷却装置であり、具体的には、アルミブロックにフィンを取り付け、熱を逃がして冷却するヒートシンク及びそれに類するもの、金属製のブロックに冷媒を通して冷却する装置及びそれに類するもの、並びに、これらに接続されて熱を伝導するもの（例えば、アルミニウムや銅等の金属製の板やパイプ、等）が挙げられる。
　また、冷媒１５０が液体の場合は水冷となり、気体の場合は空冷となる。更に、上記のような熱伝導率を有する接着剤又はグリース１３０も、冷媒１５０として機能しうる。なお、冷媒は、水、油、又は、ゲル状の物質をいい、これらの冷媒が管内、又は、プール内に満たされていて、かかる状態の冷媒に直接上記端部が接している形態を含む。ゲル状物質の場合は、冷媒としてのみならず、放熱機構への熱伝達部材として用いることもできる。この場合、上記端部は、ゲル状物質のみと接してもよく、ゲル状物質及び放熱機構の両方と接してもよい。
　ここで、図６Ａ～図６Ｃでは、一組の金属積層ＣＦＲＰ部材１１０を介して蓄電デバイス１２０を、放熱機構１４０に対して熱的に接続させている。また、図７Ａに例示したように、複数組の金属積層ＣＦＲＰ部材１１０及び蓄電デバイス１２０を、隣り合う金属積層ＣＦＲＰ部材１１０及び蓄電デバイス１２０の組との間に空隙を設けながら、１つの放熱機構１４０に熱的に接続させてもよい。換言すれば、本実施形態に係る蓄電デバイス構造体１１として、複数組の金属積層ＣＦＲＰ部材１１０及び蓄電デバイス１２０が放熱機構１４０に並べて配置されたものを実現してもよい。
　更に、図７Ａでは、蓄電デバイス１２０が放熱機構１４０と接していない場合を例に挙げて図示を行ったが、図７Ｂに示したように、蓄電デバイス１２０が放熱機構１４０と接していてもよい。
　また、図７Ａでは、隣り合う金属積層ＣＦＲＰ部材１１０及び蓄電デバイス１２０の組が空隙を介して配置されている場合を図示したが、図７Ｃに示したように、隣り合う金属積層ＣＦＲＰ部材１１０及び蓄電デバイス１２０の組が接触していてもよい。
　更に、図７Ｄに模式的に示したように、複数組の金属積層ＣＦＲＰ部材１１０及び蓄電デバイス１２０を並べて配置させる際に、隣り合う金属積層ＣＦＲＰ部材１１０及び蓄電デバイス１２０の間に、各種の断熱部材１６０又は応力緩和部材１７０の少なくとも何れかを設けてもよい。
　断熱部材１６０を設けることで、隣り合う蓄電デバイス１２０間での熱移動を、遮断することが可能となり、蓄電デバイス１２０の熱暴走を防止することが可能となる。
　このような断熱部材１６０は、蓄電デバイス１２０間の熱移動を遮断可能なものであれば、各種の素材を用いて構成することが可能である。このような素材として、例えば、ポリプロピレン樹脂、ポリブチレンテレフタレート樹脂、ポリカーボネート樹脂、エポキシ樹脂、フェノキシ樹脂、ナイロン樹脂、ポリスチレン樹脂のような各種の樹脂素材、不織布、グラスウール、ロックウール、セルロースファイバー、ウレタンフォーム、エアロゲル、ガラス繊維強化樹脂、アラミド繊維強化樹脂等を挙げることができる。
　また、応力緩和部材１７０を設けることで、並べて配置された蓄電デバイス１２０同士を押し付ける応力が作用した際に、かかる応力の局所集中を緩和させることが可能となる。このような応力緩和部材１７０は、ゴム系材料や発泡材料により実現することができる。このような応力緩和部材１７０の具体例として、例えば、エチレン系、プロピレン系、ブタジエン系、イソプロピレン系、アクリル系、シリコン系、ウレタン系、スチレン系、ポリウレア系、ポリエステル系のエラストマーや合成ゴム、及び、これらの発泡体を挙げることができる。
　図８に示したように、金属積層ＣＦＲＰ部材１１０を放熱機構１４０に熱的に接続する際に、金属積層ＣＦＲＰ部材１１０が放熱機構１４０の内部に入り込んでいてもよい。図７に示したような構造は、例えば、放熱機構１４０に溝部を設け、かかる溝部に金属積層ＣＦＲＰ部材１１０を嵌め込むことで実現することができる。図７に示したように金属積層ＣＦＲＰ部材１１０を放熱機構１４０に接続することで、金属積層ＣＦＲＰ部材１１０と放熱部材１４０との接触面積を増やすことが可能となり、蓄電デバイス１２０をより確実に冷却することが可能となる。
　更に、熱伝導性をより向上させるために、金属積層ＣＦＲＰ部材１１０の端面と、溝部の形状を斜めにすることで、金属積層ＣＦＲＰ部材１１０と放熱機構１４０との接触面積を増加させてもよい。また、金属積層ＣＦＲＰ部材１１０の端面の粗度を上げて（端面の粗度を粗くして）、金属積層ＣＦＲＰ部材１１０と放熱機構１４０との接触面積を増加させてもよい。例えば、傾斜面と放熱機構１４０の端面とのなす角が１５°～４５°となるように形状を変化させることで、蓄電デバイス１２０をより一層確実に冷却することが可能となる。
　本実施形態に係る金属積層ＣＦＲＰ部材１１０を放熱機構１４０に熱的に接続する際に、図６Ａ等に示したように、金属積層ＣＦＲＰ部材１１０を放熱機構１４０に直接接触させてもよいし、図９に模式的に示したように、金属積層ＣＦＲＰ部材１１０と放熱機構１４０との界面に、熱伝導性に優れた熱伝導シート１８０を配置してもよい。このような熱伝導シート１８０を介して金属積層ＣＦＲＰ部材を放熱機構１４０の面上に配置することで、放熱機構１４０と金属積層ＣＦＲＰ部材１１０との熱接続を、より確実に確立させて、蓄電デバイス１２０をより確実に冷却することが可能となる。このような熱伝導シート１８０として、例えば、デクセリアルズ株式会社製の高熱伝導率シートＥＸ１００００Ｆ７を挙げることができる。
　なお、図５～図９では、図４Ａに例示した積層構造を有する蓄電デバイス構造体を例に挙げながら説明を行ったが、図４Ｂ、図４Ｃ及び図４Ｄに例示した積層構造を有する蓄電デバイス構造体についても同様に実施することが可能である。
　また、蓄電デバイス１２０が過度に冷却された際に蓄電デバイス１２０の稼働に適した温度まで蓄電デバイス１２０を加熱するために、上記の放熱機構１４０に替えて、放熱機能及び加熱機能を兼ね備えた温度制御機構を設けてもよい。これにより、より高度な蓄電デバイス１２０の温度制御が可能となる。
　次に、図１０及び図１１を参照しながら、本実施形態に係るＣＦＲＰ部材１１１の熱伝導率の測定方法について、簡単に説明する。
　本実施形態において、ＣＦＲＰ部材１１１の熱伝導率は、直線フィン温度分布フィッティング（Ｓｔｒａｉｇｈｔ　Ｆｉｎ　Ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ　Ｆｉｔｔｉｎｇ：ＳＦＴＦ）法により測定する。
　ここで、金属積層ＣＦＲＰ部材１１０が既に蓄電デバイス１２０の面上に配設されている場合には、蓄電デバイス１２０の表面から金属積層ＣＦＲＰ部材１１０を取り外し、更に、金属層１１３を除去した上で、熱伝導率を測定する。具体的には、金属積層ＣＦＲＰ部材１１０が蓄電デバイス１２０に接着剤又はグリースを介して接触している場合には、蓄電デバイス１２０の垂直方向（図２Ａにおけるｚ軸方向）に金属積層ＣＦＲＰ部材１１０をはがし、接着剤又はグリースを拭き取った上で、更に金属層１１３を剥離することで、測定に供することができる。また、金属積層ＣＦＲＰ部材１１０が蓄電デバイス１２０に接着剤により接着されている場合には、スクレーパ等の器具を用いて蓄電デバイス１２０から金属積層ＣＦＲＰ部材１１０をはがし、更に、金属層１１３をはがす。その後、金属層１１３が存在した面を研磨することで、ＣＦＲＰ部材１１１の表面を露出させ、表面を平滑化する。
　その後、蓄電デバイス１２０の表面に最も近い面を測定面とし、この測定面と、熱流を入力する部位と、を除いた部位の全てを、断熱材で被覆しておく。これにより、ＳＦＴＦ法に供するＣＦＲＰ部材１１１の試験片を得ることができる。
　図１０は、ＳＦＴＦ法の原理を説明するための説明図である。
　図１０の上段に示したような、長さＬｔ［ｍ］、断面積Ａ［ｍ２］＝Ｈ×ｔ、周囲長さＰ［ｍ］＝２×（Ｌｔ＋Ｈ＋ｔ）の平板試験片の一方の端部を加熱し、他方の端部を冷却したときの定常時の試験片について、熱流の入力部位における境界温度Ｔ０＝Ｔｘ０と、試験片の周囲空気からの温度上昇分布Ｔｉ（ｉ＝１～ｎ：温度測定点数）と、を測定する。
　一方、直線フィンの温度分布に関する解析解Ｔｘｉを与える直線フィンの温度分布解析式は、試験片の１端温度固定・片端面断熱の境界条件を用いて、以下の式（１０１）で与えられる。そこで、得られた測定値Ｔｘｉと、式（１０１）で与えられる直線フィンの温度上昇の解析解Ｔｘとを比較して、以下の式（１０３）で規定される標準偏差σを算出し、この標準偏差が最小となるように、解析式中のパラメータｍを決定する。
　また、着目する試料の面内方向熱伝導率（図１０における長さＬｔ方向の熱伝導率）をｋｐと表すこととする。この場合に、式（１０１）で表される解析式中のパラメータｍは、試験片表面から周囲空気への平均熱伝達率ｈｍを用いて、以下の式（１０５）のように表される。
　また、平均熱伝達率ｈｍは、垂直平板自然対流熱伝達率及び放射熱伝達率の理論式を用いて、以下の式（１０７）～式（１１１）のように表される。ここで、以下の式（１０７）～式（１１１）において、ｈｎｍは、高さＨの垂直平板に対する自然対流熱伝達率であり、ｈｒｍは、放射率εの表面からの放射熱伝達率である。また、ｋａ、ｖａ、β、Ｐｒは、それぞれ、空気の熱伝導率、動粘性係数、膨張率、プラントル数である。また、ｇは、重力加速度であり、σ’は、ステファン・ボルツマン定数（＝５．６７×１０－８Ｗ／ｍ２・Ｋ４）である。Ｔｍ，Ｔａは、それぞれ絶対温度で表した試験片の平均温度と外気温度である。ΔＴｍは、試験片の平均温度上昇であり、フィン効率φ（０．８）及びｘ＝０での温度上昇ΔＴ０を用いてΔＴ０・φにより求めることができる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000001
  
　実際のＣＦＲＰ部材の熱伝導率を測定する際には、対象となるＣＦＲＰ部材を、幅２０ｍｍ×長さ２００ｍｍの大きさに切り出した後、図１１に示したような積層構造を構成して、片端にヒータを設置し、ヒータ出力を、１０Ｖで１．６Ｗに設定する。その後、ＣＦＲＰ部材の面内の温度分布をサーモカメラで撮影し、得られた熱画像を温度分布に変換して、試験長と表面温度の関係を確認する。得られた試験長と表面温度の関係を、上記の直線フィン温度分布フィッティング法で解析することで、着目するＣＦＲＰ部材の熱伝導率を得ることができる。
　また、接着剤及びグリースの熱伝導率は、以下のような、ＡＳＴＭ５４７０に準拠した熱抵抗測定法により測定することができる。
　図１２の上段左側の図に示したように、上部メーターバーと下部メーターバーの間に、着目する試料を挟み、上部メーターバー側のヒータに電力を加える。一方、下部メーターバー側のテストヘッドは、水冷等の方法により、一定温度に保持する。その上で、上部メーターバーと下部メーターバーの位置と温度との関係から、試料の熱抵抗を求める。具体的には、図中のＴ１～Ｔ４に示す位置に熱電対を装着しておき、Ｔ１～Ｔ２で得られる温度から算出される温度勾配に基づき、試料の上部メーターバー側の表面温度を算出する。また、Ｔ３～Ｔ４で得られる温度から算出される温度勾配に基づき、試料の下部メーターバー側の表面温度を算出する。これにより、試料の内部での温度差ΔＴを算出する。また、ヒータからの発熱量Ｑ［Ｗ］を用いることで、試料の熱抵抗を求めることができる。
　試料の厚みを変えながら、上記のようにして試料の熱抵抗を算出し、得られた結果を、図１２の下段に示したような試料の厚みと熱抵抗とで規定される座標平面にプロットする。その後、得られたプロットの分布を最小二乗法により直線近似し、直線の傾きを算出する。得られた傾きの逆数が、着目する試料の熱伝導率となる。
　上記のような熱伝導率の測定方法は、トランジスタ法やモデルヒーター法と異なり、上部メーターバー側の印加圧力を変えることが可能であるため、印加圧力に対しての熱抵抗を再現性良く評価することが可能である。実際の測定では、厚みが０．５ｍｍ、１．０ｍｍ、１．５ｍｍである薄膜を作製し、２０ｍｍ角に切断する。その後、切断した試料を、メーターバーに挟んで測定すればよい。この際、メーターバーの材質は、ＳＵＳ３０４（２０ｍｍ角）とし、測定時の荷重を３ｋｇ／ｃｍ２とする。その上で、熱抵抗と厚みの関係から傾きを算出し、傾きの逆数から熱伝導率を算出すればよい。
　また、着目する接着剤やグリースが少量しか得られなかった場合には、着目する接着剤やグリースを、適切な有機溶剤に溶解し、溶解しなかったフィラー粒子を抽出する。取出したフィラー粒子を、蛍光Ｘ線による成分分析、及び、Ｘ線回折による結晶構造解析に供することで、フィラー粒子の種類を同定する。また、マトリックス樹脂の組成に関しては、得られた樹脂溶液を、赤外分光法により観察することで、マトリックス樹脂の種類を同定する。また、取り出したフィラー量とマトリックス量から、熱伝導率を下記の式（１２１）により算出することができる。
　ここで、以下の式（１２１）において、λｍａｔｒｉｘは、マトリックス樹脂の熱伝導率であり、λｆｉｌｌｅｒは、フィラー粒子の熱伝導率であり、λｃｏｍｐｏｓｉｔｅは、コンポジットの熱伝導率である。また、φは、フィラーの含有量（体積分率）であり、ｘは、フィラーの形状因子（真球のとき、ｘ＝２で最小となる。）である。
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　以上、図２Ａ～図１２を参照しながら、本実施形態に係る蓄電デバイス構造体１について、詳細に説明した。
（蓄電デバイス構造体の製造方法について）
　以上説明したような蓄電デバイス構造体は、以下のようにして製造することができる。まず、所定の炭素強化繊維及びマトリックス樹脂を含有するＣＦＲＰプリプレグを準備し、所的の枚数積層することで所望の厚みとする。その上で、得られた積層プリプレグをホットプレス成型又はオートグレーブ成型することで、ＣＦＲＰ部材とする。得られたＣＦＲＰ部材の表面に対して、更に、先だって説明したような金属素材（例えば、金属箔や金属板）を配置することで、金属積層ＣＦＲＰ部材とする。
　得られた金属積層ＣＦＲＰ部材を、蓄電デバイスの表面に対し、必要に応じて、接着剤やグリースを用いながら配置し、更に、必要に応じて、金属積層ＣＦＲＰ部材の端部に、冷媒又は放熱機構を設置する。これにより、本実施形態に係る蓄電デバイス構造体を製造することができる。
　以上、図２Ａ～図１２を参照しながら、本発明の第１実施形態に係る蓄電デバイス構造体及び蓄電デバイス構造体の放熱方法について、詳細に説明した。
≪第２実施形態≫
　各種の蓄電デバイスが電気自動車等に実装される場合、複数の蓄電デバイスが用いられる可能性が高い。この際、上記特許文献１及び特許文献２に開示された技術を用いたとしても、隣り合って複数存在する蓄電デバイスの周囲の温度を効率よく低下させつつ、蓄電デバイスの異常発熱時の安全性を担保するという観点において、未だ改善の余地があった。
　このような観点から、以下に示す第２実施形態では、複数の蓄電デバイスが隣り合って存在するような状況下において、隣り合って複数存在する蓄電デバイスの周囲の温度をより効率よく冷却可能な蓄電デバイス構造体とその放熱方法について着目した。以下に示す第２実施形態に係る蓄電デバイス構造体により、隣り合って複数存在する蓄電デバイスの周囲の温度を、より効率よく冷却することが可能となる。
（蓄電デバイス構造体について）
　以下では、図１３～図１９を参照しながら、本発明の第２実施形態に係る蓄電デバイス構造体について、詳細に説明する。
　図１３は、本実施形態に係るバッテリーセル冷却機構の構成を模式的に示した説明図である。図１４～図１９は、本実施形態に係るバッテリーセル冷却機構について説明するための模式図である。
　第２実施形態に係る蓄電デバイス構造体は、１又は複数の蓄電デバイスと、配向した炭素強化繊維を有する炭素繊維強化プラスチック部材と、を備え、炭素繊維強化プラスチック部材は、１又は複数の蓄電デバイスの少なくとも１つの面上に配置され、蓄電デバイスと熱的に接続されており、炭素強化繊維の配向方向における炭素繊維強化プラスチック部材の少なくとも片方の端部は、当該端部の全面が雰囲気中に露出するか、又は、当該端部の少なくとも一部が、冷媒もしくは放熱機構の少なくとも何れかに接しており、炭素繊維強化プラスチック部材を平面視したときに、雰囲気中に露出している端部又は冷媒もしくは放熱機構に向かう方向を０°方向と定義し、０°方向に直交する方向を９０°方向と定義し、炭素繊維強化プラスチック部材に含まれる炭素強化繊維の延伸方向について、０°方向成分及び９０°方向成分をそれぞれ算出したときに、炭素繊維強化プラスチック部材の全体に含まれる炭素強化繊維の延伸方向における０°方向成分が、４０％以上である蓄電デバイス構造体において、複数の蓄電デバイスが、互いに対向するように配置され、放熱機構に対し、複数の蓄電デバイスが熱的に接続されており、炭素繊維強化プラスチック部材は、複数の蓄電デバイスすくなくとも１つ以上に対し、隣り合う他の蓄電デバイスと対向する少なくとも１つの面上に設けられ、かつ、放熱機構に対して熱的に接続されている形態を具体化したものである。
　以下では、便宜的に、図１３に示した座標系を参照しながら、説明を行うものとする。
　本実施形態に係る蓄電デバイス構造体は、複数の蓄電デバイス（例えば、バッテリーセル）を冷却するための冷却機構として機能する。この蓄電デバイス構造体２１は、図１３に模式的に示したように、ｘ軸方向に沿って配設された、複数の蓄電デバイスの一例としての複数のバッテリーセル２１０と、複数のバッテリーセル２１０に熱的に接続された熱冷却機構２２０と、複数のバッテリーセル２１０の少なくとも１つ以上に対し、隣り合う他のバッテリーセル２１０と対向する少なくとも１つの面上に設けられており、熱冷却機構２２０に対して熱的に接続されている炭素繊維強化プラスチック（ＣＦＲＰ）部材２３０と、を備える。
　バッテリーセル２１０としては、電気エネルギーを蓄積・放出する各種のバッテリーセルを用いることが可能である。このようなバッテリーセル２１０として、例えば、各種のリチウムイオン２次電池、ニッケル水素電池、ニッケルカドミウム電池等を挙げることができる。かかるバッテリーセル２１０は、所望の蓄電量を実現するために、例えば図１３のｘ軸方向に沿って、所定の間隙を設けながら複数配設されている。かかるバッテリーセル２１０は、露出した状態であってもよいし、バッテリーケース等の容器に収容された状態であってもよい。
　熱冷却機構２２０は、放熱機構の一例であり、熱的に接続されている各種の部材から伝達された熱を冷却する部材である。この熱冷却機構２２０は、例えば金属製のブロックに冷媒を通す冷却装置等のように、各種の部材から伝達された熱を、水等の各種の冷媒を用いて冷却するものであってもよい。また、例えばアルミニウム製ヒートシンク（より具体的にはアルミフィン）などのように、各種の部材から伝達された熱を、蓄電デバイス構造体２１の外部に放出するものであってもよい。また、熱冷却機構２２０は、例えば、上記のような各種の冷却装置に熱的に接続されているバッテリーケース（バッテリーセル２１０を収容するもの）のように、熱冷却機能が実装されている何らかの部材であってもよい。なお、冷媒は、水、油、又は、ゲル状の物質をいい、ゲル状物質の場合は、冷媒としてのみならず熱伝達部材として用いることもできる。
　複数のバッテリーセル２１０で発生した熱は、バッテリーセル２１０から直接熱冷却機構２２０まで伝達されたり、詳述するＣＦＲＰ部材２３０等を介して熱冷却機構２２０まで伝達されたりして、蓄電デバイス構造体２１の外部へと放出される。
　ＣＦＲＰ部材２３０は、バッテリーセル２１０で発生した熱を熱冷却機構２２０まで伝達させるための熱伝導体として機能する。かかるＣＦＲＰ部材２３０は、上述のように、良好な熱伝導体である炭素強化繊維がマトリックス樹脂中に埋没しているという構造を有している。そのため、ＣＦＲＰ部材２３０は、炭素強化繊維の配向方向に熱を良好に伝達する一方で、ＣＦＲＰ部材２３０の厚み方向には、熱を伝達させにくいという特性を発現する。ただし、ＣＦＲＰ部材２３０の厚み方向への熱伝達を完全に遮断するものではないため、ある程度の時間の経過とともに、厚み方向へ熱を伝達することができる。また、ＣＦＲＰ部材２３０の厚み方向への熱伝達効率は、アルミニウム等の各種金属の熱伝達効率よりは低いため、アルミニウム等の各種金属と比較して、伝達している熱が途中で放熱される現象は抑制される。
　ここで、本実施形態に係るＣＦＲＰ部材２３０の熱冷却機構２２０に向かう方向（図１３におけるｚ軸方向）の熱伝導率は、５０～３００Ｗ／ｍ・Ｋの範囲内であることが好ましい。熱冷却機構２２０に向かう方向の熱伝導率が上記の範囲内となることで、バッテリーセル２１０で発生する熱を、より確実に熱冷却機構２２０へ伝達させることができる。
　熱冷却機構２２０に向かう方向の熱伝導率が５０Ｗ／ｍ・Ｋ未満となる場合には、バッテリーセル２１０で発生する熱を十分に熱冷却機構２２０に伝達させることができずに、バッテリーセル２１０を十分に冷却できない可能性が生じうる。ＣＦＲＰ部材２３０の熱冷却機構２２０に向かう方向の熱伝導率は、１００Ｗ／ｍ・Ｋ以上であることがより好ましく、１５０Ｗ／ｍ・Ｋ以上であることが更に好ましい。
　一方、熱冷却機構２２０に向かう方向の熱伝導率が３００Ｗ／ｍ・Ｋを超えるものは、商業ベースでは殆ど製造されておらず、コスト高となることから、ＣＦＲＰ部材２３０の熱冷却機構２２０に向かう方向の熱伝導率は、３００Ｗ／ｍ・Ｋ以下であることが好ましい。
　第１実施形態においても言及したように、一般に、炭素繊維強化プラスチック（ＣＦＲＰ）に用いられる炭素強化繊維は、ピッチ系の炭素強化繊維と、ＰＡＮ系の炭素強化繊維と、に大別される。本実施形態に係る炭素繊維強化プラスチック部材２３０は、ピッチ系の炭素強化繊維を含有していることが好ましい。ピッチ系の炭素強化繊維を用いることで、より優れた熱伝達効率を実現することが可能となる。
　また、炭素強化繊維は、連続的に延伸している炭素繊維（連続繊維とも呼ばれる。）を含むもの、例えば２～１００ｍｍ程度の長さに裁断された炭素繊維（チョップド糸とも呼ばれる。）を含むもの、０．０５～０．３０ｍｍ程度の長さに裁断された炭素繊維（ミルドファイバーとも呼ばれる。）を含むものなど、様々なものが存在する。本実施形態では、これら繊維のいずれを用いることも可能であるし、複数種類の繊維を組み合わせて使用することも可能である。
　また、ＣＦＲＰ部材２３０に用いられるマトリックス樹脂は、熱可塑性のマトリックス樹脂であってもよいし、熱硬化性のマトリックス樹脂であってもよいが、耐熱性の高い樹脂であることが好ましい。ここでいう「耐熱性が高い」とは、バッテリーセル２１０で発生しうる熱に暴露された場合であっても、ＣＦＲＰ部材２３０の形状が保持可能な程度の耐熱性を有することをいう。このような耐熱性の高い樹脂を用いることで、蓄電デバイス構造体２１の性能が低下することを防止して、より確実なバッテリーセルの冷却を実現することが可能となる。
　上記のような耐熱性を有する熱硬化性のマトリックス樹脂としては、例えば、フェノール樹脂、エポキシ樹脂、メラミン樹脂を挙げることができる。また、上記のような耐熱性を有する熱可塑性のマトリックス樹脂としては、例えば、ポリプロピレン樹脂、ナイロン１２樹脂、ナイロン６樹脂、ポリカーボネート樹脂、ＰＥＥＫ（ポリエーテルエーテルケトン）樹脂、ＰＢＴ（ポリブチレンテレフタレート）樹脂、ＰＰＳ（ポリフェニレンサルファイド）樹脂、フェノキシ樹脂等を挙げることができる。上記のマトリックス樹脂のうち特に耐熱性の高いものとしては、エポキシ樹脂、フェノール樹脂、メラミン樹脂、ＰＥＥＫ樹脂を挙げることができる。
　本実施形態に係るＣＦＲＰ部材２３０において、強化繊維密度（ＶＦ：Ｖｏｌｕｍｅ　Ｆｒａｃｔｉｏｎ）は、例えば、連続繊維（ＣＦＲＰの一端から他端まで連続で繋がった繊維）の場合は４０～６５％の範囲内であることが好ましく、チョップド糸などの不連続繊維（２５～１００ｍｍ長など）の場合は２０～５０％の範囲内であることが好ましい。強化繊維密度が上記の範囲内となることで、コストの増加を抑制しながら、より効率の良い熱伝導を実現することが可能となり、熱冷却機構２２０に向かう方向の熱伝導率を、より確実に上述した熱伝導率の範囲内とすることが可能となる。強化繊維密度は、使用する繊維が連続繊維の場合、より好ましくは５０～６０％の範囲内であり、不連続繊維の場合、より好ましくは３０～４５％の範囲内である。
　また、本実施形態に係るＣＦＲＰ部材２３０において、炭素強化繊維は、熱冷却機構２２０に向かう方向（図１３におけるｚ軸方向）に配向している。
　ここで、炭素強化繊維の配向方向とは、ＣＦＲＰ部材２３０に含まれる１本１本の炭素強化繊維の方向ではなく、ＣＦＲＰ部材２３０の全体としての炭素強化繊維の配向方向（換言すれば、平均化してマクロ的に見たときの炭素強化繊維の配向方向）である。
　より詳細には、ＣＦＲＰ部材２３０を上方（例えば、図１３におけるｘ軸方向）から平面視したときに、雰囲気中に露出している端部又は冷媒もしくは放熱機構に向かう方向（例えば、図１３におけるｚ軸方向）を０°方向と定義し、０°方向に直交する方向（例えば、図１３におけるｙ軸方向）を９０°方向と定義する。その上で、炭素繊維強化プラスチック部材に含まれる炭素強化繊維の延伸方向について、０°方向成分及び９０°方向成分をそれぞれ算出したときに、炭素繊維強化プラスチック部材の全体に含まれる炭素強化繊維の延伸方向における０°方向成分は、４０％以上となっている。
　本実施形態において、０°方向成分の割合が４０％未満となる場合には、ＣＦＲＰ部材２３０は、所望の冷却性能を発現させることができない。０°方向成分の割合を４０％以上とすることで、ＣＦＲＰ部材２３０は、所望の冷却性能を発現するようになる。０°方向成分の割合は、好ましくは通常のクロス材が使用可能な５０％以上であり、より好ましくは６０％以上であり、その上限値は１００％であってもよい。
　なお、上記のような０°方向成分の割合は、第１実施形態で説明した方法と同様にして、特定することが可能である。
　これにより、バッテリーセル２１０で発生した熱を、より確実に熱冷却機構２２０へと伝達することが可能となる。また、本実施形態に係るＣＦＲＰ部材２３０を、炭素強化繊維が熱冷却機構２２０に向かう方向に配向している一方向性のＣＦＲＰで構成することで、バッテリーセル２１０で発生した熱を、更に確実に熱冷却機構２２０へと伝達することが可能となる。
　一方、蓄電デバイス構造体２１の剛性及びバッテリーセル２１０の保護をより向上させる場合には、クロス材を用いたＣＦＲＰや、疑似等方積層材を用いたＣＦＲＰを用いて、ＣＦＲＰ部材２３０を構成してもよい。
　また、ＣＦＲＰ部材２３０を構成する際に、炭素強化繊維に加えて、ガラス繊維又はアラミド繊維の少なくとも何れかを更に用いてもよい。この際、ＣＦＲＰ部材２３０を構成するマトリックス樹脂中に、炭素強化繊維に加えて、ガラス繊維やアラミド繊維を含有させてもよい。しかしながら、ＣＦＲＰ部材２３０を製造する際に、マトリックス樹脂中に炭素強化繊維が保持されたＣＦＲＰプリプレグと、マトリックス樹脂中にガラス繊維又はアラミド繊維が保持されたＣＦＲＰプリプレグと、を準備しておき、これらＣＦＲＰプリプレグを所望の積層状態となるように積層したうえでＣＦＲＰ部材２３０とするのが簡便である。この際、ガラス繊維が用いられたＣＦＲＰプリプレグや、アラミド繊維が用いられたＣＦＲＰプリプレグは、１層程度用いるようにすることが好ましい。
　上記のようなＣＦＲＰ部材２３０は、図１３における左から２番目のバッテリーセル２１０に例示したように、複数のバッテリーセル２１０の少なくとも１つ以上に対して、隣り合う他のバッテリーセル２１０と対向する少なくとも１つの面上に設けられ、熱冷却機構２２０に対して熱的に接続されている。これにより、ＣＦＲＰ部材２３０が設けられたバッテリーセル２１０で発生した熱を、熱冷却機構２２０に伝達させて、バッテリーセル２１０を冷却することができる。
　また、ＣＦＲＰ部材２３０は、図１３における右から２番目のバッテリーセル２１０に例示したように、隣り合う他のバッテリーセル２１０と対向する２つの面上に設けられてもよい。更に、図１４に例示したように、ＣＦＲＰ部材２３０は、複数のバッテリーセル２１０の全てに対して設けられてもよい。
　ここで、本実施形態において、ＣＦＲＰ部材２３０の厚み（図１３におけるｘ軸方向の厚み）は、０．１～５．０ｍｍの範囲内であることが好ましい。ＣＦＲＰ部材２３０の厚みを上記の範囲内とすることで、バッテリーセル２１０で発生した熱を、より効率よく熱冷却機構２２０に伝達することが可能となる。バッテリーセルの面上に設けられたＣＦＲＰ部材２３０においては、熱冷却機構２２０に近づくほど、バッテリーセル２１０からの伝熱量が加算されて、その内部の熱流束が増加する。従って、バッテリーセル２１０が大きくなり、その面上に設けられたＣＦＲＰ部材２３０の長さが長くなる場合は、ＣＦＲＰ部材２３０の厚み（熱冷却機構２２０へ向かう方向に垂直な断面の面積）をより厚くすることが好ましい。また、自動車用のバッテリーなどで、走行時の振動等の影響に耐えて形状を維持するという剛性面をより考慮する場合は、ＣＦＲＰ部材２３０の厚みは、より好ましくは０．４～２．５ｍｍの範囲内である。
　また、ＣＦＲＰ部材２３０は、任意の形状を取りうる。例えば、上述のように、熱冷却機構２２０の方向への長さが長くなると、熱冷却機構２２０に近づくほど、冷却能力を増強することが好ましい。そのため、熱冷却機構２２０に近づくほど厚みを増加させたテーパー構造など、形状を工夫することが可能である。
　また、本実施形態に係る蓄電デバイス構造体２１において、バッテリーセル２１０は、図１３に示したｙ軸方向に奥行を有しているが、ＣＦＲＰ部材２３０は、バッテリーセル２１０のｙｚ平面に平行な片側の面の全てを被覆していてもよいし、被覆していない部分が存在していてもよい。本実施形態において、ＣＦＲＰ部材２３０の被覆率は、好ましくは４０％以上であり、より好ましくは５０％以上である。
　本実施形態に係るＣＦＲＰ部材２３０をバッテリーセル２１０の面上に配置する際に、ＣＦＲＰ部材２３０とバッテリーセル２１０との界面に、熱伝導性に優れた熱伝導シート（図示せず。）を配置してもよい。このような熱伝導シートを介してＣＦＲＰ部材２３０をバッテリーセル２１０の面上に配置することで、バッテリーセル２１０とＣＦＲＰ部材２３０との熱接続を、より確実に確立させることが可能となる。このような熱伝導シートとして、例えば、デクセリアルズ株式会社製の高熱伝導率シートＥＸ１００００Ｆ７を挙げることができる。
　本実施形態に係るＣＦＲＰ部材２３０をバッテリーセル２１０の面上に配置する際に、例えば図１５に模式的に示したように、熱伝導率が０．１Ｗ／ｍ・Ｋ以上である接着剤又はグリース２４０の少なくとも何れかにより、ＣＦＲＰ部材２３０をバッテリーセル２１０に対して、熱的に接続させてもよい。接着剤又はグリース２４０の熱伝導率は、より好ましくは３．０Ｗ／ｍ・Ｋ以上である。このような接着剤又はグリース２４０を用いることで、バッテリーセル２１０に対して、ＣＦＲＰ部材２３０を、より確実に熱接続させることが可能となる。ここで、上記のような熱伝導率を有する接着剤又はグリース２４０に関し、セメダイン株式会社製ＳＸ１００８、ＳＸ１０１０、ＲＨ９６Ｌのような接着剤や、信越化学工業株式会社製Ｇ－７７７のような熱伝導グリースを例示することができる。また、上記のような接着剤又はグリースに対して、更に各種のフィラー等を混合した上で使用してもよい。
　なお、例えば自動車のような移動体に搭載される場合には、振動に耐えうるように、適宜接着剤又はグリース２４０の厚みを変更することが好ましい。その際、厚みは薄すぎないことが好ましく、例えば、Ｇ－７７７のような熱伝導グリースを使用した場合には接着０．２５ｍｍ以上の厚みとすることが好ましい。
　また、本実施形態に係るＣＦＲＰ部材２３０をバッテリーセル２１０の面上に配置する際に、ＣＦＲＰ部材２３０を、バッテリーセル２１０以外の箇所（図示せず。）で固定した上で、ＣＦＲＰ部材２３０がバッテリーセル２１０の面と接触するようにしてもよい。また、ネジや各種の固定治具（図示せず。）を用いて、本実施形態に係るＣＦＲＰ部材２３０を、バッテリーセル２１０の面上に固定してもよい。
　一方、本実施形態に係るＣＦＲＰ部材２３０を熱冷却機構２２０に熱的に接続する際に、ＣＦＲＰ部材２３０を熱冷却機構２２０に直接接触させてもよい。また、図１６に模式的に示したように、ＣＦＲＰ部材２３０と熱冷却機構２２０との界面に、熱伝導性に優れた熱伝導シート２５０を配置してもよい。このような熱伝導シート２５０を介してＣＦＲＰ部材２３０を熱冷却機構２２０の面上に配置することで、熱冷却機２２０とＣＦＲＰ部材２３０との熱接続をより確実に確立させて、バッテリーセル２１０をより確実に冷却することが可能となる。このような熱伝導シート２５０として、例えば、デクセリアルズ株式会社製の高熱伝導率シートＥＸ１００００Ｆ７を挙げることができる。
　また、図１７Ａに模式的に示したように、熱冷却機構２２０の表面に溝部２２１を設けておき、ＣＦＲＰ部材２３０を、かかる溝部２２１に嵌合させてもよい。このような溝部２２１を介した嵌合を実現することで、ＣＦＲＰ部材２３０をより確実に熱冷却機構２２０に熱接続させることが可能となる。
　更に、熱伝導性をより向上させるために、図１７Ｂに模式的に示したように、ＣＦＲＰ部材２３０の端面と、溝部２２１の形状を斜めにすることで、ＣＦＲＰ部材２３０と熱冷却機構２２０との接触面積を増加させてもよい。また、ＣＦＲＰ部材２３０の端面の粗度を上げて（端面の粗度を粗くして）、ＣＦＲＰ部材２３０と熱冷却機構２２０との接触面積を増加させてもよい。例えば、傾斜面と熱冷却機構２２０の端面とのなす角が１５°～４５°となるように形状を変化させることで、ＣＦＲＰ部材２３０をより一層確実に熱冷却機構２２０に熱接続させることが可能となる。なお、このような接触面積を増加させた上での熱接続方法は、熱冷却機構２２０との接続のみならず、バッテリーセル２１０との接続にも適用することが可能である。
　なお、ＣＦＲＰ部材２３０を、バッテリーセル２１０や熱冷却機構２２０に接続する際に、図１５～図１７Ｂに示したような熱接続方法を適宜組み合わせて採用してもよい。
　本実施形態に係る蓄電デバイス構造体２１では、図１８Ａに模式的に示したように、ＣＦＲＰ部材２３０が設けられたバッテリーセル２１０と、当該バッテリーセル２１０に隣り合う他のバッテリーセル２１０との間に、断熱部材２６０が設けられていてもよい。このような断熱部材２６０を設けることで、隣り合うバッテリーセル２１０間での熱移動を遮断することが可能となり、バッテリーセル２１０の熱暴走をより確実に防止することが可能となる。
　このような断熱部材２６０は、バッテリーセル２１０間の熱移動を遮断可能なものであれば、各種の素材を用いて構成することが可能である。このような素材として、例えば、ポリプロピレン樹脂、ポリブチレンテレフタレート樹脂、ポリカーボネート樹脂、エポキシ樹脂、フェノキシ樹脂、ナイロン樹脂、ポリスチレン樹脂のような各種の樹脂素材、不織布、グラスウール、ロックウール、セルロースファイバー、ウレタンフォーム、エアロゲル、ガラス繊維強化樹脂、アラミド繊維強化樹脂等を挙げることができる。
　また、図１８Ｂに模式的に示したように、隣り合うバッテリーセル２１０の間に存在する間隙を、バッテリーセル２１０の面上に設けられるＣＦＲＰ部材２３０と、断熱部材２６０と、を用いて充填するようにしてもよい。図１８Ｂに示したような充填構造を実現することで、隣り合うバッテリーセル２１０間での熱移動を、より確実に遮断することが可能となる。
　本実施形態に係る蓄電デバイス構造体２１では、図１９に模式的に示したように、バッテリーセル２１０の面上に、ピッチ系の炭素強化繊維を含むＣＦＲＰであるピッチ系ＣＦＲＰ部材２３１と、ピッチ系ＣＦＲＰ部材２３１の面上に設けられる、ＰＡＮ系の炭素強化繊維を含むＣＦＲＰであるＰＡＮ系ＣＦＲＰ部材２３３と、を設けて、ＣＦＲＰ部材２３０としてもよい。この場合に、ピッチ系ＣＦＲＰ部材２３１については、ピッチ系の炭素強化繊維の配向方向を、熱冷却機構２２０に向かう方向とすることが好ましく、ピッチ系の炭素強化繊維の配向方向が熱冷却機構２２０に向かう方向である一方向材とすることが、より好ましい。また、ＰＡＮ系ＣＦＲＰ部材２３３の配向方向については、特に規定するものではなく、一方向材を用いてＰＡＮ系ＣＦＲＰ部材２３３を構成してもよく、クロス材を用いてＰＡＮ系ＣＦＲＰ部材２３３を構成してもよい。更に、複数のＣＦＲＰを積層して、上記のようなＣＦＲＰ部材を構成してもよい。このように、ピッチ系ＣＦＲＰ部材２３１上にＰＡＮ系ＣＦＲＰ部材２３３を積層することで、ＣＦＲＰ部材２３０の剛性を向上させることが可能となるとともに、より高価なピッチ系の炭素強化繊維の使用量を抑制して、コストダウンを図ることが可能となる。
　また、図１９に示したようなＣＦＲＰ部材２３０の表面に、図１８Ａ及び図１８Ｂに示したような断熱部材２６０を設けてもよい。
　また、図１９に示したようなＰＡＮ系ＣＦＲＰ部材２３３に替えて、プラスチック部材やセラミックス部材を配置してもよいし、ＰＡＮ系ＣＦＲＰ部材２３３の表面に、プラスチック部材やセラミックス部材を配置してもよい。
　次に、ＣＦＲＰ部材２３０の熱伝導率の測定方法について、簡単に説明する。
　本実施形態において、炭素繊維強化プラスチック部材２３０の熱伝導率は、直線フィン温度分布フィッティング（Ｓｔｒａｉｇｈｔ　Ｆｉｎ　Ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ　Ｆｉｔｔｉｎｇ：ＳＦＴＦ）法により測定する。
　ここで、ＳＦＴＦ法によるＣＦＲＰ部材２３０の熱伝導率の測定方法は、第１実施形態で示した測定方法と同様であるため、以下では詳細な説明は省略する。なお、かかる測定方法に関し、第１実施形態における「金属積層ＣＦＲＰ部材１１０」との記載を「ＣＦＲＰ部材２３０」と読み替え、更に、金属層１１３に関連した言及については無いものとして、測定を実施すればよい。
　以上、図１３～図１９を参照しながら、本実施形態に係る蓄電デバイス構造体２１について、詳細に説明した。
（蓄電デバイス構造体の製造方法について）
　以上説明したような蓄電デバイス構造体は、以下のようにして製造することができる。まず、所定の炭素強化繊維及びマトリックス樹脂を含有するＣＦＲＰプリプレグを準備し、所的の枚数積層することで所望の厚みとする。その上で、得られた積層プリプレグをホットプレス成型又はオートグレーブ成型することで、ＣＦＲＰ部材とする。
　得られたＣＦＲＰ部材を、バッテリーセルの表面に対し、必要に応じて、接着剤やグリースを用いながら配置する。一体化されたＣＦＲＰ部材及びバッテリーセルを、必要な個数だけ、熱冷却機構に対して熱的に接続する。これにより、本実施形態に係る蓄電デバイス構造体を製造することができる。
（蓄電デバイス構造体の冷却方法について）
　以上説明したような蓄電デバイス構造体を利用した、放熱方法の一例としての冷却方法について、以下で簡単に説明する。
　本実施形態に係る蓄電デバイス構造体の冷却方法は、複数のバッテリーセルを冷却するための冷却方法であり、隣り合うバッテリーセルが互いに対向するように設けられた、複数のバッテリーセルのそれぞれを、熱冷却機構に対して熱的に接続し、複数のバッテリーセルの少なくとも１つ以上に対し、隣り合う他のバッテリーセルと対向する少なくとも１つの面上に、ＣＦＲＰ部材を設け、ＣＦＲＰ部材を、熱冷却機構に対して熱的に接続する。これにより、バッテリーセルの周囲の温度を、より効率よく冷却することが可能となる。
　以上、図１３～図１９を参照しながら、本発明の第２実施形態に係る蓄電デバイス構造体及び蓄電デバイス構造体の放熱方法について、詳細に説明した。
　以下では、実施例及び比較例を示しながら、本発明に係る蓄電デバイス構造体及び蓄電デバイス構造体の放熱方法について、具体例を挙げながら説明する。なお、以下に示す実施例は、本発明に係る蓄電デバイス構造体及び蓄電デバイス構造体の放熱方法の一例にすぎず、本発明に係る蓄電デバイス構造体及び蓄電デバイス構造体の放熱方法が、下記の例に限定されるものではない。
（実験例１）
　以下に示す実験例１は、本発明の第１実施形態で示した蓄電デバイス構造体及び蓄電デバイス構造体の放熱方法についての実験結果を示したものである。
［車載用バッテリーセル及びモジュール］
　バッテリーセルには、車載用に市販されている角形セル（長さ４４ｍｍ×幅１７１ｍｍ×高さ１１５ｍｍ）を使用し、上記セル８個で構成されたモジュール（長さ１９０ｍｍ×幅４００ｍｍ×高さ１３０ｍｍ）を作製した。セルの間隔は、任意に設定して配置した。なお、ここでいう「セルの間隔」は、隣り合うセルの壁面と壁面の間の距離を指す。
［充放電試験装置］
　作製したモジュールの充放電試験には、日鉄テックスエンジ株式会社製のＥＶＴ６０Ｖ１２０Ａを使用した。
［冷却装置］
　放熱機構の一例としての冷却装置には、純アルミブロックから削り出したアルミフィン（長さ１９０ｍｍ×幅４００ｍｍ×高さ４０ｍｍ、厚み７ｍｍのフィンを１０本備える。）又は、自作の水冷装置（長さ１９０ｍｍ×幅４００ｍｍ×高さ４０ｍｍ）を使用し、その上にバッテリーモジュールを載せて、バッテリーの充放電を実施した。
［ＣＦＲＰプリプレグの作製］
　マトリックス樹脂となる熱硬化性樹脂として、エポキシ樹脂組成物を準備した。かかるエポキシ樹脂組成物を、ピッチ系炭素繊維からなる強化繊維基材（ＵＤ材：日本グラファイトファイバー社製炭素強化繊維ＸＮ８０、ＸＮ９０）、又は、ＰＡＮ系炭素繊維からなる強化繊維基材（ＵＤ材：東レ株式会社製　Ｍ６０Ｊ）に含浸し、エポキシ樹脂ＣＦＲＰプリプレグを作成した。いずれのプリプレグにおいても、加熱成型後のＣＦＲＰのＶＦが６０％となるように、樹脂を含浸した。
［ＣＦＲＰの成型］
　作製したＣＦＲＰプリプレグを、所望の厚み及び繊維配向となるように積層し、剥離紙を挟んで平坦な金属板とともに真空バッグに入れて、オートクレーブにて成型した。ＣＦＲＰの成型条件は、オートクレーブで４気圧をかけながら、１３０℃で２時間保持して成型した。
［金属層］
　金属層として、厚み０．０２ｍｍの銅箔、及び、アルミニウム箔を準備した。
［金属層積層ＣＦＲＰの成型］
　作製したＣＦＲＰプリプレグと金属層を、所望の厚み、繊維配向及び構成となるように積層し、剥離紙を挟んで平坦な金属板とともに真空バッグに入れて、オートクレーブにて４気圧をかけながら、１３０℃で２時間保持して成型した。
　得られた金属積層ＣＦＲＰ部材を、信越化学社製シリコーングリース（Ｇ－７７７、熱伝導率３．３Ｗ／（ｍ・Ｋ））を使用して、セルに貼付した。この時、直方体である角形セルにおいて、ＣＦＲＰが貼付されるセルの側面の全面にＣＦＲＰを（すなわち面積率１００％で）貼付した。また、貼付したＣＦＲＰをバッテリーモジュール下に設置されているアルミフィン及び水冷装置に信越化学社製シリコーングリース（Ｇ－７７７、熱伝導率３．３Ｗ／（ｍ・Ｋ））を使用して接続した。
　なお、作製した蓄電デバイス構造体の詳細な構成は、以下の表１に示した通りであるが、以下の表１における比較例３は、アルミフィンの上に設置されているものの、熱伝導体がアルミフィンから５ｍｍ離されて接続されていない。また、以下の表１における実施例１６は、いずれの冷却機構の上にも設置されておらず、熱伝導体がセルから５ｍｍはみ出して空気中に剥き出しで露出されている。
　また、以下の表１に示す実施例１～１８及び比較例１～７は、複数のセルが連なった（並べて配置された）モジュールの形態にて、それぞれ充放電及び温度測定を実施し、実施例１９及び比較例８～９は、単一のセルにて、それぞれ充放電及び温度測定を実施した。
◇冷却性能評価
　熱電対を、セル表面の任意の位置にカプトンテープを使用して貼付し、充放電に伴う温度上昇を測定した。充放電条件は、電池の容量を１時間で完全充電（又は放電）させる電流の大きさを１Ｃと定義した際に、３Ｃの電流になるように設定し、充放電を実施した。
　上記のような測定条件において、熱伝導材を貼付していない状態の充放電における最高温度と初期温度の差を基準温度差とし（比較例１、２、３、８）、評価したい実施例及び比較例における最高温度と初期温度の差が、基準温度差と比べて何パーセント小さくなるか（バッテリー温度低減率）を計算して、その値が１％以上であれば温度低減効果があるとした。すなわち、基準温度差がＴ０℃のときに、着目する実施例又は比較例と初期温度との温度差がＴ１℃であった場合には、（（Ｔ０―Ｔ１）／Ｔ０）×１００で求まる値が、バッテリー温度低減率となる。バッテリー温度低減率が１％以上であった場合をＡとし、バッテリー温度低減率が１％未満であった場合をＢとした。評点「Ａ」を合格とした。
◇異常発熱セル発生時の温度評価
　セルが複数スタックされたモジュールにおける、異常発熱したセルが発生した時の温度評価として、隣接するセルの最高温度を計測し、熱伝導板がＣＦＲＰ単体であるときと比較して何％の温度変化であったかによって、評価した。
　かかる評価では、まず、表２で示される実施例と比較例の組合せについて、評価を行った。上記の８つのセルが連なったモジュールを用い、２６℃の環境下で中央２つのセルが５００ｋＷ／ｈの一定発熱量で発熱した際に、加熱開始後２０００秒のときの隣接するセルの最高温度を計測し、その水準の温度とした。隣接するセル温度は、当然ながら低い方が（すなわち、温度変化の値が小さい方が）好ましく、１００％以下を評点「Ａ」とし、１００％よりも大きい場合を評点「Ｂ」とした。評点「Ａ」を合格とした。得られた結果を表２にまとめて示した。
　以下の表２に示したように、異常発熱セル発生時の温度評価は、表２に示した範囲の厚みにおいては、ＣＦＲＰ、銅箔積層ＣＦＲＰを用いた場合の方が、Ａｌ、断熱材、空気を用いた場合よりも優れた結果となることが明らかとなった。かかる知見より、異常発熱セル発生時の温度評価は、表１に示した各実施例については、表２に示した結果に基づき評点「Ａ」と評価し、表１に示した各比較例については、評点「Ｂ」と評価した。かかる対応については、図２０Ａ～図２０Ｃを参照しながら以下で改めて詳述する。
◇熱伝導板の電磁波シールド性評価
　周波数が１ＧＨｚ以下の周波数帯においては、ＡＳＴＭ　Ｄ　４９３５に準拠して測定し、それ以上の周波数帯においては、キーコム社製電磁波透過減衰量測定装置ＤＰＳ１０－０２を用いて、それぞれ電磁波の透過減衰量（すなわち、シールド性）を測定した。ＣＦＲＰ単体（下記、比較例２）と比較して、透過する電磁波が１／１０以下に減衰した場合を、電磁波シールド性の効果があるとしてＡとし、これよりも減衰しなかった場合を効果なしとしてＢとした。評点「Ａ」を合格とした。
　その上で、冷却性能、異常発熱セル発生時の温度評価、及び、電磁波シールド性の評価が全て合格であったものを、総合評価結果「Ａ」とし、何れかが不合格であったものを総合評価結果「Ｂ」とした。得られた結果を、表１にまとめて示した。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
　セルが複数並べて配置されたモジュールにおいて、異常発熱したセルに隣接するセルの最高温度を計測した代表的な結果を、図２０Ａ～図２０Ｃに示した。これは、表２で示される実施例と比較例のうち、セルとセルの間隙に対し、銅箔を積層したＣＦＲＰ（銅箔積層ＣＦＲＰ）、ＣＦＲＰ、アルミニウム、断熱材、又は、空気が挿入された、セルの間隔がそれぞれ０．５ｍｍ、２．０ｍｍ、５．０ｍｍのときの温度測定結果である。図２０Ａ～図２０Ｃにおいて、横軸が時間を示し、縦軸が温度を示している。なお、図２０Ａ及び図２０Ｃでは、銅箔積層ＣＦＲＰの温度測定結果と、ＣＦＲＰの温度測定結果がほぼ同じ挙動を示したため、図面上では２つの曲線が重なって見えている。
　図２０Ａ～図２０Ｃのそれぞれにおいて、時間が経つにつれて各水準とも温度が上昇するが、そのプロファイルは大きく異なる。まず、銅箔積層ＣＦＲＰ、ＣＦＲＰ、及び、アルミニウムは、それぞれ熱伝導性が高いため、比較的短時間で隣接するセルの温度が上昇する。しかしながら、熱を逃がす方向にも伝導するため、経過時間が長くなったときは、この抜熱の効果が大きくなって、温度上昇は鈍くなる。アルミニウムよりもＣＦＲＰの方が温度の上昇を抑制出来ているのは、熱伝導に異方性があることから、隣のセルへの伝熱はアルミよりも小さくなり、放熱機構方向への伝熱は、アルミニウムと同等かそれ以上であったためである。また、銅箔のように熱伝導性の良い金属箔をＣＦＲＰに積層すると、更にその性能は向上していることがわかる。
　これに対し、断熱材や空気は、熱をほとんど伝えないために、初期の温度上昇は鈍い。しかしながら、時間が経過すると放熱機構への伝熱量や空気中への放熱量が少ないため、異常発熱セルの温度が非常に高くなる。それに伴って隣接するセルの温度も急激に高くなり、最終的には、熱を伝導する材料を貼付した場合と比較すると、より高温になってしまう。
　このように、本発明に係る積層構成では、断熱材や空気は当然ながら、熱を伝導するアルミニウムやＣＦＲＰと比較しても、隣接するセルへの熱伝播を防止しながら抜熱する、効率的な温度制御がなされていることがわかる。そしてこれは、少なくとも図２０Ａ～図２０Ｃで示されるような厚み範囲において成立しており、本質的に、そのような性質を持っていることが判る。このことから、この表２の構成に関わらず、本発明の金属箔が積層したＣＦＲＰ積層構成であれば、ＣＦＲＰやアルミニウムのような熱伝導材、及び、断熱材に対し、全て有意に性能が優れることがわかる。
　上記表１、表２から明らかなように、本発明の実施例に対応する蓄電デバイス構造体は、総合評価が合格となる一方で、本発明の比較例に対応する蓄電デバイス構造体は、冷却性能、電磁波シールド性の何れかの評価、又は、異常発熱セル発生時の温度評価の何れかの評価が不合格であることがわかる。
（実験例２）
　以下に示す実験例２は、本発明の第２実施形態で示した蓄電デバイス構造体及び蓄電デバイス構造体の放熱方法についての実験結果を示したものである。
［車載用バッテリーセル及びモジュール］
　バッテリーセルには、車載用に市販されている角形セル（長さ４４ｍｍ×幅１７１ｍｍ×高さ１１５ｍｍ）を使用し、上記セル８個で構成されたモジュール（長さ１９０ｍｍ×幅４００ｍｍ×高さ１３０ｍｍ）を作製した。セル間の隙間は、任意設定した。
[充放電試験装置]
　作製したモジュールの充放電試験には、日鉄テックスエンジ株式会社製のＥＶＴ６０Ｖ１２０Ａを使用した。
[冷却装置]
　熱冷却機構として機能する冷却装置には、自作したアルミフィン（長さ１９０ｍｍ×幅４００ｍｍ×高さ４０ｍｍ、フィン厚み７ｍｍ×１０個）、又は、自作の水冷装置（長さ１９０ｍｍ×幅４００ｍｍ×高さ４０ｍｍ）を使用し、その上にバッテリーモジュールを載せて、バッテリーの充放電を実施した。このようにして実現されるバッテリーセル冷却機構は、概ね図１４に例示したような構造を有している。
［ＣＦＲＰプリプレグの作製］
　マトリックス樹脂となる熱硬化性樹脂として、エポキシ樹脂組成物を準備した。かかるエポキシ樹脂組成物を、ピッチ系炭素繊維からなる強化繊維基材（ＵＤ材：日本グラファイトファイバー社製）、又は、ＰＡＮ系炭素繊維からなる強化繊維基材（ＵＤ材：サカイオーベックス株式会社製）に含浸し、エポキシ樹脂ＣＦＲＰプリプレグを作成した。いずれのプリプレグにおいても、加熱成型後のＣＦＲＰのＶＦが６０％となるように、樹脂を含浸した。
［ＣＦＲＰの成型］
　作製したＣＦＲＰプリプレグを任意の厚み及び繊維配向となるように積層し、オートクレーブにて成型した。ＣＦＲＰの成型条件は、オートクレーブで４気圧をかけながら、１３０℃で２時間保持して成型した。
　得られたＣＦＲＰを、信越化学社製シリコーングリース（Ｇ－７７７、熱伝導率３．３Ｗ／（ｍ・Ｋ））を使用して、セルに貼付した。この時、直方体である角形セルにおいて、ＣＦＲＰが貼付されるセルの側面の全面にＣＦＲＰを（すなわち面積率１００％で）貼付した。また、貼付したＣＦＲＰをバッテリーモジュール下に設置されているアルミフィン及び水冷装置に信越化学社製シリコーングリース（Ｇ－７７７、熱伝導率３．３Ｗ／（ｍ・Ｋ））を使用して接続した。
　なお、バッテリーセル間に、以下の表３に示したような条件で熱伝導材及び断熱部材を配置した後に、表３に示したような幅の空隙が存在するようにした。また、ピッチ系炭素繊維を用いたＣＦＲＰと、ＰＡＮ系炭素繊維を用いたＣＦＲＰとを組み合わせて用いる際には、ピッチ系炭素繊維を用いたＣＦＲＰがバッテリーセル側に位置するようにした。
　また、以下の表３に示した実施例２０～２６では、熱伝導材として複数のＣＦＲＰを組み合わせて用いる場合や、断熱部材を併用する場合について検証を行っている。これらの実施例において、繊維種及び断熱部材の欄に記載されている数字は、用いた部材の厚みの比率を示している。また、以下の表４に示した実施例及び比較例では、グリースの厚みは１．０ｍｍに固定した上で、検証を行っている。
◇冷却性能評価
　熱電対を、セル表面の任意の位置にカプトンテープを使用して貼付し、充放電に伴う温度上昇を測定した。充放電条件は、電池の容量を１時間で完全充電（または放電）させる電流の大きさを１Ｃと定義した際に、３Ｃの電流になるように設定し、充放電を実施した。
　上記のような測定条件において、充放電における最高温度と初期温度の差分をとり、貼付前の状態の最高温度と初期温度の差分との割合（単位：％）を求め、１００から引いた値を評価値として採用した。その値が１．０以上であれば、温度低減効果があるとして合格（評点Ａ）とし、１．０未満であれば、温度低減効果がないとして不合格（評点Ｂ）とした。
◇異常発熱セル発生時の温度評価
　セルが複数並べて配置されたモジュールにおける、異常発熱したセルが発生した時の影響として、隣のセルの最高温度を計測し、熱伝導板がＣＦＲＰ単体であるときと比較して何％の温度変化であったかによって評価した。
　かかる評価では、まず、表４で示される実施例と比較例の組合せについて、評価を行った。上記の８つのセルが連なったモジュールを用い、２６℃の環境下で中央２つのセルが５００ｋＷ／ｈの一定発熱量で発熱した際に、加熱開始後２０００秒のときの隣接するセルの最高温度を計測し、その水準の温度とした。隣接するセル温度は、当然ながら低い方が（すなわち、温度変化の値が小さい方が）好ましく、１００％以下を評点「Ａ」とし、１００％よりも大きい場合を評点「Ｂ」とした。評点「Ａ」を合格とした。得られた結果を表４にまとめて示した。
　以下の表４に示したように、異常発熱セル発生時の温度評価は、表４に示した範囲の厚みにおいては、ＣＦＲＰを用いた場合の方が、Ａｌ、断熱材、空気を用いた場合よりも優れた結果となることが明らかとなった。かかる知見より、異常発熱セル発生時の温度評価は、表３に示した各実施例については、表４に示した結果に基づき評点「Ａ」と評価し、表３に示した各比較例については、評点「Ｂ」と評価した。かかる対応については、図２１Ａ～図２１Ｃを参照しながら以下で改めて詳述する。
　その上で、冷却性能、及び、異常発熱セル発生時の温度評価が全て合格であったものを、総合評価結果Ａとし、何れかが不合格であったものを総合評価結果Ｂとした。得られた結果を、表３にまとめて示した。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000005
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000006
　セルが複数並べて配置されたモジュールにおいて、異常発熱したセルに隣接するセルの最高温度を計測した代表的な結果を、図２１Ａ～図２１Ｃに示した。これは、表４で示される実施例と比較例のうち、セルとセルの間隙に対し、ＣＦＲＰ、アルミニウム、断熱材、又は、空気が挿入された、セルの間隔がそれぞれ０．５ｍｍ、２．０ｍｍ、５．０ｍｍのときの温度測定結果である。図２１Ａ～図２１Ｃにおいて、横軸が時間を示し、縦軸が温度を示している。
　図２１Ａ～図２１Ｃのそれぞれにおいて、時間が経つにつれて各水準とも温度が上昇するが、そのプロファイルは大きく異なる。まず、ＣＦＲＰ、及び、アルミニウムは、それぞれ熱伝導性が高いため、比較的短時間で隣接するセルの温度が上昇する。しかしながら、熱を逃がす方向にも伝導するため、経過時間が長くなったときは、この抜熱の効果が大きくなって、温度上昇は鈍くなる。アルミニウムよりもＣＦＲＰの方が温度の上昇を抑制出来ているのは、熱伝導に異方性があることから、隣のセルへの伝熱はアルミよりも小さくなり、冷却装置方向への伝熱は、アルミニウムと同等かそれ以上であったためである。
　これに対し、断熱材や空気は、熱をほとんど伝えないために、初期の温度上昇は鈍い。しかしながら、時間が経過すると冷却機構への伝熱量や空気中への放熱量が少ないため、異常発熱セルの温度が非常に高くなる。それに伴って隣接するセルの温度も急激に高くなり、最終的には、熱を伝導する材料を貼付した場合と比較すると、より高温になってしまう。
　このように、本発明に係る積層構成では、断熱材や空気は当然ながら、熱を伝導するアルミニウムやＣＦＲＰと比較しても、隣接するセルへの熱伝播を防止しながら抜熱する、効率的な温度制御がなされていることがわかる。そしてこれは、少なくとも図２１Ａ～図２１Ｃで示されるような厚み範囲において成立しており、本質的に、そのような性質を持っていることが判る。このことから、この表４の構成に関わらず、本発明のＣＦＲＰ積層構成であれば、アルミニウムのような熱伝導材、及び、断熱材に対し、全て有意に性能が優れることがわかる。
　上記表３、表４から明らかなように、本発明の実施例に対応するバッテリーセルの冷却構造は、総合評価が合格となる一方で、本発明の比較例に対応するバッテリーセルの冷却構造は、冷却性能、異常発熱セル発生時の温度評価の何れかの評価が不合格であることがわかる。
　以上、添付図面を参照しながら本発明の好適な実施形態について詳細に説明したが、本発明はかかる例に限定されない。本発明の属する技術の分野における通常の知識を有する者であれば、特許請求の範囲に記載された技術的思想の範疇内において、各種の変更例又は修正例に想到し得ることは明らかであり、これらについても、当然に本発明の技術的範囲に属するものと了解される。
　　１１、２１　　蓄電デバイス構造体
　１１０　　金属積層ＣＦＲＰ部材
　１１１、２３０　　ＣＦＲＰ部材
　１１３　　金属層
　１２０　　蓄電デバイス
　１３０、２４０　　接着剤又はグリース
　１４０　　放熱機構
　１５０　　冷媒
　１６０、２６０　　断熱部材
　１７０　　応力緩和部材
　１８０、２５０　　熱伝導シート
　２１０　　バッテリーセル
　２２０　　熱冷却機構
　２２１　　溝部
　２３１　　ピッチ系ＣＦＲＰ部材
　２３３　　ＰＡＮ系ＣＦＲＰ部材

Claims (20)

  1. 　１又は複数の蓄電デバイスと、
    　配向した炭素強化繊維を有する炭素繊維強化プラスチック部材と、
    を備え、
    　前記炭素繊維強化プラスチック部材は、前記１又は複数の蓄電デバイスの少なくとも１つの面上に配置され、前記蓄電デバイスと熱的に接続されており、
    　前記炭素強化繊維の配向方向における前記炭素繊維強化プラスチック部材の少なくとも片方の端部は、当該端部の全面が雰囲気中に露出するか、又は、当該端部の少なくとも一部が、冷媒もしくは放熱機構の少なくとも何れかに接しており、
    　前記炭素繊維強化プラスチック部材を平面視したときに、雰囲気中に露出している前記端部又は前記冷媒もしくは放熱機構に向かう方向を０°方向と定義し、前記０°方向に直交する方向を９０°方向と定義し、前記炭素繊維強化プラスチック部材に含まれる前記炭素強化繊維の延伸方向について、０°方向成分及び９０°方向成分をそれぞれ算出したときに、前記炭素繊維強化プラスチック部材の全体に含まれる前記炭素強化繊維の延伸方向における前記０°方向成分が、４０％以上である、蓄電デバイス構造体。
  2. 　前記炭素繊維強化プラスチック部材は、当該炭素繊維強化プラスチック部材の少なくとも一方の面に金属層が設けられている金属積層ＣＦＲＰ部材である、請求項１に記載の蓄電デバイス構造体。
  3. 　前記放熱機構は、アルミニウム製ヒートシンク、又は、金属製のブロックに冷媒を通す冷却機構である、請求項２に記載の蓄電デバイス構造体。
  4. 　前記蓄電デバイスの配置された前記金属積層ＣＦＲＰ部材が複数存在し、かつ、前記放熱機構に対して並列に接続されている、請求項２又は３に記載の蓄電デバイス構造体。
  5. 　前記蓄電デバイスは、前記金属積層ＣＦＲＰ部材のうち、前記炭素繊維強化プラスチック部材に対して熱的に直に接続されている、請求項２～４の何れか１項に記載の蓄電デバイス構造体。
  6. 　前記蓄電デバイスは、前記金属積層ＣＦＲＰ部材のうち、前記金属層に対して熱的に直に接続されている、請求項２～４の何れか１項に記載の蓄電デバイス構造体。
  7. 　前記金属層の厚みは、５．０μｍ～１．５ｍｍである、請求項２～６の何れか１項に記載の蓄電デバイス構造体。
  8. 　前記炭素繊維強化プラスチック部材の厚みは、０．１～５．０ｍｍである、請求項２～７の何れか１項に記載の蓄電デバイス構造体。
  9. 　前記金属層は、銅、アルミニウム、鉄、ステンレス、又は、チタンからなる金属箔もしくは金属板である、請求項２～８の何れか１項に記載の蓄電デバイス構造体。
  10. 　前記炭素強化繊維は、ピッチ系炭素強化繊維である、請求項２～９の何れか１項に記載の蓄電デバイス構造体。
  11. 　複数の前記蓄電デバイスが、互いに対向するように配置され、前記放熱機構に対し、前記複数の蓄電デバイスが熱的に接続されており、
    　前記炭素繊維強化プラスチック部材は、前記複数の蓄電デバイスの少なくとも１つ以上に対し、隣り合う他の前記蓄電デバイスと対向する少なくとも１つの面上に設けられ、かつ、前記放熱機構に対して熱的に接続されている、請求項１に記載の蓄電デバイス構造体。
  12. 　前記炭素強化繊維は、ピッチ系炭素強化繊維である、請求項１１に記載の蓄電デバイス構造体。
  13. 　前記放熱機構には、溝部が設けられており、
    　前記炭素繊維強化プラスチック部材は、前記溝部に嵌合されている、請求項１１又は１２に記載の蓄電デバイス構造体。
  14. 　前記炭素繊維強化プラスチック部材が設けられた前記蓄電デバイスと、当該蓄電デバイスに隣り合う他の前記蓄電デバイスと、の間に、断熱部材が設けられる、請求項１１～１３の何れか１項に記載の蓄電デバイス構造体。
  15. 　隣り合う前記蓄電デバイスにおいて、他の前記蓄電デバイスに対向する側の面上には、前記炭素繊維強化プラスチック部材が設けられており、
    　前記蓄電デバイスの側には、ピッチ系炭素強化繊維を有する前記炭素繊維強化プラスチック部材が設けられており、前記他の蓄電デバイスの側には、ピッチ系炭素強化繊維以外の炭素強化繊維を有する前記炭素繊維強化プラスチック部材が設けられている、請求項１１～１４の何れか１項に記載の蓄電デバイス構造体。
  16. 　前記放熱機構は、前記蓄電デバイスから伝達された熱を冷却する冷却装置、又は、前記蓄電デバイスを収納する蓄電デバイスケースの少なくとも何れかである、請求項１１～１５の何れか１項に記載の蓄電デバイス構造体。
  17. 　前記炭素繊維強化プラスチック部材における、前記面法線方向に対して直交する方向の熱伝導率は、５０～３００Ｗ／ｍ・Ｋである、請求項１～１６の何れか１項に記載の蓄電デバイス構造体。
  18. 　前記炭素繊維強化プラスチック部材は、熱伝導率が０．１Ｗ／ｍ・Ｋ以上である接着剤又はグリースの少なくとも何れかを介して、他の部材に熱的に接続される、請求項１～１７の何れか１項に記載の蓄電デバイス構造体。
  19. 　前記蓄電デバイスは、バッテリーセルである、請求項１～１８の何れか１項に記載の蓄電デバイス構造体。
  20. 　１又は複数の蓄電デバイスの少なくとも１つの面上に対し、配向した炭素強化繊維を有する炭素繊維強化プラスチック部材を配置して、前記炭素繊維強化プラスチック部材と前記蓄電デバイスとを熱的に接続し、
    　前記炭素強化繊維の配向方向における前記炭素繊維強化プラスチック部材の少なくとも片方の端部を、当該端部の全面が雰囲気中に露出させるか、又は、当該端部の少なくとも一部を、冷媒もしくは放熱機構の少なくとも何れかに接触させ、
    　前記炭素繊維強化プラスチック部材を平面視したときに、雰囲気中に露出している前記端部又は前記冷媒もしくは放熱機構に向かう方向を０°方向と定義し、前記０°方向に直交する方向を９０°方向と定義し、前記炭素繊維強化プラスチック部材に含まれる前記炭素強化繊維の延伸方向について、０°方向成分及び９０°方向成分をそれぞれ算出したときに、前記炭素繊維強化プラスチック部材の全体に含まれる前記炭素強化繊維の延伸方向における前記０°方向成分が、４０％以上である、蓄電デバイス構造体の放熱方法。
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