WO2021171803A1 - 車両用空調装置 - Google Patents

Abstract

車両用空調装置は、圧縮機（１１）と、加熱部（１２、３０）と、外気用熱交換部（２９Ｘ）と、風速調整部（２２ａ）と、制御部（７０）と、を有している。加熱部は、暖房用熱交換器（１２）を有し、高圧冷媒を熱源として空調対象空間に送風される送風空気を加熱する。外気用熱交換部は、暖房運転に際して外気から吸熱する外気用熱交換器（２２、２９）を有する。風速調整部は、外気用熱交換器に対して供給される空気の風速を調整する。制御部は、外気用熱交換器の除霜を行う除霜運転として、外気が低温である状態で外気用熱交換器に付着した霜を蒸発除去させる為のドライ除霜モードを実行する。制御部は、ドライ除霜モードにおいて、霜の蒸発除去を促進する為に定められた範囲の風速で、風速調整部によって外気用熱交換器に対して空気を供給する。

Description

車両用空調装置 関連出願の相互参照

　本出願は、２０２０年２月２７日に出願された日本特許出願２０２０－０３１１１７号に基づくもので、ここにその記載内容を援用する。

　本開示は、外気用熱交換器を有する車両用空調装置に関する。

　従来、暖房運転時に、外気用熱交換器（例えば、室外熱交換器）にて外気から吸熱する車両用空調装置が存在する。このような車両用空調装置に関する技術として、特許文献１に記載された技術が知られている。

　特許文献１の車両用空調装置では、暖房運転時において、室外熱交換器にて低温外気から吸熱する為、室外熱交換器が着霜してしまう。これに対応する為、特許文献１の車両用空調装置は、室外熱交換器を除霜するように構成されており、室外熱交換器の除霜の際にファンを作動させることで、除霜時に生じる湯気を拡散させて、発煙との誤認を防止している。

特許第６１３４２９０号公報

　ここで、特許文献１の技術では、室外熱交換器の除霜を行う際に、冷媒出口温度を０℃近傍にすることで、室外熱交換器の除霜を行っている。この為、特許文献１では、室外熱交換器に着霜した霜を融解させることはできるが、融解により生じた水分は、室外熱交換器の表面に残留していると考えられる。

　そして、外気が低温である環境において、融解した水分が室外熱交換器表面に残留したままだと、除霜運転終了後に、室外熱交換器の表面で再凍結してしまい、室外熱交換器の熱交換性能を低下させてしまうことが想定される。

　又、特許文献１の技術においては、除霜運転終了後のファンの運転を、冷媒出口温度と外気温との温度差を用いて停止させている。特許文献１において、ファンの運転は湯気を発煙と誤認することを防止する為に行われる為、冷媒出口温度と外気温との温度差を用いた停止判断で十分である。

　しかしながら、冷媒出口温度等の温度計測にはばらつきがある為、室外熱交換器表面における水分の有無については、精度良く判定することができないと考えられる。この為、特許文献１の技術では、除霜終了後にファンの運転を行ったとしても、室外熱交換器表面に水分が残留して再凍結してしまう虞がある。

　本開示は、上記点に鑑み、外気用熱交換器の除霜に際して、外気用熱交換器に付着した霜に由来する水分を短期間で効率よく蒸発除去することができる車両用空調装置を提供することを目的とする。

　本開示の第１態様に係る車両用空調装置は、圧縮機と、加熱部と、外気用熱交換部と、風速調整部と、制御部と、を有している。

　圧縮機は冷媒を圧縮して吐出する。加熱部は、暖房用熱交換器を有し、高圧冷媒を熱源として空調対象空間に送風される送風空気を加熱する。暖房用熱交換器は、空調対象空間を暖房する暖房運転に際して、圧縮機から吐出された高圧冷媒を凝縮させる。外気用熱交換部は、暖房運転に際して外気から吸熱する外気用熱交換器を有する。風速調整部は、外気用熱交換器に対して供給される空気の風速を調整する。

　制御部は、外気用熱交換器の除霜を行う除霜運転として、外気が低温である状態で外気用熱交換器に付着した霜を蒸発除去させる為のドライ除霜モードを実行する。制御部は、ドライ除霜モードにおいて、霜の蒸発除去を促進する為に定められた範囲の風速で、風速調整部によって外気用熱交換器に対して空気を供給する。

　これによれば、ドライ除霜モードにおいて、風速調整部にて予め調整された空気を外気用熱交換器に供給することによって、外気用熱交換器に付着した霜の蒸発除去を促進することができる。この結果、外気用熱交換器から、霜に由来する水分を効率よく短期間で蒸発除去することができる為、車両用空調装置は、外気が低温である環境においても、水の再凍結に起因する外気用熱交換器の熱交換性能の低下を抑制することができる。

　又、本開示の第２態様に係る車両用空調装置は、圧縮機と、加熱部と、外気用熱交換部と、風速調整部と、制御部と、を有している。

　圧縮機は冷媒を圧縮して吐出する。加熱部は、暖房用熱交換器を有し、高圧冷媒を熱源として空調対象空間に送風される送風空気を加熱する。暖房用熱交換器は、空調対象空間を暖房する暖房運転に際して、圧縮機から吐出された高圧冷媒を凝縮させる。外気用熱交換部は、暖房運転に際して外気から吸熱する外気用熱交換器を有する。風速調整部は、外気用熱交換器に対して供給される空気の風速を調整する。

　制御部は、外気用熱交換器の除霜を行う除霜運転として、外気が低温である状態で外気用熱交換器に付着した霜を蒸発除去させる為のドライ除霜モードを実行する。制御部は、ドライ除霜モードにおいて、風速調整部による外気用熱交換器に対する空気の供給と、外気用熱交換器を流通する冷媒又は熱媒体の温度調整の少なくとも一方を行う。制御部は、外気用熱交換器に対して供給される空気の風速に対して、外気用熱交換器を流通する冷媒又は熱媒体の温度を乗算して求められる除霜条件係数が１．８～３５の範囲内となるように制御する。

　これによれば、ドライ除霜モードにおいて、外気用熱交換器に対して、予め定められた範囲の風速で空気を供給したり、予め定められた温度範囲の冷媒又は熱媒体を介して熱を供給したりすることができ、外気用熱交換器に付着した霜の蒸発除去を促進できる。この結果、外気用熱交換器から、霜に由来する水分を効率よく短期間で蒸発除去することができる為、車両用空調装置は、外気が低温である環境においても、水の再凍結に起因する外気用熱交換器の熱交換性能の低下を抑制することができる。

　更に、本開示の第３態様に係る車両用空調装置は、圧縮機と、加熱部と、外気用熱交換部と、風速調整部と、制御部と、を有している。

　圧縮機は冷媒を圧縮して吐出する。加熱部は、暖房用熱交換器を有し、高圧冷媒を熱源として空調対象空間に送風される送風空気を加熱する。暖房用熱交換器は、空調対象空間を暖房する暖房運転に際して、圧縮機から吐出された高圧冷媒を凝縮させる。外気用熱交換部は、暖房運転に際して外気から吸熱する外気用熱交換器を有する。風速調整部は、外気用熱交換器に対して供給される空気の風速を調整する。

　制御部は、外気用熱交換器の除霜を行う除霜運転として、外気が低温である状態で外気用熱交換器に付着した霜を蒸発除去させる為のドライ除霜モードを実行する。制御部は、ドライ除霜モードにおいて、風速調整部による外気用熱交換器に対する空気の供給と、外気用熱交換器を流通する冷媒又は熱媒体の温度調整の少なくとも一方を行う。湿り空気線図における外気温度の飽和点にて、飽和線に対する接線を引いた場合に、外気用熱交換器における空気出口側の空気の状態が湿り空気線図における接線の下方の領域に位置するように、ドライ除霜モードを実行する。

　これによれば、ドライ除霜モードにおいて、風速調整部による外気用熱交換器に対する空気の供給と、外気用熱交換器を流通する冷媒又は熱媒体の温度調整の少なくとも一方を行う為、外気用熱交換器に付着した霜の蒸発除去を促進することができる。この結果、外気用熱交換器から、霜に由来する水分を効率よく短期間で蒸発除去することができる為、車両用空調装置は、外気が低温である環境においても、水の再凍結に起因する外気用熱交換器の熱交換性能の低下を抑制することができる。

　又、外気用熱交換器における空気出口側の空気の状態が、湿り空気線図における接線の下方の領域に位置するようにドライ除霜モードが実行される為、ドライ除霜に際して生じる水蒸気に起因した誤認を抑制しながら、短期間でドライ除霜を行うことができる。

　本開示についての上記及び他の目的、特徴や利点は、添付図面を参照した下記詳細な説明から、より明確になる。添付図面において、
図１は、第１実施形態の車両用空調装置の全体構成図であり、 図２は、第１実施形態の室内空調ユニットの模式的な構成図であり、 図３は、第１実施形態の車両用空調装置の電気制御部を示すブロック図であり、 図４は、第１実施形態の車両用空調装置における暖房モードの動作を示す全体構成図であり、 図５は、第１実施形態の車両用空調装置における第１凝縮熱除霜モードの動作を示す全体構成図であり、 図６は、第１実施形態の車両用空調装置における第２凝縮熱除霜モードの動作を示す全体構成図であり、 図７は、車両用空調装置における除霜制御プログラムのフローチャートであり、 図８は、ドライ除霜における蒸発速度を試算する為の実験式の説明図であり、 図９は、室外器の凝縮温度に対する室外器蒸発量及び風速との関係を示すグラフであり、 図１０は、圧縮機回転数に対する凝縮温度及び風速との関係を示すグラフであり、 図１１は、室外器蒸発量及び風速の関係にて、冷凍サイクル装置で実現可能な運転条件エリアを示すグラフであり、 図１２は、ドライ除霜における白霧の視認性に関する基準を示す湿り空気線図であり、 図１３は、単位重量あたりの許容上限蒸発量の算出に関する湿り空気線図であり、 図１４は、凝縮温度に対する室外器蒸発量及び風速の関係と、許容上限蒸発量との関係を示すグラフであり、 図１５は、ドライ除霜にて白霧の目視を抑制しつつ室外熱交換器の熱交換性能を充分に回復させる為の対象エリアを示すグラフであり、 図１６は、ドライ除霜にて白霧の目視を抑制しつつ室外熱交換器の熱交換性能を充分に回復させる為の実現可能な目標エリアを示すグラフであり、 図１７は、ドライ除霜における目標凝縮温度を決定する為の制御特性図であり、 図１８は、ドライ除霜における目標風速を決定する為の制御特性図であり、 図１９は、ドライ除霜モードにおける風速、圧縮機回転数及び吐出圧力の変化の一例を示す説明図であり、 図２０は、車両用空調装置におけるドライ除霜の完了判定に関するフローチャートであり、 図２１は、ドライ除霜の完了判定に関する第１変形例を示す説明図であり、 図２２は、ドライ除霜の完了判定に関する第２変形例を示す説明図であり、 図２３は、第２実施形態の車両用空調装置の全体構成図であり、 図２４は、第２実施形態の車両用空調装置における暖房モードの動作を示す全体構成図であり、 図２５は、第２実施形態の車両用空調装置における第１凝縮熱除霜モードの動作を示す全体構成図であり、 図２６は、第２実施形態の車両用空調装置におけるホットガス除霜モードの動作を示す全体構成図であり、 図２７は、第３実施形態の車両用空調装置の全体構成図であり、 図２８は、第３実施形態に係る複合型熱交換器の構成を示す模式図であり、 図２９は、第４実施形態の車両用空調装置の全体構成図であり、 図３０は、第４実施形態に係る複合型熱交換器の構成を示す模式図である。

　以下に、図面を参照しながら本開示を実施するための複数の実施形態を説明する。各実施形態において先行する実施形態で説明した事項に対応する部分には同一の参照符号を付して重複する説明を省略する場合がある。各実施形態において構成の一部のみを説明している場合は、構成の他の部分については先行して説明した他の実施形態を適用することができる。各実施形態で具体的に組合せが可能であることを明示している部分同士の組合せばかりではなく、特に組合せに支障が生じなければ、明示していなくとも実施形態同士を部分的に組み合せることも可能である。

　（第１実施形態）
　本開示に係る車両用空調装置１の第１実施形態について、図を用いて説明する。車両用空調装置１は、電動モータから走行用の駆動力を得る車両である電気自動車に搭載されている。本実施形態の車両用空調装置１は、電気自動車において、空調対象空間である車室内の空調を行うと共に、車載機器であるバッテリ７５を冷却する車載機器冷却機能付きの空調装置である。

　バッテリ７５は、電動モータ等の車載機器へ供給される電力を蓄える二次電池である。本実施形態のバッテリ７５は、リチウムイオン電池である。バッテリ７５は、複数の電池セルを積層配置し、これらの電池セルを電気的に直列あるいは並列に接続することによって形成された、いわゆる組電池である。

　この種のバッテリは、低温になると入出力に制限がかかり、高温になると出力が低下しやすい。この為、バッテリの温度は、バッテリの充放電容量を充分に活用することができる適切な温度範囲内（本実施形態では、５℃以上、かつ、５５℃以下）に維持されている必要がある。

　又、この種のバッテリは、バッテリの温度が高温になるほど、バッテリを構成するセルの劣化が進行しやすい。換言すると、バッテリの温度を或る程度低い温度に維持することで、バッテリの劣化の進行を抑制することができる。

　そこで、車両用空調装置１では、冷凍サイクル装置１０によって生成された冷熱によってバッテリ７５を冷却することができるようになっている。従って、本実施形態の冷凍サイクル装置１０における送風空気とは異なる冷却対象物は、バッテリ７５である。

　図１に示すように、第１実施形態の車両用空調装置１は、冷凍サイクル装置１０と、高温側熱媒体回路３０と、低温側熱媒体回路４０と、を有している。冷凍サイクル装置１０は、車両用空調装置１において、車室内へ送風される送風空気を冷却或いは加熱する。更に、冷凍サイクル装置１０は、バッテリ７５を冷却する。

　従って、冷凍サイクル装置１０における温度調整対象物は、送風空気及びバッテリ７５である。そして、冷凍サイクル装置１０は、車室内の空調及びバッテリ７５の冷却を行う為に、冷媒回路を切替可能に構成されている。

　冷凍サイクル装置１０では、冷媒としてＨＦＯ系冷媒（具体的には、Ｒ１２３４ｙｆ）を採用している。冷凍サイクル装置１０は、圧縮機１１から吐出された高圧冷媒の圧力が冷媒の臨界圧力を超えない蒸気圧縮式の亜臨界冷凍サイクルを構成している。冷媒には、圧縮機１１を潤滑するための冷凍機油（具体的には、ＰＡＧオイル）が混入されている。冷凍機油の一部は、冷媒と共にサイクルを循環している。

　圧縮機１１は、冷凍サイクル装置１０において、冷媒を吸入し、圧縮して吐出する。圧縮機１１は、車室の前方側の駆動装置室内に配置されている。駆動装置室は、走行用の駆動力を出力するための駆動用装置（例えば、電動モータ）の少なくとも一部が配置される空間を形成している。

　圧縮機１１は、吐出容量が固定された固定容量型の圧縮機構を電動モータにて回転駆動する電動圧縮機である。圧縮機１１は、後述する制御装置７０から出力される制御信号によって、回転数（即ち、冷媒吐出能力）が制御される。

　圧縮機１１の吐出口には、水冷媒熱交換器１２の冷媒入口側が接続されている。水冷媒熱交換器１２は、圧縮機１１から吐出された高圧冷媒を流通させる冷媒通路１２ａと、高温側熱媒体回路３０を循環する高温側熱媒体を流通させる熱媒体通路１２ｂと、を有している。

　そして、水冷媒熱交換器１２は、冷媒通路１２ａを流通する高圧冷媒と、熱媒体通路１２ｂを流通する高温側熱媒体とを熱交換させて、高温側熱媒体を加熱する加熱用の熱交換器である。又、水冷媒熱交換器１２は、高温側熱媒体との熱交換により冷媒通路１２ａを流通する高圧冷媒を凝縮させる為、暖房用熱交換器の一例に相当する。

　水冷媒熱交換器１２の冷媒通路１２ａの出口には、互いに連通する３つの流入出口を有する第１三方継手１３ａの流入口側が接続されている。このような三方継手としては、複数の配管を接合して形成されたものや、金属ブロックや樹脂ブロックに複数の冷媒通路を設けることによって形成されたものを採用することができる。

　更に、冷凍サイクル装置１０は、後述するように、第２三方継手１３ｂ～第８三方継手１３ｈを備えている。第２三方継手１３ｂ～第８三方継手１３ｈの基本的構成は、いずれも第１三方継手１３ａと同様である。

　第１三方継手１３ａ～第８三方継手１３ｈは、３つの流入出口のうち１つが流入口として用いられ、２つが流出口として用いられた際には、１つの流入口から流入した冷媒の流れを分岐する分岐部として機能する。又、３つの流入出口のうち２つが流入口として用いられ、１つが流出口として用いられた際には、第１三方継手１３ａ等は、２つの流入口から流入した冷媒の流れを合流させる合流部として機能する。

　本実施形態では、第１三方継手１３ａ、第３三方継手１３ｃ、第６三方継手１３ｆ及び第７三方継手１３ｇが、分岐部として機能するように接続されている。又、第２三方継手１３ｂ、第４三方継手１３ｄ、第５三方継手１３ｅ及び第８三方継手１３ｈが、合流部として機能するように接続されている。

　第１三方継手１３ａの一方の流出口には、第１開閉弁１６ａ及び第５三方継手１３ｅを介して、レシーバ１９の入口側が接続されている。第１三方継手１３ａの他方の流出口には、第２開閉弁１６ｂ及び第２三方継手１３ｂを介して、暖房用膨張弁２０ａの入口側が接続されている。

　第１開閉弁１６ａは、第１三方継手１３ａの一方の流出口からレシーバ１９の入口へ至る入口側通路２７ａを開閉する電磁弁である。第１開閉弁１６ａは、制御装置７０から出力される制御電圧によって、その開閉作動が制御される。

　第５三方継手１３ｅは、入口側通路２７ａにおいて、一方の流入口が第１開閉弁１６ａの出口側に接続されている。更に、入口側通路２７ａにおいて、第５三方継手１３ｅの一方の流出口は、レシーバ１９の入口側に接続されている。

　レシーバ１９は、気液分離機能を有する貯液部である。即ち、レシーバ１９は、冷凍サイクル装置１０において冷媒を凝縮させる凝縮器として機能する熱交換部から流出した冷媒の気液を分離する。そして、レシーバ１９は、分離された液相冷媒の一部を下流側に流出させ、残余の液相冷媒をサイクル内の余剰冷媒として蓄える。

　第２開閉弁１６ｂは、第１三方継手１３ａの他方の流出口から第２三方継手１３ｂの一方の流入口へ至る外気側通路２７ｃを開閉する電磁弁である。第２開閉弁１６ｂの基本的構成は、第１開閉弁１６ａと同様である。第２開閉弁１６ｂについても、制御装置７０から出力される制御電圧によって、その開閉作動が制御される。

　そして、第２三方継手１３ｂの他方の流入口には、レシーバ１９の冷媒出口側が接続されている。レシーバ１９の冷媒出口と第２三方継手１３ｂの他方の流入口とを接続する出口側通路２７ｂには、第６三方継手１３ｆが配置されている。

　第６三方継手１３ｆの流入口は、出口側通路２７ｂを介して、レシーバ１９の冷媒出口側に接続されている。第６三方継手１３ｆにおける一方の流出口には、出口側通路２７ｂを介して、第２三方継手１３ｂにおける他方の流入口が接続されている。更に、第６三方継手１３ｆの他方の流出口には、第７三方継手１３ｇの流入口側が接続されている。

　そして、第２三方継手１３ｂの流出口には、暖房用膨張弁２０ａを介して、室外熱交換器２２の冷媒入口側が接続されている。暖房用膨張弁２０ａは、少なくとも後述する暖房モードの冷媒回路に切り替えられた際に、レシーバ１９から流出した冷媒を減圧させると共に、下流側へ流出させる冷媒の流量を調整する減圧部である。

　暖房用膨張弁２０ａは、絞り開度を変更可能に構成された弁体、及び弁体を変位させる電動アクチュエータ（具体的には、ステッピングモータ）を有する電動式の可変絞り機構である。暖房用膨張弁２０ａは、制御装置７０から出力される制御信号（具体的には、制御パルス）によって、その作動が制御される。

　暖房用膨張弁２０ａは、弁開度を全開にすることで流量調整作用及び冷媒減圧作用を殆ど発揮することなく単なる冷媒通路として機能する全開機能、および弁開度を全閉にすることで冷媒通路を閉塞する全閉機能を有している。

　図１に示すように、冷凍サイクル装置１０は、冷房用膨張弁２０ｂ及び冷却用膨張弁２０ｃを備えている。冷房用膨張弁２０ｂ及び冷却用膨張弁２０ｃの基本的構成は、暖房用膨張弁２０ａと同様である。

　室外熱交換器２２は、暖房用膨張弁２０ａから流出した冷媒と、外気ファン２２ａから送風された外気とを熱交換させる熱交換器である。室外熱交換器２２は、駆動装置室内の前方側に配置されている。この為、車両走行時には、室外熱交換器２２に走行風を当てることができる。室外熱交換器２２は、外気用熱交換器の一例であり、外気用熱交換部２９Ｘを構成している。

　室外熱交換器２２は、冷房モード時等において、高圧冷媒を放熱させる放熱器として機能する。又、暖房モード時等においては、室外熱交換器２２は、暖房用膨張弁２０ａにて減圧された低圧冷媒を蒸発させる蒸発器として機能する。

　そして、外気ファン２２ａは、室外熱交換器２２に対して外気を送風するように配置されている。外気ファン２２ａは、制御装置７０から出力される制御電圧によって回転数（すなわち、送風能力）が制御される電動送風機である。即ち、外気ファン２２ａは、室外熱交換器２２に対する外気の風速（風量）を調整することができるので、風速調整部の一例に相当する。

　室外熱交換器２２の冷媒出口には、第３三方継手１３ｃを構成する三方弁１８の流入口側が接続されている。三方弁１８は、１つの流入口と２つの流出口を有し、２つの流出口の通路面積比を連続的に調整可能な電気式の三方流量調整弁である。三方弁１８は、制御装置７０から出力される制御信号によって、その作動が制御される。

　第３三方継手１３ｃを構成する三方弁１８の一方の流出口には、逆止弁２１を介して、第４三方継手１３ｄの一方の流入口側が接続されている。第４三方継手１３ｄの流出口には、圧縮機１１の吸入口側が接続されている。そして、三方弁１８の他方の流出口には、第５三方継手１３ｅの他方の流入口側が接続されている。

　従って、三方弁１８は、室外熱交換器２２から流出した冷媒のうち、レシーバ１９へ流入させる冷媒流量と、そのまま圧縮機１１に流入させる冷媒流量とを連続的に調整することができる。

　図１に示すように、逆止弁２１は、第３三方継手１３ｃの一方の流出口から第４三方継手１３ｄの一方の流入口へ至る吸入側通路２７ｄに配置されている。逆止弁２１は、室外熱交換器２２の冷媒出口側から三方弁１８を介して、圧縮機１１の吸入口側へ冷媒が流れることを許容し、圧縮機１１の吸入口側から室外熱交換器２２の冷媒出口側へ冷媒が流れることを禁止している。

　上述したように、出口側通路２７ｂに配置された第６三方継手１３ｆの他方の流出口には、第７三方継手１３ｇの流入口側が接続されている。第７三方継手１３ｇの一方の流出口には、冷房用膨張弁２０ｂの入口側が接続されている。そして、第７三方継手１３ｇの他方の流出口には、冷却用膨張弁２０ｃの入口側が接続されている。

　冷房用膨張弁２０ｂは、少なくとも後述する冷房モードの冷媒回路に切り替えられた際に、レシーバ１９から流出した冷媒を減圧させると共に、下流側へ流出させる冷媒の流量を調整する減圧部である。

　冷房用膨張弁２０ｂの出口には、室内蒸発器２３の冷媒入口側が接続されている。室内蒸発器２３は、図２に示すように、室内空調ユニット６０のケーシング６１内に配置されている。室内蒸発器２３は、冷房用膨張弁２０ｂにて減圧された低圧冷媒を、送風機６２から送風された送風空気と熱交換させて蒸発させる蒸発部である。

　室内蒸発器２３は、低圧冷媒を蒸発させて吸熱作用を発揮させることによって送風空気を冷却する送風空気用冷却部である。従って、室内蒸発器２３は空調用蒸発器の一例に相当する。室内蒸発器２３の冷媒出口には、第８三方継手１３ｈの一方の流入口が接続されている。

　冷却用膨張弁２０ｃは、チラー２４にて低温側熱媒体を冷却する際に、レシーバ１９から流出した冷媒を減圧させると共に、下流側へ流出させる冷媒の流量を調整する減圧部である。冷却用膨張弁２０ｃの出口には、チラー２４の冷媒通路２４ａの入口側が接続されている。

　チラー２４は、冷却用膨張弁２０ｃにて減圧された低圧冷媒を流通させる冷媒通路２４ａと、低温側熱媒体回路４０を循環する低温側熱媒体を流通させる熱媒体通路２４ｂとを有している。そして、チラー２４は、冷媒通路２４ａを流通する低圧冷媒と、熱媒体通路２４ｂを流通する低温側熱媒体とを熱交換させて、低圧冷媒を蒸発させて吸熱作用を発揮させる蒸発部である。即ち、チラー２４は蒸発器の一例に相当する。

　チラー２４の冷媒通路２４ａの出口には、第８三方継手１３ｈの他方の流入口が接続されている。第８三方継手１３ｈの流出口には、第４三方継手１３ｄを介して、圧縮機１１の吸入口側が接続されている。

　以上の説明から明らかなように、冷凍サイクル装置１０では、第１開閉弁１６ａ、第２開閉弁１６ｂ、三方弁１８が冷媒通路を開閉することによって、冷媒回路を切り替えることができる。従って、第１開閉弁１６ａ、第２開閉弁１６ｂ、三方弁１８等は、冷媒回路切替部に含まれる。

　そして、第１開閉弁１６ａ、第２開閉弁１６ｂ及び第１三方継手１３ａは、水冷媒熱交換器１２から流出した冷媒を、レシーバ１９側及び第２三方継手１３ｂ側の一方へ導いている。又、第２三方継手１３ｂは、第１三方継手１３ａから流出した冷媒およびレシーバ１９から流出した冷媒の少なくとも一方を、暖房用膨張弁２０ａ側へ導いている。又、第３三方継手１３ｃを構成する三方弁１８は、室外熱交換器２２から流出した冷媒を、圧縮機１１の吸入口側およびレシーバ１９側の一方へ導いている。

　次に、高温側熱媒体回路３０について説明する。高温側熱媒体回路３０は、高温側熱媒体を循環させる熱媒体循環回路である。高温側熱媒体としては、エチレングリコール、ジメチルポリシロキサン、あるいはナノ流体等を含む溶液、不凍液等を採用することができる。高温側熱媒体回路３０は、水冷媒熱交換器１２の熱媒体通路１２ｂ、高温側ポンプ３２、ヒータコア３３、水加熱ヒータ３４等を、高温側熱媒体流路３１によって接続して構成されている。

　水冷媒熱交換器１２における熱媒体通路１２ｂの出口側には、水加熱ヒータ３４が配置されている。水加熱ヒータ３４は、水冷媒熱交換器１２の熱媒体通路１２ｂから流出した高温側熱媒体に対して放熱可能に構成されており、高温側熱媒体を加熱する。

　水加熱ヒータ３４としては、ＰＴＣ素子（即ち、正特性サーミスタ）を有するＰＴＣヒータを採用することができる。水加熱ヒータ３４の発熱量は、制御装置７０から出力される制御電圧によって任意に制御される。水加熱ヒータ３４は熱源の一例に相当する。

　水加熱ヒータ３４の熱媒体通路の出口側には、高温側ポンプ３２の吸入口側が接続されている。高温側ポンプ３２は、水加熱ヒータ３４を通過した高温側熱媒体を、ヒータコア３３の熱媒体入口側へ水ポンプである。高温側ポンプ３２は、制御装置７０から出力される制御電圧によって、回転数（すなわち、圧送能力）が制御される電動ポンプである。

　ヒータコア３３は、水冷媒熱交換器１２等にて加熱された高温側熱媒体と室内蒸発器２３を通過した送風空気とを熱交換させて、送風空気を加熱する熱交換器である。図２に示すように、ヒータコア３３は、室内空調ユニット６０のケーシング６１内に配置されている。ヒータコア３３の熱媒体出口には、水冷媒熱交換器１２の熱媒体通路１２ｂの入口側が接続されている。

　従って、高温側熱媒体回路３０では、高温側ポンプ３２が、ヒータコア３３へ流入する高温側熱媒体の流量を調整することで、ヒータコア３３における高温側熱媒体の送風空気への放熱量（即ち、ヒータコア３３における送風空気の加熱量）を調整できる。

　つまり、本実施形態では、水冷媒熱交換器１２および高温側熱媒体回路３０の各構成機器によって、圧縮機１１から吐出された冷媒を熱源として、送風空気を加熱する加熱部が構成されている。

　続いて、低温側熱媒体回路４０について説明する。低温側熱媒体回路４０は、低温側熱媒体を循環させる熱媒体循環回路である。低温側熱媒体としては、高温側熱媒体と同様の流体を採用することができる。

　図１に示すように、低温側熱媒体回路４０は、チラー２４の熱媒体通路１２ｂ、低温側ポンプ４２、バッテリ用熱交換部４３、電気ヒータ４４、低温側リザーブタンク４５等を低温側熱媒体流路４１によって接続して構成されている。

　そして、低温側熱媒体回路４０は、バッテリ用熱交換部４３にて、冷凍サイクル装置１０等によって温度調整された低温側熱媒体とバッテリ７５とを熱交換させることで、バッテリ７５の温度調整を行う。低温側熱媒体回路４０は、バッテリ７５の温度調整を行うと共に、バッテリ７５からの廃熱を様々な用途で有効に活用する為の熱媒体回路ということができる。

　図１に示すように、チラー２４における熱媒体通路２４ｂの出口側には、電気ヒータ４４が配置されている。電気ヒータ４４は、チラー２４の熱媒体通路２４ｂから流出した低温側熱媒体に対して放熱可能に構成されており、低温側熱媒体を加熱する。電気ヒータ４４としては、ＰＴＣヒータを採用することができる。電気ヒータ４４の発熱量は、制御装置７０から出力される制御電圧によって任意に制御される。電気ヒータ４４は熱源の一例である。

　電気ヒータ４４における熱媒体通路の出口側には、バッテリ用熱交換部４３の入口側が接続されている。バッテリ用熱交換部４３は、熱媒体通路４３ａを流通する低温側熱媒体と電池セルとを熱交換させることによって、バッテリ７５の温度を調整する為の熱交換部である。

　そして、バッテリ用熱交換部４３における熱媒体通路４３ａは、専用ケースの内部で複数の通路を並列的に接続した通路構成となっている。これにより、熱媒体通路４３ａは、バッテリ７５の全域からバッテリ７５の廃熱を均等に吸熱できるように形成されている。換言すると、冷媒通路は、全ての電池セルの有する熱を均等に吸熱して、全ての電池セルを均等に冷却できるように形成されている。

　このようなバッテリ用熱交換部４３は、積層配置された電池セル同士の間に熱媒体通路４３ａを配置することによって形成すればよい。又、バッテリ用熱交換部４３は、バッテリ７５に一体的に形成されていてもよい。例えば、積層配置された電池セルを収容する専用ケースに熱媒体通路４３ａを設けることによって、バッテリ７５に一体的に形成されていてもよい。

　バッテリ用熱交換部４３における熱媒体通路４３ａの出口には、低温側リザーブタンク４５が配置されている。低温側リザーブタンク４５は、低温側熱媒体回路４０で余剰となっている低温側熱媒体を貯留する貯留部である。

　そして、低温側リザーブタンク４５の熱媒体出口側には、低温側ポンプ４２の吸入口側が接続されている。低温側ポンプ４２は、チラー２４における熱媒体通路４３ａの入口側へ低温側熱媒体を圧送する水ポンプである。低温側ポンプ４２の基本的構成は、高温側ポンプ３２と同様である。

　従って、低温側熱媒体回路４０では、低温側ポンプ４２が、バッテリ用熱交換部４３へ流入する低温側熱媒体の流量を調整することによって、バッテリ用熱交換部４３における低温側熱媒体がバッテリ７５から奪う吸熱量を調整できる。又、電気ヒータ４４により、バッテリ７５と低温側熱媒体との温度差を調整することでも、バッテリ用熱交換部４３における吸熱量を調整できる。

　つまり、本実施形態によれば、チラー２４及び低温側熱媒体回路４０の各構成機器によって、冷却用膨張弁２０ｃから流出した冷媒を蒸発させて、バッテリ７５を冷却する冷却部が構成されている。

　次に、室内空調ユニット６０について、図２を参照して説明する。室内空調ユニット６０は、冷凍サイクル装置１０によって温度調整された送風空気を車室内へ吹き出すためのものである。室内空調ユニット６０は、車室内最前部の計器盤（インストルメントパネル）の内側に配置されている。

　室内空調ユニット６０は、その外殻を形成するケーシング６１内に形成された空気通路の内部に送風機６２、室内蒸発器２３、ヒータコア３３等を収容している。ケーシング６１は、車室内に送風される送風空気の空気通路を形成している。ケーシング６１は、ある程度の弾性を有し、強度的にも優れた樹脂（例えば、ポリプロピレン）にて成形されている。

　ケーシング６１の送風空気流れ最上流側には、内外気切替装置６３が配置されている。内外気切替装置６３は、ケーシング６１内へ内気（車室内空気）と外気（車室外空気）とを切替導入する。

　内外気切替装置６３は、ケーシング６１内へ内気を導入させる内気導入口および外気を導入させる外気導入口の開口面積を、内外気切替ドアによって連続的に調整して、内気の導入風量と外気の導入風量との導入割合を変化させる。内外気切替ドアは、内外気切替ドア用の電動アクチュエータによって駆動される。この電動アクチュエータは、制御装置７０から出力される制御信号によって、その作動が制御される。

　内外気切替装置６３の送風空気流れ下流側には、送風機６２が配置されている。送風機６２は、内外気切替装置６３を介して吸入した空気を車室内へ向けて送風する。送風機６２は、遠心多翼ファンを電動モータにて駆動する電動送風機である。送風機６２は、制御装置７０から出力される制御電圧によって、回転数（即ち、送風能力）が制御される。

　送風機６２の送風空気流れ下流側には、室内蒸発器２３、ヒータコア３３が、送風空気流れに対して、この順に配置されている。つまり、室内蒸発器２３は、ヒータコア３３よりも、送風空気流れ上流側に配置されている。

　ケーシング６１内には、室内蒸発器２３通過後の送風空気を、ヒータコア３３を迂回して流す冷風バイパス通路６５が設けられている。又、ケーシング６１内の室内蒸発器２３の送風空気流れ下流側であって、かつ、ヒータコア３３の送風空気流れ上流側には、エアミックスドア６４が配置されている。

　エアミックスドア６４は、室内蒸発器２３通過後の送風空気のうち、ヒータコア３３側を通過する送風空気の風量と冷風バイパス通路６５を通過させる送風空気の風量との風量割合を調整する風量割合調整部である。エアミックスドア６４は、エアミックスドア用の電動アクチュエータによって駆動される。この電動アクチュエータは、制御装置７０から出力される制御信号によって、その作動が制御される。

　ケーシング６１内のヒータコア３３及び冷風バイパス通路６５の送風空気流れ下流側には、混合空間が配置されている。混合空間は、ヒータコア３３にて加熱された送風空気と冷風バイパス通路６５を通過して加熱されていない送風空気とを混合させる空間である。

　そして、ケーシング６１の送風空気流れ下流部には、混合空間にて混合された送風空気（即ち、空調風）を、空調対象空間である車室内へ吹き出すための開口穴が配置されている。この開口穴としては、フェイス開口穴、フット開口穴、およびデフロスタ開口穴（いずれも図示せず）が設けられている。

　フェイス開口穴は、車室内の乗員の上半身に向けて空調風を吹き出すための開口穴である。フット開口穴は、乗員の足元に向けて空調風を吹き出すための開口穴である。デフロスタ開口穴は、車両前面窓ガラス内側面に向けて空調風を吹き出すための開口穴である。

　これらのフェイス開口穴、フット開口穴、およびデフロスタ開口穴は、それぞれ空気通路を形成するダクトを介して、車室内に設けられたフェイス吹出口、フット吹出口およびデフロスタ吹出口（いずれも図示せず）に接続されている。

　従って、エアミックスドア６４が、ヒータコア３３を通過させる風量と冷風バイパス通路６５を通過させる風量との風量割合を調整することによって、混合空間にて混合される空調風の温度が調整される。そして、各吹出口から車室内へ吹き出される送風空気（空調風）の温度が調整される。

　また、フェイス開口穴、フット開口穴、およびデフロスタ開口穴の送風空気流れ上流側には、それぞれ、フェイスドア、フットドア、およびデフロスタドア（いずれも図示せず）が配置されている。フェイスドアは、フェイス開口穴の開口面積を調整する。フットドアは、フット開口穴の開口面積を調整する。デフロスタドアは、デフロスタ開口穴の開口面積を調整する。

　これらのフェイスドア、フットドア、デフロスタドアは、吹出口モードを切り替える吹出口モード切替装置を構成する。これらのドアは、リンク機構等を介して、吹出口モードドア駆動用の電動アクチュエータに連結されて連動して回転操作される。この電動アクチュエータも、制御装置７０から出力される制御信号によって、その作動が制御される。

　吹出口モード切替装置によって切り替えられる吹出口モードとしては、具体的に、フェイスモード、バイレベルモード、フットモード等がある。

　フェイスモードは、フェイス吹出口を全開としてフェイス吹出口から車室内乗員の上半身に向けて空気を吹き出す吹出口モードである。バイレベルモードは、フェイス吹出口とフット吹出口の両方を開口して車室内乗員の上半身と足元に向けて空気を吹き出す吹出口モードである。フットモードは、フット吹出口を全開とするとともにデフロスタ吹出口を小開度だけ開口して、フット吹出口から主に空気を吹き出す吹出口モードである。

　更に、乗員が操作パネル７１に設けられた吹出モード切替スイッチをマニュアル操作することによって、デフロスタモードに切り替えることもできる。デフロスタモードは、デフロスタ吹出口を全開としてデフロスタ吹出口からフロント窓ガラス内面に空気を吹き出す吹出口モードである。

　次に、車両用空調装置１の電気制御部の概要について、図３を用いて説明する。制御装置７０は、ＣＰＵ、ＲＯＭ及びＲＡＭ等を含む周知のマイクロコンピュータとその周辺回路から構成されている。制御装置７０は、ＲＯＭ内に記憶された空調制御プログラムに基づいて各種演算、処理を行い、出力側に接続された各種制御対象機器の作動を制御する。

　各種制御対象機器には、圧縮機１１、第１開閉弁１６ａ、第２開閉弁１６ｂ、三方弁１８、暖房用膨張弁２０ａ、冷房用膨張弁２０ｂ、冷却用膨張弁２０ｃ、外気ファン２２ａが含まれている。更に、各種制御対象機器には、高温側ポンプ３２、水加熱ヒータ３４、低温側ポンプ４２、電気ヒータ４４、送風機６２、内外気切替装置６３、エアミックスドア６４等が含まれている。

　そして、制御装置７０の入力側には、図３に示すように、各種の制御用センサが接続されている。制御用センサとしては、内気温センサ７２ａ、外気温センサ７２ｂ、日射センサ７２ｃ、高圧圧力センサ７２ｄ、空調風温度センサ７２ｅが含まれる。又、制御用センサとして、蒸発器温度センサ７２ｆ、蒸発器圧力センサ７２ｇ、チラー温度センサ７２ｈ、チラー圧力センサ７２ｉ、室外器温度センサ７２ｊ、室外器圧力センサ７２ｋ、バッテリ温度センサ７２ｌが含まれている。

　内気温センサ７２ａは、車室内の温度である内気温Ｔｒを検出する内気温検出部である。外気温センサ７２ｂは、車室外の温度である外気温Ｔａｍを検出する外気温検出部である。日射センサ７２ｃは、車室内へ照射される日射量Ａｓを検出する日射量検出部である。

　高圧圧力センサ７２ｄは、圧縮機１１から吐出された高圧冷媒の圧力である高圧圧力Ｐｄを検出する高圧圧力検出部である。空調風温度センサ７２ｅは、混合空間から車室内へ吹き出される吹出空気温度ＴＡＶを検出する空調風温度検出部である。

　蒸発器温度センサ７２ｆは、室内蒸発器２３における冷媒蒸発温度（蒸発器温度）Ｔｅを検出する蒸発器温度検出部である。本実施形態の蒸発器温度センサ７２ｆは、具体的に、室内蒸発器２３の出口側冷媒の温度を検出している。

　蒸発器圧力センサ７２ｇは、室内蒸発器２３における冷媒蒸発圧力Ｐｅを検出する蒸発器圧力検出部である。本実施形態の蒸発器圧力センサ７２ｇは、具体的に、室内蒸発器２３の出口側冷媒の圧力を検出している。

　チラー温度センサ７２ｈは、チラー２４の冷媒通路２４ａにおける冷媒蒸発温度を検出するチラー側冷媒温度検出部である。具体的に、本実施形態に係るチラー温度センサ７２ｈは、チラー２４の冷媒通路２４ａにおける出口側冷媒の温度を検出している。

　チラー圧力センサ７２ｉは、チラー２４の冷媒通路２４ａにおける冷媒蒸発圧力を検出するチラー側冷媒圧力検出部である。具体的に、チラー圧力センサ７２ｉは、チラー２４の冷媒通路２４ａにおける出口側冷媒の圧力を検出している。

　室外器温度センサ７２ｊは、室外熱交換器２２を流通する冷媒の温度である室外器冷媒温度Ｔ１を検出する室外器温度検出部である。本実施形態の室外器温度センサ７２ｊは、具体的に、室外熱交換器２２の出口側冷媒の温度を検出している。

　室外器圧力センサ７２ｋは、室外熱交換器２２を流通する冷媒の圧力である室外器冷媒圧力Ｐ１を検出する室外器温度検出部である。本実施形態の室外器圧力センサ７２ｋは、具体的に、室外熱交換器２２の出口側冷媒の圧力を検出している。

　バッテリ温度センサ７２ｌは、バッテリ７５の温度であるバッテリ温度ＴＢを検出するバッテリ温度検出部である。バッテリ温度センサ７２ｌは、複数の温度検出部を有し、バッテリ７５の複数の箇所の温度を検出している。この為、制御装置７０では、バッテリ７５の各部の温度差を検出することもできる。更に、バッテリ温度ＴＢとしては、複数の温度センサの検出値の平均値を採用している。

　又、制御装置７０の入力側には、高温側熱媒体回路３０、低温側熱媒体回路４０における各熱媒体の温度を検出する為に、複数の熱媒体温度センサが接続されている。複数の熱媒体温度センサには、第１熱媒体温度センサ７３ａ～第５熱媒体温度センサ７３ｅが含まれている。

　第１熱媒体温度センサ７３ａは、水冷媒熱交換器１２における熱媒体通路１２ｂの出口部分に配置されており、水冷媒熱交換器１２から流出する高温側熱媒体の温度を検出する。第２熱媒体温度センサ７３ｂは、ヒータコア３３の流出口部分に配置されており、ヒータコア３３を通過する高温側熱媒体の温度を検出する。

　第３熱媒体温度センサ７３ｃは、水加熱ヒータ３４の熱媒体通路における出口部分に配置されており、水加熱ヒータ３４から流出する高温側熱媒体の温度を検出する。第４熱媒体温度センサ７３ｄは、チラー２４における熱媒体通路の流入口部分に配置されており、チラー２４に流入する熱媒体の温度を検出する。

　そして、第５熱媒体温度センサ７３ｅは、バッテリ用熱交換部４３の熱媒体通路４３ａにおける流出口部分に配置されており、バッテリ用熱交換部４３の熱媒体通路４３ａから流出する低温側熱媒体の温度を検出する。

　車両用空調装置１は、第１熱媒体温度センサ７３ａ～第５熱媒体温度センサ７３ｅの検出結果を参照して、高温側熱媒体回路３０、低温側熱媒体回路４０における熱媒体の流れを切り替える。

　更に、制御装置７０の入力側には、車室内前部の計器盤付近に配置された操作パネル７１が接続されている。制御装置７０には、この操作パネル７１に設けられた各種操作スイッチからの操作信号が入力される。

　操作パネル７１に設けられた各種操作スイッチとしては、具体的に、オートスイッチ、エアコンスイッチ、風量設定スイッチ、温度設定スイッチ等がある。オートスイッチは、冷凍サイクル装置１０の自動制御運転を設定あるいは解除する操作スイッチである。

　エアコンスイッチは、室内蒸発器２３で送風空気の冷却を行うことを要求する操作スイッチである。風量設定スイッチは、送風機６２の風量をマニュアル設定する際に操作される操作スイッチである。温度設定スイッチは、車室内の目標温度Ｔｓｅｔを設定する操作スイッチである。

　又、制御装置７０には、通信ユニット７４が接続されている。通信ユニット７４は、インターネット、携帯電話網等の公衆回線網及び基地局を含むネットワークを介して、種々の情報を通信して取得する。従って、制御装置７０は、車両用空調装置１が搭載されている電気自動車の現在位置に対応する気象情報等を取得することができる。

　そして、本実施形態の制御装置７０は、その出力側に接続された各種制御対象機器を制御する制御部が一体に構成されたものである。従って、それぞれの制御対象機器の作動を制御する構成（即ち、ハードウェア及びソフトウェア）が、それぞれの制御対象機器の作動を制御する制御部を構成している。

　例えば、制御装置７０のうち、室外熱交換器２２の着霜量が予め定められた基準を超えたか否かを判定する構成は、着霜判定部７０ａを構成する。又、制御装置７０のうち、除霜運転によって、室外熱交換器２２に付着した霜が全て融解したか否かを判定する構成は、融解判定部７０ｂを構成する。

　そして、制御装置７０のうち、除霜運転に際して、低温側熱媒体回路４０における低温側熱媒体が有する熱量が予め定められた基準熱量以上であるか否かを判定する構成は、熱量判定部７０ｃを構成する。

　制御装置７０のうち、後述するドライ除霜モードでの除霜運転を開始する前に、室外熱交換器２２に付着している着霜量を推定する構成は、着霜量推定部７０ｄを構成する。そして、制御装置７０のうち、着霜量推定部７０ｄによって推定された着霜量の霜を蒸発除去させる為に必要な所要時間を推定する構成は、所要時間推定部７０ｅを構成する。

　又、制御装置７０のうち、後述するドライ除霜モードを構成する融解除霜にて、室外熱交換器２２に付着した霜を融解させる為の制御を行う構成は、融解制御部７０ｌを構成する。そして、制御装置７０のうち、ドライ除霜モードを構成するドライ除霜にて、霜の融解に伴い生じた水分を室外熱交換器２２から蒸発除去する為の制御を行う構成は、ドライ制御部７０ｍを構成する。

　更に、制御装置７０のうち、ドライ除霜モードのドライ除霜において、霜の融解に伴い生じた水分の蒸発除去による室外熱交換器２２の乾燥が完了したか否かを判定する構成は、乾燥完了判定部７０ｎを構成する。

　次に、第１実施形態に係る車両用空調装置の作動について説明する。車両用空調装置１は、車室内の空調及びバッテリ７５の冷却を行うために、冷媒回路を切替可能に構成されている。

　具体的に、車両用空調装置１は、車室内の空調を行うために、暖房モードの冷媒回路、冷房モードの冷媒回路、除湿暖房モードの冷媒回路等に切り替えることができる。暖房モードは、加熱された送風空気を車室内へ吹き出す運転モードである。冷房モードは、冷却された送風空気を車室内へ吹き出す運転モードである。除湿暖房モードは、冷却されて除湿された送風空気を再加熱して車室内へ吹き出す運転モードである。

　これらの運転モードの切り替えは、予め制御装置７０に記憶されている空調制御プログラムが実行されることによって行われる。空調制御プログラムは、操作パネル７１のオートスイッチが投入（ＯＮ）されると実行される。空調制御プログラムでは、各種制御用センサの検出信号および操作パネルの操作信号に基づいて、運転モードを切り替える。

　本実施形態に係る車両用空調装置１における暖房モードについて、図４を参照して説明する。暖房モードでは、制御装置７０が、第１開閉弁１６ａを開き、第２開閉弁１６ｂを閉じる。そして、制御装置７０は、室外熱交換器２２の冷媒出口と逆止弁２１の流入口が連通し、第５三方継手１３ｅ側への流路が閉塞するように、三方弁１８を作動させる。更に、制御装置７０は、暖房用膨張弁２０ａを冷媒減圧作用を発揮する絞り状態として、冷房用膨張弁２０ｂ及び冷却用膨張弁２０ｃを全閉状態とする。

　又、制御装置７０は、高温側ポンプ３２を作動させ、予め定められた圧送能力で高温側熱媒体を圧送する。尚、暖房モードにおいては、制御装置７０は、低温側ポンプ４２を停止させた状態にしておく。

　これにより、暖房モードの冷凍サイクル装置１０では、図４に示すように、冷媒は、圧縮機１１、水冷媒熱交換器１２の冷媒通路１２ａ、レシーバ１９、暖房用膨張弁２０ａ、室外熱交換器２２、逆止弁２１、圧縮機１１の順に流れて循環する。

　この回路構成で、制御装置７０は、各種制御対象機器の作動を制御する。例えば、圧縮機１１については、制御装置７０は、ヒータコア３３における高温側熱媒体の温度が目標高温側熱媒体温度に近づくように、冷媒吐出能力を制御する。

　目標高温側熱媒体温度は、目標吹出温度ＴＡＯに基づいて、予め制御装置７０に記憶されている暖房モード用の制御マップを参照して決定される。目標吹出温度ＴＡＯは、各種制御用センサの検出信号および操作パネルの操作信号を用いて算定される。高圧圧力センサ７２ｄによって検出された高圧圧力Ｐｄが、目標高温側熱媒体温度に基づき定められた目標高圧ＰｄＯに近づくように、圧縮機１１の冷媒吐出能力は制御される。

　又、暖房用膨張弁２０ａについては、制御装置７０は、室外熱交換器２２の出口側冷媒の過熱度ＳＨ１が、予め定めた目標過熱度ＫＳＨ（本実施形態では、５℃）に近づくように絞り開度を制御する。過熱度ＳＨ１は、室外器温度センサ７２ｊによって検出された室外器冷媒温度Ｔ１および室外器圧力センサ７２ｋによって検出された室外器冷媒圧力Ｐ１から算定される。

　又、エアミックスドア６４については、制御装置７０は、空調風温度センサ７２ｅによって検出された吹出空気温度ＴＡＶが目標吹出温度ＴＡＯに近づくように開度を制御する。暖房モードでは、室内蒸発器２３を通過した送風空気の全風量を水冷媒熱交換器１２へ流入させるようにエアミックスドア６４の開度を制御してもよい。

　冷凍サイクル装置１０では、圧縮機１１が作動すると、圧縮機１１から吐出された高圧冷媒が水冷媒熱交換器１２の冷媒通路１２ａへ流入する。水冷媒熱交換器１２へ流入した冷媒は、熱媒体通路１２ｂを流れる高温側熱媒体に放熱して凝縮する。これにより、水冷媒熱交換器１２において、高温側熱媒体が加熱される。

　この時、高温側熱媒体回路３０では、高温側ポンプ３２の作動によって、高温側熱媒体が循環している。従って、水冷媒熱交換器１２にて加熱された高温側熱媒体は、水加熱ヒータ３４、高温側ポンプ３２を介して、ヒータコア３３に流入する。ヒータコア３３に流入した高温側熱媒体は、室内蒸発器２３を通過した送風空気と熱交換する。これにより、車室内に送風される送風空気が、少なくとも高圧冷媒を熱源として加熱される。

　水冷媒熱交換器１２から流出した冷媒は、第１三方継手１３ａ及び入口側通路２７ａを介してレシーバ１９へ流入する。レシーバ１９へ流入した冷媒は、レシーバ１９にて気液分離される。レシーバ１９にて分離された一部の液相冷媒は、出口側通路２７ｂ及び第２三方継手１３ｂを介して暖房用膨張弁２０ａへ流入する。レシーバ１９にて分離された残余の液相冷媒は、余剰冷媒としてレシーバ１９に蓄えられる。

　暖房用膨張弁２０ａへ流入した冷媒は、低圧冷媒となるまで減圧される。この際、暖房用膨張弁２０ａの絞り開度は、過熱度ＳＨ１が目標過熱度ＫＳＨに近づくように制御される。暖房モードでは、実質的に、室外熱交換器２２の出口側冷媒の過熱度が目標過熱度ＫＳＨに近づくように制御される。

　暖房用膨張弁２０ａにて減圧された低圧冷媒は、室外熱交換器２２へ流入する。室外熱交換器２２へ流入した冷媒は、外気ファン２２ａから送風された外気と熱交換し、外気から吸熱して蒸発する。室外熱交換器２２から流出した冷媒は、第３三方継手１３ｃ、吸入側通路２７ｄ及び第４三方継手１３ｄを介して圧縮機１１へ吸入されて再び圧縮される。

　従って、暖房モードでは、ヒータコア３３にて加熱された送風空気を車室内へ吹き出すことによって、車室内の暖房を行うことができる。

　上述したように、本実施形態に係る車両用空調装置１の暖房モードでは、室外熱交換器２２にて外気から吸熱し、外気から吸熱した熱を車室内の暖房に利用している。ここで、外気が低温高湿度である場合には、室外熱交換器２２の表面に着霜が生じ、室外熱交換器２２における熱交換性能を低下させてしまう。

　換言すると、暖房モードにおいて、室外熱交換器２２の着霜が生じると、室外熱交換器２２における外気からの吸熱量が低下してしまい、結果として、車両用空調装置１の暖房性能が低下する要因となる。この為、本実施形態に係る車両用空調装置１は、室外熱交換器２２の着霜に対処する為に除霜運転を実行する。

　本実施形態における除霜運転の運転態様としては、第１凝縮熱除霜モード～第３凝縮熱除霜モードを有している。除霜運転の運転態様の一つである第１凝縮熱除霜モードについて、図５を参照して説明する。

　第１凝縮熱除霜モードは、室内蒸発器２３にて室内空調ユニット６０内の送風空気から吸熱した熱及びチラー２４にて低温側熱媒体回路４０から吸熱した熱を利用して、室外熱交換器２２の除霜を行う運転モードである。チラー２４にて低温側熱媒体回路４０から吸熱した熱には、バッテリ７５から低温側熱媒体に放熱された熱や、電気ヒータ４４で低温側熱媒体に加えられた熱が含まれる。

　第１凝縮熱除霜モードは、例えば、電気自動車のバッテリ７５の充電中であって、車室内に熱容量がある場合における室外熱交換器２２の除霜に際して実行される。バッテリ７５の充電中であれば、バッテリ７５に生じる熱量が大きいことが想定される為、充電によりバッテリ７５に生じた熱を、室外熱交換器２２の除霜に有効活用することができる。

　第１凝縮熱除霜モードにおいて、制御装置７０は、第１開閉弁１６ａを閉じ、第２開閉弁１６ｂを開く。そして、制御装置７０は、室外熱交換器２２の冷媒出口と第５三方継手１３ｅ側の流路が連通し、逆止弁２１側の流路が閉塞するように、三方弁１８を作動させる。更に、制御装置７０は、暖房用膨張弁２０ａを全開状態として、冷房用膨張弁２０ｂ及び冷却用膨張弁２０ｃを絞り状態とする。

　又、制御装置７０は、低温側熱媒体回路４０に関し、低温側ポンプ４２を作動させて、予め定められた圧送能力で低温側熱媒体を圧送する。尚、第１凝縮熱除霜モードでは、制御装置７０は、高温側熱媒体回路３０に関して、高温側ポンプ３２を停止させた状態にしておく。

　これにより、第１凝縮熱除霜モードの場合の冷凍サイクル装置１０では、少なくとも、２つの冷媒の循環回路が構成される。図５に示すように、第１凝縮熱除霜モードにおける冷媒は、圧縮機１１、水冷媒熱交換器１２、第２開閉弁１６ｂ、暖房用膨張弁２０ａ、室外熱交換器２２、三方弁１８、レシーバ１９、冷房用膨張弁２０ｂ、室内蒸発器２３、圧縮機１１の順に流れて循環する。同時に、冷媒は、圧縮機１１、水冷媒熱交換器１２、第２開閉弁１６ｂ、暖房用膨張弁２０ａ、室外熱交換器２２、三方弁１８、レシーバ１９、冷却用膨張弁２０ｃ、チラー２４、圧縮機１１の順に流れて循環する。

　この回路構成で、制御装置７０は、各種制御対象機器の作動を制御する。例えば、圧縮機１１については、制御装置７０は、チラー２４における低温側熱媒体の温度が目標低温側熱媒体温度に近づくように、冷媒吐出能力を制御する。目標低温側熱媒体温度は、バッテリ温度が適正な温度範囲に近づくように定められる。

　又、冷房用膨張弁２０ｂについては、制御装置７０は、室内蒸発器２３の出口側冷媒の過熱度が、予め定めた基準蒸発器側過熱度（本実施形態では、５℃）に近づくように絞り開度を制御する。室内蒸発器２３の出口側冷媒の過熱度は、蒸発器温度センサ７２ｆで検出された冷媒蒸発温度Ｔｅ及び蒸発器圧力センサ７２ｇで検出された冷媒蒸発圧力Ｐｅから算定される。

　そして、冷却用膨張弁２０ｃについては、制御装置７０は、チラー２４における冷媒通路２４ａの出口側冷媒の過熱度が予め定めた基準チラー側過熱度に近づくように絞り開度を制御する。チラー２４における出口側冷媒の過熱度は、チラー２４の出口側冷媒の過熱度は、チラー温度センサ７２ｈで検出された出口側冷媒の温度と、チラー圧力センサ７２ｉで検出された出口側冷媒の圧力から算出される。又、基準チラー側過熱度は、バッテリ温度ＴＢがバッテリ７５の適切な温度範囲内に維持できる低温側熱媒体の温度となるように設定されている。

　図５に示すように、冷凍サイクル装置１０では、圧縮機１１から吐出された高圧冷媒が水冷媒熱交換器１２の冷媒通路１２ａを通過する。この時、高温側熱媒体回路３０では、高温側ポンプ３２が停止している為、水冷媒熱交換器１２へ流入した冷媒は、熱媒体通路１２ｂを流れる高温側熱媒体に殆ど放熱することなく、第２開閉弁１６ｂへ流出する。

　第２開閉弁１６ｂを通過した高圧冷媒は、外気側通路２７ｃを介して、全開状態の暖房用膨張弁２０ａを通過して、室外熱交換器２２に流入する。従って、室外熱交換器２２には、圧縮機１１から吐出された高圧冷媒が殆ど放熱することなく流入する。この為、室外熱交換器２２に対して高圧冷媒の有する熱を加えることができ、室外熱交換器２２の除霜を行うことができる。

　室外熱交換器２２から流出した冷媒は、三方弁１８、第５三方継手１３ｅを介して、レシーバ１９へ流入して気液分離される。レシーバ１９にて分離された一部の液相冷媒は、第６三方継手１３ｆを介して、第７三方継手１３ｇに流入する。

　第７三方継手１３ｇの一方の流出口から流出した冷媒は、冷房用膨張弁２０ｂにて減圧され、室内蒸発器２３に流入する。室内蒸発器２３に流入した低圧冷媒は、ケーシング６１内の車室内空気から吸熱して蒸発する。

　そして、第７三方継手１３ｇの他方の流出口から流出した冷媒は、冷却用膨張弁２０ｃにて減圧され、チラー２４の冷媒通路２４ａに流入する。ここで、低温側熱媒体回路４０では、低温側ポンプ４２が作動している為、チラー２４の熱媒体通路２４ｂには、バッテリ７５から吸熱した低温側熱媒体が圧送されている。従って、チラー２４に流入した低圧冷媒は、バッテリ７５の熱を吸熱した低温側熱媒体から吸熱して蒸発する。室内蒸発器２３から流出した冷媒及びチラー２４から流出した冷媒は、第８三方継手１３ｈにて合流して、第４三方継手１３ｄを介して圧縮機１１へ吸入されて再び圧縮される。

　このように、第１凝縮熱除霜モードでは、室内蒸発器２３で吸熱した車室内空気の熱及び、チラー２４で吸熱したバッテリ７５に生じた熱を、冷凍サイクル装置１０にて汲み上げて、室外熱交換器２２の除霜に利用することができる。

　次に、除霜運転の運転態様の一つである第２凝縮熱除霜モードについて、図６を参照して説明する。第２凝縮熱除霜モードは、チラー２４にて低温側熱媒体回路４０から吸熱した熱を利用して、室外熱交換器２２の除霜を行う運転モードである。第２凝縮熱除霜モードは、例えば、電気自動車のバッテリ７５の充電中の場合における室外熱交換器２２の除霜に際して実行される。

　第２凝縮熱除霜モードにおいて、制御装置７０は、第１開閉弁１６ａを閉じ、第２開閉弁１６ｂを開く。そして、制御装置７０は、室外熱交換器２２の冷媒出口と第５三方継手１３ｅ側の流路が連通し、逆止弁２１側の流路が閉塞するように、三方弁１８を作動させる。更に、制御装置７０は、暖房用膨張弁２０ａを全開状態として、冷却用膨張弁２０ｃを絞り状態とする。そして、制御装置７０は、冷房用膨張弁２０ｂを全閉状態にする。

　又、制御装置７０は、低温側ポンプ４２を作動させて、予め定められた圧送能力で低温側熱媒体を圧送する。そして、制御装置７０は、高温側熱媒体回路３０に関して、高温側ポンプ３２を停止させた状態にしておく。

　これにより、第２凝縮熱除霜モードの場合の冷凍サイクル装置１０では、蒸気圧縮式の冷凍サイクルが構成される。冷媒は、圧縮機１１、水冷媒熱交換器１２、第２開閉弁１６ｂ、暖房用膨張弁２０ａ、室外熱交換器２２、三方弁１８、レシーバ１９、冷却用膨張弁２０ｃ、チラー２４、圧縮機１１の順に流れて循環する。

　この回路構成で、制御装置７０は、各種制御対象機器の作動を制御する。第２凝縮熱除霜モードでは、冷房用膨張弁２０ｂを除いて、各制御対象機器を第１凝縮熱除霜モードと同様に制御する。

　図６に示すように、冷凍サイクル装置１０では、圧縮機１１から吐出された高圧冷媒が水冷媒熱交換器１２の冷媒通路１２ａを通過する。水冷媒熱交換器１２から流出した高圧冷媒は、第２開閉弁１６ｂ及び外気側通路２７ｃを介して、全開状態の暖房用膨張弁２０ａを通過して、室外熱交換器２２に流入する。

　従って、室外熱交換器２２には、圧縮機１１から吐出された高圧冷媒が殆ど放熱することなく流入する。この為、室外熱交換器２２に対して高圧冷媒の有する熱を加えることができ、室外熱交換器２２の除霜を行うことができる。

　室外熱交換器２２から流出した冷媒は、三方弁１８、第５三方継手１３ｅを介して、レシーバ１９へ流入して気液分離される。レシーバ１９にて分離された一部の液相冷媒は、第６三方継手１３ｆ及び第７三方継手１３ｇを介して、冷却用膨張弁２０ｃに流入して減圧され、チラー２４の冷媒通路２４ａに流入する。これにより、チラー２４に流入した低圧冷媒は、バッテリ７５の熱を吸熱した低温側熱媒体から吸熱して蒸発する。チラー２４から流出した冷媒は、圧縮機１１の吸入口に導かれ、再び圧縮されて吐出される。

　このように、第２凝縮熱除霜モードでは、チラー２４で吸熱したバッテリ７５に生じた熱を、冷凍サイクル装置１０にて汲み上げて、室外熱交換器２２の除霜に利用することができる。

　続いて、除霜運転の運転態様の一つである第３凝縮熱除霜モードについて説明する。第３凝縮熱除霜モードは、室内蒸発器２３にて車室内空気から吸熱した熱を利用して、室外熱交換器２２の除霜を行う運転モードである。第３凝縮熱除霜モードは、例えば、低温側熱媒体の温度が低下した状態で、且つ、車室内に熱容量がある場合における室外熱交換器２２の除霜に際して実行される。

　第３凝縮熱除霜モードにおける各種制御対象機器の作動については、冷却用膨張弁２０ｃを閉状態にする点を除いて、上述した第１凝縮熱除霜モードと同様である。つまり、第３凝縮熱除霜モードでは、冷媒は、圧縮機１１、水冷媒熱交換器１２、第２開閉弁１６ｂ、暖房用膨張弁２０ａ、室外熱交換器２２、三方弁１８、レシーバ１９、冷房用膨張弁２０ｂ、室内蒸発器２３、圧縮機１１の順に流れて循環する。従って、第３凝縮熱除霜モードでは、車室内空気が有する熱を、冷凍サイクル装置１０にて汲み上げて、室外熱交換器２２の除霜に利用することができる。

　ここで、車両用空調装置１においては、第３凝縮熱除霜モードでの除霜運転を行っている状態で、バッテリ７５の冷却が要求された場合には、冷却用膨張弁２０ｃを閉状態から絞り状態に変更して、第１凝縮熱除霜モードでの除霜運転を実行するように構成される。

　又、車両用空調装置１において、凝縮熱除霜モードで室外熱交換器２２の除霜を行う場合、低温側熱媒体回路４０における低温側熱媒体の温度に応じて、第２凝縮熱除霜モードと、第３凝縮熱除霜モードが使い分けられる。

　例えば、低温側熱媒体温度がバッテリ７５の発熱量が大きいことを示す基準低温側熱媒体温度（例えば、０℃）以上となっている場合には、除霜運転の運転態様として、第２凝縮熱除霜モードが実行される。低温側熱媒体温度が基準低温側熱媒体温度よりも低い場合、除霜運転の運転態様として、第３凝縮熱除霜モードが実行される。これにより、除霜運転の際の除霜熱源として、バッテリ７５の廃熱を有効に利用することができる。

　尚、バッテリ７５の充電中に、第１凝縮熱除霜モード又は第２凝縮熱除霜モードで除霜運転を実行する場合には、低温側熱媒体温度が予め定められた低温側熱媒体温度範囲内になるように、電気ヒータ４４によって補助するようにしても良い。低温側熱媒体温度範囲は、バッテリ７５の充電効率が最も高くなるように、バッテリ７５の充電容量の確保及び劣化の防止の観点から定められた低温側熱媒体の温度範囲であり、例えば、０℃～４０℃である。

　本実施形態に係る車両用空調装置１における室外熱交換器２２の除霜運転は、制御装置７０によって、ＲＯＭに格納された除霜制御プログラムを実行することで実現される。この除霜制御プログラムは、室外熱交換器２２に付着した霜の着霜量が予め定められた基準を超えた場合に実行される。

　図７に示すように、除霜制御プログラムでは、室外熱交換器２２に付着した霜を融解させる通常除霜モードと、室外熱交換器２２に付着した霜を融解させ、融解で生じた水分を蒸発除去させるドライ除霜モードとを行うことができる。

　先ず、ステップＳ１では、ドライ推奨条件を満たすか否かが判定される。ドライ推奨条件とは、除霜運転に伴い生じた水分が室外熱交換器２２表面に付着したままにしておくと、水分が再凍結して室外熱交換器２２の熱交換性能を再び低下させてしまう可能性が高いか否かに関する判定基準である。

　本実施形態では、電気自動車の現在位置に対応する気象情報等を通信ユニット７４で取得して、今後の所定期間の間、０℃以下の低外気温が継続する場合に、ドライ推奨条件を満たすと判定する。ドライ推奨条件を満たしていない場合には、ステップＳ２にて、通常除霜モードでの除霜運転を開始する。一方、ドライ推奨条件を満たす場合には、ステップＳ６にて、ドライ除霜モードでの除霜運転を開始する。

　先ず、通常除霜モードでの除霜運転について説明する。通常除霜モードでは、室外熱交換器２２に付着した霜を融解させる為の融解除霜が行われる。ステップＳ３では、車両用空調装置１の運転状態や周辺環境に応じて、第１凝縮熱除霜モード～第３凝縮熱除霜モードの何れかが選択され、選択された運転態様にて融解除霜が開始される。

　この時、制御装置７０は、チラー２４における低温側熱媒体の温度が目標低温側熱媒体温度（例えば、５℃）に近づくように、圧縮機１１の冷媒吐出能力を制御する。冷房用膨張弁２０ｂ、冷却用膨張弁２０ｃについては、制御装置７０は、チラー２４における冷媒通路２４ａの出口側冷媒の過熱度が予め定めた基準チラー側過熱度（例えば、１０℃）に近づくように絞り開度を制御する。

　そして、室外熱交換器２２に対する外気の供給量に対応する外気ファン２２ａについては停止させておく。霜を融解させる際に外気を供給すると、外気により熱が奪われてしまう為、霜の融解についての効率を低下させる為である。

　ステップＳ４では、室外熱交換器２２に付着している霜の融解が完了したか否かが判定される。具体的には、例えば、圧縮機１１の吐出圧力が予め定められた基準圧力（例えば、０．７ＭＰａ）より高くなった場合、又は、融解除霜の開始から所定期間（例えば、３００ｓ）を経過した場合に、室外熱交換器２２における霜の融解を完了したと判定する。

　室外熱交換器２２における霜の融解を完了したと判定した場合、ステップＳ５に進み、通常除霜モードでの除霜運転を終了する。一方、室外熱交換器２２における霜の融解を完了していないと判定された場合、ステップＳ３に処理を戻し、通常除霜モードにおける融解除霜を継続する。

　上述したように、除霜運転にて、室外熱交換器２２に付着した霜を融解させた場合であっても、外気温が０℃以下の低温である場合には、融解で生じた水分（以下、残留水分ともいう）が再び凍結してしまい、室外熱交換器２２の熱交換性能を低下させてしまう。室外熱交換器２２の熱交換性能の低下は、車両用空調装置１における空調性能の低下等の要因となる為、除霜で生じた水分の再凍結を防止する必要がある。

　除霜で生じた水分の再凍結を防止する方法として、除霜で生じた水分を蒸発させて、室外熱交換器２２表面から水分を除去することが考えられる。そして、車両用空調装置１における除霜運転に際して、室外熱交換器２２から水分を蒸発除去する為の効率の良い条件があると考えられる。

　この為、室外熱交換器２２からの水分の蒸発除去に関し、エネルギ効率や車両用空調装置１の品質の観点で有用な条件を特定する為に、室外熱交換器２２における水分の蒸発について考察する。

　先ず、室外熱交換器２２における水分の蒸発について考察する上での前提条件について説明する。室外熱交換器２２に付着した霜は、過去の実測結果の傾向から、除霜運転開始後の１～２分で融解して水になるものとし、付着した霜は全て融解しているものとする。

　室外熱交換器２２表面における残留水分の蒸発表面には、分布はないものとする。室外熱交換器における冷媒温度は、凝縮温度で均一であるものとする。室外熱交換器２２の残留水分における蒸発表面の風速は全て均一とする。残留水分の蒸発除去において、過渡的な水の表面積変化などの経時変化は無視する。

　室外熱交換器２２表面における残留水分の蒸発水温については、以下の関係が成り立つものとして定義する。室外熱交換器２２の冷媒凝縮温度から残留水分の蒸発水温を減算した値に対して、水の伝導率及び蒸発表面積を乗算し残留水分の厚みで除算した値は、外気温から室外熱交換器２２の冷媒凝縮温度を減算した値に、水から空気への熱伝導率及び蒸発表面積を乗算した値に等しい。

　そして、室外熱交換器２２の空気通路における残留水分の保水状態については、空気通路を区画するフィンの内部は、残留水分で満たされていない状態であるものとし、この場合の室外熱交換器２２の蒸発表面積は、予め定められた値であるものとする。

　上述した前提条件のもとで、図８に示す複数の実験式を用いて、単位面積あたりの蒸発速度Ｖａについて考察する。具体的には、拡散係数Ｄに関する実験式、レイノルズ数Ｒｅに関する実験式、シュミット数Ｓｃに関する実験式、シャーウッド数Ｓｈに関する実験式、単位面積あたりの蒸発速度Ｖａに関する実験式を用いている。

　これらの図８に示す実験式から、風速Ｖｃが増加すると、単位面積あたりの蒸発速度Ｖａが上昇する傾向を示すことがわかる。又、残留水分の蒸発水温が増加すれば、単位面積あたりの蒸発速度Ｖａが上昇する傾向を示す。残留水分の蒸発水温は、冷媒凝縮温度の上昇に伴って上昇し、風速Ｖｃの減少に伴って増加する。同じ冷媒凝縮温度において、風速Ｖｃを増加させた場合、単位面積あたりの蒸発速度Ｖａを上昇させる因子と低下させる因子の双方の影響が生じる。

　図８に示す実験式を用いて、冷媒凝縮温度が異なる場合における室外器蒸発量と風速Ｖｃとの関係を算出した結果を図９に示す。図９におけるＥｔａは、冷媒凝縮温度が２０℃の場合の室外器蒸発量と風速の関係を示している。

　同様に、Ｅｔｂは、冷媒凝縮温度が３０℃の場合の室外器蒸発量と風速の関係を示し、Ｅｔｃは、冷媒凝縮温度が４０℃の場合の室外器蒸発量と風速の関係を示している。そして、Ｅｔｄは、冷媒凝縮温度が５０℃の場合の室外器蒸発量と風速の関係を示し、Ｅｔｅは、冷媒凝縮温度が６０℃の場合の室外器蒸発量と風速の関係を示している。

　図９に示すグラフから、室外器蒸発量は、風速Ｖｃ上昇に伴う残留水分の蒸発水温の上昇によって、増加傾向を示すことがわかる。更に、室外器蒸発量は、冷媒凝縮温度の上昇に伴う残留水分の蒸発水温の上昇によって、増加傾向を示すことがわかる。即ち、車両用空調装置１によって制御することができる冷媒凝縮温度及び外気ファン２２ａによる風速Ｖｃを適切に調整することで、室外熱交換器２２における残留水分の蒸発除去を、より効率よく実現することができる。

　ここで、本実施形態に係る車両用空調装置１において、室外熱交換器２２における蒸発水分の蒸発除去を行う場合は、上述した冷媒凝縮温度及び風速Ｖｃを実現する為には、冷凍サイクル装置１０の動作を必要とする。

　一般的な冷凍サイクルで実現可能な範囲における冷媒凝縮温度と風速の関係について検討する。図１０は、圧縮機の冷媒吐出能力とチラー２４の吸熱量を条件として定めた場合の冷媒凝縮温度と風速の関係を示すグラフである。

　尚、図１０において、Ｔｃｄｈは、圧縮機１１の回転数及びチラー２４の吸熱量が最大である場合の冷媒凝縮温度と風速の関係を示している。又、Ｔｃｄｌは、圧縮機１１の回転数及びチラー２４の吸熱量が最小である場合の冷媒凝縮温度と風速の関係を示している。そして、Ｔｃｄｓは、圧縮機１１の回転数及びチラー２４の吸熱量が標準的な値である場合の冷媒凝縮温度と風速の関係を示している。

　図９、図１０に示すグラフを用いて、図１１に示すグラフが形成される。図１１において、Ｅｄｈは、圧縮機１１の回転数及びチラー２４の吸熱量が最大である場合の室外器蒸発量と風速の関係を示している。又、Ｅｄｌは、圧縮機１１の回転数及びチラー２４の吸熱量が最小である場合の室外器蒸発量と風速の関係を示している。そして、Ｗｄｓは、圧縮機１１の回転数及びチラー２４の吸熱量が標準的な値である場合の室外器蒸発量と風速の関係を示している。

　図１１に示すグラフによれば、風速に応じて、冷凍サイクルにて実現可能な運転条件エリアＡｆを特定することができる。この運転条件エリアＡｆに含まれる室外器蒸発量及び風速Ｖｃの下で冷凍サイクルを動作させることで、少なくとも、室外熱交換器２２における残留水分の蒸発除去を、比較的短期間で実現することができる。

　室外熱交換器２２における残留水分の蒸発除去を行うということは、残留水分に由来する水蒸気が発生することを意味する。外気温が低い場合に、駆動装置室内の室外熱交換器２２から水蒸気が発生した場合、外部からは、白い霧状の気体が駆動装置室から発生していると認識される為、駆動装置室内の機器から白煙が発生しているように誤認される虞がある。

　この為、室外熱交換器２２における残留水分の蒸発除去を行う際には、白霧の視認を抑制しながら、残留水分の蒸発除去を促進する必要がある。白霧の視認に関する基準として、湿り空気線図を用いた方法が知られている。

　図１２は、湿り空気線図の説明図である。この図において、横軸は温度、縦軸は絶対湿度、図中の斜めの曲線は相対湿度ψを示している。相対湿度ψが１００％の線を特に飽和線Ｌｓａと呼ぶ。飽和線Ｌｓａの左側の領域は水分が完全に液化している状態を示す。飽和線Ｌｓａの右側は、水蒸気とその他の気体（空気等）が混在している状態にある。この状態のガスは相対湿度ψが高いほど水分が凝縮して白霧として視認されやすい。

　ここで、室外熱交換器２２における残留水分の蒸発除去に際して、水蒸気が白霧として誤認を招くのは、外気と室外熱交換器２２通過後の空気との物質混合が完了した段階であると仮定する。そして、外気と室外熱交換器２２通過後の空気の混合が完了すれば、最終的に両者の混合比率に基づく関係に行き着く。従って、熱の拡散は物質の拡散よりも早いが、白霧が視認された結果、課題となるかどうかは、経験的な知見から、物質混合が完了した状態と定義することが可能であり、外気と室外熱交換器２２通過後の空気の混合比率により判定できるものと考えられる。尚、外気用熱交換器における空気出口側の空気の状態とは、室外熱交換器２２通過後の空気の状態だけでなく、室外熱交換器２２通過後の空気と外気との物質混合が完了した状態を含んでいる。

　図１２を参照しつつ、外気温度が０℃の場合を例に挙げて、湿り空気線図を用いた白霧の視認性の判定について説明する。先ず、湿り空気線図における外気温度における飽和点から、飽和線Ｌｓａに対する接線Ｌｔａｎを求める。接線Ｌｔａｎは、水蒸気が白霧として認識される視認限界を示している。図１２に示す場合は、外気温度が０℃の場合の飽和点Ｐを通過する接線Ｌｔａｎが求められる。

　図１２の湿り空気線図において、接線Ｌｔａｎよりも下方に位置する領域は、室外熱交換器２２から生じた水蒸気が白霧として認識されない視認抑制領域Ａａにあたる。一方、湿り空気線図において、飽和線Ｌｓａ以下で接線Ｌｔａｎより上方に位置する領域は、室外熱交換器２２から生じた水蒸気が白霧として認識されて課題となる視認領域Ａｂにあたる。

　外気と室外熱交換器２２通過後の空気の混合が完了した段階の空気の状態が、視認抑制領域Ａａと、視認領域Ａｂの何れに属するかによって、水蒸気が白霧として視認されるか否かを特定できる。従って、外気と室外熱交換器２２通過後の空気の混合が完了した段階の空気の状態が視認抑制領域Ａａに属するように、室外熱交換器２２における冷媒凝縮温度及び風速Ｖｃを制御することで、白霧としての視認性を抑えた状態で迅速なドライ除霜を実現できる。

　又、湿り空気線図にて接線Ｌｔａｎを基準として、外気と室外熱交換器２２通過後の空気の混合が完了した段階の空気の状態が視認抑制領域Ａａとなるように定めることで、空気の状態は、視認領域Ａｂに属することはない。この為、外気と室外熱交換器２２通過後の空気が完了するまでの過程において、白霧として視認性を充分に抑制できる。

　ここで、冷凍サイクルにおける冷媒側能力と空気側能力が釣り合うと仮定して、任意の風速Ｖｃ、冷媒凝縮温度をつくる冷凍サイクルバランス点（つまり、冷媒吐出能力と吸熱量）における冷媒側室外器能力に対する空気側比エンタルピＳｅｐを算出する。空気側比エンタルピＳｅｐから、湿り空気線図において、空気側比エンタルピＳｅｐに対応する比エンタルピ線Ｌｓｅを特定する。

　例えば、或る任意のシステムを前提として、外気温が０℃で、風速Ｖｃが０．５ｍ／ｓ、冷媒凝縮温度が３５℃の場合、空気側比エンタルピは、３３ｋＪ／ｋｇに算出される。そして、図１３に示す湿り空気線図において、算出した３３ｋＪ／ｋｇに対応する比エンタルピ線Ｌｓｅが特定される。

　続いて、接線Ｌｔａｎと比エンタルピ線Ｌｓｅとの交点Ｐｃを特定する。ここで、外気温度の飽和点Ｐにおける絶対湿度Ａｈｔから、交点Ｐｃにおける絶対湿度Ａｈａを減算することで、単位通過空気重量あたりの許容上限蒸発量Ｅｍが算出される。単位通過空気重量当たりの許容上限蒸発量Ｅｍは、室外熱交換器２２通過後の単位重量当たりの空気に対して、飽和するまでに許容される水蒸気量を示している。

　このようにして算出される単位通過空気重量あたりの許容上限蒸発量Ｅｍについて、風速Ｖｃ、冷媒凝縮温度等の諸条件を変更して算出した。諸条件毎の単位通過空気重量あたりの許容上限蒸発量Ｅｍをまとめると、図１４における許容上限蒸発量線Ｅｍｘとなる。図１４において、室外器蒸発量及び風速Ｖｃが許容上限蒸発量線Ｅｍｘよりも低い領域であれば、最終的に白霧として視認されない状態で効率よく残留水分の蒸発除去を行うことができる。

　ここで、車両用空調装置１における除霜運転では、低外気温時の暖房運転によって、室外熱交換器２２に付着する霜の最大許容着霜量が付着するものと仮定する。従って、本実施形態にて、室外熱交換器２２から蒸発除去する必要がある必要水分蒸発量Ｅｎは、最大許容着霜量から、霜の融解によって室外熱交換器２２から落下する水分量を減算して求められる。

　図１５に示すように、室外熱交換器２２からの残留水分の蒸発除去に関して、白霧を視認させることなく、室外熱交換器２２の熱交換性能を迅速に回復させる為の運転条件は、対象エリアＡｏで規定される。そして、対象エリアＡｏは、許容上限蒸発量線Ｅｍｘに係る風速Ｖｃよりも大きく、必要水分蒸発量Ｅｎよりも室外器蒸発量が大きくなるように定められる。

　図８～図１５を用いて行った考察は、図１６に示すグラフでまとめることができる。図１６のグラフは、図１１に示すグラフと、図１５に示すグラフをまとめた内容である。図１６のグラフに示す目標エリアＡｔは、残留水分の蒸発除去に関し、冷凍サイクルで実現可能な運転条件において、白霧を視認させることなく、室外熱交換器２２の熱交換性能を迅速に回復させる為の運転条件を示している。具体的には、目標エリアＡｔは、図１１における運転条件エリアＡｆと、図１５における対象エリアＡｏとの重複範囲により規定される。

　図１６に示すように、目標エリアＡｔには、点Ｐｘ、点Ｐｙ、点Ｐｚが含まれている。点Ｐｘは、許容上限蒸発量線Ｅｍｘと必要水分蒸発量Ｅｎの交点を示す。点Ｐｙは、許容上限蒸発量線Ｅｍｘと、圧縮機１１の回転数及びチラー２４の吸熱量が最大である場合の室外器蒸発量を示す曲線Ｅｄｈとの交点を示す。点Ｐｚは、曲線Ｅｄｈと、必要水分蒸発量Ｅｎとの交点を示している。

　目標エリアＡｔにおける風速Ｖｃの最小値は、点Ｐｘにおける風速であり、０．１２ｍ／ｓである、又、目標エリアＡｔにおける風速Ｖｃの最大値は、点Ｐｚにおける風速であり、１．２ｍ／ｓである。

　従って、除霜運転で室外熱交換器２２から残留水分を蒸発除去させる際に、外気ファン２２ａによる風速を０．１２ｍ／ｓ～１．２ｍ／ｓの範囲で調整することで、白霧を視認させることなく、迅速に残留水分を蒸発除去させることができる。

　そして、目標エリアＡｔにおける室外器蒸発量の最小値は、点Ｐｘ、点Ｐｚにおける室外器蒸発量に基づいて特定され、必要水分蒸発量Ｅｎに相当する。室外器蒸発量から冷媒凝縮温度を特定することができるので、目標エリアＡｔにおける冷媒凝縮温度の最小値は、１５℃に特定される。

　又、目標エリアＡｔにおける室外器蒸発量の最大値は、点Ｐｙにおける室外器蒸発量に基づいて特定される。点Ｐｙにおける室外器蒸発量から算出して、目標エリアＡｔにおける冷媒凝縮温度の最大値は、７０℃に特定される。

　従って、除霜運転で室外熱交換器２２から残留水分を蒸発除去させる際に、冷媒凝縮温度が１５℃～７０℃となるように調整された熱量を室外熱交換器２２に対して供給することで、白霧を視認させることなく、迅速に残留水分を蒸発除去させることができる。
ここで、室外熱交換器２２からの残留水分の蒸発除去に関する運転条件として、除霜条件係数ＤＣＣを用いて、ドライ除霜モードにおける制御を行うことができる。除霜条件係数ＤＣＣは、外気ファン２２ａにより室外熱交換器２２に対して供給される風速Ｖｃと、室外熱交換器２２における冷媒凝縮温度を乗算して定められるパラメータである。除霜条件係数ＤＣＣの算出に際して、室外熱交換器２２における冷媒凝縮温度の単位としては摂氏が採用されている。ドライ除霜の事象を議論する上では、水の融点を基準とし融点からの温度差が重要な因子となる為である。

　除霜条件係数ＤＣＣを用いた場合、目標エリアＡｔに係る除霜条件係数ＤＣＣは、１．８～３５に定められる。除霜条件係数ＤＣＣに係る「１．８」という値は、点Ｐｘに係る値であり、０．１２ｍ／ｓに対して、１５℃を乗算して求められる。除霜条件係数ＤＣＣに係る「３５」という値は、点Ｐｙに係る値であり、０．５ｍ／ｓに対して、７０℃を乗算して求められる。

　従って、室外熱交換器２２から残留水分を蒸発除去させる際に、除霜条件係数ＤＣＣが１．８～３５となるように、風速Ｖｃ及び冷媒凝縮温度を調整することで、白霧を視認させることなく、迅速に残留水分を蒸発除去させることができる。

　ここで、図７に戻り、除霜制御プログラムのドライ除霜モードについて説明する。ドライ除霜モードでは、融解除霜に続いて、融解した霜に起因する残留水分を蒸発除去させるドライ除霜が行われる。ドライ除霜では、上述のように定められた風速Ｖｃや冷媒凝縮温度といったパラメータを用いて、車両用空調装置１の作動が制御される。

　ドライ推奨条件を満たしてステップＳ６に移行すると、ドライ除霜モードにおける融解除霜が実行される。ステップＳ７における融解除霜は、室外熱交換器２２に付着している霜を融解させることを目的としており、上述したステップＳ３と同様の制御が行われる。

　そして、ステップＳ８では、室外熱交換器２２における霜の融解が完了したか否かが判定される。ステップＳ８においては、上述したステップＳ４と同様の手法によって判定される。ドライ除霜モードにおける融解除霜によって、室外熱交換器２２の霜の融解が完了したと判定された場合は、ステップＳ９に進み、ドライ除霜が開始される。

　ステップＳ９では、車両用空調装置１の運転状態や周辺環境に応じて、第１凝縮熱除霜モード～第３凝縮熱除霜モードの何れかが選択され、選択された運転態様にてドライ除霜が開始される。

　この時、制御装置７０は、室外熱交換器２２における冷媒凝縮温度が目標凝縮温度ＴＣＯに近づくように、圧縮機１１の冷媒吐出能力を制御する。目標凝縮温度ＴＣＯは、予め制御装置７０に記憶されている制御マップを参照して決定される。

　本実施形態では、図１７の制御特性図に示すように、外気温の上昇に伴って、目標凝縮温度ＴＣＯを上昇させるように決定する。これにより、ドライ除霜における冷媒凝縮温度は、１５℃～７０℃の範囲内において、外気温が低いほど低くなるように調整される。

　そして、冷房用膨張弁２０ｂ、冷却用膨張弁２０ｃについては、制御装置７０は、チラー２４における冷媒通路２４ａの出口側冷媒の過熱度が予め定めた基準チラー側過熱度（例えば、１０℃）に近づくように絞り開度を制御する。

　そして、室外熱交換器２２に対する外気の供給量に対応する外気ファン２２ａについては、目標風速ＶａＯに近づくように、外気ファン２２ａの回転数を制御する。目標風速ＶａＯは、予め制御装置７０に記憶されている制御マップを参照して決定される。

　本実施形態では、図１８の制御特性図に示すように、目標風速ＶａＯは、室外熱交換器２２の冷媒凝縮温度の低下に伴って減少するように決定される。上述したように、目標凝縮温度ＴＣＯは、外気温が低くなるほど低く定められる為、目標風速ＶａＯも、外気温が低くなるほど、小さくなるように定められる。

　図１８に示す制御特性図において、目標風速ＶａＯは、外気ファン２２ａの動作が行われる状態においては、視認限界風速Ｖｌよりも大きくなるように定められている。視認限界風速Ｖｌは、室外熱交換器２２の冷媒凝縮温度によるドライ除霜において、水蒸気が白霧として視認される風速Ｖｃの上限値を示している。これにより、図１８に示す制御特性図に従ってドライ除霜における目標風速ＶａＯを設定することで、白霧の視認を抑制しながら、室外熱交換器２２からの残留水分の蒸発除去を促進させることができる。

　そして、外気ファン２２ａの目標風速を決定する際に、外気温度が低温側基準温度（例えば、－１５℃）よりも低い場合には、目標風速は、０．１２ｍ／ｓ以下に定められる。低温側基準温度よりも外気温度が低い状態では、ドライ除霜モード時に発生する水蒸気が急速に冷却され、氷の粒となると考えられる。この場合には白煙と誤認される可能性が低いと考えられるので、目標風速ＶａＯを０．１２ｍ／ｓ以下に定める。

　外気温度が低温側基準温度より低い場合に、０．１２ｍ／ｓの目標風速を実現する方法としては、外気ファン２２ａを停止しても良い。又、室外熱交換器２２に対する送風径路上に配置されたシャッター装置によって、室外熱交換器２２に対する空気の供給を妨げても良い。

　ステップＳ１０に移行すると、ドライ除霜モードにおけるドライ除霜が完了したか否かが判定される。本実施形態においては、室外熱交換器２２表面の残留水分が蒸発し、室外熱交換器２２表面から除去された状態をもって、ドライ除霜の完了とする。

　図１９に示すように、ドライ除霜モードでは、融解除霜を完了した後、ドライ除霜が実行される。ドライ除霜にて蒸発させる残留水分は、融解除霜における霜の融解に由来すると考えられる為、融解除霜時に投入されたエネルギ量と、ドライ除霜時に必要とされるエネルギ量との間には、強い相関があると考えられる。

　本実施形態におけるステップＳ１０では、融解除霜時に投入されたエネルギ量と、ドライ除霜時に必要とされるエネルギ量の関係性を利用して、ドライ除霜が完了したか否かが判定を行う。

　図２０を参照して具体的に説明する。ステップＳ２１では、融解水分量を推定する。融解水分量とは、融解除霜によって融解した霜の総量を意味する。融解水分量は、融解除霜で霜の融解に投入された総エネルギ量を、単位重量当たりの氷の融解熱で除算することによって推定される。

　具体的には、圧縮機１１の仕事量とチラー２４における吸熱量の合計値から風速等による放熱ロスを減算した値を累積加算して、融解除霜時に霜の融解に投入した総エネルギ量を算出する。算出された総エネルギ量は、投入エネルギ量の一例に相当する。風速等による放熱ロスは、融解除霜時における放熱エネルギ量に相当する。

　融解除霜時における放熱エネルギ量は、例えば、風速と外気温度との関係から実験的に空気に対する放熱ロスを取得して得られた制御テーブルを用いて特定される。制御テーブルでは、外気温度が低い程、放熱エネルギ量が大きくなるように定められている。又、制御テーブルでは、風速が大きい程、放熱エネルギ量が大きくなるように定められている。

　そして、算出された総エネルギ量を、単位重量当たりの氷の融解熱（例えば、約３３４ｋｊ／ｋｇ）で除算することで、融解除霜時に融解した霜の総量である融解水分量が推定される。

　ステップＳ２２では、算出した融解水分量を用いて、必要仕事量を算出する。必要仕事量とは、ドライ除霜において、融解水分量に相当する残留水分を蒸発させる為に必要なエネルギ量を意味し、必要エネルギ量の一例に相当する。具体的には、ステップＳ２１で推定された融解水分量に対して、単位重量あたりの水の蒸発潜熱（例えば、約２４００ｋｊ／ｋｇ）を乗算することで、必要仕事量が算出される。

　ステップＳ２３においては、ドライ除霜中に投入されたエネルギの積算値であるドライ投入仕事量が必要仕事量以上になったか否か（つまり、必要エネルギ量以上になったか否か）を判定する。ドライ投入仕事量はドライ投入エネルギ量の一例に相当する。

　ドライ投入エネルギ量を特定する際に、圧縮機１１の仕事量とチラー２４における吸熱量の合計値から、ドライ除霜時における放熱エネルギ量を除いておく。ドライ除霜時における放熱エネルギ量は、ドライ除霜時に空気に対して放熱された放熱ロスを意味する。従って、上述した制御テーブルを参照して、ドライ除霜時における風速及び外気温度を用いることで、ドライ除霜時における放熱エネルギ量を特定することができる。

　ドライ投入仕事量が必要仕事量以上になった場合には、融解除霜で生じた残留水分の全てがドライ除霜にて蒸発したものと考えられるので、ドライ除霜が完了したと判定する。ドライ投入仕事量が必要仕事量未満である場合には、ドライ除霜は完了してないと判定する。

　このようにドライ除霜の完了判定を行うことによって、車両用空調装置１は、室外熱交換器２２における残留水分の除去を確実に行うことができる。又、ステップＳ２１やステップＳ２３において、融解除霜時及びドライ除霜時における放熱エネルギ量を考慮することによって、残留水分の除去を完了したことに関する判定精度を向上させることができる。又、放熱エネルギ量は、風速や外気温度を利用している為、融解除霜時及びドライ除霜時の環境に応じて適切に特定される。この点からも、ドライ除霜の完了に関する判定精度を高めることができる。

　尚、ステップＳ２１、ステップＳ２２については、ドライ除霜モードの融解除霜が完了した時点（即ち、ドライ除霜を開始する直前）に実行しても良い。又、放熱エネルギ量を特定する際に、外気温度と風速を用いていたが、これに限定されない。更に、外気湿度や室外熱交換器２２の加熱温度を利用することも可能である。又、放熱エネルギ量として、予め定められた値や比率等を採用しても良い。

　再び、図７に戻り、除霜制御プログラムのステップＳ１０以後について説明する。ステップＳ１０において、ドライ除霜が完了したと判定された場合、ステップＳ１１に進み、ドライ除霜を完了する。その後、除霜制御プログラムを終了する。一方、ドライ除霜が完了していないと判定された場合は、ステップＳ９に処理を戻して、ドライ除霜を継続して実行する。

　以上説明したように、第１実施形態に係る車両用空調装置１によれば、ドライ除霜モードにおけるドライ除霜に際して、０．１２ｍ／ｓ～１．２ｍ／ｓの範囲内で調整された空気を、室外熱交換器２２に供給する。

　これにより、車両用空調装置１は、室外熱交換器２２に付着している残留水分の蒸発除去を促進させて、より短期間で効率よく、室外熱交換器２２の熱交換性能を回復させることができ、残留水分の再凍結を抑制することができる。

　又、ドライ除霜において、室外熱交換器２２へ供給する空気の風速を、０．１２ｍ／ｓ～１．２ｍ／ｓの範囲内で調整することにより、室外熱交換器２２の残留水分に由来する水蒸気が白霧として視認されることを抑制することができる。

　図１８に示すように、目標風速ＶａＯは、０．１２ｍ／ｓ～１．２ｍ／ｓの範囲内において、外気温が低くなるほど小さくなるように定められる。これにより、車両用空調装置１は、ドライ除霜モードのドライ除霜に関して、省エネルギ化を図ることができる。

　又、本実施形態に係る車両用空調装置１は、ドライ除霜モードにおけるドライ除霜に際して、室外熱交換器２２に対する空気の風速及び、室外熱交換器２２を流通する冷媒凝縮温度を調整して、除霜条件係数ＤＣＣが１．８～３５の範囲内となるように制御する。

　これによれば、ドライ除霜モードにおいて、外気用熱交換器に対して、予め定められた範囲の風速で空気を供給すると共に、予め定められた温度範囲の冷媒又は熱媒体を介して熱を供給することができ、外気用熱交換器に付着した霜の蒸発除去を促進できる。

　又、室外熱交換器２２を流通する冷媒の冷媒凝縮温度が１５℃～７０℃の範囲内となるように調整して、室外熱交換器２２に対して熱を供給する。これにより、車両用空調装置１は、室外熱交換器２２に付着している残留水分の蒸発除去を促進させることができるので、より短期間で効率よく、室外熱交換器２２の熱交換性能を回復させて、残留水分の再凍結を抑制することができる。

　そして、車両用空調装置１は、ドライ除霜において、室外熱交換器２２を流通する冷媒の冷媒凝縮温度が１５℃～７０℃の範囲内となるように調整し、室外熱交換器２２に対して熱を供給する。これにより、車両用空調装置１は、ドライ除霜に際して、室外熱交換器２２の残留水分に由来する水蒸気が白霧として視認されることを抑制することができる。

　図１７に示すように、目標凝縮温度ＴＣＯは、１５℃～７０℃の範囲内において、外気温が低くなるほど低くなるように定められる。これにより、車両用空調装置１は、ドライ除霜モードのドライ除霜に関して、省エネルギ化を図ることができる。

　又、車両用空調装置１によれば、ドライ除霜モードの融解除霜では、外気ファン２２ａによる室外熱交換器２２に対する送風を停止し、室外熱交換器２２における風速Ｖｃを０．１２ｍ／ｓよりも小さくしている。これにより、融解除霜時において、送風による熱ロスを抑えて、室外熱交換器２２に付着した霜を効率よく融解させることができる。

　そして、ステップＳ８にて霜の融解が完了したと判定された場合に開始されるドライ除霜では、０．１２ｍ／ｓ～１．２ｍ／ｓの範囲内の風速で空気を供給することで、白霧として視認されることを抑制しつつ、残留水分を効率よく蒸発させることができる。

　又、本実施形態に係る車両用空調装置１においては、除霜運転の運転態様として、第１凝縮熱除霜モード～第３凝縮熱除霜モードを有している。第１凝縮熱除霜モード等によれば、バッテリ７５の廃熱や車室内の熱容量を、冷凍サイクル装置１０を介して、室外熱交換器２２に対するドライ除霜モードでの除霜運転に利用することができる。

　第１凝縮熱除霜モード、第２凝縮熱除霜モードによれば、低温側熱媒体及びバッテリ用熱交換部４３を介して、バッテリ７５の廃熱を、室外熱交換器２２に対するドライ除霜モードでの除霜運転に利用することができる。バッテリ７５の充電中等においては、より多くの廃熱が発生すると考えられる為、ドライ除霜モードに関する省エネルギ化を図ることができる。

　車両用空調装置１は、バッテリ７５の充電中に、第１凝縮熱除霜モード又は第２凝縮熱除霜モードで除霜運転を実行する場合には、低温側熱媒体温度が予め定められた低温側熱媒体温度範囲内になるように、電気ヒータ４４によって補助する。これにより、車両用空調装置１は、バッテリ７５の廃熱を利用した室外熱交換器２２に対するドライ除霜モードでの除霜運転と、バッテリ７５の充電を共に効率よく実行することができる。

　又、車両用空調装置１によれば、低温側熱媒体回路４０における低温側熱媒体の温度に応じて、第２凝縮熱除霜モードと、第３凝縮熱除霜モードが使い分けられる。低温側熱媒体温度が基準低温側熱媒体温度以上となっている場合には、第２凝縮熱除霜モードを実行し、そうでない場合は、第３凝縮熱除霜モードが実行される。これにより、車両用空調装置１の状態に応じて態様で除霜運転を実行することができ、除霜運転の際の除霜熱源として、バッテリ７５の廃熱を有効に利用することができる。

　そして、本実施形態に係るドライ除霜モードにおいては、ステップＳ１０にて、ドライ除霜が完了したか否かが判定される。図２０に示すように、融解水分量の推定、必要仕事量の算出を実行して、ドライ投入仕事量が必要仕事量以上であるか否かをもって、ドライ除霜が完了しているか否かを判定する。これにより、車両用空調装置１は、ドライ除霜モードにて、室外熱交換器２２表面における残留水分を確実に除去した状態にすることができ、再凍結に起因する室外熱交換器２２の熱交換性能の低下を抑制できる。

　（第１実施形態の第１変形例）
　第１実施形態におけるステップＳ１０では、ドライ除霜の完了を図２０に示す方法で判定していたが、別の方法でドライ除霜の完了を判定しても良い。第１変形例に係るドライ除霜モードにおいては、ドライ除霜における圧縮機１１の冷媒吐出能力は、予め定められた所定値（例えば、目標回転数ＮｃＯ）で一定であるものとする。

　図２１に示すように、第１変形例におけるドライ除霜において、室外熱交換器２２表面に残留水分が付着している場合、室外熱交換器２２内の冷媒の有する熱は、残留水分の蒸発に用いられる。この為、室外熱交換器２２の冷媒凝縮圧力は、大きく変動することはない。

　一方で、ドライ除霜が完了して室外熱交換器２２表面に残留水分がなくなった場合、残留水分の蒸発潜熱として作用していた分の熱量が余剰となる。この為、室外熱交換器２２における冷媒凝縮圧力は、徐々に上昇していく。

　従って、第１変形例によれば、ドライ除霜における圧縮機１１の冷媒吐出能力が一定である状態にて、冷媒凝縮圧力が予め定められた基準凝縮圧力ＫＰｃよりも大きくなったか否かを用いて、ドライ除霜の完了を判定する。これによれば、第１実施形態と同様に、ドライ除霜によって、室外熱交換器２２表面から残留水分が除去されたことを特定することができる。

　尚、基準凝縮圧力ＫＰｃを超えた時から所定時間ｔｐを経過した時点をもって、ドライ除霜の完了としても良い。このように判定すれば、室外熱交換器２２の表面から残留水分を確実に除去することができる。冷媒凝縮圧力が基準凝縮圧力ＫＰｃを超えた時点で、ドライ除霜の完了と判定しても良い。

　（第１実施形態の第２変形例）
　又、ドライ除霜の完了判定に関して、第１実施形態及び第１変形例とは異なる方法を採用することも可能である。第２変形例に係るドライ除霜モードでは、圧縮機１１の冷媒吐出能力（例えば、回転数）は、外気温により定められる目標凝縮圧力ＰｃＯに応じて調整されるものとする。

　この場合の目標凝縮圧力ＰｃＯは、ドライ除霜時に凝縮器として作動する外気用熱交換器（例えば、室外熱交換器２２）における凝縮圧力の目標値である。第２変形例では、室外熱交換器２２の出口側に配置された室外器圧力センサ７２ｋの検出値を用いて、圧縮機１１の冷媒吐出能力が調整される。尚、ドライ除霜時における高圧側の冷媒圧力と相関を有する物理量（例えば、冷媒温度や冷媒吐出圧力）で代用しても良い。

　第２変形例によるドライ除霜では、ドライ除霜が進行して室外熱交換器２２表面から残留水分が除去された後、圧縮機１１の回転数は、図２２に示すように、予め定められた基準回転数ＫＮｃになるまで低下していく。基準回転数ＫＮｃは、圧縮機１１の基準吐出能力に対応する指標である。

　従って、第２変形例によれば、ドライ除霜における圧縮機１１の冷媒吐出能力が目標凝縮圧力ＰｃＯに応じて調整される場合に、圧縮機１１の回転数が基準回転数ＫＮｃになるまで低下したか否かを用いて、ドライ除霜の完了を判定する。これによれば、第１実施形態及び第１変形例と同様に、ドライ除霜によって、室外熱交換器２２表面から残留水分が除去されたことを特定することができる。

　尚、ドライ除霜の動作中において、圧縮機１１の冷媒吐出能力が目標凝縮圧力ＰｃＯに応じて調整される場合に、圧縮機１１の回転数が予め定められた基準量以上に低下したか否かを用いて、ドライ除霜の完了を判定することも可能である。残留水分の蒸発除去が完了すると、複合型熱交換器２９に対する投入エネルギ量のうち、残留水分の蒸発に用いられていた分が不要になる為、この方式によっても判定することができる。これによれば、第１実施形態及び第１変形例と同様に、ドライ除霜によって、複合型熱交換器２９表面から残留水分が除去されたことを特定することができる。

　又、圧縮機１１の回転数が基準回転数ＫＮｃに低下した時から所定時間ｔｐを経過した時点をもって、ドライ除霜の完了としても良い。このように判定すれば、室外熱交換器２２の表面から残留水分を確実に除去することができる。又、圧縮機１１の回転数が基準回転数ＫＮｃに低下した時点をもって、ドライ除霜の完了と判定しても良い。

　（第１実施形態の第３変形例）
　更に、ドライ除霜の完了判定に関して、第１実施形態、第１変形例及び第２変形例とは異なる方法を採用することも可能である。第３変形例では、ドライ除霜モードの融解除霜を開始する前に、室外熱交換器２２に付着している着霜量を推定する。例えば、暖房運転の継続時間、暖房運転時における外気温度等から、融解除霜の開始時点における室外熱交換器２２の着霜量を推定する。

　そして、推定した室外熱交換器２２の着霜量の霜を融解して蒸発除去させる為に必要な所要時間を算出する。ドライ除霜モードの完了（即ち、ドライ除霜の完了）は、ドライ除霜モードの開始からの経過時間が所要時間を超えたか否かをもって判断される。これによれば、第１実施形態、第１変形例及び第２変形例と同様に、ドライ除霜によって、室外熱交換器２２表面から残留水分が除去されたことを特定することができる。

　（第２実施形態）
　図２３に示すように、本実施形態では、第１実施形態とは異なる構成に適用した車両用空調装置１について説明する。尚、図２３では、第１実施形態と同一もしくは均等部分には同一の符号を付している。このことは、以下の図面でも同様である。

　第２実施形態に係る車両用空調装置１は、冷凍サイクル装置１０、高温側熱媒体回路３０、低温側熱媒体回路４０、室内空調ユニット６０等を備える。第２実施形態に係る高温側熱媒体回路３０、低温側熱媒体回路４０、室内空調ユニット６０及び制御装置７０の構成は、第１実施形態と同様である為、その説明を省略する。

　図２３に示すように、第２実施形態に係る冷凍サイクル装置１０には、圧縮機１１、水冷媒熱交換器１２、暖房用膨張弁２０ａ、冷房用膨張弁２０ｂ、冷却用膨張弁２０ｃ、室外熱交換器２２、室内蒸発器２３、チラー２４等が接続されている。

　第２実施形態に係る圧縮機１１の吐出口には、水冷媒熱交換器１２の冷媒通路１２ａの入口側が接続されている。水冷媒熱交換器１２は、第１実施形態と同様の構成である。水冷媒熱交換器１２は、暖房用熱交換器の一例に相当し、高温側熱媒体回路３０と共に加熱部を構成する。

　水冷媒熱交換器１２の冷媒通路１２ａの出口には、互いに連通する３つの流入出口を有する三方継手構造の第１接続部１４ａの流入口側が接続されている。第２実施形態における冷凍サイクル装置１０には、第１接続部１４ａと同様に構成された第２接続部１４ｂ～第６接続部１４ｆが配置されている。

　第１接続部１４ａの一方の流出口には、暖房用膨張弁２０ａの入口側が接続されている。第１接続部１４ａの他方の流出口には、冷媒バイパス通路２８ａを介して、第２接続部１４ｂの一方の流入口側が接続されている。冷媒バイパス通路２８ａには、除湿用開閉弁１７ａが配置されている。

　除湿用開閉弁１７ａは、第１接続部１４ａの他方の流出口側と第２接続部１４ｂの一方の流入口側とを接続する冷媒通路を開閉する電磁弁である。さらに、冷凍サイクル装置１０は、後述するように、暖房用開閉弁１７ｂを備えている。暖房用開閉弁１７ｂの基本的構成は、除湿用開閉弁１７ａと同様である。除湿用開閉弁１７ａおよび暖房用開閉弁１７ｂは、冷媒通路を開閉することで、各運転モードの冷媒回路を切り替えることができる。

　暖房用膨張弁２０ａの出口には、室外熱交換器２２の冷媒入口側が接続されている。室外熱交換器２２は、第１実施形態と同様に、外気用熱交換器の一例であり、外気用熱交換部２９Ｘを構成している。そして、外気ファン２２ａは、室外熱交換器２２に対して外気を送風するように配置されている。外気ファン２２ａは風速調整部の一例に相当する。

　室外熱交換器２２の冷媒流出口には、第３接続部１４ｃの流入口側が接続されている。第３接続部１４ｃの一方の流出口には、暖房用通路２８ｂを介して、第４接続部１４ｄの一方の流入口側が接続されている。暖房用通路２８ｂには、この冷媒通路を開閉する暖房用開閉弁１７ｂが配置されている。暖房用通路２８ｂは冷媒流路の一例に相当する。

　第３接続部１４ｃの他方の流出口には、第２接続部１４ｂの他方の流入口側が接続されている。第３接続部１４ｃの他方の流出口側と第２接続部１４ｂの他方の流入口側とを接続する冷媒通路には、逆止弁２１が配置されている。

　第２接続部１４ｂの流出口には、第５接続部１４ｅの流入口側が接続されている。第５接続部１４ｅの一方の流出口には、冷房用膨張弁２０ｂの入口側が接続されている。第５接続部１４ｅの他方の流出口には、冷却用膨張弁２０ｃの入口側が接続されている。冷房用膨張弁２０ｂ及び冷却用膨張弁２０ｃは、第１実施形態と同様に、減圧部に相当する。

　冷房用膨張弁２０ｂの出口には、室内蒸発器２３の冷媒入口側が接続されている。室内蒸発器２３は、第１実施形態と同様に、蒸発器の一例であり、空調用蒸発器に相当する。そして、冷却用膨張弁２０ｃの出口には、チラー２４の冷媒通路２４ａの入口側が接続されている。チラー２４は蒸発器の一例に相当する。チラー２４の冷媒通路２４ａの出口には、第６接続部１４ｆの他方の流入口側が接続されている。

　そして、室内蒸発器２３の冷媒出口には、蒸発圧力調整弁２５の入口側が接続されている。蒸発圧力調整弁２５は、室内蒸発器２３の着霜を抑制するために、室内蒸発器２３における冷媒蒸発圧力を、予め定めた基準圧力以上に維持する。蒸発圧力調整弁２５は、室内蒸発器２３の出口側冷媒の圧力の上昇に伴って、弁開度を増加させる機械式の可変絞り機構で構成されている。

　これにより、蒸発圧力調整弁２５は、室内蒸発器２３における冷媒蒸発温度を、室内蒸発器２３の着霜を抑制可能な着霜抑制温度（本実施形態では、１℃）以上に維持している。蒸発圧力調整弁２５の出口には、第６接続部１４ｆの一方の流入口側が接続されている。そして、第６接続部１４ｆの流出口には、第４接続部１４ｄの他方の流入口側が接続されている。

　第４接続部１４ｄの流出口には、アキュムレータ２６の入口側が接続されている。アキュムレータ２６は、内部に流入した冷媒の気液を分離して、サイクル内の余剰液相冷媒を貯液する気液分離器であり、貯液部の一例に相当する。アキュムレータ２６の気相冷媒出口には、圧縮機１１の吸入口側が接続されている。

　第２実施形態に係る冷凍サイクル装置１０によれば、暖房用開閉弁１７ｂ、冷房用膨張弁２０ｂ、冷却用膨張弁２０ｃ、除湿用開閉弁１７ａ、暖房用開閉弁１７ｂの作動を制御することで、様々な冷媒回路に切り替えることができる。即ち、第２実施形態に係る車両用空調装置１は、暖房モードの冷媒回路、冷房モードの冷媒回路、除湿暖房モードの冷媒回路等に切り替えることができる。

　次に、第２実施形態に係る車両用空調装置１の暖房モードについて、図２４を参照して説明する。第２実施形態に係る暖房モードでは、制御装置７０が、除湿用開閉弁１７ａを閉じ、暖房用開閉弁１７ｂを開く。そして、制御装置７０は、暖房用膨張弁２０ａを絞り状態として、冷房用膨張弁２０ｂ及び冷却用膨張弁２０ｃを全閉状態とする。

　又、制御装置７０は、高温側ポンプ３２を作動させ、予め定められた圧送能力で高温側熱媒体を圧送する。尚、暖房モードにおいては、制御装置７０は、低温側ポンプ４２を停止させた状態にしておく。

　これにより、暖房モードの冷凍サイクル装置１０では、蒸気圧縮式の冷凍サイクルが構成される。図２４に示すように、暖房モードにおける冷媒は、圧縮機１１、水冷媒熱交換器１２、暖房用膨張弁２０ａ、室外熱交換器２２、暖房用開閉弁１７ｂ、アキュムレータ２６、圧縮機１１の順に流れて循環する。

　この回路構成で、制御装置７０は、各種制御対象機器の作動を制御する。例えば、圧縮機１１については、制御装置７０は、ヒータコア３３における高温側熱媒体の温度が目標高温側熱媒体温度に近づくように、冷媒吐出能力を制御する。

　目標高温側熱媒体温度は、目標吹出温度ＴＡＯに基づいて、予め制御装置７０に記憶されている暖房モード用の制御マップを参照して決定される。目標吹出温度ＴＡＯは、各種制御用センサの検出信号および操作パネルの操作信号を用いて算定される。水冷媒熱交換器１２の冷媒通路１２ａから流出した冷媒の過冷却度は、水冷媒熱交換器１２における冷媒通路１２ａの出口側冷媒の圧力及び温度から算定される。

　冷凍サイクル装置１０では、圧縮機１１が作動すると、圧縮機１１から吐出された高圧冷媒が水冷媒熱交換器１２の冷媒通路１２ａへ流入する。水冷媒熱交換器１２へ流入した冷媒は、熱媒体通路１２ｂを流れる高温側熱媒体に放熱して凝縮する。これにより、水冷媒熱交換器１２において、高温側熱媒体が加熱される。

　この時、高温側熱媒体回路３０では、高温側ポンプ３２の作動によって、高温側熱媒体が循環している。従って、水冷媒熱交換器１２にて加熱された高温側熱媒体は、水加熱ヒータ３４、高温側ポンプ３２を介して、ヒータコア３３に流入する。ヒータコア３３に流入した高温側熱媒体は、室内蒸発器２３を通過した送風空気と熱交換する。これにより、車室内に送風される送風空気が、少なくとも高圧冷媒を熱源として加熱される。

　水冷媒熱交換器１２から流出した冷媒は、第１接続部１４ａを介して暖房用膨張弁２０ａへ流入し、低圧冷媒となるまで減圧される。この際、暖房用膨張弁２０ａの絞り開度は、過熱度ＳＨ１が目標過熱度ＫＳＨに近づくように制御される。暖房モードでは、実質的に、室外熱交換器２２の出口側冷媒の過熱度が目標過熱度ＫＳＨに近づくように制御される。

　暖房用膨張弁２０ａにて減圧された低圧冷媒は、室外熱交換器２２へ流入する。室外熱交換器２２へ流入した冷媒は、外気ファン２２ａから送風された外気と熱交換し、外気から吸熱して蒸発する。

　室外熱交換器２２から流出した冷媒は、第３接続部１４ｃ、暖房用開閉弁１７ｂ、第４接続部１４ｄを介して、アキュムレータ２６に流入する。アキュムレータ２６にて気液分離された気相冷媒は、圧縮機１１へ吸入されて再び圧縮される。

　従って、第２実施形態に係る暖房モードでは、ヒータコア３３にて加熱された送風空気を車室内へ吹き出すことによって、車室内の暖房を行うことができる。

　第２実施形態においても、暖房運転時に外気が低温高湿度である場合は、室外熱交換器２２に着霜が生じてしまう。第２実施形態に係る車両用空調装置１は、除霜運転の運転態様として、第１凝縮熱除霜モード、第２凝縮熱除霜モード、第３凝縮熱除霜モード、ホットガス除霜モードを有している。

　第２実施形態における除霜運転の運転態様として、図２５を参照しながら、第１凝縮熱除霜モードについて説明する。第２実施形態の第１凝縮熱除霜モードは、第１実施形態と同様に、室内蒸発器２３にて送風空気から吸熱した熱及びチラー２４にて低温側熱媒体回路４０から吸熱した熱を利用して、室外熱交換器２２の除霜を行う運転モードである。

　第１凝縮熱除霜モードにおいて、制御装置７０は、除湿用開閉弁１７ａ及び暖房用開閉弁１７ｂを閉じる。そして、制御装置７０は、暖房用膨張弁２０ａを全開状態として、冷房用膨張弁２０ｂ及び冷却用膨張弁２０ｃを絞り状態とする。

　又、制御装置７０は、低温側熱媒体回路４０に関し、低温側ポンプ４２を作動させて、予め定められた圧送能力で低温側熱媒体を圧送する。尚、第１凝縮熱除霜モードでは、制御装置７０は、高温側熱媒体回路３０に関して、高温側ポンプ３２を停止させた状態にしておく。

　これにより、第１凝縮熱除霜モードの場合の冷凍サイクル装置１０では、少なくとも、２つの冷媒の循環回路が構成される。第１凝縮熱除霜モードにおける冷媒は、圧縮機１１、水冷媒熱交換器１２、暖房用膨張弁２０ａ、室外熱交換器２２、逆止弁２１、冷房用膨張弁２０ｂ、室内蒸発器２３、蒸発圧力調整弁２５、アキュムレータ２６、圧縮機１１の順に流れて循環する。

　同時に、冷媒は、圧縮機１１、水冷媒熱交換器１２、暖房用膨張弁２０ａ、室外熱交換器２２、逆止弁２１、冷却用膨張弁２０ｃ、チラー２４、アキュムレータ２６、圧縮機１１の順に流れて循環する。この回路構成で、制御装置７０は、各種制御対象機器の作動を制御する。

　図２５に示すように、冷凍サイクル装置１０では、圧縮機１１から吐出された高圧冷媒が水冷媒熱交換器１２の冷媒通路１２ａを通過する。この時、高温側熱媒体回路３０では、高温側ポンプ３２が停止している為、水冷媒熱交換器１２へ流入した冷媒は、熱媒体通路１２ｂを流れる高温側熱媒体に殆ど放熱することなく、冷媒通路１２ａを通過する。

　水冷媒熱交換器１２の冷媒通路１２ａから流出した高圧冷媒は、第１接続部１４ａを介して、全開状態の暖房用膨張弁２０ａを通過して、室外熱交換器２２に流入する。従って、室外熱交換器２２には、圧縮機１１から吐出された高圧冷媒が殆ど放熱することなく流入する。この為、室外熱交換器２２に対して高圧冷媒の有する熱を加えることができ、室外熱交換器２２の除霜を行うことができる。

　室外熱交換器２２から流出した冷媒は、第３接続部１４ｃ、逆止弁２１，第２接続部１４ｂを介して、第５接続部１４ｅに流入する。第５接続部１４ｅの一方の流出口から流出した冷媒は、冷房用膨張弁２０ｂにて減圧され、室内蒸発器２３に流入する。室内蒸発器２３に流入した低圧冷媒は、ケーシング６１内の車室内空気から吸熱して蒸発する。

　そして、第５接続部１４ｅの他方の流出口から流出した冷媒は、冷却用膨張弁２０ｃにて減圧され、チラー２４の冷媒通路２４ａに流入する。ここで、低温側熱媒体回路４０では、低温側ポンプ４２が作動している為、チラー２４の熱媒体通路２４ｂには、バッテリ７５から吸熱した低温側熱媒体が圧送されている。従って、チラー２４に流入した低圧冷媒は、バッテリ７５の熱を吸熱した低温側熱媒体から吸熱して蒸発する。

　室内蒸発器２３から流出した冷媒及びチラー２４から流出した冷媒は、第６接続部１４ｆにて合流して、第４接続部１４ｄを介して、アキュムレータ２６に流入する。アキュムレータ２６では冷媒の気液分離が行われ、気相冷媒が圧縮機１１へ吸入されて再び圧縮される。

　このように、第２実施形態に係る第１凝縮熱除霜モードにおいても、室内蒸発器２３で吸熱した車室内空気の熱及び、チラー２４で吸熱したバッテリ７５に生じた熱を、冷凍サイクル装置１０にて汲み上げて、室外熱交換器２２の除霜に利用することができる。

　続いて、第２実施形態に係る第２凝縮熱除霜モード及び第３凝縮熱除霜モードについて説明する。第１実施形態と同様に、第２凝縮熱除霜モードは、チラー２４にて低温側熱媒体回路４０から吸熱した熱を利用して、室外熱交換器２２の除霜を行う運転モードである。そして、第３凝縮熱除霜モードは、室内蒸発器２３にて車室内空気から吸熱した熱を利用して、室外熱交換器２２の除霜を行う運転モードである。

　先ず、第２実施形態に係る第２凝縮熱除霜モードにおける各種制御対象機器の作動は、冷房用膨張弁２０ｂを閉状態にする点を除いて、第２実施形態に係る第１実施形態と同様である。

　第２実施形態に係る第２凝縮熱除霜モードでは、冷媒は、圧縮機１１、水冷媒熱交換器１２、暖房用膨張弁２０ａ、室外熱交換器２２、逆止弁２１、冷却用膨張弁２０ｃ、チラー２４、アキュムレータ２６、圧縮機１１の順に流れて循環する。これにより、第２凝縮熱除霜モードでは、チラー２４で吸熱したバッテリ７５に生じた熱を、冷凍サイクル装置１０にて汲み上げて、室外熱交換器２２の除霜に利用することができる。

　次に、第２実施形態に係る第３凝縮熱除霜モードにおける各種制御対象機器の作動は、冷却用膨張弁２０ｃを閉状態にする点を除いて、上述した第１凝縮熱除霜モードと同様である。つまり、第３凝縮熱除霜モードでは、冷媒は、圧縮機１１、水冷媒熱交換器１２、暖房用膨張弁２０ａ、室外熱交換器２２、逆止弁２１、冷房用膨張弁２０ｂ、室内蒸発器２３、蒸発圧力調整弁２５、アキュムレータ２６、圧縮機１１の順に流れて循環する。この結果、第３凝縮熱除霜モードでは、車室内空気が有する熱を、冷凍サイクル装置１０にて汲み上げて、室外熱交換器２２の除霜に利用することができる。

　続いて、第２実施形態における除霜運転の運転態様であるホットガス除霜モードについて、図２６を参照して説明する。ホットガス除霜モードは、圧縮機１１の圧縮仕事等によって、室外熱交換器２２へ流入する気相冷媒の温度を上昇させることによって除霜を行う運転モードである。ホットガス除霜モードは、例えば、低温側熱媒体の温度が低下し、バッテリ７５からの吸熱が禁止された場合における室外熱交換器２２の除霜に際して実行される。

　ホットガス除霜モードにおいて、制御装置７０は、除湿用開閉弁１７ａを閉じ、暖房用開閉弁１７ｂを開く。又、制御装置７０は、暖房用膨張弁２０ａを絞り状態として、冷房用膨張弁２０ｂ及び冷却用膨張弁２０ｃを全閉状態にする。更に、制御装置７０は、低温側ポンプ４２及び高温側ポンプ３２を何れも停止させた状態にしておく。

　これにより、ホットガス除霜モードでは、冷媒は、図２６に示すように、圧縮機１１、水冷媒熱交換器１２、暖房用膨張弁２０ａ、室外熱交換器２２、暖房用開閉弁１７ｂ、アキュムレータ２６、圧縮機１１の順に流れて循環する。

　この回路構成で、制御装置７０は、各種制御対象機器の作動を制御する。ホットガス除霜モードでは、例えば、圧縮機１１については、ホットガス除霜モードについて、予め定められた冷媒吐出能力を発揮するように、圧縮機１１の作動が制御される。

　そして、暖房用膨張弁２０ａの絞り開度については、ホットガス除霜モードについて、予め定められた絞り開度となるように調整される。例えば、水冷媒熱交換器１２における冷媒通路１２ａの出口側の冷媒温度が水冷媒熱交換器１２における熱媒体通路２４ｂの出口側の高温側熱媒体温度に近づくように、暖房用膨張弁２０ａの絞り開度が調整される。

　図２６に示すように、冷凍サイクル装置１０では、圧縮機１１から吐出された高圧冷媒が水冷媒熱交換器１２の冷媒通路１２ａを通過する。水冷媒熱交換器１２から流出した高圧冷媒は、全開状態の暖房用膨張弁２０ａを通過して、室外熱交換器２２に流入する。

　従って、室外熱交換器２２には、圧縮機１１から吐出された高圧冷媒が殆ど放熱することなく流入する。この為、室外熱交換器２２に対して、圧縮機１１の圧縮仕事によって加えられた高圧冷媒が有する熱を伝達することができ、室外熱交換器２２の除霜を行うことができる。

　室外熱交換器２２から流出した冷媒は、第３接続部１４ｃ、暖房用開閉弁１７ｂ、第４接続部１４ｄを介して、アキュムレータ２６に流入する。アキュムレータ２６では冷媒の気液分離が行われ、気相冷媒が圧縮機１１へ吸入されて再び圧縮される。

　このように、ホットガス除霜モードでは、圧縮機１１の圧縮仕事によって高圧冷媒に加えられた熱を利用して、室外熱交換器２２の除霜を行うことができる。

　第２実施形態に係る車両用空調装置１では、低温側熱媒体回路４０の熱量に応じて、凝縮熱除霜モードと、ホットガス除霜モードとの間で、除霜運転の運転態様を使い分けることができる。

　凝縮熱除霜モードとホットガス除霜モードの使い分けに関して、低温側熱媒体回路４０の熱量が基準熱量よりも大きいか否かが判定される。基準熱量とは、例えば、バッテリ７５の発熱量に応じて定められる。

　バッテリ７５の発熱量が多く、低温側熱媒体回路４０の熱量が基準熱量以上である場合は、除霜運転の運転態様として、凝縮熱除霜モードが採用される。一方、バッテリ７５の発熱量が少なく、低温側熱媒体回路４０の熱量が基準熱量未満である場合、除霜運転の運転態様として、ホットガス除霜モードが採用される。これにより、第２実施形態に係る車両用空調装置１は、車両用空調装置１の運転条件及び周辺環境に応じて、適切な運転態様で、室外熱交換器２２の除霜を行うことができる。

　そして、第２実施形態に係る車両用空調装置１は、第１実施形態と同様に、図７に示す除霜制御プログラムに従って、室外熱交換器２２の除霜運転を実行する。つまり、第２実施形態に係る車両用空調装置１においても、ドライ除霜モードによる除霜運転が行われる為、第１実施形態と同様に、室外熱交換器２２表面から残留水分を、効率よく短期間で蒸発除去することができる。

　以上説明したように、第２実施形態に係る車両用空調装置１によれば、アキュムレータ２６が配置された冷凍サイクル装置１０を採用した場合であっても、第１実施形態と共通の構成及び作動から奏される作用効果を、第１実施形態と同様に得ることができる。

　第２実施形態に係る車両用空調装置１によれば、除霜運転の運転態様として、図２６に示すホットガス除霜モードを実行することができるので、圧縮機１１の圧縮仕事によって高圧冷媒に加えられた熱を利用して、室外熱交換器２２の除霜を行うことができる。

　更に、第２実施形態に係る車両用空調装置１によれば、低温側熱媒体回路４０の熱量に応じて、凝縮熱除霜モードと、ホットガス除霜モードとの間で、除霜運転の運転態様を使い分けることができる。これにより、第２実施形態に係る車両用空調装置１は、車両用空調装置１の運転条件及び周辺環境に応じて、適切な運転態様で、室外熱交換器２２の除霜を行うことができる。

　（第３実施形態）
　図２７に示すように、本実施形態では、上述した実施形態とは異なる構成に適用した車両用空調装置１について説明する。尚、図２７では、上述した実施形態と同一もしくは均等部分には同一の符号を付している。

　第３実施形態に係る車両用空調装置１は、冷凍サイクル装置１０、高温側熱媒体回路３０、低温側熱媒体回路４０、機器側熱媒体回路５０ａ、室内空調ユニット６０等を有している。第３実施形態に係る車両用空調装置１は、冷凍サイクル装置１０における外気用熱交換部２９Ｘの構成が相違している点を除いて、第２実施形態と同様の構成である。従って、既に説明済みの構成については、再度の説明を省略する。

　図２７に示すように、第３実施形態に係る冷凍サイクル装置１０において、暖房用膨張弁２０ａの出口には、複合型熱交換器２９の冷媒入口側が接続されている。複合型熱交換器２９は、冷凍サイクル装置１０の冷媒と外気とを熱交換させる外気冷媒熱交換部２９ａと、機器側熱媒体回路５０ａを循環する熱媒体と外気とを熱交換させる外気熱媒体熱交換部２９ｂを一体的に構成した熱交換器である。

　従って、複合型熱交換器２９は、外気用熱交換器に相当し、外気用熱交換部２９Ｘを構成する。複合型熱交換器２９の外気冷媒熱交換部２９ａにおける冷媒出口側には、第３接続部１４ｃの流入口側が接続されている。

　複合型熱交換器２９は、駆動装置室内の前方側に配置されている。そして、外気熱媒体熱交換部２９ｂは外気冷媒熱交換部２９ａに対して車両前方側に配置されている。換言すると、外気熱媒体熱交換部２９ｂは、外気の流れに関して、外気冷媒熱交換部２９ａの上流側に配置されている。

　又、複合型熱交換器２９には、外気ファン２２ａが、外気冷媒熱交換部２９ａ及び外気熱媒体熱交換部２９ｂに対して外気を送風するように配置されている。外気ファン２２ａは、制御装置７０から出力される制御電圧によって回転数（すなわち、送風能力）が制御される電動送風機である。即ち、外気ファン２２ａは、複合型熱交換器２９に対する外気の風速（風量）を調整することができるので、風速調整部の一例に相当する。

　そして、複合型熱交換器２９の外気冷媒熱交換部２９ａ及び外気熱媒体熱交換部２９ｂは、いわゆるタンクアンドチューブ型の熱交換器構造になっている。冷媒又は熱媒体と、空気（即ち、外気）とを熱交換させるタンクアンドチューブ型の熱交換器は、冷媒又は熱媒体を流通させる複数のチューブと、複数のチューブを流通する冷媒又は熱媒体の分配或いは集合を行う為のタンク等を有している。そして、一定方向に互いに間隔を開けて積層配置されたチューブを流通する冷媒又は熱媒体と、隣り合うチューブ間に形成された空気通路を流通する空気とを熱交換させる構造になっている。

　図２８に示すように、外気冷媒熱交換部２９ａにおけるチューブ２９ａｔの間に形成される空気通路と、外気熱媒体熱交換部２９ｂにおけるチューブ２９ｂｔの間に形成される空気通路には、熱交換フィン２９ｅが配置されている。熱交換フィン２９ｅは、一つの薄板状の金属部材により構成されている。熱交換フィン２９ｅは、外気冷媒熱交換部２９ａにおける冷媒と外気との熱交換を促進させると共に、外気熱媒体熱交換部２９ｂにおける熱媒体と外気との熱交換を促進させる部材である。

　そして、複合型熱交換器２９では、複数の熱交換フィン２９ｅが、外気冷媒熱交換部２９ａのチューブ２９ａｔと、外気熱媒体熱交換部２９ｂのチューブ２９ｂｔの双方にろう付け接合されている。つまり、外気冷媒熱交換部２９ａと外気熱媒体熱交換部２９ｂは、複数の熱交換フィン２９ｅによって連結されている。これにより、複合型熱交換器２９では、熱交換フィン２９ｅを介して、外気冷媒熱交換部２９ａ側の冷媒と、外気熱媒体熱交換部２９ｂ側の熱媒体との間における熱の伝達を可能にしている。

　図２７に示すように、複合型熱交換器２９の外気熱媒体熱交換部２９ｂには、機器側熱媒体回路５０ａの機器側熱媒体流路５１が接続されている。第３実施形態に係る機器側熱媒体回路５０ａは、電気自動車に搭載された発熱機器５３の温度を調整すると共に、発熱機器５３に生じる熱を活用する為の熱媒体回路である。機器側熱媒体回路５０ａの熱媒体としては、高温側熱媒体回路３０、低温側熱媒体回路４０等と同様の熱媒体を採用することができる。

　機器側熱媒体回路５０ａは、複合型熱交換器２９の外気熱媒体熱交換部２９ｂと、機器側ポンプ５２、発熱機器５３と、機器側三方弁５４とを、機器側熱媒体流路５１によって環状に接続して構成されている。従って、機器側熱媒体回路５０ａは、複合型熱交換器２９と共に、外気用熱交換部２９Ｘを構成している。

　複合型熱交換器２９における外気熱媒体熱交換部２９ｂの熱媒体出口側には、機器側熱媒体流路５１を介して、機器側ポンプ５２の吸入口側が接続されている。機器側ポンプ５２は、機器側熱媒体流路５１の熱媒体を発熱機器５３における熱媒体通路５３ａの入口側へ圧送する。機器側ポンプ５２の基本的構成は、高温側ポンプ３２等と同様である。

　そして、機器側ポンプ５２の吐出口側には、発熱機器５３の熱媒体通路５３ａが配置されている。発熱機器５３は、電気自動車に搭載された車載機器の内、走行等を目的とした作動に伴って付随的に発熱する機器によって構成されている。

　換言すると、発熱機器５３は、発熱とは異なる目的の作動によって発熱し、その発熱量の制御が困難な機器である。従って、発熱機器５３は、発熱を目的として作動して、任意の熱量を発生させる水加熱ヒータ３４のような加熱装置ではない。

　発熱機器５３としては、インバータ、モータジェネレータが採用されている。そして、発熱機器５３の熱媒体通路５３ａは、熱媒体を流通させることで、それぞれの構成機器を冷却できるように形成されている。

　インバータは、直流電流を交流電流に変換する電力変換部である。そして、モータジェネレータは、電力を供給されることによって走行用の駆動力を出力すると共に、減速時等には回生電力を発生させるものである。尚、発熱機器５３として、トランスアクスル装置を採用することも可能である。トランスアクスル装置は、トランスミッションとファイナルギア・ディファレンシャルギア（デフギア）を一体化した装置である。

　そして、発熱機器５３の熱媒体通路５３ａにおける出口側には、機器側三方弁５４の流入出口の１つが接続されている。機器側三方弁５４は、３つの流入出口を有する電気式の三方流量調整弁によって構成されている。

　機器側三方弁５４における別の流入出口は、機器側熱媒体流路５１を介して、複合型熱交換器２９の外気熱媒体熱交換部２９ｂにおける熱媒体入口側に対して接続されている。そして、機器側三方弁５４のさらに別の流入出口には、機器側迂回流路５１ａが接続されている。

　機器側迂回流路５１ａは、機器側熱媒体回路５０ａにおける熱媒体の流れに関して、複合型熱交換器２９の外気熱媒体熱交換部２９ｂを迂回させる為の熱媒体流路である。機器側迂回流路５１ａの他端側は、複合型熱交換器２９における外気熱媒体熱交換部２９ｂの出口側と機器側ポンプ５２の吸入口側を接続する機器側熱媒体流路５１に対して接続されている。

　これにより、機器側熱媒体回路５０ａは、機器側三方弁５４の作動を制御することで、機器側熱媒体回路５０ａにおける熱媒体の流れを切り替えることができる。従って、機器側熱媒体回路５０ａにおいて、機器側迂回流路５１ａ及び発熱機器５３を介して熱媒体を循環させることで、発熱機器５３の廃熱を機器側熱媒体回路５０ａの熱媒体に蓄熱しておくことができる。

　第３実施形態において、暖房運転時に外気が低温高湿度である場合は、複合型熱交換器２９の外気冷媒熱交換部２９ａに生じてしまう。第３実施形態に係る車両用空調装置１では、除霜運転の運転態様として、上述した第１凝縮熱除霜モード、第２凝縮熱除霜モード、第３凝縮熱除霜モード、ホットガス除霜モードに加えて、蓄熱除霜モードを有する。

　ここで、蓄熱除霜モードについて説明する。上述したように、機器側熱媒体回路５０ａにおいて、機器側ポンプ５２、発熱機器５３、機器側三方弁５４、機器側迂回流路５１ａ、機器側ポンプ５２の順で、熱媒体を循環させると、発熱機器５３の廃熱を熱媒体に蓄熱しておくことができる。

　第３実施形態に係る蓄熱除霜モードでは、機器側三方弁５４の作動を制御することで、機器側ポンプ５２、発熱機器５３、機器側三方弁５４、複合型熱交換器２９の外気熱媒体熱交換部２９ｂ、機器側ポンプ５２の順で、熱媒体を循環させる。

　これにより、第３実施形態に係る蓄熱除霜モードでは、発熱機器５３の廃熱を蓄熱している熱媒体を、複合型熱交換器２９の外気熱媒体熱交換部２９ｂに流入させることができる。そして、外気熱媒体熱交換部２９ｂに加えられた熱量は、各熱交換フィン２９ｅを介して、外気冷媒熱交換部２９ａに伝達される為、外気冷媒熱交換部２９ａの除霜を行うことができる。

　そして、第３実施形態に係る車両用空調装置１は、上述した実施形態と同様に、図７に示す除霜制御プログラムに従って、室外熱交換器２２の除霜運転を実行する。つまり、第３実施形態に係る車両用空調装置１においても、ドライ除霜モードによる除霜運転が行われる為、上述した実施形態と同様に、複合型熱交換器２９の外気冷媒熱交換部２９ａ表面から残留水分を、効率よく短期間で蒸発除去することができる。

　尚、ドライ除霜モードにおいて、複合型熱交換器２９に投入される熱量は、冷媒凝縮温度ではなく、複合型熱交換器２９を流通する熱媒体の温度によって定められる。又、ドライ除霜の完了判定におけるドライ投入エネルギ量とは、ドライ除霜に際して残留水分を乾燥させる為に投入されたエネルギ量であり、その投入過程を限定するものではない。つまり、ドライ投入エネルギ量には、ドライ除霜に際して、熱媒体を用いて投入されたエネルギ量も含まれる。

　以上説明したように、第３実施形態に係る車両用空調装置１によれば、外気用熱交換部２９Ｘを、複合型熱交換器２９を用いて構成した場合でも、上述した実施形態と共通の構成及び作動から奏される作用効果を、上述した実施形態と同様に得ることができる。

　（第４実施形態）
　図２９に示すように、本実施形態では、上述した実施形態とは異なる構成に適用した車両用空調装置１について説明する。尚、図２９では、上述した実施形態と同一もしくは均等部分には同一の符号を付している。

　ここで、第４実施形態に係る車両用空調装置１は、冷凍サイクル装置１０と、高温側熱媒体回路３０と、低温側熱媒体回路４０と、室内空調ユニット６０と、制御装置７０を有している。

　図２９に示すように、第４実施形態に係る冷凍サイクル装置１０は、圧縮機１１と、水冷媒熱交換器１２と、冷房用膨張弁２０ｂと、冷却用膨張弁２０ｃと、室内蒸発器２３と、チラー２４と、蒸発圧力調整弁２５等を有している。

　第４実施形態において、圧縮機１１の吐出口には、水冷媒熱交換器１２における冷媒通路１２ａの入口側が接続されている。

　水冷媒熱交換器１２は、上述した実施形態と同様に、冷媒通路１２ａと、熱媒体通路１２ｂと、を有している。そして、水冷媒熱交換器１２は、冷媒通路１２ａを流通する高圧冷媒と、熱媒体通路１２ｂを流通する高温側熱媒体とを熱交換させて、高温側熱媒体を加熱する加熱用の熱交換器である。

　水冷媒熱交換器１２は、所謂、サブクール型の熱交換器によって構成されており、凝縮部１２ｃと、レシーバ部１２ｄと、過冷却部１２ｅを有している。凝縮部１２ｃは、圧縮機１１から吐出された高圧冷媒と、高温側熱媒体回路３０の高温側熱媒体とを熱交換させて冷媒を凝縮させる凝縮用の熱交換部である。

　レシーバ部１２ｄは、凝縮部１２ｃから流出した冷媒の気液を分離して、分離された液相冷媒を蓄える受液部である。過冷却部１２ｅは、レシーバ部１２ｄから流出した液相冷媒と、高温側熱媒体回路３０の高温側熱媒体とを熱交換させて液相冷媒を過冷却する過冷却用の熱交換部である。尚、水冷媒熱交換器１２は、高温側熱媒体回路３０と共に加熱部の一部を構成する。

　水冷媒熱交換器１２の冷媒通路１２ａの出口には、冷媒分岐部１５ａの流入口側が接続されている。冷媒分岐部１５ａは、互いに連通する３つの流入出口を有する三方継手である。

　冷媒分岐部１５ａの一方の流出口には、冷却用膨張弁２０ｃを介して、チラー２４における冷媒通路２４ａの入口側が接続されている。冷媒分岐部１５ａの他方の流出口には、冷房用膨張弁２０ｂを介して、室内蒸発器２３の冷媒入口側が接続されている。冷房用膨張弁２０ｂ及び冷却用膨張弁２０ｃは、上述した実施形態と同様に構成されており、減圧部の一例に相当する。

　そして、冷却用膨張弁２０ｃの出口には、チラー２４における冷媒通路２４ａの入口側が接続されている。チラー２４は、冷媒通路２４ａを流通する低圧冷媒との熱交換により、熱媒体通路２４ｂを通過する低温側熱媒体回路４０の低温側熱媒体を冷却する蒸発器である。チラー２４における冷媒通路２４ａの出口には、冷媒合流部１５ｂの一方の流入口側が接続されている。

　冷房用膨張弁２０ｂの出口には、室内蒸発器２３の冷媒入口側が接続されている。室内蒸発器２３は、冷房用膨張弁２０ｂにて減圧された低圧冷媒と送風空気とを熱交換させる蒸発器であり、空調用蒸発器の一例である。

　室内蒸発器２３の冷媒出口には、蒸発圧力調整弁２５の入口側が接続されている。蒸発圧力調整弁２５の出口には、冷媒合流部１５ｂの他方の流入口側が接続されている。冷媒合流部１５ｂは、チラー２４の冷媒通路から流出した冷媒の流れと蒸発圧力調整弁２５から流出した冷媒の流れとを合流させる。冷媒合流部１５ｂの流出口には、圧縮機１１の吸入口側が接続されている。

　次に、第４実施形態に係る高温側熱媒体回路３０は、水冷媒熱交換器１２、複合型熱交換器２９、高温側ポンプ３２、ヒータコア３３、水加熱ヒータ３４、高温側三方弁３５、高温側リザーブタンク３６等を、高温側熱媒体流路３１で接続して構成されている。

　図２９に示すように、高温側熱媒体回路３０では、複合型熱交換器２９の第１熱交換部２９ｃと、ヒータコア３３にそれぞれ並列な共通流路３１ａが配置されている。共通流路３１ａには、高温側リザーブタンク３６、水冷媒熱交換器１２の熱媒体通路１２ｂ、水加熱ヒータ３４、高温側ポンプ３２が配置されている。

　高温側リザーブタンク３６は、高温側熱媒体回路３０で余剰となっている高温側熱媒体を貯留する高温側熱媒体回路用の貯留部である。又、高温側リザーブタンク３６は、高温側熱媒体回路３０内の高温側熱媒体量が不足した際に高温側熱媒体を補給するための熱媒体供給口を有している。

　そして、高温側リザーブタンク３６の熱媒体出口側には、水冷媒熱交換器１２における熱媒体通路１２ｂの入口側が接続されている。水冷媒熱交換器１２における熱媒体通路１２ｂの出口側には、熱源としての水加熱ヒータ３４が接続されている。

　水加熱ヒータ３４の下流側には、高温側ポンプ３２の吸入口側が接続されている。高温側ポンプ３２の吐出口には、高温側三方弁３５における一つの流入出口側が接続されている。高温側三方弁３５は、３つの流入出口を有する三方式の流量調整弁によって構成されている。

　高温側三方弁３５における一方の流出口には、ヒータコア３３の熱媒体入口側が接続されている。そして、高温側三方弁３５における他方の流出口には、複合型熱交換器２９における第１熱交換部２９ｃが接続されている。ヒータコア３３の熱媒体出口側には、共通流路３１ａを介して、高温側リザーブタンク３６の熱媒体入口側が接続されている。

　複合型熱交換器２９は、高温側熱媒体回路３０の高温側熱媒体と外気とを熱交換させる第１熱交換部２９ｃと、低温側熱媒体回路４０を循環する低温側熱媒体と外気とを熱交換させる第２熱交換部２９ｄとを一体的に構成した熱交換器である。第１熱交換部２９ｃにおける熱媒体出口側には、共通流路３１ａを介して、高温側リザーブタンク３６の熱媒体入口側が接続されている。

　複合型熱交換器２９は、外気用熱交換器の一例に相当し、外気用熱交換部２９Ｘを構成する。そして、複合型熱交換器２９は、駆動装置室内の前方側に配置されており、第１熱交換部２９ｃは第２熱交換部２９ｄに対して車両前方側に配置されている。換言すると、第１熱交換部２９ｃは、外気の流れに関して、第２熱交換部２９ｄの上流側に配置されている。

　又、複合型熱交換器２９には、外気ファン２２ａが、第１熱交換部２９ｃ及び第２熱交換部２９ｄに対して外気を送風するように配置されている。即ち、外気ファン２２ａは、複合型熱交換器２９に対する外気の風速（風量）を調整することができるので、風速調整部の一例に相当する。

　ここで、第４実施形態に係る複合型熱交換器２９の第１熱交換部２９ｃ及び第２熱交換部２９ｄは、いわゆるタンクアンドチューブ型の熱交換器構造になっている。熱媒体（即ち、高温側熱媒体、低温側熱媒体）と、空気（即ち、外気）とを熱交換させるタンクアンドチューブ型の熱交換器は、熱媒体を流通させる複数のチューブと、複数のチューブを流通する熱媒体の分配或いは集合を行う為のタンク等を有している。そして、一定方向に互いに間隔を開けて積層配置されたチューブを流通する熱媒体と、隣り合うチューブ間に形成された空気通路を流通する空気とを熱交換させる構造になっている。

　図３０に示すように、第１熱交換部２９ｃにおけるチューブ２９ｃｔの間に形成される空気通路と、第２熱交換部２９ｄにおけるチューブ２９ｄｔの間に形成される空気通路には、熱交換フィン２９ｅが配置されている。熱交換フィン２９ｅは、一つの薄板状の金属部材により構成されている。熱交換フィン２９ｅは、第１熱交換部２９ｃにおける熱媒体と外気との熱交換を促進させると共に、第２熱交換部２９ｄにおける熱媒体と外気との熱交換を促進させる部材である。

　そして、複合型熱交換器２９では、複数の熱交換フィン２９ｅが、第１熱交換部２９ｃのチューブ２９ｃｔと、第２熱交換部２９ｄのチューブ２９ｄｔの双方にろう付け接合されており、第１熱交換部２９ｃと第２熱交換部２９ｄを連結している。これにより、複合型熱交換器２９では、熱交換フィン２９ｅを介して、第１熱交換部２９ｃ側の高温側熱媒体と、第２熱交換部２９ｄ側の低温側熱媒体との間における熱の伝熱を可能にしている。

　図２９に示すように、共通流路３１ａにおける高温側三方弁３５の逆側の端部では、複合型熱交換器２９の第１熱交換部２９ｃから流出した高温側熱媒体の流れと、ヒータコア３３から流出した高温側熱媒体の流れが合流している。

　そして、第４実施形態に係る低温側熱媒体回路４０は、チラー２４、複合型熱交換器２９、第１低温側ポンプ４２ａ、第１低温側三方弁４６ａ、低温側開閉弁４８、バッテリ用熱交換部４３の熱媒体通路４３ａ等を低温側熱媒体流路４１で接続して構成されている。低温側熱媒体流路４１は、複合型熱交換器２９における第２熱交換部２９ｄの熱媒体通路と、チラー２４の熱媒体通路２４ｂを接続した環状の熱媒体流路である。

　第１低温側ポンプ４２ａの吐出口には、チラー２４における熱媒体通路２４ｂの入口側が接続されている。第１低温側ポンプ４２ａの基本的構成は、高温側ポンプ３２と同様である。

　チラー２４における熱媒体通路２４ｂの出口には、低温側開閉弁４８を介して、複合型熱交換器２９における第２熱交換部２９ｄの熱媒体入口側が接続されている。低温側開閉弁４８の基本的構成は、上述した第１電磁弁と同様である。

　低温側開閉弁４８の流出口側には、複合型熱交換器２９における第２熱交換部２９ｄの熱媒体入口側が接続されている。従って、複合型熱交換器２９の第２熱交換部２９ｄは、低温側熱媒体回路４０の低温側熱媒体と外気ファン２２ａから送風された外気とを熱交換させることで、外気の熱を低温側熱媒体に吸熱させることができる。

　複合型熱交換器２９における第２熱交換部２９ｄの熱媒体出口側には、第１低温側三方弁４６ａが接続されている。第１低温側三方弁４６ａにおける流入出口の一つは、上述したように、複合型熱交換器２９の第２熱交換部２９ｄに接続されている。そして、第１低温側三方弁４６ａにおける他の流入出口は、低温側熱媒体流路４１を介して、低温側ポンプ４２の吸入口側に接続されている。更に、第１低温側三方弁４６ａの残りの流入出口は、迂回流路４１ａを介して、第２低温側三方弁４６ｂにおける流入出口の一つが接続されている。

　図２９に示すように、低温側熱媒体回路４０には、迂回流路４１ａが配置されている。迂回流路４１ａの一端側は、第１低温側三方弁４６ａの残りの流入出口に接続されている。そして、迂回流路４１ａの他端側は、低温側開閉弁４８の流出口と複合型熱交換器２９における第２熱交換部２９ｄの熱媒体入口を接続する低温側熱媒体流路４１に接続されている。

　迂回流路４１ａには、第２低温側三方弁４６ｂが配置されている。第２低温側三方弁４６ｂは、第１低温側三方弁４６ａと同様の構成である。第２低温側三方弁４６ｂにおける流入出口の一つは、上述したように、迂回流路４１ａを介して、第１低温側三方弁４６ａが接続されている。第２低温側三方弁４６ｂにおける他の流入出口は、迂回流路４１ａを介して、低温側逆止弁４７に接続されている。そして、第２低温側三方弁４６ｂにおける残りの流入出口には、バッテリ接続流路４１ｂの一端側が接続されている。

　バッテリ接続流路４１ｂは、チラー２４における熱媒体通路２４ｂの出口と低温側開閉弁４８を接続する低温側熱媒体流路４１から伸び、第２低温側三方弁４６ｂの流入出口に接続される熱媒体流路である。バッテリ接続流路４１ｂには、第２低温側ポンプ４２ｂ、電気ヒータ４４、バッテリ用熱交換部４３の熱媒体通路４３ａが配置されている。

　そして、バッテリ用熱交換部４３における熱媒体通路４３ａの入口側は、バッテリ接続流路４１ｂを介して、電気ヒータ４４に接続されている。電気ヒータ４４として、ＰＴＣヒータを採用することができ、熱源の一例に相当する。

　電気ヒータ４４における熱媒体通路の入口側には、バッテリ接続流路４１ｂを介して、第２低温側ポンプ４２ｂの吐出口側が接続されている。第２低温側ポンプ４２ｂの基本的構成は、高温側ポンプ３２及び第１低温側ポンプ４２ａと同様である。

　続いて、第４実施形態に係る機器側回路部５０は、電気自動車に搭載された発熱機器５３に生じる熱を活用する為の熱媒体回路である。機器側回路部５０は、低温側熱媒体回路４０の構成の一部を兼用している。

　機器側回路部５０は、発熱機器５３と、機器側ポンプ５２と、機器側三方弁５４と、機器側リザーブタンク５５とを、機器側熱媒体流路５１によって接続して構成されている。図２９に示すように、機器側熱媒体流路５１の一端部は、複合型熱交換器２９における第２熱交換部２９ｄの熱媒体入口側の低温側熱媒体流路４１に接続されている。機器側熱媒体流路５１の他端部は、第２熱交換部２９ｄの熱媒体出口側の低温側熱媒体流路４１に対して接続されている。

　そして、機器側熱媒体流路５１には、発熱機器５３の熱媒体通路５３ａが配置されている。発熱機器５３の熱媒体通路５３ａにおける入口側には、機器側ポンプ５２の吐出口が接続されている。機器側ポンプ５２の基本的構成は、高温側ポンプ３２等と同様である。

　図２９に示すように、機器側ポンプ５２の吸入口は、機器側熱媒体流路５１を介して、機器側リザーブタンク５５に接続されている。機器側リザーブタンク５５は、機器側回路部５０を含む低温側熱媒体回路４０にて余剰となっている低温側熱媒体を貯留する低温側熱媒体回路用の貯留部である。

　又、機器側リザーブタンク５５は、低温側熱媒体回路４０内の低温側熱媒体量が不足した際に低温側熱媒体を補給するための熱媒体供給口を有している。そして、機器側リザーブタンク５５の熱媒体入口側は、機器側熱媒体流路５１を介して、複合型熱交換器２９における第２熱交換部２９ｄの熱媒体入口側の低温側熱媒体流路４１に接続されている。

　そして、発熱機器５３の熱媒体通路５３ａにおける出口側には、機器側三方弁５４の流入出口の１つが接続されている。機器側三方弁５４における別の流入出口は、機器側熱媒体流路５１を介して、複合型熱交換器２９の第２熱交換部２９ｄにおける熱媒体出口側の低温側熱媒体流路４１に対して接続されている。

　又、機器側三方弁５４のさらに別の流入出口には、機器側迂回流路５１ａが接続されている。機器側迂回流路５１ａは、熱媒体の流れに関して、複合型熱交換器２９の第２熱交換部２９ｄを迂回させる為の熱媒体流路である。機器側迂回流路５１ａの他端側は、機器側リザーブタンク５５の入口側の機器側熱媒体流路５１に接続されている。

　そして、第４実施形態に係る車両用空調装置１は、上述した実施形態と同様に、図７に示す除霜制御プログラムに従って、室外熱交換器２２の除霜運転を実行する。つまり、第４実施形態に係る車両用空調装置１においても、ドライ除霜モードによる除霜運転が行われる為、上述した実施形態と同様に、複合型熱交換器２９の第２熱交換部２９ｄ表面から残留水分を、効率よく短期間で蒸発除去することができる。

　尚、ドライ除霜モードにおいて、複合型熱交換器２９に投入される熱量は、冷媒凝縮温度ではなく、複合型熱交換器２９を流通する熱媒体の温度によって定められる。

　以上説明したように、第４実施形態に係る車両用空調装置１によれば、図２９に示すように構成した場合でも、上述した実施形態と共通の構成及び作動から奏される作用効果を、上述した実施形態と同様に得ることができる。

　本開示は上述の実施形態に限定されることなく、本開示の趣旨を逸脱しない範囲内で、以下のように種々変形可能である。また、上記各実施形態に開示された手段は、実施可能な範囲で適宜組み合わせてもよい。

　上述の実施形態では、冷媒としてＲ１２３４ｙｆを採用した例を説明したが、冷媒はこれに限定されない。例えば、Ｒ１３４ａ、Ｒ６００ａ、Ｒ４１０Ａ、Ｒ４０４Ａ、Ｒ３２、Ｒ４０７Ｃ、等を採用してもよい。または、これらの冷媒のうち複数種を混合させた混合冷媒等を採用してもよい。

　冷凍サイクル装置の構成機器は、上述の実施形態に開示されたものに限定されない。上述した効果を発揮できるように、複数のサイクル構成機器の一体化等を行ってもよい。

　加熱部の構成は、上述の実施形態に開示されたものに限定されない。

　冷却部の構成は、上述の実施形態に開示されたものに限定されない。

　上述した実施形態において、ドライ除霜における目標風速ＶａＯを、図１８に示す制御特性図に従って、冷媒凝縮温度が低い程、目標風速ＶａＯが小さくなるように決定していたが、この態様に限定されるものではない。

　例えば、目標風速ＶａＯを決定する為の制御特性図として、０．１２ｍ／ｓ～１．２ｍ／ｓの範囲内において、外気温度が低い程、目標風速ＶａＯを低く決定する制御特性図を採用しても良い。

　又、目標風速ＶａＯを決定する為の制御特性図として、０．１２ｍ／ｓ～１．２ｍ／ｓの範囲内において、外気湿度が高い程、目標風速ＶａＯを低く決定する制御特性図を採用しても良い。このように目標風速ＶａＯを決定することによって、外気湿度との関係において、ドライ除霜時における白霧の視認を抑制することができる。

　上述した実施形態において、ドライ除霜における目標凝縮温度ＴＣＯを、図１７に示す制御特性図に従って、外気温が低い程、目標凝縮温度ＴＣＯが小さくなるように決定していたが、この態様に限定されるものではない。

　例えば、目標風速ＶａＯを決定する為の制御特性図として、１５℃～７０℃の範囲内において、外気湿度が高い程、目標凝縮温度ＴＣＯを低く決定する制御特性図を採用しても良い。このように目標凝縮温度ＴＣＯを決定することによって、外気湿度との関係において、ドライ除霜時における白霧の視認を抑制することができる。

　上述した第１凝縮熱除霜モード、第２凝縮熱除霜モードにてドライ除霜を行っている場合に、低温側熱媒体流路４１における電気ヒータ４４の発熱量を制御しても良い。例えば、ドライ除霜時における圧縮機１１の冷媒吐出能力が予め所定値に定められている場合、低温側熱媒体温度が目標最低低温側熱媒体温度以上になるように電気ヒータ４４の発熱量を制御する。目標最低低温側熱媒体温度は、バッテリ７５の電池容量を充分に利用することができる最低温度を意味する。これにより、バッテリ７５を充分に活用できる状態に温度調整すると同時に、電気ヒータ４４による補助を最小限に留めることができる。

　又、ドライ除霜時における圧縮機１１の冷媒吐出能力が目標凝縮圧力ＰｃＯに近づくように調整される場合においては、電気ヒータ４４の発熱量を以下のように制御することも可能である。この条件において、圧縮機１１の冷媒吐出能力が最大であっても目標凝縮圧力ＰｃＯに到達しない場合、目標凝縮圧力ＰｃＯに到達するように、電気ヒータ４４で補っても良い。

　そして、上述した実施形態では、外気ファン２２ａの作動を制御することによって、室外熱交換器２２や複合型熱交換器２９に供給される空気の風速を、０．１２ｍ／ｓ～１．２ｍ／ｓの範囲内に調整していたが、この態様に限定されるものではない。室外熱交換器２２等を通過する空気の風速がこの定められた範囲内になっていれば良く、自然現象等を利用しても良い。

　例えば、暴風雨等によって室外熱交換器２２を通過する空気の風速が定められた範囲内になっていれば、外気ファン２２ａを作動させることなく、ドライ除霜を行っても良い。又、室外熱交換器２２に対する空気の供給経路上に配置したシャッター装置を用いて、暴風雨時の風や走行風等によって供給される風速を、予め定められた範囲内に調整しても良い。この場合、シャッター装置は風速調整部の一例に相当する。

　上述した実施形態においては、ドライ除霜の完了を判定する際に、霜の融解熱及び融解した水に対する蒸発潜熱を用いていたが、これに限定されるものでない。ドライ除霜の完了を判定する際に、霜の融解熱及び融解した水に対する蒸発潜熱に加えて、霜に対する顕熱変化分や水に対する顕熱変化分を利用しても良い。

　例えば、融解除霜開始時における室外熱交換器２２の温度を霜の温度に近似する物理量として取得して、霜が融点に達するまでに必要な顕熱を特定しても良い。又、予め予測された蒸発水温と、外気温度、外気湿度、風速、加熱温度を用いて特定される蒸発温度を合わせて用いてもよい。霜に対する顕熱変化分や水に対する顕熱変化分は、例えば、室外熱交換器２２に対する着霜量の推定や、ドライ除霜の完了判定に用いることができ、それぞれの精度を向上させることができる。

　又、ドライ除霜の完了判定に関して、圧縮機１１や水加熱ヒータ３４等において、霜の融解及び残留水分の蒸発除去に使用した使用エネルギ量が予め定められた基準消費量になった場合に、除霜動作を完了するように構成することも可能である。

　この場合、室外熱交換器２２において、霜の溶け残りが生じる虞がある為、溶け残り判定フラグを記憶しておき、以後の制御に活用することが望ましい。例えば、溶け残り判定フラグがある場合には、通常よりも早いタイミングで除霜動作を行うようにすることも可能である。

　上述した実施形態においては、ドライ除霜時において、外気ファン２２ａによって、室外熱交換器２２等に送風を行っていたが、外気ファン２２ａの送風量と、室外熱交換器２２に対する風速が大きく異なる場合も想定される。例えば、暴風雨が吹き荒れている場合には、外気ファン２２ａの動作から想定される以上の風速が室外熱交換器２２を通過してしまう。この為、室外熱交換器２２における凝縮温度が十分に上昇せず、ドライ除霜に対する投入エネルギ量が増大してしまうことが考えられる。

　このような場合を考慮して、除霜開始から予め定められた期間を経過した後に、室外熱交換器２２における凝縮温度が基準値以上に上昇した場合、その時点でドライ除霜を完了させるようにしても良い。この場合における基準値とは、残留水分の蒸発を期待することができる凝縮温度の最低値を意味し、例えば、１０℃である。

　そして、この場合においても、室外熱交換器２２において、霜の溶け残りが生じる虞がある為、溶け残り判定フラグを記憶しておき、以後の制御に活用することが望ましい。例えば、溶け残り判定フラグがある場合には、通常よりも早いタイミングで除霜動作を行うようにすることも可能である。

　本開示は、実施例に準拠して記述されたが、本開示は当該実施例や構造に限定されるものではないと理解される。本開示は、様々な変形例や均等範囲内の変形をも包含する。加えて、様々な組み合わせや形態、さらには、それらに一要素のみ、それ以上、あるいはそれ以下、を含む他の組み合わせや形態をも、本開示の範疇や思想範囲に入るものである。

Claims (22)

1. 　冷媒を圧縮して吐出する圧縮機（１１）と、
   　空調対象空間を暖房する暖房運転に際して、前記圧縮機から吐出された高圧冷媒を凝縮させる暖房用熱交換器（１２）を有し、高圧冷媒を熱源として前記空調対象空間に送風される送風空気を加熱する加熱部（１２、３０）と、
   　前記暖房運転に際して外気から吸熱する外気用熱交換器（２２、２９）を有する外気用熱交換部（２９Ｘ）と、
   　前記外気用熱交換器に対して供給される空気の風速を調整する風速調整部（２２ａ）と、
   　前記外気用熱交換器の除霜を行う除霜運転として、前記外気が低温である状態で前記外気用熱交換器に付着した霜を蒸発除去させる為のドライ除霜モードを実行する制御部（７０）と、を有し、
   　前記制御部は、前記ドライ除霜モードにおいて、霜の蒸発除去を促進する為に定められた範囲の風速で、前記風速調整部によって前記外気用熱交換器に対して空気を供給する車両用空調装置。
2. 　前記制御部（７０）は、前記ドライ除霜モードにおいて、０．１２ｍ／ｓ～１．２ｍ／ｓの範囲内で定められた目標風速になるように前記風速調整部（２２ａ）で調整された空気を前記外気用熱交換器（２２、２９）に供給する請求項１に記載の車両用空調装置。
3. 　前記制御部（７０）は、外気温度が低い程、０．１２ｍ／ｓ～１．２ｍ／ｓの範囲内で定められる前記目標風速を低く定める請求項２に記載の車両用空調装置。
4. 　前記制御部（７０）は、外気温度が予め定められた低温側基準温度よりも低い場合には、前記目標風速を０．１２ｍ／ｓ以下に定める請求項３に記載の車両用空調装置。
5. 　前記制御部（７０）は、外気湿度が高い程、０．１２ｍ／ｓ～１．２ｍ／ｓの範囲内で定められる前記目標風速を低く定める請求項２ないし４の何れか１つに記載の車両用空調装置。
6. 　前記制御部（７０）は、前記ドライ除霜モードにおいて、更に、前記外気用熱交換器（２２、２９）を流通する冷媒又は熱媒体の温度を調整し、
   　前記外気用熱交換器に対して供給される空気の風速に対して、前記外気用熱交換器（２２、２９）を流通する冷媒又は熱媒体の温度を乗算して求められる除霜条件係数（ＤＣＣ）が１．８～３５の範囲内となるように制御する請求項１ないし５の何れか１つに記載の車両用空調装置。
7. 　冷媒を圧縮して吐出する圧縮機（１１）と、
   　空調対象空間を暖房する暖房運転に際して、前記圧縮機から吐出された高圧冷媒を凝縮させる暖房用熱交換器（１２）を有し、高圧冷媒を熱源として前記空調対象空間に送風される送風空気を加熱する加熱部（１２、３０）と、
   　前記暖房運転に際して外気から吸熱する外気用熱交換器（２２、２９）を有する外気用熱交換部（２９Ｘ）と、
   　前記外気用熱交換器に対して供給される空気の風速を調整する風速調整部（２２ａ）と、
   　前記外気用熱交換器の除霜を行う除霜運転として、前記外気が低温である状態で前記外気用熱交換器に付着した霜を蒸発除去させる為のドライ除霜モードを実行する制御部（７０）と、を有し、
   　前記制御部は、前記ドライ除霜モードにおいて、前記風速調整部による前記外気用熱交換器に対する空気の供給と、前記外気用熱交換器を流通する冷媒又は熱媒体の温度調整の少なくとも一方を行い、
   　前記外気用熱交換器に対して供給される空気の風速に対して、前記外気用熱交換器（２２、２９）を流通する冷媒又は熱媒体の温度を乗算して求められる除霜条件係数（ＤＣＣ）が１．８～３５の範囲内となるように制御する車両用空調装置。
8. 　前記制御部（７０）は、前記ドライ除霜モードにおいて、前記外気用熱交換器（２２、２９）を流通する冷媒又は熱媒体の温度が１５℃～７０℃の範囲内で定められた目標温度に近づくように調整して、前記除霜条件係数を制御する請求項６又は７に記載の車両用空調装置。
9. 　前記制御部（７０）は、外気温度が低い程、１５℃～７０℃の範囲内で定められる前記目標温度を低く定める請求項８に記載の車両用空調装置。
10. 　前記制御部（７０）は、外気湿度が高い程、１５℃～７０℃の範囲内で定められる前記目標温度を低く定める請求項８又は９に記載の車両用空調装置。
11. 　前記制御部（７０）は、前記外気用熱交換器（２２、２９）に付着した霜が融解したか否かを判定する融解判定部（７０ｂ）を有しており、
    　前記ドライ除霜モードの除霜運転を開始する際に、前記風速調整部（２２ａ）によって、前記外気用熱交換器に供給される空気の風速を０．１２ｍ／ｓ以下に制限し、
    　前記融解判定部によって前記外気用熱交換器に付着した霜が融解したと判定された場合に、前記風速調整部によって予め定められた０．１２ｍ／ｓ～１．２ｍ／ｓの範囲内の風速になるように調整する請求項１ないし１０の何れか１つに記載の車両用空調装置。
12. 　前記除霜運転に際して、前記圧縮機（１１）から吐出され、前記暖房用熱交換器（１２）及び前記外気用熱交換器（２２、２９）を通過した高圧冷媒を減圧させる減圧部（２０ｂ、２０ｃ）と、
    　前記除霜運転に際して、前記減圧部にて減圧された冷媒に吸熱させて冷媒を蒸発させる少なくとも１つ以上の蒸発器（２３、２４）と、を有し、
    　前記制御部（７０）は、前記除霜運転に際して、前記冷媒を、前記圧縮機、前記暖房用熱交換器、前記外気用熱交換器、前記減圧部、少なくとも１つ以上の前記蒸発器の順に流れるように循環させる凝縮熱除霜モードを有する請求項１ないし１１の何れか１つに記載の車両用空調装置。
13. 　前記蒸発器（２３、２４）における少なくとも一つは、低温側熱媒体回路（４０）を循環する低温側熱媒体と前記冷媒を熱交換させるチラー（２４）であり、
    　前記低温側熱媒体回路は、
    　前記低温側熱媒体に対して放熱可能に配置された熱源（４４）と、
    　バッテリ（７５）と前記低温側熱媒体とを熱交換させるバッテリ用熱交換部（４３）と、
    　前記低温側熱媒体を循環させる低温側ポンプ（４２）と、を有している請求項１２に記載の車両用空調装置。
14. 　前記制御部（７０）は、前記バッテリ（７５）の充電中に前記凝縮熱除霜モードで前記除霜運転を実行し、
    　前記低温側熱媒体の温度が前記バッテリの充電効率から定められる低温側熱媒体温度範囲内になるように、前記熱源（４４）から前記低温側熱媒体に供給される熱量を調整する請求項１３に記載の車両用空調装置。
15. 　前記蒸発器には、前記チラー（２４）と、前記チラーと並列に接続され、前記送風空気から吸熱する空調用蒸発器（２３）とが含まれており、
    　前記制御部（７０）は、前記凝縮熱除霜モードでの前記除霜運転に際して、前記低温側熱媒体の温度が予め定められた基準低温側熱媒体温度以上である場合には、前記減圧部（２０ｂ、２０ｃ）で減圧された低圧冷媒を前記チラーへ流入させ、
    　前記低温側熱媒体の温度が前記基準低温側熱媒体温度よりも低い場合には、前記減圧部で減圧された低圧冷媒を前記空調用蒸発器へ流入させる請求項１３又は１４に記載の車両用空調装置。
16. 　前記外気用熱交換器（２２、２９）の冷媒流出口から分岐して、前記圧縮機（１１）の吸入口に接続される冷媒流路（２８ｂ）と、
    　前記冷媒流路に配置され、前記冷媒を貯液する貯液部（２６）と、を有し、
    　前記制御部（７０）は、前記除霜運転の運転態様として、ホットガス除霜モードを有し、
    　前記ホットガス除霜モードでは、前記圧縮機から吐出され、前記暖房用熱交換器（１２）及び前記外気用熱交換器を通過した高圧冷媒を、前記冷媒流路を介して、前記貯液部へ流入させ前記圧縮機の吸入口へ導く請求項１２ないし１５の何れか１つに記載の車両用空調装置。
17. 　前記制御部（７０）は、前記除霜運転に際して、低温側熱媒体回路（４０）を循環する低温側熱媒体が有する熱量が予め定められた基準熱量以上であるか否かを判定する熱量判定部（７０ｃ）を有し、
    　前記熱量判定部により前記低温側熱媒体が有する熱量が前記基準熱量以上であると判定された場合には、前記凝縮熱除霜モードによる前記除霜運転を実行し、
    　前記低温側熱媒体が有する熱量が前記基準熱量よりも小さいと判定された場合には、前記ホットガス除霜モードによる前記除霜運転を実行する請求項１６に記載の車両用空調装置。
18. 　前記制御部（７０）は、前記外気用熱交換器（２２、２９）に付着した霜の融解を完了するまでに要した投入エネルギ量を特定し、
    　前記投入エネルギ量を用いて、霜の融解に伴って生じた残留水分の蒸発に必要な必要エネルギ量を算出し、
    　前記残留水分を蒸発除去させる為に投入したドライ投入エネルギ量が前記必要エネルギ量以上になった場合に、前記外気用熱交換器における霜の蒸発除去を完了して、前記除霜運転の前記ドライ除霜モードを終了する請求項１ないし１７の何れか１つに記載の車両用空調装置。
19. 　前記制御部（７０）は、前記ドライ除霜モードにおける前記圧縮機（１１）の冷媒吐出能力が一定である状態において、前記外気用熱交換器（２２、２９）における冷媒圧力が予め定められた基準圧力を超えた場合、前記外気用熱交換器における霜の蒸発除去を完了して、前記除霜運転の前記ドライ除霜モードを終了する請求項１ないし１７の何れか１つに記載の車両用空調装置。
20. 　前記制御部（７０）は、前記ドライ除霜モードにおける前記圧縮機（１１）の冷媒吐出能力が外気温度により定められる目標凝縮温度に応じて調整される状態において、前記圧縮機の冷媒吐出能力が予め定められた基準吐出能力に低下した場合、前記外気用熱交換器（２２、２９）における霜の蒸発除去を完了して、前記除霜運転の前記ドライ除霜モードを終了する請求項１ないし１７の何れか１つに記載の車両用空調装置。
21. 　前記制御部（７０）は、
    　前記ドライ除霜モードにおいて、前記外気用熱交換器（２２、２９）に付着している霜の融解を開始する際に、前記外気用熱交換器に付着している着霜量を推定する着霜量推定部（７０ｄ）と、
    　前記着霜量推定部によって推定された着霜量の霜を蒸発除去させる為に必要な所要時間を推定する所要時間推定部（７０ｅ）と、を有し、
    　前記ドライ除霜モードの開始時点からの経過時間が、前記所要時間推定部で推定された所要時間を経過した場合、前記外気用熱交換器における霜の蒸発除去を完了して、前記除霜運転の前記ドライ除霜モードを終了する請求項１ないし１７の何れか１つに記載の車両用空調装置。
22. 　冷媒を圧縮して吐出する圧縮機（１１）と、
    　空調対象空間を暖房する暖房運転に際して、前記圧縮機から吐出された高圧冷媒を凝縮させる暖房用熱交換器（１２）を有し、高圧冷媒を熱源として前記空調対象空間に送風される送風空気を加熱する加熱部（１２、３０）と、
    　前記暖房運転に際して外気から吸熱する外気用熱交換器（２２、２９）を有する外気用熱交換部（２９Ｘ）と、
    　前記外気用熱交換器に対して供給される空気の風速を調整する風速調整部（２２ａ）と、
    　前記外気用熱交換器の除霜を行う除霜運転として、前記外気が低温である状態で前記外気用熱交換器に付着した霜を蒸発除去させる為のドライ除霜モードを実行する制御部（７０）と、を有し、
    　前記制御部は、ドライ除霜モードにおいて、前記風速調整部による前記外気用熱交換器に対する空気の供給と、前記外気用熱交換器を流通する冷媒又は熱媒体の温度調整の少なくとも一方を行い、
    　湿り空気線図における外気温度の飽和点（Ｐ）にて、飽和線（Ｌｓａ）に対する接線（Ｌｔａｎ）を引いた場合に、前記外気用熱交換器における空気出口側の空気の状態が、前記湿り空気線図における前記接線の下方の領域（Ａａ）に位置するように、前記ドライ除霜モードを実行する車両用空調装置。

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