WO2021149167A1

WO2021149167A1 - 盛上げタップ

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Publication number: WO2021149167A1
Application number: PCT/JP2020/002000
Authority: WO
Inventors: 一光原田
Original assignee: オーエスジー株式会社
Priority date: 2020-01-21
Filing date: 2020-01-21
Publication date: 2021-07-29
Also published as: EP4094871A1; US20230049644A1; JP7297942B2; CN115066306A; JPWO2021149167A1; EP4094871A4; KR20220121879A

Abstract

タッピング加工時において、進み側フランク面に対する圧力を抑制し、耐久性や工具寿命の低下を抑制する。　盛上げタップにおいて、食付き部のねじ山１８は、被加工物４０の下穴内にねじ込まれるときに前進側となる進み側フランク面１８ａおよび後側となる追い側フランク面１８ｂを備え、食付き部においてねじ山１８の進み側フランク面１８ａによる被加工物４０への押し込み深さＤａが、ねじ山１８の追い側フランク面１８ｂによる押し込み深さＤｂよりも小さくなるように形成されている。このことから、タッピング加工時において、被加工物４０を塑性変形させるために進み側フランク面１８ａに加えられる被加工物４０からの反力Ｆａが追い側フランク面１８ｂに加えられる被加工物４０からの反力Ｆｂよりも小さくされるので、進み側フランク面１８ａに対する反力Ｆｂが抑制され、盛上げタップ１０の耐久性や工具寿命の低下が抑制される。

Description

盛上げタップ

　本発明は盛上げタップに係り、特に、雌ねじをタッピング加工する際に盛上げタップを押し込むスラスト力を低減する技術に関するものである。

　完全山部と、その完全山部に連続して設けられ且つ先端に向かうに従って小径となる食付き部とを有するとともに、それ等の完全山部及び食付き部には突出部と逃げ部とが交互に形成された雄ねじが設けられ、被加工物に設けられた下穴内にねじ込まれることにより、下穴の内周面を塑性変形させて完全山部の雄ねじに対応する雌ねじを成形する盛上げタップが、知られている。たとえば、特許文献１に記載された盛上げタップがそれである。

特開２００４－３１４２３１号公報

　ところで、タッピング（転造）加工に際しては、食付き部の雄ねじのねじ山が被加工物に設けられた下穴の内周面に食い込んで塑性変形させつつ盛上げタップの食付き部が下穴内にねじ込まれるように、盛上げタップには回転トルクと共に前進方向のスラスト力がタッピング加工装置から加えられる。

　食付き部の雄ねじのねじ山のフランク面である、前進側に位置する進み側フランク面および後退側に位置する追い側フランク面には、被加工物を塑性変形させる反力が被加工物からそれぞれ加えられることに加えて、進み側フランク面には、スラスト力の反力が被加工物から加えられる。このため、タッピング加工に際しては、進み側フランク面には大きな圧力が加えられるので、進み側フランク面が追い側フランク面よりも先に摩耗し、盛上げタップの耐久性や工具寿命が充分に得られない場合があった。

　本発明は以上の事情を背景として為されたもので、その目的とするところは、タッピング加工時において、進み側フランク面に対する圧力を抑制し、耐久性や工具寿命の低下を抑制することにある。

　本発明の要旨とするところは、（ａ）完全山部と、前記完全山部に連続して設けられ且つ先端に向かうに従って小径となる食付き部とを有するとともに、前記完全山部および前記食付き部には突出部と逃げ部とが交互に形成された雄ねじが設けられ、被加工物に設けられた下穴内にねじ込まれることにより、前記下穴の内周面を塑性変形させて前記完全山部の雄ねじに対応する雌ねじを成形する盛上げタップであって、（ｂ）前記雄ねじのねじ山は、前記下穴内にねじ込まれるときに前進側となる進み側フランク面および前記進み側フランク面の後側となる追い側フランク面を備え、（ｃ）前記食付き部において、前記進み側フランク面による前記被加工物への押し込み深さが、前記追い側フランク面による押し込み深さよりも小さくなるように形成されていることにある。

　本発明の盛上げタップによれば、前記雄ねじのねじ山は、前記下穴内にねじ込まれるときに前進側となる進み側フランク面および前記進み側フランク面の後側となる追い側フランク面を備え、前記食付き部において、前記進み側フランク面による前記被加工物への押し込み深さが、前記追い側フランク面による押し込み深さよりも小さくなるように形成されている。このことから、転造加工時すなわちタッピング加工時において、被加工物を塑性変形させるために進み側フランク面に加えられる被加工物からの圧力が追い側フランク面よりも小さくされるので、進み側フランク面に対する圧力が抑制され、盛上げタップの耐久性や工具寿命の低下が抑制される。

　ここで、好適には、前記雄ねじのねじ山は、左右対称の二等辺三角形状の断面形状を有し、前記食付き部におけるねじ山のピッチの少なくとも一部は、前記食付き部における前記進み側フランク面による押し込み深さが零とならない範囲で、前記完全山部におけるねじ山のピッチに対して大きくされている。このことから、タッピング加工時において、被加工物を塑性変形させるために進み側フランク面に加えられる被加工物からの圧力が追い側フランク面よりも小さくされるので、進み側フランク面に対する圧力が抑制され、盛上げタップの耐久性や工具寿命の低下が抑制される。

　また、好適には、前記食付き部におけるねじ山のピッチは、等ピッチであり、前記食付き部におけるねじ山のピッチをＰｏ、前記食付き部におけるねじ山の山頂を結ぶ勾配角をα、フランク角をθとした場合に、次式（１）で定められる食付き部最大ピッチＰｇｍａｘ以下である。このことから、タッピング加工時において、被加工物を塑性変形させるために進み側フランク面に加えられる被加工物からの圧力が追い側フランク面よりも小さくされるので、進み側フランク面に対する圧力が抑制され、盛上げタップの耐久性や工具寿命の低下が抑制される。
　Ｐｇｍａｘ＝Ｐｏ／（１－ｔａｎα×ｔａｎθ）・・・（１）

　また、好適には、前記食付き部におけるねじ山のピッチのうちの一部のピッチは、前記完全山部におけるねじ山のピッチに対して大きくされている。このことから、タッピング加工時において、被加工物を塑性変形させるために進み側フランク面に加えられる被加工物からの圧力が追い側フランク面よりも小さくされるので、進み側フランク面に対する圧力が抑制され、盛上げタップの耐久性や工具寿命の低下が抑制される。

　また、好適には、前記食付き部におけるねじ山のピッチは、前記食付き部の先端に向かうほど大きくされている。このことから、タッピング加工時において、被加工物を塑性変形させるために進み側フランク面に加えられる被加工物からの圧力が追い側フランク面よりも小さくされるので、タッピング加工時において、進み側フランク面に対する圧力が抑制され、耐久性や工具寿命の低下が抑制される。

本発明の一実施例である盛上げタップを説明する図で、盛上げタップの中心軸線に直角な方向から見た正面図である。図１におけるＩＩ－ＩＩ視断面図である。図１の盛上げタップの中心軸線を含む断面の要部であって、中心軸線方向に連続するねじ山における完全山部のねじ山のピッチＰｏと食付き部のねじ山のピッチＰｇと食付き部最大ピッチＰｇｍａｘとを説明する図である。図１の盛上げタップの食付き部最大ピッチＰｇｍａｘの算出根拠を説明する図である。図１の盛上げタップにおいて、食付き部のねじ山のピッチＰｇがＰｏ＜Ｐｇ＜Ｐｇｍａｘである場合において、中心軸線まわりに９０度毎に分割したときに得られるねじ山を重ねて示す図である。図５の盛上げタップにおいて、食付き部のねじ山が下穴の内周面に食い込んで下穴を押し広げる作用を説明する図である。図１の盛上げタップにおいて、食付き部のねじ山のピッチＰｇ＝Ｐｇｍａｘである場合において、中心軸線まわりに９０度毎に分割したときに得られるねじ山を重ねて示す図であって、図５に相当する図である。図７の盛上げタップにおいて、食付き部のねじ山が下穴の内周面に食い込んで下穴を押し広げる作用を説明する図であって、図６に相当する図である。実施例１－ａに対する転造時のスラスト力ＦおよびトルクＴの実測値を、時間を横軸とする二次元座標で示す図である。実施例１－ｂに対する転造時のスラスト力ＦおよびトルクＴの実測値を、時間を横軸とする二次元座標で示す図である。実施例１－ｃに対する転造時のスラスト力ＦおよびトルクＴの実測値を、時間を横軸とする二次元座標で示す図である。図１１の盛上げタップによる転造時のスラスト力Ｆを、時間を表す横軸と力の大きさを示す縦軸とから成る二次元座標に、ＣＡＥ（Computer　Aided　Engineering）解析により算出して示す図である。本発明の他の実施例の盛上げタップのねじ山を示す図であって、図３に相当する図である。本発明のさらに他の実施例の盛上げタップのねじ山を示す図であって、図３に相当する図である。標準形状である比較例の盛上げタップを示す要部断面図である。図１５の盛上げタップにおいて、中心軸線Ｃまわりに９０度毎に分割したときに得られるねじ山を重ねて示す図であって、図５に相当する図である。図１５の盛上げタップにおいて、食付き部のねじ山が下穴の内周面に食い込んで下穴を押し広げる作用を説明する図であって、図６に相当する図である。図１５の盛上げタップに対する転造時のスラスト力ＦおよびトルクＴの実測値を、時間を横軸とする二次元座標で示す図であって、図９に相当する図である。図１５の盛上げタップに対する転造時のスラスト力Ｆを、時間を表す横軸と力の大きさを示す縦軸とから成る二次元座標に、ＣＡＥ解析により算出して示す図であって、図１２に相当する図である。

　以下、本発明の一実施例を、図面を参照して詳細に説明する。なお、以下の実施例において、図は説明のために適宜簡略化或いは変形されており、各部の寸法比および形状等は必ずしも正確に描かれていない。

　図１は、本発明の一実施例である盛上げタップ１０を示す図で、盛上げタップ１０の回転軸線である中心軸線Ｃと直角な方向から見た正面図である。盛上げタップ１０は、図示しないホルダーを介して図示しないタッピング加工装置の主軸に取り付けられるシャンク１２と、雌ねじ４４（図４参照）を盛上げ加工（転造加工）するためのねじ部１６とを、中心軸線Ｃ（タップ軸線）と同心に一体に備えている。図２は、図１におけるＩＩ－ＩＩ矢視部分でねじ部１６のねじ山１８に沿って切断した、中心軸線Ｃと直角な軸直角断面図である。ねじ部１６は、外側へ湾曲した辺からなる多角形状、本実施例では略正四角形状の断面を成しているとともに、その外周面には、被加工物（めねじ素材）４０の下穴４２の内周面（表層部）４２ａに食い込んで塑性変形させることにより雌ねじ４４を盛上げ加工する雄ねじ１４が設けられている。本実施例の盛上げタップ１０は１条ねじを加工するためのもので、雄ねじ１４も１条ねじである。

　雄ねじ１４を構成するねじ山１８は、形成すべき雌ねじ４４の谷の形状に対応した左右対称形の三角ねじの断面形状、すなわち左右のフランク角が等しい二等辺三角形状を成していて、雌ねじ４４に対応するリード角のつる巻き線に沿って形成されているとともに、そのねじ山１８が径方向の外側へ突き出す複数個（本実施例では４個）の突出部２０と、その突出部２０に続いて小径となる逃げ部２２とが、ねじの進み方向に沿って交互に且つ中心軸線Ｃまわりにおいて９０度の等角度間隔で設けられている。すなわち、正四角形の各頂点部分がそれぞれ突出部２０であり、中心軸線Ｃと平行な方向に多数の突出部２０が設けられるとともに、そのように軸方向に連続する多数の突出部２０の列が中心軸線Ｃまわりに等角度間隔で設けられている。

　ねじ部１６は、中心軸線Ｃ方向において径寸法およびねじ山１８の山頂間の距離であるピッチＰｏが一定の完全山部２６と、先端側へ向かうに従って小径となりねじ山１８のピッチＰｇが完全山部２６のねじ山１８のピッチＰｏより大きくされた食付き部２４とを備えている。食付き部２４では、雄ねじ１４を構成するねじ山１８の左右対称形の三角ねじ形断面形状において、その外径、有効径、および谷径が一定の変化勾配でそれぞれ小径となるように径寸法が変化させられている。食付き部２４においても、図２と同様に略正四角形状を成していて、突出部２０および逃げ部２２を周方向において交互に備えている。

　図３は、図１の盛上げタップ１０の中心軸線Ｃを含み且つ突出部２０を通る断面の要部であって、中心軸線Ｃ方向に連続するねじ山１８のうち完全山部２６のねじ山１８のピッチＰｏと食付き部２４のねじ山１８のピッチＰｇおよび食付き部最大ピッチＰｇｍａｘとを示している。食付き部２４のねじ山１８のピッチＰｇは、相互に等しく、完全山部２６のねじ山１８のピッチＰｏよりも大きく、且つ以下の計算式（１）により予めら定められる食付き部最大ピッチＰｇｍａｘ以下の値に設定されている。
　Ｐｇｍａｘ＝Ｐｏ／（１－ｔａｎα×ｔａｎθ）　・・・　（１）
　但し、αは食付き部２４の勾配（度）、θはフランク角（ねじ山の半角）である。

　すなわち、食付き部２４のねじ山１８のピッチＰｇは、Ｐｏ＜Ｐｇ≦Ｐｇｍａｘを満足するように設定されている。図４において、破線はピッチＰｏである雌ねじ４４のねじ山を示し、実線はピッチＰｇｍａｘであるねじ山を示している。食付き部最大ピッチＰｇｍａｘは、進み側フランク面１８ａの押し込み量が零とならない範囲、すなわち被加工物４０に形成される雌ねじ４４を超えない範囲の値である。

　図４において、距離Ａ１と距離Ｂ１との関係は、Ｂ１＝Ａ１／ｔａｎθで表され、距離Ｂ１はＢ１＝Ｐｇ×ｔａｎαで表されるので、それらから、式（２）の関係が導出され、式（２）にＡ１＝Ｐｇ－Ｐｏを代入することにより、上述の式（１）が導かれる。
　Ａ１＝Ｐｇ×ｔａｎα×ｔａｎθ　・・・　（２）

　図５は、本実施例の盛上げタップ１０において、中心軸線Ｃまわりに９０度毎に分割したときに得られるねじ山１８を重ねて示している。図６は、盛上げタップ１０の食付き部２４が被加工物４０の下穴４２内にねじ込まれるときに、盛上げタップ１０の回転に伴って、食付き部２４のねじ山１８が下穴４２の内周面４２ａに食い込んで下穴４２を押し広げる作用を説明する図である。図５および図６において、太い実線は中心軸線Ｃまわりにおいて所定角度位置の第１断面におけるねじ山を示し、太い破線は第１断面よりも９０度右まわり（前進側）に回転した第２断面におけるねじ山を示し、１点鎖線は第２断面よりもさらに９０度右まわり（前進側）に回転した第３断面におけるねじ山を示し、２点鎖線は第３断面よりもさらに９０度右まわり（前進側）に回転した第３断面におけるねじ山を示している。

　図示しないタッピング加工装置から回転トルク（Ｎ・ｃｍ）および前進方向のスラスト力（Ｎ）が加えられることにより、盛上げタップ１０が被加工物４０の下穴４２内にねじ込まれるとき、食付き部２４のねじ山１８のピッチＰｇは、完全山部２６のねじ山１８のピッチＰｏよりも大きく設定されていることから、図６に示すように、ねじ山１８の前進側となる進み側フランク面１８ａは、進み側フランク面１８ａの後側となる追い側フランク面１８ｂと比較して、盛上げタップ１０の単位回転角たとえば３６０度あたりの被加工物４０に対する食い込み量すなわち押し込み深さが小さい。すなわち、盛上げタップ１０の単位回転角たとえば３６０度あたりの被加工物４０に対する進み側フランク面１８ａに直角方向の食い込み量すなわち押し込み深さＤａが追い側フランク面１８ｂに直角方向の食い込み量すなわち押し込み深さＤｂよりも小さく、単位回転角当たりの進み側フランク面１８ａによる被加工物４０の塑性変形量が追い側フランク面１８ｂによる被加工物４０の塑性変形量に比較して少ない。このため、進み側フランク面１８ａに作用する被加工物４０からの反力Ｆａは、追い側フランク面１８ｂに作用する被加工物４０からの反力Ｆｂよりも小さい。

　この結果、図示しないタッピング加工装置から加えられる前進方向のスラスト力（押込み力）に対向するスラスト反力Ｆｓが、追い側フランク面１８ｂに作用する被加工物４０からの反力Ｆｂの中心軸線Ｃ方向の成分Ｆｂ・ｃｏｓθと進み側フランク面１８ａに作用する被加工物４０からの反力Ｆａの中心軸線Ｃ方向の成分Ｆａ・ｃｏｓθとの差分「Ｆｂ・ｃｏｓθ－Ｆａ・ｃｏｓθ」だけ低い値「Ｆｓ－（Ｆｂ・ｃｏｓθ－Ｆａ・ｃｏｓθ）」に低減される。これにより、進み側フランク面１８ａへの圧力が低下して進み側フランク面１８ａの摩耗が軽減されるので、盛上げタップ１０の耐久性や工具寿命の低下が抑制される。

　図７は、食付き部２４のねじ山１８のピッチＰｇが食付き部最大ピッチＰｇｍａｘである場合の、盛上げタップ１０を中心軸線Ｃまわりに９０度毎に分割したときに得られるねじ山１８を重ねて示した図である。図８は、盛上げタップ１０の回転に伴って、食付き部２４のねじ山１８が下穴４２の内周面４２ａに食い込んで下穴４２を押し広げる作用を説明する図である。この場合の進み側フランク面１８ａによる被加工物４０の塑性変形量が殆どなく、進み側フランク面１８ａに作用する被加工物４０からの反力Ｆａは、図６の場合に比較して小さいので、進み側フランク面１８ａの摩耗が一層軽減され、盛上げタップ１０の耐久性や工具寿命の低下が抑制される。

　図１５は、完全山部２６および食付き部２４におけるねじ山１８のピッチが相互に等しい、すなわち標準形状である比較例の盛上げタップ１１０を示す要部断面図である。図１６は、図１５の比較例の盛上げタップ１１０において、中心軸線Ｃまわりに９０度毎に分割したときに得られるねじ山１８を重ねて示す図である。図１７は、図１５の比較例の盛上げタップ１１０において、食付き部２４のねじ山１８が下穴４２の内周面４２ａに食い込んで下穴４２を押し広げる作用を説明する図である。

　図１７に示すように、食付き部２４のねじ山１８において、進み側フランク面１８ａは、追い側フランク面１８ｂに対する食い込み量すなわち押し込み深さＤｂと比較して、被加工物４０に対する食い込み量すなわち押し込み深さＤａが同等で、進み側フランク面１８ａによる被加工物４０の塑性変形量は、追い側フランク面１８ｂによる被加工物４０の塑性変形量に比較して、同等である。このため、進み側フランク面１８ａに作用する被加工物４０からの反力Ｆａは、追い側フランク面１８ｂに作用する被加工物４０からの反力Ｆｂと同様である。

　この結果、追い側フランク面１８ｂに作用する被加工物４０からの反力Ｆｂの中心軸線Ｃ方向の成分Ｆｂ・ｃｏｓθと進み側フランク面１８ａに作用する被加工物４０からの反力Ｆａの中心軸線Ｃ方向の成分Ｆａ・ｃｏｓθとの差分が略零となる。このため、図示しないタッピング加工装置から加えられる前進方向のスラスト力に対するスラスト反力Ｆｓは、上記差分による低減効果が得られない。これにより、進み側フランク面１８ａには、上記スラスト反力Ｆｓおよび被加工物４０からの反力Ｆａが加えられて摩耗が大きくなるので、比較例のような盛上げタップの場合には、耐久性や工具寿命の低下が避けられなかった。

（転造試験）
　本発明者は、食付き部２４のねじ山１８のピッチＰｇを完全山部２６のねじ山１８のピッチＰｏと同じ（Ｐｇ＝Ｐｏ）とした比較例と、食付き部２４のねじ山１８のピッチＰｇを完全山部２６のねじ山１８のピッチＰｏの１．０２５倍（Ｐｇ＝１．０２５Ｐｏ）とした実施例１－ａと、食付き部２４のねじ山１８のピッチＰｇを完全山部２６のねじ山１８のピッチＰｏの１．０５０倍（Ｐｇ＝１．０５０Ｐｏ）とした実施例１－ｂと、食付き部２４のねじ山１８のピッチＰｇを完全山部２６のねじ山１８のピッチＰｏより大きい食付き部最大ピッチＰｇｍａｘ（Ｐｇ＝Ｐｇｍａｘ）とした実施例１－ｃとを作成した。そして、以下の転造条件で転造したときの盛上げタップから受けるスラスト力Ｆ（Ｎ）および盛上げタップを回転駆動するトルクＴ（Ｎ・ｃｍ）を測定した。この実施例１－ａ、実施例１－ｂ、実施例１－ｃ、比較例は、それぞれメートルねじ　Ｍ６×１で食付き部２４のねじ山１８が２．５山の盛上げタップであって、食付き部２４のねじ山１８のピッチＰｇが相違するのみで、それ以外は図１から図３に示す盛上げタップ１０と同じである。

（転造条件）
被削材　：スチール（ＳＣＭ４４０）
転造速度：１０ｍ／ｍｉｎ
送り　　：同期送り、固定式ホルダーを使用

　図９、図１０、図１１および図１８は、上記転造条件における実施例１－ａ、実施例１－ｂ、実施例１－ｃおよび比較例に対する転造時の押し込み力であるスラスト力Ｆ（Ｎ）およびトルクＴ（Ｎ・ｃｍ）の実測値を、時間を表す横軸とする二次元座標においてそれぞれ示している。図１２および図１９は、上記転造条件と同じ条件における実施例１－ｃおよび比較例に対する転造時の押し込み力であるスラスト力Ｆ（Ｎ）を、それぞれ時間を表す横軸と力の大きさを示す縦軸とから成る二次元座標に、ＣＡＥ（Computer　Aided　Engineering）解析により算出して示す図である。

　図１２および図１９に示されるＣＡＥ解析により盛上げタップ食付き時の挙動を確認した結果を元に、上記実験により実測した結果でも、図１１に示されるように図１８に対してＣＡＥ解析による結果と同様のスラスト力軽減が確認された。また、図９、図１０、図１１に示されるように、実施例１－ａ、実施例１－ｂ、実施例１－ｃにおける前進時（正転時）および後退時（逆転時）のトルクＴは、図１８に示す比較例のトルクと同様であった。しかし、実施例１－ａ、実施例１－ｂ、実施例１－ｃにおける前進時（正転時）および後退時（逆転時）のスラスト力Ｆは、図９の比較例と比較して大幅に低い値を示し、食付き部２４のねじ山１８のピッチＰｇが大きくなるほど、低下幅が大きくなった。

　上述のように、本実施例の盛上げタップ１０によれば、完全山部２６と、完全山部２６に連続して設けられ且つ先端に向かうに従って小径となる食付き部２４とを有するとともに、完全山部２６および食付き部２４には突出部と逃げ部とが交互に形成された雄ねじ１４が設けられ、被加工物４０に設けられた下穴４２内にねじ込まれることにより、下穴４２の内周面４２ａを塑性変形させて完全山部２６の雄ねじ１４に対応する雌ねじ４４を成形する盛上げタップ１０であって、雄ねじ１４のねじ山１８は、下穴４２内にねじ込まれるときに前進側となる進み側フランク面１８ａおよび進み側フランク面１８ａの後側となる追い側フランク面１８ｂを備え、食付き部２４において進み側フランク面１８ａによる被加工物４０への押し込み深さＤａが、追い側フランク面１８ｂによる押し込み深さＤｂよりも小さくなるように形成されている。

　このことから、タッピング加工時において、被加工物４０を塑性変形させるために進み側フランク面１８ａに加えられる被加工物４０からの反力Ｆａが追い側フランク面１８ｂに加えられる被加工物４０からの反力Ｆｂよりも小さくされる。従って、タッピング加工時において、進み側フランク面１８ａに対する反力が低下して圧力が抑制され、盛上げタップ１０の耐久性や工具寿命の低下が抑制される。また、盛上げタップ１０に対するスラスト反力Ｆｓが抑制される結果、盛上げタップ１０が被加工物４０から離れる際に、下穴４２内に形成された雌ねじ４４の押さえ込みが抑制されるとともに、バリの発生が低減される。

　本実施例の盛上げタップ１０によれば、ねじ山１８は、左右対称の二等辺三角形状の断面形状を有し、食付き部２４のねじ山１８のピッチＰｇの少なくとも一部は、食付き部２４におけるねじ山１８の進み側フランク面１８ａによる押し込み深さＤａが零とならない範囲で、完全山部２６のねじ山１８のピッチＰｏに対して大きくされている。このことから、タッピング加工時において、被加工物４０を塑性変形させるために進み側フランク面１８ａに加えられる被加工物４０からの反力Ｆａが追い側フランク面１８ｂに加えられる被加工物４０からの反力Ｆｂよりも小さくされる。従って、タッピング加工時において、進み側フランク面１８ａに対する圧力が抑制され、盛上げタップ１０の耐久性や工具寿命の低下が抑制される。

　本実施例の盛上げタップ１０によれば、食付き部２４のねじ山１８のピッチＰｇは、等ピッチであり、食付き部２４におけるねじ山１８のピッチをＰｏ、ねじ山１８の先端を結ぶ勾配角をα、フランク角（ねじ山の半角）をθとすると、次式（１）で定められる食付き部最大ピッチＰｇｍａｘ以下の値である。
　Ｐｇｍａｘ＝Ｐｏ／（１－ｔａｎα×ｔａｎθ）　・・・　（１）
　このことから、タッピング加工時において、被加工物４０を塑性変形させるために進み側フランク面１８ａに加えられる被加工物４０からの反力が追い側フランク面１８ｂよりも小さくされる。従って、タッピング加工時において、進み側フランク面１８ａに対する圧力が抑制され、盛上げタップ１０の耐久性や工具寿命の低下が抑制される。

　以下において、本発明の他の実施例を説明する。なお、以下の説明において前述の実施例と共通する部分には同一の符号を付して説明を省略する。

　図１３は、本発明の他の実施例の盛上げタップ５０の要部断面図であり、ねじ山１８を示す図３に相当する図である。盛上げタップ５０の食付き部２４におけるねじ山１８のピッチＰｇは、図１３に示すようにピッチＰｏより大きいピッチＰｇ１に続いて、ピッチＰｇ１より大きいピッチＰｇ２が設定されており、食付き部２４の先端に向かうほどねじ山１８のピッチが大きくされている。

　本実施例の盛上げタップ５０によれば、食付き部２４のねじ山１８のピッチＰｇは、食付き部２４の先端に向かうほど大きくされている。このことから、タッピング加工時において、被加工物４０を塑性変形させるために進み側フランク面１８ａに加えられる被加工物４０からの反力Ｆａが追い側フランク面１８ｂに加えられる被加工物４０からの反力Ｆｂよりも小さくされる。従って、タッピング加工時において、進み側フランク面１８ａに対する圧力が抑制され、盛上げタップ１０の耐久性や工具寿命の低下が抑制される。

　図１４は、本発明の他の実施例の盛上げタップ６０のねじ山１８を示す図３に相当する図である。盛上げタップ６０の食付き部２４において、完全山部２６のねじ山１８のピッチＰｏと同じピッチＰｇ（＝Ｐｏ）に続いて、ピッチＰｏより大きいピッチＰｇ１が設定されており、食付き部２４の先端に向かうほどねじ山１８のピッチＰｇが大きくされている。

　本実施例の盛上げタップ６０によれば、食付き部２４のねじ山１８のピッチＰｇのうちの一部のピッチは、完全山部２６のねじ山１８のピッチＰｏに対して大きくされている。このことから、タッピング加工時において、被加工物４０を塑性変形させるために進み側フランク面１８ａに加えられる被加工物４０からの反力Ｆａが追い側フランク面１８ｂに加えられる反力Ｆｂよりも小さくされる。従って、タッピング加工時において、進み側フランク面１８ａに対する反力Ｆａが抑制され、盛上げタップ１０の耐久性や工具寿命の低下が抑制される。

　以上、本発明の実施例を図面に基づいて詳細に説明したが、本発明はその他の態様においても適用される。

　例えば、前述の実施例の盛上げタップ１０，５０，６０は、被加工物４０に設けられた下穴４２内に食付き部２４側からねじ込まれることにより、雄ねじ１４に設けられたねじ山１８がその下穴４２の内周面４２ａに食い込んで塑性変形させることにより雌ねじ４４を成形するように用いられるものであったが、下穴４２を加工するドリルやリーマ等をタップの先端側に一体的に設けることもできるし、雌ねじ４４の内径を仕上げるための内径仕上げ刃を一体に設けることもできる。また、１条ねじを加工する盛上げタップだけでなく、２条以上の多条ねじを加工する盛上げタップにも適用され得る。

　また、前述の実施例の盛上げタップ１０，５０，６０は、好適には、複数のねじ山１８が中心軸線Ｃと平行に連続するように、中心軸線Ｃまわりに等間隔で３列以上設けられるが、各列の突出部２０を中心軸線Ｃまわりにねじれた螺旋状に連続するように設けることもできるし、中心軸線Ｃまわりに不等間隔で設けることもできるなど、種々の態様が可能である。必要に応じて、転造油剤を供給する油溝等が雄ねじ１４を周方向に分断するように中心軸線Ｃ方向にたとえば３本以上設けられても良い。

　また、前述の実施例の盛上げタップ１０，５０，６０の食付き部２４において、雄ねじ１４のねじ山１８の一対のフランク面１８ａ，１８ｂのフランク角θは共に３０度で、ねじ山１８の角度（全角＝２θ）は６０度の一般的な角度であるが、フランク角θが３０度以外のねじ山１８や、一対のフランクのフランク角θが互いに相違するねじ山１８を有する盛上げタップにも本発明は適用され得る。また、ねじ山１８の山頂は、平坦ではなく、Ｒ状に形成されていてもよい。

　以上、本発明の実施例を図面に基づいて詳細に説明したが、これ等はあくまでも一実施形態であり、本発明は当業者の知識に基づいて種々の変更、改良を加えた態様で実施することができる。

１０、５０、６０：盛上げタップ
１４：雄ねじ
１６：ねじ部
１８：ねじ山
１８ａ：進み側フランク面
１８ｂ：追い側フランク面
２０：突出部
２２：逃げ部
２４：食付き部
２６：完全山部
４０：被加工物
４２：下穴
４４：雌ねじ
Ｃ：中心軸線
Ｄａ：押し込み深さ
Ｄｂ：押し込み深さ

Claims

　完全山部と、前記完全山部に連続して設けられ且つ先端に向かうに従って小径となる食付き部とを有するとともに、前記完全山部および前記食付き部には突出部と逃げ部とが交互に形成された雄ねじが設けられ、被加工物に設けられた下穴内にねじ込まれることにより、前記下穴の内周面を塑性変形させて前記完全山部の雄ねじに対応する雌ねじを成形する盛上げタップであって、
　前記雄ねじのねじ山は、前記下穴内にねじ込まれるときに前進側となる進み側フランク面および前記進み側フランク面の後側となる追い側フランク面を備え、
　前記食付き部において、前記進み側フランク面による前記被加工物への押し込み深さが、前記追い側フランク面による前記被加工物への押し込み深さよりも小さくなるように形成されている
　ことを特徴とする盛上げタップ。
　前記雄ねじのねじ山は、左右対称の二等辺三角形状の断面形状を有し、
　前記食付き部におけるねじ山のピッチの少なくとも一部は、前記食付き部における前記進み側フランク面による前記被加工物への押し込み深さが零とならない範囲で、前記完全山部におけるねじ山のピッチに対して大きくされている
　ことを特徴とする請求項１に記載の盛上げタップ。
　前記食付き部におけるねじ山のピッチは、等ピッチであり、前記食付き部におけるねじ山のピッチをＰｏ、前記食付き部におけるねじ山の山頂を結ぶ勾配角をα、フランク角をθとした場合に、次式（１）で定められる食付き部最大ピッチＰｇｍａｘ以下である
　ことを特徴とする請求項２に記載の盛上げタップ。
　Ｐｇｍａｘ＝Ｐｏ／（１－ｔａｎα×ｔａｎθ）・・・（１）
　前記食付き部におけるねじ山のピッチのうちの一部のピッチは、前記完全山部におけるねじ山のピッチに対して大きくされている
　ことを特徴とする請求項２に記載の盛上げタップ。
　前記食付き部におけるねじ山のピッチは、前記食付き部の先端に向かうほど大きくされている
　ことを特徴とする請求項２に記載の盛上げタップ。