WO2021084868A1

WO2021084868A1 - 熱音響装置

Info

Publication number: WO2021084868A1
Application number: PCT/JP2020/031854
Authority: WO
Inventors: 西村　道明
Original assignee: 京セラ株式会社
Priority date: 2019-11-01
Filing date: 2020-08-24
Publication date: 2021-05-06
Also published as: JPWO2021084868A1

Abstract

熱音響装置は、ループ状の導波管と、熱交換器と、を備える。ループ状の導波管は、媒体が充填される。熱交換器は、導波管内に設けられ、低温部、高温部、および低温部と高温部との間に設けられ、低温部と高温部との間に生じた温度勾配を保持する温度勾配保持部を含む。温度勾配保持部は、複数の線状熱伝導体を含む。

Description

熱音響装置

　開示の実施形態は、熱音響装置に関する。

　従来、熱と音波との間の相互作用である熱音響効果によって熱エネルギーを音響エネルギーに変換し、音響エネルギーを電気エネルギーのような他のエネルギーに変換する熱音響装置が知られている。

　例えば、気体を充填したループ管に、放熱部と加熱部に挟まれて温度勾配を生じさせる蓄熱部が配設され、蓄熱部内に生じた温度勾配によって気体の圧力振動を励振させ、圧力振動によって生じた進行波に応動して発電を行う発電機や放熱部と加熱部を逆にして冷熱を取り出す冷熱機がループ管に設けられた熱音響発電機が開示されている（例えば、特許文献１参照）。

特開２００３－３２４９３２号公報

　しかしながら、従来の技術においては、熱エネルギーを音響エネルギーに変換する効率が低いことがある。例えば、従来の技術においては、１００℃以下の熱源の温度と室温との間の温度勾配によって気体に音波を励振させる場合には、熱エネルギーを音響エネルギーに変換する効率が低く、音波の自励振動が成立し難くなる。

　実施形態の一態様は、熱エネルギーを音響エネルギーに変換する効率を改善する熱音響装置を提供することを目的とする。

　実施形態の一態様に係る熱音響装置は、ループ状の導波管と、熱交換器と、を備える。ループ状の導波管は、媒体が充填される。熱交換器は、導波管内に設けられ、低温部、高温部、および低温部と高温部との間に設けられ、低温部と高温部との間に生じた温度勾配を保持する温度勾配保持部を含む。温度勾配保持部は、複数の線状熱伝導体を含む。

　実施形態の一態様に係る熱音響装置は、ループ状の導波管と、熱交換器と、を備える。ループ状の導波管は、媒体が充填される。熱交換器は、導波管内に設けられ、低温部、高温部、および低温部と高温部との間に設けられ、低温部と高温部との間に生じた温度勾配を保持する温度勾配保持部を含む。温度勾配保持部は、複数の第１の板状のフィンを含む。

　実施形態の一態様によれば、熱エネルギーを音響エネルギーに変換する効率を改善することができる。

図１は、実施形態に係る熱音響装置の一例を示す図である。図２は、熱音響装置に含まれる熱交換器の一例を示す図である。図３は、熱交換器に含まれる温度勾配保持部の一例を示す図である。図４は、熱交換器に含まれる温度勾配保持部の一例を示す図である。図５は、温度勾配保持部に含まれる複数の線状熱伝導体の各々の一例を示す図である。図６は、熱交換器に含まれる高温部に含まれる第１の高温部の一例を示す図である。図７Ａは、熱交換器に含まれる高温部に含まれる第１の高温部の一例を示す図である。図７Ｂは、熱交換器に含まれる高温部に含まれる第１の高温部と温度勾配保持部に含まれる複数の線状熱伝導体との接合の一例を示す図である。図８は、熱交換器に含まれる高温部に含まれる第２の高温部の一例を示す図である。図９は、熱交換器に含まれる高温部に含まれる第２の高温部の一例を示す図である。図１０は、熱交換器に含まれる高温部に含まれる第３の高温部の一例を示す図である。図１１は、熱交換器に含まれる高温部に含まれる第３の高温部の一例を示す図である。図１２は、熱交換器に含まれる温度勾配保持部および熱交換器に含まれる高温部に含まれる第１の高温部、第２の高温部、および第３の高温部の接合の一例を示す図である。図１３は、熱交換器に含まれる温度勾配保持部の一例を示す図である。図１４は、熱交換器に含まれる温度勾配保持部の一例を示す図である。図１５は、温度勾配保持部に含まれる複数の第１の板状のフィンの各々の一例を示す図である。図１６は、熱交換器に含まれる高温部に含まれる第１の高温部の一例を示す図である。図１７は、熱交換器に含まれる高温部に含まれる第１の高温部の一例を示す図である。図１８は、熱交換器に含まれる高温部に含まれる第２の高温部の一例を示す図である。図１９は、熱交換器に含まれる高温部に含まれる第２の高温部の一例を示す図である。図２０は、熱交換器に含まれる高温部に含まれる第３の高温部の一例を示す図である。図２１は、熱交換器に含まれる高温部に含まれる第３の高温部の一例を示す図である。図２２は、熱交換器に含まれる温度勾配保持部および熱交換器に含まれる高温部に含まれる第１の高温部、第２の高温部、および第３の高温部の接合の一例を示す図である。図２３は、熱交換器に含まれる温度勾配保持部の別の例を示す図である。図２４は、熱交換器に含まれる温度勾配保持部の別の例を示す図である。

　以下、添付図面を参照して、本願の開示する熱音響装置の実施形態を詳細に説明する。なお、以下に示す実施形態によりこの発明が限定されるものではない。

　図１は、実施形態に係る熱音響装置１の一例を示す図である。図１を含む複数の図において、紙面に対して直交する方向において手前側がＺ軸方向の正方向であると共に熱音響装置１の長手方向および短手方向がそれぞれＸ軸方向およびＹ軸方向である三次元の直交座標系を示す。

　熱音響装置１は、熱音響効果によって、熱エネルギーを音波の音響エネルギーに変換し、音波の音響エネルギーを電気エネルギーのような他のエネルギーに変換する、或いは生成された音波の音響エネルギーから冷熱を取り出す装置である。ここで、熱音響効果は、熱と音波との間の相互作用である。図１に示すように、熱音響装置１は、導波管２と、熱交換器３と、励振器７と、変換器８とを備える。

　導波管２には、気体Ｇが充填される。気体Ｇは、例えば、空気、窒素（Ｎ_２）、ヘリウム（Ｈｅ）、アルゴン（Ａｒ）、水素（Ｈ_２）、または二酸化炭素（ＣＯ_２）などである。導波管２は、その内部に気体Ｇを密閉するように構成される。

　導波管２に充填される気体Ｇの圧力は、例えば、１気圧（１０１３．２５ｈＰａ）以上１００気圧（１０１３２５ｈＰａ）未満である。導波管２に充填される気体Ｇの圧力を増加させることによって、変換された音波の音響エネルギーを増大させることができる。一方、導波管２に充填される気体Ｇの圧力が１気圧である場合には、導波管２の気密性を向上させる必要がない。

　導波管２は、反射壁の無いループ状の導波管である。導波管２は、例えば、図１に示すような単一のループの形状を有する。導波管２は、その長さを変えることによって気体Ｇに生じる音波の共振周波数を変化させることができる。熱音響装置１においては、気体Ｇに生じる音波による気体Ｇの移動（移流）の位相に対して、熱交換器３と気体Ｇとの間の熱伝導によって生じる気体Ｇの温度変化の位相は、媒体の昇温または降温速度に対応する分だけ遅延する。それに応じて、気体Ｇの音波の圧力変化の位相は、温度変化のない場合の気体Ｇの圧力変化の位相より０°～９０°遅延する。

　よって、例えば、導波管２が反射壁を有する場合には、気体Ｇに生じる温度変化を介在して圧力の位相の遅れを持った音波の共振を阻害して、気体Ｇに生じる音波の振幅を低減してしまう。熱音響装置１においては、導波管２が反射壁の無いループの形状を有することによって、気体Ｇに生じる音波の共振を安定化することができる。それに応じて、熱音響装置１は、音波の音響エネルギーの出力を向上させることができる。

　導波管２の長さは、気体Ｇに生じる音波の共振波長の整数倍である。導波管２の長さは、例えば、小型のシステムの場合、気体Ｇに生じる音波の共振周波数が１ｍ以下であるように、設定される。導波管２は、例えば、円形または方形の断面を有する中空導波管である。導波管２の断面の径を増加させることによって、音波の音響エネルギーの出力を増加させることができる。

　導波管２は、例えば、ステンレス鋼（ＳＵＳ）のような金属または塩化ビニルのようなプラスチックで形成される。導波管２がプラスチックで形成される場合には、ループ状の導波管２を容易に製造することができるため、導波管２のコストを低減することができる。

　熱交換器３は、導波管２に充填された気体Ｇに対して熱を移動させる。熱交換器３は、気体Ｇを音波の移流の位相に従って加熱／冷却する。導波管２が延びる方向（Ｘ軸方向）における熱交換器３の長さは、例えば、気体Ｇに生じる音波の振幅以上音波の波長の１／２０以下、例えば、１～５ｃｍが望ましい。熱交換器３は、導波管２内に設けられる。熱交換器３は、低温部４と、高温部５と、温度勾配保持部６とを含む。

　低温部４は、熱交換器３に含まれる相対的に低い温度を保持する部材である。高温部５は、熱交換器３に含まれる相対的に高い温度を保持する部材である。ここで、相対的に低い温度および相対的に高い温度は、低温部４の温度および高温部５の温度の間の対比に基づいたものである。すなわち、高温部５の温度は、低温部４の温度よりも高い。熱交換器３において、低温部４と高温部５との間には温度勾配が生じる。低温部４の温度と高温部５の温度との差を増加させること、すなわち、低温部４と高温部５との間における温度勾配を増加させることによって、熱エネルギーから変換される音波の音響エネルギーを増加させることができる。

　低温部４および高温部５は、それぞれ、相対的に低い温度の熱源および相対的に高い温度の熱源に接続される。相対的に低い温度の熱源は、例えば、管に供給される水のような冷媒であってもよい。相対的に高い温度の熱源は、管に供給される熱湯のような加熱媒体であってもよい。相対的に低い温度の熱源および相対的に高い温度の熱源の一方は、例えば、室温における空気であってもよい。

　温度勾配保持部６は、低温部４と高温部５との間に生じた温度勾配を保持する部材である。温度勾配保持部６は、低温部４と高温部５との間に設けられる。温度勾配保持部６は、低温部４と高温部５との間に生じた温度勾配によって気体Ｇに音波を生じ、増幅させる。

　励振器７は、所定の周波数で気体Ｇに音波を生じさせる。励振器７は、気体Ｇを密閉するように、導波管２に設けられる。励振器７は、共振音波の圧力振幅が大きい箇所に設けられる場合には、導波管２の音響インピーダンスを変化させないように設けたシリンダに挿入されたピストンが往復運動することによって気体Ｇの圧力を振動させるように構成される。

　変換器８は、気体Ｇに生じた音波の音響エネルギーを所定のエネルギーに変換すると共に所定のエネルギーを取り出す。変換器８は、例えば、気体Ｇに生じた音波の音響エネルギーを電気エネルギーに変換することによって電気を発生させる発電機であってもよい。この場合には、熱音響装置１は、例えば、熱源から熱交換器３に供給される熱を用いて発電することができる。

　あるいは、変換器８は、例えば、気体Ｇに生じた音波の音響エネルギーを冷却の熱エネルギーに変換することによって変換器８に接触する媒体の温度を下げる冷却器（冷却用の熱交換器）であってもよい。この場合には、熱音響装置１は、例えば、熱源から熱交換器３に供給される熱を用いて媒体を冷却することができる。

　熱音響装置１において、例えば、励振器７によって導波管２に充填された気体Ｇを所定の共振周波数で振動させる。例えば、振動する気体Ｇが、熱交換器３において温度勾配保持部６の低温側から高温側へ移動する。ここで、気体Ｇは、温度勾配保持部６によって保持された温度勾配によって加熱されて膨張する。

　次に、振動する気体Ｇは、熱交換器３において温度勾配保持部６の高温側から低温側へ移動する。ここで、気体Ｇは、温度勾配保持部６によって保持された温度勾配によって冷却されて収縮する。このように、熱交換器３における気体Ｇの膨張および収縮の繰り返しによって導波管２に充填された気体Ｇの音波が増幅されて、熱エネルギーが気体Ｇの音波の音響エネルギーに変換される。

　ここで、例えば、励振器７によって導波管２に充填された気体Ｇに生じる音波を所定の共振周波数で励振させることができる。気体Ｇに生じる音波は、導波管２内において熱交換器３によって増幅され共振する。気体Ｇに生じた音波が変換器８に到達すると、変換器８は、気体Ｇに生じた音波の音響エネルギーを所定のエネルギーに変換すると共にその所定のエネルギーを取り出す。

　図２は、熱音響装置１に含まれる熱交換器３の一例を示す図である。図２に示すように、熱交換器３は、例えば、低温部４と、高温部５と、温度勾配保持部６と、第１の熱伝導部材１１と、第２の熱伝導部材１２とを含む。低温部４は、例えば、第１の低温部４ａと、第２の低温部４ｂと、第３の低温部４ｃとを含む。高温部５は、例えば、第１の高温部５ａと、第２の高温部５ｂと、第３の高温部５ｃとを含む。温度勾配保持部６の構成については後述する。

　図２に示すように、第３の低温部４ｃ、第２の低温部４ｂ、第１の低温部４ａ、温度勾配保持部６、第１の高温部５ａ、第２の高温部５ｂ、第３の高温部５ｃは、接合される。第１の熱伝導部材１１は、第３の低温部４ｃに接合される。第２の熱伝導部材１２は、第３の高温部５ｃに接合される。

　低温部４は、高温部５の構造と同一または類似の構造を有する。具体的には、第１の低温部４ａの構造は、第１の高温部５ａの構造と同一または類似の構造を有する。第２の低温部４ｂの構造は、第２の高温部５ｂの構造と同一または類似の構造を有する。第３の低温部４ｃの構造は、第３の高温部５ｃの構造と同一または類似の構造を有する。第１の高温部５ａの構成、第２の高温部５ｂの構成、および第３の高温部５ｃの構成については後述する。

　第１の熱伝導部材１１は、それぞれ、上述したような相対的に低い温度の熱源に接続される。第１の熱伝導部材１１は、第３の低温部４ｃの中央部を含む部位に接合され、第３の低温部４ｃの温度を変化させる。それに応じて、第１の熱伝導部材１１は、第３の低温部４ｃ、第２の低温部４ｂ、および第１の低温部４ａの温度、すなわち、低温部４の温度を相対的に低い温度に維持する。

　第２の熱伝導部材１２は、上述したような相対的に高い温度の熱源に接続される。第２の熱伝導部材１２は、第３の高温部５ｃの中央部を含む部位に接合され、第３の高温部５ｃの温度を変化させる。それに応じて、第２の熱伝導部材１２は、第３の高温部５ｃ、第２の高温部５ｂ、および第１の高温部５ａの温度、すなわち、高温部５の温度を相対的に高い温度に維持する。

　第１の熱伝導部材１１は、例えば、金属で形成される。この場合には、第１の熱伝導部材１１の熱伝導率を向上させることができる。第１の熱伝導部材１１を形成する金属は、例えば、銅である。この場合には、第１の熱伝導部材１１のコストを低減することができ、熱伝導量も大きくできる。第２の熱伝導部材１２は、第１の熱伝導部材１１の構造と同一または類似の構造を有する。第１の熱伝導部材１１および第２の熱伝導部材１２の各々が、金属で形成される場合には、第３の低温部４ｃに対する第１の熱伝導部材１１の接合および第３の高温部５ｃに対する第２の熱伝導部材１２の接合に半田またはレーザを用いてもよい。

　従来の技術においては、熱交換器の温度勾配保持部は、通常、複数の細孔を備えたハニカム形状または複数の細孔を備えた格子形状を有する。熱交換器の低温部および高温部の各々は、温度勾配保持部のハニカム形状または格子形状と同等なものである複数の細孔を備えたハニカム形状または複数の細孔を備えた格子形状を有する。熱交換器の温度勾配保持部、低温部、および高温部は、温度勾配保持部のハニカム形状または格子形状の細孔と低温部および高温部の各々のハニカム形状または格子形状の細孔が重なるように、配置される。

　従来の技術においては、気体が熱交換器の低温部、温度勾配保持部、および高温部を通過する際に、気体は、低温部の細孔、温度勾配保持部の細孔、および高温部の細孔を通過することになる。その結果、気体の動的粘性抵抗が増加する。

　従来の技術においては、温度勾配保持部は、複数の細孔を備えたハニカム形状または複数の細孔を備えた格子形状を有するように、典型的には、押出し成形によって製造される。ハニカム形状や格子形状の細孔を打ち抜いた金属薄板を重ねて温度勾配保持部を作製する場合もある。温度勾配保持部が押出し成形や細孔を打ち抜いた金属薄板を重ねることによって形成される場合には、温度勾配保持部のハニカム形状の細孔または格子形状の細孔を形成する表面は、通常、比較的大きな表面粗さを有する。その結果、気体の動的粘性抵抗が更に増加する。また、ハニカム形状や格子形状の細孔を打ち抜いた金属薄板を重ねて温度勾配保持部を作製する場合には温度勾配保持部の熱伝導性が高くなり、適切な温度勾配を維持することが困難であった。

　このように、従来の技術においては、導波管における気体の速度が比較的大きい場所に熱交換器を配置することが好ましいが、上述したように気体の動的粘性抵抗が増加するため、熱交換器において効率的に気体を移動させることが困難であることがあり、動的粘性抵抗によるエネルギー損失が大きくなることがある。また、温度勾配が高く保てない問題もあった。

　よって、従来の技術においては、熱エネルギーを音波の音響エネルギーに変換する効率が低いことがある。例えば、１００℃以下の熱源の温度と室温との温度勾配によって熱エネルギーを音波の音響エネルギーに変換する場合には、粘性抵抗による損失が相対的に大きくなると共に、温度勾配が低くなり効率が低くなることがある。

　熱交換器３における気体Ｇの膨張および収縮の繰り返しによって導波管２に充填された気体Ｇの音波が増幅されて、熱エネルギーが気体Ｇの音波の音響エネルギーに効率よく変換されるためには、音波の位相速度ωと気体Ｇの熱拡散係数αと温度勾配保持部の気体Ｇに熱を伝える複数の熱伝導体の間の距離ｄによって、
　２α／｛ω×（ｄ／２)^２｝＝δ　・・・・・（１）
の関係が成立することが望ましい。ここでδは略１であり、δの最適値は熱伝導体の形状や配置によって変化する。熱伝導体がハニカム形状の細孔または格子形状の細孔を形成する場合には０．３２、熱伝導体が並行平板フィンで形成されている場合には、０．７９程度である。熱拡散係数αは気体Ｇの密度ρ、定圧比熱Ｃ、熱伝導率κを用いて次のように書ける。
　α＝κ/（ρ×Ｃ）　・・・・・（２）

　一方で、気体Ｇの動的粘性抵抗に関わる指標はω×（ｄ／２)^２／２νであり、これが数１０程度以上の大きい場合に動粘性抵抗は小さくなり、気体Ｇの振動の振幅が低減することが抑えられる。この指標は、式（１）を用いると、
　ω×（ｄ／２)^２／２ν＝（１／δ）×α／ν＝１／（δ×σ）　・・・・・（３）
と書ける。νは気体Ｇの動粘性係数で、気体Ｇの粘性係数μと密度ρの比、μ／ρで定義されている。動粘性係数νと熱拡散係数αの比、σ（＝ν／α＝Ｃ×μ／κ）はプラントル数であり、温度に若干依存するだけの物理定数である。プラントル数は気体Ｇの種類にあまりよらず０．６～０．７程度であり、空気の場合は０．６７である。従って、熱伝導体がハニカム形状の細孔または格子形状の細孔を形成する場合には、動的粘性抵抗に関わる指標は式（３）から略５程度になり、δを最適な値に留めた状態では大きな動的粘性抵抗を生むことがわかる。

　一方で、式（３）の指標は気体Ｇが熱伝導体の壁において速度が０になるものとした流体の理論式から導いたものである。従来の温度勾配保持部のハニカム形状の細孔または格子形状の細孔を形成する表面は、比較的大きな表面粗さを有するため、理論式による考察の状況に近いが、この粗さを低減するなどの対策を行って気体Ｇが細孔表面で滑るようにし、気体Ｇの粘性係数μを実効的に小さくできれば動的粘性抵抗に関わる指標を大きくできる。

　図３および図４は、熱交換器３に含まれる温度勾配保持部６の一例を示す図である。図４は、図３における線Ａ－Ａに沿った温度勾配保持部６の断面を示す。図３および図４に示すように、温度勾配保持部６は、例えば、導波管２の断面が円形の場合には、略円筒の形状を有する。例えば、温度勾配保持部６は、略円筒の形状を備えた枠体６５－１を含む。

　図３および図４に示すように、温度勾配保持部６は、複数の線状熱伝導体６０－１を含む。複数の線状熱伝導体６０－１は、例えば、温度勾配保持部６の中心軸の方向（Ｘ軸方向）に対して平行な方向に、互いに平行になるように温度勾配保持部６の両端間に張られている。複数の線状熱伝導体６０－１の各々は、温度勾配保持部６の中心軸の方向（Ｘ軸方向）に対して直交する表面を持ち、この表面で気体Ｇと接触する。

　実施形態に係る熱音響装置１においては、温度勾配保持部６が、複数の線状熱伝導体６０－１を含むため、気体Ｇが温度勾配保持部６を通過する際に、気体Ｇは、複数の線状熱伝導体６０－１の間の間隙を通過する。これにより、温度勾配保持部６における気体Ｇの動的粘性抵抗を、従来のハニカム形状または複数の細孔を備えた格子形状の温度勾配保持部や、複数の並行平板フィンで構成された温度勾配保持部に比べて減少させることができる。その結果、温度勾配保持部６を通過する気体Ｇの速度の低下を低減することができる。

　よって、熱音響装置１は、温度勾配保持部６において効率的に気体Ｇを移動させることができる。それに応じて、熱音響装置１は、熱エネルギーを音波の音響エネルギーに変換する効率を改善することができる。

　例えば、熱音響装置１は、低温部４および高温部５にそれぞれ室温の熱源および１００℃以下の温度の熱源を接続する場合にも、低温部４と高温部５との間に設けられた温度勾配保持部６における気体Ｇの動的粘性抵抗を減少させることができる。よって、熱音響装置１は、１００℃以下の温度の熱源からの熱、例えば、廃熱を、例えば、発電または冷却に、効率良く利用することができる。

　図３に示すような複数の線状熱伝導体６０－１の間の間隔ｄ（６０－１）は、複数の線状熱伝導体６０－１から気体Ｇへの熱伝導を向上させるために、１．０ｍｍ以下である。複数の線状熱伝導体６０－１の間の間隔ｄ（６０－１）は、好ましくは、０．２ｍｍ以上０．４ｍｍ以下、例えば、０．３ｍｍ程度である。図３に示すような複数の線状熱伝導体６０－１の各々の直径ｒ（６０－１）は、０．１ｍｍ以下、例えば、０．０８ｍｍ程度である。

　図４に示すような温度勾配保持部６の中心軸の方向（Ｘ軸方向）における複数の線状熱伝導体６０－１の各々の長さｗ（６０－１）は、７ｍｍ以上２０ｍｍ以下、例えば、１０ｍｍ程度である。この場合には、音波の有効な大きさの振幅を得ることによって、温度勾配保持部６の熱エネルギーから変換された、音波の音響エネルギーの有効な出力を得ることができる。

　図４に示すように、温度勾配保持部６が枠体６５－１を有する場合、枠体６５－１は後述する第１の高温部５ａの枠体５５ａ－１と一体化される。温度勾配保持部６の中心軸の方向（Ｘ軸方向）における温度勾配保持部６の線状熱伝導体６０－１が枠体６５－１から突出する部分の長さｗ’（６０－１）は、１．０ｍｍ以上３．０ｍｍ以下、例えば、２．０ｍｍ程度である。温度勾配保持部６の線状熱伝導体６０－１が枠体６５－１から突出する部分で、後述するように、複数の線状熱伝導体６０－１が第１の高温部５ａの複数の板状のフィン５０ａ－１と接合される。なお、温度勾配保持部６における枠体６５－１の有無に関わらず、複数の線状熱伝導体６０－１の各々は、温度勾配保持部６の中心軸の方向（Ｘ軸方向）の一方の端部において、後述の第１の高温部５ａに接合され、他方の端部において、第１の低温部４ａに接合される。

　複数の線状熱伝導体６０－１の各々は、例えば、熱伝導率が低く線状形状加工の容易な金属材料で形成される。複数の線状熱伝導体６０－１の各々を形成する材料の熱伝導率は、例えば、５Ｗｍ^－１・Ｋ^－１以上３０Ｗｍ^－１・Ｋ^－１以下である。この場合には、複数の線状熱伝導体６０－１の各々の熱伝導率を低減することができる。よって、温度勾配保持部６における温度勾配の低減を抑制することができる。それに応じて、温度勾配保持部６は、低温部４と高温部５との間に生じた温度勾配を良好に保持することができる。

　複数の線状熱伝導体６０－１の各々を形成する金属は、例えば、ニッケルクロム合金に代表されるものである。この場合には、複数の線状熱伝導体６０－１の各々から気体Ｇへの熱伝達に対して複数の線状熱伝導体６０－１の各々における中心軸の方向（Ｘ軸方向）への熱伝導を良好に低減することができる。よって、温度勾配保持部６は、複数の線状熱伝導体６０－１から気体Ｇへの熱伝達を向上させることができる。それに応じて、温度勾配保持部６は、低温部４と高温部５との間に所望の温度勾配を容易に保持することができる。

　図５は、温度勾配保持部６に含まれる複数の線状熱伝導体６０－１の各々の一例を示す図である。

　図５に示すように、複数の線状熱伝導体６０－１の各々は、尖鋭な端部６１－１を有する。例えば、複数の線状熱伝導体６０－１の各々は、温度勾配保持部６の中心軸の方向（Ｘ軸方向）における両端に尖鋭な端部６１－１を有する。ここで、尖鋭な端部６１－１は、複数の線状熱伝導体６０－１の各々における気体Ｇと接触する表面に垂直な断面において頂点を有する端部である。

　複数の線状熱伝導体６０－１の各々が、尖鋭な端部６１－１を有する場合には、気体Ｇが温度勾配保持部６を通過する際に、気体Ｇは、複数の線状熱伝導体６０－１の各々の端部付近において尖鋭な端部６１－１を通過する。その結果、複数の線状熱伝導体６０－１の各々の端部付近における気体Ｇの速度の低下を低減することができる。これにより、線状熱伝導体６０－１の各々における気体Ｇと接触する表面において、気体Ｇと線状熱伝導体６０－１とが滑りやすくなることで温度勾配保持部６における気体Ｇの動的粘性抵抗をさらに減少させることができる。

　よって、熱音響装置１は、複数の線状熱伝導体６０－１の各々の端部付近において効率的に気体Ｇを移動させることができる。それに応じて、熱音響装置１は、熱エネルギーを音波の音響エネルギーに変換する効率をさらに改善することができる。

　図５に示すように、複数の線状熱伝導体６０－１の各々の中心軸の方向（Ｘ軸方向）に垂直な表面は、鏡面６２－１を有する。例えば、複数の線状熱伝導体６０－１の各々は、温度勾配保持部６の中心軸の方向（Ｘ軸方向）に対して直交する表面、すなわち、気体Ｇと接触する表面に鏡面６２－１を有する。ここで、鏡面６２－１は、例えば０．０２μｍ以下の表面粗さ（算術平均粗さＳａ）を備えた面である。

　熱音響装置１においては、複数の線状熱伝導体６０－１の各々が、鏡面６２－１を有する場合には、気体Ｇが温度勾配保持部６を通過する際に、気体Ｇは、複数の線状熱伝導体６０－１に含まれる鏡面６２－１の間を通過する。その結果、複数の線状熱伝導体６０－１の各々における気体Ｇと接触する表面付近において気体Ｇを滑らせて通過させることができる。これにより、温度勾配保持部６における気体Ｇの動的粘性抵抗をさらに減少させることができる。

　よって、熱音響装置１は、温度勾配保持部６に含まれる複数の線状熱伝導体６０－１の各々の表面付近において効率的に気体Ｇを移動させることができる。それに応じて、熱音響装置１は、熱エネルギーを音波の音響エネルギーに変換する効率をさらに改善することができる。

　図６および図７Ａは、熱交換器３に含まれる高温部５に含まれる第１の高温部５ａの一例を示す図である。図７Ａは、図６における線Ａ－Ａに沿った第１の高温部５ａの断面を示す。図６および図７Ａに示すように、第１の高温部５ａは、例えば、断面が略円形である略円筒の形状を有する。例えば、第１の高温部５ａは、略円筒の形状を備えた枠体５５ａ－１を含む。

　図６および図７Ａに示すように、第１の高温部５ａは、複数の板状のフィン５０ａ－１を含む。複数の板状のフィン５０ａ－１は、後述するように、温度勾配保持部６に含まれる複数の線状熱伝導体６０－１と接合される。

　複数の板状のフィン５０ａ－１は、例えば、第１の高温部５ａの中心軸の方向（Ｘ軸方向）に対して直交する方向（Ｙ軸方向）に法線をもち互いに平行である表面を有する。複数の板状のフィン５０ａ－１の各々は、第１の高温部５ａの中心軸の方向（Ｘ軸方向）に対して直交する方向（Ｙ軸方向）に法線をもつ気体Ｇと接触する表面を有する。

　図６に示すような複数の板状のフィン５０ａ－１の間隔ｄ（５０ａ－１）は、温度勾配保持部６に含まれる複数の線状熱伝導体６０－１の間隔ｄ（６０－１）よりも大きい。複数の板状のフィン５０ａ－１の間隔ｄ（５０ａ－１）は、複数の線状熱伝導体６０－１の間隔ｄ（６０－１）の３倍以上５倍以下、例えば、１．６ｍｍ程度である。

　複数の板状のフィン５０ａ－１の間隔ｄ（５０ａ－１）が、温度勾配保持部６に含まれる複数の線状熱伝導体６０－１の間隔ｄ（６０－１）よりも大きい場合には、気体Ｇが第１の高温部５ａを通過する際に、気体Ｇは、複数の線状熱伝導体６０－１の間の間隙よりも大きい複数の板状のフィン５０ａ－１の間の間隙を通過する。

　このように複数の板状のフィン５０ａ－１の間隔を複数の線状熱伝導体６０－１の間隙より大きくすることで、温度勾配保持部６を通過する気体Ｇよりも第１の高温部５ａを通過する気体Ｇの速度の低下を低減することができる。これにより、気体Ｇが第１の高温部５ａを通過する際の気体Ｇの動的粘性抵抗を気体Ｇが温度勾配保持部６を通過する際の気体Ｇの動的粘性抵抗よりも低減することができる。気体Ｇが第１の高温部５ａを通過する際の気体Ｇの動的粘性抵抗は、複数の板状のフィン５０ａ－１の間隔ｄ（５０ａ－１）の二乗に概ね反比例する。

　よって、熱音響装置１は、第１の高温部５ａにおいて効率的に気体Ｇを移動させることができる。それに応じて、熱音響装置１は、熱エネルギーを音波の音響エネルギーに変換する効率をさらに改善することができる。

　図６に示すような複数の板状のフィン５０ａ－１の各々の厚さｔ（５０ａ－１）は、温度勾配保持部６に含まれる複数の線状熱伝導体６０－１の各々の直径ｔ（６０－１）よりも大きい。複数の板状のフィン５０ａ－１の各々の厚さｔ（５０ａ－１）は、複数の線状熱伝導体６０－１の各々の直径ｔ（６０－１）の２倍以上３倍以下、例えば、０．２ｍｍ程度である。

　複数の板状のフィン５０ａ－１の各々の厚さｔ（５０ａ－１）が、温度勾配保持部６に含まれる複数の線状熱伝導体６０－１の各々の直径ｒ（６０－１）よりも大きい場合には、第１の高温部５ａの熱伝導性を向上させることができる。例えば、温度勾配保持部６の側における第１の高温部５ａの端部における温度の分布をより均一にすることができる。その結果、第１の高温部５ａから温度勾配保持部６への熱伝導性を向上させることができる。それに応じて、熱音響装置１は、熱エネルギーを音波の音響エネルギーに変換する効率をさらに改善することができる。

　複数の板状のフィン５０ａ－１の各々の厚さｔ（５０ａ－１）が、温度勾配保持部６に含まれる複数の線状熱伝導体６０－１の各々の直径ｔ（６０－１）よりも大きい場合には、複数の板状のフィン５０ａ－１は、複数の板状のフィン５０ａ－１に接合される複数の線状熱伝導体６０－１をより確実に保持することができる。それにより、第１の高温部５ａは、温度勾配保持部６をより確実に保持することができる。

　図７Ａに示すような第１の高温部５ａの中心軸の方向（Ｘ軸方向）における複数の板状のフィン５０ａ－１の各々の長さｗ（５０ａ－１）は、３ｍｍ以上５ｍｍ以下、例えば、４ｍｍ程度である。第１の高温部５ａが枠体５５ａ－１を有する場合、枠体５５ａ－１は温度勾配保持部６の枠体６５－１と一体化される。図７Ａに示すように、複数の板状のフィン５０ａ－１の各々は、第１の高温部５ａの中心軸の方向（Ｘ軸方向）において第１の高温部５ａの枠体５５ａ－１から突出する凸部を有する。第１の高温部５ａの中心軸の方向（Ｘ軸方向）における第１の高温部５ａの枠体５５ａ－１から突出する凸部の長さｗ’（５５ａ－１）は、２ｍｍ以上４ｍｍ以下、例えば、２ｍｍ程度である。第１の高温部５ａの枠体５５ａ－１から突出する凸部は、後述するように、第２の高温部５ｂに接合される。なお、第１の高温部５ａにおける枠体５５ａ－１の有無に関わらず、複数の板状のフィン５０ａ－１の各々は、第１の高温部５ａの中心軸の方向（Ｘ軸方向）の一方の端部において、後述の第２の高温部５ｂに接合され、他方の端部において、温度勾配保持部６に接合される。

　図７Ａおよび図７Ｂに示すように、複数の板状のフィン５０ａ－１は、温度勾配保持部６に含まれる複数の線状熱伝導体６０－１の少なくとも一部を接合する複数の接続部５１ａ－１を有する。複数の板状のフィン５０ａ－１に含まれる複数の接続部５１ａ－１の各々は、図４に示すような温度勾配保持部６の端から長さｗ’（６０－１）の部分を接続するように設けられる。図７Ａおよび図７Ｂに示すような第１の高温部５ａの中心軸の方向（Ｘ軸方向）における接続部５１ａ－１の長さｗ（５１ａ－１）は、図４に示すような温度勾配保持部６の中心軸の方向（Ｘ軸方向）における温度勾配保持部６の枠体６５－１から突出する凸部の長さｗ’（６０－１）に略等しい。

　複数の板状のフィン５０ａ－１が、温度勾配保持部６に含まれる複数の線状熱伝導体６０－１の少なくとも一部を接続する長さｗ（５１ａ－１）をもった複数の接続部５１ａ－１を有する場合には、複数の板状のフィン５０ａ－１を複数の線状熱伝導体６０－１に接合することができる。その結果、第１の高温部５ａから温度勾配保持部６への熱伝導性を向上させることができる。それに応じて、熱音響装置１は、熱エネルギーを音波の音響エネルギーに変換する効率をさらに改善することができる。複数の線状熱伝導体６０－１と接続部５１ａ－１の接合には半田またはレーザを用いてもよい。

　また、複数の板状のフィン５０ａ－１は、複数の板状のフィン５０ａ－１に接合される複数の線状熱伝導体６０－１をより確実に保持することができる。それにより、第１の高温部５ａは、温度勾配保持部６をより確実に保持することができる。

　複数の板状のフィン５０ａ－１の各々は、好ましくは、尖鋭な端部を有する。例えば、複数の板状のフィン５０ａ－１の各々は、第１の高温部５ａの中心軸の方向（Ｘ軸方向）における両端に尖鋭な端部を有する。ここで、尖鋭な端部は、複数の板状のフィン５０ａ－１の各々における気体Ｇと接触する表面に垂直な断面において頂点を有する端部である。

　複数の板状のフィン５０ａ－１の各々が、尖鋭な端部を有する場合には、気体Ｇが第１の高温部５ａを通過する際に、気体Ｇは、複数の板状のフィン５０ａ－１の各々の端部付近において尖鋭な端部を通過する。その結果、第１の高温部５ａに含まれる複数の板状のフィン５０ａ－１の各々の端部付近における気体Ｇの速度の低下を低減することができる。これにより、第１の高温部５ａにおける気体Ｇの動的粘性抵抗をさらに減少させることができる。

　よって、熱音響装置１は、第１の高温部５ａに含まれる複数の板状のフィン５０ａ－１の各々の端部付近において効率的に気体Ｇを移動させることができる。それに応じて、熱音響装置１は、熱エネルギーを音波の音響エネルギーに変換する効率をさらに改善することができる。

　図８および図９は、熱交換器３に含まれる高温部５に含まれる第２の高温部５ｂの一例を示す図である。図９は、図８における線Ａ－Ａに沿った第２の高温部５ｂの断面を示す。図８および図９に示すように、第２の高温部５ｂは、例えば、略円筒の形状を有する。例えば、第２の高温部５ｂは、略円筒の形状を備えた枠体５５ｂ－１を含む。

　図８および図９に示すように、第２の高温部５ｂは、複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－１を含む。複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－１は、後述するように、第１の高温部５ａに含まれる複数の板状のフィン５０ａ－１と接合される。

　複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－１は、例えば、第２の高温部５ｂの中心軸の方向（Ｘ軸方向）に対して直交する方向（Ｙ軸またはＺ軸に対して略４５°の方向）において複数の格子を有する。複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－１の各々は、第２の高温部５ｂの中心軸の方向（Ｘ軸方向）に対して直交する方向（Ｙ軸またはＺ軸に対して略４５°の方向）において気体Ｇと接触する表面を有する。

　複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－１の各々における気体Ｇと接触する表面は、第１の高温部５ａに含まれる複数の板状のフィン５０ａ－１の各々における気体Ｇと接触する表面と略４５°の角度を有する。複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－１における格子が、第１の高温部５ａに含まれる複数の板状のフィン５０ａ－１の各々における板に対して略４５°の方向に配列されるため、複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－１と、複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－１に接合する複数の板状のフィン５０ａ－１の形態をより確実に保持することができる。

　図８に示すような複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－１の間隔ｄ（５０ｂ－１）は、第１の高温部５ａに含まれる複数の板状のフィン５０ａ－１の間隔ｄ（５０ａ－１）よりも大きい。複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－１の間隔ｄ（５０ｂ－１）は、例えば、複数の板状のフィン５０ａ－１の間隔ｄ（５０ａ－１）の２倍以上３倍以下、例えば、４．５ｍｍ程度である。

　複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－１の間隔ｄ（５０ｂ－１）が、第１の高温部５ａに含まれる複数の板状のフィン５０ａ－１の間隔ｄ（５０ａ－１）よりも大きい場合には、気体Ｇが第２の高温部５ｂを通過する際に、気体Ｇは、複数の板状のフィン５０ａ－１の間の間隙よりも大きい複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－１の間の間隙を通過する。

　その結果、第１の高温部５ａを通過する気体Ｇよりも第２の高温部５ｂを通過する気体Ｇの速度の低下を低減することができる。これにより、気体Ｇが第２の高温部５ｂを通過する際の気体Ｇの動的粘性抵抗を気体Ｇが第１の高温部５ａを通過する際の気体Ｇの動的粘性抵抗よりも低減することができる。例えば、気体Ｇが第２の高温部５ｂを通過する際の気体Ｇの動的粘性抵抗が無視できるように、複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－１の間隔ｄ（５０ｂ－１）を設定することができる。

　よって、熱音響装置１は、第２の高温部５ｂにおいて効率的に気体Ｇを移動させることができる。それに応じて、熱音響装置１は、熱エネルギーを音波の音響エネルギーに変換する効率をさらに改善することができる。

　図８に示すような複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－１の各々の厚さｔ（５０ｂ－１）は、第１の高温部５ａに含まれる複数の板状のフィン５０ａ－１の各々の厚さｔ（５０ａ－１）よりも大きい。複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－１の各々の厚さｔ（５０ｂ－１）は、例えば、複数の板状のフィン５０ａ－１の各々の厚さｔ（５０ａ－１）の２倍以上３倍以下、例えば、０．６ｍｍ程度である。

　複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－１の各々の厚さｔ（５０ｂ－１）が、第１の高温部５ａに含まれる複数の板状のフィン５０ａ－１の各々の厚さｔ（５０ａ－１）よりも大きい場合には、第１の格子状のフィン５０ｂ－１のフィン間隔が大きくなっても第２の高温部５ｂの熱伝導性を向上させることができる。例えば、第１の高温部５ａの側における第２の高温部５ｂの端部における温度の分布をより均一にすることができる。その結果、第２の高温部５ｂから第１の高温部５ａへの熱伝導性を向上させることができる。それに応じて、熱音響装置１は、熱エネルギーを音波の音響エネルギーに変換する効率をさらに改善することができる。

　複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－１の各々の厚さｔ（５０ｂ－１）が、第１の高温部５ａに含まれる複数の板状のフィン５０ａ－１の各々の厚さｔ（５０ａ－１）よりも大きい場合には、複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－１は、複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－１に接合される複数の板状のフィン５０ａ－１をより確実に保持することができる。それにより、第２の高温部５ｂは、第１の高温部５ａをより確実に保持することができる。

　図９に示すような第２の高温部５ｂの中心軸の方向（Ｘ軸方向）における複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－１の各々の長さｗ（５０ｂ－１）は、４ｍｍ以上６ｍｍ以下、例えば、５ｍｍ程度である。第２の高温部５ｂが枠体５５ｂ－１を有する場合、図９に示すように、複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－１の各々は、第２の高温部５ｂの中心軸の方向（Ｘ軸方向）において第２の高温部５ｂの枠体５５ｂ－１から突出する凸部を有する。第２の高温部５ｂの中心軸の方向（Ｘ軸方向）における第２の高温部５ｂの枠体５５ｂ－１から突出する凸部の長さｗ’（５５ｂ－１）は、３ｍｍ以上４ｍｍ以下、例えば、３ｍｍ程度である。第２の高温部５ｂの枠体５５ｂ－１から突出する凸部は、後述するように、第３の高温部５ｃに接合される。なお、第２の高温部５ｂにおける枠体５５ｂ－１の有無に関わらず、複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－１の各々は、第２の高温部５ｂの中心軸の方向（Ｘ軸方向）の一方の端部において、後述の第３の高温部５ｃに接合され、他方の端部において、第１の高温部５ａに接合される。

　図９に示すように、複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－１は、第１の高温部５ａに含まれる複数の板状のフィン５０ａ－１の少なくとも一部を収容する複数の第１の凹部５１ｂ－１を有する。複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－１に含まれる複数の第１の凹部５１ｂ－１の各々は、図７Ａに示すような第１の高温部５ａの枠体５５ａ－１から突出する凸部を収容するように設けられる。図９に示すような第２の高温部５ｂの中心軸の方向（Ｘ軸方向）における第１の凹部５１ｂ－１の長さｗ（５１ｂ－１）は、図７Ａに示すような第１の高温部５ａの中心軸の方向（Ｘ軸方向）における第１の高温部５ａの枠体５５ａ－１から突出する凸部の長さｗ’（５０ａ－１）に等しい。

　複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－１が、第１の高温部５ａに含まれる複数の板状のフィン５０ａ－１の少なくとも一部を収容する複数の第１の凹部５１ｂ－１を有する場合には、複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－１を複数の板状のフィン５０ａ－１に接合することができる。その結果、第２の高温部５ｂから第１の高温部５ａへの熱伝導性を向上させることができる。それに応じて、熱音響装置１は、熱エネルギーを音波の音響エネルギーに変換する効率をさらに改善することができる。

　また、複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－１は、複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－１に接合される複数の板状のフィン５０ａ－１をより確実に保持することができる。それにより、第２の高温部５ｂは、第１の高温部５ａをより確実に保持することができる。

　図１０および図１１は、熱交換器３に含まれる高温部５に含まれる第３の高温部５ｃの一例を示す図である。図１１は、図１０における線Ａ－Ａに沿った第３の高温部５ｃの断面を示す。図１０および図１１に示すように、第３の高温部５ｃは、例えば、略円筒の形状を有する。例えば、第３の高温部５ｃは、略円筒の形状を備えた枠体５５ｃ－１を含む。

　図１０および図１１に示すように、第３の高温部５ｃは、複数の第２の格子状のフィン５０ｃ－１を含む。複数の第２の格子状のフィン５０ｃ－１は、後述するように、第２の高温部５ｂに含まれる複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－１と接合される。

　複数の第２の格子状のフィン５０ｃ－１は、例えば、第３の高温部５ｃの中心軸の方向（Ｘ軸方向）に対して直交する方向（Ｙ軸方向またはＺ軸方向）において複数の格子を有する。複数の第２の格子状のフィン５０ｃ－１の各々は、第３の高温部５ｃの中心軸の方向（Ｘ軸方向）に対して直交する方向（Ｙ軸方向またはＺ軸方向）において気体Ｇと接触する表面を有する。

　複数の第２の格子状のフィン５０ｃ－１の各々における気体Ｇと接触する表面は、第２の高温部５ｂに含まれる複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－１における気体Ｇと接触する表面と略４５°の角度を有する。複数の第２の格子状のフィン５０ｃ－１における格子が、第２の高温部５ｂに含まれる複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－１の各々における格子に対して略４５°の方向に配列されるため、複数の第２の格子状のフィン５０ｃ－１は、複数の第２の格子状のフィン５０ｃ－１に接合する複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－１の形態をより確実に保持することができる。

　図１０に示すような複数の第２の格子状のフィン５０ｃ－１の間隔ｄ（５０ｃ－１）は、第２の高温部５ｂに含まれる複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－１の間隔ｄ（５０ｂ－１）よりも大きい。複数の第２の格子状のフィン５０ｃ－１の間隔ｄ（５０ｃ－１）は、例えば、複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－１の間隔ｄ（５０ｂ－１）の２倍以上３倍以下、例えば、１２．８ｍｍ程度である。

　複数の第２の格子状のフィン５０ｃ－１の間隔ｄ（５０ｃ－１）が、第２の高温部５ｂに含まれる複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－１の間隔ｄ（５０ｂ－１）よりも大きい場合には、気体Ｇが第３の高温部５ｃを通過する際に、気体Ｇは、複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－１の間の間隙よりも大きい複数の第２の格子状のフィン５０ｃ－１の間の間隙を通過する。

　その結果、第２の高温部５ｂを通過する気体Ｇよりも第３の高温部５ｃを通過する気体Ｇの速度の低下を低減することができる。これにより、気体Ｇが第３の高温部５ｃを通過する際の気体Ｇの動的粘性抵抗を気体Ｇが第２の高温部５ｂを通過する際の気体Ｇの動的粘性抵抗よりも低減することができる。例えば、気体Ｇが第３の高温部５ｃを通過する際の気体Ｇの動的粘性抵抗が無視できるように、複数の第２の格子状のフィン５０ｃ－１の間隔ｄ（５０ｃ－１）を設定することができる。

　よって、熱音響装置１は、第３の高温部５ｃにおいて効率的に気体Ｇを移動させることができる。それに応じて、熱音響装置１は、熱エネルギーを音波の音響エネルギーに変換する効率をさらに改善することができる。

　図１０に示すような複数の第２の格子状のフィン５０ｃ－１の各々の厚さｔ（５０ｃ－１）は、第２の高温部５ｂに含まれる複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－１の各々の厚さｔ（５０ｂ－１）よりも大きい。複数の第２の格子状のフィン５０ｃ－１の各々の厚さｔ（５０ｃ－１）は、例えば、複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－１の各々の厚さｔ（５０ｂ－１）の２倍以上３倍以下、例えば、１．６ｍｍ程度である。

　複数の第２の格子状のフィン５０ｃ－１の各々の厚さｔ（５０ｃ－１）が、第２の高温部５ｂに含まれる複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－１の各々の厚さｔ（５０ｂ－１）よりも大きい場合には、第２の格子状のフィン５０ｃ－１の間隔ｄ（５０ｃ－１）が大きくなっても第３の高温部５ｃの熱伝導性を向上させることができる。例えば、第２の高温部５ｂの側における第３の高温部５ｃの端部における温度の分布をより均一にすることができる。その結果、第３の高温部５ｃから第２の高温部５ｂへの熱伝導性を向上させることができる。それに応じて、熱音響装置１は、熱エネルギーを音波の音響エネルギーに変換する効率をさらに改善することができる。

　複数の第２の格子状のフィン５０ｃ－１の各々の厚さｔ（５０ｃ－１）が、第２の高温部５ｂに含まれる複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－１の各々の厚さｔ（５０ｂ－１）よりも大きい場合には、複数の第２の格子状のフィン５０ｃ－１は、複数の第２の格子状のフィン５０ｃ－１に接合される複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－１をより確実に保持することができる。それにより、第３の高温部５ｃは、第２の高温部５ｂをより確実に保持することができる。

　図１１に示すような第３の高温部５ｃの中心軸の方向（Ｘ軸方向）における複数の第２の格子状のフィン５０ｃ－１の各々の長さｗ（５０ｃ－１）は、５ｍｍ以上６ｍｍ以下、例えば、５ｍｍ程度である。なお、第３の高温部５ｃが枠体５５ｃ－１を有する場合、複数の第２の格子状のフィン５０ｃ－１の各々は、第３の高温部５ｃの中心軸の方向（Ｘ軸方向）において第３の高温部５ｃの枠体５５ｃ－１から突出する凸部を有するものではない。また、第３の高温部５ｃにおける枠体５５ｃ－１の有無に関わらず、複数の第２の格子状のフィン５０ｃ－１の各々は、第３の高温部５ｃの中心軸の方向（Ｘ軸方向）の一方の端部において、第２の高温部５ｂに接合される。

　図１１に示すように、複数の第２の格子状のフィン５０ｃ－１は、第２の高温部５ｂに含まれる複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－１の少なくとも一部を収容する複数の第２の凹部５１ｃ－１を有する。複数の第２の格子状のフィン５０ｃ－１に含まれる複数の第２の凹部５１ｃ－１の各々は、図９に示すような第２の高温部５ｂの枠体５５ｂ－１から突出する凸部を収容するように設けられる。図１１に示すような第３の高温部５ｃの中心軸の方向（Ｘ軸方向）における第２の凹部５１ｃ－１の長さｗ（５１ｃ－１）は、図９に示すような第２の高温部５ｂの中心軸の方向（Ｘ軸方向）における第２の高温部５ｂの枠体５５ｂ－１から突出する凸部の長さｗ’（５０ｂ－１）に等しい。なお、図１１に示すように、複数の第２の格子状のフィン５０ｃ－１の各々の長さｗ（５０ｃ－１）から第２の凹部５１ｃ－１の長さｗ（５１ｃ－１）を減算することによって得られる長さをｗ’（５０ｃ－１）によって表す。

　複数の第２の格子状のフィン５０ｃ－１が、第２の高温部５ｂに含まれる複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－１の少なくとも一部を収容する複数の第２の凹部５１ｃ－１を有する場合には、複数の第２の格子状のフィン５０ｃ－１を複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－１に接合することができる。その結果、第３の高温部５ｃから第２の高温部５ｂへの熱伝導性を向上させることができる。それに応じて、熱音響装置１は、熱エネルギーを音波の音響エネルギーに変換する効率をさらに改善することができる。

　また、複数の第２の格子状のフィン５０ｃ－１は、複数の第２の格子状のフィン５０ｃ－１に接合される複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－１をより確実に保持することができる。それにより、第３の高温部５ｃは、第２の高温部５ｂをより確実に保持することができる。

　複数の板状のフィン５０ａ－１、複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－１、および複数の第２の格子状のフィン５０ｃ－１の各々は、例えば、金属で形成される。この場合には、複数の板状のフィン５０ａ－１、複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－１、および複数の第２の格子状のフィン５０ｃ－１の各々の熱伝導率を向上させることができる。複数の板状のフィン５０ａ－１、複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－１、および複数の第２の格子状のフィン５０ｃ－１の各々を形成する金属は、例えば、銅である。この場合には、複数の板状のフィン５０ａ－１、複数の第１の格子状のフィン５０－１ｂ、および複数の第２の格子状のフィン５０ｃ－１の各々のコストを低減することができる。

　図１２は、熱交換器３に含まれる温度勾配保持部６および熱交換器３に含まれる高温部５に含まれる第１の高温部５ａ、第２の高温部５ｂ、および第３の高温部５ｃの接合の一例を示す図である。

　図１２に示すように、温度勾配保持部６の複数の線状熱伝導体６０－１の端から長さｗ’（６０－１）の部分を第１の高温部５ａに含まれる複数の板状のフィン５０ａ－１に含まれる複数の接続部５１ａ－１に接合することによって、温度勾配保持部６を第１の高温部５ａに接合する。第１の高温部５ａの枠体５５ａ－１から突出する凸部を第２の高温部５ｂに含まれる複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－１に含まれる複数の第１の凹部５１ｂ－１に挿入することによって、第１の高温部５ａを第２の高温部５ｂに接合する。第２の高温部５ｂの枠体５５ｂ－１から突出する凸部を第３の高温部５ｃに含まれる複数の第２の格子状のフィン５０ｃ－１に含まれる複数の第２の凹部５１ｃ－１に挿入することによって、第２の高温部５ｂを第３の高温部５ｃに接合する。

　複数の板状のフィン５０ａ－１、複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－１、および複数の第２の格子状のフィン５０ｃ－１の各々が、金属で形成される場合には、複数の板状のフィン５０ａ－１、複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－１、および複数の第２の格子状のフィン５０ｃ－１の接合に半田またはレーザを用いてもよい。この場合には、複数の板状のフィン５０ａ－１、複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－１、および複数の第２の格子状のフィン５０ｃ－１をより確実に接合することができる。

　このように、温度勾配保持部６、第１の高温部５ａ、第２の高温部５ｂ、および第３の高温部５ｃを接合することができる。なお、熱交換器３の中心軸の方向（Ｘ軸方向）における温度勾配保持部６、第１の高温部５ａ、第２の高温部５ｂ、および第３の高温部５ｃの長さは、ｗ（６０－１）＋ｗ’（５０ａ－１）＋ｗ’（５０ｂ－１）＋ｗ’（５０ｃ－１）である。

　図１３および図１４は、熱交換器３に含まれる温度勾配保持部６の一例を示す図である。図１４は、図１３における線Ａ－Ａに沿った温度勾配保持部６の断面を示す。図１３および図１４に示すように、温度勾配保持部６は、例えば、略円筒の形状を有する。例えば、温度勾配保持部６は、略円筒の形状を備えた枠体６５－２を含む。なお、温度勾配保持部６は、枠体６５－２を有していなくてもよい。

　図１３および図１４に示すように、温度勾配保持部６は、複数の第１の板状のフィン６０－２を含む。複数の第１の板状のフィン６０－２は、例えば、温度勾配保持部６の中心軸の方向（Ｘ軸方向）に対して直交する方向（Ｚ軸方向）において互いに平行である。複数の第１の板状のフィン６０－２の各々は、温度勾配保持部６の中心軸の方向（Ｘ軸方向）に対して直交する方向（Ｚ軸方向）において気体Ｇと接触する表面を有する。

　実施形態に係る熱音響装置１においては、温度勾配保持部６が、複数の第１の板状のフィン６０－２を含むため、気体Ｇが温度勾配保持部６を通過する際に、気体Ｇは、複数の第１の板状のフィン６０－２の間の間隙を通過する。これにより、温度勾配保持部６における気体Ｇの動的粘性抵抗を、従来のハニカム形状または複数の細孔を備えた格子形状の温度勾配保持部に比べて減少させることができる。その結果、温度勾配保持部６を通過する気体Ｇの速度の低下を低減することができる。

　図１３に示すような複数の第１の板状のフィン６０－２の間の間隔ｄ（６０－２）は、複数の第１の板状のフィン６０－２から気体Ｇへの熱伝導を向上させるために、１．０ｍｍ以下である。複数の第１の板状のフィン６０－２の間の間隔ｄ（６０－２）は、好ましくは、０．３ｍｍ以上０．５ｍｍ以下、例えば、０．４ｍｍ程度である。図１３に示すような複数の第１の板状のフィン６０－２の各々の厚さｔ（６０－２）は、０．１ｍｍ以下、例えば、０．０８ｍｍ程度である。

　図１４に示すような温度勾配保持部６の中心軸の方向（Ｘ軸方向）における複数の第１の板状のフィン６０－２の各々の長さｗ（６０－２）は、７ｍｍ以上２０ｍｍ以下、例えば、１０ｍｍ程度である。この場合には、音波の有効な大きさの振幅を得ることによって、温度勾配保持部６の熱エネルギーから変換された、音波の音響エネルギーの有効な出力を得ることができる。

　図１４に示すように、温度勾配保持部６が枠体６５－２を有する場合、複数の第１の板状のフィン６０－２の各々は、温度勾配保持部６の中心軸の方向（Ｘ軸方向）において温度勾配保持部６の枠体６５－２から突出する凸部を有する。温度勾配保持部６の中心軸の方向（Ｘ軸方向）における温度勾配保持部６の枠体６５－２から突出する凸部の長さｗ’（６０－２）は、０．５ｍｍ以上１．０ｍｍ以下、例えば、１．０ｍｍ程度である。温度勾配保持部６の枠体６５－２から突出する凸部は、後述するように、第１の高温部５ａに接合される。なお、温度勾配保持部６における枠体６５－２の有無に関わらず、複数の第１の板状のフィン６０－２の各々は、温度勾配保持部６の中心軸の方向（Ｘ軸方向）の一方の端部において、後述の第１の高温部５ａに接合され、他方の端部において、第１の低温部４ａに接合される。

　複数の第１の板状のフィン６０－２の各々は、例えば、熱伝導率の低いセラミックやガラスのような材料で形成される。複数の第１の板状のフィン６０－２の各々を形成する材料の熱伝導率は、例えば、１Ｗｍ^－１・Ｋ^－１以上５Ｗｍ^－１・Ｋ^－１以下である。この場合には、複数の第１の板状のフィン６０－２の各々の熱伝導率を低減することができる。よって、温度勾配保持部６における温度勾配の低減を抑制することができる。それに応じて、温度勾配保持部６は、低温部４と高温部５との間に生じた温度勾配を良好に保持することができる。

　複数の第１の板状のフィン６０－２の各々を形成するセラミックは、例えば、ジルコニア、チタニア、またはステアタイトである。この場合には、複数の第１の板状のフィン６０－２の各々から気体Ｇへの熱伝達に対して複数の第１の板状のフィン６０－２の各々におけるｗ方向への熱伝導を良好に低減することができる。よって、温度勾配保持部６は、複数の第１の板状のフィン６０－２から気体Ｇへの熱伝達を向上させることができる。それに応じて、温度勾配保持部６は、低温部４と高温部５との間に所望の温度勾配を容易に保持することができる。

　図１５は、温度勾配保持部６に含まれる複数の第１の板状のフィン６０－２の各々の一例を示す図である。

　図１５に示すように、複数の第１の板状のフィン６０－２の各々は、尖鋭な端部６１－２を有する。例えば、複数の第１の板状のフィン６０－２の各々は、温度勾配保持部６の中心軸の方向（Ｘ軸方向）における両端に尖鋭な端部６１－２を有する。ここで、尖鋭な端部６１－２は、複数の第１の板状のフィン６０－２の各々における気体Ｇと接触する表面に垂直な断面において頂点を有する端部である。

　複数の第１の板状のフィン６０－２の各々が、尖鋭な端部６１－２を有する場合には、気体Ｇが温度勾配保持部６を通過する際に、気体Ｇは、複数の第１の板状のフィン６０－２の各々の端部付近において尖鋭な端部６１－２を通過する。その結果、複数の第１の板状のフィン６０－２の各々の端部付近における気体Ｇの速度の低下を低減することができる。これにより、複数の第１の板状のフィン６０－２の各々における気体Ｇと接触する表面において、気体Ｇと複数の第１の板状のフィン６０－２とが滑りやすくなることで温度勾配保持部６における気体Ｇの動的粘性抵抗をさらに減少させることができる。

　よって、熱音響装置１は、複数の第１の板状のフィン６０－２の各々の端部付近において効率的に気体Ｇを移動させることができる。それに応じて、熱音響装置１は、熱エネルギーを音波の音響エネルギーに変換する効率をさらに改善することができる。

　図１５に示すように、複数の第１の板状のフィン６０－２の各々は、鏡面６２－２を有する。例えば、複数の第１の板状のフィン６０－２の各々は、温度勾配保持部６の中心軸の方向（Ｘ軸方向）に対して直交する方向（Ｚ軸方向）における両方の表面、すなわち、気体Ｇと接触する両方の表面に鏡面６２－２を有する。ここで、鏡面６２－２は、例えば０．０４μｍ以下の表面粗さ（算術平均粗さＲａ）を備えた面である。

　熱音響装置１においては、複数の第１の板状のフィン６０－２の各々が、鏡面６２－２を有する場合には、気体Ｇが温度勾配保持部６を通過する際に、気体Ｇは、複数の第１の板状のフィン６０－２に含まれる鏡面６２－２の間を通過する。その結果、複数の第１の板状のフィン６０－２の各々における気体Ｇと接触する表面付近において気体Ｇを滑らかに通過させることができる。これにより、温度勾配保持部６における気体Ｇの動的粘性抵抗をさらに減少させることができる。

　よって、熱音響装置１は、温度勾配保持部６に含まれる複数の第１の板状のフィン６０－２の各々の表面付近において効率的に気体Ｇを移動させることができる。それに応じて、熱音響装置１は、熱エネルギーを音波の音響エネルギーに変換する効率をさらに改善することができる。

　図１６および図１７は、熱交換器３に含まれる高温部５に含まれる第１の高温部５ａの一例を示す図である。図１７は、図１６における線Ａ－Ａに沿った第１の高温部５ａの断面を示す。図１６および図１７に示すように、第１の高温部５ａは、例えば、略円筒の形状を有する。例えば、第１の高温部５ａは、略円筒の形状を備えた枠体５５ａ－２を含む。なお、第１の高温部５ａは、枠体５５ａ－２を有していなくてもよい。

　図１６および図１７に示すように、第１の高温部５ａは、複数の第２の板状のフィン５０ａ－２を含む。複数の第２の板状のフィン５０ａ－２は、後述するように、温度勾配保持部６に含まれる複数の第１の板状のフィン６０－２と接合される。

　複数の第２の板状のフィン５０ａ－２は、例えば、第１の高温部５ａの中心軸の方向（Ｘ軸方向）に対して直交する方向（Ｙ軸方向）において互いに平行である。複数の第２の板状のフィン５０ａ－２の各々は、第１の高温部５ａの中心軸の方向（Ｘ軸方向）に対して直交する方向（Ｙ軸方向）において気体Ｇと接触する表面を有する。複数の第２の板状のフィン５０ａ－２の各々における気体Ｇと接触する表面は、温度勾配保持部６に含まれる複数の第１の板状のフィン６０－２の各々における気体Ｇと接触する表面と直交する。

　図１６に示すような複数の第２の板状のフィン５０ａ－２の間隔ｄ（５０ａ－２）は、温度勾配保持部６に含まれる複数の第１の板状のフィン６０－２の間隔ｄ（６０－２）よりも大きい。複数の第２の板状のフィン５０ａ－２の間隔ｄ（５０ａ－２）は、複数の第１の板状のフィン６０－２の間隔ｄ（６０－２）の３倍以上５倍以下、例えば、１．６ｍｍ程度である。

　複数の第２の板状のフィン５０ａ－２の間隔ｄ（５０ａ－２）が、温度勾配保持部６に含まれる複数の第１の板状のフィン６０－２の間隔ｄ（６０－２）よりも大きい場合には、気体Ｇが第１の高温部５ａを通過する際に、気体Ｇは、複数の第１の板状のフィン６０－２の間の間隙よりも大きい複数の第２の板状のフィン５０ａ－２の間の間隙を通過する。

　その結果、温度勾配保持部６を通過する気体Ｇよりも第１の高温部５ａを通過する気体Ｇの速度の低下を低減することができる。これにより、気体Ｇが第１の高温部５ａを通過する際の気体Ｇの動的粘性抵抗を気体Ｇが温度勾配保持部６を通過する際の気体Ｇの動的粘性抵抗よりも低減することができる。気体Ｇが第１の高温部５ａを通過する際の気体Ｇの動的粘性抵抗は、複数の第２の板状のフィン５０ａ－２の間隔ｄ（５０ａ－２）の二乗に概ね反比例する。

　図１６に示すような複数の第２の板状のフィン５０ａ－２の各々の厚さｔ（５０ａ－２）は、温度勾配保持部６に含まれる複数の第１の板状のフィン６０－２の各々の厚さｔ（６０－２）よりも大きい。複数の第２の板状のフィン５０ａ－２の各々の厚さｔ（５０ａ－２）は、複数の第１の板状のフィン６０－２の各々の厚さｔ（６０－２）の２倍以上３倍以下、例えば、０．２ｍｍ程度である。

　複数の第２の板状のフィン５０ａ－２の各々の厚さｔ（５０ａ－２）が、温度勾配保持部６に含まれる複数の第１の板状のフィン６０－２の各々の厚さｔ（６０－２）よりも大きい場合には、第１の高温部５ａの熱伝導性を向上させることができる。例えば、温度勾配保持部６の側における第１の高温部５ａの端部における温度の分布をより均一にすることができる。その結果、第１の高温部５ａから温度勾配保持部６への熱伝導性を向上させることができる。それに応じて、熱音響装置１は、熱エネルギーを音波の音響エネルギーに変換する効率をさらに改善することができる。

　複数の第２の板状のフィン５０ａ－２の各々の厚さｔ（５０ａ－２）が、温度勾配保持部６に含まれる複数の第１の板状のフィン６０－２の各々の厚さｔ（６０－２）よりも大きい場合には、複数の第２の板状のフィン５０ａ－２は、複数の第２の板状のフィン５０ａ－２に接合される複数の第１の板状のフィン６０－２をより確実に保持することができる。それにより、第１の高温部５ａは、温度勾配保持部６をより確実に保持することができる。

　図１７に示すような第１の高温部５ａの中心軸の方向（Ｘ軸方向）における複数の第２の板状のフィン５０ａ－２の各々の長さｗ（５０ａ－２）は、３ｍｍ以上４ｍｍ以下、例えば、３ｍｍ程度である。図１７に示すように、第１の高温部５ａが枠体５５ａ－２を有する場合、複数の第２の板状のフィン５０ａ－２の各々は、第１の高温部５ａの中心軸の方向（Ｘ軸方向）において第１の高温部５ａの枠体５５ａ－２から突出する凸部を有する。第１の高温部５ａの中心軸の方向（Ｘ軸方向）における第１の高温部５ａの枠体５５ａ－２から突出する凸部の長さｗ’（５５ａ－２）は、２ｍｍ以上３ｍｍ以下、例えば、２ｍｍ程度である。第１の高温部５ａの枠体５５ａ－２から突出する凸部は、後述するように、第２の高温部５ｂに接合される。なお、第１の高温部５ａにおける枠体５５ａ－２の有無に関わらず、複数の第２の板状のフィン５０ａ－２の各々は、第１の高温部５ａの中心軸の方向（Ｘ軸方向）の一方の端部において、後述の第２の高温部５ｂに接合され、他方の端部において、温度勾配保持部６に接合される。

　図１７に示すように、複数の第２の板状のフィン５０ａ－２は、温度勾配保持部６に含まれる複数の第１の板状のフィン６０－２の少なくとも一部を収容する複数の第１の凹部５１ａ－２を有する。複数の第２の板状のフィン５０ａ－２に含まれる複数の第１の凹部５１ａ－２の各々は、図１４に示すような温度勾配保持部６の枠体６５－２から突出する凸部を収容するように設けられる。図１７に示すような第１の高温部５ａの中心軸の方向（Ｘ軸方向）における第１の凹部５１ａ－２の長さｗ（５１ａ－２）は、図１４に示すような温度勾配保持部６の中心軸の方向（Ｘ軸方向）における温度勾配保持部６の枠体６５－２から突出する凸部の長さｗ’（６０－２）に等しい。

　複数の第２の板状のフィン５０ａ－２が、温度勾配保持部６に含まれる複数の第１の板状のフィン６０－２の少なくとも一部を収容する複数の第１の凹部５１ａ－２を有する場合には、複数の第２の板状のフィン５０ａ－２を複数の第１の板状のフィン６０－２に接合することができる。その結果、第１の高温部５ａから温度勾配保持部６への熱伝導性を向上させることができる。それに応じて、熱音響装置１は、熱エネルギーを音波の音響エネルギーに変換する効率をさらに改善することができる。

　また、複数の第２の板状のフィン５０ａ－２は、複数の第２の板状のフィン５０ａ－２に接合される複数の第１の板状のフィン６０－２をより確実に保持することができる。それにより、第１の高温部５ａは、温度勾配保持部６をより確実に保持することができる。

　複数の第２の板状のフィン５０ａ－２の各々は、好ましくは、尖鋭な端部を有する。例えば、複数の第２の板状のフィン５０ａ－２の各々は、第１の高温部５ａの中心軸の方向（Ｘ軸方向）における両端に尖鋭な端部を有する。ここで、尖鋭な端部は、複数の第２の板状のフィン５０ａ－２の各々における気体Ｇと接触する表面に垂直な断面において頂点を有する端部である。

　複数の第２の板状のフィン５０ａ－２の各々が、尖鋭な端部を有する場合には、気体Ｇが第１の高温部５ａを通過する際に、気体Ｇは、複数の第２の板状のフィン５０ａ－２の各々の端部付近において尖鋭な端部を通過する。その結果、第１の高温部５ａに含まれる複数の第２の板状のフィン５０ａ－２の各々の端部付近における気体Ｇの速度の低下を低減することができる。これにより、第１の高温部５ａにおける気体Ｇの動的粘性抵抗をさらに減少させることができる。

　よって、熱音響装置１は、第１の高温部５ａに含まれる複数の第２の板状のフィン５０ａ－２の各々の端部付近において効率的に気体Ｇを移動させることができる。それに応じて、熱音響装置１は、熱エネルギーを音波の音響エネルギーに変換する効率をさらに改善することができる。

　図１８および図１９は、熱交換器３に含まれる高温部５に含まれる第２の高温部５ｂの一例を示す図である。図１９は、図１８における線Ａ－Ａに沿った第２の高温部５ｂの断面を示す。図１８および図１９に示すように、第２の高温部５ｂは、例えば、略円筒の形状を有する。例えば、第２の高温部５ｂは、略円筒の形状を備えた枠体５５ｂ－２を含む。なお、第２の高温部５ｂは、枠体５５ｂ－２を有していなくてもよい。

　図１８および図１９に示すように、第２の高温部５ｂは、複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－２を含む。複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－２は、後述するように、第１の高温部５ａに含まれる複数の第２の板状のフィン５０ａ－２と接合される。

　複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－２は、例えば、第２の高温部５ｂの中心軸の方向（Ｘ軸方向）に対して直交する方向（Ｙ軸またはＺ軸に対して略４５°の方向）において複数の格子を有する。複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－２の各々は、第２の高温部５ｂの中心軸の方向（Ｘ軸方向）に対して直交する方向（Ｙ軸またはＺ軸に対して略４５°の方向）において気体Ｇと接触する表面を有する。

　複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－２の各々における気体Ｇと接触する表面は、第１の高温部５ａに含まれる複数の第２の板状のフィン５０ａ－２の各々における気体Ｇと接触する表面と略４５°の角度を有する。複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－２における格子が、第１の高温部５ａに含まれる複数の第２の板状のフィン５０ａ－２の各々における板に対して略４５°の方向に配列されるため、複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－２は、複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－２に接合する複数の第２の板状のフィン５０ａ－２の形態をより確実に保持することができる。

　図１８に示すような複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－２の間隔ｄ（５０ｂ－２）は、第１の高温部５ａに含まれる複数の第２の板状のフィン５０ａ－２の間隔ｄ（５０ａ－２）よりも大きい。複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－２の間隔ｄ（５０ｂ－２）は、例えば、複数の第２の板状のフィン５０ａ－２の間隔ｄ（５０ａ－２）の２倍以上３倍以下、例えば、４．５ｍｍ程度である。

　複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－２の間隔ｄ（５０ｂ－２）が、第１の高温部５ａに含まれる複数の第２の板状のフィン５０ａ－２の間隔ｄ（５０ａ－２）よりも大きい場合には、気体Ｇが第２の高温部５ｂを通過する際に、気体Ｇは、複数の第２の板状のフィン５０ａ－２の間の間隙よりも大きい複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－２の間の間隙を通過する。

　その結果、第１の高温部５ａを通過する気体Ｇよりも第２の高温部５ｂを通過する気体Ｇの速度の低下を低減することができる。これにより、気体Ｇが第２の高温部５ｂを通過する際の気体Ｇの動的粘性抵抗を気体Ｇが第１の高温部５ａを通過する際の気体Ｇの動的粘性抵抗よりも低減することができる。例えば、気体Ｇが第２の高温部５ｂを通過する際の気体Ｇの動的粘性抵抗が無視できるように、複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－２の間隔ｄ（５０ｂ－２）を設定することができる。

　図１８に示すような複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－２の各々の厚さｔ（５０ｂ－２）は、第１の高温部５ａに含まれる複数の第２の板状のフィン５０ａ－２の各々の厚さｔ（５０ａ－２）よりも大きい。複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－２の各々の厚さｔ（５０ｂ－２）は、例えば、複数の第２の板状のフィン５０ａ－２の各々の厚さｔ（５０ａ－２）の２倍以上３倍以下、例えば、１．０ｍｍ程度である。

　複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－２の各々の厚さｔ（５０ｂ－２）が、第１の高温部５ａに含まれる複数の第２の板状のフィン５０ａ－２の各々の厚さｔ（５０ａ－２）よりも大きい場合には、第２の高温部５ｂの熱伝導性を向上させることができる。例えば、第１の高温部５ａの側における第２の高温部５ｂの端部における温度の分布をより均一にすることができる。その結果、第２の高温部５ｂから第１の高温部５ａへの熱伝導性を向上させることができる。それに応じて、熱音響装置１は、熱エネルギーを音波の音響エネルギーに変換する効率をさらに改善することができる。

　複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－２の各々の厚さｔ（５０ｂ－２）が、第１の高温部５ａに含まれる複数の第２の板状のフィン５０ａ－２の各々の厚さｔ（５０ａ－２）よりも大きい場合には、複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－２は、複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－２に接合される複数の第２の板状のフィン５０ａ－２をより確実に保持することができる。それにより、第２の高温部５ｂは、第１の高温部５ａをより確実に保持することができる。

　図１９に示すような第２の高温部５ｂの中心軸の方向（Ｘ軸方向）における複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－２の各々の長さｗ（５０ｂ－２）は、４ｍｍ以上６ｍｍ以下、例えば、５ｍｍ程度である。図１９に示すように、第２の高温部５ｂが枠体５５ｂ－２を有する場合、複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－２の各々は、第２の高温部５ｂの中心軸の方向（Ｘ軸方向）において第２の高温部５ｂの枠体５５ｂ－２から突出する凸部を有する。第２の高温部５ｂの中心軸の方向（Ｘ軸方向）における第２の高温部５ｂの枠体５５ｂ－２から突出する凸部の長さｗ’（５５ｂ－２）は、３ｍｍ以上４ｍｍ以下、例えば、３ｍｍ程度である。第２の高温部５ｂの枠体５５ｂ－２から突出する凸部は、後述するように、第３の高温部５ｃに接合される。なお、第２の高温部５ｂにおける枠体５５ｂ－２の有無に関わらず、複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－２の各々は、第２の高温部５ｂの中心軸の方向（Ｘ軸方向）の一方の端部において、後述の第３の高温部５ｃに接合され、他方の端部において、第１の高温部５ａに接合される。

　図１９に示すように、複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－２は、第１の高温部５ａに含まれる複数の第２の板状のフィン５０ａ－２の少なくとも一部を収容する複数の第２の凹部５１ｂ－２を有する。複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－２に含まれる複数の第２の凹部５１ｂ－２の各々は、図１７に示すような第１の高温部５ａの枠体５５ａ－２から突出する凸部を収容するように設けられる。図１９に示すような第２の高温部５ｂの中心軸の方向（Ｘ軸方向）における第２の凹部５１ｂ－２の長さｗ（５１ｂ－２）は、図１７に示すような第１の高温部５ａの中心軸の方向（Ｘ軸方向）における第１の高温部５ａの枠体５５ａ－２から突出する凸部の長さｗ’（５０ａ－２）に等しい。

　複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－２が、第１の高温部５ａに含まれる複数の第２の板状のフィン５０ａ－２の少なくとも一部を収容する複数の第２の凹部５１ｂ－２を有する場合には、複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－２を複数の第２の板状のフィン５０ａ－２に接合することができる。その結果、第２の高温部５ｂから第１の高温部５ａへの熱伝導性を向上させることができる。それに応じて、熱音響装置１は、熱エネルギーを音波の音響エネルギーに変換する効率をさらに改善することができる。

　また、複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－２は、複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－２に接合される複数の第２の板状のフィン５０ａ－２をより確実に保持することができる。それにより、第２の高温部５ｂは、第１の高温部５ａをより確実に保持することができる。

　図２０および図２１は、熱交換器３に含まれる高温部５に含まれる第３の高温部５ｃの一例を示す図である。図２１は、図２０における線Ａ－Ａに沿った第３の高温部５ｃの断面を示す。図２０および図２１に示すように、第３の高温部５ｃは、例えば、略円筒の形状を有する。例えば、第３の高温部５ｃは、略円筒の形状を備えた枠体５５ｃ－２を含む。なお、第３の高温部５ｃは、枠体５５ｃ－２を有していなくてもよい。

　図２０および図２１に示すように、第３の高温部５ｃは、複数の第２の格子状のフィン５０ｃ－２を含む。複数の第２の格子状のフィン５０ｃ－２は、後述するように、第２の高温部５ｂに含まれる複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－２と接合される。

　複数の第２の格子状のフィン５０ｃ－２は、例えば、第３の高温部５ｃの中心軸の方向（Ｘ軸方向）に対して直交する方向（Ｙ軸方向またはＺ軸方向）において複数の格子を有する。複数の第２の格子状のフィン５０ｃ－２の各々は、第３の高温部５ｃの中心軸の方向（Ｘ軸方向）に対して直交する方向（Ｙ軸方向またはＺ軸方向）において気体Ｇと接触する表面を有する。

　複数の第２の格子状のフィン５０ｃ－２の各々における気体Ｇと接触する表面は、第２の高温部５ｂに含まれる複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－２における気体Ｇと接触する表面と略４５°の角度を有する。複数の第２の格子状のフィン５０ｃ－２における格子が、第２の高温部５ｂに含まれる複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－２の各々における格子に対して略４５°の方向に配列されるため、複数の第２の格子状のフィン５０ｃ－２は、複数の第２の格子状のフィン５０ｃ－２に接合する複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－２の形態をより確実に保持することができる。

　図２０に示すような複数の第２の格子状のフィン５０ｃ－２の間隔ｄ（５０ｃ－２）は、第２の高温部５ｂに含まれる複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－２の間隔ｄ（５０ｂ－２）よりも大きい。複数の第２の格子状のフィン５０ｃ－２の間隔ｄ（５０ｃ－２）は、例えば、複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－２の間隔ｄ（５０ｂ－２）の２倍以上３倍以下、例えば、１２．８ｍｍ程度である。

　複数の第２の格子状のフィン５０ｃ－２の間隔ｄ（５０ｃ－２）が、第２の高温部５ｂに含まれる複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－２の間隔ｄ（５０ｂ－２）よりも大きい場合には、気体Ｇが第３の高温部５ｃを通過する際に、気体Ｇは、複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－２の間の間隙よりも大きい複数の第２の格子状のフィン５０ｃ－２の間の間隙を通過する。

　その結果、第２の高温部５ｂを通過する気体Ｇよりも第３の高温部５ｃを通過する気体Ｇの速度の低下を低減することができる。これにより、気体Ｇが第３の高温部５ｃを通過する際の気体Ｇの動的粘性抵抗を気体Ｇが第２の高温部５ｂを通過する際の気体Ｇの動的粘性抵抗よりも低減することができる。例えば、気体Ｇが第３の高温部５ｃを通過する際の気体Ｇの動的粘性抵抗が無視できるように、複数の第２の格子状のフィン５０ｃ－２の間隔ｄ（５０ｃ－２）を設定することができる。

　図２０に示すような複数の第２の格子状のフィン５０ｃ－２の各々の厚さｔ（５０ｃ－２）は、第２の高温部５ｂに含まれる複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－２の各々の厚さｔ（５０ｂ－２）よりも大きい。複数の第２の格子状のフィン５０ｃ－２の各々の厚さｔ（５０ｃ－２）は、例えば、複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－２の各々の厚さｔ（５０ｂ－２）の２倍以上３倍以下、例えば、２．０ｍｍ程度である。

　複数の第２の格子状のフィン５０ｃ－２の各々の厚さｔ（５０ｃ－２）が、第２の高温部５ｂに含まれる複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－２の各々の厚さｔ（５０ｂ－２）よりも大きい場合には、第３の高温部５ｃの熱伝導性を向上させることができる。例えば、第２の高温部５ｂの側における第３の高温部５ｃの端部における温度の分布をより均一にすることができる。その結果、第３の高温部５ｃから第２の高温部５ｂへの熱伝導性を向上させることができる。それに応じて、熱音響装置１は、熱エネルギーを音波の音響エネルギーに変換する効率をさらに改善することができる。

　複数の第２の格子状のフィン５０ｃ－２の各々の厚さｔ（５０ｃ－２）が、第２の高温部５ｂに含まれる複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－２の各々の厚さｔ（５０ｂ－２）よりも大きい場合には、複数の第２の格子状のフィン５０ｃ－２は、複数の第２の格子状のフィン５０ｃ－２に接合される複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－２をより確実に保持することができる。それにより、第３の高温部５ｃは、第２の高温部５ｂをより確実に保持することができる。

　図２１に示すような第３の高温部５ｃの中心軸の方向（Ｘ軸方向）における複数の第２の格子状のフィン５０ｃ－２の各々の長さｗ（５０ｃ－２）は、５ｍｍ以上６ｍｍ以下、例えば、５ｍｍ程度である。なお、第３の高温部５ｃが枠体５５ｃ－２を有する場合、複数の第２の格子状のフィン５０ｃ－２の各々は、第３の高温部５ｃの中心軸の方向（Ｘ軸方向）において第３の高温部５ｃの枠体５５ｃ－２から突出する凸部を有するものではない。また、第３の高温部５ｃにおける枠体５５ｃ－２の有無に関わらず、複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－２の各々は、第３の高温部５ｃの中心軸の方向（Ｘ軸方向）の一方の端部において、第２の高温部５ｂに接合される。

　図２１に示すように、複数の第２の格子状のフィン５０ｃ－２は、第２の高温部５ｂに含まれる複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－２の少なくとも一部を収容する複数の第３の凹部５１ｃ－２を有する。複数の第２の格子状のフィン５０ｃ－２に含まれる複数の第３の凹部５１ｃ－２の各々は、図１９に示すような第２の高温部５ｂの枠体５５ｂ－２から突出する凸部を収容するように設けられる。図２１に示すような第３の高温部５ｃの中心軸の方向（Ｘ軸方向）における第３の凹部５１ｃ－２の長さｗ（５１ｃ－２）は、図１９に示すような第２の高温部５ｂの中心軸の方向（Ｘ軸方向）における第２の高温部５ｂの枠体５５ｂ－２から突出する凸部の長さｗ’（５０ｂ－２）に等しい。なお、図２１に示すように、複数の第２の格子状のフィン５０ｃ－２の各々の長さｗ（５０ｃ－２）から第３の凹部５１ｃ－２の長さｗ（５１ｃ－２）を減算することによって得られる長さをｗ’（５０ｃ－２）によって表す。

　複数の第２の格子状のフィン５０ｃ－２が、第２の高温部５ｂに含まれる複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－２の少なくとも一部を収容する複数の第３の凹部５１ｃ－２を有する場合には、複数の第２の格子状のフィン５０ｃ－２を複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－２に接合することができる。その結果、第３の高温部５ｃから第２の高温部５ｂへの熱伝導性を向上させることができる。それに応じて、熱音響装置１は、熱エネルギーを音波の音響エネルギーに変換する効率をさらに改善することができる。

　また、複数の第２の格子状のフィン５０ｃ－２は、複数の第２の格子状のフィン５０ｃ－２に接合される複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－２をより確実に保持することができる。それにより、第３の高温部５ｃは、第２の高温部５ｂをより確実に保持することができる。

　複数の第２の板状のフィン５０ａ－２、複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－２、および複数の第２の格子状のフィン５０ｃ－２の各々は、例えば、金属で形成される。この場合には、複数の第２の板状のフィン５０ａ－２、複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－２、および複数の第２の格子状のフィン５０ｃ－２の各々の熱伝導率を向上させることができる。複数の第２の板状のフィン５０ａ－２、複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－２、および複数の第２の格子状のフィン５０ｃ－２の各々を形成する金属は、例えば、銅である。この場合には、複数の第２の板状のフィン５０ａ－２、複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－２、および複数の第２の格子状のフィン５０ｃ－２の各々のコストを低減することができる。

　図２２は、熱交換器３に含まれる温度勾配保持部６および熱交換器３に含まれる高温部５に含まれる第１の高温部５ａ、第２の高温部５ｂ、および第３の高温部５ｃの接合の一例を示す図である。

　図２２に示すように、温度勾配保持部６の枠体６５－２から突出する凸部を第１の高温部５ａに含まれる複数の第２の板状のフィン５０ａ－２に含まれる複数の第１の凹部５１ａ－２に挿入することによって、温度勾配保持部６を第１の高温部５ａに接合する。第１の高温部５ａの枠体５５ａ－２から突出する凸部を第２の高温部５ｂに含まれる複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－２に含まれる複数の第２の凹部５１ｂ－２に挿入することによって、第１の高温部５ａを第２の高温部５ｂに接合する。第２の高温部５ｂの枠体５５ｂ－２から突出する凸部を第３の高温部５ｃに含まれる複数の第２の格子状のフィン５０ｃ－２に含まれる複数の第３の凹部５１ｃ－２に挿入することによって、第２の高温部５ｂを第３の高温部５ｃに接合する。

　複数の第２の板状のフィン５０ａ－２、複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－２、および複数の第２の格子状のフィン５０ｃ－２の各々が、金属で形成される場合には、複数の第２の板状のフィン５０ａ－２、複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－２、および複数の第２の格子状のフィン５０ｃ－２の接合に半田またはレーザを用いてもよい。この場合には、複数の第２の板状のフィン５０ａ－２、複数の第１の格子状のフィン５０ｂ－２、および複数の第２の格子状のフィン５０ｃ－２をより確実に接合することができる。

　このように、温度勾配保持部６、第１の高温部５ａ、第２の高温部５ｂ、および第３の高温部５ｃを接合することができる。なお、熱交換器３の中心軸の方向（Ｘ軸方向）における温度勾配保持部６、第１の高温部５ａ、第２の高温部５ｂ、および第３の高温部５ｃの長さは、ｗ（６０－２）＋ｗ’（５０ａ－２）＋ｗ’（５０ｂ－２）＋ｗ’（５０ｃ－２）である。

　図２３および図２４は、熱交換器３に含まれる温度勾配保持部６の別の例を示す図である。図２３および図２４に示す温度勾配保持部６に含まれる複数の第１の板状のフィン６０－２の各々は、複数のスリット６３を有する。図２３に示すように、複数のスリット６３は、複数の第１の板状のフィン６０－２の各々における気体Ｇが接触する表面の両面に亘って設けられる。図２４に示すように、複数のスリット６３は、複数の第１の板状のフィン６０－２の各々の中心軸の方向（Ｚ軸方向）に延びる。

　温度勾配保持部６の中心軸の方向（Ｚ軸方向）に対して直交する方向（Ｙ軸方向）における複数のスリット６３の各々の大きさ（幅）は、０．１ｍｍ以上０．３ｍｍ以下、例えば、０．３ｍｍ程度である。複数のスリット６３は、ｗ方向の両端部にのみ、例えばｗの１／４程度に設けられていてもよいし、ｗ方向の全体に延びていてもよい。

　複数の第１の板状のフィン６０－２の各々が、複数のスリット６３を有する場合には、気体Ｇが温度勾配保持部６を通過する際に、気体Ｇは、複数の第１の板状のフィン６０－２の各々の表面のみならず複数のスリット６３を通過する。

　その結果、温度勾配保持部６を通過する気体Ｇの速度の低下を低減することができる。これにより、気体Ｇが温度勾配保持部６を通過する際の気体Ｇの動的粘性抵抗をさらに低減することができる。

　よって、熱音響装置１は、温度勾配保持部６において効率的に気体Ｇを移動させることができる。それに応じて、熱音響装置１は、熱エネルギーを音波の音響エネルギーに変換する効率をさらに改善することができる。

　熱音響装置１においては、導波管２は気体Ｇが充填されるとしたが、導波管２は、気体Ｇ以外の媒体が充填されるとしてもよい。例えば、導波管２は、音波が有効に生成、増幅される範囲において液体が充填されるとしてもよい。

　熱音響装置１においては、導波管２が単一のループの形状を有するとしたが、導波管２は、例えば、少なくとも一つの管で連結された複数のループの形状を有するとしてもよい。この場合には、熱音響装置１は、導波管２の同一のループまたは異なるループに複数の熱交換器３や複数の変換器８を含むものであってもよい。

　熱音響装置１においては、励振器７によって導波管２に充填された気体Ｇを振動または励振させるようにしたが、熱音響装置１は、励振器７を含まないものであってもよい。

　この場合には、熱交換器３の低温部４と高温部５との間に温度勾配が生じる際に、導波管２に存在する１／ｆノイズを音源として気体Ｇに音波が生じる。気体Ｇに生じる音波は、低温部４と高温部５との間に生じる温度勾配によって増幅されると共に導波管２内において安定して共振する。

　このように、熱音響装置１は、励振器７を含まない場合であっても、熱音響装置１は、例えば、熱交換器３に供給される熱エネルギーを気体Ｇに生じる音波の音響エネルギーに変換することができる。

　熱音響装置１においては、低温部４が第１の低温部４ａ、第２の低温部４ｂ、および第３の低温部４ｃのような３個の低温部で構成されると共に高温部５が第１の高温部５ａ、第２の高温部５ｂ、および第３の高温部５ｃのような３個の高温部で構成されるとしたが、低温部４および高温部５をそれぞれ１個、２個、または４個以上の低温部および１個、２個、または４個以上の高温部で構成することができる。

　熱音響装置１においては、温度勾配保持部６の枠体６５－１、第１の高温部５ａの枠体５５ａ－１、第２の高温部５ｂの枠体５５ｂ－１、および第３の高温部５ｃの枠体５５ｃ－１を用いて高温部５の構成を説明した。高温部５における第１の高温部５ａ、第２の高温部５ｂ、および第３の高温部５ｃの夫々は既に記載された接合により確実に保持されているため枠体５５ａ－１、枠体５５ｂ－１及び枠体５５ｃ－１は無くてもよい。枠体６５－１は、複数の線状熱伝導体６０－１と複数の板状のフィン５０ａ－１の接続部５１ａ－１を介した接合が半田またはレーザで行われ、複数の線状熱伝導体６０－１の剛性が十分であれば省略することも可能である。

　さらなる効果や変形例は、当業者によって容易に導き出すことができる。このため、本発明のより広範な態様は、以上のように表しかつ記述した特定の詳細および代表的な実施形態に限定されるものではない。したがって、添付の請求の範囲およびその均等物によって定義される総括的な発明の概念の精神または範囲から逸脱することなく、様々な変更が可能である。

　付記（１－１）：
　媒体が充填されるループ状の導波管と、
　前記導波管内に設けられ、低温部、高温部、および前記低温部と前記高温部との間に設けられ、前記低温部と前記高温部との間に生じた温度勾配を保持する温度勾配保持部を含む熱交換器と、
　を備え、
　前記温度勾配保持部は、複数の線状熱伝導体を含む、
　熱音響装置。
　付記（１－２）：
　前記複数の線状熱伝導体の各々は、尖鋭な端部を有する、
　付記（１－１）に記載の熱音響装置。
　付記（１－３）：
　前記複数の線状熱伝導体の各々の表面は、鏡面を有する、
　付記（１－１）または（１－２）に記載の熱音響装置。
　付記（１－４）：
　前記低温部および前記高温部の少なくとも一方は、前記複数の線状熱伝導体と接合される複数の板状のフィンを含む、
　付記（１－１）から（１－３）のいずれか一つに記載の熱音響装置。
　付記（１－５）：
　前記複数の板状のフィンの間隔は、前記複数の線状熱伝導体の間隔よりも大きい、
　付記（１－４）に記載の熱音響装置。
　付記（１－６）：
　前記複数の板状のフィンの各々の厚さは、前記複数の線状熱伝導体の各々の直径よりも大きい、
　付記（１－４）または（１－５）に記載の熱音響装置。
　付記（１－７）：
　前記複数の板状のフィンは、前記複数の線状熱伝導体の少なくとも一部を接合する複数の接続部を有する、
　付記（１－４）から（１－６）のいずれか一つに記載の熱音響装置。
　付記（１－８）：
　前記低温部および前記高温部の少なくとも一方は、前記複数の板状のフィンと接合される複数の第１の格子状のフィンを含む、
　付記（１－４）から（１－７）のいずれか一つに記載の熱音響装置。
　付記（１－９）：
　前記複数の第１の格子状のフィンの間隔は、前記複数の板状のフィンの間隔よりも大きい、
　付記（１－８）に記載の熱音響装置。
　付記（１－１０）：
　前記複数の第１の格子状のフィンの各々の厚さは、前記複数の板状のフィンの各々の厚さよりも大きい、
　付記（１－８）または（１－９）に記載の熱音響装置。
　付記（１－１１）：
　前記複数の第１の格子状のフィンは、前記複数の板状のフィンの少なくとも一部を収容する複数の第１の凹部を有する、
　付記（１－８）から（１－１０）のいずれか一つに記載の熱音響装置。
　付記（１－１２）：
　前記低温部および前記高温部の少なくとも一方は、前記複数の第１の格子状のフィンと接合される複数の第２の格子状のフィンを含む、
　付記（１－８）から（１－１１）のいずれか一つに記載の熱音響装置。
　付記（１－１３）：
　前記複数の第２の格子状のフィンの間隔は、前記複数の第１の格子状のフィンの間隔よりも大きい、
　付記（１－１２）に記載の熱音響装置。
　付記（１－１４）：
　前記複数の第２の格子状のフィンの各々の厚さは、前記複数の第１の格子状のフィンの各々の厚さよりも大きい、
　付記（１－１２）または（１－１３）に記載の熱音響装置。
　付記（１－１５）：
　前記複数の第２の格子状のフィンは、前記複数の第１の格子状のフィンの少なくとも一部を収容する複数の第２の凹部を有する、
　付記（１－１２）から（１－１４）のいずれか一つに記載の熱音響装置。

　付記（２－１）：
　媒体が充填されるループ状の導波管と、
　前記導波管内に設けられ、低温部、高温部、および前記低温部と前記高温部との間に設けられ、前記低温部と前記高温部との間に生じた温度勾配を保持する温度勾配保持部を含む熱交換器と、
　を備え、
　前記温度勾配保持部は、複数の第１の板状のフィンを含む、
　熱音響装置。
　付記（２－２）：
　前記複数の第１の板状のフィンの各々は、尖鋭な端部を有する、
　付記（２－１）に記載の熱音響装置。
　付記（２－３）：
　前記複数の第１の板状のフィンの各々は、鏡面を有する、
　付記（２－１）または（２－２）に記載の熱音響装置。
　付記（２－４）：
　前記複数の第１の板状のフィンの各々は、複数のスリットを有する、
　付記（２－１）から（２－３）のいずれか一つに記載の熱音響装置。
　付記（２－５）：
　前記低温部および前記高温部の少なくとも一方は、前記複数の第１の板状のフィンと接合される複数の第２の板状のフィンを含む、
　付記（２－１）から（２－４）のいずれか一つに記載の熱音響装置。
　付記（２－６）：
　前記複数の第２の板状のフィンの間隔は、前記複数の第１の板状のフィンの間隔よりも大きい、
　付記（２－５）に記載の熱音響装置。
　付記（２－７）：
　前記複数の第２の板状のフィンの各々の厚さは、前記複数の第１の板状のフィンの各々の厚さよりも大きい、
　付記（２－５）または（２－６）に記載の熱音響装置。
　付記（２－８）：
　前記複数の第２の板状のフィンは、前記複数の第１の板状のフィンの少なくとも一部を収容する複数の第１の凹部を有する、
　付記（２－５）から（２－７）のいずれか一つに記載の熱音響装置。
　付記（２－９）：
　前記低温部および前記高温部の少なくとも一方は、前記複数の第２の板状のフィンと接合される複数の第１の格子状のフィンを含む、
　付記（２－５）から（２－８）のいずれか一つに記載の熱音響装置。
　付記（２－１０）：
　前記複数の第１の格子状のフィンの間隔は、前記複数の第２の板状のフィンの間隔よりも大きい、
　付記（２－９）に記載の熱音響装置。
　付記（２－１１）：
　前記複数の第１の格子状のフィンの各々の厚さは、前記複数の第２の板状のフィンの各々の厚さよりも大きい、
　付記（２－９）または（２－１０）に記載の熱音響装置。
　付記（２－１２）：
　前記複数の第１の格子状のフィンは、前記複数の第２の板状のフィンの少なくとも一部を収容する複数の第２の凹部を有する、
　付記（２－９）から（２－１１）のいずれか一つに記載の熱音響装置。
　付記（２－１３）：
　前記低温部および前記高温部の少なくとも一方は、前記複数の第１の格子状のフィンと接合される複数の第２の格子状のフィンを含む、
　付記（２－９）から（２－１２）のいずれか一つに記載の熱音響装置。
　付記（２－１４）：
　前記複数の第２の格子状のフィンの間隔は、前記複数の第１の格子状のフィンの間隔よりも大きい、
　付記（２－１３）に記載の熱音響装置。
　付記（２－１５）：
　前記複数の第２の格子状のフィンの各々の厚さは、前記複数の第１の格子状のフィンの各々の厚さよりも大きい、
　付記（２－１３）または（２－１４）に記載の熱音響装置。
　付記（２－１６）：
　前記複数の第２の格子状のフィンは、前記複数の第１の格子状のフィンの少なくとも一部を収容する複数の第３の凹部を有する、
　付記（２－１３）から（２－１５）のいずれか一つに記載の熱音響装置。

　１　　熱音響装置
　２　　導波管
　３　　熱交換器
　４　　低温部
　５　　高温部
　６　　温度勾配保持部
　７　　励振器
　８　　変換器
　１１　　第１の熱伝導部材
　１２　　第２の熱伝導部材
　５０ａ－１　　板状のフィン
　５１ａ－１　　接続部
　５０ｂ－１　　第１の格子状のフィン
　５１ｂ－１　　第１の凹部
　５０ｃ－１　　第２の格子状のフィン
　５１ｃ－１　　第２の凹部
　５５ａ－１，５５ｂ－１，５５ｃ－１　　枠体
　６０－１　　線状熱伝導体
　６１－１　　尖鋭な端部
　６２－１　　鏡面
　６５－１　　枠体
　５０ａ－２　　第２の板状のフィン
　５１ａ－２　　第１の凹部
　５０ｂ－２　　第１の格子状のフィン
　５１ｂ－２　　第２の凹部
　５０ｃ－２　　第２の格子状のフィン
　５１ｃ－２　　第３の凹部
　５５ａ－２，５５ｂ－２，５５ｃ－２　　枠体
　６０－２　　第１の板状のフィン
　６１－２　　尖鋭な端部
　６２－２　　鏡面
　６３　　スリット
　６５－２　　枠体
　Ｇ　　気体

Claims

　媒体が充填されるループ状の導波管と、
　前記導波管内に設けられ、低温部、高温部、および前記低温部と前記高温部との間に設けられ、前記低温部と前記高温部との間に生じた温度勾配を保持する温度勾配保持部を含む熱交換器と、
　を備え、
　前記温度勾配保持部は、複数の線状熱伝導体を含む、
　熱音響装置。
　前記複数の線状熱伝導体の各々は、尖鋭な端部を有する、
　請求項１に記載の熱音響装置。
　前記複数の線状熱伝導体の各々の表面は、鏡面を有する、
　請求項１または２に記載の熱音響装置。
　前記低温部および前記高温部の少なくとも一方は、前記複数の線状熱伝導体と接合される複数の板状のフィンを含む、
　請求項１から３のいずれか一項に記載の熱音響装置。
　前記複数の板状のフィンの間隔は、前記複数の線状熱伝導体の間隔よりも大きい、
　請求項４に記載の熱音響装置。
　前記複数の板状のフィンの各々の厚さは、前記複数の線状熱伝導体の各々の直径よりも大きい、
　請求項４または５に記載の熱音響装置。
　前記複数の板状のフィンは、前記複数の線状熱伝導体の少なくとも一部を接合する複数の接続部を有する、
　請求項４から６のいずれか一項に記載の熱音響装置。
　前記低温部および前記高温部の少なくとも一方は、前記複数の板状のフィンと接合される複数の第１の格子状のフィンを含む、
　請求項４から７のいずれか一項に記載の熱音響装置。
　前記複数の第１の格子状のフィンの間隔は、前記複数の板状のフィンの間隔よりも大きい、
　請求項８に記載の熱音響装置。
　前記複数の第１の格子状のフィンの各々の厚さは、前記複数の板状のフィンの各々の厚さよりも大きい、
　請求項８または９に記載の熱音響装置。
　前記複数の第１の格子状のフィンは、前記複数の板状のフィンの少なくとも一部を収容する複数の第１の凹部を有する、
　請求項８から１０のいずれか一項に記載の熱音響装置。
　前記低温部および前記高温部の少なくとも一方は、前記複数の第１の格子状のフィンと接合される複数の第２の格子状のフィンを含む、
　請求項８から１１のいずれか一項に記載の熱音響装置。
　前記複数の第２の格子状のフィンの間隔は、前記複数の第１の格子状のフィンの間隔よりも大きい、
　請求項１２に記載の熱音響装置。
　前記複数の第２の格子状のフィンの各々の厚さは、前記複数の第１の格子状のフィンの各々の厚さよりも大きい、
　請求項１２または１３に記載の熱音響装置。
　前記複数の第２の格子状のフィンは、前記複数の第１の格子状のフィンの少なくとも一部を収容する複数の第２の凹部を有する、
　請求項１２から１４のいずれか一項に記載の熱音響装置。