WO2021060314A1 - 医療用Ａｕ－Ｐｔ－Ｐｄ合金 - Google Patents

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WO2021060314A1
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alloy
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medical
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道正 大久保
研滋 後藤
邦弘 田中
康次郎 白石
邦弘 嶋
佑弥 加藤
賢一 浜田
栄一 誉田
恵美 武川
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田中貴金属工業株式会社
国立大学法人徳島大学
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    • A61L2430/36—Materials or treatment for tissue regeneration for embolization or occlusion, e.g. vaso-occlusive compositions or devices

Definitions

  • the present invention relates to an Au-Pt-Pd alloy suitable as a medical material constituting a medical device such as an embolic coil and an embolic clip. More specifically, the present invention relates to a medical material having excellent mechanical properties while reducing artifacts in a magnetic field environment, and a method for producing the same.
  • endovascular treatment is attracting attention as a treatment method for cerebrovascular disorders such as cerebral aneurysm and subarachnoid hemorrhage.
  • a medical device in a treatment method such as endovascular treatment
  • various forms of medical devices such as an embolic coil, an embolic clip, a stent, a catheter, and a coil are applied. Since such medical devices are devices that come into direct contact with the human body and are embedded inside the human body, biocompatibility and chemical stability (corrosion resistance) are required. In addition, mechanical properties such as strength and springiness are also required for embolic coils and the like applied in pulsating and pulsating blood vessels.
  • Pt-W alloy Pt-8 mass% W alloy, etc.
  • Ti alloy Ti-6 mass% Al-4 mass% V alloy, etc.
  • stainless steel SUS316L, etc.
  • Magnetic susceptibility is a characteristic of metal materials that is of concern in a magnetic field environment.
  • the magnetic susceptibility of metallic materials becomes a problem because it causes magnetic susceptibility artifacts (false images) in MRI.
  • the magnetic susceptibility artifact (hereinafter referred to as an artifact) is a phenomenon in which the MRI image is distorted due to the difference between the magnetic susceptibility of a metal in a magnetic field and the magnetic susceptibility of a living tissue in the surrounding region. When an artifact occurs, it interferes with accurate surgery and diagnosis.
  • This Au-Pt alloy is a metal material in which the magnetic susceptibility is adjusted in a suitable range by controlling the metal structure while alloying Pt with Au, which is a diamagnetic metal.
  • the magnetic susceptibility of the above-mentioned conventional metal material for medical use made of Au-Pt alloy is extremely close to the magnetic susceptibility of water (-9 ppm (-9 ⁇ 10 -6)), which is a main component of living tissue. It is a metal material that can also be called artifactless. However, this alloy is inferior to conventional materials in mechanical properties, and some medical devices are difficult to apply.
  • the above-mentioned embolic coil is required to have high strength and springiness, and a Pt-8 mass% W alloy has been conventionally used. Since the Au-Pt alloy has lower mechanical properties than the Pt-8 mass% W alloy, it is difficult to apply it to the embolic coil.
  • the present invention has been made based on the above background, is a medical metal material that is expected to be used in a magnetic field environment such as MRI, and has a suitable magnetic susceptibility and is an artifact. It is an object of the present invention to provide a medical alloy material having excellent mechanical properties while improving the problem of the above.
  • the present inventors adjusted the alloy composition and metallographic structure of the Au-Pt-Pd alloy obtained by adding Pd to the Au-Pt alloy, and examined the effects on both the magnetic susceptibility and the mechanical properties. As a result, a range in which suitable characteristics can be exhibited was found, and the present invention was conceived.
  • the present invention is a medical Au-Pt-Pd alloy composed of Au, Pt, Pd and unavoidable impurities, and the A1 point (Au: 37.9 atomic%) in the Au-Pt-Pd ternary state diagram.
  • the -A4-A5-A6) has an alloy composition inside, and in the metal structure of an arbitrary cross section, the Au content is 4 atomic% or more from the matrix based on the composition of the matrix Au-Pt-Pd alloy.
  • the medical alloy material according to the present invention has an alloy composition within a certain composition range, and the precipitation and distribution of Au-rich phase and Pt-rich phase, which are different in composition from the parent phase, are suppressed. It is composed of an Au-Pt-Pd alloy having a metallic structure.
  • Au-rich phase and the Pt-rich phase may be referred to as a separated phase.
  • the medical Au-Pt-Pd alloy according to the present invention has A1 point (Au: 37.9 atomic%, Pt: 0.1). Atomic%, Pd: 62 atomic%), A2 point (Au: 79.9 atomic%, Pt: 0.1 atomic%, Pd: 20 atomic%), A3 point (Au: 79.9 atomic%, Pt: 20) Atomic%, Pd: 0.1 atomic%), A4 point (Au: 69.9 atomic%, Pt: 30 atomic%, Pd: 0.1 atomic%), A5 point (Au: 49 atomic%, Pt: 30) It has a composition within a polygon surrounded by A6 points (Au: 39 atomic%, Pt: 40 atomic%, Pd: 21 atomic%).
  • alloys outside this composition range may be inferior to prior art in terms of magnetic susceptibility or strength. Specifically, with respect to the magnetic susceptibility, alloys outside the above range are more likely to generate artifacts than or equal to the Pt—W alloy which is a conventional material. Further, regarding the strength, the alloy outside the above range is lower than the Au-Pt alloy which is the basic alloy of the present invention. Further, in the alloy outside this composition range, a separated phase (Au-rich phase, Pt-rich phase) may be precipitated in the state after the solution treatment in the manufacturing process described later. In the following description, the composition region surrounded by A1-point-A2-point-A3-point-A4-point-A5-point-A6 point may be referred to as a "good region".
  • the Au-Pt-Pd alloy in the above composition range preferably has a B1 point (Au: 44.9 atom%, Pt: 0.1 atom%, Pd: 55 atom%) and a B2 point (Au: 69.9 atoms). %, Pt: 0.1 atomic%, Pd: 30 atomic%), B3 point (Au: 65 atomic%, Pt: 30 atomic%, Pd: 5 atomic%), B4 point (Au: 45 atomic%, Pt: It has a composition within a polygon surrounded by 30 atomic%, Pd: 25 atomic%). It is an alloy having a composition range more limited than the above range, and is an alloy composition capable of exhibiting a more suitable magnetic susceptibility and mechanical strength. In the following description, the composition region surrounded by B1 point-B2 point-B3 point-B4 point may be referred to as a "better region".
  • C1 point (Au: 51.9 atomic%, Pt: 0.1 atomic%, Pd: 48 atomic%), C2 point (Au: 61.9 atomic%, Pt: 0.1 atomic%). , Pd: 38 atomic%), C3 point (Au: 62 atomic%, Pt: 28 atomic%, Pd: 10 atomic%), C4 point (Au: 52 atomic%, Pt: 18 atomic%, Pd: 30 atomic%) ) Is an alloy having a composition within a polygon.
  • This alloy having a limited composition is likely to be an alloy having a particularly suitable magnetic susceptibility and mechanical strength, and an effect of suppressing artifacts can be expected even in a magnetic diagnostic apparatus such as MRI whose magnetic field will be increased in the future. Further, it is particularly suitable as a constituent material of medical equipment such as an embolic coil, which requires high strength and high elasticity.
  • the composition region surrounded by the points C1, C2, C3, and C4 may be referred to as a "best region".
  • the alloy according to the present invention is composed of a ternary alloy of Au, Pt, and Pd, but may contain a small amount of additive elements. Specifically, Ca and Zr can be included. These additive elements have actions such as increasing the strength of the alloy, and are contained in a total of 0% by mass or more and 0.5% by mass or less.
  • the alloy according to the present invention may contain unavoidable impurities.
  • the unavoidable impurities may include Ag, Co, Cr, Fe, Ir, Mg, Ni, Rh, Ru, Si, Sn, and Ti, and may contain 0 ppm or more and 200 ppm or less in total. These additive elements and / or unavoidable impurity elements are contained in the Au-Pt-Pd alloy by substituting a part of Au.
  • the medical Au-Pt-Pd alloy according to the present invention has magnetic properties suitable for the medical alloy by setting the above composition range and optimizing the metal structure.
  • the optimized metal structure here is a metal structure similar to a single-phase structure made of an alloy having the above composition, and has a structure in which the distribution of separated phases having a composition different from that of the parent phase is small.
  • the matrix phase is a phase of an Au-Pt-Pd alloy that constitutes a matrix of metal structures, and is an alloy layer having the same or substantially the same composition as the alloy composition of the Au-Pt-Pd alloy. Specifically, it is an alloy phase in which the contents of Au and Pt are both within the range of ⁇ 3 atomic% with respect to the overall composition of the Au—Pt—Pd alloy.
  • the matrix phase is an alloy of a supersaturated solid solution obtained by homogenizing and solutionizing an alloy cast by dissolution in the method for producing an alloy described later.
  • the Au-rich phase is an alloy phase in which the Au content is 4 atomic% or more higher than the Au content of the parent phase.
  • the Au-rich phase is basically an Au-Pt-Pd alloy.
  • the Au-rich phase shows a higher Au content than the parent phase, while the Pt content is lower than the mother phase and the Pd content is close to the mother phase.
  • the Pt content of the Au-rich phase is 4 atomic% or more lower than the Pt content of the parent phase. Further, the Pd content is in the range of ⁇ 2 atomic% with respect to the Pd content of the parent phase.
  • the Pt-rich phase is an alloy phase in which the Pt content is 4 atomic% or more higher than the Pt content of the parent phase.
  • the Pt-rich phase is also basically an Au-Pt-Pd alloy.
  • the Pt-rich phase shows a higher Pt content than the parent phase, while the Au content is lower than the mother phase and the Pd content is close to the mother phase.
  • the Au content of the Pt-rich phase is 4 atomic% or more lower than the Au content of the parent phase. Further, the Pd content is in the range of ⁇ 2 atomic% with respect to the Pd content of the parent phase.
  • the amount of the separated phase composed of the Au-rich phase and the Pt-rich phase is limited. Specifically, the total area ratio of the area ratio of the Au-rich phase and the area ratio of the Pt-rich phase is 1.4% or less.
  • an alloy having a stable volume magnetic susceptibility can be obtained by setting the ratio of the separated phase to 1.4% or less. It is considered that the reason why the magnetic properties are stabilized by approximating the metal structure to the single-phase state is that the grain boundary energy of the crystal is low and the crystal grains are stable because there are few separated phases. are doing. In the present invention, it is not necessary to separately specify the area ratio of the Au-rich phase and the area ratio of the Pt-rich phase.
  • the area ratio is an area ratio based on the area of the observation field of view when observing the material structure with respect to an arbitrary cross section. It does not specify the cutting site or cutting direction at the time of observation, as in the case of an arbitrary cross section.
  • the Au-Pt-Pd alloy according to the present invention specifies the area ratio of a predetermined separated phase, but does not set the observation field of view so as to intentionally eliminate the separated phase.
  • the observation field of view is preferably set in the range of 10,000 to 50,000 ⁇ m 2.
  • the area ratio may be measured for the cross sections of a plurality of arbitrary locations and the average value may be used. Image processing software or the like may be used for measuring the area ratio of the separated phase.
  • the Au-Pt-Pd alloy according to the present invention has a magnetic susceptibility capable of suppressing artifacts, and further has mechanical properties required for medical devices.
  • Specific magnetic and mechanical properties of the Au-Pt-Pd alloy according to the present invention are a volume magnetic susceptibility of ⁇ 32 ppm or more and 60 ppm or less, and a Young's modulus of 100 GPa or more.
  • the preferred range of magnetic and mechanical properties is a magnetic susceptibility of ⁇ 32 ppm or more and 30 ppm or less, and a Young's modulus of 110 GPa or more.
  • the magnetic susceptibility is ⁇ 20 ppm or more and 0 ppm or less, and the Young's modulus is 130 GPa or more.
  • the magnetic and mechanical properties of the Au—Pt—Pd alloy according to the present invention can be basically changed based on both the alloy composition and the material structure (total area ratio of the separated phases, etc.).
  • the method for producing an alloy according to the present invention includes a step of melting and casting a mother alloy having the above-mentioned composition range, a step of homogenizing the mother alloy, a step of plastically processing the mother alloy after the homogenization treatment, and plasticity. It consists of a step of solution-treating the processed alloy. These steps will be described.
  • the methods and conditions of the general melt casting method can be applied to the melt casting process for manufacturing the mother alloy.
  • the base metal of Au, Pt, and Pd is mixed with the above-mentioned composition, and melt-cast by arc melting, high-frequency heating melting, or the like to produce an ingot of the mother alloy.
  • the homogenization process is a process for heat-treating the mother alloy produced in the melt casting process to homogenize the metal structure.
  • the homogenization treatment is an important treatment for preferably performing solid solution formation by the subsequent solution treatment.
  • Pd is added to the conventional Au-Pt alloy, and the atomic movement of each constituent element by the homogenization treatment becomes important as the number of constituent elements increases. Further, by performing the homogenization treatment, the workability in the plastic working of the process can be improved.
  • the treatment temperature is preferably 1000 ° C. or higher and 1200 ° C. or lower. In the homogenizing heat treatment, a higher temperature is more efficient, but the Au-Pt-Pd ternary system includes a composition range that melts at 1200 ° C.
  • the treatment time is preferably 1 hour or more and 48 hours or less.
  • the alloy according to the present invention is an alloy having a metallographic structure close to a single-phase state, and for its production, a treatment in which a plastic working step is added to a solution heat treatment step is required in addition to the above-mentioned homogenization treatment. ..
  • the plastic working process is a process for introducing a driving force for solid solution formation by solution treatment. It also acts as a preliminary dimension and shape adjustment process before the alloy is finalized.
  • the plastic working is preferably cold working at a working temperature of room temperature or warm working with a working temperature of 400 ° C. or lower.
  • the processing rate is preferably 30% or more and 90% or less.
  • various types of processing methods such as aging processing, rolling processing, forging processing, wire drawing processing, and extrusion processing are applied.
  • the heat treatment in the solution treatment process heats the mother alloy after plastic working to 1000 ° C or higher and 1200 ° C or lower.
  • the heating time during heating is preferably 1 to 24 hours.
  • the cooling after heating is rapid cooling, and the cooling is carried out in a refrigerant such as water within 3 seconds after heating.
  • the number of treatments for monophasic formation by the combination of the above plastic working and solution heat treatment may be once or may be performed a plurality of times.
  • the formation and distribution of separated phases such as Au-rich phase and Pt-rich phase are suppressed.
  • the supersaturated solid solution alloy has suitable volume magnetic susceptibility and mechanical properties.
  • the workability is also good, and it can be processed into an arbitrary shape such as a wire rod and used for various purposes.
  • the alloy according to the present invention obtained by combining the above-mentioned plastic working step and solution treatment step may be further subjected to an additional heat treatment. Atomic transfer may occur in the alloy due to the additional heat treatment, and the effects of adjusting the magnetic susceptibility and improving the strength may be exhibited.
  • the temperature range for such additional heat treatment is preferably 400 to 800 ° C.
  • the heat treatment time is preferably 0.5 to 48 hours.
  • plastic working may be performed before the heat treatment.
  • cold working at least once (1 pass) is preferable, and any processing style such as aging processing, rolling processing, forging processing, wire drawing processing, extrusion processing, etc. may be used.
  • the processing rate per pass is preferably 12 to 18%.
  • the total processing rate is preferably 50% or more.
  • Medical devices to which the above-described medical Au-Pt-Pd alloy according to the present invention is preferably applied include, for example, coils such as embolic coils, embolic clips, and stents such as flow diverter stents and stent retrievers. , Can be applied to various forms of medical devices such as catheters such as balloon catheters.
  • the shape of the alloy of the present invention is not limited, and it is processed into various forms such as wire rods, rods / squares / hollow rods, and plates.
  • an embolic coil is made into a coil by processing an alloy into a wire and then molding it with a winding machine.
  • stents are manufactured by knitting an alloy processed into a wire rod with a knitting machine.
  • the stent retriever is manufactured by molding an alloy processed into a pipe material / tube material.
  • the Au-Pt-Pd alloy according to the present invention has good workability and can be processed into the above-mentioned various shapes.
  • the Au-Pt-Pd alloy according to the present invention has a magnetic susceptibility suitable as a metal material for medical use, and the problem of artifacts in magnetic diagnostic equipment such as MRI has been improved. It is also excellent in mechanical properties, and has good strength, operation, and durability when used in various medical devices.
  • Au-Pt-Pd alloys having various compositions were produced and evaluated for both magnetic properties and mechanical properties.
  • this mother alloy was homogenized by heating it in an Ar atmosphere at a temperature of 1100 ° C. for 1 hour. After this heat treatment, the mother alloy was cooled by water cooling.
  • the mother alloy after the homogenization treatment was subjected to plastic working and solution treatment.
  • plastic working process aging was performed at room temperature, and the diameter of the ingot having a diameter of 7 mm was reduced by 0.5 mm to 1 mm to a diameter of 4 mm.
  • the processed mother alloy was heated in an Ar atmosphere at a temperature of 1100 ° C. for 12 hours, and then rapidly cooled to carry out solution treatment.
  • a sample was obtained by wire drawing the mother alloy (diameter 4 mm) obtained after the above solution treatment at a processing rate of 10% per pass until the diameter became 3 mm.
  • the metal structure of the Au-Pt-Pd alloy produced in this embodiment was confirmed by SEM observation of the cross section.
  • a sample cut at an arbitrary position of the wire rod was polished to a mirror surface state, and ion milling was further applied to facilitate observation of the surface state and SEM observation was performed.
  • the Au-Pt-Pd alloy produced in the present embodiment was subjected to volume magnetic susceptibility measurement, processability evaluation, and mechanical property evaluation.
  • volume magnetic susceptibility a sample having a diameter of 3 mm ⁇ 8 mm was prepared, and the volume magnetic susceptibility (Xv) was measured at room temperature (25 ° C.) by a high-sensitivity small magnetic balance (MSB-AUTO).
  • the presence or absence of breakage was evaluated when the wire rod (diameter 3 mm) was drawn at a processing rate of 10% in one pass to obtain a wire rod having a diameter of 1 mm.
  • the mechanical properties were evaluated by setting a sample having a diameter of 1 mm in a tensile tester at a distance between chucks of 100 mm and performing a tensile test at a crosshead speed of 1 mm / min to measure Young's modulus.
  • Table 1 shows the evaluation results of various Au-Pt-Pd alloys produced in this embodiment. Also. The composition of the Au-Pt-Pd alloy produced in this embodiment is shown in the ternary phase diagram of FIG.
  • the volumetric susceptibility of the Au-Pt-Pd alloy in the region (good region) surrounded by points A1-A2-A3-A4-point-A5-A6 in the ternary phase diagram defined in the present application is in the range of ⁇ 32 ppm or more and 60 ppm or less, and the Young rate is also 100 GPa or more (No. 1 to No. 12).
  • the Au-Pt-Pd alloy in the better region and the best region in which the composition range of the alloy is narrower than the good region tends to show more preferable volume magnetic susceptibility and Young's modulus (No. 1 to No. 8).
  • No. 1 to No. 3 The alloy of No. 3 has particularly good volume magnetic susceptibility and Young's modulus, and has a volume magnetic susceptibility of ⁇ 10 ppm or less, which is an alloy that can be artifactless.
  • alloys having a composition outside the composition range specified in the present invention tend to have a volume magnetic susceptibility of more than 60 ppm (No. 13 to No. 16). Although these alloys have a low area ratio of the separated phase, they have a high magnetic susceptibility depending on the composition. In addition, No. 13-No. Even if the amount of Pd is reduced as compared with the alloy of 16, if it is out of the range of the present invention, the Young's modulus becomes low even if the magnetic susceptibility shifts to the minus side (No. 17). Furthermore, No. Some alloys, such as the 18 alloys, in which the composition range and the area ratio of the separated phase were out of specification and the magnetic susceptibility was excessive were also observed.
  • Second Embodiment In this embodiment, the No. 1 produced in the first embodiment.
  • the Au-Pt-Pd alloys of 4, 7, 8, 9, 10 and 11 were heat-treated, and various characteristics after the treatment were evaluated.
  • the sample was heated at a temperature of 600 ° C. for 1 hour in an Ar atmosphere and then rapidly cooled to prepare a sample of Au-Pt-Pd alloy wire.
  • the evaluation results are shown in Table 2.
  • the range of change in magnetic susceptibility due to heat treatment differs depending on the alloy composition.
  • the tendency is that alloys with a low Pd content have a large range of change, and alloys with a high Pd content do not have a large range of change.
  • the action of the heat treatment is as described above, and the alloy having a small change in magnetic susceptibility by the heat treatment can be said to be thermally stable, so that it can be said to be suitable for applications where further heat may be received after product processing. ..
  • the embolic coil is used after the wire rod is made into a primary coil and then further processed into a secondary coil. Since the processing of the secondary coil involves heating, an alloy having a small magnetic susceptibility fluctuation is effective in such an application.
  • artifactless products can be obtained by appropriately performing heat treatment.
  • the medical Au-Pt-Pd alloy according to the present invention is suitable as a constituent material for medical devices used in a magnetic field environment.
  • the alloy of the present invention can deal with the problem of artifacts and also has the mechanical properties required for various medical devices.
  • the present invention is expected to be applied to various medical devices such as stents, catheters, and guide wires, in addition to coils such as embolic coils.

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Abstract

本発明は、Ａｕ、Ｐｔ、Ｐｄ及び不可避不純物からなる医療用のＡｕ－Ｐｔ－Ｐｄ合金に関する。この合金は、Ａｕ－Ｐｔ－Ｐｄ３元系状態図における、Ａ１点（Ａｕ：３７．９原子％、Ｐｔ：０．１原子％、Ｐｄ：６２原子％）、Ａ２点（Ａｕ：７９．９原子％、Ｐｔ：０．１原子％、Ｐｄ：２０原子％）、Ａ３点（Ａｕ：７９．９原子％、Ｐｔ：２０原子％、Ｐｄ：０．１原子％）、Ａ４点（Ａｕ：６９．９原子％、Ｐｔ：３０原子％、Ｐｄ：０．１原子％）、Ａ５点（Ａｕ：４９原子％、Ｐｔ：３０原子％、Ｐｄ：２１原子％）、Ａ６点（Ａｕ：３９原子％、Ｐｔ：４０原子％、Ｐｄ：２１原子％）により直線で囲まれる多角形（Ａ１－Ａ２－Ａ３－Ａ４－Ａ５－Ａ６）の内部に合金組成を有する。また、この合金は金属組織の適正化が図られており、単相組織に近似された金属組織であって、母相と組成が相違するＡｕリッチ相とＰｔリッチ相の析出が少ない金属組織を示す。

Description

医療用Ａｕ－Ｐｔ－Ｐｄ合金
　本発明は、塞栓コイル、塞栓クリップ等の医療機器を構成する医療用材料として好適なＡｕ－Ｐｔ－Ｐｄ合金に関する。詳しくは、磁場環境内におけるアーチファクトが低減されると共に、機械的性質に優れた医療用材料及びその製造方法に関する。
　脳動脈瘤、くも膜下出血等の脳血管障害の治療方法として、血管内治療の有用性が注目されている。この血管内治療等の治療方法における医療機器としては、塞栓コイルや塞栓クリップ、ステント、カテーテル、コイル等の各種形態の医療機器が適用される。こうした医療機器は、人体に直接的に接触し、人体内部に埋め込まれる器具であることから、生体適合性や化学的安定性（耐食性）が要求されている。また、脈動・拍動する血管内に適用される、塞栓コイル等に対しては、強度やばね性といった機械的性質も要求される。そして、これらの要求特性を考慮して、Ｐｔ－Ｗ合金（Ｐｔ－８質量％Ｗ合金等）、Ｔｉ合金（Ｔｉ－６質量％Ａｌ－４質量％Ｖ合金等）、ステンレス（ＳＵＳ３１６Ｌ等）といった各種の金属材料が適用されてきた。
　近年、医療現場において磁気共鳴画像診断処理装置（ＭＲＩ）を用いた診断・治療が広く行われるようになっており、磁場環境での上述した医療用材料による影響が懸念されつつある。磁場環境において懸念される金属材料の特性として、磁化率が挙げられる。金属材料の磁化率が問題になるのは、ＭＲＩの磁化率アーチファクト（偽像）の要因となるからである。磁化率アーチファクト（以下、アーチファクト）とは、磁場中の金属の磁化率とその周辺領域における生体組織の磁化率の差により、ＭＲＩ像にゆがみが生じる現象である。アーチファクトが発生した場合、正確な手術・診断の妨げとなる。
　ここで、上記した実用実績のある医療用の金属材料は、生体組織の磁化率に対して差が大きい磁化率を示すものが多い。この点、ＭＲＩにおける医療機器に対する従来のアーチファクトへの対処法としては、ＭＲＩ装置のパラメータ調整等がなされてきた。しかし、ＭＲＩ装置に対する調整は、アーチファクトに対する根本的な解決法とはいい難い。また、ＭＲＩ装置は、診断等の正確性確保のための高精細化や高速化のため、超高磁場化が進んでいる。超高磁場化した装置に対しては、従来のような対処法ではアーチファクトの問題は解決できない。
　医療用の金属材料のアーチファクトの問題への対応として、本願出願人は、所定量のＰｔを含み残部ＡｕからなるＡｕ－Ｐｔ合金を提示している（特許文献１）。このＡｕ－Ｐｔ合金は、反磁性金属であるＡｕにＰｔを合金化しつつ金属組織を制御して磁化率を好適な範囲調整された金属材料である。
特許第５５８２４８４号明細書
　上記した従来のＡｕ－Ｐｔ合金からなる医療用の金属材料は、その磁化率が、生体組織の主要構成成分である水の磁化率（－９ｐｐｍ（－９×１０－６））に極めて近く、アーチファクトレスと称することもできる金属材料である。しかしながら、この合金は、機械的特性において従来材料より劣る面があり、適用が困難な医療機器もある。例えば、上述した塞栓コイルについては、高い強度とばね性が要求されており、Ｐｔ－８質量％Ｗ合金が従来から使用されている。上記Ａｕ－Ｐｔ合金は、Ｐｔ－８質量％Ｗ合金に対して機械的性質が低いことから塞栓コイルへの適用は困難とされている。
　本発明は、上記のような背景のもとにしてなされたものであり、ＭＲＩ等の磁場環境下での使用が想定される医療用の金属材料であって、好適な磁化率を有しアーチファクトとの問題が改善されると共に、機械的性質にも優れる医療用の合金材料を提供することを目的とする。
　本発明者等は、上記課題を解決可能な材料を見出すための検討として、上記したＡｕ－Ｐｔ合金を基礎としつつ、この合金に機械的性質を改善するための添加元素としてＰｄを添加することとした。
　一方、Ｐｄは常磁性の金属元素であるため、合金の磁化率をプラス方向にシフトさせる。そのため、Ｐｄを過剰に添加するとＡｕ－Ｐｔ合金のアーチファクトレスな特性を消失させることとなる。
　本発明者等は、Ａｕ－Ｐｔ合金にＰｄを添加したＡｕ－Ｐｔ－Ｐｄ合金について、合金組成及び金属組織を調整し、磁化率と機械的性質の双方に対する影響を検討した。その結果、好適な特性を発揮し得る範囲を見出し、本発明に想到した。
　即ち、本発明は、Ａｕ、Ｐｔ、Ｐｄ及び不可避不純物からなる医療用のＡｕ－Ｐｔ－Ｐｄ合金であって、Ａｕ－Ｐｔ－Ｐｄ３元系状態図における、Ａ１点（Ａｕ：３７．９原子％、Ｐｔ：０．１原子％、Ｐｄ：６２原子％）、Ａ２点（Ａｕ：７９．９原子％、Ｐｔ：０．１原子％、Ｐｄ：２０原子％）、Ａ３点（Ａｕ：７９．９原子％、Ｐｔ：２０原子％、Ｐｄ：０．１原子％）、Ａ４点（Ａｕ：６９．９原子％、Ｐｔ：３０原子％、Ｐｄ：０．１原子％）、Ａ５点（Ａｕ：４９原子％、Ｐｔ：３０原子％、Ｐｄ：２１原子％）、Ａ６点（Ａｕ：３９原子％、Ｐｔ：４０原子％、Ｐｄ：２１原子％）により直線で囲まれる多角形（Ａ１－Ａ２－Ａ３－Ａ４－Ａ５－Ａ６）の内部に合金組成を有し、任意の断面の金属組織において、母相Ａｕ－Ｐｔ－Ｐｄ合金の組成を基準とし、前記母相よりＡｕ含有量が４原子％以上高い合金相であるＡｕリッチ相の面積率と、前記母相よりＰｔ含有量が４原子％以上高い合金相であるＰｔリッチ相の面積率との合計が１．４％以下である医療用のＡｕ－Ｐｔ－Ｐｄ合金である。
　上記のとおり、本発明に係る医療用の合金材料は、一定の組成範囲内の合金組成を有すると共に、母相と構成を異にするＡｕリッチ相及びＰｔリッチ相の析出と分布が抑制された金属組織を有するＡｕ－Ｐｔ－Ｐｄ合金からなる。以下、本発明の各構成について、詳細に説明する。尚、以下の説明において、Ａｕリッチ相及びＰｔリッチ相を分離相と称することがある。
（Ａ）合金組成
（Ａ－１）必須元素の組成範囲
　上記のとおり、本発明に係る医療用のＡｕ－Ｐｔ－Ｐｄ合金は、Ａ１点（Ａｕ：３７．９原子％、Ｐｔ：０．１原子％、Ｐｄ：６２原子％）、Ａ２点（Ａｕ：７９．９原子％、Ｐｔ：０．１原子％、Ｐｄ：２０原子％）、Ａ３点（Ａｕ：７９．９原子％、Ｐｔ：２０原子％、Ｐｄ：０．１原子％）、Ａ４点（Ａｕ：６９．９原子％、Ｐｔ：３０原子％、Ｐｄ：０．１原子％）、Ａ５点（Ａｕ：４９原子％、Ｐｔ：３０原子％、Ｐｄ：２１原子％）、Ａ６点（Ａｕ：３９原子％、Ｐｔ：４０原子％、Ｐｄ：２１原子％）で囲まれる多角形内の組成を有する（図１）。この組成範囲と後述する金属組織（分離相の抑制）によって、磁化率と機械的性質に関し、良好なバランスの合金とすることができる。この組成範囲外の合金は、磁化率又は強度面で従来技術に劣る可能性がある。具体的には、磁化率については、前記範囲外の合金は、従来材料であるＰｔ－Ｗ合金に対して同等若しくはそれよりもアーチファクトが生じ易くなっている。また、強度に関しては、前記範囲外の合金は、本願発明の基礎的合金であるＡｕ－Ｐｔ合金よりも低くなる。また、この組成範囲外にある合金は、後述する製造過程における溶体化処理後の状態で分離相（Ａｕリッチ相、Ｐｔリッチ相）が析出する可能性がある。尚、以下の説明において、Ａ１点－Ａ２点－Ａ３点－Ａ４点－Ａ５点－Ａ６点で囲まれる組成領域を「ｇｏｏｄ領域」と称することがある。
　上記組成範囲のＡｕ－Ｐｔ－Ｐｄ合金は、好ましくは、Ｂ１点（Ａｕ：４４．９原子％、Ｐｔ：０．１原子％、Ｐｄ：５５原子％）、Ｂ２点（Ａｕ：６９．９原子％、Ｐｔ：０．１原子％、Ｐｄ：３０原子％）、Ｂ３点（Ａｕ：６５原子％、Ｐｔ：３０原子％、Ｐｄ：５原子％）、Ｂ４点（Ａｕ：４５原子％、Ｐｔ：３０原子％、Ｐｄ：２５原子％）で囲まれる多角形内の組成を有する。上記範囲より限定的な組成範囲の合金であり、より好適な磁化率と機械的強度を示し得る合金組成である。尚、以下の説明において、Ｂ１点－Ｂ２点－Ｂ３点－Ｂ４点で囲まれる組成領域を「ｂｅｔｔｅｒ領域」と称することがある。
　そして、特に好ましくは、Ｃ１点（Ａｕ：５１．９原子％、Ｐｔ：０．１原子％、Ｐｄ：４８原子％） 、Ｃ２点（Ａｕ：６１．９原子％、Ｐｔ：０．１原子％、Ｐｄ：３８原子％）、Ｃ３点（Ａｕ：６２原子％、Ｐｔ：２８原子％、Ｐｄ：１０原子％）、Ｃ４点（Ａｕ：５２原子％、Ｐｔ：１８原子％、Ｐｄ：３０原子％）で囲まれる多角形内の組成を有する合金である。この限定された組成の合金は、特に磁化率と機械的強度が好適な合金となる可能性が高く、今後高磁場化するＭＲＩ等の磁気診断装置においても、アーチファクトの抑制効果が期待できる。また、塞栓コイル等の高強度・高弾性が要求される医療機器の構成材料として特に好適となる。尚、以下の説明において、Ｃ１点－Ｃ２点－Ｃ３点－Ｃ４点で囲まれる組成領域を「ｂｅｓｔ領域」と称することがある。
（Ａ－２）任意元素・不純物元素の範囲
　本発明に係る合金は、Ａｕ、Ｐｔ、Ｐｄの３元系合金からなるが、微量の添加元素を含むことができる。具体的には、Ｃａ、Ｚｒを含むことができる。これらの添加元素は、合金の強度上昇等の作用を有し、合計で０質量％以上０．５質量％以下含まれる。また、本発明に係る合金は、不可避不純物を含有する場合もある。不可避不純物としては、Ａｇ、Ｃｏ、Ｃｒ、Ｆｅ、Ｉｒ、Ｍｇ、Ｎｉ、Ｒｈ、Ｒｕ、Ｓｉ、Ｓｎ、Ｔｉを含むことがあり、合計で０ｐｐｍ以上２００ｐｐｍ以下含まれる可能性がある。これら添加元素及び／又は不可避不純物元素は、Ａｕ－Ｐｔ－Ｐｄ合金においてＡｕの一部に置換して含有されている。
（Ｂ）金属組織
　そして、本発明に係る医療用のＡｕ－Ｐｔ－Ｐｄ合金は、上記組成範囲の設定と共に、金属組織の適正化により医療用合金にとって好適な磁気的性質を有する。ここでの適正化された金属組織とは、上記組成の合金からなる単相組織に近似された金属組織であって、母相と組成が相違する分離相の分布が少ない組織である。
　母相とは、金属組織のマトリックスを構成するＡｕ－Ｐｔ－Ｐｄ合金の相であり、当該Ａｕ－Ｐｔ－Ｐｄ合金の合金組成と同一若しくは略等しい組成の合金層である。具体的には、Ａｕ及びＰｔの含有量が、当該Ａｕ－Ｐｔ－Ｐｄ合金の全体組成に対して、いずれも±３原子％の範囲内にある合金相である。母相は、後述する合金の製造方法において、溶解鋳造された合金を均質化処理及び溶体化処理して得られる過飽和固溶体の合金である。
　Ａｕリッチ相とは、Ａｕの含有量が、母相のＡｕ含有量に対して４原子％以上高い合金相である。Ａｕリッチ相は、基本的にはＡｕ－Ｐｔ－Ｐｄ合金である。Ａｕリッチ相は、母相より高いＡｕ含有量を示す一方で、Ｐｔ含有量は母相より低く、Ｐｄ含有量は母相に近い。Ａｕリッチ相のＰｔ含有量は、母相のＰｔ含有量に対して４原子％以上低い。また、Ｐｄ含有量は、母相のＰｄ含有量に対して±２原子％の範囲内にある。
　Ｐｔリッチ相とは、Ｐｔの含有量が、母相のＰｔ含有量に対して４原子％以上高い合金相である。Ｐｔリッチ相も、基本的にはＡｕ－Ｐｔ－Ｐｄ合金である。Ｐｔリッチ相は、母相より高いＰｔ含有量を示す一方で、Ａｕ含有量は母相より低く、Ｐｄ含有量は母相に近い。Ｐｔリッチ相のＡｕ含有量は、母相のＡｕ含有量に対して４原子％以上低い。また、Ｐｄ含有量は、母相のＰｄ含有量に対して±２原子％の範囲内にある。
　そして、本発明では、Ａｕリッチ相及びＰｔリッチ相からなる分離相の量が制限される。具体的には、Ａｕリッチ相の面積率とＰｔリッチ相の面積率との合計の面積率が１．４％以下となる。上記組成のＡｕ－Ｐｔ－Ｐｄ合金において、分離相の割合を１．４％以下とすることで、安定した体積磁化率の合金とすることができる。このように、金属組織を単相状態に近似させることで、磁気的特性が安定する理由としては、分離相が少ないため結晶の粒界エネルギーが低く、結晶粒が安定しているためだと考察している。尚、本発明において、Ａｕリッチ相の面積率とＰｔリッチ相の面積率とを別々に規定する必要はない。
　本発明において面積率とは、任意断面について材料組織を観察した際の、観察視野の面積を基準とする面積率である。任意断面としているように、観察時の切断部位や切断方向を特定するものではない。また、本発明に係るＡｕ－Ｐｔ－Ｐｄ合金は、所定の分離相の面積率を特定するものであるが、分離相を意図的に排するような観察視野の設定を行うものではない。尚、観察視野については１００００～５００００μｍ２の範囲で設定するのが好ましい。合金における分離相の面積率の算出については、任意の複数箇所の断面について面積率を測定して平均値を用いても良い。分離相の面積率の測定に際しては、画像処理ソフトウエア等を使用してもよい。
（Ｃ）合金の磁気的・機械的性質
　本発明に係るＡｕ－Ｐｔ－Ｐｄ合金は、アーチファクトを抑制できる磁化率を有し、更に、医療機器として要求される機械的性質を具備する。本発明に係るＡｕ－Ｐｔ－Ｐｄ合金の具体的な磁気的・機械的性質としては、体積磁化率が－３２ｐｐｍ以上６０ｐｐｍ以下であり、ヤング率が１００ＧＰａ以上となる。そして、磁気的・機械的性質の好ましい範囲としては、磁化率－３２ｐｐｍ以上３０ｐｐｍ以下であり、ヤング率が１１０ＧＰａ以上となる。特に好ましくは、磁化率－２０ｐｐｍ以上０ｐｐｍ以下であり、ヤング率が１３０ＧＰａ以上となる。尚、本発明に係るＡｕ－Ｐｔ－Ｐｄ合金の磁気的性質と機械的性質は、基本的に合金組成と材料組織（分離相の合計面積率等）の双方に基づいて変化し得る。
（Ｄ）本発明に係るＡｕ－Ｐｔ－Ｐｄ合金の製造方法
　次に、本発明に係るＡｕ－Ｐｔ－Ｐｄ合金の製造方法について説明する。本発明に係る合金の製造方法は、上述した組成範囲を有する母合金を溶解鋳造する工程と、母合金を均質化処理する工程と、均質化処理後の母合金を塑性加工する工程と、塑性加工された合金を溶体化処理する工程とからなる。これらの工程について説明する。
　母合金を製造するための溶解鋳造工程は、一般的な溶解鋳造法における方法・条件が適用できる。合金の組成調整は、Ａｕ、Ｐｔ、Ｐｄの地金を上記した組成で混合し、アーク溶解、高周波加熱溶解等により溶解鋳造して母合金のインゴットを製造することができる。
　均質化処理は、溶解鋳造工程で製造した母合金を加熱処理して金属組織を均質にするための処理工程である。均質化処理は、その後の溶体化処理による固溶体形成を好適に行う上で重要な処理である。本発明では、従来のＡｕ－Ｐｔ合金にＰｄを加えており、構成元素の数が増加した分、均質化処理による各構成元素の原子移動が重要となる。また、均質化処理を行うことで、工程の塑性加工における加工性を向上させることができる。均質化処理の条件としては、処理温度を１０００℃以上１２００℃以下とするのが好ましい。均質化熱処理においては、より温度が高い方が効率的ではあるが、Ａｕ－Ｐｔ－Ｐｄ３元系では１２００℃で溶融する組成域を含むためである。処理時間は、１時間以上４８時間以下とすることが好ましい。
　そして、均質化処理後の母合金に対して、塑性加工工程及び溶体化処理工程を行い、合金を過飽和固溶体とする。本発明に係る合金は、単相状態に近い金属組織を有する合金であり、その製造のためには、上述の均質化処理と共に、溶体化処理工程に塑性加工工程を加えた処理が必要となる。
　塑性加工工程は、溶体化処理による固溶体生成の駆動力を導入させるための工程である。また、合金を最終形状とする前の予備的な寸法・形状調整の工程としても作用する。塑性加工は、加工温度を常温する冷間加工若しくは加工温度４００℃以下の温間加工が好ましい。また、加工率は、３０％以上９０％以下とするのが好ましい。但し、加工の態様には制限はなく、スエージング加工、圧延加工、鍛造加工、伸線加工、押出加工等の各種形態の加工方法が適用される。
　溶体化処理工程における熱処理は、塑性加工後の母合金を１０００℃以上１２００℃以下に加熱する。加熱時の加熱時間としては、１～２４時間とするのが好ましい。また、加熱後の冷却は急冷とし、加熱後３秒以内に水等の冷媒に投入するのが好ましい。そして、以上の塑性加工と溶体化処理との組み合わせによる単相化のための処理の回数は、１回でも良く、複数回行っても良い。
　以上のようにして得られた過飽和固溶体合金は、Ａｕリッチ相及びＰｔリッチ相のような分離相の生成・分布が抑制されている。そして、この過飽和固溶体合金は、好適な体積磁化率と機械的性質を有する。また、加工性も良好であり、線材等の任意形状に加工して各種用途に供することができる。
　尚、上記した塑性加工工程と溶体化処理工程との組み合わせにより得られた本発明に係る合金に対して、更に、追加的な熱処理を施しても良い。追加的な熱処理によって合金内で原子移動が生じ、磁化率の調整や強度向上の効果が発現することがある。このような追加的な熱処理における温度範囲は４００～８００℃とするのが好ましい。また、熱処理時間については、０．５～４８時間とするのが好ましい。
　また、上記の追加的な熱処理を行うとき、当該熱処理の前に塑性加工を実施しても良い。その場合は、１回（１パス）以上の冷間加工が好ましく、スエージング加工、圧延加工、鍛造加工、伸線加工、押出加工等いずれの加工様式であっても良い。また、１パス辺りの加工率は、１２～１８％とするのが好ましい。複数パスの加工を行う場合、総加工率を５０％以上とするのが好ましい。但し、上記の追加的な熱処理や当該熱処理の前に塑性加工は、常に効果を発揮するものではないので、いずれも任意の工程である。
　以上説明した本発明に係る医療用のＡｕ－Ｐｔ－Ｐｄ合金を適用することが好適な医療機器としては、例えば、塞栓コイル等のコイルや塞栓クリップ、フローダイバーターステントやステントリトリーバー等のステント類、バルーンカテーテル等のカテーテル等の各種形態の医療機器に適用できる。
　これらの医療機器への適用にあたって、本発明の合金の形状には制限はなく、線材、棒材・角材・中空棒材、板材等の各種形態に加工される。例えば、塞栓コイルについては、合金を線材に加工した後、巻線機で成形してコイルに作製される。また、ステント類は線材に加工された合金を編機で編込んで作製される。ステントリトリーバーは、パイプ材・チューブ材に加工された合金を成形して作製される。本発明に係るＡｕ－Ｐｔ－Ｐｄ合金は、加工性も良好であり、上記の各種形状に加工できる。
　以上説明したように、本発明に係るＡｕ－Ｐｔ－Ｐｄ合金は、医療用の金属材料として好適な磁化率を有し、ＭＲＩ等の磁気的診察機器におけるアーチファクトの問題が改善されている。そして、機械的性質にも優れており、各種医療機器へ使用したときの強度・動作・耐久性も良好となっている。
Ａｕ－Ｐｔ－Ｐｄ合金の３元系状態図、及び本発明に係る合金の組成範囲（Ａ１－Ａ２－Ａ３－Ａ４－Ａ５－Ａ６：ｇｏｏｄ領域）を示す図。 Ａｕ－Ｐｔ－Ｐｄ合金の３元系状態図、及び本発明に係る合金の組成範囲（Ｂ１－Ｂ２－Ｂ３－Ｂ４：ｂｅｔｔｅｒ領域）を示す図。 Ａｕ－Ｐｔ－Ｐｄ合金の３元系状態図、及び本発明に係る合金の組成範囲（Ｃ１－Ｃ２－Ｃ３－Ｃ４：ｂｅｓｔ領域）を示す図。 本実施形態で製造したＡｕ－Ｐｔ－Ｐｄ合金の組成を示すための３元系状態図。
　以下、本発明の実施形態について説明する。本実施形態では、各種の組成のＡｕ－Ｐｔ－Ｐｄ合金を製造し、磁気的特性と機械的特性の双方に関する評価を行った。
　Ａｕ－Ｐｔ－Ｐｄ合金は、純度９９．９９％の純Ａｕ、純Ｐｔ、純Ｐｄの地金を各種組成になるように秤量し、これを高周波溶解して合金インゴットを鋳造した（坩堝：ジルコニア坩堝、鋳型：水冷Ｃｕ鋳型、溶解時の最大出力：２．５ｋＷ）。この溶解鋳造工程により、直径７ｍｍ×６５ｍｍの母合金のインゴットを製造した。
　次に、この母合金について、Ａｒ雰囲気中、温度１１００℃で１時間加熱する均質化処理を行った。この加熱処理後、母合金を水冷して冷却した。
　そして、均質化処理後の母合金について、塑性加工と溶体化処理を行った。塑性加工工程では、常温でスエージング加工を行い、直径７ｍｍのインゴットを直径４ｍｍまで０．５ｍｍ～１ｍｍずつ減径させた。そして、加工後の母合金をＡｒ雰囲気中、温度１１００℃で１２時間加熱後、急冷して溶体化処理をした。
　上記の溶体化処理後によって得られた母合金（直径４ｍｍ）について、直径３ｍｍになるまで、１パスあたり１０％の加工率で伸線加工して試料を得た。
　本実施形態で製造したＡｕ－Ｐｔ－Ｐｄ合金について、断面をＳＥＭ観察して金属組織を確認した。この組織観察において、線材の任意位置で切断したサンプルを研磨して鏡面状態にし、更にイオンミリングをかけて表面状態を観察しやすくしてＳＥＭ観察した。
　Ａｕリッチ及びＰｔリッチ相の各分離相の観察は、ＳＥＭ－ＥＤＸ組成分析（加速電圧：１５ｋＶ）によって、マトリックス相を基準としてＡｕリッチ相とＰｔリッチ相の同定を行なった。また、Ａｕリッチ相、Ｐｔリッチ相の同定が難しいサンプルがあった場合には、サンプル表面をＥＰＭＡ観察（加速電圧：１５ｋＶ）、マッピングを行って同定した。Ａｕリッチ相及びＰｔリッチ相の面積率は画像評価で行なった。画像評価は、市販の画像解析ソフトウエア（Ｌｅｉｃａ社製　Ｌｅｉｃａ Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ Ｓｕｉｔｅ）の結晶粒評価ツールＧｒａｉｎ　Ｅｘｐｅｒｔを用い、分離相の面積率を算出した。
　更に、本実施形態で製造したＡｕ－Ｐｔ－Ｐｄ合金について、体積磁化率測定、加工性評価、機械的性質評価を行った。体積磁化率の測定は、直径３ｍｍ×８ｍｍのサンプルを作成し、高感度小型磁気天秤（ＭＳＢ－ＡＵＴＯ）により室温（２５℃）で体積磁化率（Ｘｖ）を測定した。
　また、加工性は、線材（直径３ｍｍ）を１パスにおける加工率１０％で伸線加工して直径１ｍｍの線材としたときの破断の有無を評価した。機械的性質は、引張試験機に、直径１ｍｍのサンプルをチャック間距離１００ｍｍでセットし、クロスヘッド速度１ｍｍ／ｍｉｎで引張試験してヤング率を測定し評価した。
　本実施形態で製造した各種のＡｕ－Ｐｔ－Ｐｄ合金の評価結果を表１に示す。また。本実施形態で製造したＡｕ－Ｐｔ－Ｐｄ合金の組成を図４の３元系状態図に示した。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　表１から、本願で規定した３元系状態図におけるＡ１点－Ａ２点－Ａ３点－Ａ４点－Ａ５点－Ａ６点で囲まれる領域（ｇｏｏｄ領域）において、Ａｕ－Ｐｔ－Ｐｄ合金の体積磁化率が－３２ｐｐｍ以上６０ｐｐｍ以下の範囲内にあり、ヤング率も１００ＧＰａ以上となっている（Ｎｏ．１～Ｎｏ．１２）。
　そして、合金の組成範囲をｇｏｏｄ領域より狭めたｂｅｔｔｅｒ領域、ｂｅｓｔ領域にあるＡｕ－Ｐｔ－Ｐｄ合金は、より好ましい体積磁化率及びヤング率を示す傾向にある（Ｎｏ．１～Ｎｏ．８）。Ｎｏ．１～Ｎｏ．３の合金は、体積磁化率及びヤング率が特に良好であり、体積磁化率が－１０ｐｐｍ以下とアーチファクトレスとなり得る合金である。
　一方、本発明で規定した組成範囲の範囲外の組成の合金は、体積磁化率が６０ｐｐｍを超える傾向がある（Ｎｏ．１３～Ｎｏ．１６）。これらの合金は、分離相の面積率は低いものの、組成により磁化率が高い。また、Ｎｏ．１３～Ｎｏ．１６の合金よりもＰｄ量を低減しても、本発明の範囲外であると、磁化率はマイナス側にシフトしてもヤング率が低くなる（Ｎｏ．１７）。更に、Ｎｏ．１８の合金のように、組成範囲と分離相の面積率が規定外であり、磁化率が過大な合金も観察された。
第２実施形態：本実施形態は、第１実施形態で製造したＮｏ．４、７、８、９、１０、１１のＡｕ－Ｐｔ－Ｐｄ合金について熱処理を行い、処理後の各種特性を評価した。この熱処理では、Ａｒ雰囲気中、温度６００℃で１時間加熱し、その後急冷しＡｕ－Ｐｔ－Ｐｄ合金線材の試料とした。この評価結果を表２に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　表２から、溶体化処理した合金に対する熱処理は、体積磁化率をプラス側に変化させる傾向があると考えられる。そして、これによりＮｏ．９の合金は、熱処理によって体積磁化率が－２０ｐｐｍ～０ｐｐｍのベストな範囲内となっている。よって、溶体化処理後の熱処理には一定の技術的意義があるといえる。この熱処理によっても、合金の金属組織に劇的な変化はなく、擬似的な単相状態を維持している。
また、熱処理による磁化率の変化幅は合金組成によって相違する。その傾向としては、Ｐｄ含有量が少ない合金で変化幅が大きく、Ｐｄ含有量が多いと変化幅はさほど大きくなっていない。熱処理の作用については上記のとおりであり、熱処理で磁化率の変化が少ない合金については、熱的に安定であるといえることから、製品加工後に更に熱を受ける可能性のある用途に好適といえる。例えば、塞栓コイルは線材を１次コイルにした後に、更に２次コイルに加工されて利用に供される。２次コイルの加工には加熱が伴うので、このような用途において磁化率変動の小さい合金が有効である。一方、熱処理により磁化率が好適に変動する合金は、熱処理を適宜に行うことで、アーチファクトレスの製品を得ることができる。
　本発明に係る医療用のＡｕ－Ｐｔ－Ｐｄ合金は、磁場環境下で使用される医療機器の構成材料として好適である。本発明の合金は、アーチファクトの問題に対処可能であると共に、各種医療機器に要求される機械的性質も具備する。本発明は、塞栓コイル等のコイルの他、ステント、カテーテル、ガイドワイヤ等の各種の医療機器への応用が期待できる。

Claims (8)

  1. 　Ａｕ、Ｐｔ、Ｐｄ及び不可避不純物からなる医療用のＡｕ－Ｐｔ－Ｐｄ合金であって、
    　Ａｕ－Ｐｔ－Ｐｄ３元系状態図における、Ａ１点（Ａｕ：３７．９原子％、Ｐｔ：０．１原子％、Ｐｄ：６２原子％）、Ａ２点（Ａｕ：７９．９原子％、Ｐｔ：０．１原子％、Ｐｄ：２０原子％）、Ａ３点（Ａｕ：７９．９原子％、Ｐｔ：２０原子％、Ｐｄ：０．１原子％）、Ａ４点（Ａｕ：６９．９原子％、Ｐｔ：３０原子％、Ｐｄ：０．１原子％）、Ａ５点（Ａｕ：４９原子％、Ｐｔ：３０原子％、Ｐｄ：２１原子％）、Ａ６点（Ａｕ：３９原子％、Ｐｔ：４０原子％、Ｐｄ：２１原子％）により直線で囲まれる多角形（Ａ１－Ａ２－Ａ３－Ａ４－Ａ５－Ａ６）の内部に合金組成を有し、
    　任意の断面の金属組織において、
    　母相Ａｕ－Ｐｔ－Ｐｄ合金の組成を基準とし、前記母相よりＡｕ含有量が４原子％以上高い合金相であるＡｕリッチ相の面積率と、前記母相よりＰｔ含有量が４原子％以上高い合金相であるＰｔリッチ相の面積率と、の合計が１．４％以下である医療用のＡｕ－Ｐｔ－Ｐｄ合金。
  2. 　Ａｕ－Ｐｔ－Ｐｄ３元系状態図における、Ｂ１点（Ａｕ：４４．９原子％、Ｐｔ：０．１原子％、Ｐｄ：５５原子％）、Ｂ２点（Ａｕ：６９．９原子％、Ｐｔ：０．１原子％、Ｐｄ：３０原子％）、Ｂ３点（Ａｕ：６５原子％、Ｐｔ：３０原子％、Ｐｄ：５原子％）、Ｂ４点（Ａｕ：４５原子％、Ｐｔ：３０原子％、Ｐｄ：２５原子％）により直線で囲まれる多角形（Ｂ１－Ｂ２－Ｂ３－Ｂ４）の内部に合金組成を有する請求項１記載の医療用のＡｕ－Ｐｔ－Ｐｄ合金。
  3. 　Ａｕ－Ｐｔ－Ｐｄ３元系状態図における、Ｃ１点（Ａｕ：５１．９原子％、Ｐｔ：０．１原子％、Ｐｄ：４８原子％） 、Ｃ２点（Ａｕ：６１．９原子％、Ｐｔ：０．１原子％、Ｐｄ：３８原子％）、Ｃ３点（Ａｕ：６２原子％、Ｐｔ：２８原子％、Ｐｄ：１０原子％）、Ｃ４点（Ａｕ：５２原子％、Ｐｔ：１８原子％、Ｐｄ：３０原子％）により直線で囲まれる多角形（Ｃ１－Ｃ２－Ｃ３－Ｃ４）の内部に合金組成を有する請求項１記載の医療用のＡｕ－Ｐｔ－Ｐｄ合金。
  4. 　体積磁化率が－３２ｐｐｍ以上６０ｐｐｍ以下であり、ヤング率が１００ＧＰａ以上である請求項１～請求項３のいずれかに記載の医療用のＡｕ－Ｐｔ－Ｐｄ合金。
  5. 　請求項１～請求項４のいずれかに記載の医療用のＡｕ－Ｐｔ－Ｐｄ合金の製造方法であって、
    　Ａｕ－Ｐｔ－Ｐｄ合金の母合金を溶解鋳造する工程と、
    　前記母合金を１０００℃以上１２００℃以下の温度で加熱して均質化処理する工程と、
    　前記均質化処理後の母合金を塑性加工する工程と、
    　塑性加工された合金を溶体化処理する工程と、を含む方法。
  6. 　更に、合金を４００～８００℃で加熱する熱処理工程を請求項５記載の医療用のＡｕ－Ｐｔ－Ｐｄ合金の製造方法。
  7. 　請求項１～請求項４のいずれかに記載の医療用のＡｕ－Ｐｔ－Ｐｄ合金からなる医療用器具。
  8. 　医療用器具は、ステント、カテーテル、塞栓コイル、塞栓クリップ、ガイドワイヤのいずれかである請求項７記載の医療用器具。
     
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