WO2021039695A1 - 光学系、光学装置および光学系の製造方法 - Google Patents

光学系、光学装置および光学系の製造方法 Download PDF

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史哲 大竹
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株式会社ニコン
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Definitions

  • the present invention relates to an optical system, an optical device, and a method for manufacturing the optical system.
  • the optical system according to the first aspect is composed of a plurality of lens groups including a leading lens group, a first focusing lens group, and a second focusing lens group arranged side by side on the optical axis, and is a leading lens group. Is arranged closer to the object than the first focusing lens group, and the second focusing lens group is arranged closer to the image plane side than the first focusing lens group.
  • the first focusing lens group has a positive refractive power and moves toward the image plane along the optical axis when focusing from an infinity object to a short-range object
  • the second focusing lens group is It has a negative refractive power and moves toward the object along the optical axis when focusing from an infinity object to a short-range object, between the first focusing lens group and the second focusing lens group.
  • the optical system according to the second aspect is composed of a plurality of lens groups including a leading lens group, a first focusing lens group, and a second focusing lens group arranged side by side on the optical axis, and is a leading lens group. Is arranged on the object side of the first focusing lens group, and the second focusing lens group is arranged on the image plane side of the first focusing lens group.
  • the leading lens group is fixed to the image plane during focusing, and the first focusing lens group has a positive refractive power and is aligned with the optical axis when focusing from an infinity object to a short-range object.
  • the second focusing lens group has a negative refractive power, and when focusing from an infinity object to a short-range object, it moves to the object side along the optical axis.
  • the following conditional expression is satisfied. 0.20 ⁇ dFF / TL ⁇ 0.65 dFF: From the image plane side surface of the lens arranged on the image plane side of the first focusing lens group when focusing on an infinity object, the object side of the second focusing lens group Distance on the optical axis to the object-side surface of the lens placed in TL: Total length of the optical system when the object is in focus
  • the optical device is configured to be equipped with any of the above optical systems.
  • each lens group is arranged in a lens barrel so that the optical system has the following configuration. It consists of a plurality of lens groups including a leading lens group, a first focusing lens group, and a second focusing lens group arranged side by side on the optical axis, and the leading lens group is larger than the first focusing lens group. It is arranged on the object side, and the second focusing lens group is arranged on the image plane side with respect to the first focusing lens group.
  • the first focusing lens group has a positive refractive power and moves toward the image plane along the optical axis when focusing from an infinity object to a short-range object. It has a negative refractive power and moves toward the object along the optical axis when focusing from an infinity object to a short-range object.
  • An intermediate lens group including at least one lens is provided between the first focusing lens group and the second focusing lens group.
  • each lens group is arranged in a lens barrel so that the optical system has the following configuration. It consists of a plurality of lens groups including a leading lens group, a first focusing lens group, and a second focusing lens group arranged side by side on the optical axis, and the leading lens group is larger than the first focusing lens group. It is arranged on the object side, and the second focusing lens group is arranged on the image plane side with respect to the first focusing lens group.
  • the leading lens group is fixed to the image plane during focusing, and the first focusing lens group has a positive refractive power and is aligned with the optical axis when focusing from an infinity object to a short-range object.
  • the second focusing lens group has a negative refractive power, and when focusing from an infinity object to a short-range object, it moves to the object side along the optical axis.
  • Distance on the optical axis of the lens placed on the object side to the object side surface TL Total length of the optical system when the object is in focus at infinity
  • FIG. It is a diagram which shows the lens structure of the optical system which concerns on Example 1.
  • FIG. It is a diagram of various aberrations at the time of focusing an object at infinity of the optical system according to the first embodiment, (A) shows various aberrations in a wide-angle end state, and (B) shows various aberrations in a telephoto end state. It is a diagram of various aberrations at the time of focusing on a close-range object of the optical system according to the first embodiment, (A) shows various aberrations in the wide-angle end state, and (B) shows various aberrations in the telephoto end state. It is a figure which shows the lens structure of the optical system which concerns on Example 2.
  • FIG. 1 It is a diagram of various aberrations at the time of focusing an object at infinity of the optical system according to the second embodiment, (A) shows various aberrations in a wide-angle end state, and (B) shows various aberrations in a telephoto end state. It is a diagram of various aberrations at the time of focusing on a close-range object of the optical system according to the second embodiment, (A) shows various aberrations in the wide-angle end state, and (B) shows various aberrations in the telephoto end state. It is a figure which shows the lens structure of the optical system which concerns on Example 3.
  • FIG. 1 It is a diagram of various aberrations at the time of focusing an object at infinity of the optical system according to the third embodiment, (A) shows various aberrations in a wide-angle end state, and (B) shows various aberrations in a telephoto end state. It is a diagram of various aberrations at the time of focusing on a close-range object of the optical system according to the third embodiment, (A) shows various aberrations in the wide-angle end state, and (B) shows various aberrations in the telephoto end state. It is a figure which shows the lens structure of the optical system which concerns on Example 4. FIG.
  • FIG. 5 It is a diagram of various aberrations at the time of focusing an object at infinity of the optical system according to the fifth embodiment, (A) shows various aberrations in a wide-angle end state, and (B) shows various aberrations in a telephoto end state. It is a diagram of various aberrations at the time of focusing on a close-range object of the optical system according to the fifth embodiment, (A) shows various aberrations in the wide-angle end state, and (B) shows various aberrations in the telephoto end state. It is a figure which shows the lens structure of the optical system which concerns on Example 6. FIG.
  • FIG. 6 is a diagram of various aberrations of the optical system according to the sixth embodiment, in which (A) shows various aberrations at the time of focusing on an infinite object, and (B) shows various aberrations at the time of focusing on a close-range object. It is a figure which shows the lens structure of the optical system which concerns on Example 7.
  • FIG. 6 is a diagram of various aberrations of the optical system according to the seventh embodiment, (A) shows various aberrations at the time of focusing on an infinity object, and (B) shows various aberrations at the time of focusing on a close-range object. It is a figure which shows the lens structure of the optical system which concerns on Example 8.
  • 8 is a diagram of various aberrations of the optical system according to the eighth embodiment, in which FIG.
  • FIG. 8A shows various aberrations when the object is in focus at infinity
  • FIG. It is a figure which shows the structure of the digital camera which is one Embodiment of an optical apparatus. It is a flowchart which shows the manufacturing method of an optical system. It is another flowchart which shows the manufacturing method of an optical system.
  • FIG. 22 shows a schematic configuration of a digital camera, which is an embodiment of an optical device.
  • the digital camera 1 is composed of a main body 2 and a photographing lens 3 that can be attached to and detached from the main body 2.
  • the main body 2 includes an image sensor 4, a main body control unit (not shown) that controls the operation of a digital camera, and a liquid crystal operation screen 5.
  • the photographing lens 3 includes an optical system ZL composed of a plurality of lens groups and a lens position control mechanism (not shown) for controlling the position of each lens group.
  • the lens position control mechanism is composed of a sensor that detects the position of the lens group, a motor that moves the lens group back and forth along the optical axis, a control circuit that drives the motor, and the like.
  • the light from the subject is collected by the optical system ZL of the photographing lens 3 and reaches the image plane I of the image sensor 4.
  • the light from the subject that has reached the image plane I is photoelectrically converted by the image sensor 4 and recorded as digital image data in a memory (not shown).
  • the digital image data recorded in the memory is displayed on the liquid crystal screen 5 according to the user's operation.
  • the optical system ZL will be described in detail.
  • the optical system in one embodiment is composed of a plurality of lens groups including a leading lens group, a first focusing lens group, and a second focusing lens group arranged side by side on the optical axis, and the leading lens group includes.
  • the second focusing lens group is arranged closer to the object than the first focusing lens group, and the second focusing lens group is arranged closer to the image plane side than the first focusing lens group.
  • the first focusing lens group has a positive refractive power and moves toward the image plane along the optical axis when focusing from an infinity object to a short-range object
  • the second focusing lens group is It has a negative refractive power and moves toward the object along the optical axis when focusing from an infinity object to a short-range object, and between the first focusing lens group and the second focusing lens group, It has an intermediate lens group including at least one lens.
  • the first focusing lens group and the second focusing lens group are arranged apart from each other, and the roles of the two focusing lenses are clearly divided. By doing so, it is possible to satisfactorily correct aberrations during focusing and achieve high optical performance particularly when focusing on a short-range object.
  • the optical system in the other embodiment consists of a plurality of lens groups including a leading lens group, a first focusing lens group, and a second focusing lens group arranged side by side on the optical axis, and the leading lens group includes a preceding lens group.
  • the second focusing lens group is arranged closer to the object side than the first focusing lens group, and the second focusing lens group is arranged closer to the image plane side than the first focusing lens group.
  • the leading lens group is fixed to the image plane during focusing, and the first focusing lens group has a positive refractive power and is aligned with the optical axis when focusing from an infinity object to a short-range object.
  • the second focusing lens group has a negative refractive power and moves toward the object side along the optical axis when focusing from an infinity object to a short-range object.
  • the following conditional expression (1) is satisfied. 0.20 ⁇ dFF / TL ⁇ 0.65 ...
  • dFF From the image plane side surface of the lens arranged on the image plane side most in the first focusing lens group when focusing on an infinity object, the most in the second focusing lens group.
  • Distance on the optical axis of the lens placed on the object side to the object side surface TL Total length of the optical system when the object is in focus
  • Conditional expression (1) defines the distance between the first focusing lens group and the second focusing lens group in the form of a ratio to the total length of the optical system.
  • the distance dFF and the total length TL are values at the time of focusing the object at infinity at the focal length (zoom position) where the total length of the optical system is maximized.
  • the upper limit of the conditional expression (1) is set to a smaller value, for example, 0.62, 0.60, 0.58, 0.55, 0.52 or 0.52. It is preferably 0.50.
  • the lower limit of the conditional expression (1) is set to a larger value, for example, 0.22, 0.24, 0.26, 0.28, 0.30, Alternatively, it is preferably 0.32.
  • each of the above optical systems further satisfies the following conditional expression (2). 0.00 ⁇ BF / TL ⁇ 0.24 ... (2)
  • BF Back focus when the optical system is in focus at infinity
  • TL Overall length when the optical system is in focus at infinity
  • Conditional expression (2) defines the ratio between the back focus of the optical system and the total length of the optical system, which means that this optical system is a mirrorless optical system.
  • the distance BF and the total length TL are values at the time of focusing the object at infinity at the focal length at which the total length of the variable magnification optical system is maximized.
  • the upper limit of the conditional expression (2) is set to a smaller value, for example, 0.24, 0.22, 0.20, 0.18, 0.17, Alternatively, it is preferably 0.16.
  • the lower limit of the conditional expression (2) is set to a larger value, for example, 0.00, 0.02, 0.04, 0.05, 0.06, It is preferably 0.07 or 0.08.
  • each of the above optical systems further satisfies the following conditional expression (3). 60.00 ° ⁇ 2 ⁇ ⁇ 130.00 ° ⁇ ⁇ ⁇ (3)
  • 2 ⁇ Total angle of view when the optical system is in focus at infinity
  • Conditional expression (3) defines the total angle of view of the optical system when the object is in focus at infinity, and indicates that this optical system is a wide-angle lens.
  • the distance 2 ⁇ is a value at the time of focusing an object at infinity at the focal length at which the total length of the optical system is maximized.
  • the upper limit value of 130.00 ° in the conditional expression (3) can be set to a smaller value, for example, 125.00 °, 120.00 °, 115.00 ° or 110. By adjusting the range of the corresponding values of each conditional expression. It can be 00 °.
  • the lower limit value 60.00 ° of the conditional expression (3) can be set to a larger value, for example, 65.00 °, 70.00 °, 75.00 ° or 75.00 ° by adjusting the range of the corresponding values of each conditional expression. It can be 80.00 °.
  • each of the above optical systems further satisfies the following conditional expression (4). 0.20 ⁇ f1 / fL1 ⁇ 1.50 ... (4)
  • fL1 Focal length of the first lens from the object side among the lenses constituting the preceding lens group
  • f1 Focal length of the lens group on the object side of the first in-focus lens group
  • Conditional expression (4) expresses the range of the focal length of the first lens (hereinafter referred to as the first lens) from the object side among the lenses constituting the preceding lens group in the form of a ratio to the focal length of the preceding lens group. It is specified.
  • the focal lengths fL1 and f1 are values at the time of focusing an object at infinity at the focal length at which the total length of the optical system is maximized.
  • the upper limit of the conditional expression (4) is set to a smaller value, for example, 1.45, 1.40, 1.35, 1.30, 1.25, It is preferably 1.20, 1.15, or 1.10.
  • the lower limit of the conditional expression (4) is set to a larger value, for example, 0.24, 0.28, 0.32, 0.35, 0.50, It is preferably 0.60, 0.70, or 0.80.
  • each of the above optical systems further satisfies the following conditional expression (5). 0.40 ⁇ (-f1) /fB ⁇ 1.20 ... (5)
  • f1 Focal length of the preceding lens group
  • fB Combined focal length of the lens group after the first focusing lens group
  • Conditional expression (5) defines the ratio between the focal length of the preceding lens group and the combined focal length of the lens groups after the first focusing lens group.
  • the focal lengths f1 and fB are values at the time of focusing an object at infinity at the focal length at which the total length of the optical system is maximized.
  • the upper limit of the conditional expression (5) is set to a smaller value, for example, 1.15, 1.10, 1.05, 1.00, 0.95 or 0.95. It is preferably 0.90.
  • the lower limit value of the conditional expression (5) When the corresponding value of the conditional expression (5) is less than the lower limit value of 0.40, the retrofocus type is approached and the total length of the optical system becomes longer. In order to ensure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit value of the conditional expression (5) to a larger value, for example, 0.45, 0.50, 0.55 or 0.60. ..
  • each of the above optical systems further satisfies the following conditional expression (6). 0.10 ⁇ f1 / fR ⁇ 0.80 ... (6)
  • f1 Focal length of the preceding lens group
  • fR Focal length of the lens group after the second focusing lens group when focusing on an infinity object
  • Conditional expression (6) defines the ratio of the focal length of the preceding lens group to the focal length of the lens group after the second focusing lens group, and the optical system has a negative refractive power near the image plane. It is shown that it is a mirrorless optical system in which a lens group having a lens group is arranged.
  • the focal lengths f1 and fR are values at the time of focusing an object at infinity at the focal length at which the total length of the optical system is maximized.
  • the upper limit of the conditional expression (6) is set to a smaller value, for example 0.77, 0.75, 0.73, 0.70 or 0.68. It is preferable to do so.
  • the lower limit of the conditional expression (6) is set to a larger value, for example, 0.12, 0.15, 0.17, 0.20 or 0.22. It is preferable to do so.
  • each of the above optical systems further satisfies the following conditional expression (7).
  • f1 Focal length of the leading lens group
  • fLk Focal length of the kth lens from the object side among the lenses constituting the leading lens group
  • ⁇ dLk Abbe number of the kth lens from the object side among the lenses constituting the leading lens group
  • Conditional expression (7) defines the achromatic function by the preceding lens group.
  • the focal lengths f1 and fLk are values at the time of focusing an object at infinity at the focal length at which the total length of the optical system is maximized. Chromatic aberration can be satisfactorily corrected by selecting a lens that constitutes a preceding lens group so as to satisfy this conditional expression.
  • the upper limit value of the conditional expression (7) it becomes difficult to satisfactorily correct the chromatic aberration of magnification.
  • the lower limit of the conditional expression (7) is a larger value, for example, 0.002, 0.004, 0.005 or 0.006. ..
  • each of the above optical systems further satisfies the following conditional expression (8). -1.00 ⁇ (L1R2-L1R1) / (L1R1 + L1R2) ⁇ 0.00 ... (8)
  • L1R1 Radius of curvature of the surface of the lens placed closest to the object side in the optical system
  • L1R2 Radius of curvature of the surface of the lens placed closest to the object side on the image plane side
  • Conditional expression (8) defines the shape factor of the first lens, and indicates that the first lens is a negative meniscus lens with a convex surface facing the object side.
  • the upper limit of the conditional expression (8) should be set to a smaller value, for example, -0.10, -0.15, -0.20, -0.25, It is preferably ⁇ 0.30, ⁇ 0.35, ⁇ 0.40 or ⁇ 0.42.
  • the lower limit of the conditional expression (8) is set to a larger value, for example, ⁇ 0.98, ⁇ 0.94, ⁇ 0.90, ⁇ 0.88, It is preferably ⁇ 0.86 or ⁇ 0.84.
  • each of the above optical systems further satisfies the following conditional expression (9). -0.50 ⁇ (LeR2-LeR1) / (LeR2 + LeR1) ⁇ 1.00 ... (9)
  • LeR1 Radius of curvature of the surface of the lens placed closest to the image plane side in the optical system
  • LeR2 Radius of curvature of the surface of the lens placed closest to the image plane side
  • Conditional expression (9) defines the shape factor of the lens placed closest to the image plane side in the optical system, and the lens closest to the image plane faces the positive meniscus toward the image plane side. Indicates that it is a lens or a negative meniscus lens.
  • the upper limit of the conditional expression (9) is set to a smaller value, for example, 0.90, 0.80, 0.70, 0.60, 0.50 or 0.50. It is preferably 0.40.
  • the lower limit of the conditional expression (9) is set to a larger value, for example, -0.45, -0.40, -0.35, -0.30, It is preferably ⁇ 0.25, ⁇ 0.20, ⁇ 0.15, or ⁇ 0.10.
  • each of the above optical systems further satisfies the following conditional equation (10). 0.10 ⁇ fF1 / (-fF2) ⁇ 1.50 ... (10)
  • fF1 Focal length of the first focusing lens group
  • fF2 Focal length of the second focusing lens group
  • the conditional expression (10) defines the ratio of the focal length of the first focusing lens group to the focal length of the second focusing lens group, and represents an appropriate balance between the focal lengths of the two focusing lens groups. ing.
  • the focal lengths fF1 and fF2 are values at the time of focusing an object at infinity at the focal length at which the total length of the optical system is maximized.
  • the upper limit of the conditional expression (10) is set to a smaller value, for example, 1.45, 1.40, 1.35, 1.30, 1.25, It is preferably 1.20, 1.15, 1.10, or 1.05.
  • the corresponding value of the conditional expression (10) is less than the lower limit value of 0.10, the power of the second focusing lens group becomes weak, and various aberrations such as curvature of field are satisfactorily corrected when focusing on a short-distance object. It becomes difficult.
  • each of the above optical systems further satisfies the following conditional formula (11). -0.30 ⁇ 1 / ⁇ F1 ⁇ 0.95 ... (11)
  • ⁇ F1 Horizontal magnification of the first focusing lens group when focusing on an infinity object
  • the conditional expression (11) defines the lateral magnification of the first focusing lens group when the object is in focus at infinity.
  • the lateral magnification ⁇ F1 is a value at the time of focusing an object at infinity at the focal length at which the total length of the optical system is maximized.
  • the upper limit of the conditional expression (11) is set to a smaller value, for example, 0.90, 0.85, 0.80, 0.75, 0.70, It is preferably 0.65, 0.60, 0.55, or 0.50.
  • the lower limit of the conditional expression (14) is set to a larger value, for example, -0.25, -0.20, -0.15, -0.10 or It is preferably ⁇ 0.05.
  • each of the above optical systems further satisfies the following conditional expression (12). 0.100 ⁇ 1 / ⁇ F2 ⁇ 1.000 ... (12)
  • ⁇ F2 Lateral magnification when focusing on an infinity object in the second focusing lens group
  • Conditional expression (12) defines the lateral magnification of the second focusing lens group when focusing on an infinite object.
  • the lateral magnification ⁇ F2 is a value at the time of focusing an object at infinity at the focal length at which the total length of the optical system is maximized.
  • the upper limit of the conditional expression (12) is set to a smaller value, for example, 0.998, 0.995, 0.993, 0.990, 0.985, It is preferably 0.980, 0.970, or 0.950.
  • the lower limit of the conditional expression (12) is set to a larger value, for example, 0.150, 0.200, 0.250, 0.300, 0.400, It is preferably 0.500, 0.550, 0.600, 0.650, or 0.700.
  • each of the above optical systems further satisfies the following conditional expression (13).
  • ⁇ F1 Lateral magnification when focusing on an infinite object in the first focusing lens group
  • the conditional expression (13) defines the conditions satisfied by the lateral magnification of the first focusing lens group when focusing on an infinite object.
  • the lateral magnification ⁇ F1 is a value at the time of focusing an object at infinity at the focal length at which the total length of the optical system is maximized.
  • the upper limit of the conditional expression (13) is set to a smaller value, for example, 0.245, 0.240, 0.200, 0.175, 0.150, It is preferably 0.125 or 0.100.
  • each of the above optical systems further satisfies the following conditional expression (14).
  • ⁇ F2 Lateral magnification when focusing on an infinite object in the second focusing lens group
  • the conditional expression (14) defines the conditions satisfied by the lateral magnification of the second focusing lens group when focusing on an infinite object.
  • the lateral magnification ⁇ F2 is a value at the time of focusing an object at infinity at the focal length at which the total length of the optical system is maximized.
  • the upper limit value of the conditional expression (14) is a smaller value, for example, 0.24998, 0.24996 or 0.24994.
  • each of the above optical systems further satisfies the following conditional formula (15). -0.20 ⁇ F1 / ⁇ F2 ⁇ 0.80 ... (15) However, ⁇ F1: Lateral magnification when focusing an infinity object in the first focusing lens group ⁇ F2: Lateral magnification when focusing an infinity object in the second focusing lens group
  • Conditional expression (15) defines the ratio of the lateral magnification of the first focusing lens group and the second focusing lens group when the object is in focus at infinity.
  • the lateral magnifications ⁇ F1 and ⁇ F2 are values at the time of focusing on an infinity object at the focal length at which the total length of the optical system is maximized.
  • the upper limit of the conditional expression (15) is set to a smaller value, for example, 0.75, 0.70, 0.65, 0.60, 0.55, It is preferably 0.50 or 0.45.
  • the lower limit of the conditional expression (15) is set to a larger value, for example, -0.16, -0.12, -0.08 or -0.04. It is preferable to do so.
  • each of the above optical systems further satisfies the following conditional expression (16). -1.00 ⁇ MF1 / MF2 ⁇ -0.01 ... (16) However, MF1: Amount of movement when focusing from an infinity object to a close-range object in the first focusing lens group MF2: Amount of movement when focusing from an infinity object to a close-range object in the second focusing lens group (The amount of movement represents the movement toward the image plane as a positive value.)
  • Conditional expression (16) defines the ratio of the amount of movement of the two focusing lens groups when focusing from an infinity object to a close-range object.
  • the movement amounts MF1 and MF2 are values at the time of focusing an object at infinity at the focal length at which the total length of the optical system is maximized.
  • the upper limit of the conditional expression (16) is set to a smaller value, for example, 0.03, -0.05, -0.07, -0.08. Is preferable.
  • the lower limit of the conditional expression (16) is set to a larger value, for example, -0.9, -0.8, -0.7, -0.6, It is preferably ⁇ 0.5 and ⁇ 0.45.
  • each of the above optical systems further satisfies the following conditional equation (17). 0.10 ⁇ (-f1) / fF1 ⁇ 0.60 ... (17)
  • f1 Focal length of the preceding lens group
  • fF1 Focal length of the first focusing lens group
  • Conditional formula (17) defines the ratio of the focal length of the leading lens group to the focal length of the first focusing lens group, and indicates the appropriate range of power of the leading lens group.
  • the focal lengths f1 and fF1 are values at the time of focusing an object at infinity at the focal length at which the total length of the optical system is maximized.
  • the upper limit of the conditional expression (17) is set to a smaller value, for example, 0.60, 0.55, 0.50, 0.45 or 0.42. It is preferable to do so.
  • the lower limit of the conditional expression (17) is set to a larger value, for example, 0.10, 0.12, 0.15, 0.17, 0.20 or It is preferably 0.21.
  • each of the above optical systems further satisfies the following conditional equation (18). 0.02 ⁇ f1 / fF2 ⁇ 0.60 ... (18)
  • f1 Focal length of the preceding lens group
  • fF2 Focal length of the second focusing lens group
  • the conditional equation (18) defines the ratio of the focal length of the leading lens group to the focal length of the second focusing lens group, and performs aberration correction well to indicate an appropriate range of power of the leading lens group.
  • the focal lengths f1 and fF2 are values at the time of focusing an object at infinity at the focal length at which the total length of the optical system is maximized.
  • the upper limit of the conditional expression (18) is set to a smaller value, for example, 0.55, 0.50, 0.45, 0.40, 0.35. It is preferable to do so.
  • the corresponding value of the conditional expression (18) is less than the lower limit value of 0.02, the power of the second focusing lens group is too weak, and various aberrations such as curvature of field during short-distance object focusing are satisfactorily corrected. Becomes difficult.
  • each of the above optical systems further satisfies the following conditional equation (19). 0.20 ⁇ fA / fF1 ⁇ 0.80 ... (19)
  • fA Composite focal length of the intermediate lens group between the first in-focus lens group and the second in-focus lens group
  • fF1 Focal length of the first in-focus lens group
  • Conditional expression (19) defines the ratio of the combined focal length of the intermediate lens group between the first focusing lens group and the second focusing lens group to the focal length of the first focusing lens group. is there.
  • the focal lengths fA and fF1 are values at the time of focusing an object at infinity at the focal length at which the total length of the optical system is maximized.
  • the corresponding value of the conditional expression (19) exceeds the upper limit value of 0.80, the power of the intermediate lens group is too weak, and it becomes difficult to satisfactorily correct various aberrations such as spherical aberration.
  • the lower limit of the conditional expression (19) is a larger value, for example, 0.25, 0.30, 0.35 or 0.40. ..
  • each of the above optical systems further satisfies the following conditional expression (20). 0.00 ⁇ (1- ⁇ F2 2 ) x ⁇ R 2 x MF2 ⁇ 2.00 ... (20)
  • ⁇ F2 Lateral magnification when the second in-focus lens group is in focus
  • ⁇ R Total magnification of the lens groups after the second in-focus lens group MF2: Close to the infinity object in the second in-focus lens group Amount of movement when focusing on a distance object
  • the conditional expression (20) defines the moving direction of the second focusing lens group, and shows that the second focusing lens group corrects the motion aberration in the direction opposite to the direction for focusing.
  • the optical system is a variable magnification optical system
  • the lateral magnification ⁇ F2 the total magnification ⁇ R, and the movement amount MF2 are the values at the time of focusing the object at infinity at the focal length at which the total length of the optical system is maximized.
  • the upper limit of the conditional expression (20) is set to a smaller value, for example, 1.90, 1.80, 1.70, 1.60, 1.50. It is preferable to do so.
  • the lower limit of the conditional expression (20) is a larger value, for example, 0.01, 0.02, 0.03, 0.04. ..
  • each of the above optical systems further satisfies the following conditional equation (21). 0.10 ⁇ dF1 / TL ⁇ 0.50 ... (21)
  • dF1 From the object-side surface of the lens placed closest to the object side in the optical system when focusing on an infinity object, the lens placed closest to the object side in the first focusing lens group
  • Distance on the optical axis to the surface on the object side TL Total length of the optical system when the object is in focus at infinity
  • Conditional expression (21) is from the object-side surface of the lens arranged on the object side most in the optical system to the object-side surface of the lens arranged on the object side most in the first focusing lens group. It defines the ratio between the distance on the optical axis and the total length of the optical system, and indicates an appropriate range of the position of the first focusing lens group in the optical system.
  • the distance dF and the total length TL are the values at the time of focusing the object at infinity at the focal length at which the total length of the optical system is maximized.
  • the range defined by the conditional expression (21) means that the first focusing lens group is arranged in front of the optical system (closer to the object) to separate the two focusing lens groups, and this conditional expression is satisfied. As a result, various aberrations such as curvature of field can be satisfactorily corrected.
  • the position of the first focusing lens group is lowered too much (away from the object), and the optical system becomes large.
  • the lower limit of the conditional expression (21) is set to a larger value, for example, 0.12, 0.15, 0.17, 0.20 or 0.22. It is preferable to do so.
  • each of the above optical systems further satisfies the following conditional expression (22). 0.50 ⁇ dF2 / TL ⁇ 0.90 ... (22)
  • dF2 When the lens is focused on an infinity object, the lens is arranged on the object side most in the second focusing lens group from the object side surface of the lens arranged on the object side most in the optical system.
  • Distance on the optical axis to the object-side surface of the lens TL Total length of the optical system when the object is in focus at infinity
  • Conditional expression (22) is from the object-side surface of the lens arranged on the object side most in the optical system to the object-side surface of the lens arranged on the object side most in the second focusing lens group. It defines the ratio between the distance on the optical axis and the total length of the optical system when the object is in focus at infinity, and indicates an appropriate range of the position of the second focusing lens group in the optical system.
  • the distance dF2 and the total length TL are the values at the time of focusing the object at infinity at the focal length at which the total length of the optical system is maximized.
  • the range defined by the conditional expression (22) means that the second focusing lens group is arranged behind the optical system (closer to the image plane) and the two focusing lens groups are separated from each other.
  • the upper limit value of 0.90 in the conditional expression (22) indicates this physical limit.
  • the upper limit of the conditional expression (22) is preferably a smaller value, for example 0.88, 0.86, 0.84 or 0.83, in order to ensure the effect of the present embodiment. ..
  • the lower limit of the conditional expression (22) is set to a larger value, for example, 0.55, 0.60, 0.65, 0.70, 0.72 or 0.72. It is preferably 0.74.
  • a plurality of lens groups including a preceding lens group, a first focusing lens group, and a second focusing lens group are arranged on the optical axis and arranged in a lens barrel.
  • the preceding lens group is arranged closer to the object than the first focusing lens group
  • the second focusing lens group is arranged closer to the image plane side than the first focusing lens group (ST1). ..
  • the first focusing lens group has a positive refractive power and moves toward the image plane along the optical axis when focusing from an infinity object to a short-range object.
  • An intermediate lens group including at least one lens is arranged between the first focusing lens group and the second focusing lens group (ST3).
  • a plurality of lens groups including a preceding lens group, a first focusing lens group, and a second focusing lens group arranged side by side on the optical axis are placed in a lens barrel. Deploy. At this time, the preceding lens group is arranged closer to the object than the first focusing lens group, and the second focusing lens group is arranged closer to the image plane side than the first focusing lens group (ST1). The leading lens group is fixed to the image plane during focusing, and the first focusing lens group has a positive refractive power and is aligned with the optical axis when focusing from an infinity object to a short-range object.
  • the second focusing lens group has a negative refractive power and moves toward the object side along the optical axis when focusing from an infinity object to a short-range object. (ST2). Further, each lens group is arranged in the lens barrel so as to satisfy the following conditional expression. 0.20 ⁇ dFF / TL ⁇ 0.65 dFF: From the image plane side surface of the lens arranged on the image plane side of the first focusing lens group when focusing on an infinity object, the object side of the second focusing lens group Distance on the optical axis to the object-side surface of the lens placed in TL: Total length of the optical system when the object is in focus
  • the optical system manufactured by the above procedure and an optical device equipped with the optical system have an intermediate lens group provided between the first focusing lens group and the second focusing lens group, or the first focusing lens group and the first focusing lens group.
  • the distance between the two focusing lens groups By keeping the distance between the two focusing lens groups at an appropriate distance, the division of roles between the first focusing lens group and the second focusing lens group is clarified.
  • the first focusing lens group is moved to the image plane side and the second focusing lens is moved to the object side to focus from an infinity object to a short-range object, various aberrations are satisfactorily improved. It can be corrected and high optical performance can be realized even in a short-range object focusing state.
  • FIG. 4 show a cross-sectional view of the arrangement of the lens groups of the optical system in each embodiment.
  • FIG. 4 the moving direction of the focusing lens group when focusing from an infinity object to a short-range object is indicated by an arrow together with the letters "focus" and " ⁇ ".
  • variable magnification optical system in the lower part of each figure, along the optical axis of the lens group G and the aperture S when zooming (magnifying) from the wide-angle end state (W) to the telephoto end state (T).
  • the movement trajectory is indicated by an arrow.
  • each lens group is represented by a combination of reference numerals G and numbers, and each lens is represented by a combination of reference numerals L and numbers.
  • numbers are assigned to each embodiment. Therefore, the same combination of reference numerals and numbers may be used in a plurality of examples, but this does not mean that the configurations indicated by the combination of reference numerals and numbers are the same.
  • FIG. 5, FIG. 8, FIG. 11 and FIG. 14 are aberration diagrams of the optical system at the time of focusing on an infinity object in Examples 1 to 5, respectively, in which (A) is a wide-angle end state and (B). Shows various aberrations in the telephoto end state.
  • FIGS. 3, 6, 9, 12 and 15 are aberration diagrams of the optical system at the time of focusing on a close-range object in Examples 1 to 5, respectively, in which (A) is a wide-angle end state, ( B) shows various aberrations in the telephoto end state.
  • 17, 19 and 21 are aberration diagrams of the optical system in Examples 6 to 8, respectively, (A) is aberration during infinity object focusing, and (B) is aberration during short-distance object focusing. Is shown.
  • FNO indicates F number
  • NA indicates numerical aperture
  • Y indicates image height
  • the spherical aberration diagram shows the value of the F number or numerical aperture corresponding to the maximum aperture
  • the astigmatism diagram and the distortion diagram show the maximum value of the image height
  • the transverse aberration diagram shows the value of each image height.
  • the solid line shows the sagittal image plane and the broken line shows the meridional image plane.
  • the distortion diagram shows the distortion aberration based on the d-line
  • the chromatic aberration of magnification diagram shows the chromatic aberration of magnification based on the g-line.
  • f is the focal length of the entire lens system
  • FNO is the F number
  • 2 ⁇ is the angle of view (unit is ° (degrees)
  • ⁇ is the half angle of view
  • Y is the maximum image height.
  • TL indicates the distance from the frontmost surface of the lens to the final surface of the lens on the optical axis when the infinity object is in focus, plus BF
  • BF is the final surface of the lens on the optical axis when the infinity object is in focus.
  • the air conversion distance (back focus) from to the image plane I is shown.
  • the surface numbers indicate the order of the optical surfaces from the object side along the direction in which the light beam travels
  • R is the radius of curvature of each optical surface (the surface whose center of curvature is located on the image surface side). Is a positive value)
  • D is the distance on the optical axis from each optical surface to the next optical surface (or image surface)
  • nd is the refractive index of the material of the optical member with respect to the d line
  • ⁇ d is The Abbe number based on the d-line of the material of the optical member is shown.
  • the surface spacing (Di) means that the distance from one surface i to the next surface is variable.
  • the second-order aspherical coefficient A2 is 0, and the description thereof is omitted.
  • X (y) (y2 / R) / ⁇ 1+ (1- ⁇ ⁇ y2 / R2) 1/2 ⁇ + A4 ⁇ y4 + A6 ⁇ y6 + A8 ⁇ y8 + A10 ⁇ y10 + A12 ⁇ y12 ⁇ ⁇ ⁇ (A)
  • the [Lens Group Data] table shows the starting surface (the surface closest to the object) of each lens group, the focal length, the magnification when the infinity object is in focus at the wide-angle end state, and the infinity object at the telephoto end state. Shows the magnification when in focus.
  • the table of [first lens group data] shows the focal lengths of the lenses constituting the first lens group shown in the lens group data.
  • the table of [variable spacing data] shows the surface spacing to the next surface at the surface number i in which the surface spacing is (Di) in the table showing [lens specifications].
  • the surface spacing indicates the surface spacing when focusing on an infinite object and the surface spacing when focusing on a close-range object, respectively.
  • the unit of length is set to "mm" in each table of the present specification. There is. However, the unit of length is not necessarily limited to "mm" because the same optical performance can be obtained even if the optical system is proportionally expanded or contracted.
  • FIG. 1 is a diagram showing a lens configuration of the optical system ZL (1) according to the first embodiment.
  • the optical system ZL (1) includes a first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and a third lens having a negative refractive power arranged in order from the object side. It is composed of a group G3, a fourth lens group G4 having a positive refractive power, and a fifth lens group G5 having a negative refractive power.
  • the image plane I is located after the fifth lens group G5.
  • a first sub-aperture ss1 is arranged in the second lens group G2, and an aperture diaphragm S and a second sub-aperture ss2 are arranged in the third lens group G3.
  • the first focusing lens group F1 is composed of a part of the lens groups in the second lens group G2
  • the second focusing lens group F2 is composed of a part of the lens groups in the fifth lens group G5. Will be done.
  • Each lens group moves along the trajectory indicated by the arrow in the lower part of FIG. 1 when the optical system is scaled from the wide-angle end state (W) to the telephoto end state (T).
  • the first lens group G1 moves to the image plane side
  • the lens groups from the second lens group G2 to the fifth lens group G5 following lens group GB) move to the object side
  • the shooting magnification is changed (magnification is performed).
  • the second lens group G2 including the first focusing lens group F1 and the fifth lens group G5 including the second focusing lens group F2 move in the same direction by the same distance (movement locus is Will be the same).
  • the first focusing lens group F1 is on the image plane side
  • the second focusing lens group F2 is on the object side, as shown by the arrow in the upper part of FIG. , Move each.
  • the first lens group G1 includes a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L13, and a biconvex positive lens L14. Consists of. Both sides of the negative meniscus lens L11 are aspherical, and the image-side surface of the negative meniscus lens L12 is aspherical.
  • the second lens group G2 includes a combined positive lens of a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L22, a first secondary aperture ss1, and a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side. It is composed of L23, a negative meniscus lens L24 with a convex surface facing the object side, and a junction positive lens of a biconvex positive lens L25. Of these, the junction positive lens of the negative meniscus lens L21 and the biconvex positive lens L22 functions as the first focusing lens group F1.
  • the third lens group G3 includes an aperture diaphragm S, a negative meniscus lens L31 with a concave surface facing the object side, a biconcave negative lens L32, a biconvex positive lens L33, and a second sub diaphragm ss2. Consists of.
  • the fourth lens group G4 is a junction positive lens of a negative meniscus lens L41 with a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L42, a biconvex positive lens L43, and a negative meniscus lens with a concave surface facing the object side. It is composed of a L44 junction positive lens.
  • the fifth lens group G5 is composed of a biconvex positive lens L51, a biconcave negative lens L52, and a negative meniscus lens L53 with a concave surface facing the object side.
  • the positive lens L51 and the negative lens L52 function as the second focusing lens group F2.
  • the image-side surface of the negative lens L52 and the image-side surface of the negative meniscus lens L53 are aspherical surfaces.
  • the intermediate lens group GA is a lens group from the secondary aperture ss1 in the second lens group G2 to the negative meniscus lens L44 of the fourth lens group G4, and the lens group GR after the second focusing lens group. Is the fifth lens group G5.
  • Table 1 lists the values of the specifications of the optical system according to the first embodiment.
  • FIG. 2 shows various aberration values of the optical system according to the first embodiment in the infinite object in-focus state
  • FIG. 3 shows various aberration values of the optical system according to the first embodiment in the close-range object in-focus state. ..
  • (A) shows various aberration values in the wide-angle end state
  • (B) shows various aberration values in the telephoto end state. From each aberration diagram, the optical system according to the first embodiment can satisfactorily correct various aberrations over the entire range from the wide-angle end state to the telephoto end state, and is also excellent in the close-range object focusing state. It can be seen that it has excellent imaging performance.
  • FIG. 4 is a diagram showing a lens configuration of the optical system ZL (2) according to the second embodiment.
  • the optical system ZL (2) includes a first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and a third lens having a negative refractive power arranged in order from the object side. It is composed of a group G3, a fourth lens group G4 having a positive refractive power, and a fifth lens group G5 having a negative refractive power.
  • the image plane I is located after the fifth lens group G5.
  • a first sub-aperture ss1 is arranged in the second lens group G2, and an aperture diaphragm S and a second sub-aperture ss2 are arranged in the third lens group G3.
  • the first focusing lens group F1 is composed of a part of the lens groups in the second lens group G2
  • the second focusing lens group F2 is composed of a part of the lens groups in the fifth lens group G5. Will be done.
  • Each lens group moves along the trajectory indicated by the arrow in the lower part of FIG. 4 when the optical system is scaled from the wide-angle end state (W) to the telephoto end state (T).
  • the first lens group G1 moves to the image plane side
  • the lens groups from the second lens group G2 to the fifth lens group G5 (successor lens group GB) move to the object side
  • the first lens group G1 and the succeeding lens By changing the distance between the groups, the shooting magnification is changed (magnification is performed).
  • the second lens group G2 including the first focusing lens group F1 and the fifth lens group G5 including the second focusing lens group F2 move in the same direction by the same distance (movement locus is Will be the same).
  • the first focusing lens group F1 is on the image plane side
  • the second focusing lens group F2 is on the object side, as shown by the arrow in the upper part of FIG. , Move each.
  • the first lens group G1 is a combination of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, a negative lens L13 having a biconcave shape, and a positive lens L14 having a biconvex shape. It consists of a negative lens. Both sides of the negative meniscus lens L11 are aspherical, and the image-side surface of the negative meniscus lens L12 is aspherical.
  • the second lens group G2 includes a first sub-aperture ss1, a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, a junction positive lens of a biconvex positive lens L22, and a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side. It is composed of an L23 and a junction normal lens of a biconvex positive lens L24. Of these, the junction positive lens of the negative meniscus lens L21 and the biconvex positive lens L22 functions as the first focusing lens group F1.
  • the third lens group G3 is composed of an aperture stop S, a biconcave negative lens L31, a biconvex positive lens L32, and a second sub-aperture ss2.
  • the fourth lens group G4 is a junction positive lens of a negative meniscus lens L41 with a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L42, a biconvex positive lens L43, and a negative meniscus lens with a concave surface facing the object side. It is composed of a L44 junction positive lens.
  • the fifth lens group G5 is composed of a biconvex positive lens L51, a biconcave negative lens L52, and a negative meniscus lens L53 with a concave surface facing the object side.
  • the junction positive lens of the positive lens L51 and the negative lens L52 functions as the second focusing lens group F2.
  • the image-side surface of the negative lens L52 and the image-side surface of the negative meniscus lens L53 are aspherical surfaces.
  • the intermediate lens group GA is a lens group from the negative meniscus lens L23 in the second lens group G2 to the negative meniscus lens L44 in the fourth lens group G4, and is a lens after the second focusing lens group.
  • the group GR is the fifth lens group G5.
  • Table 2 shows the values of the specifications of the optical system according to the second embodiment.
  • FIG. 5 shows various aberration values of the optical system according to the second embodiment in the infinite object in-focus state
  • FIG. 6 shows various aberration values of the optical system according to the second embodiment in the close-range object in-focus state. ..
  • (A) shows various aberration values in the wide-angle end state
  • (B) shows various aberration values in the telephoto end state. From each aberration diagram, the optical system according to the second embodiment can satisfactorily correct various aberrations over the entire range from the wide-angle end state to the telephoto end state, and is also excellent in the close-range object focusing state. It can be seen that it has excellent imaging performance.
  • FIG. 7 is a diagram showing a lens configuration of the optical system ZL (3) according to the third embodiment.
  • the optical system ZL (3) includes a first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and a third lens having a negative refractive power arranged in order from the object side. It is composed of a group G3, a fourth lens group G4 having a positive refractive power, and a fifth lens group G5 having a negative refractive power.
  • the image plane I is located after the fifth lens group G5.
  • a first sub-aperture ss1 is arranged in the second lens group G2, and an aperture diaphragm S and a second sub-aperture ss2 are arranged in the third lens group G3.
  • the first focusing lens group F1 is composed of a part of the lens groups in the second lens group G2
  • the second focusing lens group F2 is composed of a part of the lens groups in the fifth lens group G5. Will be done.
  • Each lens group moves along the trajectory indicated by the arrow in the lower part of FIG. 7 when the optical system is scaled from the wide-angle end state (W) to the telephoto end state (T).
  • the first lens group G1 moves to the image plane side
  • the lens group (successor lens group GB) moves from the second lens group G2 to the fifth lens group G5 to the object side
  • the first lens group G1 and the succeeding lens group The shooting magnification is changed (magnification is performed) by changing the interval between the lenses.
  • the second lens group G2 including the first focusing lens group F1 and the fifth lens group G5 including the second focusing lens group F2 move in the same direction by the same distance (movement locus is Will be the same).
  • the first focusing lens group F1 is on the image plane side
  • the second focusing lens group F2 is on the object side, as shown by the arrow in the upper part of FIG. , Move each.
  • the first lens group G1 is a combination of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, a negative lens L13 having a biconcave shape, and a positive lens L14 having a biconvex shape. It consists of a negative lens. Both sides of the negative meniscus lens L11 are aspherical, and the image-side surface of the negative meniscus lens L12 is aspherical.
  • the second lens group G2 includes a first sub-aperture ss1, a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, a junction positive lens of a biconvex positive lens L22, and a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side. It is composed of an L23 and a junction normal lens of a biconvex positive lens L24. Of these, the junction positive lens of the negative meniscus lens L21 and the positive lens L22 functions as the first focusing lens group F1.
  • the third lens group G3 is composed of an aperture stop S, a biconcave negative lens L31, a biconvex positive lens L32, and a second sub-aperture ss2.
  • the fourth lens group G4 is a junction positive lens of a negative meniscus lens L41 with a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L42, a biconvex positive lens L43, and a negative meniscus lens with a concave surface facing the object side. It is composed of a L44 junction positive lens.
  • the fifth lens group G5 is composed of a biconvex positive lens L51, a biconcave negative lens L52, and a negative meniscus lens L53 with a concave surface facing the object side.
  • the junction positive lens of the positive lens L51 and the negative lens L52 functions as the second focusing lens group F2.
  • the image-side surface of the negative lens L52 and the image-side surface of the negative meniscus lens L53 are aspherical surfaces.
  • the intermediate lens group GA is a lens group from the negative meniscus lens L23 in the second lens group G2 to the negative meniscus lens L44 in the fourth lens group G4, and is a lens group after the second focusing lens group.
  • GR is the fifth lens group G5.
  • Table 3 shows the values of the specifications of the optical system according to the third embodiment.
  • FIG. 8 shows various aberration values of the optical system according to the third embodiment in the infinite object in-focus state
  • FIG. 9 shows various aberration values of the optical system according to the third embodiment in the close-range object in-focus state. ..
  • (A) shows various aberration values in the wide-angle end state
  • (B) shows various aberration values in the telephoto end state. From each aberration diagram, the optical system according to the third embodiment can satisfactorily correct various aberrations over the entire range from the wide-angle end state to the telephoto end state, and is also excellent in the close-range object focusing state. It can be seen that it has excellent imaging performance.
  • FIG. 10 is a diagram showing a lens configuration of the optical system ZL (4) according to the fourth embodiment.
  • the optical system ZL (4) includes a first lens group G1 having a negative power, a second lens group G2 having a positive power, and a third lens having a positive power, which are arranged in order from the object side. It is composed of a group G3, a fourth lens group G4 having a negative power, a fifth lens group G5 having a positive power, and a sixth lens group G6 having a negative power.
  • the image plane I is located after the sixth lens group G6.
  • An aperture diaphragm S and a sub diaphragm ss are arranged in the fourth lens group G4.
  • the first focusing lens group F1 is composed of the second lens group G2
  • the second focusing lens group F2 is composed of a part of the lens groups in the fifth lens group G5.
  • Each lens group moves along the trajectory indicated by the arrow in the lower part of FIG. 10 when the optical system is scaled from the wide-angle end state (W) to the telephoto end state (T).
  • the first lens group G1 moves to the image plane side
  • the lens group (following lens group GB) moves from the second lens group G2 to the sixth lens group G6 to the object side
  • the first lens group G1 and the succeeding lens group The shooting magnification is changed (magnification is performed) by changing the interval between the lenses.
  • the first focusing lens group F1 is on the image plane side and the second focusing lens group F2 is on the object side, as shown by the arrow in the upper part of FIG. , Move each.
  • the first lens group G1 is composed of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L12, and a junction negative lens of a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side. Both sides of the negative meniscus lens L11 are aspherical.
  • the second lens group G2 is composed of a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side and a junction positive lens L22 having a biconvex positive shape.
  • the second lens group G2 functions as the first focusing lens group F1.
  • the third lens group G3 is composed of a biconvex positive lens L31 and a biconcave negative lens L32.
  • the fourth lens group G4 is composed of an aperture diaphragm S, a negative lens L41 having a biconcave shape, a positive lens L42 having a biconvex shape, and an auxiliary diaphragm ss.
  • the fifth lens group G5 is a bonded positive lens consisting of a biconvex positive lens L51 and a negative meniscus lens L52 with a concave surface facing the object side, and a negative meniscus lens L53 with a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens. It is composed of a L54 junction positive lens.
  • the sixth lens group G6 is composed of a junction negative lens of a biconvex positive lens L61 and a biconcave negative lens L62, and a negative meniscus lens L63 with a concave surface facing the object side.
  • the junction negative lens of the positive lens L61 and the negative lens L62 functions as the second focusing lens group F2. Both sides of the negative meniscus lens L63 are aspherical.
  • the intermediate lens group GA is a lens group from the third lens group G3 to the fifth lens group G5, and the lens group GR after the second in-focus lens group is the sixth lens group G6.
  • Table 4 lists the values of the specifications of the optical system according to the fourth embodiment.
  • Variable ratio 2.609 WT f 18.549 48.400 F.NO 2.910 4.120 2 ⁇ (°) 98.952 Ymax 20.449 21.700 TL 156.976 145.902 BF 20.533 50.882 MF1 5.923 8.270 MF2 -0.524 -3.556 fAw 37.796 fBw 36.341 fRw -43.941
  • FIG. 11 shows various aberration values of the optical system according to the fourth embodiment in the infinite object in-focus state
  • FIG. 12 shows various aberration values of the optical system according to the fourth embodiment in the close-range object in-focus state. ..
  • (A) shows various aberration values in the wide-angle end state
  • (B) shows various aberration values in the telephoto end state. From each aberration diagram, the optical system according to the fourth embodiment can satisfactorily correct various aberrations over the entire range from the wide-angle end state to the telephoto end state, and is also excellent in the close-range object focusing state. It can be seen that it has excellent imaging performance.
  • FIG. 13 is a diagram showing a lens configuration of the optical system ZL (5) according to the fifth embodiment.
  • the optical system ZL (5) includes a first lens group G1 having a negative power, a second lens group G2 having a positive power, and a third lens having a positive power, which are arranged in order from the object side. It is composed of a group G3, a fourth lens group G4 having a negative power, a fifth lens group G5 having a positive power, and a sixth lens group G6 having a negative power.
  • the image plane I is located after the sixth lens group G6.
  • An aperture diaphragm S and a sub diaphragm ss are arranged in the fourth lens group G4.
  • the first focusing lens group F1 is composed of the second lens group G2
  • the second focusing lens group F2 is composed of a part of the lens groups in the sixth lens group G6.
  • Each lens group moves along the trajectory indicated by the arrow in the lower part of FIG. 13 when the optical system is scaled from the wide-angle end state (W) to the telephoto end state (T).
  • the first lens group G1 moves to the image plane side
  • the lens group (following lens group GB) moves from the second lens group G2 to the sixth lens group G6 to the object side
  • the first lens group G1 and the succeeding lens group The shooting magnification is changed (magnification is performed) by changing the interval between the lenses.
  • the first focusing lens group F1 is on the image plane side and the second focusing lens group F2 is on the object side, as shown by the arrow in the upper part of FIG. , Move each.
  • the first lens group G1 is composed of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L12, and a junction negative lens of a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side. Both sides of the negative meniscus lens L11 are aspherical.
  • the second lens group G2 is composed of a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side and a junction positive lens L22 having a biconvex positive shape.
  • the second lens group G2 functions as the first focusing lens group F1.
  • the third lens group G3 is composed of a biconvex positive lens L31 and a biconcave negative lens L32.
  • the fourth lens group G4 is composed of an aperture diaphragm S, a negative lens L41 having a biconcave shape, a positive lens L42 having a biconvex shape, and an auxiliary diaphragm ss.
  • the fifth lens group G5 is a bonded positive lens consisting of a biconvex positive lens L51 and a negative meniscus lens L52 with a concave surface facing the object side, and a negative meniscus lens L53 with a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens. It is composed of a L54 junction positive lens.
  • the sixth lens group G6 is composed of a junction negative lens of a biconvex positive lens L61 and a biconcave negative lens L62, and a negative meniscus lens L63 with a concave surface facing the object side.
  • the junction negative lens of the positive lens L61 and the negative lens L62 functions as the second focusing lens group F2. Both sides of the negative meniscus lens L63 are aspherical.
  • the intermediate lens group GA is a lens group from the third lens group G3 to the fifth lens group G5, and the lens group GR after the second in-focus lens group is the sixth lens group G6.
  • Table 5 shows the values of the specifications of the optical system according to the fifth embodiment.
  • FIG. 14 shows various aberration values of the optical system according to the fifth embodiment in the infinite object in-focus state
  • FIG. 15 shows various aberration values of the optical system according to the fifth embodiment in the close-range object in-focus state. ..
  • (A) shows various aberration values in the wide-angle end state
  • (B) shows various aberration values in the telephoto end state. From each aberration diagram, the optical system according to the fifth embodiment can satisfactorily correct various aberrations over the entire range from the wide-angle end state to the telephoto end state, and is also excellent in the close-range object focusing state. It can be seen that it has excellent imaging performance.
  • FIG. 16 is a diagram showing a lens configuration of the optical system OL (1) according to the sixth embodiment.
  • the optical system OL (1) includes a first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and a third lens having a positive refractive power arranged in order from the object side. It is composed of a group G3, an aperture aperture S arranged in the third lens group G3, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power.
  • the second lens group G2 is the first focusing lens group F1
  • the fourth lens group G4 is the second focusing lens group F2
  • the third lens group G3 corresponds to the intermediate lens group GA. ..
  • the positions of the first lens group G1, the third lens group G3, and the fifth lens group G5 are substantially fixed, and the second lens group G2 and the fourth lens group G4 are arranged so as to be movable along the optical axis. ing. When focusing from an infinity object to a short-range object, the second lens group G2 moves to the image plane side, and the fourth lens group G4 moves to the object side.
  • the first lens group G1 includes a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L13, and an object side arranged in order from the object side. It is composed of a junction negative lens of a positive meniscus lens L14 with a convex surface facing.
  • the negative meniscus lens L12 is a hybrid type lens configured by providing a resin layer L12b on the image side surface of the glass lens body L12a.
  • the image-side surface of the resin layer L12b is an aspherical surface
  • the negative meniscus lens L12 is a composite aspherical surface lens.
  • the surface number 3 is the surface of the lens body L12a on the object side
  • the surface number 4 is the surface of the lens body L12a on the image side and the surface of the resin layer 12b on the object side (the surface where both are joined).
  • the surface number 5 indicates the surface of the resin layer 11b on the image side.
  • the second lens group G2 is composed of a biconvex positive lens L21.
  • the third lens group G3 includes a positive lens L31 having a biconvex shape and a negative lens L32 having a biconcave shape, an aperture S, and a negative lens L33 having a biconcave shape, which are arranged in order from the object side. It is composed of a convex positive lens L34, a junction positive lens of a biconvex positive lens L35 and a negative meniscus lens L36 with a concave surface facing the object side, and a biconvex positive lens L37.
  • the fourth lens group G4 is composed of a biconcave negative lens L41. Both sides of the negative lens L41 are aspherical.
  • the fifth lens group G5 is composed of a positive meniscus lens L51 with a concave surface facing the object side. Both sides of the positive meniscus lens L51 are also aspherical.
  • Table 6 shows the values of the specifications of the optical system according to the sixth embodiment.
  • FIG. 17 shows various aberration values of the optical system according to the sixth embodiment when the object is in focus at infinity (A) and when the object is in close range (B). From each aberration diagram, the optical system according to the sixth embodiment can satisfactorily correct various aberrations over the entire range from the in-focus state of the object at infinity to the in-focus state of the close-range object, and is excellent even at the time of short-distance focusing. It can be seen that it has excellent imaging performance.
  • FIG. 18 is a diagram showing a lens configuration of the optical system OL (2) according to the seventh embodiment.
  • the optical system OL (2) includes a first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and a third lens having a positive refractive power arranged in order from the object side. It is composed of a group G3, an aperture aperture S arranged in the third lens group G3, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a negative refractive power.
  • the second lens group G2 is the first focusing lens group F1
  • the fourth lens group G4 is the second focusing lens group F2
  • the third lens group G3 corresponds to the intermediate lens group GA. ..
  • the positions of the first lens group G1, the third lens group G3, and the fifth lens group G5 are substantially fixed, and the second lens group G2 and the fourth lens group G4 are arranged so as to be movable along the optical axis. ing. When focusing from an infinity object to a short-range object, the second lens group G2 moves to the image plane side, and the fourth lens group G4 moves to the object side.
  • the first lens group G1 includes a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, and a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, arranged in order from the object side. It is composed of a junction negative lens of L13 and a positive meniscus lens L14 having a convex surface facing the object side. The surface of the negative meniscus lens L12 on the image side is an aspherical surface.
  • the second lens group G2 is composed of a biconvex positive lens L21.
  • the third lens group G3 is a junction positive lens of a negative meniscus lens L31 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L32 having a convex surface facing the object side, arranged in order from the object side, an aperture S, and both concaves.
  • the fourth lens group G4 is composed of a negative meniscus lens L41 with a concave surface facing the object side.
  • the surface of the negative meniscus lens L41 on the image side is an aspherical surface.
  • the fifth lens group G5 is composed of a negative meniscus lens L51 with a concave surface facing the object side.
  • the surface of the negative meniscus lens L51 on the image side is an aspherical surface.
  • Table 7 shows the values of the specifications of the optical system according to the seventh embodiment.
  • FIG. 19 shows various aberration values of the optical system according to the seventh embodiment when the object is in focus at infinity (A) and when the object is at close range (B). From each aberration diagram, the optical system according to the seventh embodiment can satisfactorily correct various aberrations over the entire range from the in-focus state of an infinity object to the in-focus state of a close-range object, and is excellent even at the time of short-distance focusing. It can be seen that it has excellent imaging performance.
  • FIG. 20 is a diagram showing a lens configuration of the optical system OL (3) according to the eighth embodiment.
  • the optical system OL (3) includes a first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and a third lens having a positive refractive power arranged in order from the object side. It is composed of a group G3, an aperture aperture S arranged in the third lens group G3, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a negative refractive power.
  • the second lens group G2 is the first focusing lens group F1
  • the fourth lens group G4 is the second focusing lens group F2
  • the third lens group G3 corresponds to the intermediate lens group GA. ..
  • the positions of the first lens group G1, the third lens group G3, and the fifth lens group G5 are substantially fixed, and the second lens group G2 and the fourth lens group G4 are arranged so as to be movable along the optical axis. ing. When focusing from an infinity object to a short-range object, the second lens group G2 moves to the image plane side, and the fourth lens group G4 moves to the object side.
  • the first lens group G1 includes a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, and a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, arranged in order from the object side. It is composed of a bonded positive lens of L13 and a positive meniscus lens L14 having a convex surface facing the object side.
  • the negative meniscus lens L12 is a hybrid type lens configured by providing a resin layer L12b on the image side surface of the glass lens body L12a.
  • the image-side surface of the resin layer L12b is an aspherical surface
  • the negative meniscus lens L12 is a composite aspherical surface lens.
  • the surface number 3 is the surface of the lens body L12a on the object side
  • the surface number 4 is the surface of the lens body L12a on the image side and the surface of the resin layer 12b on the object side (the surface where both are joined).
  • the surface number 5 indicates the surface of the resin layer 11b on the image side.
  • the second lens group G2 is composed of a biconvex positive lens L21.
  • the third lens group G3 includes a positive lens L31 having a biconvex shape and a negative lens L32 having a biconcave shape, an aperture S, and a negative lens L33 having a biconcave shape, which are arranged in order from the object side. It is composed of a convex positive lens L34, a junction positive lens of a biconvex positive lens L35 and a negative meniscus lens L36 with a concave surface facing the object side, and a biconvex positive lens L37.
  • the fourth lens group G4 is composed of a biconcave negative lens L41. Both sides of the negative lens L41 are aspherical.
  • the fifth lens group G5 is composed of a negative meniscus lens L51 with a concave surface facing the object side. Both sides of the negative meniscus lens L51 are aspherical.
  • Table 8 lists the values of the specifications of the optical system according to the eighth embodiment.
  • FIG. 21 shows various aberration values of the optical system according to the eighth embodiment when the object is in focus at infinity (A) and when the object is in close range (B). From each aberration diagram, the optical system according to the eighth embodiment can satisfactorily correct various aberrations over the entire range from the in-focus state of the object at infinity to the in-focus state of the close-range object, and is excellent even at the time of short-distance focusing. It can be seen that it has excellent imaging performance.
  • the present invention is not limited to the above embodiment, and can be appropriately modified as long as the optical performance specified by the description of each claim is not impaired.
  • an optical system having a 5-group, 6-group, or 7-group configuration is shown, but an optical system having another group configuration (for example, a lens or a lens group is provided on the most object side or the most image plane side of the optical system. It can also be an added configuration, etc.).
  • the lens group refers to a portion having at least one lens separated by an air interval that changes at the time of magnification change or focusing.
  • the aperture diaphragm is arranged in the third lens group or the fourth lens group in each of the above embodiments, the role of the aperture diaphragm is substituted by the lens frame without providing the member as the aperture diaphragm. Can be considered. Further, in each of the above embodiments, one or two sub-diaphragms are arranged, but the sub-diaphragm may not be provided.
  • the lens surface may be spherical, flat or aspherical.
  • the spherical or flat lens surface facilitates lens processing and assembly adjustment, can prevent deterioration of optical performance due to errors in lens processing and assembly adjustment, and further deteriorates depiction performance even if the image surface shifts. It has the advantage of being less.
  • the aspherical lens surface may be an aspherical surface obtained by grinding, a glass-molded aspherical surface obtained by molding glass into an aspherical shape, or a composite aspherical surface formed by forming a resin provided on the glass surface into an aspherical shape. Good.
  • the lens surface may be a diffraction surface, and the lens may be a refractive index distribution type lens (GRIN lens) or a plastic lens.
  • GRIN lens refractive index distribution type lens
  • An antireflection film having a high transmittance in a wide wavelength range may be applied to each lens surface in order to reduce flare and ghost and achieve high contrast optical performance.

Landscapes

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Abstract

光学系は、光軸上に並んで配置された、先行レンズ群と第１合焦レンズ群と第２合焦レンズ群とを含む複数のレンズ群からなり、前記先行レンズ群は、前記第１合焦レンズ群よりも物体側に配置され、前記第２合焦レンズ群は、前記第１合焦レンズ群よりも像面側に配置される。第１合焦レンズ群は、正の屈折力を有し、無限遠物体から近距離物体への合焦の際、光軸に沿って像面側に移動し、第２合焦レンズ群は、負の屈折力を有し、無限遠物体から近距離物体への合焦の際、光軸に沿って物体側に移動し、第１合焦レンズ群と前記第２合焦レンズ群の間に、少なくとも１枚のレンズを含む中間レンズ群を有する。

Description

光学系、光学装置および光学系の製造方法
　本発明は、光学系、光学装置および光学系の製造方法に関する。
　従来、写真用カメラ、電子スチルカメラ、ビデオカメラ等に適した広角レンズが提案されている（例えば、特許文献１を参照）。広角レンズでは、特に近距離物体に合焦した際に像面湾曲などの補正が不十分になることがあり、諸収差をより良好に補正することができる広角レンズが求められている。
特開２０１５－１９７５９３号公報
　第１の態様に係る光学系は、光軸上に並んで配置された、先行レンズ群と第１合焦レンズ群と第２合焦レンズ群とを含む複数のレンズ群からなり、先行レンズ群は、第１合焦レンズ群よりも物体側に配置され、第２合焦レンズ群は、第１合焦レンズ群よりも像面側に配置される。第１合焦レンズ群は、正の屈折力を有し、無限遠物体から近距離物体への合焦の際、光軸に沿って像面側に移動し、第２合焦レンズ群は、負の屈折力を有し、無限遠物体から近距離物体への合焦の際、光軸に沿って物体側に移動し、第１合焦レンズ群と前記第２合焦レンズ群の間に、少なくとも１枚のレンズを含む中間レンズ群を有する。
　第２の態様に係る光学系は、光軸上に並んで配置された、先行レンズ群と第１合焦レンズ群と第２合焦レンズ群とを含む複数のレンズ群からなり、先行レンズ群は、第１合焦レンズ群よりも物体側に配置され、第２合焦レンズ群は、前記第１合焦レンズ群よりも像面側に配置される。先行レンズ群は、合焦に際し像面に対して固定であり、第１合焦レンズ群は、正の屈折力を有し、無限遠物体から近距離物体への合焦の際、光軸に沿って像面側に移動し、第２合焦レンズ群は、負の屈折力を有し、無限遠物体から近距離物体への合焦の際、光軸に沿って物体側に移動し、以下の条件式を満足する。
　０．２０＜ｄＦＦ／ＴＬ＜０．６５
　ｄＦＦ：無限遠物体に合焦した際の、第１合焦レンズ群の中で最も像面側に配置されたレンズの像面側の面から、第２合焦レンズ群の中で最も物体側に配置されたレンズの物体側の面までの、光軸上の距離
　ＴＬ　：光学系の無限遠物体合焦時の全長
　光学機器は、上記いずれかの光学系を搭載して構成される。
　第１の態様にかかる光学系の製造方法は、光学系が以下の構成となるように、各レンズ群をレンズ鏡筒内に配置する。光軸上に並んで配置された、先行レンズ群と第１合焦レンズ群と第２合焦レンズ群とを含む複数のレンズ群からなり、先行レンズ群は、第１合焦レンズ群よりも物体側に配置され、第２合焦レンズ群は、第１合焦レンズ群よりも像面側に配置される。第１合焦レンズ群は、正の屈折力を有し、無限遠物体から近距離物体への合焦の際、光軸に沿って像面側に移動し、第２合焦レンズ群は、負の屈折力を有し、無限遠物体から近距離物体への合焦の際、光軸に沿って物体側に移動する。前記第１合焦レンズ群と前記第２合焦レンズ群の間に、少なくとも１枚のレンズを含む中間レンズ群を有する。
　第２の態様にかかる光学系の製造方法は、光学系が以下の構成となるように、各レンズ群をレンズ鏡筒内に配置する。光軸上に並んで配置された、先行レンズ群と第１合焦レンズ群と第２合焦レンズ群とを含む複数のレンズ群からなり、先行レンズ群は、第１合焦レンズ群よりも物体側に配置され、第２合焦レンズ群は、第１合焦レンズ群よりも像面側に配置される。先行レンズ群は、合焦に際し像面に対して固定であり、第１合焦レンズ群は、正の屈折力を有し、無限遠物体から近距離物体への合焦の際、光軸に沿って像面側に移動し、第２合焦レンズ群は、負の屈折力を有し、無限遠物体から近距離物体への合焦の際、光軸に沿って物体側に移動し、以下の条件式を満足するように、各レンズ群をレンズ鏡筒内に配置する光学系の製造方法。
　０．２０＜ｄＦＦ／ＴＬ＜０．６５
　ｄＦＦ：無限遠物体に合焦した際の、前記第１合焦レンズ群の中で最も像面側に配置されたレンズの像面側の面から、前記第２合焦レンズ群の中で最も物体側に配置されたレンズの物体側の面までの、光軸上の距離
　ＴＬ　：前記光学系の無限遠物体合焦時の全長
実施例１に係る光学系のレンズ構成を示す図である。 実施例１に係る光学系の無限遠物体合焦時の諸収差図であり、（Ａ）は広角端状態、（Ｂ）は望遠端状態における諸収差を示す。 実施例１に係る光学系の至近距離物体合焦時の諸収差図であり、（Ａ）は広角端状態、（Ｂ）は望遠端状態における諸収差を示す。 実施例２に係る光学系のレンズ構成を示す図である。 実施例２に係る光学系の無限遠物体合焦時の諸収差図であり、（Ａ）は広角端状態、（Ｂ）は望遠端状態における諸収差を示す。 実施例２に係る光学系の至近距離物体合焦時の諸収差図であり、（Ａ）は広角端状態、（Ｂ）は望遠端状態における諸収差を示す。 実施例３に係る光学系のレンズ構成を示す図である。 実施例３に係る光学系の無限遠物体合焦時の諸収差図であり、（Ａ）は広角端状態、（Ｂ）は望遠端状態における諸収差を示す。 実施例３に係る光学系の至近距離物体合焦時の諸収差図であり、（Ａ）は広角端状態、（Ｂ）は望遠端状態における諸収差を示す。 実施例４に係る光学系のレンズ構成を示す図である。 実施例４に係る光学系の無限遠物体合焦時の諸収差図であり、（Ａ）は広角端状態、（Ｂ）は望遠端状態における諸収差を示す。 実施例４に係る光学系の至近距離物体合焦時の諸収差図であり、（Ａ）は広角端状態、（Ｂ）は望遠端状態における諸収差を示す。 実施例５に係る光学系のレンズ構成を示す図である。 実施例５に係る光学系の無限遠物体合焦時の諸収差図であり、（Ａ）は広角端状態、（Ｂ）は望遠端状態における諸収差を示す。 実施例５に係る光学系の至近距離物体合焦時の諸収差図であり、（Ａ）は広角端状態、（Ｂ）は望遠端状態における諸収差を示す。 実施例６に係る光学系のレンズ構成を示す図である。 実施例６に係る光学系の諸収差図であり、（Ａ）は無限遠物体合焦時、（Ｂ）は至近距離物体合焦時の諸収差を示す。 実施例７に係る光学系のレンズ構成を示す図である。 実施例７に係る光学系の諸収差図であり、（Ａ）は無限遠物体合焦時、（Ｂ）は至近距離物体合焦時の諸収差を示す。 実施例８に係る光学系のレンズ構成を示す図である。 実施例８に係る光学系の諸収差図であり、（Ａ）は無限遠物体合焦時、（Ｂ）は至近距離物体合焦時の諸収差を示す。 光学装置の一実施形態であるデジタルカメラの構成を示す図である。 光学系の製造方法を示すフローチャートである。 光学系の製造方法を示す他のフローチャートである。
　図２２に、光学装置の一実施形態であるデジタルカメラの概略構成を示す。デジタルカメラ１は、本体２と本体２に着脱可能な撮影レンズ３により構成される。本体２は、撮像素子４と、デジタルカメラの動作を制御する本体制御部（不図示）と、液晶操作画面５を備える。撮影レンズ３は、複数のレンズ群からなる光学系ＺＬと、各レンズ群の位置を制御するレンズ位置制御機構（不図示）を備える。レンズ位置制御機構は、レンズ群の位置を検出するセンサ、レンズ群を光軸に沿って前後に移動させるモーター、モーターを駆動する制御回路などにより構成される。
　被写体からの光は、撮影レンズ３の光学系ＺＬにより集光されて、撮像素子４の像面Ｉ上に到達する。像面Ｉに到達した被写体からの光は、撮像素子４により光電変換され、デジタル画像データとして不図示のメモリに記録される。メモリに記録されたデジタル画像データは、ユーザの操作に応じて液晶画面５に表示される。以下、光学系ＺＬについて、詳細に説明する。
　一実施形態における光学系は、光軸上に並んで配置された、先行レンズ群と第１合焦レンズ群と第２合焦レンズ群とを含む複数のレンズ群からなり、先行レンズ群は、第１合焦レンズ群よりも物体側に配置され、第２合焦レンズ群は、第１合焦レンズ群よりも像面側に配置される。第１合焦レンズ群は、正の屈折力を有し、無限遠物体から近距離物体への合焦の際、光軸に沿って像面側に移動し、第２合焦レンズ群は、負の屈折力を有し、無限遠物体から近距離物体への合焦の際、光軸に沿って物体側に移動し、第１合焦レンズ群と第２合焦レンズ群の間に、少なくとも１枚のレンズを含む中間レンズ群を有する。
　上記実施形態の光学系は、中間レンズ群を設けることにより、第１合焦レンズ群と第２合焦レンズ群とが離れて配置されるようにし、２つの合焦レンズの役割分担を明確にすることで、合焦の際に収差を良好に補正し、特に近距離物体合焦時に高い光学性能を達成することができる。
　他の実施形態における光学系は、光軸上に並んで配置された、先行レンズ群と第１合焦レンズ群と第２合焦レンズ群とを含む複数のレンズ群からなり、先行レンズ群は、第１合焦レンズ群よりも物体側に配置され、第２合焦レンズ群は、第１合焦レンズ群よりも像面側に配置される。先行レンズ群は、合焦に際し像面に対して固定であり、第１合焦レンズ群は、正の屈折力を有し、無限遠物体から近距離物体への合焦の際、光軸に沿って像面側に移動し、第２合焦レンズ群は、負の屈折力を有し、無限遠物体から近距離物体への合焦の際、光軸に沿って物体側に移動し、以下の条件式（１）を満足する。
　０．２０＜ｄＦＦ／ＴＬ＜０．６５　・・・（１）
　ｄＦＦ：無限遠物体に合焦した際の、前記第１合焦レンズ群の中で最も像面側に配置されたレンズの像面側の面から、前記第２合焦レンズ群の中で最も物体側に配置されたレンズの物体側の面までの、光軸上の距離
　ＴＬ　：光学系の無限遠物体合焦時の全長
　条件式（１）は、第１合焦レンズ群と第２合焦レンズ群の間隔を、光学系の全長に対する比の形式で規定したものである。距離ｄＦＦと全長ＴＬは、光学系が変倍光学系の場合には、光学系の全長が最大となる焦点距離（ズームポジション）における無限遠物体合焦時の値とする。この条件式を満足することで、第１合焦レンズ群と第２合焦レンズ群との間隔は、合焦の際に良好な収差補正を行うのに適した間隔となり、近距離物体合焦時に高い光学性能を達成することができる。
　条件式（１）の対応値が上限値０．６５を上回ると、２つの合焦レンズ群の間隔が広くなりすぎて、良好に収差を補正することが難しくなる。本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（１）の上限値を、より小さな値、例えば０．６２、０．６０、０．５８、０．５５、０．５２または０．５０とすることが好ましい。
　条件式（１）の対応値が下限値０．２０を下回ると、２つの合焦レンズ群の間隔が狭くなりすぎて、良好に収差を補正することが難しくなる。本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（１）の下限値を、より大きな値、例えば０．２２、０．２４、０．２６、０．２８、０．３０、または０．３２とすることが好ましい。
　上記各光学系は、さらに以下の条件式（２）を満足することが好ましい。
　０．００＜ＢＦ／ＴＬ＜０．２４　・・・（２）
　但し、
　ＢＦ　：光学系の無限遠物体合焦時のバックフォーカス
　ＴＬ　：光学系の無限遠物体合焦時の全長
　条件式（２）は、光学系のバックフォーカスと光学系の全長との比を規定するものであり、この光学系がミラーレスの光学系であることを意味している。距離ＢＦと全長ＴＬは、光学系が変倍光学系の場合には、変倍光学系の全長が最大となる焦点距離における無限遠物体合焦時の値とする。
　条件式（２）の対応値が上限値０．２４を上回ると、バックフォーカスが長くなりすぎて、諸収差を良好に補正することが難しくなる。本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（２）の上限値を、より小さな値、例えば０．２４、０．２２、０．２０、０．１８、０．１７、または０．１６とすることが好ましい。
　条件式（２）の対応値が下限値０．００を下回ると、レンズが像面に物理的に接触してしまう。本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（２）の下限値を、より大きな値、例えば０．００、０．０２、０．０４、０．０５、０．０６、０．０７、または０．０８とすることが好ましい。
　上記各光学系は、さらに以下の条件式（３）を満足することが好ましい。
　６０．００°＜２ω＜１３０．００°　・・・（３）
　但し、
　２ω：光学系の無限遠物体合焦時の全画角
　条件式（３）は、光学系の無限遠物体合焦時の全画角を規定するものであり、この光学系が広角レンズであることを示している。距離２ωは、光学系が変倍光学系の場合には、光学系の全長が最大となる焦点距離における無限遠物体合焦時の値とする。条件式（３）の上限値１３０．００°は、各条件式の対応値の範囲を調整することで、より小さな値、例えば１２５．００°、１２０．００°、１１５．００°または１１０．００°とすることができる。また、条件式（３）の下限値６０．００°は、各条件式の対応値の範囲を調整することで、より大きな値、例えば６５．００°、７０．００°、７５．００°または８０．００°とすることができる。
　上記各光学系は、さらに以下の条件式（４）を満足することが好ましい。
　０．２０＜ｆ１／ｆＬ１＜１．５０　・・・（４）
　但し、
　ｆＬ１：先行レンズ群を構成するレンズのうち物体側から１番目のレンズの焦点距離
　ｆ１：第１合焦レンズ群よりも物体側にあるレンズ群の焦点距離
　条件式（４）は、先行レンズ群を構成するレンズのうち物体側から１番目のレンズ（以下、第１レンズと称する）の焦点距離の範囲を、先行レンズ群の焦点距離に対する比の形式で規定したものである。焦点距離ｆＬ１とｆ１は、光学系が変倍光学系の場合には、光学系の全長が最大となる焦点距離における無限遠物体合焦時の値とする。この条件式を満足することで、光学系の小型化と高い光学性能の達成を両立することができる。
　条件式（４）の対応値が上限値１．５０を上回ると、第１レンズのパワーが強くなり、コマ収差などの諸収差を良好に補正することが難しくなる。本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（４）の上限値を、より小さな値、例えば１．４５、１．４０、１．３５、１．３０、１．２５、１．２０、１．１５、または１．１０とすることが好ましい。
　条件式（４）の対応値が下限値０．２０を下回ると、第１レンズのパワーが弱くなり、光学系を小型化することが難しくなる。本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（４）の下限値を、より大きな値、例えば０．２４、０．２８、０．３２、０．３５、０．５０、０．６０、０．７０、または０．８０とすることが好ましい。
　上記各光学系は、さらに以下の条件式（５）を満足することが好ましい。
　０．４０＜（－ｆ１）／ｆＢ＜１．２０　・・・（５）
　但し、
　ｆ１：前記先行レンズ群の焦点距離
　ｆＢ：前記第１合焦レンズ群以降のレンズ群の合成焦点距離
　条件式（５）は、先行レンズ群の焦点距離と、第１合焦レンズ群以降のレンズ群の合成焦点距離との比を規定したものである。焦点距離ｆ１とｆＢは、光学系が変倍光学系の場合には、光学系の全長が最大となる焦点距離における無限遠物体合焦時の値とする。この条件式を満足することで、光学系の小型化と高い光学性能の達成を両立することができる。
　条件式（５）の対応値が上限値１．２０を上回ると、先行レンズ群のパワーが弱くなり、歪曲収差などの諸収差を良好に補正することが難しくなる。本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（５）の上限値を、より小さな値、例えば１．１５、１．１０、１．０５、１．００、０．９５または０．９０とすることが好ましい。
　条件式（５）の対応値が下限値０．４０を下回ると、レトロフォーカスタイプに近づき、光学系全長が長くなる。本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（５）の下限値を、より大きな値、例えば０．４５、０．５０、０．５５または０．６０とすることが好ましい。
　上記各光学系は、さらに以下の条件式（６）を満足することが好ましい。
　０．１０＜ｆ１／ｆＲ＜０．８０　・・・（６）
　但し、
　ｆ１：先行レンズ群の焦点距離
　ｆＲ：第２合焦レンズ群以降のレンズ群の無限遠物体合焦時の焦点距離
　条件式（６）は、先行レンズ群の焦点距離と、第２合焦レンズ群以降のレンズ群の焦点距離の比を規定したものであり、光学系が、像面の近くに負の屈折力を有するレンズ群を配置したミラーレスの光学系であることを示している。焦点距離ｆ１とｆＲは、光学系が変倍光学系の場合には、光学系の全長が最大となる焦点距離における無限遠物体合焦時の値とする。この条件式を満足することで、像面湾曲などの諸収差を良好に補正することができる。
　条件式（６）の対応値が上限値０．８０を上回ると、第２合焦レンズ群以降のレンズ群のパワーが強くなり、像面湾曲などの諸収差を良好に補正することが難しくなる。本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（６）の上限値を、より小さな値、例えば０．７７、０．７５、０．７３、０．７０または０．６８とすることが好ましい。
　条件式（６）の対応値が下限値０．１０を下回ると、第２合焦レンズ群以降のレンズ群のパワーが弱くなり、２つの合焦レンズ群により合焦を行うことにより得られる効果が得られなくなる。本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（６）の下限値を、より大きな値、例えば０．１２、０．１５、０．１７、０．２０または０．２２とすることが好ましい。
　上記各光学系は、さらに以下の条件式（７）を満足することが好ましい。
　０．０００＜ｆ１×Σ｛１/（ｆＬｋ×νｄＬｋ）｝＜０．０２０　・・・（７）
　但し、
　ｆ１：先行レンズ群の焦点距離
　ｆＬｋ：先行レンズ群を構成するレンズのうち物体側からｋ番目のレンズの焦点距離
　νｄＬｋ：先行レンズ群を構成するレンズのうち物体側からｋ番目のレンズのアッベ数
　条件式（７）は、先行レンズ群による色消し機能を既定したものである。焦点距離ｆ１とｆＬｋは、光学系が変倍光学系の場合には、光学系の全長が最大となる焦点距離における無限遠物体合焦時の値とする。この条件式を満足するように先行レンズ群を構成するレンズを選択することで、色収差を良好に補正することができる。
　条件式（７）の対応値が上限値０．０２０を上回ると、倍率色収差を良好に補正することが難しくなる。本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（７）の上限値を、より小さな値、例えば０．０１８、０．０１６、０．０１５または０．０１４とすることが好ましい。
　条件式（７）の対応値が下限値０．０００を下回ると、倍率色収差を良好に補正することが難しくなる。本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（７）の下限値を、より大きな値、例えば０．００２、０．００４、０．００５または０．００６とすることが好ましい。
　上記各光学系は、さらに以下の条件式（８）を満足することが好ましい。
－１．００＜（Ｌ１Ｒ２－Ｌ１Ｒ１）／（Ｌ１Ｒ１＋Ｌ１Ｒ２）＜０．００・・・（８）
　但し、
　Ｌ１Ｒ１：光学系の中で最も物体側に配置されたレンズの、物体側の面の曲率半径
　Ｌ１Ｒ２：最も物体側に配置されたレンズの、像面側の面の曲率半径
　条件式（８）は、第１レンズのシェイプファクターを規定したもので、第１レンズが、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズであることを示している。この条件式を満足するレンズを第１レンズとすることで、諸収差を良好に補正することができる。
　条件式（８）の対応値が上限値０．００を上回ると、コマ収差などの諸収差を良好に補正することが難しくなる。本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（８）の上限値を、より小さな値、例えば－０．１０、－０．１５、－０．２０、－０．２５、－０．３０、－０．３５、－０．４０または－０．４２とすることが好ましい。
　条件式（８）の対応値が下限値－１．００を下回ると、歪曲収差などの諸収差を良好に補正することが難しくなる。本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（８）の下限値を、より大きな値、例えば－０．９８、－０．９４、－０．９０、－０．８８、－０．８６、または－０．８４とすることが好ましい。
　上記各光学系は、さらに以下の条件式（９）を満足することが好ましい。
－０．５０＜（ＬｅＲ２－ＬｅＲ１）／（ＬｅＲ２＋ＬｅＲ１）＜１．００・・・（９）
　但し、
　ＬｅＲ１：光学系の中で最も像面側に配置されたレンズの、物体側の面の曲率半径
　ＬｅＲ２：最も像面側に配置されたレンズの、像面側の面の曲率半径
　条件式（９）は、光学系の中で最も像面側に配置されたレンズの、シェイプファクターを規定するものであり、その最も像面に近いレンズが像面側に凸面を向けた正メニスカスレンズまたは負メニスカスレンズであることを示している。
　条件式（９）の対応値が上限値１．００を上回ると、上記の最も像面に近いレンズは負の屈折力が強いレンズとなり、像面湾曲などの諸収差を良好に補正することが難しくなる。本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（９）の上限値を、より小さな値、例えば０．９０、０．８０、０．７０、０．６０、０．５０または０．４０とすることが好ましい。
　条件式（９）の対応値が下限値－０．５０を下回ると、上記の最も像面に近いレンズは正の屈折力が強いレンズとなり、バックフォーカスが伸び、光学系を小型化することが難しくなる。本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（９）の下限値を、より大きな値、例えば－０．４５、－０．４０、－０．３５、－０．３０、－０．２５、－０．２０、－０．１５、または－０．１０とすることが好ましい。
　上記各光学系は、さらに以下の条件式（１０）を満足することが好ましい。
　０．１０＜ｆＦ１／（－ｆＦ２）＜１．５０　・・・（１０）
　但し、
　ｆＦ１　：第１合焦レンズ群の焦点距離
　ｆＦ２　：第２合焦レンズ群の焦点距離
　条件式（１０）は、第１合焦レンズ群の焦点距離と第２合焦レンズ群の焦点距離の比を規定するものであり、２つの合焦レンズ群の焦点距離の適切なバランスを表している。焦点距離ｆＦ１とｆＦ２は、光学系が変倍光学系の場合には、光学系の全長が最大となる焦点距離における無限遠物体合焦時の値とする。この条件式を満足することで、無限遠物体合焦状態から近距離物体合焦状態に至るまで、収差を良好に補正することができる。
　条件式（１０）の対応値が上限値１．５０を上回ると、第２合焦レンズ群のパワーが強くなり、コマ収差などの諸収差を良好に補正することが難しくなる。本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（１０）の上限値を、より小さな値、例えば１．４５、１．４０、１．３５、１．３０、１．２５、１．２０、１．１５、１．１０、または１．０５とすることが好ましい。
　条件式（１０）の対応値が下限値０．１０を下回ると、第２合焦レンズ群のパワーが弱くなり、近距離物体への合焦時に像面湾曲などの諸収差を良好に補正することが難しくなる。本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（１０）の下限値を、より大きな値、例えば０．１５、０．２０、０．２５または０．３０とすることが好ましい。
　上記各光学系は、さらに以下の条件式（１１）を満足することが好ましい。
　－０．３０＜１／βＦ１＜０．９５　・・・（１１）
　但し、
　βＦ１：前記第１合焦レンズ群の無限遠物体合焦時の横倍率
　条件式（１１）は、第１合焦レンズ群の無限遠物体合焦時の横倍率を規定するものである。横倍率βＦ１は、光学系が変倍光学系の場合には、光学系の全長が最大となる焦点距離における無限遠物体合焦時の値とする。この条件式（１１）を満足することで、無限遠物体から近距離物体への合焦の際、球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑え、全域に亘り高い光学性能を達成することができる。
　条件式（１１）の対応値が上限値０．９５を上回ると、合焦の際に諸収差の変動を抑えにくくなる。本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（１１）の上限値を、より小さな値、例えば０．９０、０．８５、０．８０、０．７５、０．７０、０．６５、０．６０、０．５５、または０．５０とすることが好ましい。
　条件式（１１）の対応値が下限値－０．３０を下回ると、合焦の際に諸収差の変動を抑えにくくなる。本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（１４）の下限値を、より大きな値、例えば－０．２５、－０．２０、－０．１５、－０．１０または－０．０５とすることが好ましい。
　上記各光学系は、さらに以下の条件式（１２）を満足することが好ましい。
　０．１００＜１／βＦ２＜１．０００　・・・（１２）
　但し、
　βＦ２：前記第２合焦レンズ群の無限遠物体合焦時の横倍率
　条件式（１２）は、第２合焦レンズ群の無限遠物体合焦時の横倍率を規定するものである。横倍率βＦ２は、光学系が変倍光学系の場合には、光学系の全長が最大となる焦点距離における無限遠物体合焦時の値とする。この条件式を満足することで、無限遠物体から近距離物体への合焦の際、球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑え、全域に亘り高い光学性能を達成することができる。
　条件式（１２）の対応値が上限値１．０００を上回ると、合焦の際に諸収差の変動を抑えにくくなる。本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（１２）の上限値を、より小さな値、例えば０．９９８、０．９９５、０．９９３、０．９９０、０．９８５、０．９８０、０．９７０、または０．９５０とすることが好ましい。
　条件式（１２）の対応値が下限値０．１００を下回ると、合焦の際に諸収差の変動を抑えにくくなる。本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（１２）の下限値を、より大きな値、例えば０．１５０、０．２００、０．２５０、０．３００、０．４００、０．５００、０．５５０、０．６００、０．６５０、または０．７００とすることが好ましい。
　上記各光学系は、さらに以下の条件式（１３）を満足することが好ましい。
　{βＦ１＋（１／βＦ１）}-2＜０．２５０　・・・（１３）
　但し、
　βＦ１：第１合焦レンズ群の無限遠物体合焦時の横倍率
　条件式（１３）は、第１合焦レンズ群の無限遠物体合焦時の横倍率が満たす条件を規定するものである。横倍率βＦ１は、光学系が変倍光学系の場合には、光学系の全長が最大となる焦点距離における無限遠物体合焦時の値とする。この条件式（１３）を満足することで、無限遠物体から近距離物体への合焦の際、球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑え、全域に亘り高い光学性能を達成することができる。
　条件式（１３）の対応値が上限値０．２５０を上回ると、合焦の際に諸収差の変動を抑えにくくなる。本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（１３）の上限値を、より小さな値、例えば０．２４５、０．２４０、０．２００、０．１７５、０．１５０、０．１２５、または０．１００とすることが好ましい。
　上記各光学系は、さらに以下の条件式（１４）を満足することが好ましい。
　{βＦ２＋（１／βＦ２）}-2＜０．２５０　・・・（１４）
　但し、
　βＦ２：第２合焦レンズ群の無限遠物体合焦時の横倍率
　条件式（１４）は、第２合焦レンズ群の無限遠物体合焦時の横倍率が満たす条件を規定するものである。横倍率βＦ２は、光学系が変倍光学系の場合には、光学系の全長が最大となる焦点距離における無限遠物体合焦時の値とする。この条件式（１４）を満足することで、無限遠物体から近距離物体への合焦の際、球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑え、全域に亘り高い光学性能を達成することができる。
　条件式（１４）の対応値が上限値０．２５０を上回ると、合焦の際に諸収差の変動を抑えにくくなる。本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（１４）の上限値を、より小さな値、例えば０．２４９９８、０．２４９９６または０．２４９９４とすることが好ましい。
　上記各光学系は、さらに以下の条件式（１５）を満足することが好ましい。
　－０．２０＜βＦ１／βＦ２＜０．８０　・・・（１５）
　但し、
　βＦ１：第１合焦レンズ群の無限遠物体合焦時の横倍率
　βＦ２：第２合焦レンズ群の無限遠物体合焦時の横倍率
　条件式（１５）は、第１合焦レンズ群と第２合焦レンズ群の無限遠物体合焦時の横倍率の比を規定したものである。横倍率βＦ１、βＦ２は、光学系が変倍光学系の場合には、光学系の全長が最大となる焦点距離における無限遠物体合焦時の値とする。この条件式を満足することで、無限遠物体合焦状態から近距離物体合焦状態に至るまで、収差を良好に補正することができる。
　条件式（１５）の対応値が上限値０．８０を上回ると、第１合焦レンズ群の横倍率が大きすぎて、球面収差などの諸収差を良好に補正することが難しくなる。本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（１５）の上限値を、より小さな値、例えば０．７５、０．７０、０．６５、０．６０、０．５５、０．５０または０．４５とすることが好ましい。
　条件式（１５）の対応値が下限値－０．２０を下回ると、第１合焦レンズ群の横倍率が小さすぎて、コマ収差などの諸収差を良好に補正することが難しくなる。本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（１５）の下限値を、より大きな値、例えば－０．１６、－０．１２、－０．０８または－０．０４とすることが好ましい。
　上記各光学系は、さらに以下の条件式（１６）を満足することが好ましい。
　－１．００＜ＭＦ１／ＭＦ２＜－０．０１　・・・（１６）
　但し、
　ＭＦ１：第１合焦レンズ群の無限遠物体から至近距離物体への合焦の際の移動量
　ＭＦ２：第２合焦レンズ群の無限遠物体から至近距離物体への合焦の際の移動量
（移動量は、像面側への移動を正の値で表す。）
　条件式（１６）は、無限遠物体から至近距離物体への合焦の際の、２つの合焦レンズ群の移動量の比を規定するものである。移動量ＭＦ１，ＭＦ２は、光学系が変倍光学系の場合には、光学系の全長が最大となる焦点距離における無限遠物体合焦時の値とする。この条件式を満足することで、無限遠物体から至近距離物体への合焦の際、像面湾曲などの諸収差を良好に補正し、収差変動を効果的に抑えることができる。
　条件式（１６）の対応値が上限値－０．０１を上回ると、第２合焦レンズ群の移動量が大きくなりすぎて、光学系全体が大型化する。本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（１６）の上限値を、より小さな値、例えば０．０３、－０．０５、－０．０７、－０．０８とすることが好ましい。
　条件式（１６）の対応値が下限値－１．００を下回ると、第２合焦レンズ群の移動量が小さくなりすぎて、十分な合焦精度を実現することが難しくなる。本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（１６）の下限値を、より大きな値、例えば－０．９、－０．８、－０．７、－０．６、－０．５、－０．４５とすることが好ましい。
　上記各光学系は、さらに以下の条件式（１７）を満足することが好ましい。
　０．１０＜（－ｆ１）／ｆＦ１＜０．６０　・・・（１７）
　但し、
　ｆ１：先行レンズ群の焦点距離
　ｆＦ１：第１合焦レンズ群の焦点距離
　条件式（１７）は、先行レンズ群の焦点距離と第１合焦レンズ群の焦点距離の比を規定したものであり、先行レンズ群のパワーの適正範囲を示している。焦点距離ｆ１、ｆＦ１は、光学系が変倍光学系の場合には、光学系の全長が最大となる焦点距離における無限遠物体合焦時の値とする。この条件式を満足することで、良好な近距離性能を実現することができる。
　条件式（１７）の対応値が上限値０．６０を上回ると、第１合焦レンズ群のパワーが強すぎて、コマ収差などの諸収差を良好に補正することが難しくなる。本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（１７）の上限値を、より小さな値、例えば０．６０、０．５５、０．５０、０．４５または０．４２とすることが好ましい。
　条件式（１７）の対応値が下限値０．１０を下回ると、第１合焦レンズ群のパワーが弱すぎて、合焦レンズ群の移動量を大きくする必要が生じ、光学系全体を小型化することが難しくなる。本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（１７）の下限値を、より大きな値、例えば０．１０、０．１２、０．１５、０．１７、０．２０または０．２１とすることが好ましい。
　上記各光学系は、さらに以下の条件式（１８）を満足することが好ましい。
　０．０２＜ｆ１／ｆＦ２＜０．６０　・・・（１８）
　但し、
　ｆ１　：前記先行レンズ群の焦点距離
　ｆＦ２：前記第２合焦レンズ群の焦点距離
　条件式（１８）は、先行レンズ群の焦点距離と第２合焦レンズ群の焦点距離の比を規定したものであり、収差補正を良好に行先行レンズ群のパワーの適切な範囲を示している。焦点距離ｆ１、ｆＦ２は、光学系が変倍光学系の場合には、光学系の全長が最大となる焦点距離における無限遠物体合焦時の値とする。この条件式を満足することで、良好な近距離性能を実現することができる。
　条件式（１８）の対応値が上限値０．６０を上回ると、第２合焦レンズ群のパワーが強すぎて、コマ収差などの諸収差を良好に補正することが難しくなる。本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（１８）の上限値を、より小さな値、例えば０．５５、０．５０、０．４５、０．４０、０．３５とすることが好ましい。
　条件式（１８）の対応値が下限値０．０２を下回ると、第２合焦レンズ群のパワーが弱すぎて、近距離物体合焦時に像面湾曲などの諸収差を良好に補正することが難しくなる。本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（１８）の下限値を、より大きな値、例えば０．０４、０．０６、０．０８とすることが好ましい。
　上記各光学系は、さらに以下の条件式（１９）を満足することが好ましい。
　０．２０＜ｆＡ／ｆＦ１＜０．８０　・・・（１９）
　但し、
　ｆＡ　：第１合焦レンズ群と第２合焦レンズ群の間にある中間レンズ群の合成焦点距離
　ｆＦ１：第１合焦レンズ群の焦点距離
　条件式（１９）は、第１合焦レンズ群と前記第２合焦レンズ群の間にある中間レンズ群の合成焦点距離と第１合焦レンズ群の焦点距離との比を規定したものである。焦点距離ｆＡ、ｆＦ１は、光学系が変倍光学系の場合には、光学系の全長が最大となる焦点距離における無限遠物体合焦時の値とする。この条件式を満足することで、中間レンズ群が適切なパワーを持ち、高い光学性能を達成することができる。
　条件式（１９）の対応値が上限値０．８０を上回ると、中間レンズ群のパワーが弱すぎて、球面収差などの諸収差を良好に補正することが難しくなる。本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（１９）の上限値を、より小さな値、例えば０．７５、０．７０、０．６５または０．６０とすることが好ましい。
　条件式（１９）の対応値が下限値０．２０を下回ると、中間レンズ群のパワーが強すぎて、近距離物体に合焦する際、十分な光学性能を実現することが難しくなる。本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（１９）の下限値を、より大きな値、例えば０．２５、０．３０、０．３５または０．４０とすることが好ましい。
　上記各光学系は、さらに以下の条件式（２０）を満足することが好ましい。
　０．００＜（１－βＦ２2）×βＲ2×ＭＦ２＜２．００　・・・（２０）
　但し、
　βＦ２：前記第２合焦レンズ群の無限遠物体合焦時の横倍率
　βＲ　：前記第２合焦レンズ群以降のレンズ群の合計倍率
　ＭＦ２：前記第２合焦レンズ群の無限遠物体から至近距離物体への合焦の際の移動量
　条件式（２０）は、第２合焦レンズ群の移動方向について規定するもので、第２合焦レンズ群が、合焦のための向きとは逆方向に動き収差を補正することを示している。横倍率βＦ２、合計倍率βＲ、移動量ＭＦ２は、光学系が変倍光学系の場合には、光学系の全長が最大となる焦点距離における無限遠物体合焦時の値とする。この条件式を満足することで、光学系を大型化することなく、諸収差を良好に補正し、合焦時の収差変動を抑えることができる。
　条件式（２０）の対応値が上限値２．００を上回ると、合焦のための移動量が増えすぎて、光学系を小型化することが難しくなる。本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（２０）の上限値を、より小さな値、例えば１．９０、１．８０、１．７０、１．６０、１．５０とすることが好ましい。
　条件式（２０）の対応値が下限値０．００を下回ると、近距離物体合焦時の像面湾曲の変動を抑制することが難しくなる。本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（２０）の下限値を、より大きな値、例えば０．０１、０．０２、０．０３、０．０４とすることが好ましい。
　上記各光学系は、さらに以下の条件式（２１）を満足することが好ましい。
　０．１０＜ｄＦ１／ＴＬ＜０．５０　・・・（２１）
　但し、
　ｄＦ１：無限遠物体に合焦した際の、光学系の中で最も物体側に配置されたレンズの物体側の面から、第１合焦レンズ群の中で最も物体側に配置されたレンズの物体側の面までの、光軸上の距離
　ＴＬ　：前記光学系の無限遠物体合焦時の全長
　条件式（２１）は、光学系の中で最も物体側に配置されたレンズの物体側の面から、第１合焦レンズ群の中で最も物体側に配置されたレンズの物体側の面までの、光軸上の距離と、光学系の全長との比を規定するものであり、光学系における第１合焦レンズ群の位置の適切な範囲を示している。距離ｄＦ、全長ＴＬは、光学系が変倍光学系の場合には、光学系の全長が最大となる焦点距離における無限遠物体合焦時の値とする。条件式（２１）が規定する範囲は、第１合焦レンズ群を光学系の前方（物体寄り）に配置して２つの合焦レンズ群を離すことを意味しており、この条件式を満たすことで像面湾曲等の諸収差を良好に補正することができる。
　条件式（２１）の対応値が上限値０．５０を上回ると、第１合焦レンズ群の位置が下がりすぎ（物体から遠ざかり）、光学系が大きくなる。本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（２１）の上限値を、より小さな値、例えば０．４８、０．４６、０．４４または０．４３とすることが好ましい。
　条件式（２１）の対応値が下限値０．１０を下回ると、第１合焦レンズ群が前方に出すぎて（物体に近くなり）、コマ収差などの諸収差を良好に補正することが難しくなる。本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（２１）の下限値を、より大きな値、例えば０．１２、０．１５、０．１７、０．２０または０．２２とすることが好ましい。
　上記各光学系は、さらに以下の条件式（２２）を満足することが好ましい。
　０．５０＜ｄＦ２／ＴＬ＜０．９０　・・・（２２）
　但し、
　ｄＦ２：無限遠物体に合焦した際の、前記光学系の中で最も物体側に配置されたレンズの物体側の面から、前記第２合焦レンズ群の中で最も物体側に配置されたレンズの物体側の面までの、光軸上の距離
　ＴＬ　：前記光学系の無限遠物体合焦時の全長
　条件式（２２）は、光学系の中で最も物体側に配置されたレンズの物体側の面から、第２合焦レンズ群の中で最も物体側に配置されたレンズの物体側の面までの、光軸上の距離と、光学系の無限遠物体合焦時の全長との比を規定したものであり、光学系における第２合焦レンズ群の位置の適切な範囲を示している。距離ｄＦ２、全長ＴＬは、光学系が変倍光学系の場合には、光学系の全長が最大となる焦点距離における無限遠物体合焦時の値とする。条件式（２２）が規定する範囲は、第２合焦レンズ群を光学系の後方（像面寄り）に配置して２つの合焦レンズ群を離すことを意味しており、この条件式を満たすことで、像面湾曲などの諸収差を良好に補正することができる。
　第２合焦レンズ群の後方には像面が配置されているため、第２合焦レンズ群を像面側に寄せる場合、その配置位置には物理的な限界がある。条件式（２２）における上限値０．９０は、この物理的な限界を示している。条件式（２２）の上限値は、本実施形態の効果を確実なものとするためには、より小さな値、例えば０．８８、０．８６、０．８４または０．８３とすることが好ましい。
　条件式（２２）の対応値が下限値０．５０を下回ると、第２合焦レンズ群が前方に出すぎて諸収差を十分に補正することが難しくなる。本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（２２）の下限値を、より大きな値、例えば０．５５、０．６０、０．６５、０．７０、０．７２または０．７４とすることが好ましい。
　続いて、図２３および２４を参照しながら、上記光学系の製造方法について概説する。
　図２３に例示する製造方法では、先行レンズ群と第１合焦レンズ群と第２合焦レンズ群とを含む複数のレンズ群を光軸上に並べ、レンズ鏡筒内に配置する。この際、先行レンズ群は、第１合焦レンズ群よりも物体側に配置され、第２合焦レンズ群は第１合焦レンズ群よりも像面側に配置されるようにする（ＳＴ１）。第１合焦レンズ群は、正の屈折力を有し、無限遠物体から近距離物体への合焦の際、光軸に沿って像面側に移動し、第２合焦レンズ群は、負の屈折力を有し、無限遠物体から近距離物体への合焦の際、光軸に沿って物体側に移動するように構成する（ＳＴ２）。第１合焦レンズ群と第２合焦レンズ群の間には、少なくとも１枚のレンズを含む中間レンズ群を配置する（ＳＴ３）。
　図２４に例示する製造方法では、光軸上に並んで配置された、先行レンズ群と第１合焦レンズ群と第２合焦レンズ群とを含む複数のレンズ群を、レンズ鏡筒内に配置する。この際、先行レンズ群は第１合焦レンズ群よりも物体側に配置され、第２合焦レンズ群は第１合焦レンズ群よりも像面側に配置されるようにする（ＳＴ１）。先行レンズ群は、合焦に際し像面に対して固定であり、第１合焦レンズ群は、正の屈折力を有し、無限遠物体から近距離物体への合焦の際、光軸に沿って像面側に移動し、第２合焦レンズ群は、負の屈折力を有し、無限遠物体から近距離物体への合焦の際、光軸に沿って物体側に移動するように構成する（ＳＴ２）。さらに、以下の条件式を満足するように、各レンズ群をレンズ鏡筒内に配置する。
　０．２０＜ｄＦＦ／ＴＬ＜０．６５
　ｄＦＦ：無限遠物体に合焦した際の、第１合焦レンズ群の中で最も像面側に配置されたレンズの像面側の面から、第２合焦レンズ群の中で最も物体側に配置されたレンズの物体側の面までの、光軸上の距離
　ＴＬ　：光学系の無限遠物体合焦時の全長
　上記手順により製造された光学系およびその光学系を搭載した光学装置は、第１合焦レンズ群と第２合焦レンズ群の間に中間レンズ群を設け、あるいは第１合焦レンズ群と第２合焦レンズ群の間隔を適切な間隔に保つことにより、第１合焦レンズ群と第２合焦レンズ群の役割分担を明確にする。これにより、第１合焦レンズ群を像面側へ、第２合焦レンズを物体側へと移動させて、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う際に、諸収差を良好に補正し、近距離物体合焦状態においても高い光学性能を実現することができる。
　以下、上記光学系について、実施例１から実施例８までの８つの数値実施例を示して、さらに説明する。はじめに、各実施例の説明の中で参照する図表の見方を説明する。図１、図４、図７、図１０、図１３、図１６、図１８および図２０は、各実施例における光学系のレンズ群の配列を断面図により示している。各図の上段には、無限遠物体から近距離物体に合焦する際の合焦レンズ群の移動方向を、「合焦」および「∞」の文字とともに矢印で示している。また、変倍光学系の場合には、各図の下段に、広角端状態（Ｗ）から望遠端状態に（Ｔ）ズーミング（変倍）するときのレンズ群Ｇおよび絞りＳの光軸に沿った移動軌跡を矢印で示している。
　これらの図では、各レンズ群を符号Ｇと数字の組み合わせにより表し、各レンズを符号Ｌと数字の組み合わせにより表している。本明細書では、符号の増加による煩雑化を防ぐため、実施例ごとに付番を行っている。このため、複数の実施例において同一の符号と数字の組み合わせが用いられる場合があるが、これは、その符号と数字の組み合わせが示す構成が同一であることを意味するものではない。
　図２、図５、図８、図１１および図１４は、実施例１～５における光学系の無限遠物体合焦時の諸収差図であり、それぞれ（Ａ）は広角端状態、（Ｂ）は望遠端状態における諸収差を示している。また、図３、図６、図９、図１２および図１５は、実施例１～５における光学系の至近距離物体合焦時の諸収差図であり、それぞれ（Ａ）は広角端状態、（Ｂ）は望遠端状態における諸収差を示している。、図１７、図１９および図２１は実施例６～８における光学系の諸収差図であり、それぞれ（Ａ）は無限遠物体合焦時、（Ｂ）は近距離物体合焦時の諸収差を示している。
　これらの図において、ＦＮＯはＦナンバー、ＮＡは開口数、Ｙは像高をそれぞれ示す。球面収差図では最大口径に対応するＦナンバーまたは開口数の値を示し、非点収差図及び歪曲収差図では像高の最大値をそれぞれ示し、横収差図では各像高の値を示す。ｄはｄ線（λ=587.6nm）、ｇはｇ線（λ=435.8nm）を示す。非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面をそれぞれ示す。歪曲収差図ではｄ線を基準とした歪曲収差を示し、倍率色収差図では、ｇ線を基準とした倍率色収差を示す。
　続いて、各実施例の説明に用いられる表について説明する。［全体諸元］の表において、ｆはレンズ全系の焦点距離、ＦＮОはＦナンバー、２ωは画角（単位は°（度）で、ωが半画角である）、Ｙは最大像高を示す。ＴＬは無限遠物体合焦時の光軸上でのレンズ最前面からレンズ最終面までの距離にＢＦを加えた距離を示し、ＢＦは無限遠物体合焦時の光軸上でのレンズ最終面から像面Ｉまでの空気換算距離（バックフォーカス）を示す。
　［レンズ諸元］の表において、面番号は光線の進行する方向に沿った物体側からの光学面の順序を示し、Ｒは各光学面の曲率半径（曲率中心が像面側に位置する面を正の値としている）、Ｄは各光学面から次の光学面（又は像面）までの光軸上の距離である面間隔、ｎｄは光学部材の材質のｄ線に対する屈折率、νｄは光学部材の材質のｄ線を基準とするアッベ数を、それぞれ示す。面間隔（Ｄｉ）は、面ｉから次の面までの間隔が可変であることを意味する。Ｓは開口絞りを、曲率半径の「∞」は平面又は開口を、それぞれ示す。空気の屈折率ｎｄ＝1.00000の記載は省略している。レンズ面が非球面である場合には面番号に＊印を付して曲率半径Ｒの欄には近軸曲率半径を示している。
　［非球面データ］の表には、［レンズ諸元］に示した非球面について、その形状を次式（Ａ）で示す。Ｘ（ｙ）は非球面の頂点における接平面から高さｙにおける非球面上の位置までの光軸方向に沿った距離（ザグ量）を、Ｒは基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）を、κは円錐定数を、Ａｉは第ｉ次の非球面係数を示す。「Ｅ-n」は、「×１０-n」を示す。例えば、1.234E-05＝1.234×10-5である。なお、２次の非球面係数Ａ２は０であり、その記載を省略している。
　Ｘ（ｙ）＝（ｙ2／Ｒ）／｛１＋（１－κ×ｙ2／Ｒ2）1/2｝＋Ａ4×ｙ4＋Ａ6×ｙ6＋Ａ8×ｙ8＋Ａ10×ｙ10＋Ａ12×ｙ12　・・・（Ａ）
　［レンズ群データ］の表には、各レンズ群のそれぞれの始面（最も物体側の面）、焦点距離、広角端状態における無限遠物体合焦時の倍率、および望遠端状態における無限遠物体合焦時の倍率を示す。[第１レンズ群データ]の表は、レンズ群データに示した第１レンズ群を構成する各レンズの焦点距離を示す。
　［可変間隔データ］の表には、［レンズ諸元］を示す表において面間隔が（Ｄｉ）となっている面番号ｉにおける次の面までの面間隔を示す。面間隔は、無限遠物体合焦時の面間隔、至近距離物体合焦時の面間隔を、それぞれ示す。
　なお、焦点距離ｆ、曲率半径Ｒ、面間隔Ｄ、その他の長さの単位としては、一般に「mm」が用いられているため、本明細書の各表でも長さの単位は「mm」としている。但し、光学系は、比例拡大又は比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、長さの単位は必ずしも「mm」に限られるものではない。
　ここまでの図および表の説明は全ての実施例において共通であり、以下での重複する説明は省略する。
（実施例１）
　実施例１について、図１、図２、図３および表１を用いて説明する。図１は、実施例１に係る光学系ＺＬ（１）のレンズ構成を示す図である。光学系ＺＬ（１）は、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。像面Ｉは、第５レンズ群Ｇ５の後に位置する。第２レンズ群Ｇ２内には第１の副絞りｓｓ１が配置され、第３レンズ群Ｇ３内には開口絞りＳと第２の副絞りｓｓ２が配置されている。第１合焦レンズ群Ｆ１は、第２レンズ群Ｇ２の中の一部のレンズ群により構成され、第２合焦レンズ群Ｆ２は、第５レンズ群Ｇ５の中の一部のレンズ群により構成される。
　各レンズ群は、光学系が広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）への変倍の際に、図１下段の矢印が示す軌跡に沿って移動する。第１レンズ群Ｇ１は像面側へ移動し、、第２レンズ群Ｇ２から第５レンズ群Ｇ５までのレンズ群（後続レンズ群ＧＢ）は物体側へと移動し、第１レンズ群Ｇ１と後続レンズ群の間隔が変化することで、撮影倍率が変更される（変倍が行われる）。変倍に際しては、第１合焦レンズ群Ｆ１を含む第２レンズ群Ｇ２と、第２合焦レンズ群Ｆ２を含む第５レンズ群Ｇ５とは、同じ方向に同じ距離だけ移動する（移動軌跡が同じになる）。無限遠物体から近距離物体への合焦の際には、図１上段の矢印が示すように、第１合焦レンズ群Ｆ１が像面側に、第２合焦レンズ群Ｆ２が物体側に、それぞれ移動する。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、両凹形状の負レンズＬ１３と、両凸形状の正レンズＬ１４とから構成される。なお、負メニスカスレンズＬ１１の両面が非球面であり、負メニスカスレンズＬ１２の像側の面が非球面である。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と両凸形状の正レンズＬ２２の接合正レンズと、第１の副絞りｓｓ１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２４と両凸形状の正レンズＬ２５の接合正レンズとから構成される。このうち負メニスカスレンズＬ２１と両凸形状の正レンズＬ２２の接合正レンズは、第１合焦レンズ群Ｆ１として機能する。
　第３レンズ群Ｇ３は、開口絞りＳと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３１と、両凹形状の負レンズＬ３２と、両凸形状の正レンズＬ３３と、第２の副絞りｓｓ２とから構成される。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４１と両凸形状の正レンズＬ４２の接合正レンズと、両凸形状の正レンズＬ４３と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４４の接合正レンズとから構成される。
　第５レンズ群Ｇ５は、両凸形状の正レンズＬ５１と、両凹形状の負レンズＬ５２と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５３とから構成される。このうち正レンズＬ５１と負レンズＬ５２は、第２合焦レンズ群Ｆ２として機能する。なお、負レンズＬ５２の像側の面と、負メニスカスレンズＬ５３の像側の面が非球面である。
　本実施例では、中間レンズ群ＧＡは、第２レンズ群Ｇ２内の副絞りｓｓ１から第４レンズ群Ｇ４の負メニスカスレンズＬ４４までのレンズ群であり、第２合焦レンズ群以降のレンズ群ＧＲは、第５レンズ群Ｇ５である。
　表１に、実施例１に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表１）
［全体諸元］
　変倍比＝2.061
　　　　　　　 　Ｗ　　　 　Ｔ
　ｆ　　　　 　16.500　 　34.000
　Ｆ.ＮＯ　　 　2.910　　　2.910
　２ω（°）　105.504
　Ｙｍａｘ　 　20.787　 　21.700
　ＴＬ　　　　157.563　　147.452
　ＢＦ　　　 　14.914　 　34.732
　ＭＦ１　　　　3.954　　　4.587
　ＭＦ２　　 　-1.009　 　-1.746
　ｆＡｗ　　 　43.772
　ｆＢｗ　 　　37.589
　ｆＲｗ　　　-67.020
［レンズ諸元］
　面番号　　　 　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　ｎｄ　　　　νd
　物体面　　　 　∞
　 　1*　　　104.5721　　　2.800　　　1.82098　　　42.50
　 　2*　　 　17.0784　　　9.901
　 　3　　　　60.0168　　　2.000　　　1.82098　　　42.50
　 　4*　　 　39.8844　　　8.959
　 　5　　 　-47.0446　　　1.700　　　1.45600　　　91.37
　 　6　　　　99.5616　　　0.200
　 　7　　　　69.7654　　　4.418　　　2.00069　　　25.46
　 　8　　　-360.6089　　　(D8)
　 　9　　　　50.9989　　　1.100　　　1.96300　　　24.11
　　10　　　　26.0000　　　5.600　　　1.67270　　　32.18
　　11　　　-343.9963　　　(D11)
　　12　　　 　0.0000　　　0.000
　　13　　　　51.3179　　　3.600　　　1.81666　　　29.30
　　14　　 　546.1825　　　0.200
　　15　　　　55.6602　　　1.200　　　1.84666　　　23.80
　　16　　　　25.9737　　　8.100　　　1.48749　　　70.32
　　17　　 　-49.8592　　　(D17)
　　18(S)　　　0.0000　　　3.685
　　19　　 　-47.2832　　　1.100　　　1.95375　　　32.33
　　20　　　-294.7144　　　1.387
　　21　　 　-67.3393　　　1.100　　　1.95375　　　32.33
　　22　　　　97.3774　　　0.200
　　23　　　　40.3224　　　3.300　　　1.92286　　　20.88
　　24　　　-773.0582　　　1.500
　　25　　　 　0.0000　　　(D25)
　　26　　　　73.8132　　　1.100　　　1.95375　　　32.33
　　27　　　　20.7413　　　6.000　　　1.49782　　　82.57
　　28　　　-161.3154　　　0.200
　　29　　　　26.6960　　　9.300　　　1.49782　　　82.57
　　30　　 　-23.8740　　　1.200　　　1.95375　　　32.33
　　31　　 　-34.0639　　　(D31)
　　32　　 　636.0259　　　3.550　　　1.80809　　　22.74
　　33　　 　-42.6926　　　0.200
　　34　　 　-54.4744　　　1.400　　　1.85108　　　40.12
　　35*　　 　98.1829　　　(D35)
　　36　　 　-22.0542　　　1.400　　　1.82098　　　42.50
　　37*　　　-32.0038　　　(D37)
　像面　　　　　∞
［非球面データ］
　第１面
　κ=1.0000
　A4=-1.00559E-06, A6=5.63388E-09, A8=-7.40263E-12, A10=3.87300E-15
　第２面
　κ=0.0000
　A4=3.60660E-06, A6=9.14891E-09, A8=1.27298E-11, A10=1.51889E-13
　第４面
　κ=1.0000
　A4=4.88200E-06, A6=4.07550E-09, A8=-1.87588E-11, A10=-1.59526E-14
　第３５面
　κ=1.0000
　A4=1.16601E-05, A6=1.03251E-08, A8=-1.15486E-10, A10=1.04650E-12
　第３７面
　κ=1.0000
　A4=6.02570E-06, A6=7.33824E-09, A8=2.29245E-10, A10=-9.55354E-13
［レンズ群データ］
　 群　　　　　 　始面　　焦点距離　　倍率（∞・Ｗ）　倍率（∞・Ｔ）
　　1　　　　　　 　1　 　-23.346　　　　0.000　　　　　　0.000
　　2　　　　　　 　9　　　32.353
　　　2-1(F1)　　 　9　 　102.890　　　　4.383　　　　　　1.926
　　　2-2　　　　　13　　　40.878　　 　-0.127　　　　 　-0.599
　　3　　　　　　　18　 　-61.428　　　　2.485　　　　　　6.721
　　4　　　　　　　26　　　45.517　　　　0.399　　　　　　0.119
　　5　　　　　　　32　 　-67.020
　　　5-1(F2)　　　32　　-253.066　　　　1.070　　　　　　1.117
　　　5-2　　　　　36　 　-92.261　　　　1.190　　　　　　1.405
［第１レンズ群データ］
　レンズ　 　焦点距離
　　L11　 　-25.227
　　L12　　-151.617
　　L13　 　-69.809
　　L14　　　58.717
［可変間隔データ］
　　　　　　　　　 　無限遠　　　　　　　　　　　　至近
　　　　　　　　Ｗ　　　　　　Ｔ　　　　　　Ｗ　　　　　　　Ｔ
　　F　 　　16.50000　　　34.00000　　　　-0.11860　 　　-0.23288
　　D0　　 　0.0000　　　　0.0000　　　　115.8709　　　　125.4201
　　D8　　　31.42890　　 　1.50000　　 　35.52504　　　 　6.54836
　　D11　　　7.01271　　 　7.01271　　　　2.89868　　　 　2.00000
　　D17　　　1.00090　　 　4.70395　　　　1.00090　　　 　4.70395
　　D25　　　6.55312　　 　0.00000　　　　6.55312　　　 　0.00000
　　D31　　　2.84830　　 　5.69835　　　　2.00000　　　 　4.37744
　　D35　　　7.40501　　 　7.40501　　　　8.27637　　　 　8.71593
　　D37　 　14.91437　　　34.73214　　 　15.05178　　　　35.16746
　図２に、実施例１に係る光学系の無限遠物体合焦状態における諸収差値を、図３に、実施例１に係る光学系の至近距離物体合焦状態における諸収差値を、それぞれ示す。これらの図において、（Ａ）は広角端状態における諸収差値、（Ｂ）は望遠端状態における諸収差値を示している。各諸収差図より、実施例１に係る光学系は、広角端状態から望遠端状態までの全域に亘り、諸収差を良好に補正することができ、また、至近距離物体合焦状態においても優れた結像性能を有していることがわかる。
（実施例２）
　実施例２について、図４、図５、図６および表２を用いて説明する。図４は、実施例２に係る光学系ＺＬ（２）のレンズ構成を示す図である。光学系ＺＬ（２）は、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。像面Ｉは、第５レンズ群Ｇ５の後に位置する。第２レンズ群Ｇ２内には第１の副絞りｓｓ１が配置され、第３レンズ群Ｇ３内には開口絞りＳと第２の副絞りｓｓ２が配置されている。第１合焦レンズ群Ｆ１は、第２レンズ群Ｇ２の中の一部のレンズ群により構成され、第２合焦レンズ群Ｆ２は、第５レンズ群Ｇ５の中の一部のレンズ群により構成される。
　各レンズ群は、光学系が広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）への変倍の際に、図４下段の矢印が示す軌跡に沿って移動する。第１レンズ群Ｇ１は像面側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２から第５レンズ群Ｇ５までのレンズ群（後続レンズ群ＧＢ）は物体側へと移動し、第１レンズ群Ｇ１と後続レンズ群の間隔が変化することで、撮影倍率が変更される（変倍が行われる）。変倍に際しては、第１合焦レンズ群Ｆ１を含む第２レンズ群Ｇ２と、第２合焦レンズ群Ｆ２を含む第５レンズ群Ｇ５とは、同じ方向に同じ距離だけ移動する（移動軌跡が同じになる）。無限遠物体から近距離物体への合焦の際には、図４上段の矢印が示すように、第１合焦レンズ群Ｆ１が像面側に、第２合焦レンズ群Ｆ２が物体側に、それぞれ移動する。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、両凹形状の負レンズＬ１３と両凸形状の正レンズＬ１４の接合負レンズとから構成される。なお、負メニスカスレンズＬ１１の両面が非球面であり、負メニスカスレンズＬ１２の像側の面が非球面である。
　第２レンズ群Ｇ２は、第１の副絞りｓｓ１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と両凸形状の正レンズＬ２２の接合正レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２３と両凸形状の正レンズＬ２４の接合正レンズとから構成される。このうち負メニスカスレンズＬ２１と両凸形状の正レンズＬ２２の接合正レンズは、第１合焦レンズ群Ｆ１として機能する。
　第３レンズ群Ｇ３は、開口絞りＳと、両凹形状の負レンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２と、第２の副絞りｓｓ２とから構成される。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４１と両凸形状の正レンズＬ４２の接合正レンズと、両凸形状の正レンズＬ４３と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４４の接合正レンズとから構成される。
　第５レンズ群Ｇ５は、両凸形状の正レンズＬ５１と両凹形状の負レンズＬ５２の接合正レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５３とから構成される。このうち正レンズＬ５１と負レンズＬ５２の接合正レンズは、第２合焦レンズ群Ｆ２として機能する。なお、負レンズＬ５２の像側の面と、負メニスカスレンズＬ５３の像側の面が非球面である。
　本実施例では、中間レンズ群ＧＡは、第２レンズ群Ｇ２内の負メニスカスレンズＬ２３から第４レンズ群Ｇ４内の負メニスカスレンズＬ４４までのレンズ群であり、第２合焦レンズ群以降のレンズ群ＧＲは、第５レンズ群Ｇ５である。
　表２に、実施例２に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表２）
［全体諸元］
　変倍比＝2.201
　　　　　　　 　Ｗ　　　 　Ｔ
　ｆ　　　　 　15.450　 　34.000
　Ｆ.ＮＯ　　 　2.910　　　2.910
　２ω（°）　109.100
　Ｙｍａｘ　 　18.899　 　21.700
　ＴＬ　　　　157.420　　148.390
　ＢＦ　　　 　13.738　 　36.025
　ＭＦ１　　　　3.797　　　4.236
　ＭＦ２　　 　-1.171　 　-2.237
　ｆＡｗ　　 　45.092
　ｆＢｗ　　 　35.923
　ｆＲｗ　　　-71.015
［レンズ諸元］
　面番号　　　 　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　ｎｄ　　　　νd
　物体面　　　 　∞
　 　1*　　　146.1617　　　2.700　　　1.76385　　　48.49
　 　2*　　 　17.6041　 　10.626
　 　3　　　　62.2586　　　2.000　　　1.76450　　　49.10
　 　4*　　 　37.3724　　　9.332
　 　5　　 　-54.8177　　　1.700　　　1.45600　　　91.37
　 　6　　　　46.7428　　　4.900　　　1.90366　　　31.27
　 　7　　　-473.8444　　 　(D7)
　 　8　　　 　0.0000　　　0.000
　 　9　　　　42.7469　　　1.200　　　1.96300　　　24.11
　　10　　　　28.3019　　　5.700　　　1.58144　　　40.98
　　11　　　-199.8950　　　(D11)
　　12　　　　35.6445　　　1.300　　　1.95375　　　32.33
　　13　　　　27.0031　　　8.800　　　1.49782　　　82.57
　　14　　 　-71.6500　　　(D14)
　　15(S) 　 　0.0000　　　5.032
　　16　　 　-39.6760　　　1.200　　　1.95375　　　32.33
　　17　　　　70.2363　　　0.213
　　18　　　　41.9717　　　4.600　　　1.84666　　　23.80
　　19　　　-100.2049　　　1.500
　　20　　　 　0.0000　　　(D20)
　　21　　　　94.6291　　　1.200　　　1.95375　　　32.33
　　22　　　　27.9631　　　5.500　　　1.49782　　　82.57
　　23　　　-149.9641　　　0.200
　　24　　　　26.9190　　　8.700　　　1.49782　　　82.57
　　25　　 　-27.3216　　　1.300　　　1.95375　　　32.33
　　26　　 　-47.0122　　　(D26)
　　27　　　　44.9401　　　5.200　　　1.71736　　　29.57
　　28　　 　-39.8168　　　1.400　　　1.85108　　　40.12
　　29*　　 　45.6142　　　(D29)
　　30　　 　-25.1525　　　1.400　　　1.82098　　　42.50
　　31*　　　-36.5472　　　(D31)
　 像面　　　　　∞
［非球面データ］
　第１面
　κ=1.0000
　A4=5.13104E-06, A6=-9.75961E-09, A8=1.58957E-11, A10=-1.49213E-14
　第２面
　κ=0.0000
　A4=1.39883E-05, A6=2.12435E-08, A8=-6.13376E-12, A10=1.21266E-13
　第４面
　κ=1.0000
　A4=2.03519E-06, A6=-3.87885E-09, A8=-4.53903E-11, A10=9.19823E-14
　第２９面
　κ=1.0000
　A4=7.43097E-06, A6=3.66331E-08, A8=-5.67118E-10, A10=4.14365E-12
　第３１面
　κ=1.0000
　A4=1.07666E-05, A6=-4.52020E-09, A8=3.54595E-10, A10=-1.67618E-12
［レンズ群データ］
　 群　　　　　 　始面　　焦点距離　　倍率（∞・Ｗ）　倍率（∞・Ｔ）
　　1　　　　　　 　1　 　-23.455　　　　0.000　　　　　　0.000
　　2　　　　　　 　8　　　38.336
　　　2-1(F1)　　 　8　　　83.308　　 　59.236　　　　　　2.546
　　　2-2　　　　　12　　　60.305　　 　-0.125　　　　 　-0.744
　　3　　　　　　　15　　-122.226　　　　1.807　　　　　　4.268
　　4　　　　　　　21　　　51.627　　　　0.410　　　　　　0.119
　　5　　　　　　　27　 　-71.0145
　　　5-1(F2)　　　27　　-207.910　　　　1.032　　　　　　1.100
　　　5-2　　　　　30　　-104.028　　　　1.157　　　　　　1.371
［第１レンズ群データ］
　レンズ　 　焦点距離
　　L11　 　-26.433
　　L12　　-126.709
　　L13　 　-55.040
　　L14　　　47.293
［可変間隔データ］
　　　　　　　　　 　無限遠　　　　　　　　　　　　至近
　　　　　　　　Ｗ　　　　　　Ｔ　　　　　　Ｗ　　　　　　　Ｔ
　　F　　 　15.45000　　　34.00000　　 　-0.11055　　 　-0.23294
　　D0　　 　0.00000　　 　0.00000　　 　115.2047　　 　124.3997
　　D7　　　32.83524　　 　1.51814　　 　36.72779　　　　6.09480
　　D11　　　6.55513　　 　6.55513　　 　2.65502　　　 　2.00000
　　D14　　　1.19962　　 　6.31367　　 　1.19962　　　 　6.31367
　　D20　　　7.79649　　 　0.00000　　 　7.79649　　　 　0.00000
　　D26　　　3.11247　　 　5.79493　　 　2.04500　　　 　3.87741
　　D29　　　6.47887　　 　6.47887　　 　7.56607　　　 　8.39171
　　D31　 　13.73777　　　36.02512　　　13.82147　　　　36.34887
　図５に、実施例２に係る光学系の無限遠物体合焦状態における諸収差値を、図６に、実施例２に係る光学系の至近距離物体合焦状態における諸収差値を、それぞれ示す。これらの図において、（Ａ）は広角端状態における諸収差値、（Ｂ）は望遠端状態における諸収差値を示している。各諸収差図より、実施例２に係る光学系は、広角端状態から望遠端状態までの全域に亘り、諸収差を良好に補正することができ、また、至近距離物体合焦状態においても優れた結像性能を有していることがわかる。
（実施例３）
　実施例３について、図７、図８、図９および表３を用いて説明する。図７は、実施例３に係る光学系ＺＬ（３）のレンズ構成を示す図である。光学系ＺＬ（３）は、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。像面Ｉは、第５レンズ群Ｇ５の後に位置する。第２レンズ群Ｇ２内には第１の副絞りｓｓ１が配置され、第３レンズ群Ｇ３内には開口絞りＳと第２の副絞りｓｓ２が配置されている。第１合焦レンズ群Ｆ１は、第２レンズ群Ｇ２の中の一部のレンズ群により構成され、第２合焦レンズ群Ｆ２は、第５レンズ群Ｇ５の中の一部のレンズ群により構成される。
　各レンズ群は、光学系が広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）への変倍の際に、図７下段の矢印が示す軌跡に沿って移動する。第１レンズ群Ｇ１は像面側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２から第５レンズ群Ｇ５までレンズ群（後続レンズ群ＧＢ）は物体側へと移動し、第１レンズ群Ｇ１と後続レンズ群の間隔が変化することで、撮影倍率が変更される（変倍が行われる）。変倍に際しては、第１合焦レンズ群Ｆ１を含む第２レンズ群Ｇ２と、第２合焦レンズ群Ｆ２を含む第５レンズ群Ｇ５とは、同じ方向に同じ距離だけ移動する（移動軌跡が同じになる）。無限遠物体から近距離物体への合焦の際には、図７上段の矢印が示すように、第１合焦レンズ群Ｆ１が像面側に、第２合焦レンズ群Ｆ２が物体側に、それぞれ移動する。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、両凹形状の負レンズＬ１３と両凸形状の正レンズＬ１４の接合負レンズとから構成される。なお、負メニスカスレンズＬ１１の両面が非球面であり、負メニスカスレンズＬ１２の像側の面が非球面である。
　第２レンズ群Ｇ２は、第１の副絞りｓｓ１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と両凸形状の正レンズＬ２２の接合正レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２３と両凸形状の正レンズＬ２４の接合正レンズとから構成される。このうち負メニスカスレンズＬ２１と正レンズＬ２２の接合正レンズは、第１合焦レンズ群Ｆ１として機能する。
　第３レンズ群Ｇ３は、開口絞りＳと、両凹形状の負レンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２と、第２の副絞りｓｓ２とから構成される。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４１と両凸形状の正レンズＬ４２の接合正レンズと、両凸形状の正レンズＬ４３と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４４の接合正レンズとから構成される。
　第５レンズ群Ｇ５は、両凸形状の正レンズＬ５１と両凹形状の負レンズＬ５２の接合正レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５３とから構成される。このうち正レンズＬ５１と負レンズＬ５２の接合正レンズは、第２合焦レンズ群Ｆ２として機能する。なお、負レンズＬ５２の像側の面と、負メニスカスレンズＬ５３の像側の面が非球面である。
　本実施例では、中間レンズ群ＧＡは、第２レンズ群Ｇ２内の負メニスカスレンズＬ２３から第４レンズ群Ｇ４の負メニスカスレンズＬ４４までのレンズ群であり、第２合焦レンズ群以降のレンズ群ＧＲは、第５レンズ群Ｇ５である。
　表３に、実施例３に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表３）
［全体諸元］
　変倍比＝2.201
　　　　　　　 　Ｗ　　　 　Ｔ
　ｆ　　　　 　15.450　 　34.000
　Ｆ.ＮＯ　　 　2.910　　　2.910
　２ω（°）　109.100
　Ｙｍａｘ　 　19.873　 　21.700
　ＴＬ　　　　155.444　　145.505
　ＢＦ　　　 　14.459　 　36.100
　ＭＦ１　　　　3.585　　　3.939
　ＭＦ２　　 　-0.856　 　-2.194
　ｆＡｗ　　 　45.851
　ｆＢｗ　　 　36.197
　ｆＲｗ　　　-78.872
［レンズ諸元］
　面番号　　　 　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　ｎｄ　　　　νd
　物体面　　　 　∞
　　1*　　　182.9928　　　2.700　　　1.76385　　　48.49
　　2*　　 　17.6000　　　9.932
　　3　　　　62.1295　　　2.000　　　1.76450　　　49.10
　　4*　　 　38.8027　　　9.134
　　5　　 　-60.2019　　　1.700　　　1.45600　　　91.37
　　6　　　　43.1768　　　5.000　　　1.90366　　　31.27
　　7　 　-1892.0590　　 　(D7)
　　8　　　 　0.0000　　　0.000
　　9　　　　41.6453　　　1.200　　　1.96300　　　24.11
　　10　　 　27.0721　　　5.800　　　1.58144　　　40.98
　　11　 　-167.0652　　　(D11)
　　12　　 　39.8569　　　1.300　　　1.95375　　　32.33
　　13　　 　30.7826　　　7.500　　　1.49782　　　82.57
　　14　　　-61.0151　　　(D14)
　　15　　　　0.0000　　　4.940
　　16　　　-37.9606　　　1.200　　　1.95375　　　32.33
　　17　　 　76.5015　　　0.204
　　18　　 　40.4555　　　4.400　　　1.84666　　　23.80
　　19　 　-123.6565　　　1.500
　　20　　　　0.0000　　　(D20)
　　21　　 　72.9672　　　1.200　　　1.95375　　　32.33
　　22　　 　25.5392　　　5.200　　　1.49782　　　82.57
　　23　 　-692.9469　　　0.200
　　24　　 　27.8780　　　8.700　　　1.49782　　　82.57
　　25　　　-24.6887　　　1.300　　　1.95375　　　32.33
　　26　　　-40.1293　　　(D26)
　　27　　 　44.0613　　　5.200　　　1.71736　　　29.57
　　28　　　-40.6298　　　1.400　　　1.85108　　　40.12
　　29*　　　46.4951　　　(D29)
　　30　　　-25.3720　　　1.400　　　1.82098　　　42.50
　　31*　 　-36.0062　　　(D31)
　像面　　　　　∞
［非球面データ］
　第１面
　κ=1.0000
　A4=1711E-06, A6=-7.07049E-09, A8=1.22058E-11, A10=1.21419E-14
　第２面
　κ=0.0000
　A4= 8.88771E-06, A6=2.03824E-08, A8=-2.28757E-11, A10=2.07974E-13
　第４面
　κ=1.0000
　A4=4.90346E-06, A6=-5.81374E-11, A8=-4.02996E-11, A10=3.85740E-14
　第２９面
　κ=1.0000
　A4=7.58378E-06, A6=4.61458E-08, A8=-7.11052E-10, A10=4.97063E-12
　第３１面
　κ=1.0000
　A4=1.22168E-05, A6=-1.06012E-08, A8=4.71713E-10, A10=-2.24069E-12
［レンズ群データ］
　 群　　　　　 　始面　　焦点距離　　倍率（∞・Ｗ）　倍率（∞・Ｔ）
　　1　　　　　　 　1　 　-23.414　　　　0.000　　　　　　0.000
　　2　　　　　　 　8　　　37.139
　　　2-1(F1)　　 　8　　　79.731　　　-44.008　　　　　　2.678
　　　2-2　　　　　12　　　58.821　　　　0.016　　　　 　-0.674
　　3　　　　　　　15　　-109.902　　　　1.879　　　　　　4.775
　　4　　　　　　　21　　　52.461　　　　0.419　　　　　　0.116
　　5　　　　　　　27　 　-78.872
　　　5-1(F2)　　　27　　-245.806　　　　1.019　　　　　　1.075
　　　5-2　　　　　3　 　-111.243　　　　1.155　　　　　　1.349
［第１レンズ群データ］
　レンズ　 　焦点距離
　　L11　 　-25.675
　　L12　　-140.400
　　L13　 　-54.857
　　L14　　　46.771
［可変間隔データ］
　　　　　　　　　 　無限遠　　　　　　　　　　　　至近
　　　　　　　　Ｗ　　　　　　Ｔ　　　　　　Ｗ　　　　　　　Ｔ
　　f　　 　15.45001　　　34.00001　　　　-0.10904　　 　-0.22883
　　D0　　 　0.00000　　 　0.00000　　　　117.1752　　 　127.2533
　　D7　　　33.08026　　 　1.50000　　　　36.75391　　　　5.79153
　　D11　　　6.28196　　 　6.28196　　　 　2.58854　　　　2.03546
　　D14　　　1.26244　　 　6.38378　　　 　1.26244　　　　6.38378
　　D20　　　8.34096　　 　0.00000　　　 　8.34096　　　　0.00000
　　D26　　　2.75416　　 　5.97378　　　 　2.00611　　　　4.08778
　　D29　　　6.15482　　 　6.15482　　　 　6.93201　　　　8.04153
　　D31　 　14.45898　　　36.09988　　　　14.53818　　 　36.40710
　図８に、実施例３に係る光学系の無限遠物体合焦状態における諸収差値を、図９に、実施例３に係る光学系の至近距離物体合焦状態における諸収差値を、それぞれ示す。これらの図において、（Ａ）は広角端状態における諸収差値、（Ｂ）は望遠端状態における諸収差値を示している。各諸収差図より、実施例３に係る光学系は、広角端状態から望遠端状態までの全域に亘り、諸収差を良好に補正することができ、また、至近距離物体合焦状態においても優れた結像性能を有していることがわかる。
（実施例４）
　実施例４について、図１０、図１１、図１２および表４を用いて説明する。図１０は、実施例４に係る光学系ＺＬ（４）のレンズ構成を示す図である。光学系ＺＬ（４）は、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６から構成されている。像面Ｉは、第６レンズ群Ｇ６の後に位置する。第４レンズ群Ｇ４内には開口絞りＳと副絞りｓｓが配置されている。第１合焦レンズ群Ｆ１は、第２レンズ群Ｇ２により構成され、第２合焦レンズ群Ｆ２は、第５レンズ群Ｇ５の中の一部のレンズ群により構成される。
　各レンズ群は、光学系が広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）への変倍の際に、図１０下段の矢印が示す軌跡に沿って移動する。第１レンズ群Ｇ１は像面側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２から第６レンズ群Ｇ６までレンズ群（後続レンズ群ＧＢ）は物体側へと移動し、第１レンズ群Ｇ１と後続レンズ群の間隔が変化することで、撮影倍率が変更される（変倍が行われる）。無限遠物体から近距離物体への合焦の際には、図１０上段の矢印が示すように、第１合焦レンズ群Ｆ１が像面側に、第２合焦レンズ群Ｆ２が物体側に、それぞれ移動する。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、両凹形状の負レンズＬ１２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３の接合負レンズとから構成される。なお、負メニスカスレンズＬ１１の両面が非球面である。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と両凸形状の正レンズＬ２２の接合正レンズから構成される。第２レンズ群Ｇ２は、第１合焦レンズ群Ｆ１として機能する。
　第３レンズ群Ｇ３は、両凸形状の正レンズＬ３１と両凹形状の負レンズＬ３２の接合正レンズから構成される。第４レンズ群Ｇ４は、開口絞りＳと、両凹形状の負レンズＬ４１と、両凸形状の正レンズＬ４２と、副絞りｓｓとから構成される。第５レンズ群Ｇ５は、両凸形状の正レンズＬ５１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５２の接合正レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５３と両凸形状の正レンズＬ５４の接合正レンズとから構成される。
　第６レンズ群Ｇ６は、両凸形状の正レンズＬ６１と両凹形状の負レンズＬ６２の接合負レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ６３とから構成される。このうち、正レンズＬ６１と負レンズＬ６２の接合負レンズは、第２合焦レンズ群Ｆ２として機能する。なお、負メニスカスレンズＬ６３の両面が非球面である。
　本実施例では、中間レンズ群ＧＡは、第３レンズ群Ｇ３から第５レンズ群Ｇ５までのレンズ群であり、第２合焦レンズ群以降のレンズ群ＧＲは、第６レンズ群Ｇ６である。
　表４に、実施例４に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表４）
［全体諸元］
　変倍比＝2.609
　　　　　　　 　Ｗ　　　 　Ｔ
　ｆ　　　　 　18.549　 　48.400
　Ｆ.ＮＯ　　 　2.910　　　4.120
　２ω（°） 　98.952
　Ｙｍａｘ　 　20.449　 　21.700
　ＴＬ　　　　156.976　　145.902
　ＢＦ　　　 　20.533　 　50.882
　ＭＦ１　　　　5.923　　　8.270
　ＭＦ２　　 　-0.524　 　-3.556
　ｆＡｗ　　 　37.796
　ｆＢｗ　　 　36.341
　ｆＲｗ　　　-43.941
［レンズ諸元］
　面番号　　　 　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　ｎｄ　　　　νd
　物体面　　　 　∞
　 　1*　　 　90.2223　　　2.800　　　1.74310　　　49.44
　 　2*　　 　16.9651　 　14.785
　 　3　　　-282.3413　　　2.000　　　1.49782　　　82.57
　 　4　　　　30.2529　　　7.000　　　1.80000　　　29.84
　 　5　　 　103.7978　　 　(D5)
　 　6　　　　80.1101　　　1.100　　　1.84666　　　23.80
　 　7　　　　46.9421　　　4.100　　　1.51680　　　64.13
　 　8　　 　-63.4995　　 　(D8)
　 　9　　　　34.7816　　　5.200　　　1.51680　　　64.13
　　10　　 　-51.2859　　　1.100　　　1.65844　　　50.83
　　11　　 　267.1556　　　(D11)
　　12　　　 　0.0000　　　3.149
　　13　　 　-57.6080　　　1.200　　　1.83481　　　42.73
　　14　　　　69.3506　　　0.200
　　15　　　　45.2675　　　3.400　　　1.72825　　　28.38
　　16　　　-184.9091　　　1.500
　　17　　　 　0.0000　　　(D17)
　　18　　　　68.1932　　　6.100　　　1.49782　　　82.57
　　19　　 　-25.4228　　　1.100　　　1.95375　　　32.33
　　20　　 　-41.8924　　　0.200
　　21　　　　30.1508　　　1.100　　　1.95375　　　32.33
　　22　　　　20.4880　　　6.300　　　1.49782　　　82.57
　　23　　 　-82.9990　　　(D23)
　　24　　　　60.5624　　　4.400　　　1.80809　　　22.74
　　25　　 　-35.8483　　　1.200　　　1.90366　　　31.27
　　26　　　　40.1774　　　(D26)
　　27*　　　-38.1852　　　1.600　　　1.82098　　　42.50
　　28*　　　-86.3105　　　(D28)
　像面　　　　　∞
［非球面データ］
　第１面
　κ=1.0000
　A4=-3.57211E-06, A6=4.48676E-10, A8=4.77136E-12, A10=-6.03639E-15
　第２面
　κ=0.0000
　A4=8.11347E-06, A6=-3.59862E-10, A8=-1.58666E-11, A10=1.12811E-13
　第２７面
　κ=1.0000
　A4=-2.23373E-05, A6=1.69704E-07, A8=-1.19167E-09, A10=5.49616E-12
　第２８面
　κ=1.0000
　A4=-7.84265E-07, A6=1.80475E-07, A8=-9.68995E-10, A10=3.96145E-12
［レンズ群データ］
　 群　　　　　 　始面　　焦点距離　　倍率（∞・Ｗ）　倍率（∞・Ｔ）
　　1　　　　　　 　1　 　-28.773　　　　0.00000　　　　0.00000
　　2(F1)　　　　 　6　　　86.248　　　-36.18634　　　　2.42339
　　3　　　　　　 　9　 　100.824　　　　0.03055　　 　-3.13269
　　4　　　　　　　12　　-160.249　　　　2.24066　　 　-0.64541
　　5　　　　　　　18　　　37.131　　　　0.17209　　 　-0.15582
　　6　　　　　　　24　 　-43.941　　　　
　　　6-1(F2)　　　24　 　-92.207　　　　1.19914　　　　1.36024
　　　6-2　　　　　27　 　-84.686　　　　1.26135　　　　1.61973
［第１レンズ群データ］
　レンズ　 　焦点距離
　　L11　　　-28.583
　　L12　　　-54.773
　　L13　　 　51.206
［可変間隔データ］
　　　　　　　　　 　無限遠　　　　　　　　　　　　至近
　　　　　　　　Ｗ　　　　　　Ｔ　　　　 　Ｗ　　　　 　Ｔ
　　F　　　　18.54944　　　48.40000　 　-0.12607　　　-0.31101
　　D0　　　　0.00000　　 　0.00000　　115.7001　　　126.8366
　　D5　　 　39.47319　　 　1.50000　 　45.51103　　　10.34524
　　D8　　　　8.04245　　　10.83893　　　2.00062　　 　2.00000
　　D11　　 　2.62907　　 　1.75020　　　2.62907　　 　1.75020
　　D17　　 　8.43662　　 　0.00000　　　8.43662　　 　0.00000
　　D23　　 　3.18499　　 　6.25349　　　2.77969　　 　3.26672
　　D26　　 　5.14225　　 　5.14225　　　5.55183　　 　8.13586
　　D28　　　20.53328　　　50.88248　 　20.64804　　　51.44497
　図１１に、実施例４に係る光学系の無限遠物体合焦状態における諸収差値を、図１２に、実施例４に係る光学系の至近距離物体合焦状態における諸収差値を、それぞれ示す。これらの図において、（Ａ）は広角端状態における諸収差値、（Ｂ）は望遠端状態における諸収差値を示している。各諸収差図より、実施例４に係る光学系は、広角端状態から望遠端状態までの全域に亘り、諸収差を良好に補正することができ、また、至近距離物体合焦状態においても優れた結像性能を有していることがわかる。
（実施例５）
　実施例５について、図１３、図１４、図１５および表５を用いて説明する。図１３は、実施例５に係る光学系ＺＬ（５）のレンズ構成を示す図である。光学系ＺＬ（５）は、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６から構成されている。像面Ｉは、第６レンズ群Ｇ６の後に位置する。第４レンズ群Ｇ４内には開口絞りＳと副絞りｓｓが配置されている。第１合焦レンズ群Ｆ１は、第２レンズ群Ｇ２により構成され、第２合焦レンズ群Ｆ２は、第６レンズ群Ｇ６の中の一部のレンズ群により構成される。
　各レンズ群は、光学系が広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）への変倍の際に、図１３下段の矢印が示す軌跡に沿って移動する。第１レンズ群Ｇ１は像面側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２から第６レンズ群Ｇ６までレンズ群（後続レンズ群ＧＢ）は物体側へと移動し、第１レンズ群Ｇ１と後続レンズ群の間隔が変化することで、撮影倍率が変更される（変倍が行われる）。無限遠物体から近距離物体への合焦の際には、図１３上段の矢印が示すように、第１合焦レンズ群Ｆ１が像面側に、第２合焦レンズ群Ｆ２が物体側に、それぞれ移動する。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、両凹形状の負レンズＬ１２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３の接合負レンズとから構成される。なお、負メニスカスレンズＬ１１の両面が非球面である。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と両凸形状の正レンズＬ２２の接合正レンズから構成される。第２レンズ群Ｇ２は、第１合焦レンズ群Ｆ１として機能する。
　第３レンズ群Ｇ３は、両凸形状の正レンズＬ３１と両凹形状の負レンズＬ３２の接合正レンズから構成される。第４レンズ群Ｇ４は、開口絞りＳと、両凹形状の負レンズＬ４１と、両凸形状の正レンズＬ４２と、副絞りｓｓとから構成される。第５レンズ群Ｇ５は、両凸形状の正レンズＬ５１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５２の接合正レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５３と両凸形状の正レンズＬ５４の接合正レンズとから構成される。
　第６レンズ群Ｇ６は、両凸形状の正レンズＬ６１と両凹形状の負レンズＬ６２の接合負レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ６３とから構成される。このうち、正レンズＬ６１と負レンズＬ６２の接合負レンズは、第２合焦レンズ群Ｆ２として機能する。なお、負メニスカスレンズＬ６３の両面が非球面である。
　本実施例では、中間レンズ群ＧＡは、第３レンズ群Ｇ３から第５レンズ群Ｇ５までのレンズ群であり、第２合焦レンズ群以降のレンズ群ＧＲは、第６レンズ群Ｇ６である。
　表５に、実施例５に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表５）
［全体諸元］
　変倍比＝2.609
　　　　　　　 　Ｗ　　　 　Ｔ
　ｆ　　　　 　18.550　 　48.400
　Ｆ.ＮＯ　　 　2.910　　　4.120
　２ω（°） 　98.950
　Ｙｍａｘ　 　19.991　 　21.700
　ＴＬ　　　　153.169　　142.360
　ＢＦ　　　 　20.351　 　49.945
　ＭＦ１　　　　6.474　　　8.282
　ＭＦ２　　 　-0.810　 　-3.419
　ｆＡｗ　　 　36.915
　ｆＢｗ　　 　35.689
　ｆＲｗ　　　-43.947
［レンズ諸元］
　面番号　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　ｎｄ　　　　νd
　物体面　　 　∞
　 　1*　　108.3788　　　2.800　　　1.74310　　　49.44
　 　2*　 　17.1763　 　13.362
　 　3　　-452.0642　　　2.000　　　1.49782　　　82.57
　 　4　　　29.1118　　　7.100　　　1.80000　　　29.84
　 　5　　　99.4101　　　（D5)
　 　6　　　91.9942　　　1.100　　　1.78472　　　25.64
　 　7　　　50.8704　　　3.800　　　1.51680　　　64.13
　 　8　 　-60.5653　　　（D8)
　 　9　　　32.8199　　　5.200　　　1.51680　　　64.13
　　10　 　-48.6591　　　1.100　　　1.66755　　　41.87
　　11　 　265.9956　　　（D11)
　　12　　 　0.0000　　　2.687
　　13　 　-53.7450　　　1.200　　　1.83481　　　42.73
　　14　　　66.3134　　　0.200
　　15　　　43.7109　　　3.400　　　1.72825　　　28.38
　　16　　-154.9801　　　1.500
　　17　 　　0.0000　　　（D17)
　　18　　　87.5765　　　5.900　　　1.49782　　　82.57
　　19　 　-23.9396　　　1.100　　　1.95375　　　32.33
　　20　 　-38.0021　　　0.200
　　21　　　28.0976　　　1.100　　　1.95375　　　32.33
　　22　　　19.4681　　　6.200　　　1.49782　　　82.57
　　23　 　-95.1629　　　(D23)
　　24　　　50.2834　　　4.300　　　1.80809　　　22.74
　　25　 　-35.1704　　　1.100　　　1.90366　　　31.27
　　26　　　34.1702　　　(D26)
　　27*　　-34.1324　　　1.600　　　1.82098　　　42.50
　　28*　　-64.9656　　　(D28)
　像面　　　　∞
［非球面データ］
　第１面
　κ=1.0000
　A4=-3.71101E-06, A6=1.26060E-09, A8=4.60876E-12, A10=-6.89613E-15
　第２面
　κ=0.0000
　A4=7.33565E-06, A6=-7.30032E-10, A8=-1.36898E-11, A10=1.28740E-13
　第２７面
　κ=1.0000
　A4=-2.56022E-05, A6=1.92542E-07, A8=-1.42300E-09, A10=8.01684E-12
　第２８面
　κ=1.0000
　A4=-3.62729E-06, A6=1.98569E-07, A8=-1.03741E-09, A10=4.87457E-12
［レンズ群データ］
　 群　　　　　 　始面　　焦点距離　　倍率（∞・Ｗ）　倍率（∞・Ｔ）
　　1　　　　　　 　1　 　-28.822　　　　0.00000　　　　0.00000
　　2(F1)　　　　 　6　　　85.406　　　-53.24407　　　　2.39642
　　3　　　　　　 　9　　　95.577　　　　0.02025　　 　-2.83836
　　4　　　　　　　12　　-155.097　　　　2.24310　　 　-0.75898
　　5　　　　　　　18　　　36.717　　　　0.17538　　 　-0.14799
　　6　　　　　　　24　 　-43.497
　　　6-1(F2)　　　24　 　-84.946　　　　1.21604　　　　1.39295
　　　6-2　　　　　27　 　-89.697　　　　1.24802　　　　1.57795
［第１レンズ群データ］
　レンズ　 　焦点距離
　　L11　 　-27.832
　　L12　　　-54.865
　　L13　　 　49.249
［可変間隔データ］
　　　　　　　 　無限遠　　　　　　　　　　　　至近
　　　　　　Ｗ　　　　　　Ｔ　　　　 　Ｗ　　　　 　Ｔ
F　　　18.55000　　　48.40001　　　-0.12247　　　-0.30440
D0　　　0.00000　　 　0.00000　　　119.5188　　　130.3147
D5　 　38.74338　　 　1.50036　　　45.31799　　　10.32723
D8　　　8.57407　　　10.83209　　 　1.99789　　 　2.00708
D11　 　2.01695　　 　1.74095　　 　2.01695　　 　1.74095
D17　 　8.14332　　 　0.00000　　 　8.14332　　 　0.00000
D23　 　2.96088　　 　5.96253　　 　2.25307　　 　3.08659
D26　 　5.42939　　 　5.42939　　 　6.14676　　 　8.30793
D28　　20.35129　　　49.94512　　　20.44408　　　50.48584
　図１４に、実施例５に係る光学系の無限遠物体合焦状態における諸収差値を、図１５に、実施例５に係る光学系の至近距離物体合焦状態における諸収差値を、それぞれ示す。これらの図において、（Ａ）は広角端状態における諸収差値、（Ｂ）は望遠端状態における諸収差値を示している。各諸収差図より、実施例５に係る光学系は、広角端状態から望遠端状態までの全域に亘り、諸収差を良好に補正することができ、また、至近距離物体合焦状態においても優れた結像性能を有していることがわかる。
（実施例６）
　実施例６について、図１６、図１７および表６を用いて説明する。図１６は、実施例６に係る光学系ＯＬ（１）のレンズ構成を示す図である。光学系ＯＬ（１）は、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、第３レンズ群Ｇ３内に配置された開口絞りＳと、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。本実施例では、第２レンズ群Ｇ２が第１合焦レンズ群Ｆ１であり、第４レンズ群Ｇ４が第２合焦レンズ群Ｆ２であり、第３レンズ群Ｇ３が中間レンズ群ＧＡに相当する。
　第１レンズ群Ｇ１、第３レンズ群Ｇ３および第５レンズ群Ｇ５の位置は、ほぼ固定されており、第２レンズ群Ｇ２および第４レンズ群Ｇ４は、光軸に沿って移動可能に配置されている。無限遠物体から近距離物体への合焦の際には、第２レンズ群Ｇ２は像面側に移動し、第４レンズ群Ｇ４は物体側に移動する。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、両凹形状の負レンズＬ１３および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１４の接合負レンズとから構成される。
　負メニスカスレンズＬ１２は、ガラス製レンズ本体Ｌ１２ａの像側の面に樹脂層Ｌ１２ｂが設けられて構成されるハイブリッド型のレンズである。樹脂層Ｌ１２ｂの像側の面が非球面であり、負メニスカスレンズＬ１２は複合型の非球面レンズである。後述の［レンズ諸元］欄において、面番号３がレンズ本体Ｌ１２ａの物体側の面、面番号４がレンズ本体Ｌ１２ａの像側の面および樹脂層１２ｂの物体側の面（両者が接合する面）、面番号５が樹脂層１１ｂの像側の面を示す。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凸形状の正レンズＬ２１から構成される。第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と両凹形状の負レンズＬ３２との接合正レンズと、絞りＳと、両凹形状の負レンズＬ３３と、両凸形状の正レンズＬ３４と、両凸形状の正レンズＬ３５と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３６との接合正レンズと、両凸形状の正レンズＬ３７とから構成される。第４レンズ群Ｇ４は、両凹形状の負レンズＬ４１から構成される。なお、この負レンズＬ４１の両面が非球面である。第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ５１から構成される。なお、この正メニスカスレンズＬ５１の両面も非球面である。
　表６に、実施例６に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表６）
［全体諸元］
　ｆ＝19.688
　ＦＮＯ＝1.850
　２ω＝97.191（°）
　Ｙｍａｘ＝21.7
　ＴＬ＝116.459
　ＢＦ＝16.917
　ＭＦ１＝5.386
　ＭＦ２＝-1.953
　ｆＡ＝29.990
　ｆＢ＝30.235
　ｆＲ＝-81.810
［レンズ諸元］
　面番号　　　 　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　　　νd
　物体面　　　 　∞
　 　1　　　 　57.3035　　　2.200　 　　1.69680　　　55.53
　 　2　　　 　21.3261　　　8.997
　 　3　　　 　46.9767　　　1.550　 　　1.77224　　　49.62
　 　4　　　 　21.7904　　　0.050　 　　1.51380　　　52.97
　 　5*　　　　18.1460　　　9.740
　 　6　　　-1973.3753　　　1.600　 　　1.49782　　　82.57
　 　7　　　 　24.5592　　　7.299　 　　1.73089　　　29.91
　 　8　　　 　81.3879　　　(D8)
　 　9　　　 　57.6676　　　4.100　 　　1.80400　　　46.60
　　10　　 　-244.7040　　　(D10)
　　11　　　　　0.000　　 　0.000
　　12　　　 　42.4491　　　5.200　 　　1.86049　　　34.44
　　13　　　　-37.7699　　　1.100　 　　1.84666　　　23.80
　　14　　　 　88.9609　　　6.289
　　15(S)　　 　0.0000　　　3.798
　　16　　　　-32.5274　　　1.100　 　　1.65197　　　34.01
　　17　　　 　46.2591　　　0.200
　　18　　　 　28.9857　　　6.600　 　　1.49782　　　82.57
　　19　　　　-33.4202　　　0.200
　　20　　　 　36.6199　　　7.600　 　　1.49782　　　82.57
　　21　　　　-21.1000　　　1.200　 　　1.95375　　　32.33
　　22　　　　-73.5382　　　0.200
　　23　　　 　48.2381　　　3.700　 　　1.96300　　　24.11
　　24　　 　-163.7591　　　(D24)
　　25*　　　-147.2087　　　1.600　 　　1.86100　　　37.10
　　26*　　　　98.5414　　　(D26)
　　27*　　 　-63.8342　　　2.000　 　　1.85439　　　39.00
　　28*　　 　-56.2600　 　16.917
　　像面　　　 　∞
　　　　（　　上記レンズ諸元表において、第１１面は仮想面である。　）
［非球面データ］
　第５面
　κ＝0.0000
　A4=4.89868E-06　A6=-2.38352E-09　A8=-3.40682E-11　A10=7.58950E-14
　第２５面
　κ＝1.0000
　A4=-1.45012E-05　A4=-1.25259E-07　A8=1.68046E-09　A10=-9.28778E-12
　第２６面
　κ＝1.0000
　A4=1.20678E-05　A6=-2.98179E-07　A8=3.17958E-09　A10=-1.58580E-11
　第２７面
　κ＝1.0000
　A4=3.93967E-05　A6=-6.92338E-07　A8=3.73867E-09　A10=-1.12121E-11
　第２８面
　κ＝1.0000
　A4=4.82102E-05　A6=-5.00947E-07　A8=2.56327E-09　A10=-6.40509E-12
［レンズ群データ］
　 群　 　始面　　焦点距離　　　倍率(無限遠)　　倍率（至近）
　　1　　 　1　 　-20.641　　　　　0.00000　　　　0.19310
　　2　　 　9　　　58.399　　　　　3.22563　　　　3.55642
　　3　　　12　　　29.990　　　 　-0.22567　　 　-0.20460
　　4　　　25　 　-68.352　　　　　1.33671　　　　1.36542
　　5　　　27　 　494.766　　　　　0.98024　　　　0.97977
［可変間隔データ］
　　　　　 　無限遠　　　近距離
　f　　　　19.68812　 　-0.18797
　D0　　　　0.00000　 　78.79790
　D8　　　　2.36119　　　8.03093
　D10　　 　7.63173　　　2.00000
　D24　　 　8.63128　　　6.92400
　D26　　 　4.59486　　　6.31204
　図１７に、実施例６に係る光学系の無限遠物体合焦時（Ａ）、至近距離物体合焦時（Ｂ）の諸収差値を示す。各諸収差図より、実施例６に係る光学系は無限遠物体合焦状態から至近距離物体合焦状態までの全域に亘り諸収差を良好に補正することができ、近距離合焦時にも優れた結像性能を有していることがわかる。
（実施例７）
　実施例７について、図１８、図１９および表７を用いて説明する。図１８は、実施例７に係る光学系ＯＬ（２）のレンズ構成を示す図である。光学系ＯＬ（２）は、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、第３レンズ群Ｇ３内に配置された開口絞りＳと、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。本実施例では、第２レンズ群Ｇ２が第１合焦レンズ群Ｆ１であり、第４レンズ群Ｇ４が第２合焦レンズ群Ｆ２であり、第３レンズ群Ｇ３が中間レンズ群ＧＡに相当する。
　第１レンズ群Ｇ１、第３レンズ群Ｇ３および第５レンズ群Ｇ５の位置は、ほぼ固定されており、第２レンズ群Ｇ２および第４レンズ群Ｇ４は、光軸に沿って移動可能に配置されている。無限遠物体から近距離物体への合焦の際には、第２レンズ群Ｇ２は像面側に移動し、第４レンズ群Ｇ４は物体側に移動する。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１４との接合負レンズとから構成される。なお、負メニスカスレンズＬ１２の像側の面が非球面である。第２レンズ群Ｇ２は、両凸形状の正レンズＬ２１から構成される。第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３２との接合正レンズと、絞りＳと、両凹形状の負レンズＬ３３と、両凸形状の正レンズＬ３４と、両凸形状の正レンズＬ３５と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３６との接合正レンズと、両凸形状の正レンズＬ３７とから構成される。第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４１から構成される。なお、負メニスカスレンズＬ４１の像側の面が非球面である。第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５１から構成される。なお、負メニスカスレンズＬ５１の像側の面が非球面である。
　表７に、実施例７に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表７）
［全体諸元］
　ｆ＝19.400
　ＦＮＯ＝1.850
　２ω＝96.302（°）
　Ｙｍａｘ＝21.7
　ＴＬ＝115.432
　ＢＦ＝16.779
　ＭＦ１＝4.512
　ＭＦ２＝-1.940
　ｆＡ＝28.254
　ｆＢ＝29.172
　ｆＲ＝-79.268
［レンズ諸元］
　面番号　　　 　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　　　νd
　物体面　　　 　∞
　 　1　　　　76.2605　　 　2.200　　　1.58144　　　40.98
　 　2　　　　21.5000　　 　8.863
　 　3　　　　40.0000　　 　1.600　　　1.51680　　　64.13
　 　4*　 　　16.3297　　　13.845
　 　5　　 　226.3860　　 　1.600　　　1.49782　　　82.57
　 　6　　　　25.1535　　 　4.115　　　1.96300　　　24.11
　 　7　　　　37.0353　　 　(D7)
　 　8　　　　44.7152　　 　3.900　　　1.80100　　　34.92
　 　9　　　-507.7065　　 　(D9)
　　10　　　　97.7677　　 　1.100　　　1.84666　　　23.80
　　11　　　　23.9065　　 　4.000　　　1.95375　　　32.33
　　12　　 　255.9480　　 　5.900
　　13(S)　　　0.0000　　 　3.637
　　14　　 　-35.4276　　 　1.100　　　1.75520　　　27.57
　　15　　　　62.9864　　 　0.200
　　16　　　　27.4558　　 　6.800　　　1.49782　　　82.57
　　17　　 　-34.3996　　 　0.200
　　18　　　　29.8420　　 　8.100　　　1.49782　　　82.57
　　19　　 　-20.5482　　 　1.200　　　1.95375　　　32.33
　　20　　　-144.8437　　 　0.200
　　21　　　　46.4167　　 　4.300　　　1.96300　　　24.11
　　22　　 　-94.0236　　 　(D22)
　　23　　 　-66.0204　　 　1.400　　　1.86100　　　37.10
　　24*　 　-222.4288　 　　(D24)
　　25　　 　-21.6485　　 　1.400　　　1.86100　　　37.10
　　26*　　　-24.3902　　　16.779
　　像面　　　 　∞
［非球面データ］
　第４面
　κ＝0.0000
　A4=5.46124E-06　A6=3.96542E-09　A8=-5.72094E-11　A10=1.49065E-13
　第２４面
　κ＝0.0000
　A4=1.34226E-05　A6=-4.35028E-08　A8=-3.12005E-12　A10=3.60919E-13
　第２６面
　κ＝0.0000
　A4=2.69940E-05　A6=5.44918E-08　A8=3.79479E-10　A10=-1.01631E-12
［レンズ群データ］
　 群　 　始面　 　焦点距離　　　倍率(無限遠)　　倍率（至近）
　　1　　 　1　　　-19.722　　　　　0.00000　　　　0.17848
　　2　　 　8　　 　51.467　　　　　3.78307　　　　4.16168
　　3　　　10　　 　28.254　　　 　-0.19373　　 　-0.17591
　　4　　　23　 　-109.499　　　　　1.23451　　　　1.25191
　　5　　　25　 　-292.852　　　　　1.08721　　　　1.08799
［可変間隔データ］
　　　　　 　無限遠　　　近距離
　f　　　　19.39989　 　-0.17797
　D0　　　　0.00000　 　81.61080
　D7　　　　2.58845　　　7.34608
　D9　　　　6.71651　　　2.00000
　D22　　 　4.79891　　　3.06288
　D24　　 　8.88903　 　10.60081
　図１９に、実施例７に係る光学系の無限遠物体合焦時（Ａ）、至近距離物体合焦時（Ｂ）の諸収差値を示す。各諸収差図より、実施例７に係る光学系は無限遠物体合焦状態から至近距離物体合焦状態までの全域に亘り諸収差を良好に補正することができ、近距離合焦時にも優れた結像性能を有していることがわかる。
（実施例８）
　実施例８について、図２０、図２１および表８を用いて説明する。図２０は、実施例８に係る光学系ＯＬ（３）のレンズ構成を示す図である。光学系ＯＬ（３）は、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、第３レンズ群Ｇ３内に配置された開口絞りＳと、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。本実施例では、第２レンズ群Ｇ２が第１合焦レンズ群Ｆ１であり、第４レンズ群Ｇ４が第２合焦レンズ群Ｆ２であり、第３レンズ群Ｇ３が中間レンズ群ＧＡに相当する。
　第１レンズ群Ｇ１、第３レンズ群Ｇ３および第５レンズ群Ｇ５の位置は、ほぼ固定されており、第２レンズ群Ｇ２および第４レンズ群Ｇ４は、光軸に沿って移動可能に配置されている。無限遠物体から近距離物体への合焦の際には、第２レンズ群Ｇ２は像面側に移動し、第４レンズ群Ｇ４は物体側に移動する。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１４との接合正レンズとから構成される。
　負メニスカスレンズＬ１２は、ガラス製レンズ本体Ｌ１２ａの像側の面に樹脂層Ｌ１２ｂが設けられて構成されるハイブリッド型のレンズである。樹脂層Ｌ１２ｂの像側の面が非球面であり、負メニスカスレンズＬ１２は複合型の非球面レンズである。後述の［レンズ諸元］欄において、面番号３がレンズ本体Ｌ１２ａの物体側の面、面番号４がレンズ本体Ｌ１２ａの像側の面および樹脂層１２ｂの物体側の面（両者が接合する面）、面番号５が樹脂層１１ｂの像側の面を示す。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凸形状の正レンズＬ２１から構成される。第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と両凹形状の負レンズＬ３２との接合正レンズと、絞りＳと、両凹形状の負レンズＬ３３と、両凸形状の正レンズＬ３４と、両凸形状の正レンズＬ３５と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３６との接合正レンズと、両凸形状の正レンズＬ３７とから構成される。第４レンズ群Ｇ４は、両凹形状の負レンズＬ４１から構成される。なお、負レンズＬ４１の両面が非球面である。第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５１から構成される。なお、負メニスカスレンズＬ５１の両面が非球面である。
　表８に、実施例８に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表８）
［全体諸元］
　ｆ＝23.400
　ＦＮＯ＝1.850
　２ω＝84.444（°）
　Ｙｍａｘ＝21.7
　ＴＬ＝108.428
　ＢＦ＝14.958
　ＭＦ１＝4.786
　ＭＦ２＝-1.731
　ｆＡ＝29.756
　ｆＢ＝28.542
　ｆＲ＝-75.502
［レンズ諸元］
　面番号　　　 　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　　　νd
　物体面　　　 　∞
　　1　　　　142.4574　　　1.800　　　1.65844　　　50.83
　　2　　　 　21.6000　　　6.396
　　3　　　 　38.1000　　　1.550　　　1.51680　　　64.13
　　4　　　 　23.6120　　　0.050　　　1.51380　　　52.97
　　5*　　　　19.2059　　　6.142
　　6　　　 　63.1783　　　1.600　　　1.49782　　　82.57
　　7　　　 　23.3698　　　6.266　　　1.95000　　　29.37
　　8　　　 　36.0387　　 　(D8)
　　9　　　 　54.5725　　　3.900　　　1.80400　　　46.60
　　10　　　-466.6331　　　(D10)
　　11　　　　39.5691　　　5.000　　　1.95375　　　32.33
　　12　　 　-40.6795　　　1.100　　　1.84666　　　23.80
　　13　　　　54.0179　　　4.380
　　14(S)　　　0.0000　　　4.408
　　15　　 　-24.1356　　　1.100　　　1.62004　　　36.40
　　16　　　　75.2494　　　0.200
　　17　　　　28.7803　　　7.300　　　1.49782　　　82.57
　　18　　 　-30.0589　　　0.200
　　19　　　　35.1599　　　8.100　　　1.49782　　　82.57
　　20　　 　-19.4891　　　1.200　　　1.95375　　　32.33
　　21　　 　-97.0841　　　0.200
　　22　　　　53.3925　　　4.200　　　1.96300　　　24.11
　　23　　 　-93.6556　　　(D23)
　　24*　 　-501.9657　　　1.400　　　1.86100　　　37.10
　　25*　　　126.9062　　　(D25)
　　26*　　　-29.3391　　　1.600　　　1.86100　　　37.10
　　27*　　　-35.7143　 　14.960
　 像面　　　 　∞
［非球面データ］
　第５面
　κ＝0.0000
　A4=4.66669E-07　A6=-6.88717E-09　A8=-2.30899E-11　A10=5.43815E-14
　第２４面
　κ＝0.0000
　A4=-1.88541E-05　A6=-8.03342E-08　A8=2.03164E-10　A10=1.24201E-12
　第２５面
　κ＝0.0000
　A4=6.60646E-06　A6=-1.50187E-07　A8=7.59419E-10　A10=-1.80547E-12
　第２６面
　κ＝0.0000
　A4=2.96788E-05　A6=-5.54230E-07　A8=1.09418E-09　A10=8.51720E-13
　第２７面
　κ＝0.0000
　A4=4.49265E-05　A6=-4.55643E-07　A8=1.16960E-09　A10=1.42886E-12
［レンズ群データ］
　 群　 　始面　　焦点距離　　　倍率(無限遠)　　倍率（至近）
　　1　　 　1　 　-24.637　　　　　0.00000　　　　0.15381
　　2　　 　9　　　60.973　　　　　2.90215　　　　3.07546
　　3　　　11　　　29.756　　　 　-0.25308　　 　-0.24158
　　4　　　24　　-117.529　　　　　1.18152　　　　1.19600
　　5　　　26　　-215.972　　　　　1.09449　　　　1.09532
［可変間隔データ］
　　　　　　　無限遠　　　近距離
　f　　　　23.40000　　　-0.14970
　D0　　　　0.0000　　　130.21720
　D8　　　　3.68884　　 　8.66216
　D10　　 　6.97027　　 　2.00000
　D23　　 　7.70512　　 　6.15913
　D25　　 　7.01357　　 　8.56537
　図２１に、実施例８に係る光学系の無限遠物体合焦時（Ａ）、至近距離物体合焦時（Ｂ）の諸収差値を示す。各諸収差図より、実施例８に係る光学系は無限遠物体合焦状態から至近距離物体合焦状態までの全域に亘り諸収差を良好に補正することができ、近距離合焦時にも優れた結像性能を有していることがわかる。
　以下に、条件式一覧および各実施例の条件式対応値を示す。
［条件式一覧］
（１）　ｄＦＦ／ＴＬ
（２）　ＢＦ／ＴＬ
（３）　２ω（°）
（４）　ｆ１／ｆＬ１
（５）　（－ｆ１）／ｆＢ
（６）　ｆ１／ｆＲ
（７）　ｆ１×Σ｛１/（ｆＬｋ×νｄＬｋ）｝
（８）　（Ｌ１Ｒ２－Ｌ１Ｒ１）/（Ｌ１Ｒ１＋Ｌ１Ｒ２）
（９）　（ＬｅＲ２－ＬｅＲ１）/（ＬｅＲ２＋ＬｅＲ１）
（10）　ｆＦ１／（－ｆＦ２）
（11）　１／βＦ１
（12）　１／βＦ２
（13）　{βＦ１＋（１／βＦ１）}-2
（14）　{βＦ２＋（１／βＦ２）}-2
（15）　βＦ１／βＦ２
（16）　ＭＦ１／ＭＦ２
（17）　（－ｆ１）／ｆＦ１
（18）　ｆ１／ｆＦ２
（19）　ｆＡ／ｆＦ１
（20）　（１－βＦ２2）×βＲ2×ＭＦ２
（21）　ｄＦ１／ＴＬ
（22）　ｄＦ２／ＴＬ
 
［条件式対応値］
　　　　実施例１　　実施例２　 　実施例３　　実施例４　　実施例５
(１)　　0.385　　 　0.370　　 　0.362　　　　0.337　　 　0.336
(２)　　0.095　　 　0.087　　 　0.093　　　　0.131　　 　0.133
(３)　105.504　 　109.100　 　109.100　　 　98.952　　　98.950
(４)　　0.925　　 　0.887　　 　0.912　　　　1.007　　 　1.036
(５)　　0.621　　 　0.653　　 　0.647　　　　0.792　　 　0.808
(６)　　0.348　　 　0.330　　 　0.297　　　　0.655　　 　0.663
(７)　　0.013　　 　0.011　　 　0.011　　　　0.008　　 　0.008
(８) 　-0.719　　　-0.785　　　-0.825　　 　-0.683　　　-0.726
(９)　　0.184　　 　0.185　　 　0.173　　　　0.387　　 　0.311
(10)　　0.407　　 　0.401　　 　0.324　　　　0.935　　 　1.005
(11)　　0.2281　　　0.0169　 　-0.0227　　　-0.0276　 　-0.0188
(12)　　0.9343　　　0.9685　　　0.9818　 　　0.8339　　　0.8223
(13)　　0.04703　 　0.00028　 　0.00052　　　0.00076　 　0.00035
(14)　　0.24885　 　0.24974　 　0.24992　　　0.24193　 　0.24067
(15)　　0.244　　 　0.017　　　-0.023　　 　-0.033　　　-0.023
(16) 　-0.255　　　-0.308　　　-0.239　　 　-0.089　　　-0.125
(17)　　0.227　　 　0.282　　 　0.294　　　　0.334　　 　0.337
(18)　　0.092　　 　0.113　　 　0.095　　　　0.312　　 　0.339
(19)　　0.425　　 　0.541　　 　0.575　　　　0.438　　 　0.432
(20)　　0.208　　 　0.104　　 　0.043　　　　0.365　　 　0.604
(21)　　0.390　　 　0.407　　 　0.409　　　　0.421　　 　0.418
(22)　　0.817　　 　0.821　　 　0.816　　　　0.791　　 　0.786
 
　　　　実施例６　　実施例７　　実施例８
(１)　　0.459　　 　0.418　　 　0.480
(２)　　0.145　　 　0.145　　 　0.138
(３) 　97.191　　　96.302　　　84.444
(４)　　0.413　　 　0.377　　 　0.633
(５)　　0.683　　 　0.676　　 　0.863
(６)　　0.252　　 　0.250　　 　0.326
(７)　　0.007　　 　0.007　　 　0.007
(８) 　-0.458　　　-0.560　　　-0.737
(９) 　-0.063　　 　0.060　　 　0.098
(10)　　0.854　　 　0.470　　 　0.519
(11)　　0.3100　　　0.2643　　　0.3446
(12)　　0.7481　　　0.8100　　　0.8464
(13)　　0.00098　 　0.06105　 　0.09487
(14)　　0.23007　 　0.23922　 　0.24317
(15)　　0.414　　 　0.326　　 　0.407
(16) 　-0.363　　　-0.430　　　-0.362
(17)　　0.353　　 　0.383　　 　0.404
(18)　　0.302　　 　0.180　　 　0.210
(19)　　0.514　　 　0.549　　 　0.488
(20)　　1.476　　 　1.202　　 　0.821
(21)　　0.290　　 　0.302　　 　0.254
(22)　　0.784　　 　0.753　　 　0.770
　なお、本願発明は、上記実施形態に限定されるものではなく、各請求項の記載により特定される光学性能を損なわない範囲で、適宜変更可能である。
　例えば、上記実施例では５群、６群、７群構成の光学系を示したが、その他の群構成の光学系（例えば、光学系の最も物体側や最も像面側にレンズ又はレンズ群を追加した構成等）とすることもできる。ここで、レンズ群とは、変倍や合焦時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を示す。
　また、開口絞りについては、上記各実施例では第３レンズ群または第４レンズ群に開口絞りを配置しているが、開口絞りとしての部材を設けずにレンズの枠でその役割を代用する形態が考えられる。また、上記各実施例では、１つまたは２つの副絞りが配置されているが、副絞りはなくてもよい。
　また、レンズ面は、球面、平面、非球面のいずれを採用してもよい。球面または平面のレンズ面は、レンズ加工及び組立調整が容易になり、レンズ加工および組立調整の誤差による光学性能の劣化を防ぐことができ、さらには像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないという利点がある。非球面のレンズ面としては、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に成型したガラスモールド非球面、またはガラス表面に設けた樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれでもよい。また、レンズ面は回折面としてもよく、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）或いはプラスチックレンズとしてもよい。各レンズ面には、フレアやゴーストを軽減し、コントラストの高い光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施してもよい。 
Ｇ１　先行レンズ群
Ｇ２　第２レンズ群
Ｇ３　第３レンズ群
Ｇ４　第４レンズ群
Ｇ５　第５レンズ群
Ｇ６　第６レンズ群
Ｉ　像面
Ｓ　開口絞り

Claims (26)

  1. 　光軸上に並んで配置された、先行レンズ群と第１合焦レンズ群と第２合焦レンズ群とを含む複数のレンズ群からなり、
    　前記先行レンズ群は、前記第１合焦レンズ群よりも物体側に配置され、
    　前記第２合焦レンズ群は、前記第１合焦レンズ群よりも像面側に配置され、
    　前記第１合焦レンズ群は、正の屈折力を有し、無限遠物体から近距離物体への合焦の際、光軸に沿って像面側に移動し、
    　前記第２合焦レンズ群は、負の屈折力を有し、無限遠物体から近距離物体への合焦の際、光軸に沿って物体側に移動し、
    　前記第１合焦レンズ群と前記第２合焦レンズ群の間に、少なくとも１枚のレンズを含む中間レンズ群を有する光学系。
  2. 　光軸上に並んで配置された、先行レンズ群と第１合焦レンズ群と第２合焦レンズ群とを含む複数のレンズ群からなり、
    　前記先行レンズ群は、前記第１合焦レンズ群よりも物体側に配置され、
    　前記第２合焦レンズ群は、前記第１合焦レンズ群よりも像面側に配置され、
    　前記先行レンズ群は、合焦に際し像面に対して固定であり、
    　前記第１合焦レンズ群は、正の屈折力を有し、無限遠物体から近距離物体への合焦の際、光軸に沿って像面側に移動し、
    　前記第２合焦レンズ群は、負の屈折力を有し、無限遠物体から近距離物体への合焦の際、光軸に沿って物体側に移動し、
    　以下の条件式を満足する光学系。
    　０．２０＜ｄＦＦ／ＴＬ＜０．６５
    　ｄＦＦ：無限遠物体に合焦した際の、前記第１合焦レンズ群の中で最も像面側に配置されたレンズの像面側の面から、前記第２合焦レンズ群の中で最も物体側に配置されたレンズの物体側の面までの、光軸上の距離
    　ＴＬ　：前記光学系の無限遠物体合焦時の全長
  3. 　以下の条件式を満足する請求項１または２に記載の光学系。
    　０．００＜ＢＦ／ＴＬ＜０．２４
    　但し、
    　ＢＦ　：前記光学系の無限遠物体合焦時のバックフォーカス
    　ＴＬ　：前記光学系の無限遠物体合焦時の全長
  4. 　以下の条件式を満足する請求項１～３のいずれか一項に記載の光学系。
    　６０．００°＜２ω＜１３０．００°
    　但し、
    　２ω：前記光学系の無限遠物体合焦時の全画角
  5. 　以下の条件式を満足する請求項１～４のいずれか一項に記載の光学系。
    　０．２０＜ｆ１／ｆＬ１＜１．５０
    　但し、
    　ｆＬ１：前記先行レンズ群を構成するレンズのうち物体側から１番目のレンズの焦点距離
    　ｆ１：前記先行レンズ群の焦点距離
  6. 　以下の条件式を満足する請求項１～５のいずれか一項に記載の光学系。
    　０．４０＜（－ｆ１）／ｆＢ＜１．２０
    　但し、
    　ｆ１：前記先行レンズ群の焦点距離
    　ｆＢ：前記第１合焦レンズ群以降のレンズ群の合成焦点距離
  7. 　以下の条件式を満足する請求項１～６のいずれか一項に記載の光学系。
    　０．１０＜ｆ１／ｆＲ＜０．８０
    　但し、
    　ｆ１：前記先行レンズ群の焦点距離
    　ｆＲ：前記第２合焦レンズ群以降のレンズ群の無限遠物体合焦時の焦点距離
  8. 　以下の条件式を満足する請求項１～７のいずれか一項に記載の光学系。
    　０．０００＜ｆ１×Σ｛１/（ｆＬｋ×νｄＬｋ）｝＜０．０２０
    　但し、
    　ｆ１：前記先行レンズ群の焦点距離
    　ｆＬｋ：前記先行レンズ群を構成するレンズのうち物体側からｋ番目のレンズの焦点距離
    　νｄＬｋ：前記先行レンズ群を構成するレンズのうち物体側からｋ番目のレンズのアッベ数
  9. 　以下の条件式を満足する請求項１～８のいずれか一項に記載の光学系。
    　－１．００＜（Ｌ１Ｒ２－Ｌ１Ｒ１）／（Ｌ１Ｒ１＋Ｌ１Ｒ２）＜０．００
    　但し、
    　Ｌ１Ｒ１：前記光学系の中で最も物体側に配置されたレンズの、物体側の面の曲率半径
    　Ｌ１Ｒ２：前記最も物体側に配置されたレンズの、像面側の面の曲率半径
  10. 　以下の条件式を満足する請求項１～９のいずれか一項に記載の光学系。
    　－０．５０＜（ＬｅＲ２－ＬｅＲ１）／（ＬｅＲ２＋ＬｅＲ１）＜１．００
    　但し、
    　ＬｅＲ１：光学系の中で最も像面側に配置されたレンズの、物体側の面の曲率半径
    　ＬｅＲ２：最も像面側に配置されたレンズの、像面側の面の曲率半径
  11. 　以下の条件式を満足する請求項１～１０のいずれか一項に記載の光学系。
    　０．１０＜ｆＦ１／（－ｆＦ２）＜１．５０
    　但し、
    　ｆＦ１　：前記第１合焦レンズ群の焦点距離
    　ｆＦ２　：前記第２合焦レンズ群の焦点距離
  12. 　以下の条件式を満足する請求項１～１１のいずれか一項に記載の光学系。
    　－０．３０＜１／βＦ１＜０．９５
    　但し、
    　βＦ１：前記第１合焦レンズ群の無限遠物体合焦時の横倍率
  13. 　以下の条件式を満足する請求項１～１２のいずれか一項に記載の光学系。
    　０．１００＜１／βＦ２＜１．０００
    　但し、
    　βＦ２：前記第２合焦レンズ群の無限遠物体合焦時の横倍率
  14. 　以下の条件式を満足する請求項１～１３のいずれか一項に記載の光学系。
    　{βＦ１＋（１／βＦ１）}-2＜０．２５０
    　但し、
    　βＦ１：前記第１合焦レンズ群の無限遠物体合焦時の横倍率
  15. 　以下の条件式を満足する請求項１～１４のいずれか一項に記載の光学系。
    　{βＦ２＋（１／βＦ２）}-2＜０．２５０
    　但し、
    　βＦ２：前記第２合焦レンズ群の無限遠物体合焦時の横倍率
  16. 　以下の条件式を満足する請求項１～１５のいずれか一項に記載の光学系。
    　－０．２０＜βＦ１／βＦ２＜０．８０
    　但し、
    　βＦ１：前記第１合焦レンズ群の無限遠物体合焦時の横倍率
    　βＦ２：前記第２合焦レンズ群の無限遠物体合焦時の横倍率
  17. 　以下の条件式を満足する請求項１～１６のいずれか一項に記載の光学系。
    　－１．００＜ＭＦ１／ＭＦ２＜－０．０１
    　但し、
    　ＭＦ１：前記第１合焦レンズ群の無限遠物体から至近距離物体への合焦の際の移動量
    　ＭＦ２：前記第２合焦レンズ群の無限遠物体から至近距離物体への合焦の際の移動量
    （移動量は、像面側への移動を正の値で表す。）
  18. 　以下の条件式を満足する請求項１～１７のいずれか一項に記載の光学系。
    　０．１０＜（－ｆ１）／ｆＦ１＜０．６０
    　但し、
    　ｆ１：前記先行レンズ群の焦点距離
    　ｆＦ１：前記第１合焦レンズ群の焦点距離
  19. 　以下の条件式を満足する請求項１～１８のいずれか一項に記載の光学系。
    　０．０２＜ｆ１／ｆＦ２＜０．６０
    　但し、
    　ｆ１　：前記先行レンズ群の焦点距離
    　ｆＦ２：前記第２合焦レンズ群の焦点距離
  20. 　以下の条件式を満足する請求項１～１９のいずれか一項に記載の光学系。
    　０．２０＜ｆＡ／ｆＦ１＜０．８０
    　但し、
    　ｆＡ　：前記第１合焦レンズ群と前記第２合焦レンズ群の間にあるレンズ群の合成焦点距離
    　ｆＦ１：前記第１合焦レンズ群の焦点距離
  21. 　以下の条件式を満足する請求項１～２０のいずれか一項に記載の光学系。
    　０．００＜（１－βＦ２2）×βＲ2×ＭＦ２＜２．００
    　但し、
    　βＦ２：前記第２合焦レンズ群の無限遠物体合焦時の横倍率
    　βＲ　：前記第２合焦レンズ群以降のレンズ群の合計倍率
    　ＭＦ２：前記第２合焦レンズ群の無限遠物体から至近距離物体への合焦の際の移動量
  22. 　以下の条件式を満足する請求項１～２１のいずれか一項に記載の光学系。
    　０．１０＜ｄＦ１／ＴＬ＜０．５０
    　但し、
    　ｄＦ１：無限遠物体に合焦した際の、前記光学系の中で最も物体側に配置されたレンズの物体側の面から、前記第１合焦レンズ群の中で最も物体側に配置されたレンズの物体側の面までの、光軸上の距離
    　ＴＬ　：前記光学系の無限遠物体合焦時の全長
  23. 　以下の条件式を満足する請求項１～２２のいずれか一項に記載の光学系。
    　０．５０＜ｄＦ２／ＴＬ＜０．９０
    　但し、
    　ｄＦ２：無限遠物体に合焦した際の、前記光学系の中で最も物体側に配置されたレンズの物体側の面から、前記第２合焦レンズ群の中で最も物体側に配置されたレンズの物体側の面までの、光軸上の距離
    　ＴＬ　：前記光学系の無限遠物体合焦時の全長
  24. 　請求項１～２３のいずれか一項に記載の光学系が搭載された光学装置。
  25. 　光軸上に並んで配置された、先行レンズ群と第１合焦レンズ群と第２合焦レンズ群とを含む複数のレンズ群からなり、
    　前記先行レンズ群は、前記第１合焦レンズ群よりも物体側に配置され、
    　前記第２合焦レンズ群は、前記第１合焦レンズ群よりも像面側に配置され、
    　前記第１合焦レンズ群は、正の屈折力を有し、無限遠物体から近距離物体への合焦の際、光軸に沿って像面側に移動し、
    　前記第２合焦レンズ群は、負の屈折力を有し、無限遠物体から近距離物体への合焦の際、光軸に沿って物体側に移動し、
    　前記第１合焦レンズ群と前記第２合焦レンズ群の間に、少なくとも１枚のレンズを含む中間レンズ群を有するように、各レンズ群をレンズ鏡筒内に配置する光学系の製造方法。
  26. 　光軸上に並んで配置された、先行レンズ群と第１合焦レンズ群と第２合焦レンズ群とを含む複数のレンズ群からなり、
    　前記先行レンズ群は、前記第１合焦レンズ群よりも物体側に配置され、
    　前記第２合焦レンズ群は、前記第１合焦レンズ群よりも像面側に配置され、
    　前記先行レンズ群は、合焦に際し像面に対して固定であり、
    　前記第１合焦レンズ群は、正の屈折力を有し、無限遠物体から近距離物体への合焦の際、光軸に沿って像面側に移動し、
    　前記第２合焦レンズ群は、負の屈折力を有し、無限遠物体から近距離物体への合焦の際、光軸に沿って物体側に移動し、
    　以下の条件式を満足するように、各レンズ群をレンズ鏡筒内に配置する光学系の製造方法。
    　０．２０＜ｄＦＦ／ＴＬ＜０．６５
    　ｄＦＦ：無限遠物体に合焦した際の、前記第１合焦レンズ群の中で最も像面側に配置されたレンズの像面側の面から、前記第２合焦レンズ群の中で最も物体側に配置されたレンズの物体側の面までの、光軸上の距離
    　ＴＬ　：前記光学系の無限遠物体合焦時の全長
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