WO2020252554A1 - Processo e sistema para produzir cloreto de metila por hidrocloração integrado a um reator de conversão de dimetil éter - Google Patents

Processo e sistema para produzir cloreto de metila por hidrocloração integrado a um reator de conversão de dimetil éter Download PDF

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WO2020252554A1
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meci
hci
reactor
methyl chloride
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Antonio Fernando ALMEIDA
Alípio José GUSMÃO DOS SANTOS
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Formitex Da Bahia Indústria E Comércio S.A.
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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C17/00—Preparation of halogenated hydrocarbons
    • C07C17/093—Preparation of halogenated hydrocarbons by replacement by halogens
    • C07C17/18—Preparation of halogenated hydrocarbons by replacement by halogens of oxygen atoms of carbonyl groups
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C17/00—Preparation of halogenated hydrocarbons
    • C07C17/361—Preparation of halogenated hydrocarbons by reactions involving a decrease in the number of carbon atoms
    • C07C17/363—Preparation of halogenated hydrocarbons by reactions involving a decrease in the number of carbon atoms by elimination of carboxyl groups

Definitions

  • the present invention relates to a process and system for producing methyl chloride (MeCI) by hydrochlorination integrated with a dimethyl ether (DME) conversion reactor, said DME coming from the by-product of the industrial process production of hydroxypropyl methylcellulose (HPMC).
  • MeCI methyl chloride
  • HPMC hydroxypropyl methylcellulose
  • incineration has been used as the main destination of the DME chain, from the by-product of the industrial HPMC production process.
  • This practice can present, for example, high cost and environmental impacts to the HPMC production process, if there is no demand for the generated DME by-product.
  • the present invention provides an economically viable solution to reduce the cost of HPMC production, with the maximization of MeCI production and elimination of the generation of a by-product.
  • the process and / or system disclosed by the present invention integrates the process of hydrochlorination of methanol, which produces a mixture of hydrochloric acid (HCI), and methyl chloride (MeCI) which, after drying and separation, results in Pure MeCI and a current of HCI dry gas.
  • HCI hydrochloric acid
  • MeCI methyl chloride
  • the dry HCI from it is used in the conversion reactor from DME (by-product of HPMC production) to MeCI with the HPMC production process.
  • Methyl chloride is a raw material in the production of HPMC.
  • the present invention is directed, among other aspects, to the solution of the elimination of a by-product, which has commercialization limitations.
  • the present invention presents favorable aspects associated with the risk to health and the environment, due to the gain of eliminating the transport, and storage of a very volatile, medium toxic, and flammable chemical.
  • the present invention relates to a system and / or industrial process for the production of methyl chloride by hydrochlorination integrated with a DME conversion reactor, the said DME coming from the by-product of the industrial process of production of HPMC.
  • the present invention provides a system for producing MeCI by hydrochlorination integrated with a DME conversion reactor, the DME coming from the by-product of the industrial process HPMC production system, and the said system comprises:
  • the present invention provides a process for producing MeCI by hydrochlorination integrated with a DME conversion reactor, the DME coming from the by-product of the industrial HPMC production process, and the said process comprises the steps in:
  • Methanol from methanol storage is fed into a mixing tee.
  • the current of HCI 28 to 35%, resulting from the storage of HCI 28 to 35% is heated by the HCI current of 10 to 20% resulting from the drying process of MeCI and, then, it is also fed to the mixing tee, thus resulting in a current at a temperature between 80 to 120 ° C, which is then discharged into the MeCI reactor.
  • the mixture MeCI: HCI: water is obtained.
  • the operating pressure of the MeCI reactor is maintained at a pressure between 950 to 1 100 kPa, and at a temperature between 90 to 130 ° C, sufficient to maintain HCI, and water as a liquid hydrochloric acid, allowing separation of the methyl chloride of the reaction mixture.
  • the overflow of the MeCI reactor feeds a rectifying column (“stripping”), where all light that is solubilized is removed in the liquid (MeCI, DME and HCI) at the top, and the water formed in the reaction removed in the bottom stream as a 10 to 20% HCI solution.
  • a rectifying column (“stripping”), where all light that is solubilized is removed in the liquid (MeCI, DME and HCI) at the top, and the water formed in the reaction removed in the bottom stream as a 10 to 20% HCI solution.
  • the methyl chloride stripping uses a thermal heating fluid in the reflector, aiming to maintain the column bottom temperature between 180 to 220 ° C.
  • the bottom level of the column is controlled by the bottom withdrawal.
  • This current passes through the cooler / heater and is then sent by pressure differential to the HCI tank of 10 to 20% (operating at atmospheric pressure).
  • the excess dry DME: HCI mixture is heated to about 190 to 220 ° C, and feeds a fixed catalytic bed reactor, in which the DME reacts with the HCI, forming the mixture of H2O, unreacted HCI and MeCI, which is then fed to the MeCI reactor.
  • This reflux also promotes the reaction between 0 DME and 0 HCI and forms methyl chloride and water.
  • the HCI forms a maximum boiling point azeotrope with 0 water vapor in this column.
  • the water is drawn down as a liquid and thus the product is dried.
  • the top stream of the column is cooled in the primary condenser, and the condensate is recycled to the column as a reflux stream.
  • the non-condensing current is cooled in the secondary condenser, at low temperature, condensing all 0 MeCI and HCI, which will be the load for the MeCI distillation column.
  • the MeCI product is removed from the bottom of the column and sent to the MeCI tank.
  • the non-condensers from the secondary condenser are sent to the “vents” treatment unit, aiming at recovering the residual HCI and MeCI.
  • the process and / or system disclosed by this invention reduces the production costs of HPMC, with the improvement of the production of MeCI for HPMC through the process of production of methyl chloride by hydrochlorination integrated to a DME conversion reactor.
  • said methyl chloride has a HCI concentration of less than 10 ppm (0.001%), a water concentration in ppbs (traces), and said methyl chloride has water solubility, vol. gas / vol (20 ° C) of about 2.2; the density (20/4 ° C) from 0.9 to 0.93; and a vapor pressure between 300 to 400 kPa and a practically pure product;
  • said hydrochloric acid has a HCI concentration of 10 to 20% in water; and a concentration of MeCI, MeOH and DME in ppbs (traces), with HCI from 10 to 20% being reconcentrated in the HCI absorption unit to 33% and returning to the process as a raw material.
  • the present invention also provides unexpected and differentiated technical effects compared to the existing technique, particularly when integrated with processes and systems for (i) industrial HPMC production, (ii) recovery of vents from industrial HPMC production, and / or (iii) recovery of wastewater from the washing of the suspen are generated in the production process of HPMC.
  • Figure 1 - is a diagram of the process and / or production system of methyl chloride by hydrochlorination integrated with a DME conversion reactor, in which a MeCL reactor, a DME reactor, condensation and purification of MeCI.
  • Figure 1 the process disclosed by the present invention is identified in detail.
  • Figure 1 is one with a complementary test of the characteristics of the present process.
  • the HCI stream with a concentration between 28 to 35% is heated by the HCI stream of 10 to 20% resulting from the drying process of the MeCI and, then, it is also fed to the mixing Té, resulting, thus, in a current at a temperature between 80 to 120 ° C, which is then discharged into the MeCI reactor. In this way, the mixture MeCI: HCI: water is obtained.
  • the operating pressure of the MeCI reactor is maintained at a pressure between 950 to 1 100 kPa, and at a temperature between 80 to 120 ° C.
  • the overflow from the MeCI reactor feeds a rectifying column (“stripping”), where all light that is solubilized is removed in the liquid (MeCI, DME and HCI) at the top, and the water formed in the reaction removed in the bottom stream as a 10 to 20% HCI solution.
  • a rectifying column (“stripping”), where all light that is solubilized is removed in the liquid (MeCI, DME and HCI) at the top, and the water formed in the reaction removed in the bottom stream as a 10 to 20% HCI solution.
  • the methyl chloride stripping uses a thermal heating fluid in the reflector, in order to maintain the bottom temperature of the column at about 180 to 230 ° C.
  • This current passes through the cooler / heater and is then sent by pressure differential to the HCI tank of 10 to 20% (operating at atmospheric pressure).
  • the excess dry DME: HCI mixture is heated to about 180 to 230 ° C, and feeds a fixed catalytic bed reactor, in which the DME reacts with the HCI, forming the mixture of H2O, unreacted HCI and MeCI, which is then fed to the MeCI reactor.
  • the mixture of hydrochloric acid and MeCI in the MeCI reactor feeds the drying column connected directly from the top of the reactor.
  • a stream of MeCI condensate goes countercurrent as a reflux, promoting the drying of the MeCI: HCI mixture, presenting the temperature control in the column bed to ensure the complete removal of the water.
  • This reflux also promotes the reaction between 0 DME and 0 HCI and forms methyl chloride and water.
  • the HCI forms a maximum boiling point azeotrope with 0 water vapor in this column.
  • the water is drawn down as a liquid and thus the product is dried.
  • the non-condensing current is cooled in the secondary condenser, at low temperature, condensing all 0 MeCI and HCI, which will be the load for the MeCI distillation column.
  • the MeCI product is removed from the bottom of the column and sent to the MeCI tank.
  • methyl chloride has an HCI concentration below 10 ppm (0.001%), a water concentration in ppbs (dashes),
  • said methyl chloride having solubility in water, vol. gas / vol (20 ° C) around 2.2; a density (20/4 ° C) of 0.9 to 0.93; and a vapor pressure between 300 to 400 kPa (3.79 bar (g)) and a practically pure product;
  • hydrochloric acid has an HCI concentration of about 10 to 20% in water; and a concentration of MeCI, MeOH and DME in ppbs (traces), with HCI from 10 to 20% being reconcentrated in the HCI absorption unit to 33% and returning to the process as a raw material.

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
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  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)

Abstract

A presente invenção refere-se a um processo e sistema in-5 dustrial de produção de cloreto de metila por hidrocloração integrado a um reator de conversão de DME, sendo que o referido sistema compre-ende: (a) um reator de MeCl; (b) um reator de DME; (c) uma coluna de secagem; e (d) uma coluna de destilação de MeCl, sendo que o referido processo compreende (a) alimentar o reator de DME de leito fixo com 0 uma corrente de MeCl e HCl vinda do processo de produção de MeCl; (b) alimentar o reator de DME de leito fixo com uma corrente DME:HCl seco vinda do processo de produção de HPMC; (c) secar a mistura MeCl:HCl:H2O; (d) resfriar a corrente proveniente da etapa (c); e (e) se-parar o MeCl e o HCl através de uma coluna de destilação, e sendo que 5 o DME é proveniente do subproduto do processo industrial de produção de hidróxipropil metilcelulose (HPMC).

Description

Relatório Descritivo da Patente de Invenção para "PROCESSO E SISTEMA PARA PRODUZIR CLORETO DE METILA POR HIDROCLORAÇÃO INTEGRADO A UM REATOR DE CONVERSÃO DE DIMETIL ÉTER".
CAMPO DA INVENÇÃO
[001 ] A presente invenção refere-se a um processo e sistema para produzir cloreto de metila (MeCI) por hidrocloração integrado a um rea tor de conversão de dimetil éter (DME), sendo que o referido DME é proveniente do subproduto do processo industrial de produção de hidró- xipropil metilcelulose (HPMC).
ANTECEDENTES DA INVENÇÃO
[002] Alternativamente, tem-se utilizado como principal destino da corrente de DME, proveniente do subproduto do processo industrial de produção de HPMC, a incineração.
[003] Esta prática pode apresentar, por exemplo, alto custo e im pactos ambientais ao processo de produção de HPMC, caso não haja uma demanda para o DME subproduto gerado.
[004] A presente invenção fornece uma solução economicamente viável à redução do custo de produção de HPMC, com a maximização da produção de MeCI e eliminação da geração de um subproduto.
[005] Os estudos e pesquisas desenvolvidos pelos inventores da presente invenção, a respeito da reação de conversão de DME em MeCI, utilizaram como base, por exemplo, os ensinamentos de Issledo- vaniya v oblasti kataliticheskogo vzaimodeystviya khloristogo vodoroda i metanol, Zhurnal Fizicheskoy Khimii, Vol.40, No.12, pp. 3055-3059, 1966.
[006] Surpreendentemente, o processo e/ou sistema divulgado pela presente invenção integra o processo de hidrocloração do metanol, o qual produz uma mistura ácido clorídrico (HCI), e cloreto de metila (MeCI) que, após secagem e separação, resulta em MeCI puro e uma corrente de HCI gás seco. O HCI seco proveniente deste é utilizado no reator de conversão do DME (subproduto da produção de HPMC) para MeCI com o processo de produção de HPMC. O cloreto de metila é ma téria prima da produção de HPMC.
[007] Assim, todo ou grande parte do DME gerado na produção de HPMC é convertido para MeCI, utilizando a corrente rica em HCI seco gerada na produção do MeCI, e mantendo, portanto, o equilíbrio da massa de DME dentro do processo produtivo de HPMC.
[008] Além disso, a presente invenção é direcionada, dentre outros aspectos, à solução da eliminação de um subproduto, que possui limi tações de comercialização.
[009] Adicionalmente, a presente invenção apresenta aspectos fa voráveis associados ao risco à saúde e ao meio ambiente, devido ao ganho de eliminar o transporte, e armazenamento de um químico muito volátil, média toxidade, e inflamável.
SUMÁRIO DA INVENÇÃO
[0010] A presente invenção refere-se a um sistema e/ou processo industrial de produção de cloreto de metila por hidrocloração integrado a um reator de conversão de DME, sendo que o referido DME é prove niente do subproduto do processo industrial de produção de HPMC. OBJETIVOS DA INVENÇÃO
[001 1 ] É um dos objetivos da presente invenção proporcionar uma rota de processo economicamente mais favorável através da produção de cloreto de metila por hidrocloração integrado a um reator de conver são de DME, sendo que o DME é proveniente do subproduto do pro cesso industrial de produção de HPMC.
DESCRIÇÃO DAS CONCRETIZAÇÕES DA INVENÇÃO
[0012] A presente invenção proporciona um sistema para produzir MeCI por hidrocloração integrado a um reator de conversão de DME, sendo que o DME é proveniente do subproduto do processo industrial de produção de HPMC, e sendo que o referido sistema compreende:
(a) um reator de MeCI;
(b) um reator de DME;
(c) uma coluna de secagem; e
(d) uma coluna de destilação de MeCI.
[0013] Ainda, a presente invenção proporciona um processo para produzir MeCI por hidrocloração integrado a um reator de conversão de DME, sendo que o DME é proveniente do subproduto do processo industrial de produção de HPMC, e sendo que o referido processo compreende as etapas de:
(a) alimentar o reator de DME de leito fixo com uma corrente de MeCI e HCI vinda do processo de produção de MeCI;
(b) alimentar o reator de DME de leito fixo com uma corrente DME:HCI seco vinda do processo de produção de HPMC;
(c) secar a mistura MeCI:HCI:H20;
(d) resfriar a corrente proveniente da etapa (c); e
(e) separar o MeCI e o HCI através de uma coluna de destilação.
[0014] O metanol advindo da estocagem de metanol é alimentado em um Tê de mistura. A corrente de HCI 28 a 35%, advinda da estocagem de HCI 28 a 35%, é aquecida pela corrente de HCI de 10 a 20% resultante do processo de secagem do MeCI e, a seguir, é também alimentada ao Tê de mistura, resultando, assim, em uma corrente a uma temperatura entre 80 a 120°C, que é, então, descarregada no reator de MeCI. Dessa forma, obtém-se a mistura MeCI:HCI:água.
[0015] A pressão de operação do reator de MeCI é mantida na pressão entre 950 a 1 100 kPa, e a uma temperatura entre 90 a 130°C, suficientes para manter o HCI, e a água como ácido clorídrico líquido, possibilitando a separação do cloreto de metila da mistura reacional.
[0016] O transbordo do reator de MeCI alimenta uma coluna de retificação (“stripping”), onde é removido todos os leves que esteja solubilizado no líquido (MeCI, DME e HCI) no topo, e a água formada na reação retirada na corrente de fundo como solução de HCI de 10 a 20%.
[0017] O“stripping” de cloreto de metila utiliza um fluido térmico de aquecimento no refervedor, visando manter a temperatura de fundo da coluna entre 180 a 220°C. Ainda, tem-se que o nível de fundo da coluna é controlado pela retirada de fundo.
[0018] Esta corrente passa pelo resfriador/aquecedor e, então, é enviada por diferencial de pressão para o tanque de HCI de 10 a 20% (operando a pressão atmosférica).
[0019] A mistura DME:HCI seco em excesso é aquecida a cerca de 190 a 220°C, e alimenta um reator de leito catalítico fixo, no qual o DME reage com o HCI, formando a mistura de H2O, HCI não reagido e MeCI, sendo, a seguir, alimentado ao reator de MeCI.
[0020] A mistura de ácido clorídrico e MeCI no reator de MeCI alimenta a coluna de secagem conectada diretamente do topo do reator. Uma corrente de condensado de MeCI, desce em contracorrente como refluxo, promovendo a secagem da mistura MeCI:HCI, apresentando 0 controle de temperatura no leito da coluna para assegurar a completa remoção da água.
[0021 ] Este refluxo também promove a reação entre 0 DME e 0 HCI e forma cloreto de metila e água. O HCI forma um azeótropo de ponto de ebulição máximo com 0 vapor d’água nesta coluna. A água é arrastada para baixo como líquido e, assim, 0 produto é secado.
[0022] A corrente de topo da coluna é resfriada no condensador primário, e 0 condensado reciclado para a coluna como corrente de refluxo.
[0023] A corrente não condensada é resfriada no condensador secundário, a baixa temperatura, condensando todo 0 MeCI e HCI, que será a carga para a coluna de destilação de MeCI.
[0024] Na coluna de destilação de MeCI ocorre a separação de uma corrente de MeCI e HCI seco no topo, sendo que a concentração de MeCI varia em função do refluxo da coluna.
[0025] O MeCI produto é retirado do fundo da coluna e enviado para o tanque de MeCI.
[0026] Os não condensados do condensador secundário são envi ados para a unidade de tratamento de“vents”, visando a recuperação do residual de HCI e MeCI.
[0027] Dessa forma, o processo e/ou sistema divulgado pela pre sente invenção reduz os custos de produção de HPMC, com o melho ramento da produção de MeCI para HPMC através do processo de pro dução de cloreto de metila por hidrocloração integrado a um reator de conversão de DME.
[0028] Assim, o presente processo e/ou sistema divulgado pela pre sente invenção produz, por exemplo, os seguintes produtos:
(i) cloreto de metila (MeCI); e
(ii) ácido clorídrico (HCI).
[0029] Ademais, as características técnicas dos produtos obtidos pelo processo e/ou sistema divulgado pela presente invenção são:
(i) o referido cloreto de metila apresenta uma concentração de HCI infe rior a 10 ppm (0,001 %), uma concentração de água em ppbs(traços), sendo que o dito cloreto de metila apresenta solubilidade a água, vol. gás/vol (20°C) de cerca de 2,2; a densidade (20/4° C) de 0,9 a 0,93; e uma pressão de vapor entre 300 a 400 kPa e um produto praticamente puro;
(ii) o referido ácido clorídrico apresenta uma concentração de HCI de 10 a 20% em água; e uma concentração de MeCI, MeOH e DME em ppbs (traços), sendo que o HCI de 10 a 20% é reconcentrado na unidade de absorção de HCI para 33% e retorna ao processo como matéria prima.
[0030] A presente invenção proporciona ainda efeitos técnicos ines perados e diferenciados diante da técnica existente, particularmente quando integrada a processos e sistemas de (i) produção industrial de HPMC, (ii) recuperação de vents da produção industrial de HPMC, e/ou (iii) recuperação de efluentes de água residual de lavagem da suspen são gerada no processo de produção de HPMC.
DESCRIÇÃO DOS DESENHOS
[0031 ] A presente invenção será, a seguir, mais detalhadamente descrita. A Figura mostra que:
[0032] Figura 1 - é um diagrama do processo e/ou sistema de pro dução de cloreto de metila por hidrocloração integrado a um reator de conversão de DME, no qual são identificados, um reator de MeCL, um reator de DME, condensação e purificação de MeCI.
EXEMPLOS
[0033] A caracterização de várias concretizações preferidas da pre sente invenção é descrita no exemplo a seguir, sendo demonstrado os efeitos desenvolvidos pela presente invenção.
[0034] Através da Figura 1 é identificado em detalhes o processo divulgado pela presente invenção. Dessa forma a Figura 1 é uma com provação complementar das características do presente processo.
[0035] Ainda, é exemplificado, a seguir, uma concretização prefe rencial do referido processo e/ou sistema.
[0036] A corrente de HCI com concentração entre 28 a 35% é aque cida pela corrente de HCI de 10 a 20% resultante do processo de seca gem do MeCI e, a seguir, é também alimentada ao Té de mistura, resul tando, assim, em uma corrente a uma temperatura entre 80 a 120°C, que é, então, descarregada no reator de MeCI. Dessa forma, obtém-se a mistura MeCI:HCI:água.
[0037] A pressão de operação do reator de MeCI é mantida na pres são entre 950 a 1 100 kPa, e a uma temperatura entre 80 a 120°C.
[0038] O transbordo do reator de MeCI alimenta uma coluna de retifi cação (“stripping”), onde é removido todos os leves que esteja solubilizado no líquido (MeCI, DME e HCI) no topo, e a água formada na reação retirada na corrente de fundo como solução de HCI de 10 a 20%.
[0039] O“stripping” de cloreto de metila utiliza um fluido térmico de aquecimento no refervedor, visando manter a temperatura de fundo da coluna em cerca de 180 a 230°C.
[0040] Esta corrente passa pelo resfriador/aquecedor e, então, é enviada por diferencial de pressão para o tanque de HCI de 10 a 20% (operando a pressão atmosférica).
[0041 ] A mistura DME:HCI seco em excesso é aquecida a cerca de 180 a 230°C, e alimenta um reator de leito catalítico fixo, no qual o DME reage com o HCI, formando a mistura de H2O, HCI não reagido e MeCI, sendo, a seguir, alimentado ao reator de MeCI.
[0042] A mistura de ácido clorídrico e MeCI no reator de MeCI alimenta a coluna de secagem conectada diretamente do topo do reator. Uma corrente de condensado de MeCI, desce em contracorrente como refluxo, promovendo a secagem da mistura MeCI:HCI, apresentando 0 controle de temperatura no leito da coluna para assegurar a completa remoção da água.
[0043] Este refluxo também promove a reação entre 0 DME e 0 HCI e forma cloreto de metila e água. O HCI forma um azeótropo de ponto de ebulição máximo com 0 vapor d’água nesta coluna. A água é arrastada para baixo como líquido e, assim, 0 produto é secado.
[0044] A corrente de topo da coluna é resfriada no condensador primário, e 0 condensado reciclado para a coluna como corrente de refluxo.
[0045] A corrente não condensada é resfriada no condensador secundário, a baixa temperatura, condensando todo 0 MeCI e HCI, que será a carga para a coluna de destilação de MeCI.
[0046] Na coluna de destilação de MeCI ocorre a separação de uma corrente de MeCI e HCI seco no topo, sendo que a concentração de MeCI varia em função do refluxo da coluna.
[0047] O MeCI produto é retirado do fundo da coluna e enviado para o tanque de MeCI.
[0048] Assim, as características técnicas dos produtos obtidos pelo processo e/ou sistema divulgado pela referida concretização preferen cial são:
(i) cloreto de metila apresenta uma concentração de HCI inferior a 10 ppm (0,001 %), uma concentração de água em ppbs(traços),
sendo que o dito cloreto de metila apresenta solubilidade a água, vol. gás/vol (20°C) em torno de 2,2; uma densidade (20/4°C) de 0,9 a 0,93; e uma pressão de vapor entre 300 a 400 kPa (3,79 bar(g)) e um produto praticamente puro;
(ii) ácido clorídrico apresenta uma concentração de HCI de cerca de 10 a 20% em água; e uma concentração de MeCI, MeOH e DME em ppbs (traços), sendo que o HCI de 10 a 20% é reconcentrado na unidade de absorção de HCI para 33% e retorna ao processo como matéria prima.
[0049] As características das concretizações na presente invenção podem ser combinadas com as características de outras concretizações aqui divulgadas.
[0050] Tendo sido descrito concretizações preferidas, deve ser en tendido que o escopo da presente invenção abrange outras possíveis variações, sendo limitado tão somente pelo teor das reivindicações apensas, incluídos os possíveis equivalentes.

Claims

REIVINDICAÇÕES
1. Processo para produzir cloreto de metila por hidrocloração integrado a um reator de conversão de DME, sendo que o DME é pro veniente da produção de HPMC, e
sendo o referido processo caracterizado pelo fato de que compreende:
(a) alimentar o reator de DME de leito fixo com uma corrente de MeCI e HCI vinda do processo de produção de MeCI;
(b) alimentar o reator de DME de leito fixo com uma corrente DME:HCI seco vinda do processo de produção de HPMC;
(c) secar a mistura MeCI:HCI:H20;
(d) resfriar a corrente proveniente da etapa (c); e
(e) separar o MeCI e o HCI através de uma coluna de desti lação.
2. Processo, de acordo com a reivindicação 1 , caracterizado pelo fato de que o reator de MeCI está a uma pressão entre 950 a 1 100 kPa e a uma temperatura entre 90 a 130°C.
3. Processo, de acordo com a reivindicação 1 ou 2, caracte rizado pelo fato de que a mistura DME:HCI seco em excesso é aquecida a cerca de 190 a 220°C.
4. Processo, de acordo com qualquer uma das reivindica ções 1 a 3, caracterizado pelo fato de que obtém:
(i) cloreto de metila; e
(ii) ácido clorídrico.
5. Processo, de acordo com a reivindicação 4, caracterizado pelo fato de que:
(i) o referido cloreto de metila apresenta:
concentração de HCI inferior a 0,001 %, e
concentração e água em traços,
sendo que o referido cloreto de metila apresenta ainda: solubilidade a água, vol gás/vol (20°C) de cerca de
2 2
densidade (20/4°C) de 0,9 a 0,93; e pressão de vapor entre 300 a 400 kPa; e
(ii) o referido ácido clorídrico apresenta uma concentração de HCI de 10 a 20% em água; e uma concentração de MeCI, MeOH e DME em traços,
sendo que o HCI de 10 a 20% é reconcentrado na unidade de absorção de HCI para 33% e retorna ao processo como matéria prima.
6. Sistema para produzir cloreto de metila por hidrocloração integrado a um reator de conversão de DME, sendo que o DME é pro veniente da produção de HPMC, e
sendo o referido sistema caracterizado pelo fato de que com preende:
(a) um reator de MeCI;
(b) um reator de DME;
(c) uma coluna de secagem; e
(d) uma coluna de destilação de MeCI.
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