WO2020130092A1

WO2020130092A1 - 平刃状切断刃

Info

Publication number: WO2020130092A1
Application number: PCT/JP2019/049917
Authority: WO
Inventors: 貴哉金山; 洋三上; ゆり子高平; 林　武彦
Original assignee: 株式会社アライドマテリアル
Priority date: 2018-12-20
Filing date: 2019-12-19
Publication date: 2020-06-25
Also published as: JP6938781B2; JP2021041531A; JPWO2020130092A1

Abstract

第１刃部の外形は、延在方向(Ｚ方向)において基部から離れるにしたがって薄くなるように中心線に対して直線状に傾斜している第１傾斜面、および、刃先となる尖端部を有する。縦断面において、第２刃部の外形は、中心線に対して第１傾斜面の傾斜より緩やかに直線状に傾斜して第１傾斜面に接している第２傾斜面を有する。縦断面において、第３刃部の外形は、中心線側に凹状に湾曲して第２傾斜面と接している凹状湾曲面を有する。延在方向(Ｚ方向)において、第２刃部の長さＬ２は、第１刃部の長さＬ１未満であり、かつ、２０μｍ以上１２０μｍ以下である。

Description

平刃状切断刃

　本発明は、平刃状切断刃に関する。本出願は、２０１８年１２月２０日に出願した日本特許出願である特願２０１８－２３８３５９号に基づく優先権を主張する。当該日本特許出願に記載された全ての記載内容は、参照によって本明細書に援用される。

　シート状の切断対象物を押切切断する平刃状切断刃の構成を開示した先行技術文献として、特開平１０－２１７１８１号公報（特許文献１）、特開２００１－１５８０１６号公報（特許文献２）、国際公開第２０１４／０５０８８３号（特許文献３）がある。

特開平１０－２１７１８１号公報特開２００１－１５８０１６号公報国際公開第２０１４／０５０８８３号

　本開示の一つの局面に基づく平刃状切断刃は、基部と、刃部とを備える。基部は、平板状であり、中心線に沿って延在する。刃部は、基部の延在方向の端から延設されている。刃部は、第１刃部と、第２刃部と、第３刃部とを含む。第１刃部は、上記延在方向において基部から最も離れて位置する。第２刃部は、上記延在方向において第１刃部に対して基部側に隣り合って位置する。第３刃部は、上記延在方向において第２刃部および基部の間に位置する。上記延在方向に直交する厚さ方向および上記延在方向の両方に延在する縦断面において、第１刃部の外形は、上記延在方向において基部から離れるにしたがって薄くなるように上記中心線に対して直線状に傾斜している第１傾斜面、および、刃先となる尖端部を有する。上記縦断面において、第２刃部の外形は、上記中心線に対して第１傾斜面の傾斜より緩やかに直線状に傾斜して第１傾斜面に接している第２傾斜面を有する。上記縦断面において、第３刃部の外形は、中心線側に凹状に湾曲して第２傾斜面と接している凹状湾曲面を有する。上記延在方向において、第２刃部の長さは、第１刃部の長さ未満であり、かつ、２０μｍ以上１２０μｍ以下である。

　本開示の別の局面に基づく平刃状切断刃は、中心線に沿って延在する平板状の基部と、基部の延在方向の端から延設された刃部とを備える。刃部は、延在方向において基部から最も離れて位置する第１刃部と、延在方向において第１刃部に対して基部側に隣り合って位置する第２刃部と、延在方向において第２刃部および基部の間に位置する第３刃部とを含む。延在方向に直交する厚さ方向および延在方向の両方に延在する縦断面において、第１刃部の外形は、延在方向において基部から離れるにしたがって薄くなるように中心線から離れる側に凸状に湾曲している第１傾斜面、および、刃先となる尖端部を有する。縦断面において、第２刃部の外形は、中心線に対して第１傾斜面の平均傾斜より緩やかに直線状に傾斜して第１傾斜面に接している第２傾斜面を有する。縦断面において、第３刃部の外形は、中心線側に凹状に湾曲して第２傾斜面と接している凹状湾曲面を有する。延在方向において、第２刃部の長さは、第１刃部の長さ未満であり、かつ、２０μｍ以上１２０μｍ以下である。

　本開示のさらに別の局面に基づく平刃状切断刃は、基部と、刃部とを備える。基部は、平板状であり、中心線に沿って延在する。刃部は、基部の延在方向の端から延設されている。刃部は、第１刃部と、第２刃部と、第３刃部とを含む。第１刃部は、上記延在方向において基部から最も離れて位置する。第２刃部は、上記延在方向において第１刃部に対して基部側に隣り合って位置する。第３刃部は、上記延在方向において第２刃部および基部の間に位置する。上記延在方向に直交する厚さ方向および上記延在方向の両方に延在する縦断面において、第１刃部の外形は、上記延在方向において基部から離れるにしたがって薄くなるように上記中心線に対して直線状に傾斜している第１傾斜面、および、刃先となる尖端部を有する。上記縦断面において、第２刃部の外形は、中心線から離れる側に凸状に湾曲して第１傾斜面に接している凸状湾曲面を有する。上記縦断面において、第３刃部の外形は、中心線側に凹状に湾曲して凸状湾曲面と接している凹状湾曲面を有する。上記延在方向において、第２刃部の長さは、第１刃部の長さ未満であり、かつ、２０μｍ以上１２０μｍ以下である。

図１は、本発明の実施形態１に係る平刃状切断刃を用いてシート状の切断対象物を押切切断している状態を示す斜視図である。図２は、図１の平刃状切断刃を矢印ＩＩ方向から見た側面図である。図３は、図２の平刃状切断刃のＩＩＩ部を拡大して示す側面図である。図４は、実験例１において、切断面に傷である大きな凹凸（傷）有りと評価された切断面の一例を示すＳＥＭ観察像である。図５は、実験例１において、切断面に傷ではない軽微な凹凸有りと評価された切断面の一例を示すＳＥＭ観察像である。図６は、実験例１において、切断面に凹凸が認められない均一面と評価された切断面の一例を示すＳＥＭ観察像である。図７は、本発明の実施形態２に係る平刃状切断刃の外形を示す側面図である。図８は、図７の平刃状切断刃のＶＩＩＩ部を拡大して示す側面図である。図９は、本発明の実施形態３の一つの局面に係る平刃状切断刃の外形を示す側面図である。図１０は、図９で示す平刃状切断刃の第１傾斜面および第２傾斜面の外形を示す側面図である。図１１は、本発明の実施形態３の別の局面に係る平刃状切断刃の外形を示す側面図である。図１２は、図１１で示す平刃状切断刃の第１傾斜面および第２傾斜面の外形を示す側面図である。図１３は、切断刃の欠けを示すＳＥＭ観察像である。図１４は実験例における切断方法を説明するための平刃状切断刃を示す斜視図である。図１５は、図１４中のＸＶ－ＸＶ線に沿った断面図である。

［本開示が解決しようとする課題］
　シート状の切断対象物が高密度化および高硬度化するにしたがって、切断抵抗が高くなり、かつ、切断面に傷が生じやすくなる。

　本発明は上記の問題点に鑑みてなされたものであって、切断抵抗を低減しつつ、切断面に傷が生じにくくすることができる、平刃状切断刃を提供することを目的とする。
［本開示の効果］
　本発明によれば、切断抵抗を低減しつつ、切断面に傷が生じにくくすることができる。

　［本発明の実施形態の説明］
　本発明の一態様に係る平刃状切断刃は、シート状の切断対象物を押切切断する平刃状切断刃である。平刃状切断刃は、基部と、刃部とを備える。基部は、平板状であり、中心線に沿って延在する。刃部は、基部の延在方向の端から延設されている。刃部は、第１刃部と、第２刃部と、第３刃部とを含む。第１刃部は、上記延在方向において基部から最も離れて位置する。第２刃部は、上記延在方向において第１刃部に対して基部側に隣り合って位置する。第３刃部は、上記延在方向において第２刃部および基部の間に位置する。上記延在方向に直交する厚さ方向および上記延在方向の両方に延在する縦断面において、第１刃部の外形は、上記延在方向において基部から離れるにしたがって薄くなるように上記中心線に対して直線状に傾斜している第１傾斜面、および、刃先となる尖端部を有する。上記縦断面において、第２刃部の外形は、上記中心線に対して第１傾斜面の傾斜より緩やかに直線状に傾斜して第１傾斜面に接している第２傾斜面を有する。上記縦断面において、第３刃部の外形は、中心線側に凹状に湾曲して第２傾斜面と接している凹状湾曲面を有する。上記延在方向において、第２刃部の長さは、第１刃部の長さ未満であり、かつ、２０μｍ以上１２０μｍ以下である。

　本発明の一態様に係る平刃状切断刃においては、基部の厚さ方向および延在方向の両方に延在する縦断面において、第１刃部の外形が、基部の延在方向において基部から離れるにしたがって薄くなるように中心線に対して直線状に傾斜している第１傾斜面、および、刃先となる尖端部を有し、第２刃部の外形が、上記中心線に対して第１傾斜面の傾斜より緩やかに直線状に傾斜して第１傾斜面に接している第２傾斜面を有し、第３刃部の外形が、中心線側に凹状に湾曲して第２傾斜面と接している凹状湾曲面を有し、上記延在方向において、第２刃部の長さが、第１刃部の長さ未満であり、かつ、２０μｍ以上１２０μｍ以下であるため、切断対象物と刃部との接触面積を低減して切断抵抗を低減しつつ、上記縦断面における第１傾斜面の基部側の角部を鈍くして切断面に傷が生じにくくすることができる。

　本発明の別の一態様に係る平刃状切断刃は、シート状の切断対象物を押切切断する平刃状切断刃であって、中心線に沿って延在する平板状の基部と、基部の延在方向の端から延設された刃部とを備える。刃部は、延在方向において基部から最も離れて位置する第１刃部と、延在方向において第１刃部に対して基部側に隣り合って位置する第２刃部と、延在方向において第２刃部および基部の間に位置する第３刃部とを含む。延在方向に直交する厚さ方向および延在方向の両方に延在する縦断面において、第１刃部の外形は、延在方向において基部から離れるにしたがって薄くなるように中心線から離れる側に凸状に湾曲している第１傾斜面、および、刃先となる尖端部を有する。縦断面において、第２刃部の外形は、中心線に対して第１傾斜面の平均傾斜より緩やかに直線状に傾斜して第１傾斜面に接している第２傾斜面を有する。縦断面において、第３刃部の外形は、中心線側に凹状に湾曲して第２傾斜面と接している凹状湾曲面を有する。延在方向において、第２刃部の長さは、第１刃部の長さ未満であり、かつ、２０μｍ以上１２０μｍ以下である。

　本発明の別の一態様に係る平行切断刃においては、第１刃部の外形は、延在方向において基部から離れるにしたがって薄くなるように中心線から離れる側に凸状に湾曲している第１傾斜面を有するため、刃の厚みを大きくすることで、より切断時の欠けを抑制することができる。

　好ましくは、上記縦断面において、第１傾斜面同士に挟まれた内角をθ１とすると、１０°≦θ１≦３０°を満たす。上記縦断面において、θ１＜１０°である場合、第１刃部が鋭利となるため、第１刃部の切れ味は良くなるが、刃先が欠けやすくなるとともに第１刃部の剛性が不十分となり、切断対象物を垂直に切り難くなるおそれがある。なお、「おそれがある」とは、僅かながらそのようになる可能性があることを示し、高い確率でそのようになることを意味するものではない。θ１＞３０°である場合、切断抵抗が大きくなり切断面に傷が生じやすくなるおそれがある。

　好ましくは、刃部は、上記中心線に関して対称に延設されており、上記縦断面において、第１傾斜面同士に挟まれた内角をθ１、上記中心線に平行な線と第２傾斜面とのなす第２傾斜角をθ２とすると、θ１≦２５°、かつ、－（θ１）／２≦θ２≦（θ１）／２を満たす。θ２＜－（θ１）／２である場合、刃部を形成する際に第３刃部の表面に傷が生じやすくなるおそれがあり、θ２＞（θ１）／２である場合、切断面に傷が生じやすくなるおそれがある。

　好ましくは、第２傾斜面の表面粗さ（Ｓａ）が、０．６μｍ以下である。第２傾斜面の表面粗さ（Ｓａ）が、０．６μｍを超える場合、切断抵抗が大きくなるおそれがある。

　本発明の他の一態様に係る平刃状切断刃は、シート状の切断対象物を押切切断する平刃状切断刃である。平刃状切断刃は、基部と、刃部とを備える。基部は、平板状であり、中心線に沿って延在する。刃部は、基部の延在方向の端から延設されている。刃部は、第１刃部と、第２刃部と、第３刃部とを含む。第１刃部は、上記延在方向において基部から最も離れて位置する。第２刃部は、上記延在方向において第１刃部に対して基部側に隣り合って位置する。第３刃部は、上記延在方向において第２刃部および基部の間に位置する。上記延在方向に直交する厚さ方向および上記延在方向の両方に延在する縦断面において、第１刃部の外形は、上記延在方向において基部から離れるにしたがって薄くなるように上記中心線に対して傾斜している第１傾斜面、および、刃先となる尖端部を有する。上記縦断面において、第２刃部の外形は、中心線から離れる側に凸状に湾曲して第１傾斜面に接している凸状湾曲面を有する。上記縦断面において、第３刃部の外形は、中心線側に凹状に湾曲して第２傾斜面と接している凹状湾曲面を有する。上記延在方向において、第２刃部の長さは、第１刃部の長さ未満であり、かつ、２０μｍ以上１２０μｍ以下である。

　本発明の他の一態様に係る平刃状切断刃においては、基部の厚さ方向および延在方向の両方に延在する縦断面において、第１刃部の外形が、基部の延在方向において基部から離れるにしたがって薄くなるように中心線に対して傾斜している第１傾斜面、および、刃先となる尖端部を有し、第２刃部の外形が、中心線から離れる側に凸状に湾曲して第１傾斜面に接している凸状湾曲面を有し、第３刃部の外形が、中心線側に凹状に湾曲して凸状湾曲面と接している凹状湾曲面を有しているため、切断対象物と刃部との接触面積を低減して切断抵抗を低減しつつ、上記縦断面における第１傾斜面の基部側の角部を鈍くして切断面に傷が生じにくくすることができる。

　好ましくは、上記延在方向において、第２刃部の長さは、第１刃部の長さ未満である。上記延在方向において、第２刃部の長さが、第１刃部の長さ以上である場合、切断抵抗が大きくなり切断面に傷が生じやすくなる。

　好ましくは、第２刃部の有する凸状湾曲面の形状曲率半径ｒが２００μｍ以上５００μｍ以下である。曲率半径が２００μｍ以上であれば第２刃部が切断対象物断面に与える応力が小さくなり、切断抵抗が特に小さくなる。また曲率半径５００μｍ以下であれば切断対象物と第２刃部の接触面が減少し、切断抵抗が特に小さくなる。

　好ましくは、第１刃部の第１傾斜面は、縦断面において中心線に対して直線状に傾斜しているか、または、中心線から離れる側に凸状に湾曲している。

　（実施形態１）
　以下、本発明の実施形態１に係る平刃状切断刃について図を参照して説明する。以下の実施形態の説明においては、図中の同一または相当部分には同一符号を付して、その説明は繰り返さない。

　図１は、本発明の実施形態１に係る平刃状切断刃を用いてシート状の切断対象物を押切切断している状態を示す斜視図である。図１に示すように、本発明の実施形態１に係る平刃状切断刃１００は、上下方向に移動することによりシート状の切断対象物１を押切切断する。平刃状切断刃１００は、基部１１０と、刃部１２０とを備える。

　シート状の切断対象物１は、たとえば、積層コンデンサ若しくは積層インダクタなどの焼成前のセラミックグリーンシート、金属箔、または、硬質樹脂などである。

　図２は、図１の平刃状切断刃を矢印ＩＩ方向から見た側面図である。図３は、図２の平刃状切断刃のＩＩＩ部を拡大して示す側面図である。図１および図２に示すように、本発明の実施形態１に係る平刃状切断刃１００の基部１１０は、平板状であり、中心線Ｃに沿って延在している。基部１１０の延在方向がＺ方向であり、基部１１０の延在方向に直交する厚さ方向がＹ方向であり、基部１１０の延在方向および厚さ方向の各々に直交する幅方向がＸ方向である。

　刃部１２０は、基部１１０の延在方向（Ｚ方向）の端から延設されている。本実施形態においては、刃部１２０は、中心線Ｃに関して対称に延設されている。ただし、刃部１２０は、中心線Ｃに関して非対称に延設されていてもよい。

　平刃状切断刃１００による切断位置を境に切断対象物１のＹ方向における一方側の寸法に対して他方側の寸法が顕著に小さい場合、すなわち、被切断物のＹ方向の寸法が顕著に小さい場合、平刃状切断刃１００によってシート状の切断対象物１を押切切断する際、Ｙ方向の寸法の小さい方の被切断物が刃部１２０の先端側の傾斜に沿って斜めに傾いて切断されることがある。このように被切断物が斜めに傾いて切断されることを抑制するために、刃部１２０の先端側の形状において、Ｙ方向の寸法の小さい方の被切断物と接する側の傾斜が、中心線Ｃに関して反対側の傾斜より小さくなるようにしてもよい。この場合、刃部１２０は、中心線Ｃに関して非対称に延設される。

　図２に示すように、刃部１２０は、第１刃部１２１と、第２刃部１２２と、第３刃部１２３とを含む。第１刃部１２１は、延在方向（Ｚ方向）において基部１１０から最も離れて位置する。第２刃部１２２は、延在方向（Ｚ方向）において第１刃部１２１に対して基部１１０側に隣り合って位置する。第３刃部１２３は、延在方向（Ｚ方向）において第２刃部１２２および基部１１０の間に位置する。なお、刃部１２０は、延在方向（Ｚ方向）において第３刃部１２３および基部１１０の間に位置する１つ以上の刃部をさらに含んでいてもよい。

　厚さ方向（Ｙ方向）および延在方向（Ｚ方向）の両方に延在する縦断面において、第１刃部１２１の外形は、延在方向（Ｚ方向）において基部１１０から離れるにしたがって薄くなるように中心線Ｃに対して直線状に傾斜している第１傾斜面１２１ｓ、および、刃先となる尖端部１２１ｔを有する。本実施形態においては、第１傾斜面１２１ｓおよび尖端部１２１ｔの各々は、中心線Ｃに関して対称に配置されている。第１刃部１２１の厚さは、延在方向（Ｚ方向）の基部１１０側の端において最も厚くなっている。

　本実施形態においては、上記縦断面において、尖端部１２１ｔは、直線状に延在している。ただし、上記縦断面において、尖端部１２１ｔは、基部１１０側とは反対側に凸状の曲線状に延在していてもよい。

　本実施形態においては、上記縦断面において、第１傾斜面１２１ｓ同士に挟まれた内角をθ１とすると、１０°≦θ１≦３０°を満たしている。延在方向（Ｚ方向）における第１刃部１２１の長さはＬ１である。第１刃部１２１の長さはＬ１が、５０μｍ以上８００μｍ以下であることが好ましい。第１刃部１２１の長さＬ１が５０μｍ未満である場合、刃部１２０の厚さが薄くなり、刃部１２０に必要な剛性を確保することができないおそれがある。第１刃部１２１の長さＬ１が８００μｍより長い場合、第１刃部１２１と切断対象物１との接触面積が大きくなり切断抵抗が大きくなるおそれがある。

　上記縦断面において、第２刃部１２２の外形は、中心線Ｃに対して第１傾斜面１２１ｓの傾斜より緩やかに直線状に傾斜して第１傾斜面１２１ｓに接している第２傾斜面１２２ｓを有する。本実施形態においては、第２傾斜面１２２ｓは、中心線Ｃに関して対称に配置されている。

　延在方向（Ｚ方向）における第２刃部１２２の長さはＬ２である。延在方向（Ｚ方向）において、第２刃部１２２の長さＬ２は、第１刃部１２１の長さＬ１未満であり、かつ、２０μｍ以上１２０μｍ以下である。

　図３に示すように中心線Ｃに平行な線ＣＰと第２傾斜面１２２ｓとのなす第２傾斜角をθ２とすると、θ１≦２５°、かつ、－（θ１）／２≦θ２≦（θ１）／２を満たすことが好ましい。θ１≦２５°、かつ、－（θ１）／４≦θ２≦（θ１）／４を満たすことがさらに好ましい。本実施形態においては、－６°≦θ２≦６°を満たすことが好ましい。

　また、第２傾斜面１２２ｓの表面粗さ（Ｓａ）が、０．６μｍ以下であることが好ましい。たとえば、積層コンデンサなどで用いられるセラミック粉末の粒径は１μｍ以下となっており、第２傾斜面１２２ｓの表面粗さ（Ｓａ）が、０．６μｍ以下である場合、切断面に傷が生じにくくすることができる。第２傾斜面１２２ｓの表面粗さ（Ｓａ）が、０．６μｍを超える場合、第２傾斜面１２２ｓと切断対象物１との接触面積が大きくなり切断抵抗が大きくなるおそれがある。

　図２に示すように、上記縦断面において、第３刃部１２３の外形は、中心線Ｃ側に凹状に湾曲して第２傾斜面１２２ｓと接している凹状湾曲面１２３ｓを有する。延在方向（Ｚ方向）における第３刃部１２３の長さはＬ３である。

　本発明の実施形態１に係る平刃状切断刃１００は、剛性のある超硬合金で構成されている。具体的には、ＷＣ－Ｃｏ系またはＷＣ－Ｎｉ系の超硬合金で構成されている。ただし、平刃状切断刃１００の材質は、超硬合金に限られず、切断対象物によっては鋼でもよい。

　本発明の実施形態１に係る平刃状切断刃１００は、研削砥石を用いた研削加工により形成することができる。凹状湾曲面の曲率半径は、研削砥石の半径と略一致する。

　ここで、各寸法の測定方法について説明する。
　延在方向（Ｚ方向）における各刃部の長さは、測定顕微鏡を用いて測定する。具体的には、オリンパス製の測定顕微鏡（ＳＴＭ６－ＬＭ）に、１０倍の接眼レンズおよび２０倍の対物レンズを取り付けて測定する。延在方向（Ｚ方向）における各刃部の長さは、Ｘ方向における１０ｍｍ間隔毎のＹ－Ｚ断面の測定値の平均値とする。

　第１傾斜面１２１ｓ同士に挟まれた内角θ１、第２傾斜角θ２、および、凹状湾曲面の曲率半径の各々は、上記縦断面をＳＥＭ(Scanning　Electron　Microscope)を用いて撮像し、撮像画像に基づいて測定する。具体的には、日立製作所製の電界放出型走査型電子顕微鏡(Ｓ-４２００)を用いて、上記縦断面を高倍率で撮像する。第１傾斜面１２１ｓ同士に挟まれた内角θ１および第２傾斜角θ２の各々は、上記撮像画像に基づいて、分度器などを用いて測定する。凹状湾曲面の曲率半径は、上記撮像画像に基づいて最小二乗法などによって得られた凹状湾曲面の近似円の半径とする。

　第２傾斜面１２２ｓの表面粗さ（Ｓａ）は、レーザ光を用いた非接触式の面粗さ測定装置を用いて測定する。具体的には、Ｚｙｇｏ　Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ製の非接触三次元粗さ測定装置（ＮｅｗＶｉｅｗ７３００）を用い、上記縦断面における測定範囲を、Ｘ方向に０．１５ｍｍ、Ｚ方向に０．０５ｍｍとする。測定視野は、ズームレンズの倍率を１倍、対物レンズの倍率を５０倍とする。測定補正は、ロバストタイプのバンドパスフィルタを用いて、下側の遮断周波数の波長を２５０μｍ、上側の遮断周波数の波長を２．５μｍとする。

　（実験例１）
　ここで、本発明の実施形態１に係る平刃状切断刃による効果を検証した実験例１について説明する。

　実験例１においては、試料番号１～２４－２の平刃状切断刃を用いて押切切断を行ない、切断面の性状、および、切断抵抗の２つの評価項目に基づいて検証した。

　試料番号１～２４－２の平刃状切断刃の各々の材質は、株式会社アライドマテリアル製超硬合金材質ＦＭ１０Ｋとした。試料番号１～２４－２の平刃状切断刃の各々の外形は、図１に示す、Ｘ方向における幅を４０ｍｍ、Ｙ方向における厚さを０．４ｍｍ、Ｚ方向における長さを２０ｍｍとした。第３刃部においてＹ方向の厚さが最も薄い最薄部の厚さを０．１ｍｍとした。平刃状切断刃の刃先からのＺ方向における最薄部の位置を０．５ｍｍとした。試料番号１～２４－２の平刃状切断刃の各々の刃部の形状は、下記の表１に示す通りである。

　押切切断の加工条件は、下記の通りである。図１４は実験例における切断方法を説明するための平刃状切断刃を示す斜視図である。図１５は、図１４中のＸＶ－ＸＶ線に沿った断面図である。

　図１４および図１５で示すように、切断評価方法は牧野フライス製作所マシニングセンタＶ５５のステージ２００４にキスラー製切削動力計９２５５（以下、「切削動力計２００３」という）をセットし、下から順に厚み１０ｍｍのアクリル板２００２、厚み１ｍｍの両面粘着シート２００１、切断対象物１をセットする。切断対象物１は厚み０．５ｍｍ、幅２９０ｍｍ、長さ３０ｍｍの塩ビ板である。平刃状切断刃１００の長さ４０ｍｍとし平刃状切断刃１００の両端５ｍｍが切断対象物１に作用しないようにしセットする。また尖端部１２１ｔと切断対象物１の上面１ａとのなす角度が±０．０５°以内、中心線Ｃと切断対象物１の上面１ａとの角度θ３を８９．９５°から９０．０５°の範囲にセットする。

　切断条件は、切断速度は３００ｍｍ／ｓ、切断間隔は１２ｍｍ、押込み量０．５５ｍｍとした。押切切断の１回毎の切断荷重最大値を切断荷重値（単位：Ｎ）とし、１０回繰り返し、その平均値を平均切断荷重（単位：Ｎ）とする。切断抵抗は、平均切断荷重を平刃状切断刃１００が切断対象物１に作用した長さ（３０ｍｍ）で割った値（単位：Ｎ／ｍｍ）とした。

　切断面の性状は、１００回目の押切切断による切断面を評価した。切断面の性状は、日立製作所製の電界放出型走査型電子顕微鏡（Ｓ－４２００）を用いて、切断面の略中央部を３００倍～４００倍に拡大して観察して評価した。評価基準として、切断面における凹凸の有無を３段階で評価した。具体的には、切断面に凹凸が認められない均一面、切断面に傷ではない軽微な凹凸有り、切断面に不連続な明確な色調差が認められる大きな凹凸有り、の３段階で評価した。

　試料番号１～２４－２の平刃状切断刃の各々の評価結果は、下記の表２に示す通りである。

　図４は、実験例１において、切断面に傷である大きな凹凸（傷）有りと評価された切断面の一例を示すＳＥＭ観察像である。図５は、実験例１において、切断面に傷ではない軽微な凹凸有りと評価された切断面の一例を示すＳＥＭ観察像である。図６は、実験例１において、切断面に凹凸が認められない均一面と評価された切断面の一例を示すＳＥＭ観察像である。

　図４～図６においては、切断対象物１のＸ方向の中央部における切断面１ｄ、切断面１ｄのＺ方向の上側のエッジ１ｅ、および、切断面１ｄのＺ方向の下側のエッジ１ｆを表記している。

　図４に示すように、切断面に傷である大きな凹凸有りと評価された切断面１ｄにおいては、切断面１ｄのＺ方向の上側のエッジ１ｅおよび切断面１ｄ内の各々に、不均一に位置する大きな凹凸が認められた。

　図５に示すように、切断面に傷ではない軽微な凹凸有りと評価された切断面１ｄにおいては、切断面１ｄのＺ方向の上側のエッジ１ｅに軽微な凹凸が認められたものの、切断面１ｄ内では凹凸は認められなかった。

　図６に示すように、切断面に凹凸が認められない均一面と評価された切断面１ｄにおいては、切断面１ｄのＺ方向の上側のエッジ１ｅおよび切断面１ｄ内の各々にて、凹凸は認められなかった。

　表１に示すように第２刃部１２２が形成されていない試料２０においては、表２に示すように切断面１ｄに傷である大きな凹凸が認められた。表１に示すように第２刃部１２２の長さＬ２が１２０μｍより大きい試料２１～２４－２の各々においては、表２に示すように切断面１ｄに傷である大きな凹凸が認められた。

　表１に示すように第２刃部１２２の長さＬ２が２０μｍ以上１２０μｍ以下である試料１～１９－４の各々においては、表２に示すように切断面１ｄに傷である大きな凹凸は認められなかった。

　この結果から、第２刃部１２２の外形が、中心線Ｃに対して第１傾斜面１２１ｓの傾斜より緩やかに直線状に傾斜して第１傾斜面１２１ｓに接している第２傾斜面１２２ｓを有し、第２刃部１２２の長さＬ２が第１刃部１２１の長さＬ１未満であり、かつ、第２刃部１２２の長さＬ２が２０μｍ以上１２０μｍ以下であることにより、切断面に傷が生じにくくすることができることが確認できた。

　表１に示すように第２傾斜面１２２ｓの表面粗さ（Ｓａ）が０．６μｍを超えている試料４，８，１２，１６においては、表２に示すように切断抵抗が２００Ｎ／ｍｍを超えていた。表１に示すように第２傾斜面１２２ｓの表面粗さ（Ｓａ）が０．６μｍ以下である試料１～３，５～７，９～１１，１３～１５，１７～１９－４においては、表２に示すように切断抵抗が２００Ｎ／ｍｍ以下であった。

　この結果から、第２傾斜面１２２ｓの表面粗さ（Ｓａ）が０．６μｍ以下であることにより、切断抵抗を低減できることが確認できた。また、第２傾斜面１２２ｓの表面粗さ（Ｓａ）が０．０５μｍ以上０．６μｍ以下の範囲内において、第２傾斜面１２２ｓの表面粗さ（Ｓａ）が小さいほど切断抵抗を低減できることが確認できた。

　欠け発生評価は、前述の切断試験後の刃先を観察することにより行った。欠けの測定方法では、測定顕微鏡を用いた。具体的には、オリンパス製の測定顕微鏡（ＳＴＭ６－ＬＭ）に、５０倍の接眼レンズおよび２０倍の対物レンズを取り付け、切断刃（ＸＺ面）を平面に置く。図１３は、切断刃の欠けを示すＳＥＭ観察像である。図１３の切断刃の尖端部１２１ｔと測定ステージが平行になるように注意する。尖端部１２１ｔに焦点を合わせ、測定器のＸ軸方向の基準線に欠け１２１ｋの両端に位置する尖端部１２１ｔを合わせ、Ｙの測定値を「０」とし、基準にする。図１３のＸ軸方向の基準線と欠け１２１ｋの端との交わる２点の間の距離を欠け１２１ｋの幅とする。Ｘ軸から測定して欠け１２１ｋのＹ方向に一番低い箇所を欠け１２１ｋの深さとする。この時、幅４０μｍ以上、深さ５μｍのいずれか一方でも該当した場合に刃先に欠け１２１ｋが発生したと定義した。

　切断面の性状において「大きな凹凸（傷）有り」と評価された試料番号２０から２４－２については切断抵抗および刃先欠け数の評価は行わなかった。

　（実施形態２）
　以下、本発明の実施形態２に係る平刃状切断刃について図を参照して説明する。本発明の実施形態２に係る平刃状切断刃は、第２刃部の外形が主に、本発明の実施形態１に係る平刃状切断刃１００と異なるため、本発明の実施形態１に係る平刃状切断刃１００と同様である構成については説明を繰り返さない。

　図７は、本発明の実施形態２に係る平刃状切断刃の外形を示す側面図である。図８は、図７の平刃状切断刃のＶＩＩＩ部を拡大して示す側面図である。図７においては、図２と同一の側面視にて図示している。

　図７および図８に示すように、本発明の実施形態２に係る平刃状切断刃２００は、基部１１０と、刃部２２０とを備える。刃部２２０は、基部１１０の延在方向（Ｚ方向）の端から延設されている。本実施形態においては、刃部２２０は、中心線Ｃに関して対称に延設されている。ただし、刃部２２０は、中心線Ｃに関して非対称に延設されていてもよい。

　図７に示すように、刃部２２０は、第１刃部１２１と、第２刃部２２２と、第３刃部１２３とを含む。第１刃部１２１は、延在方向（Ｚ方向）において基部１１０から最も離れて位置する。第２刃部２２２は、延在方向（Ｚ方向）において第１刃部１２１に対して基部１１０側に隣り合って位置する。第３刃部１２３は、延在方向（Ｚ方向）において第２刃部２２２および基部１１０の間に位置する。なお、刃部２２０は、延在方向（Ｚ方向）において第３刃部１２３および基部１１０の間に位置する１つ以上の刃部をさらに含んでいてもよい。

　厚さ方向（Ｙ方向）および延在方向（Ｚ方向）の両方に延在する縦断面において、第２刃部２２２の外形は、中心線Ｃから離れる側に凸状に湾曲して第１傾斜面１２１ｓに接している凸状湾曲面２２２ｓを有する。本実施形態においては、凸状湾曲面２２２ｓは、中心線Ｃに関して対称に配置されている。

　図８に示すように、本実施形態においては、上記縦断面において、凸状湾曲面２２２ｓは、第１傾斜面１２１ｓおよび凹状湾曲面１２３ｓの各々と接する円Ｃｒの円弧である。よって、凸状湾曲面２２２ｓの曲率半径ｒは、円Ｃｒの半径となる。ただし、上記縦断面において、凸状湾曲面２２２ｓは、円弧に限られず、曲線であればよい。

　延在方向（Ｚ方向）における第２刃部２２２の長さはＬ４である。延在方向（Ｚ方向）において、第２刃部２２２の長さＬ４は、第１刃部１２１の長さＬ１未満である。

　本発明の実施形態２に係る平刃状切断刃２００において、凸状湾曲面２２２ｓを形成する方法として、まず、角部を有する第２刃部２２２を形成し、ブラスト処理により第２刃部２２２の角部を丸める方法、および、研磨剤を含む切断対象物を複数回押切切断することにより第２刃部２２２の角部を丸める方法などがある。

　研磨剤を含む切断対象物としては、たとえば、粘土質材料に粒径が１μｍ以下の硬質材料を分散混合させた固形物を用いることができる。硬質材料としては、ダイヤモンド、Ｗ、Ｍｏ、ＷＣ、Ａｌ₂Ｏ₃、ＴｉＯ₂、ＴｉＣ、ＴｉＣＮ、ＳｉＣ、Ｓｉ₃Ｎ₄、または、ＢＮなどを用いることができる。硬質材料の粒径が１μｍより大きい場合、平刃状切断刃２００の刃先が欠ける可能性があるため、硬質材料は微粒であることが好ましい。また、滑らかな凸状湾曲面２２２ｓを形成するために、粘土質材料に硬質材料の微粒粉が均一に分散していることが好ましい。

　凸状湾曲面２２２ｓの曲率半径は、上記縦断面をＳＥＭを用いて撮像し、撮像画像に基づいて測定する。具体的には、日立製作所製の電界放出型走査型電子顕微鏡（Ｓ－４２００）を用いて、上記縦断面を高倍率で撮像する。凸状湾曲面２２２ｓの曲率半径は、上記撮像画像に基づいて最小二乗法などによって得られた凸状湾曲面２２２ｓの近似円の半径とする。

　（実験例２）
　ここで、本発明の実施形態２に係る平刃状切断刃による効果を検証した実験例２について説明する。

　実験例２においては、試料番号２５～７７の平刃状切断刃を用いて押切切断を行ない、切断面の性状について検証した。

　試料番号２５～７７の平刃状切断刃の各々の材質は、株式会社アライドマテリアル製超硬合金材質ＦＭ１０Ｋとした。試料番号２５～７７の平刃状切断刃の各々の外形は、図１に示す、Ｘ方向における幅を４０ｍｍ、Ｙ方向における厚さを０．４ｍｍ、Ｚ方向における長さを２０ｍｍとした。第３刃部においてＹ方向の厚さが最も薄い最薄部の厚さを０．１ｍｍとした。平刃状切断刃の刃先からのＺ方向における最薄部の位置を０．５ｍｍとした。試料番号２５～３２の平刃状切断刃の各々の刃部の形状は、下記の表３および表４に示す通りである。

　押切切断の加工条件は、下記の通りである。
　図１４および図１５で示すように、切断評価方法は牧野フライス製作所マシニングセンタＶ５５のステージ２００４にキスラー製切削動力計９２５５（以下、「切削動力計２００３」という）をセットし、下から順に厚み１０ｍｍのアクリル板２００２、厚み１ｍｍの両面粘着シート２００１、切断対象物１をセットする。切断対象物１は厚み０．５ｍｍ、幅２９０ｍｍ、長さ３０ｍｍの塩ビ板である。平刃状切断刃１００の長さ４０ｍｍとし平刃状切断刃１００の両端５ｍｍが切断対象物１に作用しないようにしセットする。また尖端部１２１ｔと切断対象物１の上面１ａとのなす角度が±０．０５°以内、中心線Ｃと切断対象物１の上面１ａとの角度θ３を８９．９５°から９０．０５°の範囲にセットする。

　切断条件は、切断速度は３００ｍｍ／ｓ、切断間隔は１２ｍｍ、押込み量０．５５ｍｍとした。押切切断の１回毎の切断荷重最大値を切断荷重値（単位：Ｎ）とし、１０回繰り返し、その平均値を平均切断荷重（単位：Ｎ）とする。切断抵抗は、平均切断荷重を平刃状切断刃１００が切断対象物１に作用した長さ（３０ｍｍ）で割った値（単位：Ｎ／ｍｍ）とした。切断面の性状、切断抵抗および刃先の欠けは、実験例１と同様に評価した。試料番号２５～７７の平刃状切断刃の各々の評価結果は、下記の表５および表６に示す通りである。

　表５および表６に示すように、第２刃部２２２の外形が中心線Ｃ側に凹状に湾曲して凹状湾曲面を有する試料３２においては、切断面１ｄに傷である大きな凹凸が認められた。また、第２刃部２２２の長さＬ４が１２０μｍより大きい試料３２においては、切断面１ｄに傷である大きな凹凸が認められた。

　第２刃部２２２の外形が中心線Ｃから離れる側に凸状に湾曲して第１傾斜面１２１ｓおよび凹状湾曲面１２３ｓに接している凸状湾曲面２２２ｓを有し、かつ、第２刃部２２２の長さＬ４が２０μｍ以上１２０μｍ以下である、試料２５～３１の各々においては、表３に示すように切断面１ｄに傷である大きな凹凸は認められなかった。

　この結果から、第２刃部２２２の外形が、中心線Ｃから離れる側に凸状に湾曲して第１傾斜面１２１ｓおよび凹状湾曲面１２３ｓに接している凸状湾曲面２２２ｓを有し、第２刃部２２２の長さＬ４が第１刃部１２１の長さＬ１未満であり、かつ、第２刃部２２２の長さＬ４が２０μｍ以上１２０μｍ以下であることにより、切断面に傷が生じにくくすることができることが確認できた。

　切断面の性状において「大きな凹凸（傷）有り」と評価された試料番号３２については切断抵抗および刃先欠け数の評価は行わなかった。試料番号４１から７７については刃先欠け数の評価は行わなかった。

　（実施形態３）
　以下、本発明の実施形態３に係る平刃状切断刃について図を参照して説明する。本発明の実施形態３に係る平刃状切断刃は、第１刃部の外形が主に、本発明の実施形態１に係る平刃状切断刃１００と異なるため、本発明の実施形態１に係る平刃状切断刃１００と同様である構成については説明を繰り返さない。

　図９は、本発明の実施形態３の一つの局面に係る平刃状切断刃の外形を示す側面図である。図１０は、図９で示す平刃状切断刃の第１傾斜面および第２傾斜面の外形を示す側面図である。図１１は、本発明の実施形態３の別の局面に係る平刃状切断刃の外形を示す側面図である。

　図９および図１０で示すように、本発明の実施形態３の一つの局面に係る平刃状切断刃１００の第１刃部１２１は湾曲した第１傾斜面１１２１ｓを有する点において、実施形態１の平刃状切断刃１００と異なる。第１傾斜面１１２１ｓは、実施形態１の直線状の第１傾斜面１２１ｓよりも外側に張り出している。第２傾斜面１２２ｓの両端部を点Ａおよび点Ｂとする。点Ｂから尖端部１２１ｔまでの直線２１２１ｓから曲線状の第１傾斜面１１２１ｓまでの最大距離はｔである。直線２１２１ｓの傾斜が第１傾斜面１１２１ｓの平均傾斜である。

　切断刃は刃先内角（θ１）が小さい場合、切断抵抗は減少するが、欠けが発生し易くなる。これを解決するために凸湾形状の第１傾斜面１１２１ｓを形成することにより刃の厚みを大きくし欠け抑制することも可能となる。２つの第１傾斜面１１２１ｓで形成される内角（θ１）は上記の２つの直線２１２１ｓが尖端部１２１ｔにおいてなす角度をいう。

　図１１は、本発明の実施形態３の別の局面に係る平刃状切断刃の外形を示す側面図である。図１２は、図１１で示す平刃状切断刃の第１傾斜面および第２傾斜面の外形を示す側面図である。

　図１１および図１２で示すように、本発明の実施形態３の別の局面に係る平刃状切断刃２００の第１刃部１２１は湾曲した第１傾斜面１１２１ｓを有する点において、実施形態２の平刃状切断刃２００と異なる。第１傾斜面１１２１ｓは、実施形態２の直線状の第１傾斜面１２１ｓよりも外側に張り出している。凸状湾曲面２２２ｓの両端部を点Ａおよび点Ｂとする。凸状湾曲面２２２ｓは半径ｒの近似円上に存在するものとする。点Ｂから尖端部１２１ｔまでの直線２１２１ｓから曲線状の第１傾斜面１１２１ｓまでの最大距離はｔである。直線２１２１ｓの傾斜が第１傾斜面１１２１ｓの平均傾斜である。

　切断刃は刃先内角（θ１）が小さい場合、切断抵抗は減少するが、欠けが発生し易くなる。これを解決するために凸湾形状の第１傾斜面１１２１ｓを形成することにより刃の厚みを大きくし欠け抑制することも可能となる。

（実験例３）
　実験例３では表４で示す寸法の平刃状切断刃の試料番号８１から８７および表７で示す寸法の平刃状切断刃の試料番号１０１から１１９を準備した。

　第１刃部１２１の中心線Ｃから離れる側に凸状に湾曲した第１傾斜面１１２１ｓの形状は、例えば微小なダイヤモンドまたは炭化タングステン粒子を水などの液体中に懸濁させ、その懸濁液を流速や射出角度や時間を調整して刃に衝突させることにより形成させることにて可能となる。これらの研磨剤となる粒子は、１μｍ以下の粒子を使用することがより好ましい。なお、本願では形成手法は問わない。第２刃部２２２の凸形状も同様の手法で製造することができる。上記実施形態の刃の形状は上記手法等組合せて形成される。

　第１傾斜面１１２１ｓの形状測定は、切断刃の断面が測定できるように、まず、切断刃を切断して図９で示す断面を得る。ＳＥＭを用いて、第１刃部１２１と第２刃部１２２との境界を認識する。尖端部１２１ｔからこの境界までの距離はＬ１である。この距離Ｌ１はＳＥＭの測長モードで測定できる。境界をＬ１位置とする。２つの境界間の距離ｔ１を測長モードで測定し、ｔ１／２を中心とし、中心から尖端部１２１ｔまで直線を引き、この直線を中心線Ｃとする。尖端部１２１ｔから点Ｂの位置に直線を引き、この直線から第１傾斜面１１２１ｓのうち最も離れた部分の距離ｔを測長モードで測定する。

　実験例２と同じ条件で切断を行い、その結果を評価した。結果を表６および表８に示す。

　試料番号８１から８７および１０１から１１９は、刃先の欠けの数が少なく、良好な結果が得られた。

　凸形状の第１傾斜面１１２１ｓの効果は、試料番号２５から３１と試料番号８１から８７の比較、および試料番号１から１９－４と試料番号１０１から１１９との比較にて実施した。試料番号２５から３１および試料番号１から１９－４は第１刃面に凸湾形状を有していない。これに対して試料番号８１から８７および試料番号１０１から１１９は図１０の高さｔが３μｍ～１０μｍの凸湾形状を有する。刃渡り方向全長での欠けの有無は図１３に記載の幅４０μｍ以上、深さ５μｍ以上のいずれか一方でも該当した場合を欠けとし、欠けの数にて評価した。相対的に凸形状が設けられた第１傾斜面１１２１ｓの試料番号において欠け数が少ない結果が得られた。

　今回開示された実施形態はすべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は上記した説明ではなくて請求の範囲によって示され、請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。また、上記の実施形態においては、平刃状切断刃の断面形状が中心線Ｃに関して対称である場合について説明したが、切断面に傷を生じさせない効果を得るためには、必ずしも平刃状切断刃の断面形状が中心線Ｃに関して対称でなくてもよい。

　１　切断対象物、１ａ　上面、１ｄ　切断面、１ｅ，１ｆ　エッジ、１００，２００　平刃状切断刃、１１０　基部、１２０，２２０　刃部、１２１　第１刃部、１２１ｋ　欠け、１２１ｓ，１１２１ｓ　第１傾斜面、１２１ｔ　尖端部、１２２，２２２　第２刃部、１２２ｓ　第２傾斜面、１２３　第３刃部、１２３ｓ　凹状湾曲面、２２２ｓ　凸状湾曲面、２００１　両面粘着シート、２００２　アクリル板、２００３　切削動力計、２００４　ステージ、２１２１ｓ　直線。

Claims

　中心線に沿って延在する平板状の基部と、
　前記基部の延在方向の端から延設された刃部とを備えた平刃状切断刃であって、
　前記刃部は、
　前記延在方向において前記基部から最も離れて位置する第１刃部と、
　前記延在方向において前記第１刃部に対して基部側に隣り合って位置する第２刃部と、
　前記延在方向において前記第２刃部および前記基部の間に位置する第３刃部とを含み、
　前記延在方向に直交する厚さ方向および前記延在方向の両方に延在する縦断面において、前記第１刃部の外形は、前記延在方向において前記基部から離れるにしたがって薄くなるように前記中心線に対して直線状に傾斜している第１傾斜面、および、刃先となる尖端部を有し、
　前記縦断面において、前記第２刃部の外形は、前記中心線に対して前記第１傾斜面の傾斜より緩やかに直線状に傾斜して前記第１傾斜面に接している第２傾斜面を有し、
　前記縦断面において、前記第３刃部の外形は、中心線側に凹状に湾曲して前記第２傾斜面と接している凹状湾曲面を有し、
　前記延在方向において、前記第２刃部の長さは、前記第１刃部の長さ未満であり、かつ、２０μｍ以上１２０μｍ以下である、平刃状切断刃。
　中心線に沿って延在する平板状の基部と、
　前記基部の延在方向の端から延設された刃部とを備えた平刃状切断刃であって、
　前記刃部は、
　前記延在方向において前記基部から最も離れて位置する第１刃部と、
　前記延在方向において前記第１刃部に対して基部側に隣り合って位置する第２刃部と、
　前記延在方向において前記第２刃部および前記基部の間に位置する第３刃部とを含み、
　前記延在方向に直交する厚さ方向および前記延在方向の両方に延在する縦断面において、前記第１刃部の外形は、前記延在方向において前記基部から離れるにしたがって薄くなるように前記中心線から離れる側に凸状に湾曲している第１傾斜面、および、刃先となる尖端部を有し、
　前記縦断面において、前記第２刃部の外形は、前記中心線に対して前記第１傾斜面の平均傾斜より緩やかに直線状に傾斜して前記第１傾斜面に接している第２傾斜面を有し、
　前記縦断面において、前記第３刃部の外形は、中心線側に凹状に湾曲して前記第２傾斜面と接している凹状湾曲面を有し、
　前記延在方向において、前記第２刃部の長さは、前記第１刃部の長さ未満であり、かつ、２０μｍ以上１２０μｍ以下である、平刃状切断刃。
　前記第２傾斜面の表面粗さ（Ｓａ）が、０．６μｍ以下である、請求項１または２に記載の平刃状切断刃。
　中心線に沿って延在する平板状の基部と、
　前記基部の延在方向の端から延設された刃部とを備えた平刃状切断刃であって、
　前記刃部は、
　前記延在方向において前記基部から最も離れて位置する第１刃部と、
　前記延在方向において前記第１刃部に対して基部側に隣り合って位置する第２刃部と、
　前記延在方向において前記第２刃部および前記基部の間に位置する第３刃部とを含み、
　前記延在方向に直交する厚さ方向および前記延在方向の両方に延在する縦断面において、前記第１刃部の外形は、前記延在方向において前記基部から離れるにしたがって薄くなるように前記中心線に対して傾斜している第１傾斜面、および、刃先となる尖端部を有し、
　前記縦断面において、前記第２刃部の外形は、中心線から離れる側に凸状に湾曲し前記第１傾斜面に接している凸状湾曲面を有し、
　前記縦断面において、前記第３刃部の外形は、中心線側に凹状に湾曲して前記凸状湾曲面と接している凹状湾曲面を有し、
　前記延在方向において、前記第２刃部の長さは、前記第１刃部の長さ未満であり、かつ２０μｍ以上１２０μｍ以下である、平刃状切断刃。
　前記第２刃部の有する凸状湾曲面の形状曲率半径ｒが２００μｍ以上５００μｍ以下である、請求項４に記載の平刃状切断刃。
　前記第１刃部の前記第１傾斜面は、前記縦断面において前記中心線に対して直線状に傾斜しているか、または、前記中心線から離れる側に凸状に湾曲している、請求項４または５に記載の平刃状切断刃。