WO2020111011A1

WO2020111011A1 - 熱可塑性樹脂組成物及び成形体

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Publication number: WO2020111011A1
Application number: PCT/JP2019/046028
Authority: WO
Inventors: 史浩武藤
Original assignee: 三菱エンジニアリングプラスチックス株式会社
Priority date: 2018-11-26
Filing date: 2019-11-25
Publication date: 2020-06-04
Also published as: EP3889214A4; PH12021551185A1; US20210395447A1; KR20210095869A; EP3889214A1; CN113166490A; MX2021006135A; CN113166490B

Abstract

（Ａ）及び（Ｂ）の合計１００質量部基準で、（Ａ）ポリアルキレンテレフタレート樹脂を２０質量部以上５０質量部未満、（Ｂ）ポリスチレン樹脂又はゴム強化ポリスチレン樹脂を５０質量部超８０質量部以下含有し、（Ａ）ポリアルキレンテレフタレート樹脂の固有粘度（ＩＶ_Ａ）が０．３～０．８ｄｌ／ｇであり、（Ｂ）ポリスチレン樹脂又はゴム強化ポリスチレン樹脂の２５０℃、９１２ｓｅｃ^－１に於ける溶融粘度（η_Ｂ）が８０Ｐａ・ｓｅｃ以上であることを特徴とする熱可塑性樹脂組成物。

Description

熱可塑性樹脂組成物及び成形体

　本発明は、熱可塑性樹脂組成物及び成形体に関し、詳しくは、高い耐熱性を有し、低ソリ性や外観性に優れ、機械的強度や耐薬品性、難燃性に優れる熱可塑性樹脂組成物及びそれからなる成形体に関するものである。

　ポリブチレンテレフタレートやポリエチレンテレフタレートに代表される熱可塑性ポリエステル樹脂は、機械的強度、耐薬品性及び電気絶縁性等に優れることから、電気電子機器部品、自動車用内外装部品その他の電装部品、機械部品等に広く用いられている。

　しかし、ポリブチレンテレフタレート樹脂は結晶性樹脂であるため、成形収縮率が大きく、特にガラス繊維などの強化充填剤を配合した際には異方性が大きくなる傾向にあり、成形品が反ってしまう場合がある。そこで、反りの低減の為、種々の非晶性樹脂を混合する方法が提案されている。

　特許文献１には、（ａ）ポリエステル樹脂５０～９６重量、（ｂ）ゴム変性ポリスチレン系樹脂３５～３重量％、（ｃ）芳香族ポリカーボネート樹脂および／またはスチレン－無水マレイン酸共重合体１５～１重量％からなる樹脂（Ａ）に、（Ｂ）アミノ系シランカップリング剤とノボラック型エポキシ樹脂を含む集束剤が付着したガラス繊維と（Ｃ）エポキシ化合物を配合したポリエステル樹脂組成物が、流動性、寸法精度および耐熱性に優れるという発明が記載されている。しかしながら、このようなポリエステル樹脂組成物は耐熱性と低ソリ性の点では更なる改良が求められている。

　また、特許文献２には、（Ａ）熱可塑性ポリエステル樹脂１０～８０重量％、（Ｂ）エポキシ基含有ビニル系共重合体１～１５重量％、（Ｃ）ＡＢＳ樹脂１～１５重量％、（Ｄ）（ｄ－１）無水マレイン酸変性ポリスチレン樹脂、（ｄ－２）ゴム変性ポリスチレン樹脂及び（ｄ－３）ポリカーボネート樹脂からの２種以上の樹脂１～２０重量％、（Ｅ）ガラス繊維０～５０重量％、（Ｆ）ハロゲン化エポキシ臭素系難燃剤３～２０重量％、（Ｇ）アンチモン化合物１～１０重量％を配合した熱可塑性ポリエステル樹脂組成物が、難燃性、高衝撃性、高強度、低そり性に加え、ヒートサイクル性及びアニール処理後の寸法安定性、耐熱剛性に優れることが記載されている。しかしながら、最近では耐熱性と低ソリ性は極めて高いレベルで要求されており、特許文献２に記載の熱可塑性ポリエステル樹脂組成物も、耐熱性と低ソリ性の点では未だ不十分である。

特開２００６－１６５５９号公報特開２００７－３１４６１９号公報

　本発明の目的（課題）は、高い耐熱性を有し、低ソリ性や外観性に優れ、機械的強度や耐薬品性、難燃性に優れる熱可塑性樹脂組成物及びそれからなる成形体を提供することにある。

　本発明者は、上記した課題を解決するため鋭意検討した結果、低分子量のポリアルキレンテレフタレート樹脂と、高分子量のポリスチレン樹脂またはゴム強化ポリスチレン樹脂（ＨＩＰＳ）とを組み合わせる際、ポリアルキレンテレフタレート樹脂を少ない量で、ポリスチレン樹脂またはＨＩＰＳを多い量とすることにより、低分子量のポリアルキレンテレフタレート樹脂は少ない量にも係らず、ポリアルキレンテレフタレートの特性である高い耐熱性を示し、低ソリ性に優れた樹脂組成物となることを見出し、本発明に到達した。
　本発明は、以下の熱可塑性樹脂組成物及び成形体に関する。

［１］下記（Ａ）及び（Ｂ）の合計１００質量部基準で、（Ａ）ポリアルキレンテレフタレート樹脂を２０質量部以上５０質量部未満、（Ｂ）ポリスチレン樹脂又はゴム強化ポリスチレン樹脂を５０質量部超８０質量部以下含有し、
　（Ａ）ポリアルキレンテレフタレート樹脂の固有粘度（ＩＶ_Ａ）が０．３～０．８ｄｌ／ｇであり、（Ｂ）ポリスチレン樹脂又はゴム強化ポリスチレン樹脂の２５０℃、９１２ｓｅｃ^－１に於ける溶融粘度（η_Ｂ）が８０Ｐａ・ｓｅｃ以上であることを特徴とする熱可塑性樹脂組成物。
［２］さらに、（Ｃ）相溶化剤を、前記（Ａ）及び（Ｂ）の合計１００質量部に対し、１～２５質量部含有する上記［１］に記載の熱可塑性樹脂組成物。
［３］（Ｃ）相溶化剤が、ポリカーボネート樹脂及び／又はスチレン－マレイン酸共重合体である上記［１］又は２］に記載の熱可塑性樹脂組成物。
［４］さらに、（Ｄ）ガラス繊維を、前記（Ａ）及び（Ｂ）の合計１００質量部に対し、５～１５０質量部含有する上記［１］～［３］のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物。
［５］（Ｄ）ガラス繊維が（Ａ）ポリアルキレンテレフタレート樹脂の相で囲繞された状態で存在している上記［４］に記載の熱可塑性樹脂組成物。
［６］（Ｄ）ガラス繊維の長さ方向断面の異形比が２～６である上記［４］又は［５］に記載の熱可塑性樹脂組成物。
［７］（Ｄ）ガラス繊維の長さ方向の断面積が１８０μｍ^２超３００μｍ^２以下である上記［４］～［６］のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物。

［８］（Ａ）ポリアルキレンテレフタレート樹脂の固有粘度（ＩＶ_Ａ）、及び（Ａ）と（Ｂ）の合計の含有量に対する（Ａ）の量比、並びに（Ｂ）ポリスチレン樹脂又はゴム強化ポリスチレン樹脂の溶融粘度（η_Ｂ）、及び（Ａ）と（Ｂ）の合計の含有量に対する（Ｂ）の量比が、以下の関係式（Ｉ）を満たす上記［１］～［７］のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物。
　［（Ａ）の量比／ＩＶ_Ａ］≧［（Ｂ）の量比／（η_Ｂ／８０）］　　（Ｉ）
［９］さらに、（Ｅ）臭素系難燃剤を１０～５０質量部、及び、（Ｆ）アンチモン化合物を０．１～３０質量部を、前記（Ａ）と（Ｂ）の合計１００質量部に対して、含有することを特徴とする上記［１］～［８］のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物。
［１０］（Ｅ）臭素系難燃剤が、臭素化フタルイミド、臭素化ポリアクリレート、臭素化ポリカーボネート、臭素化エポキシ、及び臭素化ポリスチレンから選ばれる少なくとも１種の臭素系難燃剤である上記［９］に記載の熱可塑性樹脂組成物。
［１１］さらに、タルク、マイカ、ワラストナイト、カオリン、及び炭酸カルシウムから選ばれる無機フィラーを、（Ａ）と（Ｂ）合計１００質量部に対し、０．１～２０質量部含有する上記［９］又は［１０］に記載の熱可塑性樹脂組成物。
［１２］さらに、（Ｇ）炭素繊維を、前記（Ａ）と（Ｂ）の合計１００質量部に対し、５～１００質量部含有する上記［１］～［３］のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物。
［１３］（Ｇ）炭素繊維の平均繊維径が１０μｍ以下である上記［１２］に記載の熱可塑性樹脂組成物。
［１４］比重が１．０～１．３３の範囲にある上記［１２］又は［１３］に記載の熱可塑性樹脂組成物。

［１５］（Ａ）ポリアルキレンテレフタレート樹脂の質量平均分子量（Ｍｗ_Ａ）が２００００～６５０００、（Ｂ）ポリスチレン樹脂またはゴム強化ポリスチレン樹脂の質量平均分子量（Ｍｗ_Ｂ）が１５００００～５０００００であり、
　（Ｃ１）ポリカーボネート樹脂及び／又はスチレン－マレイン酸共重合体と（Ａ）ポリアルキレンテレフタレート樹脂の含有量の質量比（Ｃ１）／（Ａ）が０．１～０．７である上記［３］に記載の熱可塑性樹脂組成物。
［１６］（Ａ）ポリアルキレンテレフタレート樹脂の質量平均分子量（Ｍｗ_Ａ）、及び（Ａ）及び（Ｂ）の合計の含有量に対する（Ａ）の量比、並びに（Ｂ）ポリスチレン樹脂又はゴム強化ポリスチレン樹脂の質量平均分子量（Ｍｗ_Ｂ）、及び（Ａ）と（Ｂ）の合計の含有量に対する（Ｂ）の量比が、以下の関係式（ＩＩ）を満たす上記［１５］に記載の熱可塑性樹脂組成物。
　０．１≦［（Ｂ）の量比／Ｍｗ_Ｂ］／［（Ａ）の量比／Ｍｗ_Ａ］≦０．７　（ＩＩ）
［１７］（Ａ）ポリアルキレンテレフタレート樹脂が、ポリブチレンテレフタレート樹脂及び／又はポリエチレンテレフタレート樹脂である上記［１］～［１６］のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物。
［１８］上記［１］～［１７］のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物からなる成形体。
［１９］自動車に搭載される機器部品用の筐体である上記［１８］に記載の成形体。
［２０］自動車の電装用コネクター部品である上記［１８］に記載の成形体。

　本発明の熱可塑性樹脂組成物は、ポリアルキレンテレフタレート樹脂が少ない、ポリスチレン樹脂又はゴム強化ポリスチレン樹脂がリッチの系にも係らず、驚くべきことに、低い分子量のポリアルキレンテレフタレート樹脂が海島構造の海（マトリックス）もしくは共連続構造の海となり、溶融粘度が高いポリスチレン樹脂又はゴム強化ポリスチレン樹脂が島となり、そのため高い耐熱性と低ソリ性や外観性に優れ、また、ポリアルキレンテレフタレート樹脂に由来する機械的強度や耐薬品性にも優れる。
　また、さらに相溶化剤を含有することで、さらに強度や外観を向上させることができる。
　また、さらにガラス繊維、特に長さ方向の断面の異形比が２～６のガラス繊維を含有することで、ポリアルキレンテレフタレート樹脂の樹脂相がガラス繊維を介して連続的になることでマトリックス（海）となりやすくなり、その結果、特異的に耐熱性がより向上し、また低ソリ性や外観性に優れ、機械的強度や耐薬品性にも優れる。
　また、さらに臭素系難燃剤を含有することで、低分子量のポリアルキレンテレフタレート樹脂は少ない量にも係らず、ポリアルキレンテレフタレート樹脂の特性である高い耐熱性を示し、低ソリ性に優れ、高度の難燃性を有する。
　また、さらに炭素繊維を含有することで、低分子量のポリアルキレンテレフタレート樹脂は少ない量にも係らず、ポリアルキレンテレフタレート樹脂の特性である高い耐熱性を示し、低ソリ性に優れた樹脂組成物とすることができる。
　したがって、本発明の熱可塑性樹脂組成物は、各種の電気電子機器の部品や自動車用内装あるいは外装部品等に好適に使用できる。

実施例ＩＩＩ－１で得られた熱可塑性樹脂組成物の走査電子顕微鏡によるＳＥＭ画像である。

　本発明の熱可塑性樹脂組成物は、（Ａ）及び（Ｂ）の合計１００質量部基準で、（Ａ）ポリアルキレンテレフタレート樹脂を２０質量部以上５０質量部未満、（Ｂ）ポリスチレン樹脂又はゴム強化ポリスチレン樹脂を５０質量部超８０質量部以下含有し、
　（Ａ）ポリアルキレンテレフタレート樹脂の固有粘度（ＩＶ_Ａ）が０．３～０．８ｄｌ／ｇであり、（Ｂ）ポリスチレン樹脂又はゴム強化ポリスチレン樹脂の２５０℃、９１２ｓｅｃ^－１に於ける溶融粘度（η_Ｂ）が８０Ｐａ・ｓｅｃ以上であることを特徴とする。

　以下、本発明の実施の形態について詳細に説明する。以下に記載する説明は実施態様や具体例に基づいてなされることがあるが、本発明はそのような実施態様や具体例に限定して解釈されるものではない。
　なお、本明細書において、「～」とはその前後に記載される数値を下限値及び上限値として含む意味で使用される。

［（Ａ）ポリアルキレンテレフタレート樹脂］
　本発明の熱可塑性樹脂組成物は、固有粘度（ＩＶ_Ａ）が０．３～０．８ｄｌ／ｇの（Ａ）ポリアルキレンテレフタレート樹脂を含有する。
　固有粘度（ＩＶ_Ａ）が０．３～０．８ｄｌ／ｇの範囲にあるものを用いることにより、ポリアルキレンテレフタレート樹脂の特性が強く顕れ高い耐熱性と低ソリ性に優れ、また、機械的強度や耐薬品性にも優れた樹脂組成物となる。
　固有粘度（ＩＶ_Ａ）が０．３ｄｌ／ｇより低いものを用いると、ポリアルキレンテレフタレートの耐熱性が発現しないことに加え、機械的強度の低いものとなりやすい。また０．８ｄｌ／ｇより高いものでは、前記した海島構造は形成しにくくなり、ポリスチレン樹脂又はゴム強化ポリスチレン樹脂が海となりやすく、樹脂組成物の流動性が悪くなり成形性が悪化したりしやすい。固有粘度（ＩＶ_Ａ）は、好ましくは０．４ｄｌ／ｇ以上、より好ましくは０．５ｄｌ／ｇ以上、さらには０．５５ｄｌ／ｇ以上が好ましく、また、好ましくは０．７５ｄｌ／ｇ以下である。

　なお、本発明において、（Ａ）ポリアルキレンテレフタレート樹脂の固有粘度は、テトラクロロエタンとフェノールとの１：１（質量比）の混合溶媒中、３０℃で測定する値である。

　（Ａ）ポリアルキレンテレフタレート樹脂は、ジカルボン酸化合物としてのテレフタル酸とジヒドロキシ化合物の重縮合等によって得られるポリエステルであり、ホモポリエステル、コポリエステルのいずれであってもよい。

　（Ａ）ポリアルキレンテレフタレート樹脂を構成するジカルボン酸化合物としてはテレフタル酸化合物又はそのエステル形成性誘導体が好ましく使用される。
　テレフタル酸以外の芳香族ジカルボン酸を併用することもでき、例えばイソフタル酸、オルトフタル酸、１，５－ナフタレンジカルボン酸、２，５－ナフタレンジカルボン酸、２，６－ナフタレンジカルボン酸、ビフェニル－２，２’－ジカルボン酸、ビフェニル－３，３’－ジカルボン酸、ビフェニル－４，４’－ジカルボン酸、ジフェニルエーテル－４，４’－ジカルボン酸、ジフェニルメタン－４，４’－ジカルボン酸、ジフェニルスルフォン－４，４’－ジカルボン酸、ジフェニルイソプロピリデン－４，４’－ジカルボン酸、１，２－ビス（フェノキシ）エタン－４，４’－ジカルボン酸、アントラセン－２，５－ジカルボン酸、アントラセン－２，６－ジカルボン酸、ｐ－ターフェニレン－４，４’－ジカルボン酸、ピリジン－２，５－ジカルボン酸等が挙げられ、これらは遊離酸以外にジメチルエステル等のエステル形成性誘導体として重縮合反応に用いることができる。
　上記の中では、特にイソフタル酸又はそのエステル形成性誘導体が好ましく使用できる。

　なお、少量であればテレフタル酸や上記芳香族ジカルボン酸と共に、アジピン酸、アゼライン酸、ドデカンジオン酸、セバシン酸等の脂肪族ジカルボン酸や、１，２－シクロヘキサンジカルボン酸、１，３－シクロヘキサンジカルボン酸及び１，４－シクロヘキサンジカルボン酸等の脂環式ジカルボン酸を１種以上混合して使用することができる。

　（Ａ）ポリアルキレンテレフタレート樹脂を構成するジヒドロキシ化合物としては、エチレングリコール、プロピレングリコール、ブタンジオール、へキシレングリコール、ネオペンチルグリコール、２－メチルプロパン－１，３－ジオール、ジエチレングリコール、トリエチレングリコール等の脂肪族ジオール、シクロヘキサン－１，４－ジメタノール等の脂環式ジオール等、及びそれらの混合物等が挙げられる。これらの中でも、ブタンジオール、エチレングリコールが特に好ましい。

　なお、分子量４００～６，０００の長鎖ジオール、すなわち、ポリエチレングリコール、ポリ－１，３－プロピレングリコール、ポリテトラメチレングリコール等を１種以上共重合せしめてもよい。
　また、ハイドロキノン、レゾルシン、ナフタレンジオール、ジヒドロキシジフェニルエーテル、２，２－ビス（４－ヒドロキシフェニル）プロパン等の芳香族ジオールも用いることができる。

　また、上記のような二官能性モノマー以外に、分岐構造を導入するためトリメリット酸、トリメシン酸、ピロメリット酸、ペンタエリスリトール、トリメチロールプロパン等の三官能性もしくは四官能性モノマーや分子量調節のため脂肪酸等の単官能性化合物を少量併用することもできる。

　（Ａ）ポリアルキレンテレフタレート樹脂としては、主としてテレフタル酸とジオールとの重縮合からなるもの、即ち樹脂全体の５０質量％を超える量、好ましくは７０質量％以上、より好ましくは８０質量％以上がこの重縮合物からなるものを用いることが好ましい。ジオールとしては脂肪族ジオールが好ましい。

　（Ａ）ポリアルキレンテレフタレート樹脂の末端カルボキシル基量は、適宜選択して決定すればよいが、通常、６０ｅｑ／ｔｏｎ以下であり、５０ｅｑ／ｔｏｎ以下であることが好ましく、３０ｅｑ／ｔｏｎ以下であることがさらに好ましい。６０ｅｑ／ｔｏｎを超えると、樹脂組成物の溶融成形時にガスが発生しやすくなる。末端カルボキシル基量の下限値は特に定めるものではないが、通常３ｅｑ／ｔｏｎ、好ましくは５ｅｑ／ｔｏｎ、より好ましくは通常、１０ｅｑ／ｔｏｎである。

　なお、（Ａ）ポリアルキレンテレフタレート樹脂の末端カルボキシル基量は、ベンジルアルコール２５ｍｌに樹脂０．５ｇを溶解し、水酸化ナトリウムの０．０１モル／ｌベンジルアルコール溶液を用い滴定により測定する値である。末端カルボキシル基量を調整する方法としては、重合時の原料仕込み比、重合温度、減圧方法などの重合条件を調整する方法や、末端封鎖剤を反応させる方法等、従来公知の任意の方法により行えばよい。

　（Ａ）ポリアルキレンテレフタレート樹脂として好ましいのは、酸成分の９５モル％以上がテレフタル酸であり、アルコール成分の９５モル％以上が脂肪族ジオールであるポリアルキレンテレフタレート樹脂であり、その代表的なものはポリブチレンテレフタレート樹脂及びポリエチレンテレフタレート樹脂である。これらはホモポリエステルに近いもの、即ち樹脂全体の９５モル％以上が、テレフタル酸成分及び１，４－ブタンジオール又はエチレングリコール成分からなるものであるのが好ましい。
　（Ａ）ポリアルキレンテレフタレート樹脂は、ポリブチレンテレフタレート樹脂および／またはポリエチレンテレフタレート樹脂であることが好ましい。
　中でも（Ａ）ポリアルキレンテレフタレート樹脂は、ポリブチレンテレフタレート樹脂を主成分として含むものであることが好ましく、（Ａ）ポリアルキレンテレフタレート樹脂中の５０質量％を超える量がポリブチレンテレフタレート樹脂であることが好ましい。その際、ポリエチレンテレフタレート樹脂を５０質量％未満の範囲で含有することも好ましい。

　ポリブチレンテレフタレート樹脂は、テレフタル酸を主成分とするジカルボン酸成分又はこれらのエステル誘導体と、１，４－ブタンジオールを主成分とするジオール成分を、回分式又は通続式で溶融重合させて製造することができる。また、溶融重合で低分子量のポリブチレンテレクタレート樹脂を製造した後、さらに窒素気流下又は減圧下固相重合させることにより、重合度（又は分子量）を所望の値まで高めることができる。

　ポリブチレンテレフタレート樹脂は、テレフタル酸を主成分とするジカルボン酸成分と１，４－ブタンジオールを主成分とするジオール成分とを、連続式で溶融重縮合する製造法が好ましい。

　エステル化反応を遂行する際に使用される触媒は、従来から知られているものであってよく、例えば、チタン化合物、錫化合物、マグネシウム化合物、カルシウム化合物などを挙げることができる。これらの中で特に好適なものは、チタン化合物である。エステル化触媒としてのチタン化合物の具体例としては、例えば、テトラメチルチタネート、テトライソプロピルチタネート、テトラブチルチタネートなどのチタンアルコラート、テトラフェニルチタネートなどのチタンフェノラートなどを挙げることができる。

　ポリブチレンテレフタレート樹脂は、共重合により変性したポリブチレンテレフタレート樹脂（以下、「変性ポリブチレンテレフタレート樹脂」ということもある。）であってもよいが、その具体的な好ましい共重合体としては、ポリアルキレングリコール類（特にはポリテトラメチレングリコール）を共重合したポリエステルエーテル樹脂や、ダイマー酸共重合ポリブチレンテレフタレート樹脂、イソフタル酸共重合ポリブチレンテレフタレート樹脂が挙げられる。

　変性ポリブチレンテレフタレート樹脂として、ポリテトラメチレングリコールを共重合したポリエステルエーテル樹脂を用いる場合は、共重合体中のテトラメチレングリコール成分の割合は３～４０質量％であることが好ましく、５～３０質量％がより好ましく、１０～２５質量％がさらに好ましい。
　変性ポリブチレンテレフタレート樹脂として、ダイマー酸共重合ポリブチレンテレフタレート樹脂を用いる場合は、全カルボン酸成分に占めるダイマー酸成分の割合は、カルボン酸基として０．５～３０モル％であることが好ましく、１～２０モル％がより好ましく、３～１５モル％がさらに好ましい。
　変性ポリブチレンテレフタレート樹脂として、イソフタル酸共重合ポリブチレンテレフタレート樹脂を用いる場合は、全カルボン酸成分に占めるイソフタル酸成分の割合は、カルボン酸基として１～３０モル％であることが好ましく、１～２０モル％がより好ましく、３～１５モル％がさらに好ましい。
　変性ポリブチレンテレフタレート樹脂の中でも、ポリテトラメチレングリコールを共重合したポリエステルエーテル樹脂、イソフタル酸共重合ポリブチレンテレフタレート樹脂が好ましい。

　ポリブチレンテレフタレート樹脂の末端カルボキシル基量は、適宜選択して決定すればよいが、通常、６０ｅｑ／ｔｏｎ以下であり、５０ｅｑ／ｔｏｎ以下であることが好ましく、４０ｅｑ／ｔｏｎ以下であることがより好ましく、３０ｅｑ／ｔｏｎ以下であることがさらに好ましい。６０ｅｑ／ｔｏｎを超えると、樹脂組成物の溶融成形時にガスが発生しやすくなる。末端カルボキシル基量の下限値は特に定めるものではないが、ポリブチレンテレフタレート樹脂の製造の生産性を考慮し、通常、１０ｅｑ／ｔｏｎである。

　なお、ポリブチレンテレフタレート樹脂の末端カルボキシル基量は、ベンジルアルコール２５ｍＬにポリアルキレンテレフタレート樹脂０．５ｇを溶解し、水酸化ナトリウムの０．０１モル／ｌベンジルアルコール溶液を用いて滴定により測定する値である。末端カルボキシル基量を調整する方法としては、重合時の原料仕込み比、重合温度、減圧方法などの重合条件を調整する方法や、末端封鎖剤を反応させる方法等、従来公知の任意の方法により行えばよい。

　（Ａ）ポリアルキレンテレフタレート樹脂としては、ポリブチレンテレフタレートホモポリマーと前記変性ポリブチレンテレフタレート樹脂とを含むものも好ましい。変性ポリブチレンテレフタレート樹脂を特定量含有することにより、ウエルド強度、耐アルカリ性が向上しやすくなり好ましい。
　ポリブチレンテレフタレートホモポリマーと変性ポリブチレンテレフタレート樹脂とを含有する場合の含有量は、ポリブチレンテレフタレートホモポリマーと変性ポリブチレンテレフタレート樹脂の合計１００質量％に対して、変性ポリブチレンテレフタレート樹脂が、好ましくは５～５０質量％であり、より好ましくは１０～４０質量％であり、さらに好ましくは１５～３０質量％である。

　さらに、（Ａ）ポリアルキレンテレフタレート樹脂は、ポリブチレンテレフタレート樹脂とポリエチレンテレフタレート樹脂とを含有することも好ましい。ポリエチレンテレフタレート樹脂を特定量含有することにより、低反り性や外観性、ウエルド強度が向上しやすくなり好ましい。
　ポリブチレンテレフタレート樹脂とポリエチレンテレフタレート樹脂とを含有する場合の含有量は、ポリブチレンテレフタレート樹脂とポリエチレンテレフタレート樹脂の合計１００質量％に対して、ポリエチレンテレフタレート樹脂が、好ましくは５質量％以上５０質量％未満であり、より好ましくは１０～４５質量％であり、さらに好ましくは１５～４０質量％である。

　ポリエチレンテレフタレート樹脂は、全構成繰り返し単位に対するテレフタル酸及びエチレングリコールからなるオキシエチレンオキシテレフタロイル単位を主たる構成単位とする樹脂であり、オキシエチレンオキシテレフタロイル単位以外の構成繰り返し単位を含んでいてもよい。ポリエチレンテレフタレート樹脂は、テレフタル酸又はその低級アルキルエステルとエチレングリコールとを主たる原料として製造されるが、他の酸成分及び／又は他のグリコール成分を併せて原料として用いてもよい。

　テレフタル酸以外の酸成分としては、フタル酸、イソフタル酸、ナフタレンジカルボン酸、４，４’－ジフェニルスルホンジカルボン酸、４，４’－ビフェニルジカルボン酸、１，４－シクロヘキサンジカルボン酸、１，３－フェニレンジオキシジ酢酸及びこれらの構造異性体、マロン酸、コハク酸、アジピン酸等のジカルボン酸及びその誘導体、ｐ－ヒドロキシ安息香酸、グリコール酸等のオキシ酸又はその誘導体が挙げられる。

　また、エチレングリコール以外のジオール成分としては、１，２－プロパンジオール、１，３－プロパンジオール、１，４－ブタンジオール、ペンタメチレングリコール、ヘキサメチレングリコール、ネオペンチルグリコール等の脂肪族グリコール、シクロヘキサンジメタノール等の脂環式グリコール、ビスフェノールＡ、ビスフェノールＳ等の芳香族ジヒドロキシ化合物誘導体等が挙げられる。

　更に、ポリエチレンテレフタレート樹脂は、分岐成分、例えばトリカルバリル酸、トリメリシン酸、トリメリット酸等の如き三官能、もしくはピロメリット酸の如き四官能のエステル形性能を有する酸、又はグリセリン、トリメチロールプロパン、ペンタエリトリット等の如き三官能もしくは四官能のエステル形成能を有するアルコールを１．０モル％以下、好ましくは０．５モル％以下、更に好ましくは０．３モル％以下を共重合せしめたものであってもよい。

　（Ａ）ポリアルキレンテレフタレート樹脂として、ポリブチレンテレフタレート樹脂とポリエチレンテレフタレート樹脂を併せて含有する場合、（Ａ）ポリアルキレンテレフタレート樹脂としての固有粘度（ＩＶ_Ａ）は０．３～０．８ｄｌ／ｇとするが、ポリブチレンテレフタレート樹脂とポリエチレンテレフタレート樹脂のいずれか、またはそれぞれが０．３～０．８ｄｌ／ｇを外れるものを組み合わせることも可能であり、（Ａ）ポリアルキレンテレフタレート樹脂として上記範囲の固有粘度（ＩＶ_Ａ）とすることで可能である。

　また、ポリエチレンテレフタレート樹脂の末端カルボキシル基の濃度は、３～５０ｅｑ／ｔｏｎ、中でも５～４０ｅｑ／ｔｏｎ、更には１０～３０ｅｑ／ｔｏｎであることが好ましい。
　なお、ポリエチレンテレフタレート樹脂の末端カルボキシル基濃度は、ベンジルアルコール２５ｍＬにポリエチレンテレフタレート樹脂０．５ｇを溶解し、水酸化ナトリウムの０．０１モル／ｌベンジルアルコール溶液を使用して滴定することにより求める値である。
　末端カルボキシル基量を調整する方法としては、重合時の原料仕込み比、重合温度、減圧方法などの重合条件を調整する方法や、末端封鎖剤を反応させる方法等、従来公知の任意の方法により行えばよい。

［（Ｂ）ポリスチレン樹脂またはゴム強化ポリスチレン樹脂］
　本発明の熱可塑性樹脂組成物は、（Ｂ）ポリスチレン樹脂及び／又はゴム強化ポリスチレン樹脂を含有する。
　ポリスチレン樹脂としては、スチレンの単独重合体、あるいは他の芳香族ビニルモノマー、例えばα－メチルスチレン、パラメチルスチレン、ビニルトルエン、ビニルキシレン等を例えば、５０質量％以下の範囲で共重合したものであってもよい。

　ゴム強化ポリスチレン樹脂としては、好ましくはブタジエン系ゴム成分を共重合またはブレンドしたものであり、ブタジエン系ゴム成分の量は、通常１質量％以上５０質量％未満であり、好ましくは３～４０質量％、より好ましくは５～３０質量％、さらに好ましくは５～２０質量％である。
　ゴム強化ポリスチレン樹脂としては、ハイインパクトポリスチレン（ＨＩＰＳ）が特に好ましい。

　そして、本発明においては、（Ｂ）ポリスチレン樹脂又はゴム強化ポリスチレン樹脂として、２５０℃、９１２ｓｅｃ^－１に於ける溶融粘度（η_Ｂ）が８０Ｐａ・ｓｅｃ以上のものを使用する。このような溶融粘度（η_Ｂ）のポリスチレン樹脂又はゴム強化ポリスチレン樹脂を、（Ａ）及び（Ｂ）の合計１００質量部基準で、（Ａ）ポリアルキレンテレフタレート樹脂を２０質量部以上５０質量部未満、（Ｂ）ポリスチレン樹脂又はゴム強化ポリスチレン樹脂を５０質量部超８０質量部以下という量で、共に配合することにより、（Ａ）ポリアルキレンテレフタレート樹脂が物性上で支配的となり、その結果、高い耐熱性と低ソリ性を達成することができる。溶融粘度（η_Ｂ）が８０Ｐａ・ｓｅｃを下回ると、耐熱性が不十分となる。

　溶融粘度（η_Ｂ）は、好ましくは９０Ｐａ・ｓｅｃ以上、より好ましくは１００Ｐａ・ｓｅｃ以上、さらに好ましくは１１０Ｐａ・ｓｅｃ以上、中でも１２０Ｐａ・ｓｅｃ以上、特には１３０Ｐａ・ｓｅｃ以上であることが好ましい。また、その上限としては好ましくは５００Ｐａ・ｓｅｃ以下、より好ましくは３００Ｐａ・ｓｅｃ以下、さらには２００Ｐａ・ｓｅｃ以下、中でも好ましくは１８０Ｐａ・ｓｅｃ以下、特に好ましくは１６０Ｐａ・ｓｅｃ以下である。
　なお、溶融粘度はＩＳＯ　１１４４３に準拠し、キャピラリーレオメーター及びスリットダイレオメーターを用いることで測定できる。具体的には、キャピラリー径１ｍｍ、キャピラリー長３０ｍｍのオリフィスを用い、２５０℃に加熱した内径９．５ｍｍの炉体に対し、ピストンスピード７５ｍｍ／ｍｉｎの速度でピストンを押し込んだ際の応力から、溶融粘度が算出可能である。

　上記の通り、（Ａ）ポリアルキレンテレフタレート樹脂の含有量は、（Ａ）及び（Ｂ）の合計１００質量部基準で、２０質量部以上５０質量部未満、（Ｂ）ポリスチレン樹脂又はゴム強化ポリスチレン樹脂を５０質量部超８０質量部以下であるが、好ましくは（Ａ）が２５質量部以上５０質量部未満、より好ましくは３０質量部以上５０質量部未満、さらに好ましくは３０～４８質量部であり、（Ｂ）が好ましくは５０質量部超７５質量部以下、より好ましくは５０質量部超７０質量部以下、さらに好ましくは５２～７０質量部である。

　また、本発明においては、（Ａ）ポリアルキレンテレフタレート樹脂の固有粘度（ＩＶ_Ａ）、及び（Ａ）と（Ｂ）の合計の含有量に対する（Ａ）の量比、並びに（Ｂ）ポリスチレン樹脂又はゴム強化ポリスチレン樹脂の溶融粘度（η_Ｂ）、及び（Ａ）と（Ｂ）の合計の含有量に対する（Ｂ）の量比が、以下の関係式（Ｉ）を満たすことが好ましい。
　［（Ａ）の量比／ＩＶ_Ａ］≧［（Ｂ）の量比／（η_Ｂ／８０）］　　（Ｉ）

　上記式（Ｉ）に規定が意味するところについて説明すると、以下のようになる。
　前記した通り、本発明において、（Ａ）ポリアルキレンテレフタレート樹脂は少ない量ながら共連続構造、好ましくは海島構造の海を形成するが、上記式（Ｉ）における左辺は、（Ａ）ポリアルキレンテレフタレート樹脂が、海になるなりやすさを表している。（Ａ）の量比が大きいほど海になりやすいが、また（Ａ）の流動性が良好であるほど海になりやすく、流動性はＩＶ_Ａが小さい方が良好なので、ＩＶ_Ａは逆数として掛けてあり、式（Ｉ）の左辺は（Ａ）成分の海になりやすさを表している。
　一方、式（Ｉ）の右辺は、（Ｂ）ポリスチレン樹脂又はゴム強化ポリスチレン樹脂が、海になるなりやすさを表している。（Ｂ）の量比が大きいほど当然海になりやすいが、また（Ｂ）の流動性が良好であるほど海になりやすく、流動性は溶融粘度（η_Ｂ）が小さい方が良好なので、η_Ｂは逆数として掛け、（Ｂ）成分の海になりやすさを表している。
　そして、式（Ｉ）のように、左辺≧右辺とすることで、（Ａ）ポリアルキレンテレフタレート樹脂の方が海（マトリックス）となりやすくなる。なお、右辺の８０は両者の数値レベルを調整するための係数である。また、この量比の関係式（Ｉ）を満足する樹脂組成物の性能が高い耐熱性を示すのは、（Ａ）ポリアルキレンテレフタレート樹脂の相手となる樹脂が（Ｂ）ポリスチレン樹脂及びゴム強化ポリスチレン樹脂においてのみ成立するものであり、近しい組成であるアクリロニトリル－スチレン共重合体等の場合では、上記式（Ｉ）を満足していても優れた特性を示し得ず、特異的なものである。

　式（Ｉ）を満たすことにより、（Ａ）ポリアルキレンテレフタレート樹脂の方が海（マトリックス）となりやすく、得られる熱可塑性樹脂組成物が、より高い耐熱性とより高度な低ソリ性を示すことができ、また、ポリアルキレンテレフタレートが有する耐薬品性も維持することができる。

　（Ａ）ポリアルキレンテレフタレート樹脂は、質量平均分子量（Ｍｗ_Ａ）が２００００～６５０００の範囲にあることが好ましく、ポリアルキレンテレフタレート樹脂の特性が強く顕れ高い耐熱性と低ソリ性に優れ、また、機械的強度や耐薬品性にも優れた樹脂組成物となる。
　質量平均分子量（Ｍｗ_Ａ）が２００００より小さいものを用いると、機械的強度の低いものとなりやすい。また６５０００より大きいものでは、前記した海島構造は形成しにくくなり、ポリスチレン樹脂又はゴム強化ポリスチレン樹脂が海となりやすく、樹脂組成物の流動性が悪くなり成形性が悪化したりしやすい。質量平均分子量（Ｍｗ_Ａ）は、好ましくは２５０００以上、より好ましくは３００００以上であり、また、好ましくは６００００以下である。

　なお、本発明において、（Ａ）ポリアルキレンテレフタレート樹脂の質量平均分子量（Ｍｗ_Ａ）は、ＧＰＣ（ゲル浸透クロマトグラフィー）法によって測定されるポリスチレン換算の質量平均分子量である。
　ここで、質量平均分子量は、ポリアルキレンテレフタレート樹脂ペレット２０ｍｇをクロロホルム１３．５ｃｍ^３に溶解してポリエステル０．１質量％のクロロホルム溶液を作製し、これを孔径０．４５μｍのポリテトラフルオロエチレン製フィルターで濾過した後、１００μＬを東ソー株式会社製高速ＧＰＣ装置「ＨＬＣ－８２２０ＧＰＣ」に注入し、カラム「ＰＬ１０ｕ　Ｍｉｘｅ６ｄ　Ｂ（３０ｃｍ×２）」を用いて、カラム温度４０℃、移動相クロロホルム、流速１．０ｍＬ／分で示差屈折率検出器を用いて測定し、較正試料として単分散ポリスチレンを用いてポリスチレン換算の平均分子量を算出する。

　ポリアルキレンテレフタレート樹脂（Ａ）の質量平均分子量（Ｍｗ_Ａ）は、主に重縮合時の反応時間等にて調整可能である。重縮合時間が短いほど質量平均分子量（Ｍｗ_Ａ）は低いものが得られる。しかし、重合触媒量が多い条件下に於いては、重合初期から分子量が急激な上昇を見せ、本発明に好適な質量平均分子量を安定的に得ることが困難となることから、所望とする質量平均分子量に応じた触媒量などの調整を行うことが好ましい。

（Ｂ）ポリスチレン樹脂又はゴム強化ポリスチレン樹脂は、質量平均分子量（Ｍｗ_Ｂ）が１５００００～５０００００のものを使用することが好ましい。このような質量平均分子量（Ｍｗ_Ｂ）のポリスチレン樹脂又はゴム強化ポリスチレン樹脂を、（Ａ）及び（Ｂ）の合計１００質量部基準で、（Ａ）ポリアルキレンテレフタレート樹脂を２０質量部以上５０質量部未満、（Ｂ）ポリスチレン樹脂又はゴム強化ポリスチレン樹脂を５０質量部超８０質量部以下という量で、共に配合することにより、（Ａ）ポリアルキレンテレフタレート樹脂が物性上で支配的となり、その結果、高い耐熱性と低ソリ性を達成することができる。質量平均分子量（Ｍｗ_Ｂ）が１５００００を下回ると、耐熱性が不十分となりやすい。
　質量平均分子量（Ｍｗ_Ｂ）は、より好ましくは１５５０００以上、さらに好ましくは１６００００以上、特に好ましくは１７５０００以上であり、より好ましくは４５００００以下、さらに好ましくは４３００００以下、特に好ましくは４０００００以下である。

　なお、（Ｂ）ポリスチレン樹脂またはゴム強化ポリスチレン樹脂の質量平均分子量（Ｍｗ_Ｂ）は、ＧＰＣ（ゲル浸透クロマトグラフィー）法によって測定されるポリスチレン換算の質量平均分子量であり、具体的には、以下の条件にて測定を行うことが出来る。
　　分別カラム：東ソー製ＴＳＫ　ｇｅｌ　Ｓｕｐｅｒ　ＨＺＭ－Ｈ（内径４．６ｍｍ）を直列に２本接続
　　ガードカラム：東ソー製ＴＳＫ　ｇｕａｒｄ　ｃｏｌｕｍｎ　Ｓｕｐｅｒ　ＨＺ－Ｈ
　　測定溶媒：テトラヒドロフラン（ＴＨＦ）
　　試料濃度：測定試料５ｍｇを１０ｍＬの溶媒に溶解し、０．４５μｍのフィルターでろ過する。
　　注入量：１０μＬ
　　測定温度：４０℃
　　流速：０．３５ｍＬ／分
　　検出器：紫外吸光検出器（波長２５４ｎｍ）

　また、本発明においては、（Ａ）ポリアルキレンテレフタレート樹脂の質量平均分子量（Ｍｗ_Ａ）、及び（Ａ）及び（Ｂ）の合計の含有量に対する（Ａ）の量比、並びに（Ｂ）ポリスチレン樹脂又はゴム強化ポリスチレン樹脂の質量平均分子量（Ｍｗ_Ｂ）、及び（Ａ）と（Ｂ）の合計の含有量に対する（Ｂ）の量比が、以下の関係式（Ｉ）を満たすことが好ましい。
　　０．１≦［（Ｂ）の量比／Ｍｗ_Ｂ］／［（Ａ）の量比／Ｍｗ_Ａ］≦０．７　（ＩＩ）

　上記式（ＩＩ）に規定が意味するところについて説明すると、以下のようになる。
　前記した通り、本発明において、（Ａ）ポリアルキレンテレフタレート樹脂は少ない量ながら共連続構造、好ましくは海島構造の海を形成するが、上記式（ＩＩ）中の［（Ａ）の量比／Ｍｗ_Ａ］は、（Ａ）ポリアルキレンテレフタレート樹脂が、海になるなりやすさを表している。（Ａ）の量比が大きいほど海になりやすいが、また（Ａ）の流動性が良好であるほど海になりやすく、流動性はＭｗ_Ａが小さい方が良好である。
　一方、式（ＩＩ）の［（Ｂ）の量比／Ｍｗ_Ｂ］は、（Ｂ）ポリスチレン樹脂又はゴム強化ポリスチレン樹脂が、海になるなりやすさを表している。（Ｂ）の量比が大きいほど当然海になりやすいが、また（Ｂ）の流動性が良好であるほど海になりやすく、流動性はＭｗ_Ｂが小さい方が良好である。
　そして、式（ＩＩ）は、（Ｂ）成分の海のなりやすさと、（Ａ）成分の海のなりやすさとの比であり、好ましくは式（ＩＩ）の値が０．１～０．７の範囲にあれば、（Ａ）の量比が少なくても（Ａ）ポリアルキレンテレフタレート樹脂の特性が支配的に顕れ、高い耐熱性を得ることが出来る。
　また、この量比の関係式（ＩＩ）を満足する樹脂組成物の性能が高い耐熱性を示すのは、（Ａ）ポリアルキレンテレフタレート樹脂の相手となる樹脂が（Ｂ）ポリスチレン樹脂及びゴム強化ポリスチレン樹脂に於いてのみ成立するものであり、近しい組成であるアクリロニトリル－スチレン共重合体等の場合では、上記式（ＩＩ）を満足していても優れた特性を示し得ず、特異的なものである。

　式（ＩＩ）を満たすことにより、（Ａ）ポリアルキレンテレフタレート樹脂の方が海（マトリックス）となりやすく、得られる熱可塑性樹脂組成物が、より高い耐熱性とより高度な低ソリ性を示すことができ、また、ポリアルキレンテレフタレートが有する耐薬品性も維持することができる。
　式（ＩＩ）の値は、より好ましくは０．１５以上、さらに好ましくは０．１８以上であり、より好ましくは０．６以下、さらに好ましくは０．５５以下、特に好ましくは０．５以下である。

［（Ｃ）相溶化剤］
　本発明の樹脂組成物はさらに（Ｃ）相溶化剤を含有することが好ましい。（Ｃ）相溶化剤を含有することで、（Ａ）ポリブチレンテレフタレート樹脂と（Ｂ）ポリスチレン樹脂又はゴム強化ポリスチレン樹脂との相溶化を促進させることにより、（Ａ）ポリブチレンテレフタレート樹脂相に分散する（Ｂ）ポリスチレン樹脂又はゴム強化ポリスチレン樹脂の分散粒径が小さくなり、界面強度も高くなることで、優れた機械的強度や優れた外観が得られ易くなる。

　（Ｃ）相溶化剤は、（Ａ）ポリブチレンテレフタレート樹脂と（Ｂ）ポリスチレン樹脂又はゴム強化ポリスチレン樹脂との相溶化機能を果たすことができる限り、特に限定されず、耐熱性の観点から高分子化合物系の相溶化剤が好ましい。

　（Ｃ）相溶化剤としては、特にポリカーボネート樹脂又はスチレン－マレイン酸共重合体が好ましい。ポリカーボネート樹脂又はスチレン－マレイン酸共重合体を含有することにより、ポリアルキレンテレフタレート相とポリスチレン樹脂またはゴム強化ポリスチレン樹脂との相溶性を補強し、高い強度を発現することができる。

　ポリカーボネート樹脂は、ジヒドロキシ化合物又はこれと少量のポリヒドロキシ化合物を、ホスゲン又は炭酸ジエステルと反応させることによって得られる、分岐していてもよい熱可塑性重合体又は共重合体である。ポリカーボネート樹脂の製造方法は、特に限定されるものではなく、従来公知のホスゲン法（界面重合法）や溶融法（エステル交換法）により製造したものを使用することができる。

　原料のジヒドロキシ化合物は、実質的に臭素原子を含まないものであり、芳香族ジヒドロキシ化合物が好ましい。具体的には、２，２－ビス（４－ヒドロキシフェニル）プロパン（すなわち、ビスフェノールＡ）、テトラメチルビスフェノールＡ、ビス（４－ヒドロキシフェニル）－ｐ－ジイソプロピルベンゼン、ハイドロキノン、レゾルシノール、４，４－ジヒドロキシジフェニル等が挙げられ、好ましくはビスフェノールＡが挙げられる。また、上記の芳香族ジヒドロキシ化合物にスルホン酸テトラアルキルホスホニウムが１個以上結合した化合物を使用することもできる。

　ポリカーボネート樹脂としては、上述した中でも、２，２－ビス（４－ヒドロキシフェニル）プロパンから誘導される芳香族ポリカーボネート樹脂、又は、２，２－ビス（４－ヒドロキシフェニル）プロパンと他の芳香族ジヒドロキシ化合物とから誘導される芳香族ポリカーボネート共重合体が好ましい。また、シロキサン構造を有するポリマー又はオリゴマーとの共重合体等の、芳香族ポリカーボネート樹脂を主体とする共重合体であってもよい。更には、上述したポリカーボネート樹脂の２種以上を混合して用いてもよい。

　ポリカーボネート樹脂の分子量を調節するには、一価の芳香族ヒドロキシ化合物を用いればよく、例えば、ｍ－及びｐ－メチルフェノール、ｍ－及びｐ－プロピルフェノール、ｐ－ｔｅｒｔ－ブチルフェノール、ｐ－長鎖アルキル置換フェノール等が挙げられる。

　ポリカーボネート樹脂の粘度平均分子量（Ｍｖ）は、１５０００以上であることが好ましく、２００００以上であることがより好ましく、さらに好ましくは２３０００以上、特に好ましくは２５０００以上、特に２８０００を超えるものであることが最も好ましい。粘度平均分子量が１５０００より低いものを用いると、得られる樹脂組成物が耐衝撃性等の機械的強度の低いものとなりやすい。またＭｖは６００００以下であることが好ましく、４００００以下であることがより好ましく、３５０００以下であることがさらに好ましい。６００００より高いものでは、樹脂組成物の流動性が悪くなり成形性が悪化する場合がある。

　なお、本発明において、ポリカーボネート樹脂の粘度平均分子量（Ｍｖ）は、ウベローデ粘度計を用いて、２５℃にて、ポリカーボネート樹脂のメチレンクロライド溶液の粘度を測定し極限粘度（［η］）を求め、次のＳｃｈｎｅｌｌの粘度式から算出される値を示す。
　　［η］＝１．２３×１０^－４Ｍｖ^０．８３

　ポリカーボネート樹脂の製造方法は、特に限定されるものではなく、ホスゲン法（界面重合法）及び溶融法（エステル交換法）のいずれの方法で製造したポリカーボネート樹脂も使用することができる。また、溶融法で製造したポリカーボネート樹脂に、末端のＯＨ基量を調整する後処理を施したポリカーボネート樹脂も好ましい。

　スチレン－マレイン酸共重合体としては、スチレン－無水マレイン酸共重合体（ＳＭＡ樹脂）が好ましく、スチレン単量体と無水マレイン酸単量体の共重合体であり、製造方法としてラジカル重合などの既知の重合方法が可能である。

　スチレン－マレイン酸共重合体の分子量等は特に制限されるものでは無いが、質量平均分子量としては、好ましくは１０，０００以上５００，０００以下、より好ましくは４０，０００以上４００，０００以下、さらに好ましくは８０，０００以上３５０，０００である。ここで質量平均分子量とは、溶媒としてテトラヒドロフランを用いたゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）で測定したポリスチレン換算の質量平均分子量である。

　スチレン－マレイン酸共重合体には、本発明の特性を損なわない範囲で他の単量体成分を共重合可能であり、具体例としてα－メチルスチレンなどの芳香族ビニル系単量体、アクリロニトリルなどのシアン化ビニル系単量体、メタクリル酸メチルやアクリル酸メチルなどの不飽和カルボン酸アルキルエステル系単量体、Ｎ－メチルマレイミド、Ｎ－エチルマレイミド、Ｎ－シクロヘキシルマレイミド、Ｎ－フェニルマレイミドなどのマレイミド系単量体などが挙げられ、これらは１種または２種以上を用いることができる。

　（Ｃ）相溶化剤の含有量は、（Ａ）ポリアルキレンテレフタレート樹脂および（Ｂ）ポリスチレン樹脂又はゴム強化ポリスチレン樹脂の合計１００質量部に対して、両者を単独または合計で、好ましくは１～２５質量部、より好ましくは３～２０質量部、さらに好ましくは３～１８質量部である。

　（Ｃ）相溶化剤がポリカーボネート樹脂及び／又はスチレン－マレイン酸共重合体である場合の含有量は、（Ａ）ポリアルキレンテレフタレート樹脂および（Ｂ）ポリスチレン樹脂又はゴム強化ポリスチレン樹脂の合計１００質量部に対して、両者を単独または合計で１～２５質量部であり、好ましくは３～２０質量部、より好ましくは３～１８質量部である。

　そして、（Ｃ１）ポリカーボネート樹脂及び／又はスチレン－マレイン酸共重合体と（Ａ）ポリアルキレンテレフタレート樹脂の含有量の質量比（Ｃ１）／（Ａ）を０．１～０．７とすることが好ましい。（Ｃ１）／（Ａ）をこのような範囲とすることで、高い耐熱性を維持しながら、優れた強度を発現させることが出来やすくなる。（Ｃ１）／（Ａ）はより好ましくは０．１～０．５であり、更に好ましくは０．１～０．４である。

［（Ｄ）ガラス繊維］
　本発明の熱可塑性樹脂組成物は、（Ｄ）ガラス繊維を含有することが好ましい。
　ガラス繊維としては、通常熱可塑性ポリエステル樹脂に使用されているものであれば、Ａガラス、Ｅガラス、ジルコニア成分含有の耐アルカリガラス組成や、チョツプドストラント、ロービングガラス、熱可塑性樹脂とガラス繊維のマスターバッチ等の配合時のガラス繊維の形態を問わず、公知のいかなるガラス繊維も使用可能である。なかでも本発明に用いるガラス繊維としては、本発明の熱可塑性樹脂組成物の熱安定性を向上させる目的から無アルカリガラス（Ｅガラス）が好ましい。

　（Ｄ）ガラス繊維としては、特に長さ方向断面の異形比が２～６のガラス繊維が好ましい。
　長さ方向断面の異形比とは、ガラス繊維の長さ方向に対して垂直な断面に外接する最小面積の長方形を想定し、この長方形の長辺の長さを長径とし、短辺の長さを短径としたときの、長径／短径の比である。本発明において、異形比が２～６であるガラス繊維を含有させることにより、ガラス繊維が配向した（Ａ）ポリブチレンフテレフタレート樹脂の相の間を繋ぐ橋架けの機能を示し、ポリブチレンテレフタレート樹脂がマトリックス（海）となり易くなることから、特異的に耐熱性が向上し、また低ソリ性や外観性に優れることになるのではと、本発明者は推察している。
　更には、そのガラス繊維が（Ａ）ポリアルキレンテレフタレート樹脂の相で囲繞された状態で存在している場合に於いては、ガラス繊維による（Ａ）ポリアルキレンテレフタレート樹脂相間の橋架け効果がより高くなり、加えて嵩高いガラス繊維が（Ａ）ポリアルキレンテレフタレート樹脂の増量剤の役割を果たすことから、更に耐熱性が向上しているものと考えられる。

　異形比は、好ましくは２．５以上、より好ましくは３以上であり、好ましくは５．５以下、より好ましくは５以下である。長さ方向断面の形状は、特に略矩形状であることが特に好ましい。
　ガラス繊維の長さ方向の断面積は、１８０μｍ^２超３００μｍ^２以下であることが好ましく、このような断面積であることで、ポリアルキレンテレフタレートがマトリックスとなりやすく、結果的に耐熱性が向上し易い。断面積は、より好ましくは１８０μｍ^２超２５０μｍ^２以下、さらに好ましくは１８０μｍ^２超２００μｍ^２以下である。
　ガラス繊維の太さは、特に限定されるものではないが、短径が２～２０μｍ、長径が５～５０μｍ程度であることが好ましい。

　（Ｄ）ガラス繊維は、集束剤や表面処理剤により処理がなされていてもよい。また、本発明の樹脂組成物製造時に、未処理のガラス繊維とは別に、集束剤や表面処理剤を添加し、表面処理してもよい。

　集束剤としては、例えば、酢酸ビニル樹脂、エチレン／酢酸ビニル共重合体、アクリル樹脂、エポキシ樹脂、ポリウレタン樹脂、ポリエステル樹脂などの樹脂エマルジョン等が挙げられる。
　表面処理剤としては、例えば、γ－アミノプロピルトリエトキシシラン、γ－アミノプロピルトリメトキシシラン、γ－（２－アミノエチル）アミノプロピルトリメトキシシラン等のアミノシラン系化合物、ビニルトリクロロシラン、メチルビニルジクロロシラン等のクロロシラン系化合物、ビニルトリメトキシシラン、ビニルトリエトキシシラン、ビニルトリアセトキシシラン、γ－メタクリロキシプロピルトリメトキシシランなどのアルコキシシラン系化合物、β－（３，４－エポキシシクロヘキシル）エチルトリメトキシシラン、γ－グリシドキシプロピルトリメトキシシラン等のエポキシシラン系化合物、アクリル系化合物、イソシアネート系化合物、チタネート系化合物、エポキシ系化合物などが挙げられる。
　これらの集束剤や表面処理剤は２種以上を併用してもよく、その使用量（付着量）は、（Ｄ）ガラス繊維の質量に対し、通常１０質量％以下、好ましくは０．０５～５質量％である。付着量を１０質量％以下とすることにより、必要十分な効果が得られ、経済的である。

　（Ｄ）ガラス繊維は、要求される特性に応じて２種以上を併用してもよく、その含有量は、（Ａ）ポリアルキレンテレフタレート樹脂および（Ｂ）ポリスチレン樹脂又はゴム強化ポリスチレン樹脂の合計１００質量部に対して、好ましくは５～１５０質量部、より好ましくは１０～１５０質量部、さらに好ましくは１０～１２０質量部、中でも１５～１００質量部、特には２０～９０質量部が好ましく、最も好ましくは３０～８０質量部である。このような範囲で含有することにより高度な耐熱性を達成でき、得られた成形体の強度、収縮率の低減効果を高めることができやすく、含有量が１５０質量部を超えると、成形体の表面外観が低下する場合があり、５質量部未満では強度の向上効果が少なくなりやすい。

　本発明の樹脂組成物は、電子顕微鏡で観察される樹脂組成物の成形体の断面構造において、（Ｄ）ガラス繊維が（Ａ）ポリアルキレンテレフタレート樹脂の相で囲繞された状態で存在していることが好ましい。また、（Ａ）ポリアルキレンテレフタレート樹脂が、海島構造の海（マトリックス）、もしくは（Ｂ）ポリスチレン樹脂又はゴム強化ポリスチレン樹脂と共連続相を形成していることが好ましい。このようなモルフォロジー構造を有することにより、特異的に耐熱性をより向上させ、さらに低ソリ性に優れ、外観性にも優れたものとなりやすくなる。

　本発明の熱可塑性樹脂組成物は、上記した（Ｄ）ガラス繊維以外、また後記する（Ｇ）炭素繊維以外に、板状、粒状又は無定形の他の無機充填材を含有することも好ましい。板状無機充填材は、異方性及びソリを低減させる機能を発揮するものであり、タルク、ガラスフレーク、マイカ、雲母、カオリン、金属箔等が挙げられる。板状無機充填材の中で好ましいのは、ガラスフレークである。
　粒状又は無定形の他の無機充填材としては、セラミックビーズ、クレー、ゼオライト、硫酸バリウム、酸化チタン、酸化ケイ素、酸化アルミニウム、水酸化マグネシウム、硫化亜鉛等が挙げられる。
　他の無機充填材としては、タルク、酸化チタン、硫化亜鉛が好ましく、特にタルクが好ましい。

　他の無機充填材の含有量は、（Ａ）ポリアルキレンテレフタレート樹脂および（Ｂ）ポリスチレン樹脂又はゴム強化ポリスチレン樹脂の合計１００質量部に対し、好ましくは、０．１～３０質量部であり、より好ましくは０．５質量部以上、さらに好ましくは１質量部以上であり、より好ましくは２０質量部以下である。

［（Ｅ）臭素系難燃剤］
　本発明の熱可塑性樹脂組成物は、（Ｅ）臭素系難燃剤を含有することが好ましい。
　（Ｅ）臭素系難燃剤としては各種のものが使用できる。このような臭素系難燃剤としては、臭素化フタルイミド、臭素化ポリアクリレート、臭素化ポリカーボネート、臭素化エポキシ、及び臭素化ポリスチレンが好ましく挙げられる。

　臭素化フタルイミドとしては、下記一般式（１）で表されるものが好ましい。

（式（１）中、Ｄはアルキレン基、アルキルエーテル基、ジフェニルスルフォン基、ジフェニルケトン基あるいはジフェニルエーテル基を示す。ｉは１～４の整数である。）

　上記一般式（１）で示される臭素化フタルイミドとしては、例えばＮ，Ｎ’－（ビステトラブロモフタルイミド）エタン、Ｎ，Ｎ’－（ビステトラブロモフタルイミド）プロパン、Ｎ，Ｎ’－（ビステトラブロモフタルイミド）ブタン、Ｎ，Ｎ’－（ビステトラブロモフタルイミド）ジエチルエーテル、Ｎ，Ｎ’－（ビステトラブロモフタルイミド）ジプロピルエーテル、Ｎ，Ｎ’－（ビステトラブロモフタルイミド）ジブチルエーテル、Ｎ，Ｎ’－（ビステトラブロモフタルイミド）ジフェニルスルフォン、Ｎ，Ｎ’－（ビステトラブロモフタルイミド）ジフェニルケトン、Ｎ，Ｎ’－（ビステトラブロモフタルイミド）ジフェニルエーテル等が挙げられる。

　臭素化フタルイミドとしては、上記一般式（１）において、Ｄがアルキレン基であるものが好ましく、特に好ましくは、下記一般式（２）で示される臭素化フタルイミドである。

（式（２）中、ｉは１～４の整数である。）
　中でも、上記式（２）におけるｉが４である、Ｎ，Ｎ’－エチレンビス（テトラブロモフタルイミド）が好ましい。

　臭素化フタルイミドは、臭素濃度が５２～７５質量％であることが好ましく、５６～７３質量％であることがより好ましく、５７～７０質量％であることがさらに好ましい。臭素濃度をこのような範囲とすることにより、難燃性を良好に保つことが容易である。

　臭素化ポリアクリレートとしては、臭素原子を含有するベンジル（メタ）アクリレートを単独で重合、又は２種以上を共重合、もしくは他のビニル系モノマーと共重合させることによって得られる重合体であることが好ましく、該臭素原子は、ベンゼン環に付加しており、付加数はベンゼン環１個あたり１～５個、中でも４～５個付加したものであることが好ましい。

　臭素原子を含有するベンジルアクリレートとしては、ペンタブロムベンジルアクリレート、テトラブロムベンジルアクリレート、トリブロムベンジルアクリレート、又はそれらの混合物等が挙げられる。また、臭素原子を含有するベンジルメタクリレートとしては、上記したアクリレートに対応するメタクリレートが挙げられる。

　臭素原子を含有するベンジル（メタ）アクリレートと共重合させるために使用される他のビニル系モノマーとしては、具体的には例えば、アクリル酸、メチルアクリレート、エチルアクリレート、ブチルアクリレート、ベンジルアクリレートのようなアクリル酸エステル類；メタクリル酸、メチルメタクリレート、エチルメタクリレート、ブチルメタクリレート、ベンジルメタクリレートのようなメタクリル酸エステル類；スチレン、アクリロニトリル、フマル酸、マレイン酸のような不飽和カルボン酸又はその無水物；酢酸ビニル、塩化ビニル等が挙げられる。

　これらは通常、臭素原子を含有するベンジル（メタ）アクリレートに対して等モル量以下、中でも０．５倍モル量以下が用いることが好ましい。

　また、ビニル系モノマーとしては、キシレンジアクリレート、キシレンジメタクリレート、テトラブロムキシレンジアクリレート、テトラブロムキシレンジメタクリレート、ブタジエン、イソプレン、ジビニルベンゼン等を使用することもでき、これらは通常、臭素原子を含有するベンジルアクリレート又はベンジルメタクリレートに対し、０．５倍モル量以下が使用できる。

　臭素化ポリアクリレートとしては、臭素原子を含有するアクリレートモノマー、特にベンジル（メタ）アクリレートを単独で重合、又は２種以上を共重合、もしくは他のビニル系モノマーと共重合させることによって得られる重合体であることが好ましく、臭素原子は、ベンゼン環に付加しており、付加数はベンゼン環１個あたり１～５個、中でも４～５個付加したものであることが好ましい。

　臭素化ポリアクリレートとしては、ペンタブロモベンジルポリアクリレートが、高臭素含有量であること、電気絶縁特性（耐トラッキング特性）が高い点で好ましい。

　臭素化ポリカーボネートとしては、具体的には例えば、臭素化ビスフェノールＡ、特にテトラブロモビスフェノールＡから得られる、臭素化ポリカーボネートであることが好ましい。その末端構造は、フェニル基、４－ｔ－ブチルフェニル基や２，４，６－トリブロモフェニル基等が挙げられ、特に、末端基構造に２，４，６－トリブロモフェニル基を有するものが好ましい。

　臭素化ポリカーボネートにおける、カーボネート繰り返し単位数の平均は適宜選択して決定すればよいが、通常、２～３０である。カーボネート繰り返し単位数の平均が小さいと、溶融時に（Ａ）ポリブチレンテレフタレート樹脂の分子量低下を引き起こす場合がある。逆に大きすぎても溶融粘度が高くなり、成形体内の分散不良を引き起こし、成形体外観、特に光沢性が低下する場合がある。よってこの繰り返し単位数の平均は、中でも３～１５、特に３～１０であることが好ましい。

　臭素化ポリカーボネートの分子量は任意であり、適宜選択して決定すればよいが、好ましくは、粘度平均分子量で１，０００～２０，０００、中でも２，０００～１０，０００であることが好ましい。

　上記臭素化ビスフェノールＡから得られる臭素化ポリカーボネートは、例えば、臭素化ビスフェノールとホスゲンとを反応させる通常の方法で得ることができる。末端封鎖剤としては芳香族モノヒドロキシ化合物が挙げられ、これはハロゲン又は有機基で置換されていてもよい。

　臭素化エポキシとしては、具体的には、テトラブロモビスフェノールＡエポキシ化合物や、グリシジル臭素化ビスフェノールＡエポキシ化合物に代表されるビスフェノールＡ型ブロモ化エポキシ化合物が好ましく挙げられる。

　臭素化エポキシ化合物の分子量は任意であり、適宜選択して決定すればよいが、好ましくは、質量平均分子量（Ｍｗ）で３，０００～１００，０００であり、中でも分子量が高い方が好ましく、具体的にはＭｗとして１０，０００～８０，０００、中でも１３，０００～７８，０００、更には１５，０００～７５，０００、特に１８，０００～７０，０００であることが好ましく、この範囲内に於いても分子量の高いものが好ましい。
　臭素化エポキシ化合物は、そのエポキシ当量が３，０００～４０，０００ｇ／ｅｑであることが好ましく、中でも４，０００～３５，０００ｇ／ｅｑが好ましく、特に１０，０００～３０，０００ｇ／ｅｑであることが好ましい。

　また、臭素化エポキシとして臭素化エポキシオリゴマーを併用することもできる。この際、例えばＭｗが５，０００以下のオリゴマーを０～５０質量％程度用いることで、難燃性、離型性および流動性を適宜調整することができる。臭素化エポキシ化合物における臭素原子含有量は任意だが、十分な難燃性を付与する上で、通常１０質量％以上であり、中でも２０質量％以上、特に３０質量％以上であることが好ましく、その上限は６０質量％、中でも５５質量％以下であることが好ましい。

　臭素化ポリスチレンとしては、好ましくは、下記一般式（３）で示される繰り返し単位を含有する臭素化ポリスチレンが挙げられる。

（式（３）中、ｔは１～５の整数であり、ｎは繰り返し単位の数である。）

　臭素化ポリスチレンとしては、ポリスチレンを臭素化するか、または、臭素化スチレンモノマーを重合することによって製造するかのいずれであってもよいが、臭素化スチレンを重合したものは遊離の臭素（原子）の量が少ないので好ましい。
　なお、上記一般式（３）において、臭素化ベンゼンが結合したＣＨ基はメチル基で置換されていてもよい。また、臭素化ポリスチレンは、他のビニルモノマーが共重合された共重合体であってもよい。この場合のビニルモノマーとしてはスチレン、α－メチルスチレン、アクリロニトリル、アクリル酸メチル、ブタジエンおよび酢酸ビニル等が挙げられる。また、臭素化ポリスチレンは単一物あるいは構造の異なる２種以上の混合物として用いてもよく、単一分子鎖中に臭素数の異なるスチレンモノマー由来の単位を含有していてもよい。

　臭素化ポリスチレンの具体例としては、例えば、ポリ（４－ブロモスチレン）、ポリ（２－ブロモスチレン）、ポリ（３－ブロモスチレン）、ポリ（２，４－ジブロモスチレン）、ポリ（２，６－ジブロモスチレン）、ポリ（２，５－ジブロモスチレン）、ポリ（３，５－ジブロモスチレン）、ポリ（２，４，６－トリブロモスチレン）、ポリ（２，４，５－トリブロモスチレン）、ポリ（２，３，５－トリブロモスチレン）、ポリ（４－ブロモ－α－メチルスチレン）、ポリ（２，４－ジブロモ－α－メチルスチレン）、ポリ（２，５－ジブロモ－α－メチルスチレン）、ポリ（２，４，６－トリブロモ－α－メチルスチレン）およびポリ（２，４，５－トリブロモ－α－メチルスチレン）等が挙げられ、ポリ（２，４，６－トリブロモスチレン）、ポリ（２，４，５－トリブロモスチレン）および平均２～３個の臭素基をベンゼン環中に含有するポリジブロモスチレン、ポリトリブロモスチレンが特に好ましく用いられる。

　臭素化ポリスチレンは、上記一般式（３）における繰り返し単位の数ｎ（平均重合度）が３０～１，５００であることが好ましく、より好ましくは１５０～１，０００、特に３００～８００のものが好適である。平均重合度が３０未満ではブルーミングが発生しやすく、一方１，５００を超えると、分散不良を生じやすく、機械的性質が低下しやすい。また、臭素化ポリスチレンの質量平均分子量（Ｍｗ）としては、５，０００～５００，０００であることが好ましく、１０，０００～５００，０００であることがより好ましく、１０，０００～３００，０００、中でも１０，０００～１００，０００であることがさらに好ましく、１０，０００～７０，０００であることが特に好ましい。
　特に、上記したポリスチレンの臭素化物の場合は、質量平均分子量（Ｍｗ）は５０，０００～７０，０００であることが好ましく、重合法による臭素化ポリスチレンの場合は、質量平均分子量（Ｍｗ）は１０，０００～３０，０００程度であることが好ましい。なお、質量平均分子量（Ｍｗ）は、ＧＰＣ測定による標準ポリスチレン換算の値として求めることができる。

　臭素化ポリスチレンは、臭素濃度が５２～７５質量％であることが好ましく、５６～７０質量％であることがより好ましく、５７～６７質量％であることがさらに好ましい。臭素濃度をこのような範囲とすることにより、難燃性を良好に保つことが容易である。

　（Ｅ）臭素系難燃剤としては、上記した中でも、臭素化フタルイミドまたは臭素化ポリアクリレートが、これを含有して得られる樹脂組成物の耐熱性が特に高くなる点から好ましい。

　本発明の熱可塑性樹脂組成物における（Ｅ）臭素系難燃剤の含有量は、（Ａ）ポリブチレンテレフタレート樹脂と（Ｂ）ポリスチレン樹脂又はゴム強化ポリスチレン樹脂の合計１００質量部に対し、好ましくは１０～５０質量部である。
　（Ｅ）臭素系難燃剤の含有量が１０質量部未満では難燃性が不十分となりやすく、逆に５０質量部を超えると耐衝撃性や流動性が不十分となりやすく、機械的特性、離型性の低下や難燃剤のブリードアウトの問題が生じやすい。（Ｅ）臭素系難燃剤の含有量は、より好ましくは１３質量部以上、さらに好ましくは１５質量部以上であり、より好ましくは４５質量部以下、さらに好ましくは４０質量部以下、中でも３５質量部以下、とりわけ３０質量部以下、特には２５質量部以下であることが好ましい。

［（Ｆ）アンチモン化合物］
　本発明の熱可塑性樹脂組成物は、難燃助剤であるアンチモン化合物を含有することが好ましい。
　（Ｆ）アンチモン化合物としては、三酸化アンチモン（Ｓｂ_２Ｏ_３）、五酸化アンチモン（Ｓｂ_２Ｏ_５）およびアンチモン酸ナトリウム等が好ましく、これらの中でも三酸化アンチモンが特に好ましい。

　三酸化アンチモンは、樹脂組成物中の（Ｅ）臭素系難燃剤由来の臭素原子と、（Ｆ）アンチモン化合物由来のアンチモン原子の質量割合が、両者の合計で３～２５質量％であることが好ましく、４～２２質量％であることがより好ましく、１０～２０質量％であることがさらに好ましい。３質量％未満であると難燃性が低下する傾向にあり、２５質量％を超えると機械的強度が低下する傾向にある。また、臭素原子とアンチモン原子の質量比（Ｂｒ／Ｓｂ）は、０．３～５であることが好ましく、０．３～４であることがより好ましい。このような範囲とすることにより、難燃性が発現しやすい傾向にあり好ましい。

　（Ｆ）アンチモン化合物は、熱可塑性樹脂、好ましくは（Ａ）ポリブチレンテレフタレート樹脂とのマスターバッチとして配合することが好ましい。これにより、（Ｆ）アンチモン化合物が、（Ａ）ポリブチレンテレフタレート樹脂相に存在しやすくなり、溶融混練、成形加工時の熱安定性が良好となり、耐衝撃性の低下が抑えられ、さらに、難燃性、耐衝撃性のばらつきが少なくなる傾向となる。
　マスターバッチ中の（Ｆ）アンチモン化合物の含有量は２０～９０質量％であることが好ましい。（Ｆ）アンチモン化合物が２０質量％未満の場合は、難燃剤マスターバッチ中のアンチモン化合物の割合が少なく、これを配合する（Ａ）ポリブチレンテレフタレート樹脂への難燃性向上効果が小さくなりやすい。一方、（Ｆ）アンチモン化合物が９０質量％を超える場合は、アンチモン化合物の分散性が低下しやすく、これを（Ａ）ポリブチレンテレフタレート樹脂に配合すると樹脂組成物の難燃性が不安定になり、またマスターバッチ製造時の作業性が低下しやすく、例えば、押出機を使用して製造する際に、ストランドが安定せず、切れやすい等の問題が発生しやすいため好ましくない。
　マスターバッチ中の（Ｆ）アンチモン化合物の含有量は、より好ましく３０質量％以上、更に４０質量％以上、より更には５０質量％以上、特には６０質量％以上、最も好ましくは７０質量％以上であるのが好ましく、上限としては、より好ましくは８５質量％以下、更に好ましくは８０質量％以下である。

　（Ｆ）アンチモン化合物の含有量は、（Ａ）ポリブチレンテレフタレート樹脂と（Ｂ）ポリスチレン樹脂又はゴム強化ポリスチレン樹脂の合計１００質量部に対し、好ましくは０．１～３０質量部であり、より好ましくは１～２０質量部、さらに好ましくは２～１５質量部、とりわけ好ましくは３質量部以上、特には５質量部以上であり、中でも好ましくは１３質量部以下、とりわけ好ましくは１２質量部以下、特には１０質量部以下である。上記下限値を下回ると難燃性が低下しやすく、上記上限値を上回ると、結晶化温度が低下し離型性が悪化したりしやすく、耐衝撃性等の機械的物性が低下しやすい。

［（Ｇ）炭素繊維］
　本発明のポリカーボネート樹脂組成物は、（Ｇ）炭素繊維を含有することが好ましい。（Ｇ）炭素繊維としては、ＰＡＮ系（ポリアクリロニトリル系）、ピッチ系、レーヨン系等のいずれをも使用できる。中でもＰＡＮ系の炭素繊維が好ましい。

　（Ｇ）炭素繊維の平均繊維径は機械的強度の点から１０μｍ以下であることが好ましく、流動性及び外観のバランスの点から、５～８μｍの範囲が最も好ましい。
　また、（Ｇ）炭素繊維の数平均繊維長は、０．２ｍｍ以上が好ましく、０．４ｍｍ以上がより好ましく、数平均繊維長の上限は、１０ｍｍ以下であることが好ましく、８ｍｍ以下がより好ましく、７ｍｍ以下がさらに好ましく、６ｍｍ以下が特に好ましい。

　（Ｇ）炭素繊維は、表面処理が施されたものが好ましく、樹脂組成物としての引張り強度、曲げ強度が向上する。表面処理剤は通常用いられる任意のものが使用でき、例えばエポキシ系サイジング剤、ウレタン系サイジング剤、エポキシ－ウレンタン系サイジング剤、ポリアミド系サイジング剤、オレフィン系サイジング剤などが挙げられる。これらの中では、エポキシ系、ポリアミド系、ウレタン系のものが、好ましい。
　表面処理剤の量は、（Ｇ）炭素繊維１００質量部に対して、０．５～１５質量部の範囲であることが好ましく、１～１０質量部の範囲内であることがさらに好ましい。

　本発明のポリカーボネート樹脂組成物における（Ｇ）炭素繊維の含有量は、（Ａ）ポリブチレンテレフタレート樹脂と（Ｂ）ポリスチレン樹脂又はゴム強化ポリスチレン樹脂の合計１００質量部に対し、好ましくは５～１００質量部である。（Ｇ）炭素繊維の含有量が５質量部未満では剛性が不十分となりやすく、逆に１００質量部を超えると耐衝撃性や流動性が不十分となりやすく、また生産が困難となりやすい。（Ｇ）炭素繊維の含有量は、より好ましくは１０質量部以上であり、より好ましくは８０質量部以下、さらに好ましくは６０質量部以下、中でも５０質量部以下、とりわけ４０質量部以下、特には３０質量部以下であることが好ましい。

　（Ｇ）炭素繊維を含有する場合の熱可塑性樹脂組成物は、軽量であり、その比重は好ましくは１．０～１．３３の範囲である。ここで、比重はＩＳＯ１１８３に準拠して測定される値である。

［安定剤］
　本発明の熱可塑性樹脂組成物は、安定剤を含有することが、熱安定性改良や、機械的強度、透明性や色相の悪化を防止する効果を有するという点で好ましい。安定剤としては、リン系安定剤、イオウ系安定剤およびフェノール系安定剤が好ましい。

　リン系安定剤としては、亜リン酸、リン酸、亜リン酸エステル（ホスファイト）、３価のリン酸エステル（ホスホナイト）、５価のリン酸エステル（ホスフェート）等が挙げられ、中でもホスファイト、ホスホナイト、ホスフェートが好ましい。

　有機ホスフェート化合物としては、好ましくは、下記一般式：
　　（Ｒ^１Ｏ）_３－ｎＰ（＝Ｏ）ＯＨ_ｎ
（式中、Ｒ^１は、アルキル基またはアリール基であり、それぞれ同一であっても異なっていてもよい。ｎは０～２の整数を示す。）
で表される化合物である。より好ましくは、Ｒ^１が炭素原子数８～３０の長鎖アルキルアシッドホスフェート化合物が挙げられる。炭素原子数８～３０のアルキル基の具体例としては、オクチル基、２－エチルヘキシル基、イソオクチル基、ノニル基、イソノニル基、デシル基、イソデシル基、ドデシル基、トリデシル基、イソトリデシル基、テトラデシル基、ヘキサデシル基、オクタデシル基、エイコシル基、トリアコンチル基等が挙げられる。

　長鎖アルキルアシッドホスフェートとしては、例えば、オクチルアシッドホスフェート、２－エチルヘキシルアシッドホスフェート、デシルアシッドホスフェート、ラウリルアシッドホスフェート、オクタデシルアシッドホスフェート、オレイルアシッドホスフェート、ベヘニルアシッドホスフェート、フェニルアシッドホスフェート、ノニルフェニルアシッドホスフェート、シクロヘキシルアシッドホスフェート、フェノキシエチルアシッドホスフェート、アルコキシポリエチレングリコールアシッドホスフェート、ビスフェノールＡアシッドホスフェート、ジメチルアシッドホスフェート、ジエチルアシッドホスフェート、ジプロピルアシッドホスフェート、ジイソプロピルアシッドホスフェート、ジブチルアシッドホスフェート、ジオクチルアシッドホスフェート、ジ－２－エチルヘキシルアシッドホスフェート、ジオクチルアシッドホスフェート、ジラウリルアシッドホスフェート、ジステアリルアシッドホスフェート、ジフェニルアシッドホスフェート、ビスノニルフェニルアシッドホスフェート等が挙げられる。これらの中でも、オクタデシルアシッドホスフェートが好ましく、このものはＡＤＥＫＡ社の商品名「アデカスタブ　ＡＸ－７１」として、市販されている。

　有機ホスファイト化合物としては、好ましくは、好ましくは、下記一般式
　　Ｒ^２Ｏ－Ｐ（ＯＲ^３）（ＯＲ^４）
（式中、Ｒ^２、Ｒ^３及びＲ^４は、それぞれ水素原子、炭素原子数１～３０のアルキル基または炭素原子数６～３０のアリール基であり、Ｒ^２、Ｒ^３及びＲ^４のうちの少なくとも１つは炭素原子数６～３０のアリール基である。）
で表される化合物が挙げられる。

　有機ホスファイト化合物としては、例えば、トリフェニルホスファイト、トリス（ノニルフェニル）ホスファイト、ジラウリルハイドロジェンホスファイト、トリエチルホスファイト、トリデシルホスファイト、トリス（２－エチルヘキシル）ホスファイト、トリス（トリデシル）ホスファイト、トリステアリルホスファイト、ジフェニルモノデシルホスファイト、モノフェニルジデシルホスファイト、ジフェニルモノ（トリデシル）ホスファイト、テトラフェニルジプロピレングリコールジホスファイト、テトラフェニルテトラ（トリデシル）ペンタエリスリトールテトラホスファイト、水添ビスフェノールＡフェノールホスファイトポリマー、ジフェニルハイドロジェンホスファイト、４，４’－ブチリデン－ビス（３－メチル－６－ｔｅｒｔ－ブチルフェニルジ（トリデシル）ホスファイト）、テトラ（トリデシル）４，４’－イソプロピリデンジフェニルジホスファイト、ビス（トリデシル）ペンタエリスリトールジホスファイト、ビス（ノニルフェニル）ペンタエリスリトールジホスファイト、ジラウリルペンタエリスリトールジホスファイト、ジステアリルペンタエリスリトールジホスファイト、トリス（４－ｔｅｒｔ－ブチルフェニル）ホスファイト、トリス（２，４－ジ－ｔｅｒｔ－ブチルフェニル）ホスファイト、水添ビスフェノールＡペンタエリスリトールホスファイトポリマー、ビス（２，４－ジ－ｔｅｒｔ－ブチルフェニル）ペンタエリスリトールジホスファイト、ビス（２，６－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－４－メチルフェニル）ペンタエリスリトールジホスファイト、２，２’－メチレンビス（４，６－ジ－ｔｅｒｔ－ブチルフェニル）オクチルホスファイト、ビス（２，４－ジクミルフェニル）ペンタエリスリトールジホスファイト等が挙げられる。これらの中でも、ビス（２，６－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－４－メチルフェニル）ペンタエリスリトールジホスファイトが好ましい。

　有機ホスホナイト化合物としては、好ましくは、下記一般式：
　　Ｒ^５－Ｐ（ＯＲ^６）（ＯＲ^７）
　（式中、Ｒ^５、Ｒ^６及びＲ^７は、それぞれ水素原子、炭素原子数１～３０のアルキル基又は炭素原子数６～３０のアリール基であり、Ｒ^５、Ｒ^６及びＲ^７のうちの少なくとも１つは炭素原子数６～３０のアリール基である。）
で表される化合物が挙げられる。

　有機ホスホナイト化合物としては、テトラキス（２，４－ジ－ｉｓｏ－プロピルフェニル）－４，４’－ビフェニレンジホスホナイト、テトラキス（２，４－ジ－ｎ－ブチルフェニル）－４，４’－ビフェニレンジホスホナイト、テトラキス（２，４－ジ－ｔｅｒｔ－ブチルフェニル）－４，４’－ビフェニレンジホスホナイト、テトラキス（２，４－ジ－ｔｅｒｔ－ブチルフェニル）－４，３’－ビフェニレンジホスホナイト、テトラキス（２，４－ジ－ｔｅｒｔ－ブチルフェニル）－３，３’－ビフェニレンジホスホナイト、テトラキス（２，６－ジ－ｉｓｏ－プロピルフェニル）－４，４’－ビフェニレンジホスホナイト、テトラキス（２，６－ジ－ｎ－ブチルフェニル）－４，４’－ビフェニレンジホスホナイト、テトラキス（２，６－ジ－ｔｅｒｔ－ブチルフェニル）－４，４’－ビフェニレンジホスホナイト、テトラキス（２，６－ジ－ｔｅｒｔ－ブチルフェニル）－４，３’－ビフェニレンジホスホナイト、およびテトラキス（２，６－ジ－ｔｅｒｔ－ブチルフェニル）－３，３’－ビフェニレンジホスホナイト等が挙げられる。

　イオウ系安定剤としては、従来公知の任意のイオウ原子含有化合物を用いることが出来、中でもチオエーテル類が好ましい。具体的には例えば、ジドデシルチオジプロピオネート、ジテトラデシルチオジプロピオネート、ジオクタデシルチオジプロピオネート、ペンタエリスリトールテトラキス（３－ドデシルチオプロピオネート）、チオビス（Ｎ－フェニル－β－ナフチルアミン）、２－メルカプトベンゾチアゾール、２－メルカプトベンゾイミダゾール、テトラメチルチウラムモノサルファイド、テトラメチルチウラムジサルファイド、ニッケルジブチルジチオカルバメート、ニッケルイソプロピルキサンテート、トリラウリルトリチオホスファイトが挙げられる。これらの中でも、ペンタエリスリトールテトラキス（３－ドデシルチオプロピオネート）が好ましい。

　フェノール系安定剤としては、例えば、ペンタエリスリトールテトラキス（３－（３，５－ジ－ｔ－ブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオネート）、オクタデシル－３－（３，５－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオネート、チオジエチレンビス（３－（３，５－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオネート）、ペンタエリスリトールテトラキス（３－（３，５－ジ－ネオペンチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオネート）等が挙げられる。これらの中でも、ペンタエリスリト－ルテトラキス（３－（３，５－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオネート）、オクタデシル－３－（３，５－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオネートが好ましい。

　安定剤は、１種が含有されていてもよく、２種以上が任意の組み合わせ及び比率で含有されていても良い。

　安定剤の含有量は、（Ａ）ポリアルキレンテレフタレート樹脂および（Ｂ）ポリスチレン樹脂又はゴム強化ポリスチレン樹脂の合計１００質量部に対し、好ましくは０．００１～２質量部である。安定剤の含有量が０．００１質量部未満であると、樹脂組成物の熱安定性や相溶性の改良が期待しにくく、成形時の分子量の低下や色相悪化が起こりやすく、２質量部を超えると、過剰量となりシルバーの発生や、色相悪化が更に起こりやすくなる傾向がある。安定剤の含有量は、より好ましくは０．０１～１．５質量部であり、更に好ましくは、０．１～１質量部である。

［離型剤］
　本発明の熱可塑性樹脂組成物は、離型剤を含有することが好ましい。離型剤としては、ポリエステル樹脂に通常使用される既知の離型剤が利用可能であるが、中でも、耐アルカリ性が良好な点で、ポリオレフィン系化合物、脂肪酸エステル系化合物が好ましく、特に、ポリオレフィン系化合物が好ましい。

　ポリオレフィン系化合物としては、パラフィンワックス及びポリエチレンワックスから選ばれる化合物が挙げられ、中でも、重量平均分子量が、７００～１００００、更には９００～８０００のものが好ましい。

　脂肪酸エステル系化合物としては、飽和又は不飽和の１価又は２価の脂肪族カルボン酸エステル類、グリセリン脂肪酸エステル類、ソルビタン脂肪酸エステル類等の脂肪酸エステル類やその部分鹸化物等が挙げられる。中でも、炭素数１１～２８、好ましくは炭素数１７～２１の脂肪酸とアルコールで構成されるモノ又はジ脂肪酸エステルが好ましい。

　脂肪酸としては、パルミチン酸、ステアリン酸、カプロン酸、カプリン酸、ラウリン酸、アラキン酸、ベヘン酸、リグノセリン酸、セロチン酸、メリシン酸、テトラリアコンタン酸、モンタン酸、アジピン酸、アゼライン酸等が挙げられる。また、脂肪酸は、脂環式であってもよい。
　アルコールとしては、飽和又は不飽和の１価又は多価アルコールを挙げることができる。これらのアルコールは、フッ素原子、アリール基などの置換基を有していてもよい。これらの中では、炭素数３０以下の１価又は多価の飽和アルコールが好ましく、炭素数３０以下の脂肪族飽和１価アルコール又は多価アルコールが更に好ましい。ここで脂肪族とは、脂環式化合物も含有する。
　かかるアルコールの具体例としては、オクタノール、デカノール、ドデカノール、ステアリルアルコール、ベヘニルアルコール、エチレングリコール、ジエチレングリコール、グリセリン、ペンタエリスリトール、２，２－ジヒドロキシペルフルオロプロパノール、ネオペンチレングリコール、ジトリメチロールプロパン、ジペンタエリスリトール等が挙げられる。
　なお、上記のエステル化合物は、不純物として脂肪族カルボン酸及び／又はアルコールを含有していてもよく、複数の化合物の混合物であってもよい。

　脂肪酸エステル系化合物の具体例としては、グリセリンモノステアレート、グリセリンモノベヘネート、グリセリンジベヘネート、グリセリン－１２－ヒドロキシモノステアレート、ソルビタンモノベヘネート、ぺンタエリスリトールモノステアレート、ペンタエリストールジステアレート、ステアリルステアレート、エチレングリコールモンタン酸エステル等が挙げられる。

　離型剤の含有量は、（Ａ）ポリアルキレンテレフタレート樹脂および（Ｂ）ポリスチレン樹脂又はゴム強化ポリスチレン樹脂の合計１００質量部に対して、好ましくは０．１～３質量部であるが、０．２～２．５質量部であることがより好ましく、更に好ましくは０．３～２質量部である。０．１質量部未満であると、溶融成形時の離型不良により表面性が低下しやすく、一方、３質量部を超えると、樹脂組成物の練り込み作業性が低下しやすく、また成形体表面に曇りが生じやすい。

［カーボンブラック］
　本発明の熱可塑性樹脂組成物は、カーボンブラックを含有することが好ましい。
　カーボンブラックは、その種類、原料種、製造方法に制限はなく、ファーネスブラック、チャンネルブラック、アセチレンブラック、ケッチェンブラック等のいずれをも使用することができる。その数平均粒径には特に制限はないが、５～６０ｎｍ程度であることが好ましい。

　カーボンブラックは、熱可塑性樹脂、好ましくはポリアルキレンテレフタレート樹脂、特にはポリブチレンテレフタレート樹脂と予め混合したマスターバッチとして配合されることが好ましい。

　カーボンブラックの含有量は、（Ａ）ポリアルキレンテレフタレート樹脂および（Ｂ）ポリスチレン樹脂又はゴム強化ポリスチレン樹脂の合計１００質量部に対し、好ましくは０．１～４質量部、より好ましくは０．２～３質量部である。０．１質量部未満では、所望の色が得られなかったり、耐候性改良効果が十分でない場合があり、４質量部を超えると、機械的物性が低下する場合がある。

［その他含有成分］
　本発明の熱可塑性樹脂組成物は、上記した（Ａ）ポリアルキレンテレフタレート樹脂、（Ｂ）ポリスチレン樹脂又はゴム強化ポリスチレン樹脂、ポリカーボネート樹脂及びスチレン－マレイン酸共重合体以外の他の熱可塑性樹脂を、本発明の効果を損わない範囲で含有することができる。その他の熱可塑性樹脂としては、具体的には、例えば、ポリアセタール樹脂、ポリアミド樹脂、ポリフェニレンオキサイド樹脂、ポリフェニレンサルファイド樹脂、ポリサルホン樹脂、ポリエーテルサルホン樹脂、ポリエーテルイミド樹脂、ポリエーテルケトン樹脂、ポリオレフィン樹脂等が挙げられる。
　ただし、その他の樹脂を含有する場合の含有量は、（Ａ）ポリアルキレンテレフタレート樹脂および（Ｂ）ポリスチレン樹脂又はゴム強化ポリスチレン樹脂の合計１００質量部に対し、２０質量部以下とすることが好ましく、１０質量部以下がより好ましく、さらには５質量部以下、特には３質量部以下とすることが好ましい。

　また、本発明の熱可塑性樹脂組成物は、前記した以外の種々の添加剤を含有していてもよく、このような添加剤としては、難燃剤、難燃助剤、滴下防止剤、紫外線吸収剤、帯電防止剤、防曇剤、アンチブロッキング剤、可塑剤、分散剤、抗菌剤、着色剤、染顔料等が挙げられる。

［熱可塑性樹脂組成物の製造］
　本発明の熱可塑性樹脂組成物を製造するには、樹脂組成物調製の常法に従って行うことができる。すなわち、（Ａ）ポリアルキレンテレフタレート樹脂及び（Ｂ）ポリスチレン樹脂又はゴム強化ポリスチレン樹脂、所望により添加されるその他樹脂成分及び種々の添加剤を一緒にしてよく混合し、次いで一軸又は二軸押出機で溶融混練する。また各成分を予め混合することなく、ないしはその一部のみを予め混合し、フィーダーを用いて押出機に供給して溶融混練し、樹脂組成物を調製することもできる。また、一部をマスターバッチ化したものを配合して溶融混練してもよい。さらには、予め各成分を混合した混合物を、溶融混練することなく、そのまま射出成形機等の成形機に供給し、各種成形体を製造することも可能である。

　溶融混練に際しての加熱温度は、通常２２０～３００℃の範囲から適宜選ぶことができる。温度が高すぎると分解ガスが発生しやすく、外観不良の原因になる場合がある。それ故、剪断発熱等に考慮したスクリュー構成の選定が望ましい。混練時や、後行程の成形時の分解を抑制する為、酸化防止剤や熱安定剤の使用が望ましい。

［成形体］
　本発明の熱可塑性樹脂組成物を用いて成形体を製造する方法は、特に限定されず、熱可塑性樹脂組成物について一般に採用されている成形法を任意に採用できる。その例を挙げると、射出成形法、超高速射出成形法、射出圧縮成形法、二色成形法、ガスアシスト等の中空成形法、断熱金型を使用した成形法、急速加熱金型を使用した成形法、発泡成形（超臨界流体も含む）、インサート成形、ＩＭＣ（インモールドコーティング成形）成形法、押出成形法、シート成形法、熱成形法、回転成形法、積層成形法、プレス成形法、ブロー成形法等が挙げられる。中でも、生産性と、得られる成形体の表面性が良好となるなど、本発明の効果が顕著であることから、射出成形法が好ましい。

　得られた成形体は、高い耐熱性を有し、低ソリ性や外観性に優れ、機械的強度や耐薬品性、難燃性に優れるので、これらの特性が厳しく求められる電気電子機器部品、自動車用内外装部品その他の電装部品として好適に使用される。電気電子機器部品としては、ＩＨ調理器の筐体部品、ボタンケース、グリル取手、コイル周辺部材、炊飯器保護枠、リレーケース、スマートメーター筐体、産業用ブレーカー筐体、インバーターケース、携帯電話筐体、温暖機器筐体、電池用セパレーター、電池用ケース、電子部品搬送用トレイ、電池搬送用トレイ、自動車用充電設備等が具体的に挙げられる。
　自動車用内外装部品用としては、車載電池用ケース、車載電池用カバー、車載電池用セパレーター、各種モーターケース、センサーケース、カメラケース、ホルダー部品、エアコン風向き制御板、ドアミラーステイ、自動車に内装されるヘッドアップディスプレイの筐体、あるいは、エンジンコントロールユニット（ＥＣＵ）用の筐体等に、また自動車の電装用コネクター部品等に、特に好適に用いることができる。

　以下、実施例を示して本発明について更に具体的に説明する。ただし、本発明は以下の実施例に限定して解釈されるものではない。

（実施例Ｉ－１～７、比較例Ｉ－１～７）
　使用した成分は、以下の表１の通りである。

　上記表１に示した各成分を後記表２に示す割合（全て質量部）にて、タンブラーミキサーで均一に混合した後、二軸押出機（日本製鋼所社製「ＴＥＸ３０α」、Ｌ／Ｄ＝４２）を使用し、シリンダー設定温度２６０℃、吐出量４０ｋｇ／ｈ、スクリュー回転数２００ｒｐｍの条件で溶融混練した樹脂組成物を、水槽にて急冷し、ペレタイザーを用いてペレット化し、熱可塑性樹脂組成物のペレットを得た。

［ＭＶＲ］
　ＭＶＲは、タカラ工業（株）製メルトインデクサーを用いて、上記で得られたペレットを、２６５℃、荷重５ｋｇｆの条件にて、単位時間当たりの溶融流動体積ＭＶＲ（単位：ｃｍ^３／１０ｍｉｎ）を測定した。

［引張破断強度、引張破断伸び率］
　上記で得られたペレットを１２０℃で５時間乾燥させた後、日本製鋼社製射出成形機（型締め力８５Ｔ）を用いて、シリンダー温度２５０℃、金型温度８０℃の条件で、ＩＳＯ多目的試験片（４ｍｍ厚）を射出成形した。
　ＩＳＯ５２７に準拠して、上記ＩＳＯ多目的試験片（４ｍｍ厚）を用いて、引張破断強度（単位：ＭＰａ）、引張破断伸び率（単位：％）を測定した。
［曲げ最大強度、曲げ弾性率］
　ＩＳＯ１７８に準拠して、上記ＩＳＯ多目的試験片（４ｍｍ厚）を用いて、２３℃の温度で、曲げ最大強度（単位：ＭＰａ）と曲げ弾性率（単位：ＭＰａ）を測定した。
［ノッチ付シャルピー衝撃強度］
　ＩＳＯ１７９に準拠して、上記ＩＳＯ多目的試験片（４ｍｍ厚）にノッチ加工を施したノッチ付き試験片について、２３℃の温度でノッチ付シャルピー衝撃強度（単位：ｋＪ／ｍ^２）を測定した。

［荷重たわみ温度と耐熱性判定］
　上記ＩＳＯ多目的試験片（４ｍｍ厚）を用い、ＩＳＯ７５－１及びＩＳＯ７５－２に準拠して、荷重１．８０ＭＰａの条件で、荷重たわみ温度を測定した。
　以下の基準により、耐熱性の判定を行った。
　　Ａ：荷重たわみ温度が１５０℃以上
　　Ｂ：荷重たわみ温度が１３０℃以上１５０℃未満
　　Ｃ：荷重たわみ温度が１３０℃未満

［反り量と反り性判定］
　射出成形機（日精樹脂工業社製「ＮＥＸ８０」）にて、シリンダー温度２６０℃、金型温度８０℃の条件で、直径１００ｍｍ、厚み１．６ｍｍの円板をサイドゲート金型により成形し、円板の反り量（単位：ｍｍ）を求めた。
　以下の基準により、反り性の評価判定を行った。
　　Ａ：反り量が１ｍｍ未満
　　Ｂ：反り量が１ｍｍ以上３ｍｍ未満
　　Ｃ：反り量が３ｍｍ以上
　以上の結果を、以下の表２に示す。

（実施例ＩＩ－１～５、比較例ＩＩ－１～６）
　使用した成分は、以下の表３の通りである。

　上記表３に示した各成分を後記表４に示す割合（全て質量部）にて、タンブラーミキサーで均一に混合した後、二軸押出機（日本製鋼所社製「ＴＥＸ３０α」、Ｌ／Ｄ＝４２）を使用し、シリンダー設定温度２６０℃、吐出量４０ｋｇ／ｈ、スクリュー回転数２００ｒｐｍの条件で溶融混練した樹脂組成物を、水槽にて急冷し、ペレタイザーを用いてペレット化し、熱可塑性樹脂組成物のペレットを得た。

　前記実施例Ｉと同様にして、単位時間当たりの溶融流動体積ＭＶＲ（単位：ｃｍ^３／１０ｍｉｎ）を測定した。

　上記で得られたペレットを１２０℃で５時間乾燥させた後、日本製鋼社製射出成形機（型締め力８５Ｔ）を用いて、シリンダー温度２５０℃、金型温度８０℃の条件で、ＩＳＯ多目的試験片（４ｍｍ厚）を射出成形し、前記実施例Ｉと同様にして引張破断強度、引張破断伸び率、曲げ最大強度、曲げ弾性率、ノッチ付シャルピー衝撃強度を測定した。

［反り量と反り性判定］
　射出成形機（日精樹脂工業社製「ＮＥＸ８０」）にて、シリンダー温度２６０℃、金型温度８０℃の条件で、直径１００ｍｍ、厚み１．６ｍｍの円板をサイドゲート金型により成形し、円板の反り量（単位：ｍｍ）を求めた。
　以下の基準により、反り性の評価判定を行った。
　　Ａ：反り量が１ｍｍ未満
　　Ｂ：反り量が１ｍｍ以上３ｍｍ未満
　　Ｃ：反り量が３ｍｍ以上
　以上の結果を、以下の表４に示す。

（実施例ＩＩＩ－１～３、比較例ＩＩＩ－１～５）
　使用した成分は、以下の表５の通りである。

　上記表５に示した各成分のうち、ガラス繊維を除いた各成分を後記表６に示す割合（全て質量部）にて、タンブラーミキサーで均一に混合した後、二軸押出機（日本製鋼所社製「ＴＥＸ３０α」、Ｌ／Ｄ＝４２）を使用し、ガラス繊維はサイドフィーダーより供給し、シリンダー設定温度２６０℃、吐出量４０ｋｇ／ｈ、スクリュー回転数２００ｒｐｍの条件で溶融混練した樹脂組成物を、水槽にて急冷し、ペレタイザーを用いてペレット化し、熱可塑性樹脂組成物のペレットを得た。

　前記実施例Ｉと同様にして、単位時間当たりの溶融流動体積ＭＶＲ（単位：ｃｍ^３／１０ｍｉｎ）を測定した。
　また、上記で得られたペレットを１２０℃で５時間乾燥させた後、日本製鋼社製射出成形機（型締め力８５Ｔ）を用いて、シリンダー温度２５０℃、金型温度８０℃の条件で、ＩＳＯ多目的試験片（４ｍｍ厚）を射出成形し、前記実施例Ｉと同様にして引張破断強度、引張破断伸び率、曲げ最大強度、曲げ弾性率、ノッチ付シャルピー衝撃強度を測定した。

［モルフォロジーの観察］
　上記で得られたＩＳＯ多目的試験片（４ｍｍ厚）の中央の位置にあって、表層から１０００μｍの位置を中心として含む、成形時の流動方向に垂直な断面から、リファインテック社製「ＡＰＯ－１２０」を用い、研磨による平滑な断面を得た。得られた試料の観察面を真空デバイス社製「ＰＩＢ－１０」にて６分間イオンエッチングを行った。そのエッチング面を四酸化オスニウムで、気相、室温にて３０分染色した後、更に四酸化ルテニウムで、気相、室温にて１２０分染色後、走査電子顕微鏡（日立ハイテク社製、「Ｓ４８００」）を用い、加速電圧０．７ｋＶの条件で、倍率１０００倍のＳＥＭ画像を取得した。
　得られたＳＥＭ画像から、（Ｄ）ガラス繊維が（Ａ）ポリブチレンテレフタレート樹脂相で囲繞された状態で存在しているか、あるいは（Ｂ）ポリスチレン樹脂又はゴム強化ポリスチレン樹脂に囲繞または分散して存在しているかについて、観察した。

　得られたＳＥＭ画像の代表例として、実施例ＩＩＩ－１で得られた熱可塑性樹脂組成物のＳＥＭ画像を図１に示す。
　図１中、白く見えるところは（Ｄ）ガラス繊維を、黒い部分は（Ａ）ポリスチレン樹脂又はゴム強化ポリスチレン樹脂を、そして灰色の部分は（Ａ）ポリブチレンテレフタレート樹脂を表し、ガラス繊維がポリブチレンテレフタレート樹脂層で囲繞されていることが判る。
　表中、「Ａ」は（Ｄ）ガラス繊維が（Ａ）ポリブチレンテレフタレート樹脂相で囲繞された状態で存在していることを、「Ｂ」は（Ｂ）ポリスチレン樹脂又はゴム強化ポリスチレン樹脂に囲繞または分散して存在していることを示す。

［荷重たわみ温度と耐熱性判定］
　上記ＩＳＯ多目的試験片（４ｍｍ厚）を用い、ＩＳＯ７５－１及びＩＳＯ７５－２に準拠して、荷重１．８０ＭＰａの条件で、荷重たわみ温度を測定した。
　以下の基準により、耐熱性の判定を行った。
　　Ａ：荷重たわみ温度が１７０℃以上
　　Ｂ：荷重たわみ温度が１６０℃以上１７０℃未満
　　Ｃ：荷重たわみ温度が１６０℃未満

［反り量と反り性判定］
　射出成形機（日精樹脂工業社製「ＮＥＸ８０」）にて、シリンダー温度２６０℃、金型温度８０℃の条件で、直径１００ｍｍ、厚み１．６ｍｍの円板をサイドゲート金型により成形し、円板の反り量（単位：ｍｍ）を求めた。
　以下の基準により、反り性の評価判定を行った。
　　Ａ：反り量が１ｍｍ未満
　　Ｂ：反り量が１ｍｍ以上２ｍｍ未満
　　Ｃ：反り量が２ｍｍ以上
　以上の結果を、以下の表６に示す。

（実施例ＩＶ－１～６、比較例ＩＶ－１～６）
　使用した成分は、以下の表７の通りである。

　上記表７に示した各成分のうち、ガラス繊維を除いた各成分を、後記表８に示す割合（全て質量部）にて、タンブラーミキサーで均一に混合した後、二軸押出機（日本製鋼所社製「ＴＥＸ３０α」、Ｌ／Ｄ＝４２）を使用し、ガラス繊維はサイドフィーダーより供給し、シリンダー設定温度２６０℃、吐出量４０ｋｇ／ｈ、スクリュー回転数２００ｒｐｍの条件で溶融混練した樹脂組成物を、水槽にて急冷し、ペレタイザーを用いてペレット化し、熱可塑性樹脂組成物のペレットを得た。

［荷重たわみ温度と耐熱性判定］
　上記ＩＳＯ多目的試験片（４ｍｍ厚）を用い、ＩＳＯ７５－１及びＩＳＯ７５－２に準拠して、荷重１．８ＭＰａの条件で、荷重たわみ温度（単位：℃）を測定した。
　以下の基準により、耐熱性の判定を行った。
　　Ａ：荷重たわみ温度が１４０℃以上
　　Ｂ：荷重たわみ温度が１３０℃以上１４０℃未満
　　Ｃ：荷重たわみ温度が１３０℃未満

［反り量と低反り性判定］
　射出成形機（日精樹脂工業社製「ＮＥＸ８０」）にて、シリンダー温度２６０℃、金型温度８０℃の条件で、直径１００ｍｍ、厚み１．６ｍｍの円板をサイドゲート金型により成形し、円板の反り量（単位：ｍｍ）を求めた。
　以下の基準により、低反り性の評価判定を行った。
　　Ａ：反り量が１ｍｍ未満
　　Ｂ：反り量が１ｍｍ以上３ｍｍ未満
　　Ｃ：反り量が３ｍｍ以上

［難燃性（ＵＬ－９４）］
　アンダーライターズ・ラボラトリーズのサブジェクト９４（ＵＬ－９４）の方法に準じ、５本の試験片（厚み：１．６ｍｍ）を用いて燃焼性（難燃性）を試験した。
　燃焼性は、ＵＬ－９４記載の評価方法に従って、Ｖ－０、Ｖ－１、Ｖ－２、ＮＲ（不適合）に分類した。
　以上の結果を、以下の表８に示す。

（実施例Ｖ－１～５、比較例Ｖ－１～４）
　使用した成分は、以下の表９の通りである。

　上記表９に示した各成分のうち、炭素繊維を除いた各成分を、後記表１０に示す割合（全て質量部）にて、タンブラーミキサーで均一に混合した後、二軸押出機（日本製鋼所社製「ＴＥＸ３０α」、Ｌ／Ｄ＝４２）を使用し、炭素繊維はサイドフィーダーより供給し、シリンダー設定温度２６０℃、吐出量４０ｋｇ／ｈ、スクリュー回転数２００ｒｐｍの条件で溶融混練した樹脂組成物を、水槽にて急冷し、ペレタイザーを用いてペレット化し、熱可塑性樹脂組成物のペレットを得た。

［荷重たわみ温度と耐熱性判定］
　上記ＩＳＯ多目的試験片（４ｍｍ厚）を用い、ＩＳＯ７５－１及びＩＳＯ７５－２に準拠して、荷重０．４５ＭＰａの条件で、荷重たわみ温度（単位：℃）を測定した。
　以下の基準により、耐熱性の判定を行った。
　　Ａ：荷重たわみ温度が１５０℃以上
　　Ｂ：荷重たわみ温度が１３０℃以上１５０℃未満
　　Ｃ：荷重たわみ温度が１３０℃未満

［反り量と低反り性判定］
　射出成形機（日精樹脂工業社製「ＮＥＸ８０」）にて、シリンダー温度２６０℃、金型温度８０℃の条件で、直径１００ｍｍ、厚み１．６ｍｍの円板をサイドゲート金型により成形し、円板の反り量（単位：ｍｍ）を求めた。
　以下の基準により、低反り性の評価判定を行った。
　　Ａ：反り量が１ｍｍ未満
　　Ｂ：反り量が１ｍｍ以上３ｍｍ未満
　　Ｃ：反り量が３ｍｍ以上
　以上の結果を、以下の表２に示す。

　本発明の熱可塑性樹脂組成物は、高い耐熱性を有し、低ソリ性や外観性に優れ、機械的強度や耐薬品性、難燃性に優れるので、これらの特性が厳しく求められる電気電子機器部品、自動車用内外装部品その他の電装部品として特に好適に利用できる。

Claims

　下記（Ａ）及び（Ｂ）の合計１００質量部基準で、（Ａ）ポリアルキレンテレフタレート樹脂を２０質量部以上５０質量部未満、（Ｂ）ポリスチレン樹脂又はゴム強化ポリスチレン樹脂を５０質量部超８０質量部以下含有し、
　（Ａ）ポリアルキレンテレフタレート樹脂の固有粘度（ＩＶ_Ａ）が０．３～０．８ｄｌ／ｇであり、（Ｂ）ポリスチレン樹脂又はゴム強化ポリスチレン樹脂の２５０℃、９１２ｓｅｃ^－１に於ける溶融粘度（η_Ｂ）が８０Ｐａ・ｓｅｃ以上であることを特徴とする熱可塑性樹脂組成物。
　さらに、（Ｃ）相溶化剤を、前記（Ａ）及び（Ｂ）の合計１００質量部に対し、１～２５質量部含有する請求項１に記載の熱可塑性樹脂組成物。
　（Ｃ）相溶化剤が、ポリカーボネート樹脂及び／又はスチレン－マレイン酸共重合体である請求項１又は２に記載の熱可塑性樹脂組成物。
　さらに、（Ｄ）ガラス繊維を、前記（Ａ）及び（Ｂ）の合計１００質量部に対し、５～１５０質量部含有する請求項１～３のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物。
　（Ｄ）ガラス繊維が（Ａ）ポリアルキレンテレフタレート樹脂の相で囲繞された状態で存在している請求項４に記載の熱可塑性樹脂組成物。
　（Ｄ）ガラス繊維の長さ方向断面の異形比が２～６である請求項４又は５に記載の熱可塑性樹脂組成物。
　（Ｄ）ガラス繊維の長さ方向の断面積が１８０μｍ^２超３００μｍ^２以下である請求項４～６のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物。
　（Ａ）ポリアルキレンテレフタレート樹脂の固有粘度（ＩＶ_Ａ）、及び（Ａ）と（Ｂ）の合計の含有量に対する（Ａ）の量比、並びに（Ｂ）ポリスチレン樹脂又はゴム強化ポリスチレン樹脂の溶融粘度（η_Ｂ）、及び（Ａ）と（Ｂ）の合計の含有量に対する（Ｂ）の量比が、以下の関係式（Ｉ）を満たす請求項１～７のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物。
　　［（Ａ）の量比／ＩＶ_Ａ］≧［（Ｂ）の量比／（η_Ｂ／８０）］　　（Ｉ）
　さらに、（Ｅ）臭素系難燃剤を１０～５０質量部、及び、（Ｆ）アンチモン化合物を０．１～３０質量部を、前記（Ａ）と（Ｂ）の合計１００質量部に対して、含有することを特徴とする請求項１～８のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物。
　（Ｅ）臭素系難燃剤が、臭素化フタルイミド、臭素化ポリアクリレート、臭素化ポリカーボネート、臭素化エポキシ、及び臭素化ポリスチレンから選ばれる少なくとも１種の臭素系難燃剤である請求項９に記載の熱可塑性樹脂組成物。
　さらに、タルク、マイカ、ワラストナイト、カオリン、及び炭酸カルシウムから選ばれる無機フィラーを、（Ａ）と（Ｂ）合計１００質量部に対し、０．１～２０質量部含有する請求項９又は１０に記載の熱可塑性樹脂組成物。
　さらに、（Ｇ）炭素繊維を、前記（Ａ）と（Ｂ）の合計１００質量部に対し、５～１００質量部含有する請求項１～３のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物。
　（Ｇ）炭素繊維の平均繊維径が１０μｍ以下である請求項１２に記載の熱可塑性樹脂組成物。
　比重が１．０～１．３３の範囲にある請求項１２又は１３に記載の熱可塑性樹脂組成物。
　（Ａ）ポリアルキレンテレフタレート樹脂の質量平均分子量（Ｍｗ_Ａ）が２００００～６５０００、（Ｂ）ポリスチレン樹脂またはゴム強化ポリスチレン樹脂の質量平均分子量（Ｍｗ_Ｂ）が１５００００～５０００００であり、
　（Ｃ１）ポリカーボネート樹脂及び／又はスチレン－マレイン酸共重合体と（Ａ）ポリアルキレンテレフタレート樹脂の含有量の質量比（Ｃ１）／（Ａ）が０．１～０．７である請求項３に記載の熱可塑性樹脂組成物。
　（Ａ）ポリアルキレンテレフタレート樹脂の質量平均分子量（Ｍｗ_Ａ）、及び（Ａ）及び（Ｂ）の合計の含有量に対する（Ａ）の量比、並びに（Ｂ）ポリスチレン樹脂又はゴム強化ポリスチレン樹脂の質量平均分子量（Ｍｗ_Ｂ）、及び（Ａ）と（Ｂ）の合計の含有量に対する（Ｂ）の量比が、以下の関係式（ＩＩ）を満たす請求項１５に記載の熱可塑性樹脂組成物。
　０．１≦［（Ｂ）の量比／Ｍｗ_Ｂ］／［（Ａ）の量比／Ｍｗ_Ａ］≦０．７　（ＩＩ）
　（Ａ）ポリアルキレンテレフタレート樹脂が、ポリブチレンテレフタレート樹脂及び／又はポリエチレンテレフタレート樹脂である請求項１～１６のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物。
　請求項１～１７のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物からなる成形体。
　自動車に搭載される機器部品用の筐体である請求項１８に記載の成形体。
　自動車の電装用コネクター部品である請求項１８に記載の成形体。