WO2019132360A1 - 방향성 전기강판 및 그 자구미세화 방법 - Google Patents

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WO2019132360A1
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groove
electrical steel
thermal shock
rolling direction
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박세민
김재수
민기영
홍성철
이원걸
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Definitions

  • the present invention relates to a directional electric steel sheet in which magnetic domains are miniaturized to a minimum size by combining the permanent magnetic microfabrication method and the temporary magnetic domain microfabrication method, and a method of microfabricating the magnetic domains.
  • Directional electric steel sheets are used as iron core materials for electromagnetic products such as transformers. Therefore, in order to improve the energy conversion efficiency by reducing the power loss of the equipment, a steel sheet having excellent iron loss of the iron core material and having a high percentage of deposition during winding and lamination is required .
  • a directional electrical steel sheet refers to a functional steel sheet having a texture (hereinafter also referred to as "Goss texture") in which the second recrystallized grains are oriented in the ⁇ 110 ⁇ < 001 > direction in the rolling direction through hot rolling, smelting and annealing.
  • Goss texture a texture in which the second recrystallized grains are oriented in the ⁇ 110 ⁇ < 001 > direction in the rolling direction through hot rolling, smelting and annealing.
  • a magnetic domain refining method As a method for lowering the iron loss of a grain-oriented electrical steel sheet, a magnetic domain refining method is known. In other words, it gives scratches or energy shocks to the magnetic domain, thereby miniaturizing the size of the large magnetic domain possessed by the oriented electrical steel sheet. In this case, when the magnetic domain is magnetized and the direction is changed, the energy consumption can be reduced as compared with the case where the size of the magnetic domain is large. As the magnetic domain miniaturization method, there is a permanent magnetic domain miniaturization that maintains the improvement effect even after the heat treatment.
  • the method of refining the permanent magnetic domain which exhibits the effect of improving the iron loss even after the heat treatment heat treatment above the heat treatment temperature at which the recovery occurs, can be classified into the etching method, the roll method and the laser method. It is difficult to control the groove shape in forming the groove (groove), and it is difficult to secure the iron loss characteristic of the final product uniformly in the width direction.
  • the acid solution used as a solvent has a disadvantage that it is not environmentally friendly.
  • the method of refining the permanent magnetic beads by rolls is a method of finishing rolls to form rolls 2019/132360 1 »(: 1 ⁇ 1 ⁇ 2018/016037
  • Permanent magnetic domain refinement method using a laser is irradiated to the electrical steel sheet surface portion to move the high-power laser at a high speed using a method of forming a groove ( ⁇ near 0) accompanying the melting of the portion by laser irradiation group.
  • this method of refining the permanent magnetic domain is also difficult to miniaturize the magnetic domain to a minimum size.
  • the present technology concentrates on not applying the laser once in the coated state and then coating once more, the laser is not intended to be irradiated with a certain intensity. It is difficult to exert the tension effect due to the damage of the coating when it is applied at a certain level or more.
  • a directional electric steel sheet and a method of refining the magnetic steel sheet are provided. Specifically, it is an object of the present invention to provide a directional electrical steel sheet in which magnetic domains are miniaturized to a minimum size by combining a permanent magnetic microfabrication method and a temporary magnetic domain microfabrication method, and a method for finer magnetic domain thereof.
  • a directional electric steel sheet includes: a linear groove formed on one surface of an electric steel plate, the groove being formed in a direction crossing the rolling direction; And a linear thermal shocked portion formed on one surface of the electrical steel sheet in a direction intersecting with the rolling direction, wherein the gap between the groove and the thermal shocked portion is 1 ⁇ or less.
  • the gap is symmetrical with respect to the center of thickness of the steel sheet, and the distance between the imaginary line projected on the other surface and the thermal shock-
  • the depth of the groove may be 1 to 10% of the thickness of the steel sheet.
  • a plurality of grooves may be formed, and the distance between the grooves may be 1.5 to 10 & lt ; 1 >
  • a plurality of thermal shock absorbers may be formed, and the distance between the thermal shock absorbers may be 1 to 5 times the distance between the grooves.
  • a method of miniaturizing a magnetic field of a directional electric steel sheet comprising: preparing a directional electric steel sheet; Forming a groove by irradiating a laser on one surface of the grain-oriented electrical steel sheet in a direction crossing the rolling direction; And a step of irradiating a laser on one surface of the directional electrical steel sheet in a direction intersecting the rolling direction to form a thermal shocked portion, wherein the gap between the groove and the thermal shocked portion Or less.
  • a method of miniaturizing a directional electric steel sheet comprising: preparing a directional electric steel sheet; Forming a groove by irradiating a laser on one surface of the grain-oriented electrical steel sheet in a direction crossing the rolling direction; And forming a thermal shocked portion by irradiating a laser on the other surface of the directional electrical steel sheet in a direction intersecting with the rolling direction, wherein the grooves are symmetrical with respect to the center of thickness of the steel sheet, and the distance between the hypothetical line projected on the other surface and the thermal shocked portion Is less than 1TM.
  • the energy density of the laser is 0.5 to 2? 2
  • the energy density of the laser in the step of forming the thermal shock can be 0.05 to 0.2? / 2 .
  • the laser beam length in the direction perpendicular to the steel sheet rolling direction is 300 to 5000 and the beam width in the steel sheet rolling direction may be 10 to 200 -.
  • the beam length of the laser in the direction perpendicular to the direction of rolling the steel sheet is 1500 to 10000, 2019/132360 1 »(: 1 ⁇ 1 ⁇ 2018/016037
  • 100 ⁇ may be 111 days.
  • a method of miniaturizing a magnetic field of a directional electric steel sheet may further include the step of forming an insulating coating layer on a surface of a steel sheet. After the step of forming the grooves, a step of forming an insulating coating layer on the surface of the steel sheet may be further included.
  • the magnetic domain can be miniaturized to a minimum size by combining the permanent magnetic microfabrication method and the temporary magnetic domain maceration method.
  • iron loss can be improved by combining the permanent magnetic microfabrication method and the temporary magnetic domain microfabrication method.
  • FIG. 1 is a schematic cross-sectional view of a directional electric steel sheet according to an embodiment of the present invention
  • FIG. 2 is a schematic view of a rolled surface 0 of a directional electrical steel sheet according to an embodiment of the present invention.
  • FIG 3 is a schematic view of cross-sectional view (1) of a directional electric steel sheet according to another embodiment of the present invention.
  • FIG. 4 is a schematic view illustrating a shape of a laser beam according to an embodiment of the present invention. .
  • first, second, and third terms are used to describe various portions, components, regions, layers, and / or sections, but are not limited thereto. These terms are only used to distinguish any moiety, element, region, layer or section from another moiety, moiety, region, layer or section. Thus, a first portion, component, region, layer or section described below may be referred to as a second portion, component, region, layer or section without departing from the scope of the invention.
  • Figs. 1 and 2 show a schematic view of a directional electric steel sheet 10 which is miniaturized according to an embodiment of the present invention.
  • the directional electrical steel sheet 10 is formed by laminating a plurality of grooves 20 (see FIG. 1) formed on one surface 11 of the electrical steel sheet in a direction crossing the rolling direction ); And the interval ( ⁇ ) of the one surface of the electrical steel sheet 11, including a heat shock portion 30 of the board formed in a direction crossing the rolling direction, and the groove 20, and the thermal shock unit 30 is a 1 TM or less.
  • the grooves 20 and the thermal shock absorbers 30 can be formed at the same time, and the magnetic domains can be miniaturized to a minimum size, and as a result, the iron loss can be improved.
  • the grooves 20 are formed by the laser, the energy is concentrated so that a flour is generated.
  • a laser for forming the thermal shock absorber 30 is irradiated in the vicinity of the groove 20, the peripheral portion of the groove 20 receives heat, and heat shrinkage occurs at the corner of the groove. With heat shrinkage 2019/132360 1 »(: 1 ⁇ 1 ⁇ 2018/016037
  • Tensile stress is applied to the steel plate 10. As a result, this tension reduces the size of the magnetic domain.
  • the free surface generated by the formation of the grooves 20 generates a static magnetic energy surface charge to form a closed curve, and two effects due to other mechanisms are formed at the same time. Further, .
  • Figure 1 we show the distance between the groove 20 and the thermal shock unit 30 in ⁇ .
  • the gap between the groove 20 and the thermal shock portion 30 may be 1 ⁇ or less. If the interval is increased, it may be a factor to inhibit reduction of iron loss by making a bad magnetic field rather than an effect of reduction of intended iron loss. More specifically, the grooves 20 and the thermal shock 1 can be ssae! To 0.5 ⁇ . Interval (mu) of the more specifically a groove 20 and a thermal impact portion 30 may be a 0.1 to 0.45 ⁇ .
  • the distance between arbitrary grooves 20 and the grooves 20 when a plurality of grooves 20 and a plurality of thermal shock absorbers 30 are formed, the distance between arbitrary grooves 20 and the grooves 20 , . Further, in the case where the plurality of grooves 20 and the plurality of thermal shock absorbers 30 are formed, the average value between the respective intervals can satisfy the above-mentioned range. (The distance between the center line of the groove 20 and the center line of the thermal shock absorbing portion 30) because there is a thickness range in the direction of the rolling direction 0 ⁇ in the groove 20 and the thermal shock portion 30 in the embodiment of the present invention do.
  • the groove 20 means a part of the surface of the steel sheet which is removed by laser irradiation.
  • the shape of the groove 20 is expressed as a wedge shape, but this is merely an example, and may be formed in various shapes such as a rectangular shape, a trapezoidal shape, an II shape, a semicircular shape, and a shape. .
  • the depth of the groove 20 may be 1 to 10% of the thickness of the steel sheet. If the depth of the groove 20 is too shallow, it is difficult to obtain an appropriate iron loss improving effect. If the depth of the groove is too deep, the structural characteristics of the steel sheet 10 may be greatly changed due to the strong laser irradiation, or a large amount of hill-up and spatter may be formed to deteriorate the magnetic properties. Therefore, the depth of the groove 20 can be controlled in the above-described range.
  • the groove 20 has a plurality of 2019/132360 1 »(: 1 ⁇ 1 ⁇ 2018/016037
  • an interval () between the grooves 20 may be 1.5 to 10.
  • the distance between the grooves 20 may be 2 to 5 mm.
  • the interval between the grooves 20 is denoted by 11. More specifically, the interval ( ⁇ ) between the grooves 20 means the distance between the center lines of the grooves 20.
  • the thermal shock absorber 30 can not distinguish the surface of the steel sheet from the surface of another steel sheet.
  • the thermal shock absorber 30 is etched in a groove shape when immersed in a hydrochloric acid concentration of 5% or more for 10 minutes or more, and is distinguishable from other steel surface portions. As shown in Fig.
  • a plurality of the thermal shock absorbers 30 may be formed along the rolling direction? Direction.
  • the interval 12 between the thermal shock absorbers 30 may be 1 to 5 times (integer times) as compared with the interval between the grooves 20.
  • the spacing 12 between the thermal shock absorbers 30 is one time the spacing between the grooves 20, one thermal shock absorber 30 is formed per groove 20.
  • Two thermal shock absorbers 30 are formed per groove 20 when the interval ( ⁇ 32 ) between the thermal shock absorbers 30 is twice the interval () between the grooves 20.
  • [ 1 and 2 show the case where the gap 12 between the thermal shock absorbers 30 is twice the gap between the grooves 20 and FIG. ) ≪ / RTI >
  • FIG 3 is a schematic view of a directional electric steel sheet 10 according to another embodiment of the present invention.
  • the directional electric steel sheet 10 includes a linear groove 20 formed on one surface 11 of the electric steel sheet, in a direction crossing the rolling direction; And a linear thermal shock absorber 30 formed on the other surface 12 of the electrical steel sheet in a direction intersecting the rolling direction.
  • the grooves 20 are formed by imaginary lines projected on the other surface, The spacing (required) of the thermal shock absorbers 30 is 1 ⁇ or less.
  • FIG. 1 Another embodiment of the present invention is the same as FIG. 1 except that groove 20 is formed on one surface 11 and surface 12 is provided on the other surface.
  • the distance between the grooves 20 and the thermal shock absorber 30 is set so that the grooves 20 are symmetrical with respect to the center of the thickness of the steel plate and the hypothetical line and the imaginary line projected on the other surface, and the distance ( ⁇ ) control.
  • the groove 20 may be formed on both sides, or the thermal shock portion 30 may be formed on both sides of the grooves.
  • a method of miniaturizing a directional electric steel sheet comprising the steps of: preparing a directional electric steel plate 10; Forming a groove (20) on one surface (11) of the grain-oriented electrical steel sheet by irradiating a laser in a direction crossing the rolling direction; And irradiating a laser on one surface (11) of the directional electrical steel sheet in a direction crossing the rolling direction to form the thermal shock absorbing portion (30).
  • the directional electrical steel plate 10 is prepared.
  • the shape of the groove 20 and the thermal shocked portion 30 to be formed is characterized by the magnetic microfabrication method and the directional electric steel sheet to be subjected to the magnetic microfabrication can be used without limitation.
  • the effect of the present invention is expressed regardless of the alloy composition of the grain-oriented electrical steel sheet. Therefore, a detailed description of the alloy composition of the grain-oriented electrical steel sheet will be omitted.
  • the grain-oriented electrical steel sheet may be a grain-oriented electrical steel sheet rolled from a slab to a predetermined thickness through hot rolling and cold rolling.
  • the groove 20 is formed by irradiating a laser in a direction intersecting with the rolling direction 0? Direction on one surface 11 of the grain-oriented electrical steel sheet.
  • the energy density of the laser can be 0.5 to 2 g / cm 2 .
  • the energy density is too small, grooves 20 having an appropriate depth are not formed and it is difficult to obtain an iron loss improving effect.
  • the grooves 20 having a too deep depth are formed and it is difficult to obtain the iron loss improving effect.
  • FIG. 4 shows a schematic view of the shape of the laser beam.
  • the beam length 1 of the laser in the direction perpendicular to the rolling direction of the steel sheet) may be 300 to 5000_.
  • the beam in the vertical direction < RTI ID 0.0 > 1) If the length L is too long, the laser irradiation time is too long, so that the groove 20 having a too deep depth is formed, and it is difficult to obtain the iron loss improving effect.
  • the beam width W of the laser in the steel sheet rolling direction may be 10 to 200 / pave. If the beam width W is too short or long, the width of the groove 20 becomes short or long, and a proper magnetic domain refining effect can not be obtained.
  • the grooves 20 and the thermal shock absorbers 30 may be intermittently formed in a number of 2 to 6 in the rolling direction (TD direction) of the steel sheet, and an angle of 82 to 98 degrees with respect to the rolling direction (RD direction) And the laser beam can be irradiated along this shape.
  • the type of laser is not particularly limited, and single f iber laser can be used.
  • a laser is irradiated to one surface 11 of the grain-oriented electrical steel sheet in a direction intersecting with the rolling direction (RD direction) to form the thermal shock-proof portion 30.
  • the energy density Ed of the laser may be 0.05 to 0.2.
  • the appropriate thermal shock portion 30 is not formed and it is difficult to obtain the iron loss improving effect.
  • the energy density is too large, the surface of the steel sheet is damaged and it is difficult to obtain an iron loss improving effect.
  • the beam width W in the rolling direction (RD direction) of the laser sheet is in the range of 100 to 1000.
  • the beam length L in the direction perpendicular to the steel sheet rolling direction (TD direction) Can be.
  • the step of forming the grooves 20 and the step of forming the thermal shocks 30 can be performed without limitation after the time line. Specifically, after the step of forming the grooves 20, the thermal shocks 30 Can be formed. Further, after the step of forming the thermal shock portion 30, the groove 20 can be formed.
  • a method of miniaturization of a directional electric steel sheet may further include the step of forming an insulating coating layer.
  • the step of forming the insulating coating layer may be included after the step of preparing the directional electrical steel sheet, after the step of forming the groove, or after the step of forming the thermal shockproofing part! More specifically after the step of forming the grooves.
  • the insulating coating layer is formed after forming the grooves, the insulating coating may be conducted only once. 2019/132360 1 »(: 1 ⁇ 1 ⁇ 2018/016037
  • the method for forming the insulating coating layer can be used without any particular limitation.
  • the insulating coating layer can be formed by applying an insulating coating solution containing a phosphate. It is preferable to use a coating solution containing colloidal silica and a metal phosphate as the insulating coating solution. In this case, , Or a combination thereof.
  • the content of the insulating coating liquid may be 15% by weight or more based on the weight of the insulating coating liquid.
  • a method for miniaturization of a directional electric steel sheet comprising the steps of: preparing a directional electric steel plate 10; Forming a groove (20) on one surface (11) of the grain-oriented electrical steel sheet by irradiating a laser in a direction crossing the rolling direction; And forming a thermal shock-absorbing portion (30) by irradiating a laser on the other surface (12) of the directional electrical steel sheet in a direction crossing the rolling direction, wherein the grooves (20) The distance between the hypothetical line projected on the other surface 12 and the thermal shock absorbing portion 30 is 1 ⁇ or less.
  • the method of miniaturization of the grain-oriented electrical steel sheet according to still another embodiment of the present invention is the same as the above-described method except that laser irradiation for forming the thermal shock absorber 30 is performed on the other surface 12 of the steel sheet, Duplicate description is omitted.
  • the grain-oriented electrical steel of a thickness of rolled nyaenggan 0.20 1 TM! was prepared.
  • a continuous laser is used on one side of the electrical steel sheet, A laser was irradiated using a mirror to form a groove.
  • the width of the laser beam) is 50 / D, and the length of the laser beam (Needle is 5000 Thyssen 1.
  • the energy density of the laser is 1.5 _1 / _ 2, the depth of the groove was 10 ssae !.
  • Grooves were formed at intervals (g) between the grooves set forth in Table 1 below to form an insulating film.
  • an electrical sub-sequencing laser is used on one surface or the other surface of the electric steel sheet, A laser was irradiated using a copper mirror to form a thermal shock line.
  • the width W of the laser beam is 500, and the length L of the laser beam is 10000_.
  • the energy density of the laser was 0.1 J / 2 .
  • a thermal shock line was formed at intervals (d2) between the thermal shock lines compiled in the following Table 1, and the average gap (g) between the groove and the thermal shock line was summarized in Table 1.
  • the iron loss improvement ratio is shown in Table 1 below.
  • the iron loss improvement ratio was calculated as iron loss (h - 3 ⁇ 4) / after iron loss (WJ and laser were irradiated to form grooves and the iron loss (3 ⁇ 4) was measured before the grooves were formed by irradiation with laser). Iron loss was measured by iron loss (W17 / 50) at a frequency of 50 Hz when the magnetic flux density was 1.7 Tesla.
  • Comparative Example 1 in which a thermal shock line was not formed and Comparative Example 2 in which a thermal shock line was separated from the groove by 1 or more were used in Examples And the core loss ratio is on the rise.
  • a directional electrical steel sheet having a thickness of 0.20 mm rolled was prepared.
  • a fiber sequencing laser was used on one side of the electric steel plate, and a laser was irradiated using a copper mirror to form a groove.
  • the width W of the laser beam is 50 m and the length L of the laser beam is 5000 / L.
  • the energy density of the laser and the depth of the groove were changed to the values shown in Table 2 below.
  • Grooves were formed at intervals (dl) between the grooves defined in Table 2 below to form an insulating film.
  • a thermal shock line was formed on one side of the steel sheet with a distance d2 between the adjacent thermal shock lines equal to the distance dl between the adjacent grooves and the average gap g between the grooves and the thermal shock lines was adjusted to be between 0.7 and 0.8 mm.

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Abstract

본 발명의 일 실시예에 의한 방향성 전기강판은 전기강판의 일면에, 압연방향과 교차하는 방향으로 형성된 선상의 그루브; 및 전기강판의 일면에, 압연방향과 교차하는 방향으로 형성된 선상의 열충격부를 포함하고, 그루브 및 열충격부의 간격이 1mm 이하이다.

Description

2019/132360 1»（：1^1{2018/016037
【명세세
【발명의 명칭】
방향성 전기강판및그자구미세화방법
【기술분야】
방향성 전기강판 및 그 자구미세화 방법에 관한 것이다. 더욱 구체적으로영구자구미세화법 및 일시자구미세화법을조합하여，자구를최소 크기로 미세화시킨 방향성 전기강판 및 그의 자구미세화 방법에 관한 것이다.
【발명의 배경이 되는기술】
방향성전기강판은 변압기 등의 전자기제품의 철심재료로 사용되기 때문에 기기기의 전력손실을 줄임으로써 에너지 변환효율을 향상시키기 위해서는 철심소재의 철손이 우수하고 적층 및 권취시 점적율이 높은 강판이 요구된다.
방향성 전기강판은 열연, 넁연 및 소둔공정을 통해 2차재결정된 결정립이 압연방향으로 {110}<001> 방향으로 배향된 집합조직（일명 "Goss Texture" 라고도함）을갖는기능성 강판을말한다.
방향성 전기강판의 철손을 낮추는 방법으로서, 자구미세화 방법이 알려져 있다. 즉 자구를 스크레치나 에너지적 충격을 주어서 방향성 전기강판이 가지고 있는큰자구의 크기를 미세화시키는 것이다. 이 경우 자구가자화되고그방향이 바뀔 때 에너지적 소모량을자구의 크기가컸을 때보다줄일수있게된다.자구미세화방법으로는열처리후에도개선효과 유지되는영구자구미세화와그렇지 않은일시자구미세화가있다.
회복 （Recovery）이 나타나는 열처리 온도 이상의 응력완화열처리 후에도 철손개선 효과를 나타내는 영구자구미세화 방법은 에칭법， 롤법 및 레이저법으로구분할수있다.에칭법은용액 내선택적인전기화학반응으로 강판표면에 홈（그루브， groove）을 형성시키기 fl문에 홈 형상을 제어하기 어렵고, 최종 제품의 철손특성을 폭 방향으로 균일하게 확보하는 것이 어렵다. 더불어, 용매로 사용하는 산용액으로 인해 환경친화적이지 못한 단점을갖고있다.
롤에 의한 영구자구미세화방법은 롤에 돌기모양을 가공하여 롤이나 2019/132360 1»（：1^1{2018/016037
판을 가압함으로써 판 표면에 일정한 폭과 깊이를 갖는 홈을 형성한 후 소둔함으로써 홈 하부의 재결정을부분적으로 발생시키는 철손 개선효과를 나타내는자구미세화기술이다.롤법은기계가공에 대한안정성,두께에 따른 안정적인 철손 확보를 얻기 힘든신뢰성 및 프로세스가복잡하며， 홈 형성 직후（응력완화소둔전）철손과자속밀도특성이 열화되는단점을갖고있다. 레이저에 의한 영구 자구미세화 방법은 고출력의 레이저를 고속으로 이동하는전기강판표면부에 조사하고 레이저 조사에 의해 기지부의 용융을 수반하는 그루브（射0 근） 를 형성시키는 방법을사용한다. 그러나， 이러한 영구자구미세화방법도자구를최소크기로미세화시키기는어렵다.
일시자구미세화의 경우 코팅된 상태에서 레이저를 가한 후 코팅을 한번 더 하지 않는 것에 현재 기술은집중하고 있기 때문에 레이저를 일정 이상의 강도로 조사하려 하지 않는다. 일정 이상으로 가할 경우 코팅의 손상으로인해 장력 효과를제대로발휘하기 어렵기 때문이다.
영구자구미세화의 경우 홈을 파서 정자기에너지를 받을 수 있는 자유전하 면적을 넓히는 것이기 때문에 최대한 깊은 홈 깊이가 필요하다. 물론 깊은 홈깊이로 인하여 자속밀도의 저하 등의 부작용 또한 발생한다. 그렇기 때문에 자속밀도 열화를 줄이기 위해서 적정 홈깊이로 관리하게 된다.
【발명의 내용】
【해결하고자하는과제】
방향성 전기강판 및 그의 자구미세화 방법을 제공한다. 구체적으로， 영구자구미세화법 및 일시자구미세화법을 조합하여， 자구를 최소 크기로 미세화시킨 방향성 전기강판 및 그의 자구미세화 방법을 제공하는 것을 목적으로한다.
【과제의 해결수단】
본 발명의 일 실시예에 의한방향성 전기강판은 전기강판의 일면에, 압연방향과교차하는방향으로형성된선상의 그루브; 및 전기강판의 일면에， 압연방향과교차하는방향으로형성된 선상의 열충격부를포함하고， 그루브 및 열충격부의 간격이 1™이하이다.
본발명의 또 다른 일 실시예에 의한방향성 전기강판은 전기강판의 2019/132360 1»（：1^1{2018/016037
일면에， 압연방향과 교차하는 방향으로 형성된 선상의 그루브; 및 전기강판의 타면에， 압연방향과 교차하는 방향으로 형성된 선상의 열충격부를포함하고， 그루브를강판의 두께 중심을대칭으로하여， 타면에 투영한가상의 선과열충격부의 간격이 1™이하이다.
그루브의 깊이는강판두께의 1내지 10%일수있다.
그루브가복수개 형성되고， 그루브 간의 간격이 1.5내지 101에1일 수 있다.
열충격부가 복수개 형성되고, 열충격부 간의 간격은 그루브 간의 간격의 1내지 5배일수있다.
본 발명의 일 실시예에 의한 방향성 전기강판의 자구미세화 방법은 방향성 전기강판을 준비하는 단계; 방향성 전기강판의 일면에， 압연방향과 교차하는방향으로 레이저를조사하여 , 그루브를형성하는단계; 및 방향성 전기강판의 일면에， 압연방향과 교차하는 방향으로 레이저를 조사하여， 열충격부를 형성하는 단계를 포함하고, 그루브 및 열충격부의 간격이
Figure imgf000004_0001
이하이다.
본 발명의 또 다른 일 실시예에 의한방향성 전기강판의 자구미세화 방법은 방향성 전기강판을 준비하는 단계; 방향성 전기강판의 일면에， 압연방향과교차하는방향으로레이저를조사하여，그루브를형성하는단계; 및 방향성 전기강판의 타면에, 압연방향과 교차하는 방향으로 레이저를 조사하여， 열충격부를 형성하는 단계를 포함하고， 그루브를 강판의 두께 중심을 대칭으로하여， 타면에 투영한가상의 선과 열충격부의 간격이 1™ 이하이다.
그루브를 형성하는 단계에서， 레이저의 에너지 밀도는 0.5 내지 2 ™2이고，열충격부를형성하는단계에서 레이저의 에너지 밀도는 0.05내지 0.2 _1/_2일수있다.
그루브를 형성하는 단계에서, 레이저의 강판 압연 수직 방향의 빔 길이가 300내지 5000_이고, 레이저의 강판 압연 방향의 빔 폭이 10내지 200 -일수있다.
열충격부를 형성하는 단계에서, 레이저의 강판 압연 수직 방향의 빔 길이가 1500내지 10000_이고,레아저의 강판압연방향의 빔 폭이 100내지 2019/132360 1»（：1^1{2018/016037
100◦ 111일수있다.
본 발명의 또 다른 일 실시예에 의한방향성 전기강판의 자구미세화 방법은강판의 표면에 절연피막층을형성하는단계를더 포함할수있다. 그루브를형성하는단계 이후,강판의 표면에 절연피막층을형성하는 단계를더 포함할수있다.
【발명의 효과】
본 발명의 일 구현예에 따르면， 영구자구미세화법 및 일시자구마세화법을조합하여， 자구를최소크기로미세화시킬수있다. 또한, 영구자구미세화법 및 일시자구미세화법을 조합하여， 철손을 개선할수있다.
【도면의 간단한설명】
도 1은본발명의 일 실시예에 의한방향성 전기강판의 단면奸1）면）의 모식도이다.
도 2는 본 발명의 일 실시예에 의한 방향성 전기강판의 압연면 0®면）의 모식도이다.
도 3은 본 발명의 또 다른 일 실시예에 의한 방향성 전기강판의 단면奸1）면）의 모식도이다.
도 4는 본 발명의 일 실시예에 의한 레이저 빔의 형상을 나타낸 모식도이다..
【발명을실시하기 위한구체적인내용】
제 1, 제 2및제 3등의 용어들은다양한부분, 성분, 영역， 층및/또는 섹션들을 설명하기 위해 사용되나 이들에 한정되지 않는다. 이들 용어들은 어느부분， 성분, 영역, 층또는 섹션을 다른부분, 성분, 영역， 층 또는 섹션과구별하기 위해서만사용된다. 따라서， 이하에서 서술하는제 1부분， 성분, 영역， 층또는섹션은본발명의 범위를 벗어나지 않는 범위 내에서 제 2부분, 성분， 영역， 층또는섹션으로언급될수있다.
여기서 사용되는 전문 용어는 단지 특정 실시예를 언급하기 위한 것이며， 본발명을 한정하는 것을 의도하지 않는다. 여기서 사용되는 단수 형태들은 문구들이 이와 명백히 반대의 의미를 나타내지 않는 한 복수 형태들도포함한다. 명세서에서 사용되는 ''포함하는’의 의미는 특정 특성， 2019/132360 1»（：1^1{2018/016037
영역，정수,단계，동작,요소및/또는성분을구체화하며,다른특성，영역， 정수, 단계， 동작， 요소 및/또는 성분의 존재나 부가를 제외시키는 것은 아니다.
어느부분이 다른부분의 "위에” 또는 "상에" 있다고언급하는경우， 이는 바로 다른 부분의 위에 또는 상에 있을 수 있거나 그 사이에 다른 부분이 수반될수 있다. 대조적으로어느부분이 다른부분의 "바로위에” 있다고언급하는경우， 그사이에 다른부분이 개재되지 않는다.
다르게 정의하지는 않았지만， 여기에 사용되는 기술용어 및 과학용어를포함하는모든용어들은본발명이 속하는기술분야에서 통상의 지식을가진자가일반적으로이해하는의미와동일한의미를가진다. 보통 사용되는 사전에 정의된 용어들은 관련기술문헌과 현재 개시된 내용에 부합하는 의미를 가지는 것으로 추가 해석되고， 정의되지 않는 한 이상적이거나매우공식적인의미로해석되지 않는다.
이하， 본 발명의 실시예에 대하여 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자가 용이하게 실시할 수 있도록 상세히 설명한다. 그러나 본 발명은 여러 가지 상아한 형태로 구현될 수 있으며 여기에서 설명하는실시예에 한정되지 않는다.
도 1및도 2에서는본발명의 일실시예에 의해자구미세화된방향성 전기강판 (10)의 모식도를나타낸다.
도 1 및 도 2에서 나타나듯이 , 본 발명의 일 실시예에 의한 방향성 전기강판 (10)은 전기강판의 일면 (11)에， 압연방향 0®방향)과 교차하는 방향으로형성된선상의 그루브 (20) ; 및 전기강판의 일면 (11)에， 압연방향과 교차하는방향으로형성된 선상의 열충격부 (30)를포함하고, 그루브 (20) 및 열충격부 (30)의 간격 (§)이 1™이하이다.
본발명의 일 실시예에 의하면그루브 (20) 및 열충격부 (30)를동시에 형성하여， 자구를최소크기로미세화시킬수 있고， 그결과철손을개선할 수 있다. 레이저로 그루브 (20)를 형성시 쇳가루가 발생할 만큼 강한 에너지가 집속되기 때문에 부근의 온도는 매우 높이 상승하게 된다. 이 부근에 열충격부 (30) 형성을 위한 레이저를 조사하게 되면， 그루브 (20) 주변부는 열을 받게 되고 넁각시 열 수축이 일어나게 된다. 열 수축으로 2019/132360 1»（：1^1{2018/016037
인해서 강판 (10)에 인장응력이 작용하게 된다. 결과적으로 이러한 장력은 자구의 크기를 감소시키게 된다. 또한， 그루브 (20) 형성으로 인해 발생된 자유면은 폐곡선을 만들기 위해서 정자기 에너지적 표면 전하를 생성하게 되고， 다른 기작에 의한 두 효과가 동시에 형성되고， 두 가지 효과의 시너지로철손이 추가로감소하게 된다.
도 1에서는 그루브 (20) 및 열충격부 (30)의 간격을 §로 표시하였다. 그루브 (20) 및 열충격부 (30)의 간격 )은 1™이하가될수 있다. 간격 (용)가 늘어날 경우， 의도한 철손의 추가 감소 효과 보다는 오히려 좋지 않은 자구를 만들어 철손 감소를 저해하는요소가될 수 있다. 더욱구체적으로 그루브 (20) 및 열충격
Figure imgf000007_0001
1쌔!내지 0.5 ■가 될 수 있다. 더욱 구체적으로 그루브 (20) 및 열충격부 (30)의 간격 (묘)은 0.1 내지 0.45 ■가될수있다.
도 1과 같이, 복수의 그루브 (20) 및 복수의 열충격부 (30)가 형성된 경우, 임의의 그루브 (20) 및 그 그루브 (20)와가장 인접한 열충격부 (30)의 간격을 간격 (§)으로 한다. 또한, 복수의 그루브 (20) 및 복수의 열충격부 (30)가 형성된 경우， 각 간격 )간의 평균 값이 전술한 범위를 만족할 수 있다. 또한 본 발명의 일 실시예에서 그루브 (20) 및 열충격부 (30)에 압연방향 0®방향)으로두께 범위가존재하므로， 그루브 (20) 중심선과열충격부 (30)의 중심선의 간격 )을의미한다.
도 1에 나타나듯이， 그루브 (20)는강판의 표면 일부가레이저 조사에 의해 제거된부분을의미한다. 도 1에서는그루브 (20)의 형상이 쐐기형으로 표현되어 있으나，이는일 예에 불과하고，사각형，사다리꼴형， II자형 ,반원형 , 형 등다양한형태로형성될수있다. .
그루브 (20)의 깊이는 강판 두께의 1 내지 10%일 수 있다. 그루브 (20)의 깊이가 너무 얕으면， 적절한 철손 개선효과를 얻기 어렵다. 그루브의 깊이가너무깊으면， 강한레이저 조사로인하여 강판 (10)의 조직 특성을 크게 변화시키거나， 다량의 힐업 및 스패터를 형성하여 자성을 열화시킬 수 있다. 따라서 전술한 범위로 그루브 (20)의 깊이를 제어할 수 있다.
도 1에 나타나듯이， 그루브 (20)는 압연방향 0®방향)을 따라 복수개 2019/132360 1»（：1^1{2018/016037
형성되고,그루브 (20)간의 간격 ( )은 1.5내지 10·일수있다.그루브 (20) 간의 간격이 너무좁거나， 너무 넓으면, 적절한 철손 개선 효과를얻을수 없다. 더욱구체적으로그루브 (20) 간의 간격 (따)은 2내지 5™일 수있다. 도 1에서는 그루브 (20) 간의 간격을 11으로 표시하였다. 더욱 구체적으로 그루브 (20)간의 간격 (뱌)이란그루브 (20)중심선간의 간격을의미한다. 열충격부 (30)는그루브 (20)와는달리 외관상으로는다른강판표면과 구별할 수 없다. 열충격부 (30)는 염산 농도 5%이상에서 10분 이상 침지시 홈형태로식각되는부분으로서， 다른강판표면부분과구별이 가능하다. 도 1에 나타나듯이， 열충격부 (30)는 압연방향 0®방향)을따라복수개 형성될 수 있다. 이 때， 열충격부 (30) 간의 간격 ( 12)은 그루브 (20) 간의 간격 (따)에 비해， 1내지 5배 (정수배)일수있다. 예컨데, 열충격부 (30)간의 간격 ( 12)이 그루브 (20) 간의 간격 ( )의 1배인 경우, 그루브 (20) 하나당 열충격부 (30) 한 개가 형성된다. 열충격부 (30)간의 간격 (<32)이 그루브 (20) 간의 간격 ( )의 2배인 경우， 그루브 (20) 하나당 열충격부 (30) 두 개가 형성된다. 도 1및 도 2에는열충격부 (30)간의 간격 ( 12)이 그루브 (20) 간의 간격 ( )의 2배인 경우를 나타내었으며， 도 3에는 열충격부 (30)간의 간격 ( 12)이 그루브 (20)간의 간격 ( )의 1배인경우를나타내었다.
도 3에서는 본 발명의 또 다른 일 실시예에 의한 방향성 전기강판 (10)의 개략도를나타낸다.
도 3에서 나타나듯이， 본 발명의 또 다른 일 실시예에 의한 방향성 전기강판 (10)은 전기강판의 일면 (11)에， 압연방향과 교차하는 방향으로 형성된선상의 그루브 (20) ; 및 전기강판의 타면 (12)에， 압연방향과교차하는 방향으로 형성된 선상의 열충격부 (30)를 포함하고， 그루브 (20)를 강판의 두께 중심을 대칭으로 하여， 타면에 투영한 가상의 선과 열충격부 (30)의 간격 (요)이 1™이하이다.
본 발명의 또 다른 일 실시예는 그루브 (20)를 일면 (11)에 열충격부 (30)를 타면 (12)에 형성하는 것을 제외하고는 도 1과 동일하다. 또한, 그루브 (20)와 열충격부 (30)의 간격 )은 그루브 (20)를 강판의 두께 중심을 대칭으로 하여， 타면에 투영한 가상의 선을 기준으로， 그 가상의 선과 열충격부 (30)의 간격 (§)을 제어한다. 열충격부 (30)를 타면 (12)에 2019/132360 1»（：1^1{2018/016037
형성하는 것을 제외하고는 본 발명의 일 실시예에서 설명한 것과 동일하므로， 중복되는설명을생략한다.
또한，본발명의 일실시예에서 그루브 (20)를양면에 모두형성하거나， 열충격부 (30)를 양면에 모두 형성하는 것도 포함하며， 이를 제외하는 것은 아니다.
본 발명의 일 실시예에 의한 방향성 전기강판의 자구미세화 방법은 방향성 전기강판 (10)을 준비하는 단계; 방향성 전기강판의 일면 (11)에， 압연방향과 교차하는 방향으로 레이저를 조사하여， 그루브 (20)를 형성하는 단계; 및 방향성 전기강판의 일면 (11)에, 압연방향과 교차하는 방향으로 레이저를조사하여， 열충격부 (30)를형성하는단계를포함한다.
먼저 방향성 전기강판 (10)을 준비한다. 본 발명의 일 실시예에서는 자구미세화 방법 및 형성되는 그루브 (20) 및 열충격부 (30)의 형상에 그 특징이 있는 것으로서, 자구미세화의 대상이 되는 방향성 전기강판은 제한 없이사용할수있다.특히， 방향성 전기강판의 합금조성과는관계 없이 본 발명의 효과가 발현된다. 따라서， 방향성 전기강판의 합금 조성에 대한 구체적인설명은생략하기로한다.
본발명의 일 실시예에서 방향성 전기강판은슬라브로부터 열간압연 및 냉간 압연을 통해 소정의 두께로 압연된 방향성 전기강판을 사용할 수 있다.
다음으로， 방향성 전기강판의 일면 (11)에， 압연방향 0®방향)과 교차하는방향으로레이저를조사하여， 그루브 (20)를형성한다.
이 때， 레이저의 에너지 밀도犯 는 0.5 내지 2 그/™2일 수 있다. 에너지 밀도가너무작은경우， 적절한깊이의 그루브 (20)가형성되지 않고, 철손 개선 효과를 얻기 어렵다. 반대로 에너지 밀도가 너무 큰 경우에도， 너무두꺼운깊이의 그루브 (20)가형성되어， 철손개선효과를얻기 어렵다. 도 4에서는레이저 빔의 형상에 대한모식도를나타내었다. 그루브를 형성하는단계에서， 레이저의 강판압연 수직 방향奸!)방향)의 빔 길이 (1)가 300내지 5000_일 수 있다. 압연 수직 방향 011방향)의 빔 길이 (X)가너무 짧으면， 레이저가조사되는시간이 너무 짧아， 적절한그루브를 형성할수 없고, 철손개선 효과를얻기 어렵다. 반대로압연수직 방향奸1)방향)의 빔 길이 (L)가 너무 길면， 레이저가 조사되는 시간이 너무 길어， 너무 두꺼운 깊이의 그루브 (20)가형성되어， 철손개선효과를얻기 어렵다.
레이저의 강판 압연 방향 (RD방향)의 빔 폭 (W)는 10내지 200/패일 수 있다. 빔 폭 (W)이 너무 짧거나길면, 그루브 (20)의 폭이 짧거나길어지고, 적절한자구미세화효과를얻을수없게될수있다.
또한， 그루브 (20) 및 열충격부 (30)는 강판의 압연 수직 방향 (TD방향)에 대해 단속적으로 2 내지 6개 형성될 수 있고， 압연방향 (RD방향)에 대하여 82° 내지 98° 의 각도를 형성할 수 있으며, 이러한형상을따라레이저 빔을조사할수있다.
레이저 범 종류로는특별히 한정되지 아니하며， single f iber laser를 사용할수있다.
다음으로， 방향성 전기강판의 일면 (11)에, 압연방향 (RD방향)과 교차하는방향으로레이저를조사하여， 열충격부 (30)를형성한다.
이 때， 레이저의 에너지 밀도 (Ed)는 0.05내지 0.2 일 수 있다. 에너지 밀도가너무작은경우， 적절한열충격부 (30)가형성되지 않고， 철손 개선효과를얻기 아렵다. 반대로에너지 밀도가너무큰경우, 강판표면이 손상되어， 철손개선효과를얻기 어렵다.
열충격부를 형성하는 단계에서， 레이저의 강판 압연 수직 방향 (TD방향)의 빔 길이 (L)가 1500 내지 10000,이고, 레이저의 강판 압연 방향 (RD방향)의 빔 폭 (W)이 100내지 1000_일수있다.
전술한， 그루브 (20)를 형성하는 단계 및 열충격부 (30)를 형성하는 단계는시간선，후의 제한없이，수행될수있다.구체적으로，그루브 (20)를 형성하는단계 이후， 열충격부 (30)를형성할수 있다. 또한열충격부 (30)를 형성하는단계 이후, 그루브 (20)를형성할수있다.
본 발명의 일 실시예에 의한 방향성 전기강판의 자구미세화 방법은 절연피막층을형성하는단계를더포함할수있다. 절연피막층을형성하는 단계는 방향성 전기강판을 준비하는 단계 이후， 그루브를 형성하는 단계 이후， 또는 열충격부를 형성하는 단계 이후에 포함될 수 있다! 더욱 구체적으로그루브를 형성하는단계 이후포함될수 있다. 그루브를형성한 이후, 절연 피막층을 형성할 시， 절연코팅을 1회만 진행하여도 된다는 2019/132360 1»（：1^1{2018/016037
점에서 장점이 있다.
절연 피막층을형성하는방법은특별히 제한없이 사용할수 있으며， 일예로， 인산염을포함하는절연코팅액을도포하는방식으로절연피막층을 형성할 수 있다. 이러한 절연 코팅액은 콜로이달 실리카와 금속인산염을 포함하는 코팅액을 사용하는 것이 바람직하다 . 이 때 금속인산염은 시
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，또는이들의 조합일수있으며 ,절연코팅액의 중량대비 시， ¾¾， 또는이들의 조합의 함량은 15중량%이상일수있다.
본 발명의 또다른 일 실시예에 의한 방향성 전기강판의 자구미세화 방법은 방향성 전기강판 (10)을 준비하는 단계; 방향성 전기강판의 일면 (11)에， 압연방향과 교차하는 방향으로 레이저를 조사하여, 그루브 (20)를형성하는단계 ; 및 방향성 전기강판의 타면 (12)에 , 압연방향과 교차하는 방향으로 레이저를 조사하여, 열충격부 (30)를 형성하는 단계를 포함하고, 그루브 (20)를 강판의 두께 중심을 대칭으로 하여, 타면 (12)에 투영한가상의 선과열충격부 (30)의 간격이 1™이하이다.
본 발명의 또 다른 일 실시예에 의한방향성 전기강판의 자구미세화 방법은， 열충격부 (30) 형성을 위한 레이저의 조사를 강판의 타면 (12)에 행하는 것을 제외하고는 전술한 방법과 동일하므로， 중복되는 설명은 생략한다.
이하에서는 실시예를 통하여 본 발명을 좀더 상세하게 설명한다. 그러나 이러한실시예는단지 본 발명을 예시하기 위한것이며, 본 발명이 여기에 한정되는것은아니다.
실험예 1 :그루브및열충격선의간격
넁간압연한 두께 0.201™!의 방향성 전기강판을 준비하였다. 이 전기강판의 일면에 라 연속화 레이저를 사용,
Figure imgf000011_0002
미러를 이용해서 레이저를조사하여， 그루브를형성하였다. 레이저 빔의 폭 )는 50/패이고, 레이저 빔의 길이 (니는 5000쎈 1이다. 레이저의 에너지 밀도는 1.5 _1/_2, 그루브의 깊이는 10쌔！였다.
하기 표 1에 정리된 그루브 간의 간격 (따)으로 그루브를 형성하고， 절연피막을형성하였다.
이후, 전기강판의 일면 또는 타면에 아 연속화 레이저를 사용, copper미러를이용해서 레이저를조사하여， 열충격선을형성하였다. 레이저 빔의 폭 (W)는 500， 이고, 레이저 빔의 길이 (L)는 10000_이다. 레이저의 에너지 밀도는 0.1J/·2였다.
하기 표 1에 정리된 열충격선 간의 간격 (d2)으로 열충격선을 형성하였으며, 그루브와열충격선의 평균간격 (g)를표 1에 정리하였다. 하기 표 1에 철손 개선율을 표시하였다. 철손 개선율은 레이저를 조사하여 그루브를형성하기 전의 전기강판의 철손 (WJ과레이저를조사하여 그루브를 형성한 후 철손 (¾)을 측정하여 h - ¾)/ 으로 계산하였다. 철손은 자속밀도의 값이 1.7 Tesla 일 때 주파수가 50Hz인 경우의 철손 값 (W17/50)으로측정하였다.
【표 1】
Figure imgf000012_0001
상기 표 1에서 나타나는것과같이， 열충격선을형성하지 않은비교예 1 및 열충격선을 그루브와 1™ 이상 벗어나 형성한 비교예 2는 실시예에 비해 철손개선율이 열위한것을확인할수있다.
실시예 중에서도 그루브 및 열충격선의 평균 간격 (g)이 작을수록 철손 개선율이 우수함을 확인할 수 있으며， 열충격선을 그루브 2개당 형성하거나， 열충격선을그루브의 반대면에 형성하더라도철손개선율에 큰 영향이 없음을확인할수있다.
실험예 2 :그루브깊이
넁간압연한 두께 0.20mm의 방향성 전기강판을 준비하였다. 이 전기강판의 일면에 Fiber 연속화 레이저를 사용, copper 미러를 이용해서 레이저를조사하여, 그루브를 형성하였다. 레이저 빔의 폭 (W)는 50m이고， 레이저 범의 길이 (L)는 5000/패이다. 레이저의 에너지 밀도는 및 그루브의 깊이를각각하기 표 2에 표시된수치로변경하여 실시하였다.
하기 표 2에 정리된 그루브 간의 간격 (dl)으로 그루브를 형성하고， 절연피막을형성하였다.
하기 그루브 간의 간격 (dl)과 동일한 열충격선 간의 간격 (d2)으로 강판의 일면에 열충격선을 형성하였으며， 그루브와 열충격선의 평균 간격 (g)을 0.7내지 0.8 mm사이로조절하여 형성하였다.
【표 2]
Figure imgf000013_0001
표 2에서 나타나는 것과 같이， 그루브 간 간격이 늘어나더라도， 그루브의 깊이가깊어지면철손개선율이 상승하는것을확인할수있다. 본 발명은 실시예들에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 2019/132360 1»（：1^1{2018/016037
형태로 제조될 수 있으며， 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자는 본 발명의 기술적 사상이나 필수적인 특징을 변경하지 않고서 다른 구체적인 형태로 실시될 수 있다는 것을 이해할 수 있을 것이다. 그러므로 이상에서 기술한 실시예들은 모든 면에서 예시적인 것이며 5 한정적이 아닌것으로이해해야만한다.
【부호의 설명】
10： 방향성 전기강판， 11: 강판의 일면,
12： 강판의 타면， 20 : 그루브，
30 : 열충격부

Claims

2019/132360 1»（：1^1{2018/016037 【청구범위】
【청구항 1]
전기강판의 일면에， 압연방향과 교차하는 방향으로 형성된 선상의 그루브; 및
5 상기 전기강판의 일면에， 압연방향과 교차하는 방향으로 형성된 선상의 열충격부를포함하고，
상기 그루브및상기 열충격부의 간격이 1™이하인방향성 전기강판.
【청구항 2]
전기강판의 일면에, 압연방향과 교차하는 방향으로 형성된 선상의 10 그루브; 및
상기 전기강판의 타면에， 압연방향과 교차하는 방향으로 형성된 선상의 열충격부를포함하고，
상기 그루브를 강판의 두께 중심을 대칭으로 하여， 상기 타면에
Figure imgf000015_0001
15
【청구항 3】
제 1항또는제 2항에 있어서 ,
상기 그루브의 깊이는강판두께의 1내지 10%인방향성 전기강판.
【청구항 4]
제 1항또는제 2항에 있어서，
20 상기 그루브가복수개 형성되고， 상기 그루브 간의 간격이 1.5내지
10·인방향성 전기강판.
【청구항 5]
제 4항에 있어서,
상기 열충격부가복수개 형성되고, 상기 열충격부 간의 간격은 상기 25 그루브간의 간격의 1내지 5배인방향성 전기강판.
【청구항 6】
방향성 전기강판을준비하는단계 ;
상기 방향성 전기강판의 일면에, 압연방향과 교차하는 방향으로 레이저를조사하여 , 그루브를형성하는단계; 및
30 상기 방향성 전기강판의 일면에, 압연방향과 교차하는 방향으로 2019/132360 1»（：1^1{2018/016037
레이저를조사하여， 열충격부를형성하는단계를포함하고,
상기 그루브 및 열충격부의 간격이
Figure imgf000016_0001
이하인 방향성 전기강판의 자구미세화방법.
【청구항 7]
방향성 전기강판을준비하는단계 ;
상기 방향성 전기강판의 일면에， 압연방향과 교차하는 방향으로 레이저를조사하여 , 그루브를형성하는단계; 및
상기 방향성 전기강판의 타면에， 압연방향과 교차하는 방향으로 레이저를조사하여， 열충격부를형성하는단계를포함하고，
상기 그루브를 강판의 두께 중심을 대칭으로 하여, 상기 타면에 투영한가상의 선과상기 열충격부의 간격이
Figure imgf000016_0002
이하인 방향성 전기강판의 자구미세화방법 .
【청구항 8】
제 6항또는제 7항에 있어서，
상기 그루브를형성하는단계에서， 상기 레이저의 에너지 밀도는 0.5 내지 /™2이고， 상기 열충격부를형성하는단계에서 상기 레이저의 에너지 밀도는 0.05내지 0.2 ™2인방향성 전기강판의자구미세화방법 .
【청구항 9]
제 6항또는제 7항에 있어서 ,
상기 그루브를 형성하는 단계에서， 상기 레이저의 강판 압연 수직 방향의 범 길이가 300내지 5000_이고,상기 레이저의 강판압연방향의 빔 폭이 10내지 200_인방향성 전기강판의 자구미세화방법 .
【청구항 10】
제 9항에 있어서,
상기 열충격부를 형성하는 단계에서， 상기.레이저의 강판 압연 수직 방향의 범 길이가 1500내지 10000 이고, 상기 레이저의 강판압연 방향의 빔 폭이 100내지 1000_인방향성 전기강판의 자구미세화방법 .
【청구항 11】
제 6항또는제 7항에 있어서，
- 상기 강판의 표면에 절연 피막층을 형성하는 단계를 더 포함하는 2019/132360 1»（：1^1{2018/016037
방향성 전기강판의 자구미세화방법 .
【청구항 12】
제 11항에 있어서，
상기 그루브를 형성하는 단계 이후， 상기 강판의 표면에 절연 피막층을 형성하는 단계를 더 포함하는 방향성 전기강판의 자구미세화 방법.
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