WO2018159471A1 - ポンプ装置 - Google Patents

ポンプ装置 Download PDF

Info

Publication number
WO2018159471A1
WO2018159471A1 PCT/JP2018/006608 JP2018006608W WO2018159471A1 WO 2018159471 A1 WO2018159471 A1 WO 2018159471A1 JP 2018006608 W JP2018006608 W JP 2018006608W WO 2018159471 A1 WO2018159471 A1 WO 2018159471A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
pump
inverter circuit
heat sink
motor
housing
Prior art date
Application number
PCT/JP2018/006608
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
小林　喜幸
和博 本間
孔二 樋口
陽介 伊東
Original Assignee
日本電産トーソク株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 日本電産トーソク株式会社 filed Critical 日本電産トーソク株式会社
Priority to CN201890000555.8U priority Critical patent/CN211377816U/zh
Priority to JP2019502949A priority patent/JP7156265B2/ja
Priority to US16/486,178 priority patent/US20190376512A1/en
Publication of WO2018159471A1 publication Critical patent/WO2018159471A1/ja

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C15/00—Component parts, details or accessories of machines, pumps or pumping installations, not provided for in groups F04C2/00 - F04C14/00
    • F04C15/0096—Heating; Cooling
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B62—LAND VEHICLES FOR TRAVELLING OTHERWISE THAN ON RAILS
    • B62D—MOTOR VEHICLES; TRAILERS
    • B62D5/00—Power-assisted or power-driven steering
    • B62D5/06—Power-assisted or power-driven steering fluid, i.e. using a pressurised fluid for most or all the force required for steering a vehicle
    • B62D5/07—Supply of pressurised fluid for steering also supplying other consumers ; control thereof
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C11/00—Combinations of two or more machines or pumps, each being of rotary-piston or oscillating-piston type; Pumping installations
    • F04C11/008—Enclosed motor pump units
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C15/00—Component parts, details or accessories of machines, pumps or pumping installations, not provided for in groups F04C2/00 - F04C14/00
    • F04C15/0057—Driving elements, brakes, couplings, transmission specially adapted for machines or pumps
    • F04C15/008—Prime movers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C2/00—Rotary-piston machines or pumps
    • F04C2/08—Rotary-piston machines or pumps of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing
    • F04C2/10—Rotary-piston machines or pumps of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing of internal-axis type with the outer member having more teeth or tooth-equivalents, e.g. rollers, than the inner member
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C29/00—Component parts, details or accessories of pumps or pumping installations, not provided for in groups F04C18/00 - F04C28/00
    • F04C29/04—Heating; Cooling; Heat insulation
    • F04C29/047—Cooling of electronic devices installed inside the pump housing, e.g. inverters
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K11/00—Structural association of dynamo-electric machines with electric components or with devices for shielding, monitoring or protection
    • H02K11/30—Structural association with control circuits or drive circuits
    • H02K11/33—Drive circuits, e.g. power electronics
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K5/00—Casings; Enclosures; Supports
    • H02K5/04—Casings or enclosures characterised by the shape, form or construction thereof
    • H02K5/20—Casings or enclosures characterised by the shape, form or construction thereof with channels or ducts for flow of cooling medium
    • H02K5/203—Casings or enclosures characterised by the shape, form or construction thereof with channels or ducts for flow of cooling medium specially adapted for liquids, e.g. cooling jackets
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K7/00—Arrangements for handling mechanical energy structurally associated with dynamo-electric machines, e.g. structural association with mechanical driving motors or auxiliary dynamo-electric machines
    • H02K7/14—Structural association with mechanical loads, e.g. with hand-held machine tools or fans
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K9/00—Arrangements for cooling or ventilating
    • H02K9/19—Arrangements for cooling or ventilating for machines with closed casing and closed-circuit cooling using a liquid cooling medium, e.g. oil
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C2210/00—Fluid
    • F04C2210/20—Fluid liquid, i.e. incompressible
    • F04C2210/206—Oil
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C2240/00—Components
    • F04C2240/40—Electric motor
    • F04C2240/403—Electric motor with inverter for speed control

Definitions

  • the present invention relates to a pump device.
  • Patent Document 1 discloses an electric pump unit housed in a motor flange fixed to one end of a shaft and housed in a motor case, and an input side gear secured to the other end of the shaft to close the motor case. Disclosed.
  • the electric pump unit described in Patent Document 1 has a motor case and a casing below the motor, and a circuit board (inverter circuit) serving as a controller is accommodated in the casing. For this reason, since the circuit board (inverter circuit) is located below the motor, the circuit board (inverter circuit) is hardly affected by the heat from the motor.
  • the casing has no means for releasing heat generated from electronic components mounted on the circuit board (inverter circuit). For this reason, heat may be accumulated in the housing, and the temperature of the circuit board (inverter circuit) may increase.
  • An object of the present invention is to provide a pump device capable of suppressing the possibility that the temperature of a circuit board (inverter circuit) rises due to heat generated from an electronic component.
  • An exemplary pump device includes a motor unit having a shaft supported rotatably about a central axis extending in the axial direction, and the motor unit positioned on one axial side of the motor unit. And a pump part that is driven through the shaft and discharges oil, and an inverter circuit that is located radially outside the motor part.
  • the motor unit includes a rotor that can rotate around the shaft, a stator that is disposed to face the rotor, and a housing that houses the rotor and the stator.
  • the housing has a heat sink on the outer surface.
  • the heat sink has a first flow path through which oil sent from the pump unit flows, and the inverter circuit is in thermal contact with the heat sink.
  • the first exemplary invention of the present application it is possible to provide a pump device that can suppress the risk of the controller rising in temperature due to heat generated from the circuit board (inverter circuit).
  • an expression indicating that things such as “identical”, “equal”, and “homogeneous” are in an equal state not only represents an exactly equal state, but also has a tolerance or a difference that can provide the same function. It also represents the existing state.
  • expressions representing shapes such as a square shape and a cylindrical shape not only represent shapes such as a square shape and a cylindrical shape in a geometrically strict sense, but also within a range in which the same effect can be obtained. A shape including a part or the like is also expressed.
  • the expressions “comprising”, “comprising”, “comprising”, “including”, or “having” one constituent element are not exclusive expressions for excluding the existence of the other constituent elements.
  • an XYZ coordinate system is appropriately shown as a three-dimensional orthogonal coordinate system.
  • the Z-axis direction is a direction parallel to one axial direction of the central axis J shown in FIG.
  • the X-axis direction is a direction parallel to the short direction of the pump device shown in FIG. 1, that is, the vertical direction in FIG.
  • the Y-axis direction is a direction orthogonal to both the X-axis direction and the Z-axis direction.
  • the positive side (+ Z side) in the Z-axis direction is referred to as “front side”
  • the negative side ( ⁇ Z side) in the Z-axis direction is referred to as “rear side”.
  • the rear side and the front side are simply names used for explanation, and do not limit the actual positional relationship and direction.
  • a direction parallel to the central axis J (Z-axis direction) is simply referred to as “axial direction”
  • a radial direction centered on the central axis J is simply referred to as “radial direction”
  • the central axis J The circumferential direction centered on the axis, that is, the circumference of the central axis J ( ⁇ direction) is simply referred to as “circumferential direction”.
  • extending in the axial direction means not only extending in the axial direction (Z-axis direction) but also extending in a direction inclined by less than 45 ° with respect to the axial direction. Including. Further, in this specification, the term “extend in the radial direction” means 45 ° with respect to the radial direction in addition to the case where it extends strictly in the radial direction, that is, the direction perpendicular to the axial direction (Z-axis direction) Including the case of extending in a tilted direction within a range of less than.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view of the pump device of the first embodiment.
  • the pump device 1 includes a motor unit 10, a pump unit 30, and an inverter circuit 50.
  • the motor unit 10 has a shaft 5 arranged along a central axis J extending in the axial direction.
  • the pump unit 30 is located on one side in the axial direction of the motor unit 10 and is driven by the motor unit 10 via the shaft 5 to discharge oil. That is, the motor unit 10 and the pump unit 30 are provided side by side along the axial direction.
  • the motor unit 10 includes a rotor 11, a stator 15, and a housing 21.
  • the rotor 11 is fixed to the outer peripheral surface of the shaft 5 and rotates around the shaft 5.
  • the stator 15 is disposed on the radially outer side of the rotor 11. For this reason, the motor unit 10 is an inner rotor type motor.
  • the housing 21 accommodates the rotor 11 and the stator 15.
  • the housing 21 is open on the front side (+ Z side) and the rear side ( ⁇ Z side), and a bearing holding portion 22 is inserted into the opening of the housing 21 on the rear side.
  • a heat sink 60 is provided in contact with the outer surface 21 a of the housing 21.
  • a through hole 64 shown in FIG. 2 through which oil can flow is provided in the heat sink 60.
  • the inverter circuit 50 is in thermal contact with the heat sink 60.
  • the through hole 64 is a flow path for flowing the oil sent from the pump unit 30 into the heat sink 60.
  • the flow path of the through hole 64 is referred to as a first flow path 61.
  • the housing 21 has a cylindrical shape. More specifically, the housing 21 has a cylindrical shape with both ends opened about the central axis J.
  • the material of the housing 21 is, for example, metal.
  • the housing 21 holds the motor unit 10.
  • the bearing holding portion 22 is fitted and attached to the opening 21b on the other axial end side of the housing 21.
  • the bearing holding part 22 is provided with a motor-side discharge port 27 and a bearing 23.
  • the bearing 23 is inserted with the other end in the axial direction of the shaft 5, and the bearing 23 supports the other end in the axial direction of the shaft 5.
  • One end of the housing 21 in the axial direction is connected in contact with the bottom surface 31 a of the pump body 31 of the pump unit 30.
  • stator 15 The outer surface of the stator 15, that is, the outer surface of the core back portion 16 described later is fitted to the inner surface of the axially intermediate portion of the housing 21. Therefore, the stator 15 is held in the housing 21.
  • the rotor 11 has a rotor core 12 and a rotor magnet.
  • the rotor core 12 is fixed to the shaft 5 so as to surround the shaft 5 around the axis ( ⁇ direction).
  • the rotor magnet is fixed to the outer periphery along the axis of the rotor core 12. The rotor core 12 and the rotor magnet rotate together with the shaft 5.
  • the stator 15 surrounds the rotor 11 around the axis ( ⁇ direction), and rotates the rotor 11 around the central axis J.
  • the stator 15 includes a core back portion 16, a teeth portion 17, a coil (not shown), and an insulator (bobbin) (not shown).
  • the shape of the core back portion 16 is a cylindrical shape concentric with the shaft 5.
  • the teeth portion 17 extends from the inner surface of the core back portion 16 toward the shaft 5.
  • a plurality of teeth portions 17 are provided, and are arranged at equal intervals in the circumferential direction of the inner surface of the core back portion 16.
  • the coil is configured by winding a conductive wire (not shown) around the tooth portion 17.
  • the coil is provided in an insulator (bobbin).
  • the insulator (bobbin) is attached to each tooth portion 17.
  • the heat sink 60 contacts the outer side surface 21 a of the housing 21 of the motor unit 10 and extends along the axial direction of the housing 21.
  • the heat sink 60 is made by extruding a metal such as aluminum, for example.
  • the heat sink 60 includes a heat sink body 63 formed in a rectangular parallelepiped shape and a plurality of heat radiating plates 65 protruding outward from both sides of the heat sink body 63.
  • the heat sink main body 63 is provided with a recess 63a at the bottom of which the outer surface 21a of the housing 21 contacts.
  • the recess 63 a has a curved surface that is curved along the outer surface 21 a of the housing 21. Therefore, the heat sink 60 can be fixed in a state of being in close contact with the housing 21.
  • the heat sink 60 is separate from the housing 21 and is a separate member that is in thermal contact with the housing 21.
  • the heat sink 60 is not limited to being in direct contact with the housing 21.
  • the heat sink 60 may contact the housing 21 via an insulating heat dissipation material.
  • the heat sink 60 may be provided with a gap with respect to the housing 21. In this case, heat generated from the stator 15 is transmitted to the heat sink 60 by radiant heat. Therefore, even if the heat sink 60 is disposed in a non-contact state with respect to the housing 21, it can be said that the heat sink 60 is in thermal contact with the housing 21.
  • the heat sink 60 is not limited to the housing 21 and the heat sink 60 and the housing 21 may be a single member.
  • one end is open at one end in the axial direction of the surface of the recess 63a, the other end passes through the heat sink main body 63, and the other end is the other end of the heat sink main body 63.
  • a through-hole 64 having a second opening 64b opened in the side end surface is provided. Oil flows into the through hole 64.
  • the first opening 64a is provided in the housing 21 and is disposed to face the communication hole 21c.
  • the heat radiating plate 65 is formed in a rectangular shape in plan view, and a plurality of the heat radiating plates 65 are provided on the side surface of the heat sink main body 63 with a space in the vertical direction.
  • the heat radiating plate 65 may be provided only on one of the side surfaces on both sides of the heat sink main body 63. Further, a plurality of the heat radiating plates 65 may be provided on the side surface of the heat sink main body 63 in the vertical direction, and may be provided with an interval in the axial direction of the heat sink main body 63.
  • the inverter circuit 50 has a heating element mounted on a circuit board, supplies power for driving to the coils of the stator 15 of the motor unit 10, and controls operations such as driving, rotating, and stopping of the motor unit 10. To do. Note that power supply between the inverter circuit and the coil of the stator 15 and communication using an electrical signal are performed by electrically connecting the inverter circuit and the coil using a wiring member such as a coated cable (not shown). Is called.
  • the inverter circuit 50 extends in a planar shape. The inverter circuit 50 is fixed in close contact with the heat sink 60. That is, the inverter circuit 50 is in thermal contact with the heat sink 60.
  • the inverter circuit 50 is not limited to the case where it directly contacts the heat sink 60, but may be in contact with the heat sink via an insulating heat dissipation material, as will be described in detail later. Further, the inverter circuit 50 may be provided with a gap with respect to the heat sink 60. In this case, the heat generated from the inverter circuit 50 is transmitted to the heat sink 60 by radiant heat. Therefore, even if the inverter circuit 50 is arranged in a non-contact state with respect to the heat sink 60, it can be said that the inverter circuit 50 is in thermal contact with the heat sink 60.
  • the electronic component mounted on the inverter circuit 50 includes a heating element that easily generates heat, which will be described later.
  • the pump unit 30 is located on one side in the axial direction of the motor unit 10, specifically on the front side (+ Z axis side).
  • the pump unit 30 is driven through the shaft 5 by the motor unit 10.
  • the pump unit 30 includes a pump body 31, a pump rotor 35, and a pump cover 32.
  • the pump cover 32 and the pump body 31 are referred to as a pump case 33.
  • the pump body 31 is fixed to the end of the housing 21 on the front side of the motor unit 10.
  • the pump body 31 includes a pump chamber 34 that is recessed from the front side (+ Z side) surface to the rear side ( ⁇ Z side) and accommodates the pump rotor 35.
  • the shape of the pump chamber 34 viewed from the axial direction is circular.
  • the pump body 31 has through-holes 31c in which both ends in the axial direction are opened, the shaft 5 is passed, and the opening on the front side opens into the pump chamber 34.
  • the rear side opening of the through hole 31c opens to the motor unit 10 side.
  • the through hole 31c functions as a bearing member that rotatably supports the shaft 5.
  • the pump rotor 35 is attached to the shaft 5. More specifically, the pump rotor 35 is attached to the front end of the shaft 5.
  • the pump rotor 35 has an inner rotor 35a attached to the shaft 5 and an outer rotor 35b surrounding the radially outer side of the inner rotor 35a.
  • the inner rotor 35a is annular.
  • the inner rotor 35a is a gear having teeth on the radially outer surface.
  • the inner rotor 35a is fixed to the shaft 5. More specifically, the end portion on the front side of the shaft 5 is press-fitted inside the inner rotor 35a.
  • the inner rotor 35 a rotates around the axis ( ⁇ direction) together with the shaft 5.
  • the outer rotor 35b has an annular shape surrounding the radially outer side of the inner rotor 35a.
  • the outer rotor 35b is a gear having teeth on the radially inner side surface.
  • the inner rotor 35a and the outer rotor 35b mesh with each other, and the outer rotor 35b rotates as the inner rotor 35a rotates. That is, the pump rotor 35 is rotated by the rotation of the shaft 5. In other words, the motor unit 10 and the pump unit 30 have the same rotation axis. Therefore, it can suppress that an electric oil pump enlarges to an axial direction. Further, the inner rotor 35a and the outer rotor 35b rotate to change the volume between the meshing portions of the inner rotor 35a and the outer rotor 35b. The area where the volume decreases becomes the pressurizing area Ap, and the area where the volume increases becomes the negative pressure area Ad.
  • a pump side suction port 32 a is arranged on one side in the axial direction of the negative pressure region Ad of the pump rotor 35.
  • a pump-side discharge port 32 b is disposed on one side in the axial direction of the pressurizing region Ap of the pump rotor 35.
  • the oil sucked into the pump chamber 34 from the pump side suction port 32a is accommodated in the volume portion between the inner rotor 35a and the outer rotor 35b, and is sent to the pump side discharge port 32b side. Thereafter, the oil is discharged from the pump side discharge port 32b.
  • the pump body 31 is provided with a delivery hole 37 that connects the pump chamber 34 and the inside of the motor unit 10.
  • the opening on the pump chamber 34 side of the delivery hole 37 is connected to the pressurizing region Ap of the pump rotor 35.
  • the opening of the delivery hole 37 on the motor unit 10 side that is, the pump-side delivery port 31 b is connected to the space 36 in the motor unit 10. That is, the pump side outlet 31b and the pressurizing area Ap of the pump rotor 35 are connected. For this reason, the oil in the pump part 30 is sent into the space part 36 from the pump side outlet 31b through the delivery hole 37 by pressurization of the pump part 30.
  • a flow path for sending oil into the motor unit 10 by pressurization of the pump unit 30 from the pump-side outlet 31b is referred to as a fifth flow channel 38.
  • the space portion 36 is a region on one side in the axial direction from the motor portion 10 and surrounded by the housing 21, the pump body 31, the stator 15, and one end portion in the axial direction of the rotor 11.
  • the pump cover 32 is attached to the front side of the pump body 31.
  • the pump cover 32 has a disk shape extending in the radial direction.
  • the pump cover 32 closes the opening on the front side of the pump chamber 34.
  • the pump unit 30 has a pump-side suction port 32a.
  • the pump side suction port 32 a is provided in the pump cover 32.
  • the pump side suction port 32 a is connected to the negative pressure region Ad of the pump chamber 34, and oil can be sucked into the pump chamber 34.
  • the pump-side suction port 32a may be provided on a surface of the pump body 31 that accommodates the pump rotor 35 provided in the pump unit 30 and that faces the side surface of the pump rotor 35. In this case, oil flows into the negative pressure region of the pump rotor from both sides in the axial direction of the pump rotor 35 due to the negative pressure generated as the pump rotor 35 rotates. Therefore, oil can be efficiently sucked into the pump unit 30.
  • the pump device 1 of the present embodiment when the shaft 5 rotates in one circumferential direction (- ⁇ direction), oil is sucked into the pump chamber 34 from the pump side suction port 32a.
  • the oil sucked into the pump chamber 34 is sent to the delivery hole 37 side by the pump rotor 35.
  • the oil sent to the delivery hole 37 side is sent to the inside of the motor unit 10 from the pump side delivery port 31b through the fifth flow path 38, that is, the delivery hole 37.
  • the oil flows in the heat sink 60 through the first flow path 61. Therefore, the inverter circuit 50 can be cooled by the oil.
  • oil supplied from an external device flows from the pump-side suction port 32 a to the delivery hole 37 by the pump rotor 35 and flows through the heat sink 60 through the motor unit 10 to cool the inverter circuit 50. Realize that.
  • the first flow path 61 allows the oil sent from the pump unit 30 to flow into the heat sink 60.
  • the first flow path 61 is provided between the first opening 64 a and the second opening 64 b of the through hole 64.
  • the first flow path 61 extends from the first opening 64 a in the X-axis direction + side, bends to the other axial side, and extends to the other axial side along the longitudinal direction of the heat sink main body 63.
  • the first opening 64a opens in a circular shape, is disposed to face the communication hole 21c, and communicates with the communication hole 21c. Therefore, the 1st flow path 61 is connected with the space part 36 through the communicating hole 21c. Therefore, the pump-side outlet 31b is connected to the first flow path 61 via the space 36 and the communication hole 21c.
  • the oil sent into the space portion 36 from the pump-side delivery port 31b through the delivery hole 37 of the pump portion 30 moves into the space portion 36, and then enters the heat sink 60 through the first flow path 61. It is introduced and flows in the heat sink 60. Therefore, the heat generated from the inverter circuit 50 that is in contact (thermal contact) with the heat sink 60 is absorbed by the oil through the heat sink 60. Therefore, the inverter circuit 50 can be cooled. Moreover, since the inverter circuit 50 is located upstream of the motor unit 10 in the oil flow direction, the inverter circuit 50 can be cooled by oil before absorbing heat. For this reason, the inverter circuit 50 can be cooled more efficiently.
  • the heat sink 60 is in contact with the housing 21 of the motor unit 10, heat generated from the motor unit 10 is absorbed by oil through the housing 21 and the heat sink 60. Therefore, the motor unit 10 can be cooled. Therefore, it is possible to realize the pump device 1 that can more efficiently suppress the temperature rise of the inverter circuit 50.
  • a gap 19, that is, a fourth flow path 20 through which oil flows is provided between the inner peripheral surface 15 a of the stator 15 and the outer peripheral surface 11 a of the rotor 11.
  • a space 39 is provided in a region on the rear side of the other axial end of the motor unit 10 and surrounded by the other axial end surface of the motor unit 10, the bearing holding unit 22, and the housing 21. Therefore, the fourth flow path 20 connects the space part 36 on the front side and the space part 39 on the rear side.
  • the bearing holding portion 22 is provided with a motor side discharge port 27 for discharging the oil in the motor portion 10.
  • the motor side discharge port 27 is provided at the peripheral edge of the bearing holding portion 22.
  • the oil sent through the delivery hole 37 of the pump part 30 into the front side space part 36 from the pump side outlet 31b moves into the front side space part 36, and then passes through the fourth flow path 20. And is introduced into the motor unit 10. Therefore, the oil that contacts the stator 15 absorbs heat generated from the stator 15. Therefore, the motor unit 10 can be cooled more efficiently. Further, demagnetization of the rotor magnet can be suppressed.
  • the 4th flow path 20 is not restricted between the inner peripheral surface 15a of the stator 15 and the outer peripheral surface 11a of the rotor 11.
  • the fourth flow path 20 may be provided between the housing 21 and the stator 15.
  • the fourth flow path 20 may extend linearly, or may extend spirally so as to advance in the circumferential direction of the stator 15 as the outer surface of the stator 15 advances in the axial direction.
  • the fourth flow path 20 may extend in a wave shape that changes the direction to the other side in the circumferential direction after changing the direction to the one side in the circumferential direction of the stator 15 as the outer surface of the stator 15 advances in the axial direction. Good.
  • the case where the flow path through which the oil flows through the delivery hole 37 is the fifth flow path 38, but the fifth flow path 38 passes through the through hole 31 c provided in the pump body 31.
  • a flow path that passes through the gap 42 between the shaft 5 and the through hole 31c may be used.
  • the delivery hole 37 is eliminated, and the oil supplied from the pump rotor 35 flows into the gap 42 from the opening on the pump rotor 35 side of the through hole 31c and flows through the fifth flow path 38 to the motor unit 10.
  • the fifth flow path 38 is a gap 42 between the shaft 5 and the through hole 31c. For this reason, when the shaft 5 is supported via a bearing provided in the through hole 31 c, the fifth flow path 38 may be a bearing or a gap between the bearing and the shaft 5.
  • the sixth flow path 25 is a flow path in which the oil in the motor unit 10 is discharged from the motor-side discharge port 27.
  • the sixth flow path 25 is the bearing holding unit 22. It may be a flow path passing through a gap between the shaft 5 and the bearing member that are passed through the bearing member provided in the shaft.
  • the bearing member is a bearing 23.
  • the motor-side discharge port 27 is eliminated, and the oil flowing through the fourth flow path 20 between the rotor 11 and the stator 15 of the motor unit 10 flows into the space 39 and then flows between the shaft 5 and the bearing 23. It flows through the gap, that is, the sixth flow path 25.
  • the sixth flow path 25 is a gap between the shaft 5 and the bearing 23, the motor-side discharge port 27 is not necessary. For this reason, the structure of the motor unit 10 is further simplified, and an increase in the manufacturing process and manufacturing cost of the motor unit 10 can be suppressed.
  • the sixth flow path 25 is a gap between the shaft 5 and the bearing member, the sixth flow path 25 may be included in the bearing 23 when the bearing member is the bearing 23.
  • FIG. 3 is a cross-sectional view of the pump device 2 according to the second embodiment.
  • the second embodiment only differences from the above-described first embodiment will be described, and the same portions as those in the first embodiment will be denoted by the same reference numerals and description thereof will be omitted.
  • the heat sink 60 ′ has a second flow path 67 through which oil sent from the pump unit 30 flows.
  • the heat sink 60 ′ has a through hole 68 that penetrates from one end of the heat sink main body 63 to the other end, and the flow path of oil flowing through the through hole 68 is the second flow path 67. is there.
  • the housing 21 also has a motor-side suction port 21 d that sucks oil sent from the second flow path 67 into the motor unit 10.
  • the motor-side suction port 21 d is provided on the side surface of the housing 21 and on the outer side of the other end in the axial direction of the stator 15. Therefore, the motor-side suction port 21d communicates with the rear-side space 39.
  • the second flow path 67 and the motor side suction port 21 d are connected via a communication path 69.
  • the motor unit 10 has a third flow path 73 for flowing oil sucked into the motor unit 10 from the motor-side suction port 21 d to the stator 15.
  • the gap 19 provided between the inner peripheral surface 15 a of the stator 15 and the outer peripheral surface 11 a of the rotor 11 becomes the third flow path 73.
  • the pump body 31 of the pump unit 30 is provided with a pump side introduction port 66 for introducing oil in the motor unit 10 into the pump unit 30 by the negative pressure of the pump unit 30.
  • the pump side introduction port 66 opens at the rear side end portion of the introduction hole 41 that connects the negative pressure region Ad of the pump chamber 34 and the space portion 36 on the front side.
  • the pump side introduction port 66 opens into the space 36 on the front side of the motor unit 10.
  • the pump cover 32 is provided with a pump-side discharge port 32 b that discharges oil flowing through the pump unit 30.
  • the pump-side discharge port 32b opens to the pressurizing region Ap of the pump unit.
  • the pump cover 32 is not provided with the pump side suction port 32a shown in FIG.
  • the inverter circuit 50 is provided in contact with the outer surface 21 a of the housing 21 along the axial direction of the housing 21.
  • a heat sink 60 ′ is provided in thermal contact with the inverter circuit 50.
  • an inverter circuit 50 is provided in direct contact with the heat sink 60 '.
  • the inverter circuit 50 is not limited to the case where the inverter circuit 50 directly contacts the heat sink 60 ', but may be in contact with the heat sink 60' via an insulating heat dissipation material, as will be described in detail later.
  • the inverter circuit 50 may be provided with a gap with respect to the heat sink 60 ′. In this case, the heat generated from the inverter circuit 50 is carried by the radiant heat and transferred to the heat sink 60 '. For this reason, even if the inverter circuit 50 is arranged in a non-contact state with respect to the heat sink 60 ′, it can be said that the inverter circuit 50 is in thermal contact with the heat sink 60 ′.
  • the oil supplied from the pump unit 30 flows through the second flow path 67 of the heat sink 60 and is discharged from the rear side of the second flow path 67, and the oil on the rear side is connected via the communication path 69 and the motor side suction port 21 d. It is introduced into the space 39.
  • the oil introduced into the space part 39 flows through the third flow path 73 and is introduced into the pump part 30 through the introduction hole 41.
  • the oil introduced into the pump unit 30 flows through the pump unit 30 and is discharged from the pump-side discharge port 32b.
  • the inverter circuit 50 can be cooled by the oil via the heat sink 60. Further, the oil that has flowed out of the second flow path 67 flows into the motor unit 30 through the motor-side suction port 21d. For this reason, the oil can come into contact with the stator 15 to cool the stator 15. Therefore, the influence of the heat generated from the stator 15 on the inverter circuit 50 can be reduced, and the temperature increase of the inverter circuit 50 can be more efficiently suppressed.
  • the inverter circuit 50 since the inverter circuit 50 is located upstream of the motor unit 10 in the oil circulation direction, the inverter circuit 50 can be cooled by oil before absorbing heat. For this reason, the inverter circuit 50 can be cooled more efficiently.
  • the present invention is not limited to this.
  • the heat sink 60 may be provided in contact with the housing 21, and the inverter circuit 50 may be provided in contact with the heat sink 60.
  • the degree to which the inverter circuit 50 rises in temperature due to the heat generated from the stator 15 can be further reduced.
  • the motor side suction port 21d may be provided at the bottom of the housing provided at the other end portion in the axial direction of the housing 21. In the illustrated embodiment, the motor side suction port 21 d may be provided in the bearing holding portion 22. In this case, since the stator 15 is positioned ahead of the oil sucked from the motor-side suction port 21d, it is possible to easily supply the oil that has flowed into the motor unit 10 into the third flow path 73. .
  • FIG. 4 is a cross-sectional view of the pump device 3 according to the third embodiment.
  • the pump device 3 of the third embodiment is a combination of the configurations of the first embodiment and the second embodiment described above. For this reason, in 3rd Embodiment, about the same aspect part as 1st Embodiment and 2nd Embodiment, the same code
  • the housing 21 further has another heat sink 60 separate from the heat sink 60 ′ on the outer surface 21a.
  • the other heat sink 60 has a first flow path 61 through which oil sent from the pump unit 30 flows.
  • another inverter circuit 50 separate from the inverter circuit 50 ′ is disposed outside the motor unit 10 in the radial direction.
  • the other inverter circuit 50 is in thermal contact with the other heat sink 60.
  • the motor side discharge port 27 and the fourth flow path 20 shown in FIG. 1 are not provided in the bearing holding portion 22 of the pump device 3 shown in FIG.
  • the oil supplied from the pump unit 30 flows through the second flow path 67 of the heat sink 60 ′, and the communication path 69 and the motor side suction port. It is introduced into the space 39 on the rear side through 21d.
  • the oil introduced into the space part 39 flows through the third flow path 73 and is introduced into the pump part 30 through the introduction hole 41.
  • the inverter circuit 50 ′ can be cooled by the oil through the heat sink 60 ′. Further, the oil that has flowed out of the second flow path 67 flows into the motor unit 10 through the motor side suction port 21d. For this reason, oil contacts the stator 15 and cools the stator 15. Therefore, the temperature rise of the inverter circuit 50 ′ can be suppressed more efficiently.
  • the oil introduced into the pump part 30 through the introduction hole 41 flows in the pump part 30 toward the pump side discharge port 32b.
  • a part of the oil flowing toward the pump-side discharge port 32 b flows through the first flow path 61 in the other heat sink 60 after being sent from the delivery hole 37 of the pump unit 30 into the space 36 on the front side.
  • the heat generated from the other inverter circuit 50 is absorbed by the oil via the heat sink 60.
  • the temperature rise of the other inverter circuit 50 can be suppressed efficiently.
  • FIG. 5 is a diagram showing a cooling structure of the inverter circuits 50 and 50 ′ provided with the insulating heat dissipation material 75.
  • FIG. 6 is a view showing a modification of the pump devices 1 and 2 in which the inverter circuits 50 and 50 ′ are arranged at positions away from the motor unit 10.
  • FIG. 7 is a view showing a heat dissipation structure of the heat generating element 79 surface-mounted on the inverter circuits 50 and 50 ′.
  • FIG. 5 is a diagram showing a cooling structure of the inverter circuits 50 and 50 ′ provided with the insulating heat dissipation material 75.
  • FIG. 6 is a view showing a modification of the pump devices 1 and 2 in which the inverter circuits 50 and 50 ′ are arranged at positions away from the motor unit 10.
  • FIG. 7 is a view showing a heat dissipation structure of the heat generating element 79 surface-mounted on the inverter circuits 50 and 50 ′.
  • FIG. 8 is a view showing a heat dissipation structure of the heat generating element 79 inserted and mounted in the inverter circuits 50 and 50 ′.
  • FIG. 9 is a diagram for explaining the positional relationship between the heat generating element 79 provided in the inverter circuits 50 and 50 ′ and the stator 15 of the motor unit 10.
  • the inverter circuit 50 ′ is in contact with the housing 21 .
  • the inverter circuit 50 ′ is connected to the housing via an insulating heat dissipation material 75. 21 may be contacted.
  • the insulating heat dissipation material 75 may be formed in a sheet shape or a paste shape.
  • the contact area between the inverter circuit 50 ′ and the housing 21 can be increased via the insulating heat dissipation material 75 by the inverter circuit 50 ′ contacting the housing 21 via the insulating heat dissipation material 75. .
  • the heat generated from the inverter circuit 50 ′ can be radiated to the motor unit 10 side more efficiently. Therefore, the temperature rise of the inverter circuit 50 ′ can be suppressed more efficiently.
  • the inverter circuit 50 and the heat sink 60 are in contact with each other.
  • the inverter circuit 50 and the heat sink are interposed via an insulating heat dissipation material 75. 60 may contact.
  • the contact area between the inverter circuit 50 and the heat sink 60 can be increased by the contact between the inverter circuit 50 and the heat sink 60 via the insulating heat dissipation material 75.
  • the heat generated from the inverter circuit 50 can be radiated to the heat sink 60 and cooled more efficiently. Therefore, the temperature rise of the inverter circuit 50 can be suppressed more efficiently.
  • the inverter circuit 50 ′ is in contact with the housing 21 and the heat sink 60 ′ has been described.
  • the inverter circuit 50 ′ and the heat sink 60 ′ may be in contact with each other.
  • the contact area between the inverter circuit 50 ′ and the heat sink 60 ′ can be increased by the contact between the inverter circuit 50 ′ and the heat sink 60 ′ via the insulating heat dissipation material 75.
  • the heat generated from the inverter circuit 50 ′ can be more efficiently dissipated to the heat sink 60 ′ to be cooled. Therefore, the temperature rise of the inverter circuit 50 ′ can be suppressed more efficiently.
  • the inverter circuits 50 and 50 ′ may be located closer to the pump part than the end part of the stator 15 on the pump part side.
  • the heat sink 60 is also located on the pump part side of the end part of the stator 15 on the pump part side, and no oil flows into the heat sink 60.
  • the oil introduced from the pump unit 30 to the motor unit 10 passes through the delivery hole 37, flows through the fourth flow path 20, and is discharged from the motor side discharge port 27.
  • the inverter circuit 50 cannot be cooled by oil.
  • the inverter circuit 50 is located closer to the pump part than the end part of the stator 15 on the pump part side, the inverter circuit 50 is located away from the stator 15. For this reason, the temperature rise of the inverter circuit 50 can be suppressed by the heat generated from the stator 15.
  • the case where the heat sink 60 ′ and the inverter circuit 50 ′ are provided on the outer surface of the housing 21 within the axial range of the stator 15 has been described.
  • the inverter circuit 50 ′ may be located closer to the pump part than the end part of the stator 15 on the pump part side.
  • the heat sink 60 ′ is also positioned closer to the pump part than the end part of the stator 15 on the pump part side.
  • the oil that has flowed into the second flow path 67 of the heat sink 60 ′ can flow into the space 39 on the rear side of the motor unit 10 through the second flow path 67.
  • the inverter circuit 50 ′ is located closer to the pump part than the end of the stator 15 on the pump part side, the heat sink 60 ′ and the inverter circuit 50 ′ overlap with the stator 15 in the radial direction of the stator 15. It is provided at a position that does not become necessary.
  • the temperature rise of the oil flowing in the heat sink 60 ′ can be further suppressed by the heat generated from the stator 15, the temperature rise of the oil before the temperature rises by cooling the stator 15 is further suppressed. Can do. Therefore, the temperature rise of the inverter circuit 50 ′ can be suppressed more efficiently.
  • the inverter circuits 50 and 50 ′ have been described. However, the inverter circuits 50 and 50 ′ are provided with a heating element 79 that easily generates heat, and the heating element 79 is provided. May be brought into contact with the housing 21 via the insulating heat dissipation material 75.
  • a heating element 79 that is surface-mounted on the inverter circuit 50 ′ is mounted facing the housing 21, and an insulating heat dissipation material 75 is provided between the heating element 79 and the housing 21.
  • a heat sink 60 ' is provided in contact with the inverter circuit 50'.
  • the heating element 79 is, for example, an electrolytic capacitor or a shunt resistor. In this case, the heat generated from the heating element 79 can be efficiently radiated to the housing 21 via the insulating heat radiating material 75. Therefore, the possibility that the temperature of the inverter circuit 50 ′ increases due to the heat from the heating element 79 can be suppressed.
  • an insulating heat dissipation material 75 may be provided between the inverter circuit 50 ′ and the heat sink 60 ′. In this case, the heat of the inverter circuit 50 ′ can be more efficiently transferred to the heat sink 60 ′.
  • an inverter circuit 50 ′ is provided in contact with the housing 21, and a heating element 79 that is surface-mounted on the inverter circuit 50 ′ is mounted facing the heat sink 60 ′.
  • An insulating heat dissipation material 75 is provided between the heat sink 60 ′ and the heat sink 60 ′. In this case, the heat generated from the heat generating element 79 is efficiently radiated to the heat sink 60 ′ via the insulating heat radiating material 75 and absorbed by the oil. For this reason, the heating element 79 can be cooled more efficiently. Therefore, the possibility that the temperature of the inverter circuit 50 ′ increases due to the heat from the heating element 79 can be suppressed.
  • An insulating heat dissipation material 75 may be provided between the inverter circuit 50 ′ and the housing 21. In this case, the heat of the inverter circuit 50 ′ can be efficiently transferred to the oil flowing through the motor unit 10 through the housing 21.
  • a heat sink 60 is provided in contact with the housing 21, and a heating element 79 that is surface-mounted on the inverter circuit 50 is mounted facing the heat sink 60, and the heating element 79, the heat sink 60, Insulating heat dissipation material 75 is provided between the two.
  • the heat generated from the heat generating element 79 is efficiently radiated to the heat sink 60 through the insulating heat radiating material 75 and absorbed by oil.
  • the heating element 79 can be cooled more efficiently. Therefore, the possibility that the temperature of the inverter circuit 50 rises due to the heat from the heating element 79 can be suppressed.
  • the heat generating element 79 is surface-mounted on the inverter circuits 50 and 50 ′, but the present invention is not limited to this, and the heat generating element 79 ′ is inserted and mounted on the inverter circuits 50 and 50 ′. May be.
  • FIG. 8A when the inverter circuit 50 ′ is provided in contact with the housing 21 and the inverter circuit 50 ′ is provided in contact with the heat sink 60 ′, the heating element 80 is inserted and mounted from the heat sink 60 ′ side. May be.
  • the lead 80a (terminal) extending from the heating element 80 is soldered to an electric circuit formed on the back surface of the inverter circuit 50 ′ through the through hole 50a formed in the inverter circuit 50 ′. Further, the terminal of the lead 80 a that is soldered so as to protrude from the back surface of the inverter circuit 50 ′ is in contact with the housing 21 through the insulating heat dissipation material 75. Further, the main body 80b of the heating element 80 is in contact with the heat sink 60 ′.
  • the heat generated from the heating element 80 is efficiently radiated to the housing 21 via the lead 80a, the through hole 50a, the soldering, and the insulating heat dissipation material 75 of the heating element 80, and Heat is dissipated from the main body 80b to the heat sink 60 '. Therefore, the possibility that the temperature of the inverter circuit 50 ′ is increased by the heat from the heating element 80 can be efficiently suppressed.
  • the heating element 80 when the heat sink 60 is provided in contact with the housing 21 and the inverter circuit 50 is provided on the heat sink 60, the heating element 80 may be inserted and mounted from the opposite side to the heat sink 60 side. .
  • a gap is drawn between the inverter circuit 50 and the heat sink 60, but there is actually no gap.
  • the lead 80 a (terminal) extending from the heating element 80 is soldered to an electric circuit formed on the back surface of the inverter circuit 50 through the through hole 50 a formed in the inverter circuit 50.
  • the heat generated from the heat generating element 80 can be efficiently radiated to the heat sink 60 via the lead 80 a of the heat generating element 80, the through hole 50 a, soldering, and the insulating heat dissipation material 75. Therefore, the possibility that the temperature of the inverter circuit 50 is raised by the heat from the heating element 80 can be efficiently suppressed.
  • the heating element 80 is inserted and mounted from the housing 21 side. Also good.
  • FIG. 8C there is a gap between the inverter circuit 50 ′ and the housing 21 and between the inverter circuit 50 ′ and the heat sink 60 ′, but there is actually no gap.
  • the lead 80a (terminal) extending from the heating element 80 is soldered to an electric circuit formed on the back surface of the inverter circuit 50 ′ through the through hole 50a formed in the inverter circuit 50 ′.
  • the ends of the leads 80a that are soldered so as to protrude from the back surface of the inverter circuit 50 ′ are in contact with the heat sink 60 ′ via the insulating heat dissipation material 75. For this reason, the heat generated from the heating element 80 can be efficiently radiated to the heat sink 60 ′ via the lead 80 a of the heating element 80, the through hole 50 a, soldering, and the insulating heat dissipation material 75. Therefore, the possibility that the temperature of the inverter circuit 50 ′ is increased by the heat from the heating element 80 can be efficiently suppressed.
  • the inverter circuit 50 includes a plurality of heat generating elements 79, and at least a part of the plurality of heat generating elements 79 is located on the pump part side with respect to the pump part side end of the stator 15. May be.
  • the heat sink 60 is provided in contact with the housing 21, and the inverter circuit 50 is provided on the heat sink 60.
  • a plurality of heat generating elements 79 are arranged on the inverter circuit 50 on the heat sink 60 side with intervals in the longitudinal direction of the heat sink 60. In the illustrated embodiment, the case where the number of heating elements 79 is four is exemplified.
  • the two heat generating elements 79 arranged on the pump part 30 side of the plurality of heat generating elements 79 are located closer to the pump part than the pump part side end of the stator 15. For this reason, these two heat generating elements 79 are located closer to the motor unit 10 than the one axial end of the stator 15. For this reason, the two heat generating elements 79 are provided at positions away from the stator 15. Therefore, since these two heating elements 79 are cooled by the oil before being affected by the heat from the stator 15, these two heating elements 79 can be efficiently cooled.
  • an inverter circuit 50 ′ is provided in contact with the housing 21, and a heat sink 60 ′ is provided in the inverter circuit 50 ′.
  • a plurality of heat generating elements 79 are arranged at intervals in the longitudinal direction of the heat sink 60 ′ on the heat sink 60 ′ side of the inverter circuit 50 ′.
  • the case where the number of heating elements 79 is four is exemplified.
  • the two heat generating elements 79 arranged on the pump unit 30 side are located closer to the pump unit 30 than the pump unit side end of the stator 15.
  • these two heating elements 79 are located closer to the motor part than the one axial end of the stator 15. Therefore, the two heat generating elements 79 are provided at positions away from the stator 15. Therefore, since these two heating elements 79 are cooled by the oil before being affected by the heat from the stator 15, these two heating elements 79 can be efficiently cooled.
  • the heat sink 60 is in contact with the outer surface 21a of the housing 21 .
  • the heat sink 60 may be provided in a non-contact manner on the outer surface 21a of the housing 21. In this case, the influence of heat from the stator 15 on the heat sink 60 is reduced. For this reason, the inverter circuit 50 can be cooled more efficiently by the oil flowing through the heat sink 60.
  • the motor unit 10 is an inner rotor type motor.
  • the motor unit 10 may be an outer rotor type motor.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Microelectronics & Electronic Packaging (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Transportation (AREA)
  • Details And Applications Of Rotary Liquid Pumps (AREA)
  • Details Of Reciprocating Pumps (AREA)
  • Connection Of Motors, Electrical Generators, Mechanical Devices, And The Like (AREA)
  • Motor Or Generator Cooling System (AREA)
  • Inverter Devices (AREA)
  • Rotary Pumps (AREA)

Abstract

ポンプ装置１は、軸方向に延びる中心軸Ｊに沿って配置されたシャフト５を有するモータ部１０と、モータ部１０の軸方向一方側に位置し、モータ部１０によってシャフト５を介して駆動されてオイルを吐出するポンプ部３０と、モータ部１０の径方向外側に位置するインバータ回路５０と、を有し、モータ部１０は、シャフト５の周囲において回転可能なロータ１１と、ロータ１１と対向して配置されたステータ１５と、ロータ１１及びステータ１５を収容するハウジング２１と、を有し、ハウジング２１は、外側面にヒートシンク６０を有し、ヒートシンク６０は、ポンプ部３０から送出されたオイルを流す第１流路６１を有し、インバータ回路５０は、ヒートシンク６０と熱的に接触する。

Description

ポンプ装置
　本発明は、ポンプ装置に関する。
　近年、トランスミッション等に使用する電動オイルポンプは、応答性が求められる。電動オイルポンプの応答性を実現するためには、電動オイルポンプ用のモータを高出力にする必要がある。
　電動オイルポンプ用のモータを高出力にした場合、モータを駆動するためのインバータも高出力に耐えられる設計にする必要がある。つまり、大電流に耐えられる素子を使用したインバータが必要である。インバータに大電流が流れると、素子が発熱し、インバータの温度が上昇する虞がある。このため、インバータの温度上昇を抑えるため、電動オイルポンプに温度上昇抑制構造を設ける必要がある。
　特許文献１には、シャフトの一端側にモータロータを固着してモータケース内に収容し、シャフトの他端側に入力側歯車を固着してモータケースを塞ぐモータフランジ内に収容した電動ポンプユニットが開示される。
　この特許文献１に記載の電動ポンプユニットは、モータの下方にモータケース及び筐体を有し、この筐体内にコントローラとなる回路基板（インバータ回路）が収容される。このため、回路基板（インバータ回路）はモータの下方に位置するので、モータからの熱の影響を受けにくい。
特開２００５－２２９６５８号公報
　しかしながら、筐体には回路基板（インバータ回路）に実装された電子部品から発生する熱を逃がすための手段が無い。このため、筐体内に熱がこもり、回路基板（インバータ回路）の温度が上昇する虞がある。
　本発明の目的は、電子部品から発生する熱によって回路基板（インバータ回路）が温度上昇する虞を抑制可能なポンプ装置を提供することである。
　本願の例示的な第１発明のポンプ装置は、軸方向に延びる中心軸を中心として回転可能に支持されたシャフトを有するモータ部と、前記モータ部の軸方向一方側に位置し、前記モータ部によって前記シャフトを介して駆動されてオイルを吐出するポンプ部と、前記モータ部の径方向外側に位置するインバータ回路と、を有する。前記モータ部は、前記シャフトの周囲において回転可能なロータと、前記ロータと対向して配置されたステータと、前記ロータ及び前記ステータを収容するハウジングと、を有する。前記ハウジングは、外側面にヒートシンクを有する。前記ヒートシンクは、前記ポンプ部から送出されたオイルを流す第１流路を有し、前記インバータ回路は、前記ヒートシンクと熱的に接触する。
　本願の例示的な第１発明によれば、回路基板（インバータ回路）から発生する熱によってコントローラが温度上昇する虞を抑制可能なポンプ装置を提供できる。
第１実施形態に係るポンプ装置の断面図である。 ポンプ装置に設けられたヒートシンクの部分斜視図である。 第２実施形態に係るポンプ装置の断面図である。 第３実施形態に係るポンプ装置の断面図である。 放熱材が設けられたインバータ回路の冷却構造を示した図である。 モータ部から離れた位置にインバータ回路を配置したポンプ装置の変形例を示す図である。 インバータ回路に表面実装された発熱素子の放熱構造を示した図である。 インバータ回路に挿入実装された発熱素子の放熱構造を示した図である。 インバータ回路に設けられた発熱素子とモータ部のステータとの位置関係を説明する図である。
　以下、図面を参照しながら、本発明の実施形態に係るポンプ装置について説明する。ただし、実施形態として記載され又は図面に示される構成部品の寸法、材質、形状、その相対的配置等は、本発明の範囲を前述した内容に限定する趣旨ではなく、単なる説明例にすぎない。例えば、「ある方向に」、「ある方向に沿って」、「平行」、「直交」、「中心」、「同心」或いは「同軸」等の相対的或いは一義的な配置を表す表現は、厳密にそのような配置を表すのみならず、公差、若しくは、同じ機能が得られる程度の角度及び距離をもって相対的に変位している状態も表すものとする。例えば、「同一」、「等しい」及び「均質」等の物事が等しい状態であることを表す表現は、厳密に等しい状態を表すのみならず、公差、若しくは、同じ機能が得られる程度の差が存在している状態も表すものとする。例えば、四角形状及び円筒形状等の形状を表す表現は、幾何学的に厳密な意味での四角形状及び円筒形状等の形状を表すのみならず、同じ効果が得られる範囲で、凹凸部及び面取り部等を含む形状も表すものとする。一方、一の構成要素を「備える」、「具える」、「具備する」、「含む」、又は、「有する」という表現は、他の構成要素の存在を除外する排他的な表現ではない。
　また、図面においては、適宜３次元直交座標系としてＸＹＺ座標系を示す。ＸＹＺ座標系において、Ｚ軸方向は、図１に示す中心軸Ｊの軸方向一方向と平行な方向とする。Ｘ軸方向は、図１に示すポンプ装置の短手方向と平行な方向、すなわち、図１の上下方向とする。Ｙ軸方向は、Ｘ軸方向とＺ軸方向との両方と直交する方向とする。
　また、以下の説明においては、Ｚ軸方向の正の側（＋Ｚ側）を「フロント側」と記し、Ｚ軸方向の負の側（－Ｚ側）を「リア側」と記す。なお、リア側及びフロント側とは、単に説明のために用いられる名称であって、実際の位置関係や方向を限定しない。また、特に断りのない限り、中心軸Ｊに平行な方向（Ｚ軸方向）を単に「軸方向」と記し、中心軸Ｊを中心とする径方向を単に「径方向」と記し、中心軸Ｊを中心とする周方向、すなわち、中心軸Ｊの軸周り（θ方向）を単に「周方向」と記す。
　なお、本明細書において、軸方向に延びる、とは、厳密に軸方向（Ｚ軸方向）に延びる場合に加えて、軸方向に対して、４５°未満の範囲で傾いた方向に延びる場合も含む。また、本明細書において、径方向に延びる、とは、厳密に径方向、すなわち、軸方向（Ｚ軸方向）に対して垂直な方向に延びる場合に加えて、径方向に対して、４５°未満の範囲で傾いた方向に延びる場合も含む。
[第１実施形態]
　図１は、第１実施形態のポンプ装置の断面図である。
　本実施形態のポンプ装置１は、図１に示すように、モータ部１０と、ポンプ部３０と、インバータ回路５０と、を有する。モータ部１０は、軸方向に延びる中心軸Ｊに沿って配置されたシャフト５を有する。ポンプ部３０は、モータ部１０の軸方向一方側に位置し、モータ部１０によってシャフト５を介して駆動され、オイルを吐出する。つまり、モータ部１０とポンプ部３０とは、軸方向に沿って並んで設けられる。
　モータ部１０は、ロータ１１と、ステータ１５と、ハウジング２１とを有する。ロータ１１は、シャフト５の外周面に固定されて、シャフト５の周囲において回転する。ステータ１５は、ロータ１１の径方向外側に配置される。このため、モータ部１０は、インナーロータ型のモータである。
　ハウジング２１は、ロータ１１及びステータ１５を収容する。ハウジング２１は、フロント側（＋Ｚ側）及びリア側（－Ｚ側）が開口しており、リア側のハウジング２１の開口部には、ベアリング保持部２２が挿入される。ハウジング２１の外側面２１ａには、ヒートシンク６０が接触して設けられる。ヒートシンク６０内にはオイルが流通可能な図２に示す貫通孔６４が設けられる。インバータ回路５０は、ヒートシンク６０と熱的に接触する。貫通孔６４は、ポンプ部３０から送出されたオイルをヒートシンク６０内に流す流路である。この貫通孔６４の流路を第１流路６１と記す。以下、各部品について詳細に説明する。
　＜ハウジング＞
　図１に示すように、ハウジング２１は、筒状である。より詳細には、ハウジング２１は、中心軸Ｊを中心とする両端が開口した円筒形状である。ハウジング２１の材質は、例えば、金属である。ハウジング２１は、モータ部１０を保持する。
　ハウジング２１の軸方向他端側の開口部２１ｂには、ベアリング保持部２２が嵌合して取り付けられる。ベアリング保持部２２には、モータ側吐出口２７及びベアリング２３が設けられる。ベアリング２３にはシャフト５の軸方向他端側端部が挿入されて、ベアリング２３がシャフト５の軸方向他端側端部を支持する。ハウジング２１の軸方向一方側の端部は、ポンプ部３０のポンプボディ３１の底面３１ａに接触した状態で接続される。
　ハウジング２１の軸方向中間部の内側面には、ステータ１５の外側面、すなわち、後述するコアバック部１６の外側面が嵌合される。したがって、ハウジング２１には、ステータ１５が保持される。
　＜ロ―タ＞
　ロータ１１は、ロータコア１２と、ロータマグネットと、を有する。ロータコア１２は、シャフト５を軸周り（θ方向）に囲んで、シャフト５に固定される。ロータマグネットは、ロータコア１２の軸周りに沿った外周部に固定される。ロータコア１２及びロータマグネットは、シャフト５と一体となって回転する。
　＜ステータ＞
　ステータ１５は、ロータ１１を軸周り（θ方向）に囲み、ロータ１１を中心軸Ｊ周りに回転させる。ステータ１５は、コアバック部１６と、ティース部１７と、図示しないコイルと、図示しないインシュレータ(ボビン)と、を有する。コアバック部１６の形状は、シャフト５と同心の円筒状である。
　ティース部１７は、コアバック部１６の内側面からシャフト５に向かって延びる。ティース部１７は、複数設けられ、コアバック部１６の内側面の周方向に均等な間隔で配置される。コイルは、ティース部１７に図示しない導電線が巻き回されて構成される。コイルは、インシュレータ(ボビン)に設けられている。インシュレータ(ボビン)は、各ティース部１７に装着される。
　＜ヒートシンク＞
　ヒートシンク６０は、図１及び図２に示すように、モータ部１０のハウジング２１の外側面２１ａに接触してハウジング２１の軸方向に沿って延びる。ヒートシンク６０は、例えば、アルミニウム等の金属を押出し成形して作られる。図２に示した実施形態では、ヒートシンク６０は、直方体状に形成されたヒートシンク本体部６３と、ヒートシンク本体部６３の両側から外側へ突出する複数の放熱板６５と、を有する。ヒートシンク本体部６３は、その底部にハウジング２１の外側面２１ａが接触する凹部６３ａが設けられる。凹部６３ａは、ハウジング２１の外側面２１ａに沿って湾曲した曲面を有する。したがって、ヒートシンク６０はハウジング２１に密着させた状態で固定することができる。
　つまり、ヒートシンク６０は、ハウジング２１と別体であるとともに、ハウジング２１に熱的に接触した別部材である。なお、ヒートシンク６０は、ハウジング２１に直接に接触する場合に限るものではない。詳細は後述するが、ヒートシンク６０は、絶縁性放熱材を介してハウジング２１に接触してもよい。さらに、ヒートシンク６０は、ハウジング２１に対して隙間を有して設けられてもよい。この場合、ステータ１５から生じる熱は、放射熱によってヒートシンク６０に伝わる。したがって、ヒートシンク６０は、ハウジング２１に対して非接触の状態で配置された場合であっても、ヒートシンク６０は、ハウジング２１に熱的に接触していると言える。また、ヒートシンク６０は、ハウジング２１と別体に限るものではなく、ヒートシンク６０及びハウジング２１が単一の部材の部分であってもよい。
　ヒートシンク本体部６３内には、一端が凹部６３ａの面の軸方向一方側に第１開口部６４ａが開口して、他端側がヒートシンク本体部６３内を通って他端がヒートシンク本体部６３の他方側端面に開口した第２開口部６４ｂを有する貫通孔６４が設けられる。この貫通孔６４内にオイルが流れる。第１開口部６４ａは、ハウジング２１に設けられ連通孔２１ｃに対向して配置される。
　放熱板６５は、平面視において長方形状に形成され、ヒートシンク本体部６３の側面に上下方向に間隔を有して複数設けられる。なお、放熱板６５は、ヒートシンク本体部６３の両側の側面の一方にのみ有してもよい。また、放熱板６５は、ヒートシンク本体部６３の側面に上下方向に延びるとともに、ヒートシンク本体部６３の軸方向に間隔を有して複数設けられてもよい。
　＜インバータ回路＞
　インバータ回路５０は、回路基板に発熱素子を実装したものであり、モータ部１０のステータ１５のコイルに駆動のための電力を供給すると共に、モータ部１０の駆動、回転、停止等の動作を制御する。なお、インバータ回路とステータ１５のコイルとの間の電力供給及び電気信号による通信は、図示しない被覆ケーブル等の配線部材を用いて、インバータ回路とコイルとの間を電気的に接続することによって行われる。図１に示す実施形態では、インバータ回路５０は平面状に延びる。インバータ回路５０は、ヒートシンク６０上に密着して固定される。つまり、インバータ回路５０は、ヒートシンク６０と熱的に接触する。
　なお、インバータ回路５０は、ヒートシンク６０に直接に接触する場合に限るものではなく、詳細は後述するが、絶縁性放熱材を介してヒートシンクに接触してもよい。さらに、インバータ回路５０は、ヒートシンク６０に対して隙間を有して設けられてもよい。この場合、インバータ回路５０から生じる熱は、放射熱によってヒートシンク６０に伝わる。したがって、インバータ回路５０がヒートシンク６０に対して非接触の状態で配置された場合であっても、インバータ回路５０はヒートシンク６０に熱的に接触していると言える。インバータ回路５０に実装される電子部品には、後述する発熱し易い発熱素子も含まれる。
　＜ポンプ部＞
　ポンプ部３０は、モータ部１０の軸方向一方側、詳細にはフロント側（＋Ｚ軸側）に位置する。ポンプ部３０は、モータ部１０によってシャフト５を介して駆動される。ポンプ部３０は、ポンプボディ３１と、ポンプロータ３５と、ポンプカバー３２と、を有する。以下、ポンプカバー３２及びポンプボディ３１をポンプケース３３と記す。
　ポンプボディ３１は、モータ部１０のフロント側においてハウジング２１の端部に固定される。ポンプボディ３１は、フロント側（＋Ｚ側）の面からリア側（－Ｚ側）に窪みポンプロータ３５を収容するポンプ室３４を有する。ポンプ室３４の軸方向から視た形状は、円形状である。
　ポンプボディ３１は、軸方向両端が開口してシャフト５が通され、フロント側の開口がポンプ室３４に開口する貫通孔３１ｃを有する。貫通孔３１ｃのリア側の開口は、モータ部１０側に開口する。貫通孔３１ｃは、シャフト５を回転可能に支持する軸受部材として機能する。
　ポンプロータ３５は、シャフト５に取り付けられる。より詳細には、ポンプロータ３５は、シャフト５のフロント側の端部に取り付けられる。ポンプロータ３５は、シャフト５に取り付けられるインナーロータ３５ａと、インナーロータ３５ａの径方向外側を囲むアウターロータ３５ｂと、を有する。インナーロータ３５ａは、円環状である。インナーロータ３５ａは、径方向外側面に歯を有する歯車である。
　インナーロータ３５ａは、シャフト５に固定される。より詳細には、インナーロータ３５ａの内側にシャフト５のフロント側の端部が圧入される。インナーロータ３５ａは、シャフト５と共に軸周り（θ方向）に回転する。アウターロータ３５ｂは、インナーロータ３５ａの径方向外側を囲む円環状である。アウターロータ３５ｂは、径方向内側面に歯を有する歯車である。
　インナーロータ３５ａとアウターロータ３５ｂとは互いに噛み合い、インナーロータ３５ａが回転することでアウターロータ３５ｂが回転する。すなわち、シャフト５の回転によりポンプロータ３５は回転する。言い換えると、モータ部１０とポンプ部３０とは同一の回転軸を有する。したがって、電動オイルポンプが軸方向に大型化することを抑制できる。また、インナーロータ３５ａとアウターロータ３５ｂとが回転することで、インナーロータ３５ａとアウターロータ３５ｂの噛み合わせ部分の間の容積が変化する。容積が減少する領域が加圧領域Ａｐとなり、容積が増加する領域が負圧領域Ａｄとなる。ポンプロータ３５の負圧領域Ａｄの軸方向一方側には、ポンプ側吸入口３２ａが配置される。また、ポンプロータ３５の加圧領域Ａｐの軸方向一方側には、ポンプ側吐出口３２ｂが配置される。ここで、ポンプ側吸入口３２ａからポンプ室３４内に吸入されるオイルは、インナーロータ３５ａとアウターロータ３５ｂの間の容積部分に収容され、ポンプ側吐出口３２ｂ側に送られる。その後、オイルは、ポンプ側吐出口３２ｂから吐出される。
　ポンプボディ３１には、ポンプ室３４とモータ部１０内とを繋ぐ送出孔３７が設けられる。送出孔３７のポンプ室３４側の開口は、ポンプロータ３５の加圧領域Ａｐに繋がる。一方、送出孔３７のモータ部１０側の開口、即ちポンプ側送出口３１ｂは、モータ部１０内の空間部３６に繋がる。つまり、ポンプ側送出口３１ｂ、ポンプロータ３５の加圧領域Ａｐに繋がる。このため、ポンプ部３０の加圧によってポンプ部３０内のオイルが送出孔３７を介してポンプ側送出口３１ｂから空間部３６内に送出される。ここで、オイルをポンプ側送出口３１ｂよりポンプ部３０の加圧によってモータ部１０内へ送出する流路を、第５流路３８と記す。空間部３６は、モータ部１０よりも軸方向一方側であって、ハウジング２１、ポンプボディ３１、ステータ１５及びロータ１１の軸方向一方側端部とで囲まれた領域をいう。
　ポンプカバー３２は、ポンプボディ３１のフロント側に取り付けられる。ポンプカバー３２は、径方向に拡がる円板状である。ポンプカバー３２は、ポンプ室３４のフロント側の開口を閉塞する。
　ポンプ部３０は、ポンプ側吸入口３２ａを有する。ポンプ側吸入口３２ａは、ポンプカバー３２に設けられる。ポンプ側吸入口３２ａは、ポンプ室３４の負圧領域Ａｄに繋がり、ポンプ室３４へのオイルの吸入が可能である。なお、ポンプ側吸入口３２ａは、ポンプ部３０内に設けられたポンプロータ３５を収容するポンプボディ３１のポンプロータ３５の側面に対向する面に設けられてもよい。この場合には、ポンプロータ３５の回転に伴って発生する負圧によってオイルがポンプロータ３５の軸方向両側からポンプロータの負圧領域内に流入する。よって、オイルをポンプ部３０に効率的に吸入することができる。
　本実施形態のポンプ装置１は、シャフト５が周方向一方向き（－θ向き）に回転する場合、ポンプ側吸入口３２ａからオイルがポンプ室３４に吸入される。ポンプ室３４に吸入されたオイルは、ポンプロータ３５によって送出孔３７側に送られる。送出孔３７側に送られたオイルは、第５流路３８、即ち、送出孔３７を通ってポンプ側送出口３１ｂからモータ部１０の内部へ送出される。その後、オイルは第１流路６１を通ってヒートシンク６０内を流れる。したがって、オイルによってインバータ回路５０の冷却が可能となる。
　次に、本実施形態に係るポンプ装置１が有するインバータ回路５０の冷却構造について説明する。本実施形態では、外部装置から供給されたオイルがポンプロータ３５によってポンプ側吸入口３２ａから送出孔３７に流れて、モータ部１０を介してヒートシンク６０内を流通することでインバータ回路５０を冷却することを実現する。
　＜第１流路＞
　第１流路６１は、ポンプ部３０から送出されたオイルをヒートシンク６０内に流す。図１及び図２に示す実施形態では、第１流路６１は、貫通孔６４の第１開口部６４ａと第２開口部６４ｂとの間に設けられる。詳細には、第１流路６１は、第１開口部６４ａからＸ軸方向＋側へ延びて軸方向他方側へ屈曲し、ヒートシンク本体部６３の長手方向に沿って軸方向他方側へ延びる。第１開口部６４ａは、円形状に開口し、連通孔２１ｃに対向して配置されて連通孔２１ｃと連通する。したがって、第１流路６１は、連通孔２１ｃを介して空間部３６と繋がる。よって、ポンプ側送出口３１ｂは、空間部３６及び連通孔２１ｃを介して第１流路６１と繋がる。
　したがって、ポンプ部３０の送出孔３７を通ってポンプ側送出口３１ｂから空間部３６内に送出されたオイルは、空間部３６内に移動した後に、第１流路６１を通ってヒートシンク６０内に導入されて、ヒートシンク６０内を流れる。したがって、ヒートシンク６０に接触（熱的に接触）しているインバータ回路５０から発生した熱は、ヒートシンク６０を介してオイルで吸収される。よって、インバータ回路５０を冷却することができる。また、インバータ回路５０はモータ部１０よりもオイル流通方向の上流側に位置するので、熱を吸収する前のオイルによってインバータ回路５０を冷却することができる。このため、インバータ回路５０をより効率的に冷却することができる。また、ヒートシンク６０は、モータ部１０のハウジング２１に接触しているので、モータ部１０から発生した熱がハウジング２１及びヒートシンク６０を介してオイルで吸収される。したがって、モータ部１０を冷却することができる。よって、インバータ回路５０の温度上昇をより効率的に抑えられるポンプ装置１を実現することができる。
　なお、図１に示す実施形態では、ステータ１５の内周面１５ａとロータ１１の外周面１１ａとの間には、隙間１９、即ち、オイルが流れる第４流路２０が設けられる。また、モータ部１０の軸方向他方側端よりもリア側であって、モータ部１０の軸方向他方側端面とベアリング保持部２２とハウジング２１とで囲まれた領域には空間部３９が設けられる。したがって、第４流路２０は、フロント側の空間部３６とリア側の空間部３９とを繋ぐ。
　また、ベアリング保持部２２には、モータ部１０内のオイルを吐出するモータ側吐出口２７が設けられる。図１に示す実施形態では、モータ側吐出口２７は、ベアリング保持部２２の周縁部に設けられる。
　したがって、ポンプ部３０の送出孔３７を通ってポンプ側送出口３１ｂからフロント側の空間部３６内に送出されたオイルは、フロント側の空間部３６内に移動した後に、第４流路２０を通ってモータ部１０内に導入される。したがって、ステータ１５に接触するオイルは、ステータ１５から発生した熱を吸収する。よって、モータ部１０をより効率的に冷却することができる。また、ロータマグネットの減磁を抑制することができる。
　なお、第４流路２０は、ステータ１５の内周面１５ａとロータ１１の外周面１１ａとの間に限らない。第４流路２０はハウジング２１とステータ１５との間に設けられてもよい。この場合、第４流路２０は、直線状に延びたり、ステータ１５の外側面を軸方向に進むにしたがってステータ１５の周方向に進むような螺旋状に延びたりしてもよい。また、第４流路２０は、ステータ１５の外側面を軸方向に進むにしたがってステータ１５の周方向一方側に向きを変えた後に周方向他方側に向きを変えるような波形状に延びてもよい。
　また、前述した実施形態では、送出孔３７をオイルが流れる流路が第５流路３８である場合を示したが、第５流路３８は、ポンプボディ３１に設けられた貫通孔３１ｃに通されたシャフト５と貫通孔３１ｃとの間の隙間４２を通る流路でもよい。この場合には、送出孔３７は無くなり、ポンプロータ３５から供給されるオイルは、貫通孔３１ｃのポンプロータ３５側の開口から隙間４２内に流入して第５流路３８を流れてモータ部１０内に流入する。第５流路３８が、シャフト５と貫通孔３１ｃとの間の隙間４２とすることで、ポンプボディ３１の構造がより簡素化され、ポンプ部３０の製造工程及び製造コストの増大を抑制することができる。
　なお、第５流路３８は、シャフト５と貫通孔３１ｃとの間の隙間４２である。このため、シャフト５が貫通孔３１ｃ内に設けられたベアリングを介して支持される場合には、第５流路３８は、ベアリングの中でもよく、またベアリングとシャフト５との間の隙間でもよい。
　また、前述した実施形態では、第６流路２５はモータ部１０内のオイルがモータ側吐出口２７より吐出する流路である場合を示したが、第６流路２５は、ベアリング保持部２２に設けられた軸受部材に通されたシャフト５と軸受部材との間の隙間を通る流路でもよい。図１に示した実施形態では、軸受部材はベアリング２３である。この場合には、モータ側吐出口２７は無くなり、モータ部１０のロータ１１とステータ１５の間の第４流路２０を流れるオイルは、空間部３９に流入した後に、シャフト５とベアリング２３との間の隙間、即ち、第６流路２５を流れる。第６流路２５が、シャフト５とベアリング２３との間の隙間とする場合には、モータ側吐出口２７が不要となる。このため、モータ部１０の構造がより簡素化され、モータ部１０の製造工程及び製造コストの増大を抑制することができる。
　なお、第６流路２５はシャフト５と軸受部材との間の隙間であるので、軸受部材がベアリング２３である場合には、第６流路２５はベアリング２３の中でもよい。
[第２実施形態]
　図３は、第２実施形態に係るポンプ装置２の断面図である。第２実施形態では、前述した第１実施形態との相違点のみについて説明し、第１実施形態と同一態様部分については同一符号を附してその説明を省略する。
　図３に示すように、ヒートシンク６０'は、ポンプ部３０から送出されたオイルを流す第２流路６７を有する。図示した実施形態では、ヒートシンク６０'はヒートシンク本体部６３の一方側端から他方側端に貫通する貫通孔６８を有し、この貫通孔６８内を流れるオイルの流路が第２流路６７である。
　また、ハウジング２１は、第２流路６７から送出されるオイルをモータ部１０内に吸引するモータ側吸入口２１ｄを有する。図示した実施形態では、モータ側吸入口２１ｄは、ハウジング２１の側面であってステータ１５の軸方向他方側端よりも外側に設けられる。したがって、モータ側吸入口２１ｄはリア側の空間部３９に連通する。第２流路６７とモータ側吸入口２１ｄとは、連通路６９を介して繋がる。
　モータ部１０は、モータ側吸入口２１ｄからモータ部１０内に吸引されるオイルをステータ１５に流す第３流路７３を有する。図示した実施形態では、第３流路７３は、ステータ１５の内周面１５ａとロータ１１の外周面１１ａとの間に設けられた隙間１９が第３流路７３となる。
　ポンプ部３０のポンプボディ３１には、ポンプ部３０の負圧によってモータ部１０内のオイルをポンプ部３０内に導入するポンプ側導入口６６が設けられる。図３に示す実施形態では、ポンプ側導入口６６は、ポンプ室３４の負圧領域Ａｄとフロント側の空間部３６とを繋ぐ導入孔４１のリア側端部に開口する。ポンプ側導入口６６は、モータ部１０のフロント側の空間部３６に開口する。ポンプカバー３２には、ポンプ部３０内を流れるオイルを吐出するポンプ側吐出口３２ｂが設けられる。ポンプ側吐出口３２ｂは、ポンプ部の加圧領域Ａｐに開口する。一方、ポンプカバー３２には、図１に示すポンプ側吸入口３２ａは設けられていない。
　ハウジング２１の外側面２１ａには、インバータ回路５０がハウジング２１の軸方向に沿って接触して設けられる。インバータ回路５０上にはヒートシンク６０'が熱的に接触して設けられる。図示した実施形態では、インバータ回路５０がヒートシンク６０'に直接に接触して設けられる。なお、インバータ回路５０は、ヒートシンク６０'に直接に接触する場合に限るものではなく、詳細は後述するが、絶縁性放熱材を介してヒートシンク６０'に接触してもよい。さらに、インバータ回路５０は、ヒートシンク６０'に対して隙間を有して設けられてもよい。この場合、インバータ回路５０から生じる熱は、放射熱によって運ばれてヒートシンク６０'に伝わる。このため、インバータ回路５０がヒートシンク６０'に対して非接触の状態で配置された場合であっても、インバータ回路５０は、ヒートシンク６０'に熱的に接触していると言える。
　したがって、ポンプ部３０から供給されるオイルは、ヒートシンク６０の第２流路６７を流れて第２流路６７のリア側から吐出し、連通路６９及びモータ側吸入口２１ｄを介してリア側の空間部３９内に導入される。空間部３９内に導入されたオイルは、第３流路７３を流れ、導入孔４１を通ってポンプ部３０内に導入される。ポンプ部３０内に導入されたオイルは、ポンプ部３０内を流れてポンプ側吐出口３２ｂから吐出される。
　このため、第２流路６７にオイルが流れると、オイルによって、ヒートシンク６０を介してインバータ回路５０を冷却することができる。また、第２流路６７から流出したオイルは、モータ側吸入口２１ｄを通ってモータ部３０内に流入する。このため、オイルがステータ１５と接触して、ステータ１５を冷却することができる。したがって、ステータ１５から生じる熱がインバータ回路５０に与える影響を小さくして、インバータ回路５０の温度上昇をより効率的に抑えることができる。
　また、インバータ回路５０はモータ部１０よりもオイル流通方向の上流側に位置するので、熱を吸収する前のオイルによってインバータ回路５０を冷却することができる。このため、インバータ回路５０をより効率的に冷却することができる。
　なお、前述した実施形態では、ハウジング２１にインバータ回路５０が接触した場合を示したが、これに限るものではない。例えば、ヒートシンク６０がハウジング２１に接触して設けられ、インバータ回路５０がヒートシンク６０に接触して設けられてもよい。この場合には、ヒートシンク６０によってステータ１５から発生する熱をより効果的に冷却することができるので、ステータ１５から発生する熱によってインバータ回路５０が温度上昇する程度をより小さくすることができる。
　また、モータ側吸入口２１ｄは、ハウジング２１の軸方向他方側端部に設けられたハウジング底部に設けられてもよい。図示した実施形態では、モータ側吸入口２１ｄはベアリング保持部２２に設けられてもよい。この場合には、モータ側吸入口２１ｄから吸入されたオイルの先にステータ１５が位置するので、モータ部１０内に流入したオイルの第３流路７３内への供給を容易にすることができる。
[第３実施形態]
　図４は、第３実施形態に係るポンプ装置３の断面図である。第３実施形態のポンプ装置３は、前述した第１実施形態と第２実施形態の夫々の構成を組み合わせたものである。このため、第３実施形態では、第１実施形態及び第２実施形態と同一態様部分については同一符号を附してその説明を省略する。
　図４に示すように、ハウジング２１は、さらに、外側面２１ａにヒートシンク６０'とは別体の他のヒートシンク６０を有する。他のヒートシンク６０は、ポンプ部３０から送出されたオイルを流す第１流路６１を有する。また、モータ部１０の径方向外側には、インバータ回路５０'とは別体の他のインバータ回路５０が配置される。他のインバータ回路５０は、他のヒートシンク６０と熱的に接触する。なお、図４に示すポンプ装置３のベアリング保持部２２には、図１に示すモータ側吐出口２７及び第４流路２０が設けられていない。
　したがって、第３実施形態に係るポンプ装置３は、モータ部１０が駆動すると、ポンプ部３０から供給されるオイルは、ヒートシンク６０'の第２流路６７を流れ、連通路６９及びモータ側吸入口２１ｄを介してリア側の空間部３９内に導入される。空間部３９内に導入されたオイルは、第３流路７３を流れ、導入孔４１を通ってポンプ部３０内に導入される。
　このため、第２流路６７にオイルが流れると、オイルによって、ヒートシンク６０'を介してインバータ回路５０'を冷却することができる。また、第２流路６７から流出したオイルは、モータ側吸入口２１ｄを通ってモータ部１０内に流入する。このため、オイルがステータ１５と接触して、ステータ１５を冷却する。よって、インバータ回路５０'の温度上昇をより効率的に抑えることができる。
　また、導入孔４１を通ってポンプ部３０内に導入されたオイルは、ポンプ部３０内をポンプ側吐出口３２ｂ側へ流れる。ポンプ側吐出口３２ｂ側へ流れるオイルのうち一部は、ポンプ部３０の送出孔３７からフロント側の空間部３６内に送出された後に、他のヒートシンク６０内の第１流路６１を流れる。このため、他のインバータ回路５０から発生した熱は、ヒートシンク６０を介してオイルに吸収される。このため、他のインバータ回路５０の温度上昇を効率的に抑えることができる。
（第１、第２、第３実施形態の変形例）
　次に、第１、第２、第３実施形態に係るポンプ装置１、２，３の変形例について説明する。図５は、絶縁性放熱材７５が設けられたインバータ回路５０，５０'の冷却構造を示した図である。図６は、モータ部１０から離れた位置にインバータ回路５０，５０'を配置したポンプ装置１，２の変形例を示す図である。図７は、インバータ回路５０，５０'に表面実装された発熱素子７９の放熱構造を示した図である。図８は、インバータ回路５０，５０'に挿入実装された発熱素子７９の放熱構造を示した図である。図９は、インバータ回路５０，５０'に設けられた発熱素子７９とモータ部１０のステータ１５との位置関係を説明するための図である。
　前述した第２実施形態及び第３実施形態では、インバータ回路５０'がハウジング２１に接触した場合を説明したが、図５Ａに示すように、絶縁性放熱材７５を介してインバータ回路５０'がハウジング２１に接触してもよい。絶縁性放熱材７５は、シート状に形成されたものや、ペースト状のものでもよい。このように、絶縁性放熱材７５を介してインバータ回路５０'がハウジング２１に接触することで、絶縁性放熱材７５を介してインバータ回路５０'とハウジング２１との接触面積を増大することができる。このため、インバータ回路５０'から発生する熱をより効率的にモータ部１０側へ放熱することができる。したがって、インバータ回路５０'の温度上昇をより効率的に抑えることができる。
　また、前述した第１実施形態及び第３実施形態では、インバータ回路５０とヒートシンク６０が接触した場合を説明したが、図５Ｂに示すように、絶縁性放熱材７５を介してインバータ回路５０とヒートシンク６０とが接触してもよい。このように、絶縁性放熱材７５を介してインバータ回路５０とヒートシンク６０とが接触することで、インバータ回路５０とヒートシンク６０との接触面積を増大することができる。このため、インバータ回路５０から発生する熱をより効率的にヒートシンク６０に放熱して冷却することができる。したがって、インバータ回路５０の温度上昇をより効率的に抑えることができる。
　また、前述した第２実施形態及び第３実施形態では、インバータ回路５０'が、ハウジング２１とヒートシンク６０'に接触した場合を説明したが、図５Ｃに示すように、絶縁性放熱材７５を介してインバータ回路５０'とヒートシンク６０'とが接触してもよい。このように、絶縁性放熱材７５を介してインバータ回路５０'とヒートシンク６０'とが接触することで、インバータ回路５０'とヒートシンク６０'との接触面積を増大することができる。このため、インバータ回路５０'から発生する熱をより効率的にヒートシンク６０'に放熱して冷却することができる。したがってインバータ回路５０'の温度上昇をより効率的に抑えることができる。
　さらに、前述した第１実施形態及び第３実施形態では、ヒートシンク６０、６０'及びインバータ回路５０，５０'がステータ１５の軸方向の範囲内に設けられた場合を説明したが、図６Ａに示すように、インバータ回路５０，５０'がステータ１５のポンプ部側端部よりもポンプ部側に位置してもよい。
　なお、図６Ａに示す実施形態では、ヒートシンク６０もステータ１５のポンプ部側端部よりもポンプ部側に位置し、ヒートシンク６０内にはオイルが流れない場合を示している。この場合、ポンプ部３０からモータ部１０に導入されたオイルは、送出孔３７を通り、第４流路２０を流れてモータ側吐出口２７から排出される。このため、オイルによってインバータ回路５０を冷却することができない。しかしながら、インバータ回路５０がステータ１５のポンプ部側端部よりもポンプ部側に位置しているので、インバータ回路５０はステータ１５から離れた位置にある。このため、ステータ１５から発生する熱によってインバータ回路５０の温度上昇を抑制することができる。
　また、前述した第２実施形態及び第３実施形態では、ヒートシンク６０'及びインバータ回路５０'がハウジング２１の外側面にステータ１５の軸方向の範囲内に設けられた場合を説明したが、図６Ｂに示すように、インバータ回路５０'がステータ１５のポンプ部側端部よりもポンプ部側に位置してもよい。
　図６Ｂに示す実施形態では、ヒートシンク６０'もステータ１５のポンプ部側端部よりもポンプ部側に位置している。また、ヒートシンク６０'の第２流路６７に流入したオイルは、第２流路６７を通ってモータ部１０のリア側の空間部３９内に流入可能である。このように、インバータ回路５０'は、ステータ１５のポンプ部側端部よりもポンプ部側に位置しているので、ヒートシンク６０'及びインバータ回路５０'は、ステータ１５の径方向においてステータ１５と重ならない位置に設けられる。このため、ステータ１５から発生する熱によってヒートシンク６０'内を流れるオイルの温度上昇をより抑制することができるので、ステータ１５を冷却して温度が上昇する前のオイルの温度上昇をより抑制することができる。したがって、インバータ回路５０'の温度上昇をより効率的に抑えることができる。
　また、前述した第１実施形態、第２実施形態、第３実施形態では、インバータ回路５０、５０'について説明したが、インバータ回路５０、５０'に発熱し易い発熱素子７９を設け、発熱素子７９を、絶縁性放熱材７５を介してハウジング２１と接触させてもよい。
　図７Ａに示すように、インバータ回路５０'上に表面実装される発熱素子７９がハウジング２１側を向いて実装され、発熱素子７９とハウジング２１との間に絶縁性放熱材７５を設ける。インバータ回路５０'にはヒートシンク６０'が接触して設けられる。なお、発熱素子７９は、例えば、電解コンデンサ、シャント抵抗等である。この場合には、発熱素子７９から発生する熱は、絶縁性放熱材７５を介してハウジング２１に効率的に放熱することができる。したがって、発熱素子７９からの熱によってインバータ回路５０'の温度が上昇する虞を抑えることができる。なお、インバータ回路５０'とヒートシンク６０'との間に絶縁性放熱材７５を設けてもよい。この場合には、インバータ回路５０'の熱をより効率的にヒートシンク６０'に伝熱することができる。
　また、図７Ｂに示すように、インバータ回路５０'がハウジング２１に接触して設けられ、インバータ回路５０'上に表面実装される発熱素子７９がヒートシンク６０'側を向いて実装され、発熱素子７９とヒートシンク６０'との間に絶縁性放熱材７５が設けられる。この場合には、発熱素子７９から発生する熱は、絶縁性放熱材７５を介してヒートシンク６０'に効率的に放熱されてオイルで吸収される。このため、発熱素子７９の冷却をより効率的に行うことができる。したがって、発熱素子７９からの熱によってインバータ回路５０'の温度が上昇する虞を抑えることができる。なお、インバータ回路５０'がハウジング２１との間に絶縁性放熱材７５を設けてもよい。この場合には、インバータ回路５０'の熱をハウジング２１を介してモータ部１０内を流れるオイルに効率的に伝熱することができる。
　また、図７Ｃに示すように、ヒートシンク６０がハウジング２１に接触して設けられ、インバータ回路５０上に表面実装される発熱素子７９がヒートシンク６０側を向いて実装され、発熱素子７９とヒートシンク６０との間に絶縁性放熱材７５が設けられる。この場合には、発熱素子７９から発生する熱は、絶縁性放熱材７５を介してヒートシンク６０に効率的に放熱されてオイルで吸収される。このため、発熱素子７９の冷却をより効率的に行うことができる。したがって、発熱素子７９からの熱によってインバータ回路５０の温度が上昇する虞を抑えることができる。
　また、前述した実施形態では、発熱素子７９がインバータ回路５０、５０'に表面実装される場合を示したが、これに限るものではなく、発熱素子７９'がインバータ回路５０、５０'に挿入実装してもよい。図８Ａに示すように、インバータ回路５０'がハウジング２１に接触して設けられ、インバータ回路５０'にヒートシンク６０'が接触して設けられる場合において、発熱素子８０をヒートシンク６０'側から挿入実装してもよい。なお、図８Ａでは、インバータ回路５０'とハウジング２１との間、及びインバータ回路５０'とヒートシンク６０'との間に隙間があるように描かれているが、実際には隙間はない。
　この場合、発熱素子８０から延びるリード８０ａ（端子）は、インバータ回路５０'に形成されたスルーホール５０ａを貫通してインバータ回路５０'の裏面に形成された電気回路に半田付けされる。また、インバータ回路５０'の裏面から突出して半田付けされたリード８０ａの端子は、絶縁性放熱材７５を介してハウジング２１に接触する。また、発熱素子８０の本体８０ｂはヒートシンク６０'に接触している。このため、発熱素子８０から発生する熱は、発熱素子８０のリード８０ａ、スルーホール５０ａ、半田付け及び絶縁性放熱材７５を介して、ハウジング２１に効率的に放熱されるとともに、発熱素子８０の本体８０ｂからヒートシンク６０'に接放熱される。したがって、発熱素子８０からの熱によってインバータ回路５０'の温度を上昇させる虞を効率的に抑えることができる。
　また、図８Ｂに示すように、ヒートシンク６０がハウジング２１に接触して設けられ、ヒートシンク６０にインバータ回路５０が設けられ場合において、発熱素子８０をヒートシンク６０側と反対側から挿入実装してもよい。なお、図８Ｂでは、インバータ回路５０とヒートシンク６０との間に隙間があるように描かれているが、実際には隙間はない。この場合、発熱素子８０から延びるリード８０ａ（端子）は、インバータ回路５０に形成されたスルーホール５０ａを貫通してインバータ回路５０の裏面に形成された電気回路に半田付けされる。インバータ回路５０の裏面から突出して半田付けされたリード８０ａの端部は、絶縁性放熱材７５を介してヒートシンク６０に接触する。このため、発熱素子８０から発生する熱は、発熱素子８０のリード８０ａ、スルーホール５０ａ、半田付け及び絶縁性放熱材７５を介してヒートシンク６０に効率的に放熱することができる。したがって、発熱素子８０からの熱によってインバータ回路５０の温度を上昇させる虞を効率的に抑えることができる。
　また、図８Ｃに示すように、インバータ回路５０'がハウジング２１に接触して設けられ、インバータ回路５０'にヒートシンク６０'が設けられた場合において、発熱素子８０をハウジング２１側から挿入実装してもよい。なお、図８Ｃでは、インバータ回路５０'とハウジング２１との間、及びインバータ回路５０'とヒートシンク６０'との間、に隙間があるように描かれているが、実際には隙間はない。この場合、発熱素子８０から延びるリード８０ａ（端子）は、インバータ回路５０'に形成されたスルーホール５０ａを貫通してインバータ回路５０'の裏面に形成された電気回路に半田付けされる。インバータ回路５０'の裏面から突出して半田付けされたリード８０ａの端部は、絶縁性放熱材７５を介してヒートシンク６０'に接触する。このため、発熱素子８０から発生する熱は、発熱素子８０のリード８０ａ、スルーホール５０ａ、半田付け及び絶縁性放熱材７５を介してヒートシンク６０'に効率的に放熱することができる。したがって、発熱素子８０からの熱によってインバータ回路５０'の温度を上昇させる虞を効率的に抑えることができる。
　また、図９Ａに示すように、インバータ回路５０は、複数の発熱素子７９を有し、複数の発熱素子７９の少なくとも一部が、ステータ１５のポンプ部側端部よりもポンプ部側に位置してもよい。図９Ａに示す場合では、ヒートシンク６０がハウジング２１に接触して設けられ、ヒートシンク６０にインバータ回路５０が設けられる。また、インバータ回路５０のヒートシンク６０側には複数の発熱素子７９がヒートシンク６０の長手方向に間隔を有して配置される。図示した実施形態では、発熱素子７９が４つの場合を例示した。そして、複数の発熱素子７９のポンプ部３０側に配置された２つの発熱素子７９は、ステータ１５のポンプ部側端部よりもポンプ部側に位置している。このため、これらの２つの発熱素子７９は、ステータ１５の軸方向一方側端よりもモータ部１０側に位置する。このため、２つの発熱素子７９はステータ１５から離れた位置に設けられる。よって、これら２つの発熱素子７９はステータ１５からの熱の影響を受ける前のオイルによって冷却されるので、これら２つの発熱素子７９を効率的に冷却することができる。
　また、図９Ｂに示すように、インバータ回路５０'がハウジング２１に接触して設けられ、インバータ回路５０'にヒートシンク６０'が設けられている。また、インバータ回路５０'のヒートシンク６０'側には複数の発熱素子７９がヒートシンク６０'の長手方向に間隔を有して配置される。図示した実施形態では、発熱素子７９が４つの場合を例示した。そして、複数の発熱素子７９のうちポンプ部３０側に配置された２つの発熱素子７９は、ステータ１５のポンプ部側端部よりもポンプ部３０側に位置する。このため、これらの２つの発熱素子７９は、ステータ１５の軸方向一方側端よりもモータ部側に位置する。したがって、２つの発熱素子７９はステータ１５から離れた位置に設けられる。よって、これら２つの発熱素子７９はステータ１５からの熱の影響を受ける前のオイルによって冷却されるので、これら２つの発熱素子７９を効率的に冷却することができる。
　以上、本発明の好ましい実施形態について説明したが、本発明は、これらの実施形態に限定されず、その要旨の範囲内で種々の変形および変更が可能である。
　前述した第１実施形態では、ヒートシンク６０がハウジング２１の外側面２１ａに接触した場合を説明したが、ヒートシンク６０がハウジング２１の外側面２１ａに非接触で設けられてもよい。この場合には、ヒートシンク６０に対するステータ１５からの熱の影響が小さくなる。このため、ヒートシンク６０を流れるオイルによってインバータ回路５０をより効率的に冷却することができる。
　前述した実施形態では、モータ部１０がインナーロータ型のモータである場合について説明したが、モータ部１０はアウターロータ型のモータでもよい。
　　１、２，３　ポンプ装置
　　５　シャフト
　１０　モータ部
　１１　ロータ
　１５　ステータ
　２０　第４流路
　２１　ハウジング
　２１ｄ　モータ側吸入口
　２４、４２　隙間
　２５　第６流路
　２７　モータ側吐出口
　３０　ポンプ部
　３１　ポンプボディ
　３１ａ　ポンプ側送出口
　３１ｃ　貫通孔
　３２ａ　ポンプ側吸入口
　３６　空間部
　３８　第５流路
　５０、５０'　インバータ回路
　５２　第２流路
　６０、６０'　ヒートシンク、他のヒートシンク
　６１　第１流路
　７３　第３流路
　７５　絶縁性放熱材
　７９、８０　発熱素子
　Ａｄ　負圧領域
　Ａｐ　加圧領域
　　Ｊ　中心軸

 

Claims (22)

  1. 　軸方向に延びる中心軸に沿って配置されたシャフトを有するモータ部と、
    　前記モータ部の軸方向一方側に位置し、前記モータ部によって前記シャフトを介して駆動されてオイルを吐出するポンプ部と、
    　前記モータ部の径方向外側に位置するインバータ回路と、
    を有し、
    　前記モータ部は、
    　　前記シャフトの周囲において回転可能なロータと、
    　　前記ロータと対向して配置されたステータと、
    　　前記ロータ及び前記ステータを収容するハウジングと、を有し、
    　前記ハウジングは、外側面にヒートシンクを有し、
    　前記ヒートシンクは、
    　　前記ポンプ部から送出された前記オイルを流す第１流路を有し、
    　前記インバータ回路は、前記ヒートシンクと熱的に接触する
    　ポンプ装置。
  2. 　軸方向に延びる中心軸を中心として回転可能に支持されたシャフトを有するモータ部と、
    　前記モータ部の軸方向一方側に位置し、前記モータ部によって前記シャフトを介して駆動されてオイルを吐出するポンプ部と、
    　前記モータ部の径方向外側に位置するインバータ回路と、
    を有し、
    　前記モータ部は、
    　　前記シャフトの周囲において回転するロータと、
    　　前記ロータと対向して配置されたステータと、
    　　前記ロータ及び前記ステータを収容するハウジングと、を有し、
    　　前記ハウジングは、外側面にヒートシンクを有し、
    　前記ヒートシンクは、
    　　前記ポンプ部から送出された前記オイルを流す第２流路を有し、
    　前記モータ部は、さらに、
    前記第２流路から送出される前記オイルを前記モータ部内に吸引するモータ側吸入口と、を有し、
    　前記第２流路は、前記モータ側吸入口に繋がり、
    　前記モータ部は、前記モータ側吸入口から前記モータ部内に吸引される前記オイルを前記ステータに流す第３流路を有する
    　ポンプ装置。
  3. 　前記ハウジングは、さらに、前記外側面に前記ヒートシンクとは別体の他のヒートシンクを有し、
    　前記他のヒートシンクは、
    　　前記ポンプ部から送出された前記オイルを流す第１流路を有し、
    　前記モータ部の径方向外側に、前記インバータ回路とは別体の他のインバータ回路を配置し、
    　前記他のインバータ回路は、前記他のヒートシンクと熱的に接触する
    　請求項２に記載のポンプ装置。
  4. 　前記ヒートシンクは、前記ハウジングと別体であるとともに、前記ハウジングに熱的に接触する別部材である
    　請求項１乃至３のいずれか１項に記載のポンプ装置。
  5. 　前記ポンプ部には、前記オイルを前記ポンプ部内に吸入するポンプ側吸入口が設けられ、
    　前記ポンプ側吸入口は、前記ポンプ部の負圧領域に設けられる
    　請求項１乃至３のいずれか１項に記載のポンプ装置。
  6. 　前記ポンプ側吸入口は、前記ポンプ部内に設けられたポンプロータの軸方向一方側の面に対向して配置されたポンプカバーに設けられる
    　請求項５に記載のポンプ装置。
  7. 　前記ポンプ側吸入口は、前記ポンプ部の側面に設けられる
    　請求項５に記載のポンプ装置。
  8. 　前記ポンプ部には、前記オイルを前記第１流路に送出するポンプ側送出口が設けられ、
    　前記ポンプ側送出口は、前記ポンプ部の加圧領域に設けられている
    　請求項１又は３に記載のポンプ装置。
  9. 　前記ポンプ側送出口は、前記モータ部に対向して配置された前記ポンプ部のポンプボディに設けられている
    　請求項８に記載のポンプ装置。
  10. 　前記ポンプ部は、前記シャフトを通す貫通孔を有して前記モータ部に対向して配置されたポンプボディと、前記オイルを前記第１流路に送出するポンプ側送出口と、前記オイルを前記ポンプ側送出口より前記ポンプ部の加圧によって前記モータ部内へ送出する第５流路と、を有し、
    　前記第５流路は、前記貫通孔に通された前記シャフトと前記貫通孔との間の隙間を通る
    　請求項１又は３に記載のポンプ装置。
  11. 　前記ポンプ側送出口と前記第１流路とは、直接に繋がっている
    　請求項８又は１０記載のポンプ装置。
  12. 　前記モータ部は、前記ポンプ側送出口から送出される前記オイルを充填可能な空間部を有し、
    　前記空間部と前記第１流路とが繋がっている
    　請求項８又は１０に記載のポンプ装置。
  13. 　前記ステータと前記ロータとの間には前記ポンプ側送出口から送出される前記オイルが流れる第４流路が設けられ、
    　前記第４流路は、前記モータ部に設けられるモータ側吐出口に繋がる
    　請求項８又は１０に記載のポンプ装置。
  14. 　前記モータ部は、
    　前記モータ部内の前記オイルを前記モータ側吐出口より吐出する第６流路と、
    　前記ハウジングの軸方向他方側端部に保持され、前記シャフトを回転可能に支持する軸受部材と、を有し、
    　前記第６流路は、前記シャフトと前記軸受部材との間の隙間を通る
    　請求項１３に記載のポンプ装置。
  15. 　前記モータ側吸入口は、前記ハウジングの側面であって前記ステータの軸方向他方側端よりも外側に設けられている
    　請求項２又は３に記載のポンプ装置。
  16. 　前記モータ側吸入口は、前記ハウジングの軸方向他方側端部に設けられたハウジング底部に設けられている
    　請求項２又は３に記載のポンプ装置。
  17. 　前記インバータ回路と前記ハウジングとは、絶縁性放熱材を介して接触する
    　請求項１乃至３のいずれか１項に記載のポンプ装置。
  18. 　前記インバータ回路と前記ヒートシンクとは、絶縁性放熱材を介して接触する
    　請求項１乃至３のいずれか１項に記載のポンプ装置。
  19. 　前記インバータ回路に設けられた発熱素子は、前記絶縁性放熱材を介して前記ハウジングと接触する
    　請求項１７に記載のポンプ装置。
  20. 　前記インバータ回路に設けられた発熱素子は、前記絶縁性放熱材を介して前記ヒートシンクと接触する
    　請求項１８に記載のポンプ装置。
  21. 　前記インバータ回路は、前記ステータのポンプ部側端部よりも前記ポンプ部側に位置する
    　請求項１乃至３のいずれか１項に記載のポンプ装置。
  22. 　前記インバータ回路は、複数の発熱素子を有し、
    　複数の前記発熱素子の少なくとも一部が、前記ステータのポンプ部側端部よりも前記ポンプ部側に位置する
    　請求項２１に記載のポンプ装置。

     
PCT/JP2018/006608 2017-03-03 2018-02-23 ポンプ装置 WO2018159471A1 (ja)

Priority Applications (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201890000555.8U CN211377816U (zh) 2017-03-03 2018-02-23 泵装置
JP2019502949A JP7156265B2 (ja) 2017-03-03 2018-02-23 ポンプ装置
US16/486,178 US20190376512A1 (en) 2017-03-03 2018-02-23 Pump apparatus

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2017-040683 2017-03-03
JP2017040683 2017-03-03

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2018159471A1 true WO2018159471A1 (ja) 2018-09-07

Family

ID=63370054

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2018/006608 WO2018159471A1 (ja) 2017-03-03 2018-02-23 ポンプ装置

Country Status (4)

Country Link
US (1) US20190376512A1 (ja)
JP (1) JP7156265B2 (ja)
CN (1) CN211377816U (ja)
WO (1) WO2018159471A1 (ja)

Cited By (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR3086123A1 (fr) * 2018-09-14 2020-03-20 Valeo Equipements Electriques Moteur Machine electrique tournante munie d'un module electronique de puissance integre a un carter d'un element reducteur
JP2020067034A (ja) * 2018-10-24 2020-04-30 日本電産トーソク株式会社 電動オイルポンプ
JP2020165310A (ja) * 2019-03-28 2020-10-08 日本電産トーソク株式会社 電動オイルポンプ
JP2020165321A (ja) * 2019-03-28 2020-10-08 日本電産トーソク株式会社 電動オイルポンプ
CN111959252A (zh) * 2020-07-08 2020-11-20 华为技术有限公司 一种动力总成的冷却系统、方法、动力总成及电动汽车
KR102195777B1 (ko) * 2019-10-04 2020-12-29 명화공업주식회사 오일펌프
WO2021161596A1 (ja) * 2020-02-12 2021-08-19 ジヤトコ株式会社 装置

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2020188560A (ja) * 2019-05-13 2020-11-19 株式会社エクセディ 回転電機
CN112039282A (zh) * 2020-08-28 2020-12-04 北京理工大学重庆创新中心 一种集成式油泵

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH09328075A (ja) * 1996-06-11 1997-12-22 Yaskawa Electric Corp 車載用ステアリング駆動装置
JP2001213336A (ja) * 2000-02-02 2001-08-07 Moric Co Ltd 電動油圧パワーステアリング装置
JP2006037828A (ja) * 2004-07-27 2006-02-09 Ebara Corp ギヤポンプ
JP2009019522A (ja) * 2007-07-10 2009-01-29 Jtekt Corp 電動ポンプ
WO2015083458A1 (ja) * 2013-12-04 2015-06-11 株式会社神戸製鋼所 冷媒ポンプ及び当該冷媒ポンプを用いたバイナリ発電システム
JP2016032330A (ja) * 2014-07-28 2016-03-07 マツダ株式会社 回転電機
JP2016096663A (ja) * 2014-11-14 2016-05-26 日産自動車株式会社 回転電機システム

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH09328075A (ja) * 1996-06-11 1997-12-22 Yaskawa Electric Corp 車載用ステアリング駆動装置
JP2001213336A (ja) * 2000-02-02 2001-08-07 Moric Co Ltd 電動油圧パワーステアリング装置
JP2006037828A (ja) * 2004-07-27 2006-02-09 Ebara Corp ギヤポンプ
JP2009019522A (ja) * 2007-07-10 2009-01-29 Jtekt Corp 電動ポンプ
WO2015083458A1 (ja) * 2013-12-04 2015-06-11 株式会社神戸製鋼所 冷媒ポンプ及び当該冷媒ポンプを用いたバイナリ発電システム
JP2016032330A (ja) * 2014-07-28 2016-03-07 マツダ株式会社 回転電機
JP2016096663A (ja) * 2014-11-14 2016-05-26 日産自動車株式会社 回転電機システム

Cited By (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR3086123A1 (fr) * 2018-09-14 2020-03-20 Valeo Equipements Electriques Moteur Machine electrique tournante munie d'un module electronique de puissance integre a un carter d'un element reducteur
JP2020067034A (ja) * 2018-10-24 2020-04-30 日本電産トーソク株式会社 電動オイルポンプ
JP7322380B2 (ja) 2018-10-24 2023-08-08 ニデックパワートレインシステムズ株式会社 電動オイルポンプ
JP2020165310A (ja) * 2019-03-28 2020-10-08 日本電産トーソク株式会社 電動オイルポンプ
JP2020165321A (ja) * 2019-03-28 2020-10-08 日本電産トーソク株式会社 電動オイルポンプ
JP7281687B2 (ja) 2019-03-28 2023-05-26 ニデックパワートレインシステムズ株式会社 電動オイルポンプ
KR102195777B1 (ko) * 2019-10-04 2020-12-29 명화공업주식회사 오일펌프
WO2021161596A1 (ja) * 2020-02-12 2021-08-19 ジヤトコ株式会社 装置
JPWO2021161596A1 (ja) * 2020-02-12 2021-08-19
JP7291287B2 (ja) 2020-02-12 2023-06-14 ジヤトコ株式会社 装置
CN111959252A (zh) * 2020-07-08 2020-11-20 华为技术有限公司 一种动力总成的冷却系统、方法、动力总成及电动汽车

Also Published As

Publication number Publication date
JP7156265B2 (ja) 2022-10-19
JPWO2018159471A1 (ja) 2019-12-26
US20190376512A1 (en) 2019-12-12
CN211377816U (zh) 2020-08-28

Similar Documents

Publication Publication Date Title
WO2018159471A1 (ja) ポンプ装置
JP6855845B2 (ja) モータ及び電動オイルポンプ
US11300127B2 (en) Electric oil pump and control board arrangement
US20190301596A1 (en) Electric oil pump
CN211082246U (zh) 电动油泵
US11292507B2 (en) Motor and electric power steering device
US11512774B2 (en) Electric oil pump
US20190036409A1 (en) Motor
WO2018062093A1 (ja) ポンプ装置
US20190234405A1 (en) Pump device
US20190195348A1 (en) Electric oil pump
US20190195346A1 (en) Electric oil pump
JP6047023B2 (ja) 電動ポンプ
US11121606B2 (en) Motor, circuit board, and engine cooling module including the motor
US20200208631A1 (en) Electric oil pump
WO2018159472A1 (ja) ポンプ装置
JP2017192285A (ja) 回転機および回転機を備えた車両
CN105736419B (zh) 风扇
WO2018159474A1 (ja) ポンプ装置
JP2004222428A (ja) パワーモジュール一体型アクチュエータ
CN109792192B (zh) 马达和电动助力转向装置
US20240151226A1 (en) Pump device
JP2020159336A (ja) 電動ポンプ
US20220170457A1 (en) Electric pump
CN112653297A (zh) 马达装置

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 18761116

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2019502949

Country of ref document: JP

Kind code of ref document: A

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

122 Ep: pct application non-entry in european phase

Ref document number: 18761116

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1