WO2018043295A1 - 吸着式冷凍サイクル用の蒸発器 - Google Patents

吸着式冷凍サイクル用の蒸発器 Download PDF

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WO2018043295A1
WO2018043295A1 PCT/JP2017/030390 JP2017030390W WO2018043295A1 WO 2018043295 A1 WO2018043295 A1 WO 2018043295A1 JP 2017030390 W JP2017030390 W JP 2017030390W WO 2018043295 A1 WO2018043295 A1 WO 2018043295A1
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WO
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refrigerant
flow pipe
evaporator
heat transfer
flow
Prior art date
Application number
PCT/JP2017/030390
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English (en)
French (fr)
Inventor
信之介 前多
智弘 丸山
達 川俣
忠義 恩田
Original Assignee
カルソニックカンセイ株式会社
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Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B39/00—Evaporators; Condensers
    • F25B39/02—Evaporators
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D5/00—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, using the cooling effect of natural or forced evaporation

Definitions

  • the present invention relates to an evaporator for an adsorption refrigeration cycle.
  • Patent Document 1 discloses an evaporator having a heat exchanging portion provided such that flow pipes through which a heat medium flows meander through a plurality of fin plates provided at predetermined intervals.
  • the heat exchange unit in the refrigerant tank that stores the refrigerant, the heat exchange unit is arranged in a state where a part of the heat exchange unit is immersed in the refrigerant, and the stored refrigerant flows through the flow pipe. It is heated by heat exchange with a high-temperature heat medium to evaporate.
  • the present invention An evaporator for an adsorption refrigeration cycle configured to heat and evaporate the refrigerant stored in the case by heat exchange with a heat exchange portion provided with heat transfer fins in each of the heat medium flow tubes. Because The heat transfer fin has a plurality of wall portions arranged at intervals in the longitudinal direction of the flow pipe, The heat exchange part is The refrigerant surface of the refrigerant stored in the case is disposed in a direction intersecting each of the plurality of wall portions, and Each of the plurality of wall portions arranged at intervals in the longitudinal direction is an area located between the adjacent flow pipes, and a part of the stored refrigerant side is designated as the refrigerant. Soaked in An evaporator for an adsorption refrigeration cycle having a configuration in which the refrigerant is sucked up by a capillary force between the wall portions adjacent in the longitudinal direction.
  • the refrigerant stored in the case can be sucked up using the capillary force and held between the wall portions of the heat transfer fins.
  • maintained between the wall parts of a heat-transfer fin can also be heated and evaporated by heat exchange with the heat medium which flows along a flow-through pipe, evaporation efficiency can be improved.
  • FIG. 1 is a diagram illustrating an evaporator 1 for an adsorption refrigeration cycle.
  • FIG. 1A is a cross-sectional view schematically showing the evaporator 1.
  • FIG. 1B is a cross-sectional view taken along line AA in FIG.
  • FIG. 2 is a diagram illustrating the evaporator 1.
  • 2A is a cross-sectional view taken along the line BB in FIG. 1B, and is a view in which the evaporator 1 is cut along an imaginary line Ln passing through the middle of the adjacent flow pipe 33.
  • FIG. FIG. 2B is an enlarged view of a region C in FIG. FIG.
  • FIG. 2C is a diagram for explaining a difference in capillary force (a suction height of the refrigerant 100) due to a difference in the interval W2 between the wall portions 340 of the heat transfer fins 34.
  • FIG. 3 is an enlarged view of a region D in FIG. 1B, and is a diagram for explaining an annular space K formed between the shape of the heat transfer fin 34 and the flow pipe 33.
  • an evaporator 1 for an adsorption refrigeration cycle
  • the adsorption refrigeration cycle includes an evaporator 1 for evaporating refrigerant, an adsorber (not shown) capable of adsorbing / desorbing refrigerant (refrigerant vapor) evaporated by the evaporator 1, and an adsorbent. And a condenser (not shown) for condensing the desorbed refrigerant (refrigerant vapor).
  • the evaporator 1, the adsorber, and the condenser are provided along a refrigerant circulation path (not shown). For example, the heat of evaporation when the refrigerant is evaporated by the evaporator 1 is used for cooling the conditioned air of a vehicle air conditioner.
  • the evaporator 1 includes a case 2 in which the refrigerant 100 is stored, and the heat exchange unit 3 accommodated in the case 2 is a partial region on the bottom wall 21 side of the heat exchange unit 3.
  • the case 2 includes a peripheral wall 22 (221, 222, 223, 224) formed in a shape that can accommodate the heat exchange part 3 therein, a bottom wall 21 that seals an opening on one end side of the peripheral wall 22, and others. It is a box-shaped member formed from an upper wall 23 that seals the opening on the end side.
  • the case 2 has a rectangular shape in a plan view as viewed from the upper wall 23 side.
  • an opening 231 is provided through the upper wall 23 in the thickness direction, and the refrigerant vapor heated and evaporated by heat exchange with the heat exchange unit 3 is Through this opening 231, it is discharged to the outside (adsorber side) of the evaporator 1.
  • the peripheral wall 22 includes first side wall portions 221 and 222 that are arranged in parallel to each other at intervals, and second side wall portions 223 and 224 that connect the end portions of the first side wall portions 221 and 222 to each other. Has been.
  • the first side wall portions 221 and 222 and the second side wall portions 223 and 224 that are longer than the first side wall portions 221 and 222 each have a plate-like shape having a predetermined height hx (see FIG. 1A). It is a member.
  • the peripheral wall 22 formed from the first side wall portions 221 and 222 and the second side wall portions 223 and 224 has a rectangular shape that matches the outer shape of the bottom wall 21 and the upper wall 23 in a plan view as viewed from the upper wall 23 side. Is made.
  • a refrigerant supply pipe 37 is connected to the second side wall portion 223, and the liquid refrigerant 100 supplied from the condenser side is supplied into the case 2 through the opening 371 of the supply pipe 37. It is stored in the case 2.
  • through holes 221a and 221b penetrating the first side wall portion 221 in the thickness direction are spaced in the longitudinal direction of the first side wall portion 221 (vertical direction in FIG. 1B). Opened.
  • tube 35 and the discharge pipe 36 which are extended from the heat exchange part 3 mentioned later have each penetrated these through-holes 221a and 221b.
  • the heat exchange part 3 is cantilevered by the first side wall part 221 through the supply pipe 35 and the discharge pipe 36.
  • the heat exchanging unit 3 has a pair of tanks 31 and 32 arranged in parallel with each other at an interval.
  • the heat exchanging unit 3 includes a plurality of flow pipes 33 arranged between the tanks 31 and 32 at intervals in the longitudinal direction of the tanks 31 and 32 (vertical direction in FIG. 1B). And heat transfer fins 34 disposed between the flow tubes 33 and 33.
  • the tanks 31 and 32 are cylindrical members whose both ends in the longitudinal direction are sealed. Inside the case 2, the tanks 31 and 32 are in the vicinity of the first side wall portions 221 and 222 described above. It arrange
  • a partition wall 311 that partitions the internal space 310 of the tank 31 into two is provided inside the tank 31 on the first side wall portion 221 side.
  • the partition wall 311 is located approximately in the middle of the longitudinal direction of the tank 31 (the vertical direction in FIG. 1B), and the internal space 310 includes an internal space 310a on one side with the partition wall 311 interposed therebetween and the other side. It is partitioned into a side internal space 310b.
  • the supply pipe 35 penetrating the first side wall portion 221 communicates with the internal space 310a on one side
  • the discharge pipe 36 penetrating the first side wall portion 221 communicates with the internal space 310b on the other side. is doing.
  • One end 33a in the longitudinal direction of the flow pipe 33 communicates with the internal spaces 310a and 310b.
  • three flow pipes 33 communicate with each of the internal spaces 310a and 310b. is doing.
  • the flow pipe 33 is an annular member having a substantially flat cross section, and the flow path 330 of the heat medium W is formed in the flow pipe 33 over the entire length in the longitudinal direction of the flow pipe 33.
  • the flow pipe 33 is provided in a direction orthogonal to the longitudinal direction of the tanks 31, 32 (the vertical direction in FIG. 1B), and has a predetermined length in the longitudinal direction of the tanks 31, 32.
  • a plurality is provided at intervals S.
  • Each of the flow pipes 33 arranged in parallel to each other has one end 33 a in the longitudinal direction communicating with the internal space 310 of the tank 31 and the other end 33 b communicating with the internal space 320 of the tank 32. ing.
  • the heat medium W supplied from the supply pipe 35 to the internal space 310a of the tank 31 is distributed to the flow pipes 33 (the upper three flow pipes 33 in FIG. 1B) communicating with the internal space 310a. Is done.
  • the distributed heat medium W flows through the flow path 330 of the flow pipe 33 toward the other end 33 b side (tank 32 side) of the flow pipe 33 and joins in the internal space 320 of the tank 32. It is like that.
  • the heat medium W merged in the internal space 320 of the tank 32 is again distributed to the flow pipes 33 (the three flow pipes 33 on the lower side in FIG. 1B) communicating with the internal space 310b of the tank 31. Is done. Then, after flowing toward the one end 33 a side (tank 31 side) of the flow pipe 33 and joining in the internal space 310 b of the tank 31, the flow pipe 33 is discharged to the discharge pipe 36.
  • heat transfer fins 34 corrugated fins
  • the heat transfer fins 34 provided between the flow pipes 33, 33 are along the longitudinal direction of the flow pipe 33 (the left-right direction in FIG. 1B).
  • the flow pipe 33 is provided in a range extending from one end 33a to the other end 33b.
  • the heat transfer fins 34 are provided alternately in contact with the flow pipes 33 located on one side and the flow pipes 33 located on the other side across the heat transfer fins 34. It is wavy in plan view as viewed from the upper wall 23 side.
  • the heat transfer fin 34 has an interval (pitch) between a junction point Px with the flow pipe 33 located on one side of the heat transfer fin 34 and a junction point Py with the flow pipe 33 located on the other side.
  • One metal plate-like member is alternately folded so that the interval (pitch) is the same pitch P.
  • each of the junction points Px and Py of the heat transfer fin 34 is joined to the flow pipe 33 by brazing. Therefore, as shown in FIG. 3, an annular space K surrounded by the outer periphery of the flow tube 33 and the heat transfer fins 34 is between the flow tubes 33 and 33 in a plan view. A plurality of continuous spaces K are formed in the direction, and each of the annular spaces K is formed with substantially the same cross-sectional area (cross-sectional shape).
  • the wall portion 340 of the heat transfer fin 34 that defines the cross-sectional shape of the annular space K is symmetric with respect to the longitudinal direction of the flow pipe 33 with respect to the junction points Px and Py with the flow pipe 33 (in the drawing). , Symmetrical).
  • the interval (pitch) between the junction points Px with the flow tube 33 located on one side in the longitudinal direction of the flow tube 33 and the interval (pitch) between the junction points Py with the flow tube 33 located on the other side are: Each has the same pitch P.
  • the plurality of wall portions 340 are arranged at intervals W1 in the longitudinal direction of the flow pipe 33.
  • the plurality of wall portions 340 are arranged in a direction orthogonal to the refrigerant surface 100A (see FIGS. 2A and 2B).
  • the interval W1 changes according to the pitch P of the junction points Px and Py described above.
  • the pitch P becomes narrower (smaller)
  • the interval W1 becomes narrower and the cross-sectional area of the annular space K becomes smaller.
  • the pitch P becomes larger (larger)
  • the interval W1 becomes wider and the sectional area of the annular space K becomes larger. It has become.
  • the heat transfer fin 34 has the same height h ⁇ b> 1 as the flow pipe 33 in the side view, and the upper edge 342 and the lower edge of the wall portion 340 of the heat transfer fin 34. 341 is provided flush with the upper edge 332 and the lower edge 331 of the flow pipe 33.
  • the heat exchanging unit 3 has a direction in which the lower edge 331 of each flow pipe 33 is aligned with the refrigerant 100 and the refrigerant surface 100 ⁇ / b> A (upper surface) stored in the case 2, more preferably the refrigerant. It is provided in a direction parallel to the surface 100A. In this state, the heat exchanging unit 3 is disposed by immersing a part of the flow pipe 33 and the heat transfer fin 34 on the bottom wall 21 side in the refrigerant surface 100A of the refrigerant 100 stored in the case 2. (See FIG. 2).
  • the heat transfer fin 34 has the lower edge 341 of the wall portion 340 positioned below the bottom wall 21 by a predetermined depth h ⁇ b> 2 from the refrigerant surface 100 ⁇ / b> A of the refrigerant 100. Are arranged.
  • the refrigerant 100 stored in the case 2 is generated in the annular space K in the annular space K (see FIG. 3) surrounded by the outer periphery of the flow pipe 33 and the heat transfer fins 34.
  • the pitch P of the joint points Px and Py is set.
  • the several wall part 340 which comprises the heat-transfer fin 34 is located in a line with the predetermined space
  • FIG. 4 is a diagram for explaining the relationship between the equivalent diameter D of the annular space K and the suction height h of the refrigerant 100 that can be sucked up by the capillary force generated in the annular space K.
  • the equivalent diameter D of the annular space K means the diameter of a circle having the same cross-sectional area as the cross-sectional area of the annular space K, and the cross-section of the annular space K is changed to a pseudo-circular cross-section. It corresponds to the diameter of the circle when replaced.
  • the capillary force changes according to the equivalent diameter D (cross-sectional area) of the annular space K surrounded by the flow tube 33 and the heat transfer fins 34.
  • D equivalent diameter
  • FIG. 2B the smaller the equivalent diameter D (cross-sectional area), the smaller the interval W1 between the plurality of wall portions 340 constituting the heat transfer fins 34.
  • the larger the equivalent diameter D (cross-sectional area) the larger the interval between the plurality of wall portions 340 constituting the heat transfer fin 34 ((( The space W2) in c)
  • the capillary force is reduced.
  • the wall portion 340 of the heat transfer fin 34 that defines the cross-sectional shape of the annular space K has the junction points Px and Py with the flow pipe 33 in the longitudinal direction of the flow pipe 33. They are located symmetrically.
  • the wall portion 340 has an interval (pitch) between the junction points Px with the flow pipe 33 located on one side of the heat transfer fin 34 and an interval between the junction points Py with the flow pipe 33 located on the other side. (Pitch) is the same pitch P.
  • the cross-sectional area of the annular space K formed by the flow pipes 33 and the heat transfer fins 34 is changed in the pitch P because the interval S (see FIG. 3) between the flow pipes 33 and 33 is fixed. Can be changed. Therefore, in the embodiment, the pitch P is used as a parameter for causing the annular space K to exhibit a capillary force.
  • the heat transfer fin 34 is provided at the same height h ⁇ b> 1 as the flow pipe 33, and the lower edge 341 side of the heat transfer fin 34 is immersed in the refrigerant 100. Therefore, the heat transfer fins 34 are set such that the suction height h of the refrigerant 100 is set to an equivalent diameter D that is equal to or higher than the height h1 of the flow-through pipe 33 and the pitch P that realizes the set equivalent diameter D is obtained. Is provided. Thus, the refrigerant 100 is sucked up over the entire length in the height direction of the space K between the heat transfer fins 34 and the flow pipes 33.
  • the required suction height h due to the capillary force is set within a range of ⁇ 0.5 h1 based on the height h1 of the heat transfer fin 34.
  • the equivalent diameter D is set within a range (D_min ⁇ D ⁇ D_max) in which the siphoning height within the set range can be realized.
  • the suction height required by the capillary force is equal to or higher than the height h1 of the heat transfer fins 34. That is, the equivalent diameter D is preferably equal to or less than the equivalent diameter D_target that realizes the height h1 of the heat transfer fins 34.
  • the equivalent diameter D is 1.3 mm (D_max) or less, 0.4 mm (D_min) or more, more preferably 0. It is preferable that it is 0.6 mm (D_target) or less and 0.4 mm (D_min) or more.
  • the pitch P in the setting range of the equivalent diameter D is 0.8 mm or less and 0.2 mm or more, preferably 0.6 mm or less and 0.2 mm or more.
  • the annular space K between the heat transfer fins 34 (walls 340 and 340) and the flow pipe 33 is extended over the entire length in the height direction.
  • the suctioned refrigerant 100 can be filled. Therefore, the refrigerant 100 sucked into the annular space K can be heated and evaporated by heat exchange with the heat medium W, and the evaporation efficiency of the evaporator can be improved.
  • the pitch of the heat transfer fins 34 is determined by setting the equivalent diameter D of the annular space K so that the suction height h of the refrigerant 100 into the annular space K is equal to or higher than the height h1 of the heat transfer fins 34. P is determined. Therefore, the annular space K can be reliably filled with the refrigerant 100 sucked up over the entire length in the height direction.
  • (1) The refrigerant 100 stored in the case 2 is heated and evaporated by heat exchange with the heat exchange unit 3 in which the heat transfer fins 34 are provided in each of the flow pipes 33 of the heat medium W.
  • An evaporator 1 for an adsorption refrigeration cycle comprising: Each of the plurality of flow pipes 33 arranged in parallel at intervals is arranged in parallel to each other, The heat transfer fins 34 have a plurality of wall portions 340 arranged at intervals in the longitudinal direction of the flow pipe 33.
  • the heat exchange unit 3 The refrigerant surface 100A of the refrigerant 100 stored in the case 2 is arranged in a direction in which the plurality of wall portions 340 of the heat transfer fins 34 are orthogonal to each other, Each of the plurality of wall portions 340 arranged at intervals in the longitudinal direction of the flow pipe 33 is an area located between the adjacent flow pipes 33, 33 when viewed from the longitudinal direction of the flow pipe 33.
  • a part of the area on the stored refrigerant 100 side is immersed in the stored refrigerant 100, and
  • the capillary force generated between the wall portions 340 and 340 causes the refrigerant 100 to be sucked up between the wall portions 340 and 340, and the sucked refrigerant 100 is located above the refrigerant surface 100A on the upper edge 342 side of the wall portion 340. It was set as the structure which reached to.
  • coolant 100 stored in case 2 will be sucked up between the wall parts 340 and 340 of the several heat-transfer fin 34 located in a line using capillary force, and heat transfer It can be held between the walls 340, 340 of the fin 34. Accordingly, the refrigerant 100 held between the wall portions 340 and 340 of the heat transfer fins 34 can also be heated and evaporated by heat exchange with the heat medium W flowing through the flow pipe 33. The evaporation efficiency of 100 can be increased. And it can be expected that the adsorption efficiency in the adsorber for the adsorption refrigeration cycle is increased by increasing the evaporation efficiency of the refrigerant 100 in the evaporator 1.
  • Each of the flow pipes 33 is arranged in parallel to the refrigerant surface 100A in a direction along the refrigerant surface 100A of the refrigerant 100 stored in the case 2, preferably parallel to the refrigerant surface 100A.
  • the flow pipe 33 is provided by immersing the lower edge of the bottom wall 21 side in the direction orthogonal to the refrigerant surface 100 ⁇ / b> A in the refrigerant 100 over the entire length in the longitudinal direction, and flows through the flow pipe 33.
  • the heat medium W is configured to heat the refrigerant 100 using the entire length in the longitudinal direction of the flow pipe 33,
  • Each of the plurality of wall portions 340 of the heat transfer fin 34 has a configuration in which a part of the region on the lower edge 341 side is immersed in the refrigerant 100.
  • the refrigerant 100 sucked between the wall portions 340 by the capillary force can be reliably heated and evaporated by the heat medium W flowing through the flow pipe 33.
  • the evaporation efficiency of the refrigerant 100 in the evaporator 1 is further increased, and the adsorption efficiency in the adsorber for the adsorption refrigeration cycle is also increased.
  • the flow pipe 33 is provided in a direction along the refrigerant surface 100A of the refrigerant 100 stored in the case 2, and preferably parallel to the refrigerant surface 100A.
  • the upper edge 342 of the wall portion 340 of the heat transfer fin 34 in the direction orthogonal to the refrigerant surface 100A is It was set as the structure located in the height below the upper edge 332 of the flow pipe 33 in the direction orthogonal to the refrigerant surface 100A.
  • the refrigerant 100A is orthogonal to the refrigerant surface 100A. It contacts over the entire length h1 of the flow pipe 33 in the direction. Therefore, the refrigerant 100 sucked between the wall portions 340 and 340 of the heat transfer fin 34 can be heated and evaporated.
  • a plurality of flow pipes 33 are provided in parallel to each other with an interval S between the other flow pipes 33 adjacent to each other, Between the adjacent pair of flow pipes 33, the heat transfer fins 34 arranged along the longitudinal direction of the flow pipe 33 are connected to one of the adjacent flow pipes 33. The heat transfer fins 34 are provided in contact with the other flow pipe 33 alternately.
  • a junction point Px (contact point) with one flow pipe 33 and a joint point Py with the other flow pipe 33 are provided.
  • the area between (contact point) is the wall 340,
  • the equivalent diameter D of the space K surrounded by the wall portions 340 and 340 of the heat transfer fins 34 and the flow pipe 33 is set to a diameter that allows the refrigerant 100 to be sucked into the space K above the refrigerant surface 100A.
  • coolant 100 will be sucked up reliably in the space K enclosed by the wall parts 340 and 340 of the heat-transfer fin 34, and the flow pipe 33, and the refrigerant
  • coolants 100 can be hold
  • the equivalent diameter D of the space K surrounded by the wall portions 340 and 340 of the heat transfer fin 34 and the flow pipe 33 is set to the upper edge 332 of the flow pipe 33 in the direction orthogonal to the refrigerant surface 100A, preferably The diameter at which the refrigerant 100 can be sucked up by capillary force up to the upper side of the height h1 up to the upper edge 342 of the wall portions 340 and 340 of the heat transfer fin 34 in the direction orthogonal to the refrigerant surface 100A, specifically, When the height h1 of the wall portion 340 of the flow tube 33 and the heat transfer fin 34 is 25 mm, the configuration is set to 0.6 mm or less.
  • FIG. 5 is a diagram illustrating a heat transfer fin 34A according to a modification.
  • the height of the heat transfer fin 34 is set to the same height h1 as that of the flow pipe 33.
  • the case where the upper edge 342 of the heat transfer fin 34 in the direction orthogonal to the refrigerant surface 100A is the same height as the upper edge 332 of the flow pipe 33 in the direction orthogonal to the refrigerant surface 100A has been described as an example ( (See (b) of FIG. 2).
  • the present invention is not limited to this embodiment. For example, as shown in FIG.
  • the height h1a of the heat transfer fin 34A in the direction orthogonal to the refrigerant surface 100A is made higher than that of the flow pipe 33 so that the upper edge 342 of the heat transfer fin 34A is
  • the configuration may be such that it is positioned above the upper edge 332 of the flow pipe 33.
  • the equivalent diameter D of the space K surrounded by the wall portions 340 and 340 of the heat transfer fin 34A and the flow pipe 33 can be sucked up to the upper edge 342 of the heat transfer fin 34A.
  • coolant 100 can be sucked up and hold
  • the heat of the high-temperature heat medium that flows through the flow pipe 33 is also transmitted to the region of the wall portions 340 and 340 of the heat transfer fin 34A that is located above the flow pipe 33. Therefore, the total amount of the refrigerant heated by heat exchange with the high-temperature heat medium can be increased, and an improvement in the evaporation efficiency of the refrigerant 100 can be expected.
  • the flow pipe 33 is provided in parallel to the refrigerant surface 100A in a direction along the refrigerant surface 100A of the refrigerant 100 stored in the case 2,
  • the upper edge 342 of the heat transfer fin 34A in the direction orthogonal to the refrigerant surface 100A is It was set as the structure located above the upper edge 332 of the flow pipe 33 in the direction orthogonal to the refrigerant surface 100A.
  • the refrigerant exceeds the height of the upper edge 332 of the flow pipe 33 in the direction orthogonal to the refrigerant surface 100A between the wall portions 340 and 340 of the plurality of heat transfer fins 34A arranged at intervals. 100 can be sucked up.
  • the region located above the upper edge 332 of the flow pipe 33 in the direction orthogonal to the refrigerant surface 100A is also heated by the heat medium W flowing through the flow pipe 33. This region can also contribute to heating and evaporation of the refrigerant 100.
  • coolant 100 in the heat exchange part 3 can be taken widely, the evaporation efficiency of the refrigerant
  • the equivalent diameter D of the space K surrounded by the walls 340 and 340 of the heat transfer fin 34A and the flow pipe 33 is the upper edge of the heat transfer fin 34A in the direction orthogonal to the refrigerant surface 100A.
  • the diameter is set so that the refrigerant 100 can be sucked up to a position higher than the height up to 342.
  • coolant 100 stored in case 2 was illustrated.
  • the wall portions 340 of the heat transfer fins 34 may be configured to be inclined at a predetermined angle with respect to the refrigerant surface 100A (see FIG. 5B). Accordingly, a part of the region on the lower edge 341 side of the wall portion 340 is immersed in the stored refrigerant 100 to provide a space between the wall portions 340 and 340 of the plurality of heat transfer fins 34 arranged at intervals.
  • the refrigerant 100 can be sucked up to a height h3a that extends above the refrigerant surface 100A.
  • FIG. 6 and 7 are diagrams for explaining heat transfer fins 34B and 34C according to a modification.
  • (A) of FIG. 6 is sectional drawing which looked at some heat exchange parts 3B provided with the heat-transfer fin 34B from upper direction.
  • FIG. 6B is a diagram showing a cross section of the heat exchanging portion 3B along the line AA in FIG. 6A together with the tank 32 to which the other end 33b of the flow pipe 33 is connected.
  • FIG. 7 is sectional drawing which looked at some heat exchange parts 3C provided with the heat-transfer fin 34C from upper direction.
  • FIG. 7B shows a cross section of the heat exchanging section 3C along the line AA in FIG. 7A together with the tank 32 to which the other end 33b of the flow pipe 33 is connected.
  • FIG. 6A and FIG. 7A for convenience of explanation, in order to distinguish between the heat transfer fins 345 extending from one of the other flow pipes 33, different hatchings are used. Is shown. Further, in FIG. 6A, the portion of the refrigerant 100 sucked up in the region where the adjacent heat transfer fins 345 and 345 are opposed is indicated by hatching.
  • the case where the wave-like heat transfer fins 34 are provided between the pair of adjacent flow pipes 33 and 33 is illustrated, but the heat transfer fins 34 are not limited to this. .
  • plate-shaped heat transfer fins 345 may be used.
  • a plurality of plate-like shapes are provided on the outer periphery of the flow pipe 33 (one flow pipe 33 and the other flow pipe 33).
  • Heat transfer fins 345 are provided.
  • Each of the heat transfer fins 345 is provided at a predetermined interval W ⁇ b> 3 in the longitudinal direction of the flow pipe 33, and has a predetermined length L ⁇ b> 1 in a direction orthogonal to the longitudinal direction of the flow pipe 33.
  • the tips 345 a of the heat transfer fins 345 are positioned in the vicinity of the other adjacent flow pipes 33 and face each other with a gap between them.
  • heat transfer fins 345 extending from one flow pipe 33 and heat transfer fins 345 extending from the other flow pipe 33 are alternately arranged in the longitudinal direction of the flow pipe 33. Is located. In the longitudinal direction of the flow pipe 33, the heat transfer fins 345 extending from one flow pipe 33 and the other heat transfer fin 345 are arranged with a predetermined interval W ⁇ b> 4.
  • the interval W4 between one heat transfer fin 345 and the other heat transfer fin 345 is set to be approximately half of the arrangement interval W3 of the heat transfer fin 345 in the flow pipe 33.
  • the heat transfer fins 345 extending from the one flow tube 33 and the heat transfer fins 345 extending from the other flow tube 33 are provided so that the tips 345a of the flow tubes 33 overlap each other when viewed from the longitudinal direction of the flow tube 33. Yes.
  • the interval W4 between the heat transfer fins 345 and 345 adjacent in the longitudinal direction of the flow pipe 33 is set to an interval at which the refrigerant 100 can be sucked up by the capillary force in the gap K1 between the heat transfer fins 345 and 345. Yes.
  • a plurality of flow pipes 33 are provided in parallel to each other with an interval S therebetween.
  • the heat transfer fin 345 (wall portion) extending from one flow pipe 33 of the adjacent flow pipes 33 and the heat transfer fin 345 extending from the other flow pipe 33.
  • the tip 345 a side of the heat transfer fin 345 extending from one flow pipe 33 and the tip 345 a side of the heat transfer fin 345 extending from the other flow pipe 33 overlap each other.
  • the gap K ⁇ b> 1 is formed between the heat transfer fins 345 and 345 facing each other in the longitudinal direction of the flow pipe 33.
  • the refrigerant 100 stored in the case 2 is sucked between the plurality of heat transfer fins 345 and 345 arranged at intervals using the capillary force, and the heat transfer fins 345 and 345 are sucked up.
  • the refrigerant 100 held in the gap K1 between the heat transfer fins 345 and 345 can also be heated and evaporated by heat exchange with the heat medium W flowing through the flow pipe 33. Efficiency can be increased.
  • the heat transfer fins 345 (wall portions) extending from one of the adjacent flow pipes 33 and the heat transfer fins 345 extending from the other flow pipe 33 are arranged in the longitudinal direction of the flow pipe 33. Are provided alternately. Therefore, the interval W4 between the heat transfer fins 345 in the longitudinal direction of the flow tube 33 between the adjacent flow tubes 33 and 33 is set while the interval W3 between the heat transfer fins 345 in each flow tube 33 is set wide. Can be narrowed. In particular, since it can be made narrower than the interval W1 between the wave-like heat transfer fins 34 formed by bending a single metal plate-like member alternately in the folding direction, it occurs between the heat transfer fins 345 and 345. Capillary force can be increased.
  • the tip 345 a of the heat transfer fin 345 extending from one flow tube 33 and the tip 345 a of the heat transfer fin 345 extending from the other flow tube 33 are connected to the other flow tube 33. Each one is made to contact
  • An annular space K ⁇ b> 2 may be formed from the adjacent flow pipes 33, 33, the heat transfer fins 345 extending from one flow pipe 33, and the heat transfer fins 345 extending from the other flow pipe 33. .
  • the refrigerant 100 can be sucked up reliably.
  • the equivalent diameter D of the annular space K2 is set to be 0.6 mm or more and 1.3 mm or less.
  • the refrigerant 100 can be sucked into the annular space K2 and heated and evaporated by heat exchange of the heat medium W.
  • both the heat transfer fins 345 (wall portions) extending from the one flow pipe 33 and the heat transfer fins 345 extending from the other flow pipe 33 are connected to the other flow pipe 33 and the one flow pipe 33. There is no need to contact each other. At least one should just contact
  • the equivalent diameter D of the space K2 surrounded by the heat fins 345 and 345 and the flow pipes 33 and 33 is set so that the refrigerant 100 is sucked up above the refrigerant surface 100A by the capillary force generated in the space K2.
  • the heat transfer fins 345 and 345 are provided.
  • the refrigerant 100 is surely sucked up into the space K2 surrounded by the heat transfer fins 345 and 345 and the flow pipes 33 and 33, and the heat transfer fins 345 and 345 are connected to the heat transfer fins 345 and 345.
  • the space K2 surrounded by the flow tubes 33, 33 can be reliably filled with the sucked refrigerant 100. Thereby, more refrigerant
  • the space K2 surrounded by the heat transfer fins 345 and 345 and the flow pipes 33 and 33 can be involved in the evaporation of the refrigerant 100 in the heat exchange unit 3, and the area involved in the evaporation is wider. As a result, the evaporation efficiency of the refrigerant 100 is improved.
  • a supply pipe 37 for supplying the refrigerant 100 is connected to the case 2
  • a supply pipe 35 that supplies the heat medium W to the heat exchange unit 3 and a discharge pipe 36 that discharges the heat medium W from the heat exchange unit 3 are provided,
  • the supply pipe 35 that supplies the heat medium W is disposed at a position closer to the supply pipe 37 that supplies the refrigerant 100 than the discharge pipe 36 that discharges the heat medium W.
  • the internal space 310a side (upper side in a figure) which is high temperature among the heat exchange parts 3 can be cooled with the low temperature refrigerant
  • coolant 100 can be evaporated immediately, the evaporation efficiency of the said refrigerant
  • the present invention is not limited to the above-described embodiment, and includes various changes and improvements that can be made within the scope of the technical idea.

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Abstract

吸着式冷凍サイクル用の蒸発器（１）は、熱媒体の通流管（３３）に伝熱フィン（３４）を有する熱交換部（３）との熱交換により、ケース（２）内に貯留された冷媒（１００）を加熱・蒸発させるように構成し、伝熱フィン（３４）は、通流管（３３）の長手方向で間隔を空けて配置された壁部（３４０）を有しており、壁部（３４０）の各々は、長手方向から見て隣接する通流管（３３、３３）の間に位置する領域であって、貯留された冷媒（１００）側に位置する下縁（３４１）側の一部の領域を貯留された冷媒（１００）に浸漬させて設けられており、間隔を空けて配置された壁部（３４０、３４０）の間に生じる毛細管力で、冷媒（１００）が冷媒面（１００Ａ）よりも、壁部（３４０）の上縁（３４２）側の上方にまで吸い上げられるように、伝熱フィン（３４）の壁部（３４０、３４０）を設けた構成とした。

Description

吸着式冷凍サイクル用の蒸発器
　本発明は、吸着式冷凍サイクル用の蒸発器に関する。
　特許文献１には、熱媒体が通流する通流管が、所定間隔で複数設けられたフィンプレートを貫通して蛇行するように設けられた熱交換部を有する蒸発器が開示されている。
　この蒸発器では、冷媒を貯留する冷媒タンク内で、熱交換部が、当該熱交換部の一部を冷媒に浸漬した状態で配置されており、貯留された冷媒が、通流管を通流する高温の熱媒体との熱交換で加熱されて、蒸発するようになっている。
特開２０００－２２７２８８号公報
　特許文献１に開示された蒸発器では、加熱された冷媒の蒸発面が、冷媒タンクに貯留された冷媒の表面のみであるので、蒸発効率が必ずしも良いとは限らなかった。
　そこで、蒸発効率の改善が求められている。
　本発明は、
　熱媒体の通流管の各々に伝熱フィンが設けられた熱交換部との熱交換により、ケース内に貯留された冷媒を加熱・蒸発させるように構成された吸着式冷凍サイクル用の蒸発器であって、
　前記伝熱フィンは、前記通流管の長手方向で間隔を空けて配置された複数の壁部を有しており、
　前記熱交換部は、
　前記ケース内に貯留された前記冷媒の冷媒面に、前記複数の壁部の各々を交差させた向きで配置されていると共に、
　前記長手方向に間隔をあけて配置された複数の壁部の各々は、隣接する前記通流管の間に位置する領域であって前記貯留された前記冷媒側の一部の領域を、前記冷媒に浸漬させて設けられており、
　前記長手方向で隣接する前記壁部の間に、毛細管力で前記冷媒を吸い上げるようにした構成の吸着式冷凍サイクル用の蒸発器とした。
　本発明によれば、ケース内に貯留された冷媒を、毛細管力を利用して吸い上げて、伝熱フィンの壁部の間に保持することができる。
　これにより、伝熱フィンの壁部の間に保持した冷媒もまた、通流管を通流する熱媒体との熱交換により、加熱、蒸発させることができるので、蒸発効率を高めることができる。
実施の形態にかかる蒸発器を説明する模式図である。 実施の形態にかかる蒸発器を説明する模式図である。 実施の形態にかかる伝熱フィンを説明する模式図である。 等価直径と毛細管力により吸い上げられる冷媒の高さとの関係を示すグラフである。 伝熱フィンの変形例を説明する図である。 変形例にかかる熱交換部の伝熱フィン周りを説明する図である。 変形例にかかる熱交換部の伝熱フィン周りを説明する図である。
　図１は、吸着式冷凍サイクル用の蒸発器１を説明する図である。
　図１の（ａ）は、蒸発器１を模式的に示した断面図である。
　図１の（ｂ）は、（ａ）におけるＡ－Ａ断面図である。
　図２は、蒸発器１を説明する図である。
　図２の（ａ）は、図１の（ｂ）におけるＢ－Ｂ断面図であって、隣接する通流管３３の中間を通る仮想線Ｌｎに沿って蒸発器１を切断した図である。
　図２の（ｂ）は、図２の（ａ）における領域Ｃの拡大図である。
　図２の（ｃ）は、伝熱フィン３４の壁部３４０の間隔Ｗ２の違いによる毛細管力（冷媒１００の吸い上げ高さ）の違いを説明する図である。
　図３は、図１の（ｂ）における領域Ｄの拡大図であって、伝熱フィン３４の形状と、通流管３３との間に形成される環状の空間Ｋを説明する図である。
　以下、本発明を、吸着式冷凍サイクル用の蒸発器（以下、蒸発器１と表記する）に適用した場合を例示して説明する。
　吸着式冷凍サイクルは、冷媒を蒸発させる蒸発器１と、蒸発器１で蒸発させた冷媒（冷媒蒸気）の吸着材への吸着／脱着が可能な吸着器（図示せず）と、吸着材から脱着させた冷媒（冷媒蒸気）を凝縮する凝縮器（図示せず）と、から構成される。これら蒸発器１と吸着器と凝縮器とが、冷媒の循環路（図示せず）に沿って設けられている。例えば、蒸発器１で冷媒を蒸発させた際の蒸発熱が、車両用の空調装置の空調空気の冷却などに用いられるようになっている。
［蒸発器］
　図１に示すように、蒸発器１は、冷媒１００を貯留するケース２内で、当該ケース２に収容された熱交換部３が、当該熱交換部３の底壁２１側の一部の領域を冷媒１００に浸漬した状態で配置された基本構成を有している。
［ケース］
　ケース２は、熱交換部３を内部に収容可能な形状で形成された周壁２２（２２１、２２２、２２３、２２４）と、この周壁２２の一端側の開口を封止する底壁２１と、他端側の開口を封止する上壁２３と、から形成された箱状部材である。ケース２は、上壁２３側から見た平面視において長方形形状を成している。
　平面視において上壁２３の中央部には、当該上壁２３を厚み方向に貫通して開口部２３１が設けられており、熱交換部３との熱交換により加熱されて蒸発した冷媒蒸気が、この開口部２３１を通って、蒸発器１の外部（吸着器側）に排出されるようになっている。
　周壁２２は、間隔を空けて互いに平行に配置された第１側壁部２２１、２２２と、これら第１側壁部２２１、２２２の端部同士を互いに接続する第２側壁部２２３、２２４と、から構成されている。
　第１側壁部２２１、２２２と、これら第１側壁部２２１、２２２よりも長さの長い第２側壁部２２３、２２４は、それぞれ所定高さｈｘ（図１の（ａ）参照）を有する板状部材である。　これら第１側壁部２２１、２２２と、第２側壁部２２３、２２４から形成された周壁２２は、上壁２３側から見た平面視において、底壁２１および上壁２３の外形と整合する長方形形状を成している。
　第２側壁部２２３には、冷媒の供給管３７が接続されており、凝縮器側から供給される液体状の冷媒１００が、この供給管３７の開口３７１を通ってケース２内に供給されて、ケース２内に貯留されるようになっている。
　また、第１側壁部２２１には、第１側壁部２２１を厚み方向に貫通する貫通孔２２１ａ、２２１ｂが、第１側壁部２２１の長手方向（図１の（ｂ）における上下方向）に間隔をあけて設けられている。第１側壁部２２１では、後記する熱交換部３から延びる供給管３５と排出管３６が、これら貫通孔２２１ａ、２２１ｂをそれぞれ貫通している。
　この状態において熱交換部３は、供給管３５と排出管３６を介して第１側壁部２２１で片持ち支持されている。実施の形態では、熱交換部３の底壁２１側の一部の領域が、ケース２内に貯留された冷媒１００に浸漬されるように、貫通孔２２１ａ、２２１ｂの底壁２１からの高さｈａと、ケース２内に貯留される冷媒１００の基準となる高さｈｂとが、設定されている。
［熱交換部］
　図１の（ｂ）に示すように、熱交換部３は、間隔をあけて互いに平行に配置された一対のタンク３１、３２を有している。熱交換部３は、これらタンク３１、３２の間で、タンク３１、３２の長手方向（図１の（ｂ）における上下方向）に間隔をあけて配置された複数の通流管３３と、通流管３３、３３の間に配置された伝熱フィン３４と、を有している。
［タンク］
　タンク３１、３２は、長手方向の両端が封止された筒状部材であり、ケース２の内部において、これらタンク３１、３２は、前記した第１側壁部２２１、２２２の近傍で、これら第１側壁部２２１、２２２に沿う向きでそれぞれ配置されている。
　第１側壁部２２１側のタンク３１の内部には、当該タンク３１の内部空間３１０を２つに区画する区画壁３１１が設けられている。
　この区画壁３１１は、タンク３１の長手方向（図１の（ｂ）における上下方向）の略中間に位置しており、内部空間３１０は、区画壁３１１を挟んだ一方側の内部空間３１０ａと他方側の内部空間３１０ｂとに区画されている。
　実施の形態では、一方側の内部空間３１０ａに、第１側壁部２２１を貫通した供給管３５が連通すると共に、他方側の内部空間３１０ｂに、第１側壁部２２１を貫通した排出管３６が連通している。
　そして、これら内部空間３１０ａ、３１０ｂには、通流管３３の長手方向の一端３３ａが連通しており、実施の形態では、内部空間３１０ａ、３１０ｂの各々に、通流管３３が３本ずつ連通している。
［通流管］
　通流管３３は、略偏平の断面を有する環状部材であり、この通流管３３の内部には、熱媒体Ｗの通流路３３０が、通流管３３の長手方向の全長に亘って形成されている。
　熱交換部３において通流管３３は、タンク３１、３２の長手方向（図１の（ｂ）における上下方向）に直交する向きで設けられていると共に、タンク３１、３２の長手方向に所定の間隔Ｓをあけて複数設けられている。
　互いに平行に配置された通流管３３の各々は、長手方向の一端３３ａが、前記したタンク３１の内部空間３１０に連通していると共に、他端３３ｂが、タンク３２の内部空間３２０に連通している。
　そのため、供給管３５からタンク３１の内部空間３１０ａに供給された熱媒体Ｗは、内部空間３１０ａに連通する通流管３３（図１の（ｂ）における上側の３つの通流管３３）に分配される。分配された熱媒体Ｗは、通流管３３の通流路３３０を、当該通流管３３の他端３３ｂ側（タンク３２側）に向けて通流して、タンク３２の内部空間３２０で合流するようになっている。
　そして、タンク３２の内部空間３２０で合流した熱媒体Ｗは、タンク３１の内部空間３１０ｂに連通する通流管３３（図１の（ｂ）における下側の３つの通流管３３）に再度分配される。そして、当該通流管３３の一端３３ａ側（タンク３１側）に向けて通流して、タンク３１の内部空間３１０ｂで合流したのち、排出管３６に排出されるようになっている。
　実施の形態では、熱媒体Ｗが熱交換部３内を通流する際に、高温の熱媒体Ｗとケース２内に貯留された冷媒１００との間で熱交換が行われることで、冷媒１００が加熱されて蒸発するようになっている。
　そのため、熱交換部３では、タンク３１、３２の長手方向で隣接する通流管３３、３３の間に、冷媒１００との接触面積を増やすための伝熱フィン３４（コルゲートフィン）が設けられている。
［伝熱フィン］
　図１の（ｂ）に示すように、通流管３３、３３の間に設けられた伝熱フィン３４は、通流管３３の長手方向（図１の（ｂ）における左右方向）に沿って、通流管３３の一端３３ａから他端３３ｂまで及ぶ範囲に設けられている。
　図３に示すように、伝熱フィン３４は、当該伝熱フィン３４を挟んで一方側に位置する通流管３３と、他方側に位置する通流管３３とに交互に接触して設けられており、上壁２３側から見た平面視において波状を成している。
　伝熱フィン３４は、当該伝熱フィン３４を挟んで一方側に位置する通流管３３との接合点Ｐｘの間隔（ピッチ）と、他方側に位置する通流管３３との接合点Ｐｙの間隔（ピッチ）とが同じピッチＰとなるように、一枚の金属製の板状部材を交互に折返して形成されている。
　実施の形態では、伝熱フィン３４の接合点Ｐｘ、Ｐｙの各々は、ロウ付けにより通流管３３に接合されている。
　そのため、図３に示すように、平面視において通流管３３、３３の間では、通流管３３の外周と伝熱フィン３４とで囲まれた環状の空間Ｋが、通流管３３の長手方向に複数連なって形成されており、環状の空間Ｋの各々は、略同じ断面積（断面形状）で形成されている。
　ここで、環状の空間Ｋの断面形状を規定する伝熱フィン３４の壁部３４０は、通流管３３の長手方向において、通流管３３との接合点Ｐｘ、Ｐｙを挟んで対称（図中、左右対称）に位置している。通流管３３の長手方向の一方側に位置する通流管３３との接合点Ｐｘの間隔（ピッチ）と、他方側に位置する通流管３３との接合点Ｐｙの間隔（ピッチ）は、それぞれ同じピッチＰとなっている。
　そのため、隣接する通流管３３、３３の中間を通る仮想線Ｌｎ（図３参照）に沿って伝熱フィン３４を切断すると、通流管３３、３３の間では、伝熱フィン３４を構成する複数の壁部３４０が、通流管３３の長手方向に間隔Ｗ１をあけて配置されている。これら複数の壁部３４０は、冷媒面１００Ａに対して直交する向きで配置されている（図２の（ａ）、（ｂ）参照）。
　この間隔Ｗ１は、前記した接合点Ｐｘ、ＰｙのピッチＰに応じて変化するようになっている。ピッチＰが狭く（小さく）なると間隔Ｗ１が狭くなって環状の空間Ｋの断面積が小さくなり、ピッチＰが広く（大きく）なると間隔Ｗ１が広くなって環状の空間Ｋの断面積が大きくなるようになっている。
　図２の（ｂ）に示すように、側面視において伝熱フィン３４は、通流管３３と同じ高さｈ１を有しており、伝熱フィン３４の壁部３４０の上縁３４２および下縁３４１は、通流管３３の上縁３３２および下縁３３１と、それぞれ面一に設けられている。
　ケース２内において熱交換部３は、各通流管３３の下縁３３１を、ケース２内に貯留された冷媒１００と冷媒面１００Ａ（上面）に対して沿わせた向き、より好ましくは、冷媒面１００Ａに対して平行となる向きで設けられている。
　そして、この状態において熱交換部３は、通流管３３と伝熱フィン３４の底壁２１側の一部を、ケース２内に貯留された冷媒１００の冷媒面１００Ａに浸漬して配置されている（図２参照）。
　そのため、図２の（ｂ）に示すように、伝熱フィン３４は、壁部３４０の下縁３４１を、冷媒１００の冷媒面１００Ａよりも所定深さｈ２だけ、底壁２１側の下方に位置させて配置されている。
　実施の形態では、通流管３３の外周と伝熱フィン３４とで囲まれた環状の空間Ｋ（図３参照）内に、ケース２内に貯留された冷媒１００が、環状の空間Ｋに生じた毛細管力で吸い上げられるようにするために、前記した接合点Ｐｘ、ＰｙのピッチＰを設定している。そして、伝熱フィン３４を構成する複数の壁部３４０は、接合点Ｐｘ、ＰｙのピッチＰに応じた所定の間隔Ｗ１で並んでおり、これら壁部３４０、３４０の間に毛細管力が生じるようにされている。
　ここで、環状の空間Ｋにおける毛細管力を説明する。
　図４は、環状の空間Ｋの等価直径Ｄと、環状の空間Ｋに生じる毛細管力で吸い上げることができる冷媒１００の吸い上げ高さｈとの関係を説明する図である。
　ここで、環状の空間Ｋの等価直径Ｄとは、環状の空間Ｋの断面積と同じ断面積を持つ円の直径を意味しており、環状の空間Ｋの断面を擬似的に円形の断面に置き換えたときの円の直径に相当する。
　毛細管力は、通流管３３と伝熱フィン３４とで囲まれた環状の空間Ｋの等価直径Ｄ（断面積）に応じて変化する。図２の（ｂ）に示すように、等価直径Ｄ（断面積）が小さくなるほど、伝熱フィン３４を構成する複数の壁部３４０の間隔Ｗ１が小さくなる。これにより、毛細管力が大きくなるので、冷媒を吸い上げることができる高さｈが高くなる（ｈ＝ｈ３）。
　これに対して、図２の（ｃ）に示すように、等価直径Ｄ（断面積）が大きくなるほど、伝熱フィン３４を構成する複数の壁部３４０の間隔が大きくなって（図２の（ｃ）における間隔Ｗ２）、毛細管力が小さくなる。これにより、冷媒１００を吸い上げることができる高さｈが低くなる（ｈ＝ｈ４、ｈ３＞ｈ４）。
　前記したように実施の形態では、環状の空間Ｋの断面形状を規定する伝熱フィン３４の壁部３４０は、通流管３３の長手方向において、通流管３３との接合点Ｐｘ、Ｐｙを挟んで対称に位置している。この壁部３４０は、伝熱フィン３４を挟んで一方側に位置する通流管３３との接合点Ｐｘの間隔（ピッチ）と、他方側に位置する通流管３３との接合点Ｐｙの間隔（ピッチ）とが同じピッチＰとなっている。
　ここで、通流管３３と伝熱フィン３４により形成される環状の空間Ｋの断面積は、通流管３３、３３の間隔Ｓ（図３参照）が固定されているので、ピッチＰを変えることで変更できるようになっている。そのため、実施の形態では、このピッチＰを、環状の空間Ｋに毛細管力を発揮させるためのパラメータとして用いている。
　実施の形態では、伝熱フィン３４は、通流管３３と同じ高さｈ１で設けられており、この伝熱フィン３４の下縁３４１側が冷媒１００に浸漬されている。
　そのため、冷媒１００の吸い上げ高さｈが、通流管３３の高さｈ１以上となる等価直径Ｄを設定して、この設定した等価直径Ｄを実現するピッチＰとなるように、伝熱フィン３４を設ける。これにより、伝熱フィン３４と通流管３３との間の空間Ｋの高さ方向の全長に亘って、冷媒１００が吸い上げられるようにする。
　実施の形態では、図４に示すように、毛細管力による必要な吸い上げ高さｈを、伝熱フィン３４の高さｈ１を基準として±０．５ｈ１の範囲内に設定している。
　そのため、等価直径Ｄは、設定された範囲内の吸い上げ高さを実現することができる範囲内（Ｄ＿ｍｉｎ≦Ｄ≦Ｄ＿ｍａｘ）で設定されている。
　なお、環状の空間Ｋ内を、吸い上げた冷媒１００で満たすほうが、熱交換に関与する冷媒１００の総量を増やすことができる。よって、毛細管力による必要な吸い上げ高さは、伝熱フィン３４の高さｈ１以上であることが好ましい。
　すなわち、等価直径Ｄは、伝熱フィン３４の高さｈ１を実現する等価直径Ｄ＿ｔａｒｇｅｔ以下であることが好ましい。
　例えば、伝熱フィン３４と通流管３３の高さｈ１が、２５ｍｍである場合には、等価直径Ｄは、１．３ｍｍ（Ｄ＿ｍａｘ）以下、０．４ｍｍ（Ｄ＿ｍｉｎ）以上、より好ましくは、０．６ｍｍ（Ｄ＿ｔａｒｇｅｔ）以下、０．４ｍｍ（Ｄ＿ｍｉｎ）以上であることが好ましい。
　そして、この等価直径Ｄの設定範囲の場合におけるピッチＰは、０．８ｍｍ以下、０．２ｍｍ以上、好ましくは、０．６ｍｍ以下、０．２ｍｍ以上となる。
　かかる構成の熱交換部３を採用した蒸発器１では、伝熱フィン３４（壁部３４０、３４０）と通流管３３との間の環状の空間Ｋを、高さ方向の全長に亘って、吸い上げた冷媒１００で満たすことができる。よって、この環状の空間Ｋに吸い上げた冷媒１００を、熱媒体Ｗとの熱交換により加熱、蒸発させることができ、蒸発器の蒸発効率を向上させることができる。
　特に、環状の空間Ｋへの冷媒１００の吸い上げ高さｈが、伝熱フィン３４の高さｈ１以上となるように、環状の空間Ｋの等価直径Ｄを設定して、伝熱フィン３４のピッチＰを決定している。従って、環状の空間Ｋを、高さ方向の全長に亘って吸い上げた冷媒１００で確実に満たすことができる。
　以上の通り、実施の形態では、
（１）熱媒体Ｗの通流管３３の各々に伝熱フィン３４が設けられた熱交換部３との熱交換により、ケース２内に貯留された冷媒１００を加熱・蒸発させるように構成された吸着式冷凍サイクル用の蒸発器１であって、
　間隔を空けて並列に配置された複数の通流管３３の各々は、互いに平行に配置されており、
　伝熱フィン３４は、通流管３３の長手方向で間隔を空けて配置された複数の壁部３４０を有しており、
　熱交換部３は、
　ケース２内に貯留された冷媒１００の冷媒面１００Ａに、伝熱フィン３４の複数の壁部３４０の各々を直交させた向きで配置されていると共に、
　通流管３３の長手方向に間隔をあけて配置された複数の壁部３４０の各々は、通流管３３の長手方向から見て、隣接する通流管３３、３３の間に位置する領域であって、貯留された冷媒１００側の一部の領域を、貯留された冷媒１００に浸漬させて設けられており、
　壁部３４０、３４０の間に生じる毛細管力で、冷媒１００が壁部３４０、３４０の間に吸い上げられて、吸い上げられた冷媒１００が冷媒面１００Ａよりも壁部３４０の上縁３４２側の上方にまで到達するようにした構成とした。
　このように構成すると、ケース２内に貯留された冷媒１００を、毛細管力を利用して、間隔をあけて並んだ複数の伝熱フィン３４の壁部３４０、３４０の間に吸い上げて、伝熱フィン３４の壁部３４０、３４０の間に保持することができる。
　これにより、伝熱フィン３４の壁部３４０、３４０の間に保持した冷媒１００もまた、通流管３３を通流する熱媒体Ｗとの熱交換により、加熱、蒸発させることができるので、冷媒１００の蒸発効率を高めることができる。
　そして、蒸発器１での冷媒１００の蒸発効率が高まることにより、吸着式冷凍サイクル用の吸着器での吸着効率も高めることが期待できる。
（２）通流管３３の各々は、ケース２内に貯留された冷媒１００の冷媒面１００Ａに沿う向きで、好ましくは冷媒面１００Ａに対して平行に、間隔を空けて互いに平行に配置されており、
　通流管３３は、冷媒面１００Ａに直交する方向における底壁２１側の下縁を、長手方向の全長に亘って冷媒１００に浸漬させて設けられて、通流管３３の内部を通流する熱媒体Ｗにより、通流管３３の長手方向の全長を用いて、冷媒１００を加熱するように構成されており、
　伝熱フィン３４の複数の壁部３４０の各々は、下縁３４１側の一部の領域を、冷媒１００に浸漬させて設けられている構成とした。
　このように構成すると、毛細管力で壁部３４０と壁部３４０の間に吸い上げられる冷媒１００を、通流管３３を通流する熱媒体Ｗで確実に加熱して蒸発させることができる。これにより、蒸発器１での冷媒１００の蒸発効率をいっそう高めて、吸着式冷凍サイクル用の吸着器での吸着効率も高めることが期待できる。
（３）通流管３３は、ケース２内に貯留された冷媒１００の冷媒面１００Ａに沿う向きで、好ましくは冷媒面１００Ａに対して平行に設けられており、
　冷媒面１００Ａに直交する方向における伝熱フィン３４の壁部３４０の上縁３４２は、
　冷媒面１００Ａに直交する方向における通流管３３の上縁３３２以下の高さに位置している構成とした。
　このように構成すると、伝熱フィン３４の上縁３４２が、冷媒面１００Ａに直交する方向における通流管３３の上縁３３２と一致する場合には、冷媒１００Ａは、当該冷媒面１００Ａに直交する方向における通流管３３の高さｈ１の全長に亘って接触する。従って、伝熱フィン３４の壁部３４０、３４０の間に吸い上げた冷媒１００の加熱、蒸発を行うことができる。
　これにより、熱交換部３の冷媒１００に浸漬されている部分だけでなく、通流管３３における伝熱フィン３４の壁部３４０、３４０の間に吸い上げた冷媒１００と接触している部分も、冷媒１００の蒸発に関与させることができる。熱交換部３の冷媒１００の蒸発に関与する面積を広く取ることができるので、冷媒１００の蒸発効率が向上することになる。
（４）蒸発器１では、複数の通流管３３が、隣接する他の通流管３３との間に間隔Ｓをあけて互いに平行に設けられており、
　隣接する一対の通流管３３の間では、当該通流管３３の長手方向に沿って配置された伝熱フィン３４が、隣接する一対の通流管３３のうちの一方の通流管３３と他方の通流管３３に交互に接して設けられており、伝熱フィン３４では、一方の通流管３３との接合点Ｐｘ（接触点）と、他方の通流管３３との接合点Ｐｙ（接触点）との間の領域が、壁部３４０となっており、
　伝熱フィン３４の壁部３４０、３４０と通流管３３とで囲まれた空間Ｋの等価直径Ｄを、空間Ｋ内に冷媒１００を冷媒面１００Ａよりも上方まで吸い上げ可能な直径、具体的には、０．２ｍｍ以上、１．３ｍｍ以下に設定した構成とした。
　このように構成すると、伝熱フィン３４の壁部３４０、３４０と通流管３３とで囲まれた空間Ｋ内に、冷媒１００を確実に吸い上げて、空間Ｋ内を吸い上げた冷媒１００で確実に満たすことができる。
　これにより、隣接する通流管３３、３３の間の空間Ｋ内により多くの冷媒１００を保持して、保持した冷媒１００の加熱、蒸発を行うことができる。
　よって、伝熱フィン３４の壁部３４０、３４０と通流管３３とで囲まれた空間Ｋを、熱交換部３での冷媒１００の蒸発に関与させることができ、蒸発に関与する面積がより広くなることで、冷媒１００の蒸発効率が向上する。
（５）伝熱フィン３４の壁部３４０、３４０と通流管３３とで囲まれた空間Ｋの等価直径Ｄを、冷媒面１００Ａに直交する方向における通流管３３の上縁３３２、好ましくは、冷媒面１００Ａに直交する方向における伝熱フィン３４の壁部３４０、３４０の上縁３４２までの高さｈ１よりも上方まで、毛細管力で冷媒１００を吸い上げ可能な直径、具体的には、通流管３３と伝熱フィン３４の壁部３４０の高さｈ１が、２５ｍｍである場合には、０．６ｍｍ以下に設定した構成とした。
　このように構成すると、空間Ｋの等価直径Ｄ（断面積）に応じて決まる冷媒１００の吸い上げ可能な高さが、伝熱フィン３４の壁部３４０、３４０の高さｈ１よりも高くなるので、空間Ｋ内を吸い上げた冷媒１００で確実に満たすことができる。
　これにより、伝熱フィン３４と通流管３３とで囲まれた空間Ｋ内を満たす冷媒１００の総てを、熱交換部３での冷媒１００の蒸発に関与させることができ、蒸発に関与する面積がより広くなることで、冷媒１００の蒸発効率が向上する。
　図５は、変形例にかかる伝熱フィン３４Ａを説明する図である。
　前記した実施の形態では、伝熱フィン３４の高さを、通流管３３と同じ高さｈ１に設定した。そして、冷媒面１００Ａに直交する方向における伝熱フィン３４の上縁３４２が、冷媒面１００Ａに直交する方向における通流管３３の上縁３３２と同じ高さとなる場合を例示して説明をした（図２の（ｂ）参照）。
　本願発明は、この態様に限定されるものではない。例えば、図５の（ａ）に示すように、冷媒面１００Ａに直交する方向における伝熱フィン３４Ａの高さｈ１ａを、通流管３３よりも高くして、伝熱フィン３４Ａの上縁３４２を、通流管３３の上縁３３２よりも上方に位置させた構成としても良い。
　この場合には、伝熱フィン３４Ａの壁部３４０、３４０と通流管３３とで囲まれた空間Ｋの等価直径Ｄを、伝熱フィン３４Ａの上縁３４２まで冷媒１００を吸い上げることができる直径に設定する。より好ましくは上縁３４２よりも上方まで及ぶ高さｈ３ａに設定して、冷媒１００を吸い上げることができる直径に設定する。これにより、通流管３３の高さよりも上方まで及ぶ範囲に冷媒１００を吸い上げて、保持することができる。
　そして、伝熱フィン３４Ａの壁部３４０、３４０における通流管３３よりも上方に位置する領域にも、通流管３３を通流する高温の熱媒体の熱が伝わる。よって、高温の熱媒体との熱交換で加熱される冷媒の総量を増やすことができ、冷媒１００の蒸発効率の向上が期待できる。
　このように、（６）通流管３３は、ケース２内に貯留された冷媒１００の冷媒面１００Ａに沿う向きで、当該冷媒面１００Ａに対して平行に設けられており、
　冷媒面１００Ａに直交する方向における伝熱フィン３４Ａの上縁３４２は、
　冷媒面１００Ａに直交する方向における通流管３３の上縁３３２よりも上方に位置している構成とした。
　このように構成すると、間隔をあけて並んだ複数の伝熱フィン３４Ａの壁部３４０、３４０間に、冷媒面１００Ａに直交する方向の通流管３３の上縁３３２の高さを超えて冷媒１００を吸い上げることができる。
　伝熱フィン３４Ａでは、冷媒面１００Ａに直交する方向における通流管３３の上縁３３２よりも上方に位置している領域もまた通流管３３を通流する熱媒体Ｗにより加熱されるので、この領域もまた、冷媒１００の加熱、蒸発に寄与させることができる。
　これにより、熱交換部３における冷媒１００の蒸発に関与する面積を広く取ることができるので、冷媒１００の蒸発効率が向上することになる。
（７）この場合において、伝熱フィン３４Ａの壁部３４０、３４０と通流管３３とで囲まれた空間Ｋの等価直径Ｄは、冷媒面１００Ａに直交する方向における伝熱フィン３４Ａの上縁３４２までの高さよりも上方まで、冷媒１００を吸い上げ可能な直径に設定されている。
　このように構成すると、冷媒面１００Ａに直交する方向における壁部３４０、３４０の高さの総てを利用して、壁部３４０、３４０における通流管３３の高さを超えた領域に、毛細管力で吸い上げた冷媒１００を保持できる。そして、保持した冷媒１００を蒸発させることができるので、冷媒１００の蒸発効率をさらに向上させることができる。
　前記した実施の形態では、熱交換部３が、ケース２内に貯留された冷媒１００の冷媒面１００Ａに、伝熱フィン３４の壁部３４０を直交させた向きで配置されている場合を例示したが、この態様に限定されるものではない。例えば、伝熱フィン３４の壁部３４０を、冷媒面１００Ａに対して所定角度傾斜させた向きで設けた構成としても良い（図５の（ｂ）参照）。
　これにより、壁部３４０の下縁３４１側の一部の領域を貯留された冷媒１００に浸漬させて設けることで、間隔をあけて並んだ複数の伝熱フィン３４の壁部３４０、３４０間に、冷媒１００を冷媒面１００Ａよりも上方まで及ぶ高さｈ３ａまで吸い上げることができる。
　図６および図７は、変形例にかかる伝熱フィン３４Ｂ、３４Ｃを説明する図である。
　図６の（ａ）は、伝熱フィン３４Ｂを備える熱交換部３Ｂの一部を上方から見た断面図である。図６の（ｂ）は、図６の（ａ）におけるＡ－Ａ線に沿って熱交換部３Ｂを切断した断面を、通流管３３の他端３３ｂが接続されたタンク３２と共に示した図である。
　図７の（ａ）は、伝熱フィン３４Ｃを備える熱交換部３Ｃの一部を上方から見た断面図である。図７の（ｂ）は、図７の（ａ）におけるＡ－Ａ線に沿って熱交換部３Ｃを切断した断面を、通流管３３の他端３３ｂが接続されたタンク３２と共に示した図である。
　なお、図６の（ａ）および図７の（ａ）では、説明の便宜上、一方と他方の通流管３３からそれぞれ延びる伝熱フィン３４５とを区別できるようにするために、これらに異なるハッチングを付して示している。また、図６の（ａ）では、隣接する伝熱フィン３４５、３４５の対向する領域に吸い上げられた冷媒１００の部分にハッチングを付して示している。
　前記した実施の形態では、隣接する一対の通流管３３、３３の間に波状の伝熱フィン３４が設けられている場合を例示したが、伝熱フィン３４はこれに限定されるものではない。例えば、図６や図７に例示するように、板状の伝熱フィン３４５であっても良い。
　図６に示すように、変形例にかかる伝熱フィン３４Ｂを備える熱交換部３Ｂでは、通流管３３（一方の通流管３３と他方の通流管３３）の外周に、複数の板状の伝熱フィン３４５が設けられている。
　伝熱フィン３４５の各々は、通流管３３の長手方向に所定の間隔Ｗ３で設けられており、通流管３３の長手方向に直交する方向に所定長さＬ１を有している。
　この状態において各伝熱フィン３４５の先端３４５ａは、隣接する他の通流管３３の近傍に位置しており、他の通流管３３との間に隙間をあけて対向している。
　隣接する一対の通流管３３、３３では、一方の通流管３３から延びる伝熱フィン３４５と、他方の通流管３３から延びる伝熱フィン３４５とが、通流管３３の長手方向で交互に位置している。通流管３３の長手方向において、一方の通流管３３から延びる伝熱フィン３４５と、他方の伝熱フィン３４５とは、所定の間隔Ｗ４をあけて配置されている。
　実施の形態では、一方の伝熱フィン３４５と他方の伝熱フィン３４５との間隔Ｗ４が、通流管３３における伝熱フィン３４５の配置間隔Ｗ３の略半分となるように設定されている。
　一方の通流管３３から延びる伝熱フィン３４５と、他方の通流管３３から延びる伝熱フィン３４５は、通流管３３の長手方向から見て、互いの先端３４５ａ側が重なるように設けられている。通流管３３の長手方向で隣接する伝熱フィン３４５、３４５の間隔Ｗ４は、これら伝熱フィン３４５、３４５の間の間隙Ｋ１に、毛細管力により冷媒１００が吸い上げることができる間隔に設定されている。
　このように、
（８）蒸発器１では、複数の通流管３３が、間隔Ｓをあけて互いに平行に設けられており、
　隣接する通流管３３、３３の間では、隣接する通流管３３のうちの一方の通流管３３から延びる伝熱フィン３４５（壁部）と他方の通流管３３から延びる伝熱フィン３４５とが、通流管３３の長手方向で交互に設けられており、
　通流管３３の長手方向から見て、一方の通流管３３から延びる伝熱フィン３４５の先端３４５ａ側と、他方の通流管３３から延びる伝熱フィン３４５の先端３４５ａ側とが、重なるように設けられて、通流管３３の長手方向で対向する伝熱フィン３４５、３４５の間に、毛細管力を発揮させる間隙Ｋ１が形成されている構成とした。
　このように構成すると、ケース２内に貯留された冷媒１００を、毛細管力を利用して、間隔をあけて並んだ複数の伝熱フィン３４５、３４５の間に吸い上げて、伝熱フィン３４５、３４５の間の間隙Ｋ１に保持することができる（図６参照）。
　これにより、伝熱フィン３４５、３４５の間の間隙Ｋ１に保持された冷媒１００もまた、通流管３３を通流する熱媒体Ｗとの熱交換により、加熱、蒸発させることができるので、蒸発効率を高めることができる。
　また、隣接する通流管３３のうちの一方の通流管３３から延びる伝熱フィン３４５（壁部）と他方の通流管３３から延びる伝熱フィン３４５とが、通流管３３の長手方向で交互に設けられている。よって、各通流管３３での伝熱フィン３４５の間隔Ｗ３を広く設定しつつ、隣接する通流管３３、３３の間での、通流管３３の長手方向における伝熱フィン３４５の間隔Ｗ４を狭くすることができる。
　特に、一枚の金属製の板状部材を折返し方向に交互に湾曲させつつ形成した波状の伝熱フィン３４の間隔Ｗ１よりも狭くすることができるので、伝熱フィン３４５、３４５の間に生じる毛細管力を大きくすることができる。
　なお、図７に示すように、一方の通流管３３から延びる伝熱フィン３４５の先端３４５ａと、他方の通流管３３から延びる伝熱フィン３４５の先端３４５ａを、他方の通流管３３と一方の通流管３３にそれぞれ当接させる。そして、隣接する通流管３３、３３と、一方の通流管３３から延びる伝熱フィン３４５と、他方の通流管３３から延びる伝熱フィン３４５とから環状の空間Ｋ２を形成しても良い。
　この場合には、伝熱フィン３４５の高さを、通流管３３と同じ高さ以上にしつつ、伝熱フィン３４５のピッチＰ（＝Ｗ４）を設定することで、環状の空間Ｋ２内に冷媒１００を確実に吸い上げることができる。
　特に、通流管３３と伝熱フィン３４５の高さｈ１が、２５ｍｍである場合には、この環状の空間Ｋ２の等価直径Ｄが、０．６ｍｍ以上、１．３ｍｍ以下となるように設定することで、環状の空間Ｋ２内に冷媒１００を吸い上げて、熱媒体Ｗの熱交換で加熱、蒸発させることができる。
　なお、一方の通流管３３から延びる伝熱フィン３４５（壁部）と、他方の通流管３３から延びる伝熱フィン３４５の両方が、他方の通流管３３と一方の通流管３３にそれぞれ当接している必要は無い。少なくとも一方が、先端３４５ａの延長上に位置する通流管３３に当接していれば良い。
　このように、
（９）一方の通流管３３から延びる伝熱フィン３４５（壁部）と、
　他方の通流管３３から延びる伝熱フィン３４５（壁部）と、のうちの少なくとも一方は、一方の通流管３３と他方の通流管３３とに跨がって設けられており、伝熱フィン３４５、３４５と、通流管３３、３３とで囲まれた空間Ｋ２の等価直径Ｄを、空間Ｋ２に生じる毛細管力で、冷媒１００が冷媒面１００Ａよりも上方にまで吸い上げられるように、伝熱フィン３４５、３４５を設けた構成とした。
　このように構成することによっても、伝熱フィン３４５、３４５と、通流管３３、３３とで囲まれた空間Ｋ２内に、冷媒１００を確実に吸い上げて、伝熱フィン３４５、３４５と、通流管３３、３３とで囲まれた空間Ｋ２を、吸い上げた冷媒１００で確実に満たすことができる。
　これにより、隣接する通流管３３、３３の間でより多くの冷媒１００を保持して、保持した冷媒１００の加熱、蒸発を行うことができる。
　よって、伝熱フィン３４５、３４５と、通流管３３、３３とで囲まれた空間Ｋ２を、熱交換部３での冷媒１００の蒸発に関与させることができ、蒸発に関与する面積がより広くなることで、冷媒１００の蒸発効率が向上する。
（１０）ケース２の第２側壁部２２３には、
　ケース２内に冷媒１００を供給する供給管３７が連結されており、
　ケース２の第１側壁部２２１には、
　熱交換部３に熱媒体Ｗを供給する供給管３５と、熱交換部３から熱媒体Ｗを排出する排出管３６と、が設けられており、
　熱媒体Ｗを供給する供給管３５は、熱媒体Ｗを排出する排出管３６よりも、冷媒１００を供給する供給管３７に近い位置に配置されている構成とした。
　このように構成すると、熱交換部３のうち高温である内部空間３１０ａ側（図中、上側）を、供給管３７から供給されてすぐの低温の冷媒１００で冷却することが出来る。
　これにより、低温の冷媒１００をすぐに蒸発させることが出来るので、当該冷媒１００の蒸発効率が向上する。
　本発明は上記した実施形態に限定されるものではなく、その技術的思想の範囲内でなしうるさまざまな変更、改良が含まれる。
　１　　　蒸発器
　２　　　ケース
　３、３Ａ、３Ｂ、３Ｃ　　　熱交換部
　２１　　底壁
　２２　　周壁
　２２１、２２２　第１側壁部
　２２３、２２４　第２側壁部
　２３　　上壁
　２３１　開口部
　３１　　タンク
　３１０（３１０ａ、３１０ｂ）　内部空間
　３１１　区画壁
　３２　　タンク
　３２０　内部空間
　３３　　通流管
　３３０　通流路
　３３１　下縁
　３３２　上縁
　３４、３４Ａ、３４Ｂ、３４Ｃ　伝熱フィン
　３４０　壁部
　３４１　下縁
　３４２　上縁
　３４５　板状フィン
　３４５ａ　先端
　３５　　供給管
　３６　　排出管
　３７　　供給管
　１００　冷媒
　１００Ａ　冷媒面
　Ｄ　　　等価直径
　Ｋ、Ｋ２　　　環状の空間
　Ｋ１　　間隙
　Ｌｎ　　仮想線
　Ｐ　　　ピッチ
　Ｐｙ　　接合点
　Ｐｘ　　接合点
　Ｓ　　　間隔
　Ｗ　　　熱媒体

Claims (10)

  1. 　熱媒体の通流管の各々に伝熱フィンが設けられた熱交換部との熱交換により、ケース内に貯留された冷媒を加熱・蒸発させるように構成された吸着式冷凍サイクル用の蒸発器であって、
    　前記伝熱フィンは、前記通流管の長手方向で間隔を空けて配置された複数の壁部を有しており、
    　前記熱交換部は、
    　前記ケース内に貯留された前記冷媒の冷媒面に、前記複数の壁部の各々を交差させた向きで配置されていると共に、
    　前記長手方向に間隔をあけて配置された複数の壁部の各々は、隣接する前記通流管の間に位置する領域であって前記貯留された前記冷媒側の一部の領域を、前記冷媒に浸漬させて設けられており、
    　前記長手方向で隣接する前記壁部の間に、毛細管力で前記冷媒を吸い上げるようにしたことを特徴とする吸着式冷凍サイクル用の蒸発器。
  2. 　前記通流管は、前記ケース内に貯留された前記冷媒の冷媒面に沿う向きで設けられており、
    　前記冷媒面に直交する方向における前記壁部の上縁は、
    　前記冷媒面に直交する方向における前記通流管の上縁以下の高さに位置していることを特徴とする請求項１に記載の吸着式冷凍サイクル用の蒸発器。
  3. 　前記通流管は、前記ケース内に貯留された前記冷媒の冷媒面に沿う向きで設けられており、
    　前記冷媒面に直交する方向における前記壁部の上縁は、
    　前記冷媒面に直交する方向における前記通流管の上縁よりも上方に位置していることを特徴とする請求項１に記載の吸着式冷凍サイクル用の蒸発器。
  4. 　隣接する前記通流管の間では、前記通流管の長手方向に沿って配置された前記伝熱フィンが、隣接する前記通流管のうちの一方の通流管と他方の通流管に交互に接して設けられており、
    　前記伝熱フィンの前記壁部と前記通流管とで囲まれた空間の等価直径を、前記空間内に前記冷媒を前記冷媒面よりも上方まで吸い上げ可能な直径に設定したことを特徴とする請求項１から請求項３の何れか一項に記載の吸着式冷凍サイクル用の蒸発器。
  5. 　前記等価直径を、０．６ｍｍ以上、１．３ｍｍ以下に設定したことを特徴とする請求項４に記載の吸着式冷凍サイクル用の蒸発器。
  6. 　前記等価直径は、前記冷媒面に直交する方向における前記通流管の上縁よりも上方まで、前記毛細管力で前記冷媒を吸い上げ可能な直径に設定されていることを特徴とする請求項４に記載の吸着式冷凍サイクル用の蒸発器。
  7. 　前記等価直径は、前記冷媒面に直交する方向における前記壁部の上縁よりも上方まで、前記毛細管力で前記冷媒を吸い上げ可能な直径に設定されていることを特徴とする請求項４に記載の吸着式冷凍サイクル用の蒸発器。
  8. 　隣接する前記通流管の間では、隣接する前記通流管のうちの一方の通流管から延びる前記壁部と、他方の通流管から延びる壁部とが、前記通流管の長手方向で交互に設けられており、
    　前記通流管の長手方向から見て、前記一方の通流管に設けられた前記壁部と、前記他方の通流管に設けられた前記壁部は、重なるように設けられていることを特徴とする請求項１から請求項３の何れか一項に記載の吸着式冷凍サイクル用の蒸発器。
  9. 　前記一方の通流管から延びる前記壁部と、
    　前記他方の通流管から延びる前記壁部のうちの少なくとも一方は、前記一方の通流管と他方の通流管とに跨がって設けられており、前記壁部と前記通流管とで囲まれた空間の等価直径を、０．６ｍｍ以上、１．３ｍｍ以下に設定したことを特徴とする請求項８に記載の吸着式冷凍サイクル用の蒸発器。
  10. 　前記ケースの側壁には、
    　前記ケース内に前記冷媒を供給する供給管と、
    　前記熱交換部に前記熱媒体を供給する供給管と、前記熱交換部から前記熱媒体を排出する排出管と、が設けられており、
    　前記熱媒体を供給する供給管は、前記熱媒体を排出する排出管よりも、前記冷媒を供給する供給管に近い位置に配置されていることを特徴とする請求項１に記載の吸着式冷凍サイクル用の蒸発器。
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