WO2017182227A1 - Hydropneumatisches federbein - Google Patents

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WO2017182227A1
WO2017182227A1 PCT/EP2017/056971 EP2017056971W WO2017182227A1 WO 2017182227 A1 WO2017182227 A1 WO 2017182227A1 EP 2017056971 W EP2017056971 W EP 2017056971W WO 2017182227 A1 WO2017182227 A1 WO 2017182227A1
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    • B60G2206/73—Rubber; Elastomers

Definitions

  • the invention relates to a hydropneumatic suspension strut according to the preamble of patent claim 1.
  • DE 199 59 197 B4 describes a self-pumping hydropneumatic suspension strut, which automatically controls a desired level position via an internal pumping device.
  • the strut has a carrying capacity of a high pressure gas cushion and a carrying capacity of a helical compression spring. Consequently, a piston-cylinder unit of the shock absorber with its gas carrying capacity is only partially dimensioned.
  • a request may e.g. Example, consist in that a vehicle is provided both for the road as well as for the off-road operation.
  • the unit has in DE 199 59 197 B4 via an active actuator, which is arranged functionally with the strut in series.
  • This design also has a constant natural frequency, but in conjunction with the active actuator.
  • hydropneumatic struts that can accommodate two level levels but do not have an active positioner.
  • a control sleeve within the strut is adjustable in its axial position to a Abregelö réelle.
  • the pressure level in the piston-cylinder unit in the high-pressure region must be lowerable. This reduction occurs mechanically via the control sleeve.
  • a lowering of the pressure level causes the spring rate and thus the natural frequency of the shock absorber to change.
  • the object of the present invention is to realize a hydropneumatic strut with at least two level positions, wherein the strut has a constant natural frequency as possible.
  • the object is achieved in that the second suspension spring has a rising with a reduction of the effective length of the shock absorber spring rate.
  • a suspension spring with an increasing spring rate can, for. B. a progressive characteristic with a parabolic course, but also several characteristic areas with different slopes, so that there are break points between the characteristic areas.
  • the aim of the invention is to compensate for a reduced gas spring force by reducing the pressure by an increasing load capacity of the second suspension spring so that the resulting total power of both springs remains as constant as possible.
  • the increase in force of the second suspension spring is to be achieved by reducing the effective length of the shock absorber.
  • the reduction of the effective length is not a disadvantage, since the second level position is associated with a reduction in the effective length of the shock absorber.
  • the second suspension spring has at least two regions with different pitches of the turns.
  • About the different pitch come on the total spring travel of the suspension spring some spring coils in some areas already on their block length and other turns add over a residual spring path.
  • the number of resilient turns over the total stroke is changed. Consequently, the total spring rate of the suspension spring changes over the spring travel.
  • a particularly great design freedom of the load capacity curve of the second suspension spring is achieved in particular when the second suspension spring is formed by at least two arranged in series single support springs having different effective block lengths.
  • the effective block length can be used to influence the insertion points and thus the break points of the load capacity curve.
  • one of the two individual support springs reaches the effective block length on the overlay of the turns.
  • Elastomer body is formed. It can be provided with a view to a uniform spring travel, that the elastomeric body has a cellular basic structure, the walls of which come into contact with a maximum compression.
  • a blocking element is arranged, that determines a minimum effective length of the single support spring.
  • the advantage is that you do not have to exploit the mechanical block length of the single support spring, which is often associated with voltage spikes.
  • An additional advantage is that can be better determined by a clever combination of the point of use of the locking element and the spring rate of the single support spring, the characteristic curve of the second suspension spring.
  • the blocking element can be formed for example by a profile component, which is supported on a spring plate of the shock absorber.
  • FIG. 2 spring rate characteristics for FIG. 1
  • Fig. 5 strut with two individual suspension springs as a second suspension spring
  • Fig. 6 strut with a locking element for the second suspension spring
  • FIG. 1 shows a hydropneumatic strut 1 with a piston-cylinder unit 3, which has a first gas spring 5, which is formed by a gas-filled annular space 7 within a cylinder 9.
  • a ring diaphragm 1 1 separates the gas spring 5 from a high-pressure region 13, which is completely filled with a hydraulic working medium.
  • a piston 17 Within a pressure tube 15, a piston 17 is guided axially movably on a piston rod 19.
  • the piston 17 divides the pressure tube 15 in a piston rod side and a piston rod remote working space 21; 23. Both working spaces 21; 23 are via at least one connection opening 25 and piston valves 27; 29 connected to the high pressure area 13.
  • An axially fixed pump rod 31 together with check valves 37; 39 and a control sleeve 33 and a pump chamber 35 within the piston rod form a pump which, depending on the axial position of the control sleeve 33 to a control port 41 which connects a low pressure region 43 to the high-pressure region 13, a first level position of a mass to be damped, e.g. a vehicle body, determined.
  • a first level position of a mass to be damped e.g. a vehicle body
  • the gas spring 5 is a helical compression spring as a second support spring 45 functionally connected in parallel.
  • the second support spring 45 is supported by spring plate 47; 49 on the cylinder 9 and the piston rod 19 and has the same effective direction as the gas spring 5.
  • the spring plate 45; 47 need not be attached directly to the shock absorber 1. You can the spring plate 45; 47 also on the load and a support structure, for. B. arrange a vehicle body as a load and a chassis as a support structure.
  • the spring plate 45; 47 are immovable in their position, so that the second suspension spring 45 has an unchangeable spring force characteristic.
  • the second suspension spring 45 is dimensioned such that it has a rising with a reduction of the effective length of the strut 1 spring rate.
  • the second suspension spring in FIG. 1 is designed as a conical spring.
  • the natural frequency of the strut depends on the sprung mass and the spring rate of the suspension springs. If the pressure level in the high-pressure region 13 is lowered by an enlargement of the gas-filled annular space 7 or the carrying capacity of the gas spring is reduced, the spring rate of the second suspension spring 45, which has risen when the level is lowered compensates for the reduced spring rate of the gas spring 5.
  • the opposing spring rates of the gas spring are equal 5 and the second suspension spring 45, so that as constant as possible overall spring rate is available.
  • a piston-cylinder unit 1 which is unchanged compared to FIG. 1 is combined with a second suspension spring 45, which comprises at least two regions 51; 53 having different wire diameters.
  • a smaller wire diameter with otherwise constant winding diameter leads to a reduction of the spring rate in this area, so that a comparable with the Fig. 1 spring characteristic is achieved.
  • FIG. 4 shows a variant in which the second suspension spring 45 has at least two regions 51, 53 with a different pitch of the spring coils. This design also has a progressive spring characteristic.
  • Fig. 5 shows an embodiment of the invention in which the second suspension spring 45 of two individual support springs 45a; 45b are formed, which are arranged in series and have different effective block lengths and possibly different spring rates.
  • the total spring rate CT 2 is less one of the single spring rates CT 2 i; CT 2 2- This can be about, for example, the control of an effective block length of one of the suspension springs 45a; 45b realize a spring rate characteristic with a break point. In this break point, the slope of the spring rate for the second suspension spring 45 increases.
  • the effective block length can be achieved in a helical compression spring on the overlay of the turns, so that no residual spring travel is available between the turns.
  • an individual support spring 45a in the design of an elastomeric body is proposed.
  • This elastomeric body may, for. B. have a cellular structure with a lower spring rate than the single support spring in the design of the helical compression spring 45b.
  • the effective block length does not necessarily have to correspond to the mechanical block length of the second suspension spring 45, in which the turns come directly to the support.
  • the embodiment according to FIG. 6 has a blocking element 55 which, between the two individual support springs 45a; 45b is arranged. The types of the two individual support springs 45a play thereby; 45b does not matter.
  • the blocking element 55 has an intermediate plate area 57, on the two sides of which the two individual carrying springs 45a; Support 45b. Furthermore, the blocking element 55 has a profile component 59, which in this embodiment is formed by a sleeve. The profile component 59 has a stop surface 61 which defines a minimum distance between the spring plate 49 of the single support spring 45a and the intermediate plate region 57. The minimum distance represents the effective block length of the respective single support spring 45a. It follows that the effective block length and the actual block length of the single support spring 45a need not be identical.
  • the lockable single support spring 45a has a lower spring rate than the permanently executing a spring movement second single support spring 45b.
  • Piston-cylinder unit 45a first single support spring

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Abstract

Hydropneumatisches Federbein (1), umfassend ein Kolben- Zylinderaggregat mit einer ersten Gasfeder (5) und einer zweiten Tragfeder, wobei die Gasfeder (5) und die Tragfeder (45) parallel geschaltet sind und eine gleiche Wirkrichtung aufweisen, wobei das Federbein (1) auf mindestens zwei Niveaulagen einstellbar ist, wobei die zweite Tragfeder (45) eine mit einer Reduzierung der Wirklänge des Federbeins (1) ansteigende Federrate aufweist.

Description

Hydropneumatisches Federbein
Die Erfindung betrifft ein hydropneumatisches Federbein gemäß dem Oberbegriff von Patentanspruch 1 .
Die DE 199 59 197 B4 beschreibt ein selbstpumpendes hydropneumatisches Federbein, das über eine interne Pumpeinrichtung eine angestrebte Niveaulage selbsttätig ansteuert. Das Federbein verfügt über eine Tragkraft eines Hochdruckgaspolsters und über eine Tragkraft einer Schraubendruckfeder. Folglich ist ein Kolben-Zylinderaggregat des Federbeins mit seiner Gastragkraft nur teiltragend dimensioniert.
Wird das Fahrzeug und damit das Federbein mit einer höheren Traglast beaufschlagt, dann sinkt das Federbein kurzzeitig ein, pumpt sich jedoch wieder selbsttätig auf die angestrebte Niveaulage. Wird die Traglast reduziert, dann verlängert sich das Federbein und lässt Dämpfmedium aus einem Hochdruckbereich in einen Niederdruckbereich ab, bis auch für diesen Lastfall wieder die Niveaulage eingenommen ist. Diese mechanische Lösung einer Niveauregulierung bietet prinzipiell den Vorteil der nahezu konstanten Eigenfrequenz.
Teilweise werden jedoch auch zwei Niveaulagen vorgesehen, die willkürlich einstellbar sind. Eine Anforderung kann z. B. darin bestehen, dass ein Fahrzeug sowohl für die Straße wie auch für den Off-road-Betrieb vorgesehen ist. Dazu verfügt das Aggregat in der DE 199 59 197 B4 über einen aktiven Stellantrieb, der funktional mit dem Federbein in Reihe angeordnet ist. Diese Bauform verfügt ebenfalls über eine konstante Eigenfrequenz, jedoch in Verbindung mit dem aktiven Stellantrieb.
Es gibt jedoch auch selbstpumpende hydropneumatische Federbeine, die zwei Niveaulagen einregeln können, jedoch nicht über einen aktiven Steller verfügen. Beispielhaft wird auf die DE 10 201 1 100 77267 A1 verwiesen. Eine Steuerhülse innerhalb des Federbeins ist in ihrer axialen Position zu einer Abregelöffnung einstellbar. Um eine niedrigere Niveaulage anfahren zu können, muss das Druckniveau im Kolben-Zylinderaggregat im Hochdruckbereich absenkbar sein. Diese Absenkung erfolgt mechanisch über die Steuerhülse. Eine Absenkung des Druckniveaus führt jedoch dazu, dass sich die Federrate und damit die Eigenfrequenz des Federbeins ändert.
Die Aufgabe der vorliegenden Erfindung besteht darin, ein hydropneumatisches Federbein mit mindestens zwei Niveaulagen zu realisieren, wobei das Federbein eine möglichst konstante Eigenfrequenz aufweist.
Erfindungsgemäß wird die Aufgabe dadurch gelöst, dass die zweite Tragfeder eine mit einer Reduzierung der Wirklänge des Federbeins ansteigende Federrate aufweist.
Eine Tragfeder mit einer ansteigenden Federrate kann z. B. eine progressive Kennlinie mit einem parabelförmigen Verlauf, aber auch mehreren Kennlinienbereichen mit unterschiedlichen Steigungen, so dass zwischen den Kennlinienbereichen Knickpunkte vorliegen. Das Ziel der Erfindung besteht darin, eine über eine Druckreduzierung verminderte Gasfederkraft durch eine ansteigende Tragkraft der zweiten Tragfeder so zu kompensieren, dass die resultierende Gesamttragkraft beider Federn möglichst konstant bleibt. Der Kraftanstieg der zweiten Tragfeder soll über eine Reduzierung der Wirklänge des Federbeins erreicht werden. Die Reduzierung der Wirklänge stellt keinen Nachteil dar, da die zweite Niveaulage mit einer Reduzierung der Wirklänge des Federbeins verbunden ist.
Man kann z. B. vorsehen, dass die zweite Tragfeder als eine Kegelfeder ausgeführt ist. Diese Lösung besticht durch ihre Einfachheit.
Alternativ kann man als zweite Tragfeder auch eine Schraubendruckfeder vorsehen, die Längenbereiche mit unterschiedlichen Drahtdurchmessern aufweist.
Als weitere Variante oder in Kombinationen mit einer der vorstehend beschriebenen Bauformen kann auch vorgesehen sein, dass die zweite Tragfeder mindestens zwei Bereiche mit unterschiedlicher Steigung der Windungen aufweist. Über die unterschiedliche Steigung kommen über den Gesamtfederweg der Tragfeder einige Federwindungen bereichsweise bereits auf ihre Blocklänge und weitere Windungen ver- fügen noch über einen Restfederweg. Dadurch wird die Anzahl der federnden Windungen über den Gesamthubweg verändert. Folglich ändert sich auch die Gesamtfederrate der Tragfeder über den Federweg.
Eine besonders große Gestaltungsfreiheit der Tragkraftkennlinie der zweiten Tragfeder wird insbesondere dann erreicht, wenn die zweite Tragfeder von mindestens zwei in Reihe angeordneten Einzeltragfedern gebildet wird, die unterschiedlich wirksame Blocklängen aufweisen. Über die wirksame Blocklänge lassen sich die Einsatzpunkte und damit Knickpunkte der Tragkraftkennlinie beeinflussen.
Dabei kann vorgesehen sein, dass eine der beiden Einzeltragfedern die wirksame Blocklänge über die Auflage der Windungen erreicht.
Man kann auch in Erwägung ziehen, dass eine Einzeltragfeder von einem
Elastomerkörper gebildet wird. Dabei kann im Hinblick auf einen gleichmäßigen Federweg vorgesehen sein, dass der Elastomerkörper eine zellige Grundstruktur aufweist, deren Wandungen bei einer maximalen Stauchung zur Anlage kommen.
Des Weiteren besteht die Option, dass zwischen den beiden Einzeltragfedern ein Sperrelement angeordnet ist, dass eine minimale Wirklänge der Einzeltragfeder bestimmt. Der Vorteil besteht darin, dass man nicht die mechanische Blocklänge der Einzeltragfeder ausnutzen muss, die häufig mit Spannungsspitzen verbunden ist. Ein zusätzlicher Vorteil besteht darin, dass durch eine geschickte Kombination des Einsatzpunktes des Sperrelements und der Federrate der Einzeltragfeder der Kennlinienverlauf der zweiten Tragfeder besser bestimmt werden kann.
Das Sperrelement kann beispielsweise von einem Profilbauteil gebildet werden, das sich an einem Federteller des Federbeins abstützt.
Anhand der folgenden Figurenbeschreibung soll die Erfindung näher erläutert werden.
Es zeigt: Fig. 1 Hydropneumatisches Federbein mit einer Kegelfeder
Fig. 2 Federratenkennlinien zur Figur 1
Fig. 3 Hydropneumatisches Federbein mit unterschiedlichen Drahtdurchmessern der zweiten Tragfeder
Fig. 4 Hydropneumatisches Federbein mit unterschiedlicher Steigung der zweiten
Tragfeder
Fig. 5 Federbein mit zwei Einzeltragfedern als zweite Tragfeder
Fig. 6 Federbein mit einem Sperrelement für die zweite Tragfeder
Die Figur 1 zeigt ein hydropneumatisches Federbein 1 mit einem Kolben- Zylinderaggregat 3, das eine erste Gasfeder 5 aufweist, die von einem gasgefüllten Ringraum 7 innerhalb eines Zylinders 9 gebildet wird. Eine Ringmembran 1 1 trennt die Gasfeder 5 von einem Hochdruckbereich 13, der vollständig mit einem hydraulischen Arbeitsmedium gefüllt ist. Innerhalb eines Druckrohres 15 ist ein Kolben 17 an einer Kolbenstange 19 axial beweglich geführt. Der Kolben 17 unterteilt das Druckrohr 15 in einen kolbenstangenseitigen und einen kolbenstangenfernen Arbeitsraum 21 ; 23. Beide Arbeitsräume 21 ; 23 sind über mindestens eine Anschlussöffnung 25 und über Kolbenventile 27; 29 mit dem Hochdruckbereich 13 verbunden. Eine axial feststehende Pumpenstange 31 zusammen mit Rückschlagventilen 37; 39 und eine Steuerhülse 33 sowie eine Pumpenkammer 35 innerhalb der Kolbenstange bilden eine Pumpe, die in Abhängigkeit der axialen Position der Steuerhülse 33 zu einer Steueröffnung 41 , die einen Niedrigdruckbereich 43 mit dem Hochdruckbereich 13 verbindet, eine erste Niveaulage einer zu bedämpfenden Masse, z.B. einen Fahrzeugaufbau, bestimmt. Über diese Pumpe kann durch eine Relativbewegung der Kolbenstange 19 zusammen mit der Steuerhülse 33 eine angestrebte Niveaulage ohne Fremdenergie eingestellt werden. Der Druck innerhalb des Hochdruckbereichs 13 wirkt auf die Querschnittsfläche der Kolbenstange 19 und übt damit eine Ausfahrkraft aus.
Wenn man z. B. eine zweite Niveaulage anfahren will, kann man dafür beispielsweise eine zweite Steueröffnung einsetzen, die in einem axialen Abstand zur ersten Steueröffnung 41 ausgeführt ist. Alternativ wäre auch eine axial zur Kolbenstange ver- schiebbare Steuerhülse 33 denkbar oder bei einem Aggregat ohne Pumpeeinrichtung wird einfach das Druckniveau der Gasfeder 5 verändert. Bei einer Absenkung der Niveaulage wird unabhängig von der Ausgestaltung der Druckerzeugung, mech. interne Pumpe oder fremdgespeiste Pumpe, einfach das Druckniveau im Kolben- Zylinderaggregat 3 abgesenkt. Dadurch reduziert sich die Tragkraft der Gasfeder 5 und es stellt sich ein neues Kräftegleichgewicht zwischen der Tragkraft des hydro- pneumatischen Federbeins 1 und einer Traglast ein.
Der Gasfeder 5 ist eine Schraubendruckfeder als zweite Tragfeder 45 funktional parallel geschaltet. Die zweite Tragfeder 45 stützt sich über Federteller 47; 49 an dem Zylinder 9 und der Kolbenstange 19 ab und weist dieselbe Wirkrichtung auf wie die Gasfeder 5. Die Federteller 45; 47 müssen keinesfalls direkt am Federbein 1 befestigt sein. Man kann die Federteller 45; 47 auch an der Traglast und einer Tragstruktur, z. B. einem Fahrzeugaufbau als Traglast und einem Fahrwerk als Tragstruktur anordnen.
Die Federteller 45; 47 sind in ihrer Position unverstellbar, so dass die zweite Tragfeder 45 eine unveränderbare Federkraftkennlinie aufweist.
Die zweite Tragfeder 45 ist derart dimensioniert, dass diese eine mit einer Reduzierung der Wirklänge des Federbeins 1 ansteigende Federrate aufweist. Dazu ist die zweite Tragfeder in der Fig. 1 als eine Kegelfeder ausgeführt. Die Eigenfrequenz des Federbeins ist abhängig von der gefederten Masse und der Federrate der Tragfedern. Wird das Druckniveau im Hochdruckbereich 13 durch eine Vergrößerung des gasgefüllten Ringraums 7 abgesenkt bzw. die Tragkraft der Gasfeder reduziert, so kompensiert die bei abgesenkter Niveaulage angestiegene Federrate der zweiten Tragfeder 45 die reduzierte Federrate der Gasfeder 5. Im Optimum gleichen sich die gegenläufigen Federraten der Gasfeder 5 und der zweiten Tragfeder 45 aus, so dass eine möglichst konstante Gesamtfederrate zur Verfügung steht.
Mit der Figur 2 soll der technische Zusammenhang noch deutlicher dargestellt werden. Auf der Ordinate ist ein Ausschnitt des Hubwegs des Federbeins 1 dargestellt. Mit CTQ ist die Kennlinie der Federrate von der Gasfeder 5 und mit CT2 die Kennlinie der zweiten Tragfeder 45 bezeichnet. Eine erste Niveaulage mit einer größeren Ausschublänge der Kolbenstange 19 wird von dem Punkt H1 definiert. In der Position H2 ist die Kolbenstange 19 deutlich tiefer in das Druckrohr eingefahren. Wie man aus der Darstellung entnehmen kann, verlaufen die Kennlinien der beiden Tragfedern tendenziell gegenläufig, so dass eine weitgehend konstante Federrate erreicht wird.
In der Ausgestaltung nach der Figur 3 wird ein im Vergleich zur Fig. 1 unverändertes Kolben-Zylinderaggregat 1 mit einer zweiten Tragfeder 45 kombiniert, die zumindest zwei Bereiche 51 ; 53 mit unterschiedlichen Drahtdurchmessern aufweist. Ein geringerer Drahtdurchmesser bei ansonsten konstantem Windungsdurchmesser führt zu einer Reduzierung der Federrate in diesem Bereich, so dass eine mit der Fig. 1 vergleichbare Federcharakteristik erreicht wird.
Die Figur 4 zeigt eine Variante, bei der die zweite Tragfeder 45 zumindest zwei Bereiche 51 , 53 mit einer unterschiedlichen Steigung der Federwindungen aufweist. Auch diese Bauform verfügt über einen progressive Federcharakteristik.
Die Fig. 5 zeigt eine Ausführung der Erfindung bei der die zweite Tragfeder 45 von zwei Einzeltragfedern 45a; 45b gebildet werden, die in Reihe angeordnet sind und die unterschiedliche wirksame Blocklängen und ggf. unterschiedliche Federraten aufweisen. Bei einer Reihenanordnung von zwei Einzelfedern ist die Gesamtfederrate CT2 geringer eine der Einzelfederraten CT2i ; CT22- Dadurch lässt sich über z.B. die Ansteuerung einer wirksamen Blocklänge einer der Tragfedern 45a; 45b eine Federratencharakteristik mit einem Knickpunkt realisieren. In diesem Knickpunkt nimmt die Steigung der Federrate für die zweite Tragfeder 45 zu. Die wirksame Blocklänge kann bei einer Schraubendruckfeder über die Auflage der Windungen erreicht werden, so dass zwischen den Windungen kein Restfederweg zur Verfügung steht. Neben einer Schraubendruckfeder 45b wird eine Einzeltragfeder 45a in der Bauform eines Elastomerkörpers vorgeschlagen. Dieser Elastomerkörper kann z. B. einen zelligen Aufbau mit einer geringeren Federrate als die Einzeltragfeder in der Bauform der Schraubendruckfeder 45b aufweisen. Mit der Figur 6 soll verdeutlicht werden, dass die wirksame Blocklänge nicht unbedingt der mechanischen Blocklänge der zweiten Tragfeder 45 entsprechen muss, bei der die Windungen unmittelbar zur Auflage kommen. Dazu verfügt die Ausführung nach der Fig. 6 über ein Sperrelement 55, das zwischen den beiden Einzeltragfedern 45a; 45b angeordnet ist. Dabei spielen die Bauformen der beiden Einzeltragfedern 45a; 45b keine Rolle.
Das Sperrelement 55 verfügt über einen Zwischentellerbereich 57, an dessen beiden Deckseiten sich die beiden Einzeltragfedern 45a; 45b abstützen. Des Weiteren weist das Sperrelement 55 ein Profilbauteil 59 auf, das in diesem Ausführungsbeispiel von einer Hülse gebildet wird. Das Profilbauteil 59 verfügt über eine Anschlagfläche 61 , die einen Minimalabstand zwischen dem Federteller 49 der Einzeltragfeder 45a und dem Zwischentellerbereich 57 definiert. Der Minimalabstand stellt die wirksame Blocklänge der betreffenden Einzeltragfeder 45a dar. Daraus ergibt sich, dass die wirksame Blocklänge und die tatsächliche Blocklänge der Einzeltragfeder 45a nicht identisch sein müssen.
Wenn das Sperrelement 55 auf dem Federteller 49 zur Anlage kommt und damit wirksam ist, dann ist die eingeschlossene Einzeltragfeder 45a an der weiteren Einfe- derung bzw. der weiteren Tragkraftsteigerung der zweiten Einzeltragfeder 45b nicht mehr beteiligt. Folglich ist es sinnvoll, wenn die sperrbare Einzeltragfeder 45a eine geringere Federrate aufweist als die permanent eine Federbewegung ausführende zweite Einzeltragfeder 45b.
Bezuqszeichen hydropneumatisches Federbein 61 Anschlagfläche
Kolben-Zylinder-Aggregat 45a erste Einzeltragfeder
Gasfeder 45b zweite Einzeltragfeder
Ringraum
Zylinder
Ringmembran
Hochdruckbereich
Druckrohr
Kolben
Kolbenstange
kolbenstangenseitiger Arbeitsraum
kolbenstangenferner Arbeitsraum
Anschlussöffnung
Kolbenventil
Kolbenventil
Pumpenstange
Steuerhülse
Pumpenkammer
Rückschlagventil
Rückschlagventil
Steueröffnung
Niedrigdruckbereich
zweite Tragfeder
Federteller
Federteller
Bereich
Bereich
Sperrelement
Zwischentellerbereich
Profilbauteil

Claims

Patentansprüche
1 . Hydropneumatisches Federbein (1 ), umfassend ein Kolben-Zylinderaggregat (3) mit einer ersten Gasfeder (5) und einer zweiten Tragfeder (45), wobei die Gasfeder (5) und die Tragfeder (45; 45a; 45b) parallel geschaltet sind und eine gleiche Wirkrichtung aufweisen, wobei das Federbein (1 ) auf mindestens zwei Niveaulagen einstellbar ist, dadurch gekennzeichnet, dass die zweite Tragfeder (45; 45a; 45b) eine mit einer Reduzierung der Wirklänge des Federbeins (1 ) ansteigende Federrate aufweist.
2. Federbein nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass die zweite Tragfeder (45) als eine Kegelfeder ausgeführt ist.
3. Federbein nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass die zweite Tragfeder (45) Bereiche (51 ; 53) mit unterschiedlichem Drahtdurchmesser aufweist.
4. Federbein nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass die zweite Tragfeder (45) mindestens zwei Bereiche mit unterschiedlicher Steigung der Windungen aufweist.
5. Federbein nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass die zweite Tragfeder (45) von zwei in Reihe angeordneten Einzeltragfedern (45a; 45b) gebildet wird, die unterschiedliche wirksame Blocklängen aufweisen.
6. Federbein nach Anspruch nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass eine der beiden Einzeltragfedern (45a; 45b) die wirksame Blocklänge über die Auflage der Windungen erreicht.
7. Federbein nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass eine Einzeltragfeder (45a) von einem Elastomerkörper gebildet wird.
8. Federbein nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, dass zwischen den beiden Einzeltragfedern (45a; 45b) ein Sperrelement (55) angeordnet ist, dass eine minimale Wirklänge der Einzeltragfeder (45a) bestimmt.
9. Federbein nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, dass das Sperrelement (55) von einem Profilbauteil (59) gebildet wird, das sich an einem Federteller (49) des Federbeins (1 ) abstützt.
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