WO2017038220A1 - 通液型キャパシタを用いた脱塩処理方法 - Google Patents

通液型キャパシタを用いた脱塩処理方法 Download PDF

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WO2017038220A1
WO2017038220A1 PCT/JP2016/068709 JP2016068709W WO2017038220A1 WO 2017038220 A1 WO2017038220 A1 WO 2017038220A1 JP 2016068709 W JP2016068709 W JP 2016068709W WO 2017038220 A1 WO2017038220 A1 WO 2017038220A1
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liquid
activated carbon
capacitor
electrode
carbon electrode
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PCT/JP2016/068709
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English (en)
French (fr)
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石田　修一
松下　稔
山田　隆之
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株式会社クラレ
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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
    • C02F1/48—Treatment of water, waste water, or sewage with magnetic or electric fields
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
    • Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
    • Y02W10/30—Wastewater or sewage treatment systems using renewable energies
    • Y02W10/37—Wastewater or sewage treatment systems using renewable energies using solar energy

Definitions

  • the present invention relates to a method for desalinating a liquid to be treated using a liquid-pass capacitor.
  • the liquid-flow type capacitor removes ions in the liquid by using an electrostatic force, and can be used for desalting the liquid to be treated.
  • the desalting method using a liquid-flow capacitor is an energy efficient method because the electrical energy supplied at the time of ion adsorption can be stored in the capacitor and the electrical energy can be recovered at the time of ion desorption.
  • the liquid-passing capacitor can be desalted even at a low voltage. From these points, the desalting method using a liquid-flow capacitor is an industrially advantageous method with high equipment merit.
  • the present invention provides a desalting treatment solution using a liquid-passing capacitor that can sufficiently desalinate the treatment solution even when the flow rate of the treatment solution is large and has high durability.
  • the object is to provide a method of processing.
  • the present inventor arrived at the present invention as a result of detailed studies on a desalting method of a liquid to be treated using a liquid-pass capacitor.
  • the present invention includes the following preferred embodiments.
  • the method according to [1] wherein the power feeding method to the activated carbon electrode is a constant current.
  • an upper limit voltage during desorption is 0.5 V or more and 2.0 V or less.
  • liquid-permeable capacitor further includes an anion exchange membrane and a cation exchange membrane.
  • the liquid to be treated is water containing dissolved solids, and the amount of the total dissolved solids contained in the liquid to be treated flowing into the activated carbon electrode per unit area is 1200 mg / min / m 2 or less, [1] The method according to any one of [4].
  • the present invention is capable of sufficient desalting treatment of a liquid to be treated even when the flow rate of the liquid to be treated is large, and desalting the liquid to be treated by using a highly durable liquid passing type capacitor.
  • a method can be provided.
  • FIG. 2 is a schematic view near the X-X ′ cross section in FIG. 1. It is a schematic explanatory drawing for demonstrating the structure of the deionization liquid manufacturing apparatus provided with the liquid-permeable type capacitor. It is a partial exploded perspective schematic diagram for demonstrating the principal part of a structure of the liquid-permeable type capacitor containing an anion exchange membrane and a cation exchange membrane. It is an upper surface schematic diagram of the liquid-permeable type capacitor containing an anion exchange membrane and a cation exchange membrane. It is a front schematic diagram of the liquid-permeable type capacitor containing an anion exchange membrane and a cation exchange membrane.
  • FIG. 3 is a graph plotting changes in electrical conductivity ( ⁇ S / cm) against the number of cycles (treatment elapsed time) of a liquid-pass capacitor in the early stage of treatment in Example 1.
  • FIG. One cycle is the total of 60 seconds for adsorption and 60 seconds for desorption.
  • 3 is a graph plotting changes in current and voltage with respect to the number of cycles (process elapsed time) of a liquid-passing capacitor in the early stage of processing in Example 1.
  • FIG. 3 is a graph plotting changes in electrical conductivity with respect to the number of cycles (process elapsed time) of a liquid-pass capacitor at the end of processing in Example 1.
  • FIG. 4 is a graph plotting changes in current and voltage with respect to the number of cycles (processing elapsed time) of a liquid-pass capacitor at the end of processing in Example 1.
  • FIG. 2 is a graph plotting changes in ion removal rate against integrated purified water amount (L) in Example 1.
  • FIG. It is the graph which plotted the change of the efficiency decreasing rate with respect to the integrated purified water amount (L) in Example 1.
  • FIG. 3 is a graph plotting changes in voltage and current with respect to integrated purified water amount (L) in Example 1.
  • FIG. It is the graph which plotted the change of the ion removal rate with respect to the integrated purified water amount (L) in the comparative example 3.
  • the liquid-permeable capacitor used in the present invention includes a current collector, an activated carbon electrode, and a spacer. Specifically, in the liquid-permeable capacitor according to the present invention, the first electrode including the first current collector and the first activated carbon electrode and the second electrode including the second current collector and the second activated carbon electrode are interposed via the spacer. A plurality of arranged cells are stacked. Here, the 1st and 2nd activated carbon electrode in a 1st electrode and a 2nd electrode is arrange
  • FIG. 1 and FIG. 2 the structure of the liquid-permeable capacitor will be described in more detail. In FIG. 1, for convenience of explanation, a state in which a part of a layer is disassembled so as to develop a laminated structure is schematically illustrated.
  • FIG. 1 is a partially exploded schematic view for explaining the structure of the liquid-permeable capacitor 100.
  • FIG. FIG. 2 is a schematic diagram of the X-X ′ cross section of FIG. 1 when each cell of the liquid-flowing capacitor 100 is assembled.
  • the liquid-flowing capacitor 100 includes a plurality of cells 10 in which a first electrode 1 and a second electrode 2 for adsorbing ions in the liquid are arranged via a spacer 3. It is configured in this way.
  • Each first electrode 1 includes a first current collector 1a (1a ') and a first activated carbon electrode 1b (1b') stacked on the first current collector 1a (1a ').
  • Each second electrode 2 includes a second current collector 2a and a second activated carbon electrode 2b laminated on the second current collector 2a.
  • Each first electrode 1 and second electrode 2 are counter electrodes.
  • the laminated body formed by stacking a plurality of cells 10 is fastened with, for example, metal fastening bolts 5a and 5b.
  • the fastening bolt 5a electrically connects the tab portions 1d provided on the first current collector 1a so as not to face the first activated carbon electrode 1b (1b ').
  • the fastening bolt 5b electrically connects the tab portion 2d provided on the second current collector 2a so as not to face the second activated carbon electrode 2b in each cell 10.
  • the plurality of first current collectors 1a or the plurality of second current collectors 2a are electrically connected to each other by the tab portion 1d or the tab portion 2d fastened by the fastening bolt 5a or the fastening bolt 5b. . Then, the plurality of first current collectors 1a or the plurality of second current collectors 2a are made equipotential.
  • One cell is composed of two electrodes with a spacer in between.
  • the number of cells corresponds to the number of spacers.
  • the number of cells of the liquid-passing capacitor in the present invention is not particularly limited, but specifically, it is preferably 3 to 100, and more preferably 5 to 50, for example.
  • the liquid to be processed is passed in the direction shown by the white arrow in FIG.
  • the liquid to be processed is passed. Ions in the liquid are adsorbed on the first activated carbon electrode 1b (1b ′) and the second activated carbon electrode 2b.
  • the treatment liquid after the ions are adsorbed by the capacitor reaches the liquid passage hole 8 provided at the substantially central portion of each cell and is discharged to the outside through the liquid passage hole 8. Thereby, a treatment liquid from which ions are removed can be obtained.
  • the first current collector 1 a ′ and the first activated carbon electrode 1 b ′ do not have the liquid passage hole 8 in order to regulate the liquid passage direction, and form the uppermost cell.
  • the ions adsorbed on the activated carbon electrode can be desorbed by reversing the polarity of the activated carbon electrode. That is, in the liquid-flowing type capacitor according to the present invention, the polarity of the activated carbon electrode is reversed during the adsorption and desorption of ions on the activated carbon electrode, whereby the adsorption capability of the activated carbon electrode can be regenerated.
  • FIG. 3 shows a deionized liquid manufacturing apparatus 200 that includes a liquid-permeable capacitor 100, a DC power supply 20, and a container 30 that houses the liquid-permeable capacitor 100.
  • the DC power source 20 is connected to fastening bolts 5a and 5b for fastening the first electrode 1 or the second electrode 2 of the liquid-flowing capacitor 100 by wirings 20a and 20b so that the positive electrode side and the negative electrode side can be exchanged with each other.
  • the container 30 includes a liquid supply port 31 for supplying the liquid to be processed to the liquid flow type capacitor 100 and a liquid discharge port 32 for discharging the processing liquid processed by the liquid flow type capacitor 100. Further, the container 30 includes terminals 15a and 15b for energizing the fastening bolts 5a and 5b.
  • a liquid to be treated containing an ionic substance using the deionized liquid manufacturing apparatus 200 including a liquid-flow capacitor In order to process a liquid to be treated containing an ionic substance using the deionized liquid manufacturing apparatus 200 including a liquid-flow capacitor, first, water containing the ionic substance from the liquid supply port 31 into the container 30 is used. A liquid W1 to be processed such as a liquid is supplied. The liquid W1 to be treated is passed through the container 30 along the flow path indicated by the arrow in FIG. Then, the liquid to be treated W1 is discharged from the liquid discharge port 32 through the liquid passage hole 8 provided in the substantially central portion of the liquid passage type capacitor 100. While supplying the liquid W1 to be treated, a current is passed from the DC power supply 20 to the liquid-flowing capacitor 100 via the terminals 15a and 15b connected to the fastening bolts 5a and 5b, respectively. Then, the desalted liquid is discharged from the liquid discharge port 32 of the container 30 while an electric current is passed.
  • the ion adsorption amount of the first electrode and the second electrode gradually increases, and the ion adsorption capacity gradually decreases.
  • the positive electrode side of the DC power source is connected to the first electrode and the negative electrode side of the DC power source is connected to the second electrode, and a current opposite to that at the time of adsorption is passed between both electrodes to invert the polarity of the activated carbon electrode.
  • the cation adsorbed on the first electrode and the anion adsorbed on the second electrode are desorbed, released into the liquid to be passed, and the adsorbed ions can be collected. In this way, the adsorption capacity of the first activated carbon electrode and the second activated carbon electrode can be regenerated.
  • ions contained in the liquid W1 pass between the first electrode 1 and the second electrode 2, they are electrostatically adsorbed and captured by the first activated carbon electrode 1b and the second activated carbon electrode 2b.
  • the valve V1 is opened and the valve V2 is closed to switch to the ion concentrate recovery path.
  • the concentrated ion can be collect
  • the upper limit voltage during adsorption is lower than the upper limit voltage during desorption applied to the liquid-pass capacitor. If the upper limit voltage at the time of adsorption is lower than the upper limit voltage at the time of desorption applied to the liquid-type capacitor, it will be possible to pass a large amount of current during adsorption, and scale generation inside the liquid-type capacitor will also occur. Since it can suppress, in the desalting method using a flow-through capacitor, the desalination process in a high flow rate is attained, and durability becomes high.
  • the upper limit voltage is an absolute value of the upper limit value of the voltage set so as not to boost further.
  • the upper limit voltage during adsorption applied to the flow-through capacitor is 1.5 V or more, preferably 2.0 V or more, more preferably 2.5 V or more. Yes, 4.0 V or less, preferably 3.75 V or less, more preferably 3.5 V or less. Moreover, the upper limit voltage at the time of adsorption applied to the liquid-pass capacitor is 1.5 V or more and 4.0 V or less, preferably 2.0 V or more and 3.75 V or less, more preferably 2.5 V or more and 3.5 V or less.
  • the desalting method using a flow-through capacitor enables desalting at a high flow rate, and the flowable amount until the ion removal rate falls below a certain value. Is high and durability is high.
  • the upper limit voltage at the time of desorption applied to the liquid-passing capacitor is preferably 0.5 V or higher, more preferably 1.0 V or higher, and still more preferably 1. 2V or more, preferably 2.0V or less, more preferably 1.8V or less, and further preferably 1.5V or less. Further, the upper limit voltage at the time of detachment applied to the liquid-pass capacitor is preferably 0.5 V or more and 2.0 V or less, more preferably 1.0 V or more and 1.8 V or less, and further preferably 1.2 V or more and 1.5 V or less. It is. It is preferable that the upper limit voltage at the time of desorption is within the above range because generation of scale can be suppressed.
  • the difference between the upper limit voltage during adsorption and the upper limit voltage during desorption applied to the liquid-pass capacitor is preferably from the viewpoint of suppression of scale generation. 0.5 to 3V, more preferably 1.0 to 2.5V.
  • the power feeding method to the activated carbon electrode examples include a constant current, a constant voltage, and a constant current constant voltage method.
  • the power supply method to the activated carbon electrode is preferably a constant current method because highly durable treatment is possible.
  • the power supply method to the activated carbon electrode is a constant current method, when a constant current is supplied to the activated carbon electrode and the voltage reaches the upper limit voltage, the voltage is maintained constant at the upper limit voltage. The current value changes according to the upper limit voltage.
  • the cycle of inverting the activated carbon electrode is not particularly limited, but the activated carbon electrode is repeated so that (adsorption time) / (desorption time) is 1 to 5, and further 1.5 to 4.5. Inversion is preferred.
  • the liquid-permeable capacitor may include a cation exchange membrane and an anion exchange membrane. This embodiment will be described with reference to FIGS. In FIG. 4, for convenience of explanation, a state in which a part of the layer is disassembled so as to expand the laminated structure is schematically illustrated.
  • FIG. 5 is a schematic top view of the liquid-pass capacitor
  • FIG. 6 is a schematic front view thereof.
  • Each of the first electrodes 1 includes a cation exchange membrane 1c (1c ′) in addition to the first current collector 1a (1a ′) and the first activated carbon electrode 1b (1b ′).
  • an anion exchange membrane 2c is included, where the cation exchange membrane 1c and the anion exchange membrane 2c are arranged to face each other with a spacer interposed therebetween.
  • the anion ( ⁇ ) and cation (+) in the liquid are not adsorbed by the first electrode and the second electrode even if the liquid to be treated is passed through each cell. Pass between the electrodes.
  • the liquid-flowing capacitor includes a cation exchange membrane and an anion exchange membrane, if a current flows between both electrodes by connecting the negative electrode side of the DC power source to the first electrode and the positive electrode side of the DC power source to the second electrode Since the cations can pass through the cation exchange membrane disposed on the surface of the first electrode, they are adsorbed on the first activated carbon electrode of the first electrode, and the anions are disposed on the surface of the second electrode. Is adsorbed by the second activated carbon electrode of the second electrode.
  • the polarity of the activated carbon electrode is reversed, and the cations adsorbed on the first electrode and the second The anion adsorbed on the electrode is desorbed and released into the liquid to be passed.
  • the released cations cannot pass through the anion exchange membrane disposed on the surface of the second electrode, they are not adsorbed on the second electrode.
  • the released anion cannot pass through the cation exchange membrane disposed on the surface of the first electrode, it is not adsorbed on the first electrode.
  • the liquid-flowing capacitor includes an anion exchange membrane and a cation exchange membrane, the adsorption capacity of the liquid-flowing capacitor is improved and re-adsorption of ions is prevented. It is possible to efficiently perform the desalting treatment.
  • a graphite sheet As the current collector, a graphite sheet is used. Specific examples of the graphite sheet include a graphite sheet formed from expanded graphite. The graphite sheet has an excellent balance of corrosion resistance, high conductivity, and low cost. The thickness of the graphite sheet is preferably 100 to 500 ⁇ m.
  • Examples of the activated carbon electrode include a molded sheet obtained by binding activated carbon particles with a binder.
  • the activated carbon particles include, for example, wood-based, sawdust, charcoal, fruit shells such as coconut shells and walnut shells, fruit seeds, pulp production by-products, lignin, and molasses plant-based activated carbon particles; peat, grass charcoal, Mineral activated carbon particles obtained by carbonization and activation of lignite, lignite, bituminous coal, anthracite, coke, coal tar, coal pitch, petroleum distillation residue, and / or petroleum pitch; carbonized phenol, saran, acrylic resin, etc. And synthetic resin activated carbon particles obtained by activation; natural fiber activated carbon particles obtained by carbonizing and activating regenerated fibers (rayon) and the like.
  • plant-based activated carbon particles are preferable from the viewpoint of excellent adsorption performance
  • coconut shell activated carbon particles are particularly preferable.
  • the central particle diameter of the activated carbon particles is preferably 1 to 100 ⁇ m, more preferably 2 to 50 ⁇ m, and further preferably 3 to 30 ⁇ m.
  • the central particle diameter is the particle diameter when the integrated value of the mass of all particles is 50% in the particle size distribution.
  • Such a center particle diameter can be measured, for example, using a Nikkiso Co., Ltd. Microtrac particle size distribution measuring device (MT3300).
  • MT3300 Microtrac particle size distribution measuring device
  • the specific surface area of the activated carbon particles is preferably 700 to 2500 m 2 / g, more preferably 1500 to 2000 m 2 / g.
  • the specific surface area is not less than the above lower limit, the desalting ability is good, and further, when the ions adsorbed on the surface of the activated carbon electrode are desorbed by inverting the polarity of the activated carbon electrode, the ions are easily desorbed.
  • the specific surface area is not more than the above upper limit value, the performance per volume is excellent, and further, the amount of the binder to be used is suppressed, and the proportion of the activated carbon is not reduced so that the ion adsorption ability is excellent.
  • the specific surface area can be measured, for example, by the following method.
  • the pore volume of the activated carbon particles is preferably 0.5 to 1.2 mL / g, more preferably 0.7 to 1.0 mL / g.
  • the pore volume can be measured, for example, by the following method. The nitrogen adsorption isotherm of activated carbon at 77K is measured using BELSORP-mini or the like.
  • the average pore diameter of the activated carbon particles is preferably 1.5 to 2.4 nm, more preferably 1.6 to 2.2 nm.
  • the surface functional group amount of the activated carbon particles is preferably 0.1 to 0.8 meq / g, more preferably 0.2 to 0.5 meq / g.
  • the amount of surface functional groups can be measured, for example, by the following method.
  • the activated carbon is vacuum-dried for 8 to 10 hours in a constant temperature dryer adjusted to 120 ° C., and then allowed to cool in a desiccator containing silica gel as a desiccant.
  • the activated carbon electrode can be obtained by forming a mixture containing activated carbon particles and a binder into a sheet shape.
  • a binder when using for water purification, it is preferable to use the binder which is not harmful to living organisms.
  • the ratio of the activated carbon particles contained in the activated carbon electrode is preferably 50 to 99% by mass, more preferably 80 to 95% by mass. When the ratio of the activated carbon particles contained in the activated carbon electrode is within the above range, the desalting performance is excellent.
  • binder examples include polytetrafluoroethylene, polyvinylidene fluoride, fluoroethylene-perfluoroalkoxyethylene copolymer, ethylene-tetrafluoroethylene copolymer, styrene-butadiene copolymer, polyethylene, polypropylene, polystyrene, ethylene- Examples thereof include methacrylic acid copolymers, ethylene-vinyl acetate copolymers, polyethylene terephthalate, polybutylene terephthalate, polymethyl methacrylate, polyacrylonitrile, polyamide, and mixtures thereof. Among these, polytetrafluoroethylene is preferable from the viewpoints of binding properties and stability.
  • the activated carbon electrode may further contain a conductive material.
  • a conductive material By blending a conductive material, excellent conductivity can be imparted to the activated carbon electrode.
  • a conductive material include, for example, carbon-based materials such as acetylene black, ketjen black, and graphite; noble metals such as gold, platinum, and silver; titanium nitride, titanium silicon carbide, titanium carbide, boride And highly conductive ceramics such as titanium and zirconium boride.
  • a carbon-based material is preferable because it is excellent in cost and workability.
  • the thickness of the activated carbon electrode is not particularly limited, but is preferably 200 to 500 ⁇ m from the viewpoint that the electric resistance does not become too high.
  • the spacer examples include a synthetic fiber resin net, a woven fabric, a paper-like aggregate, a nonwoven fabric in which synthetic fibers or recycled fibers are integrated.
  • a resin net and a nonwoven fabric are preferable, and a resin net is more preferable from a viewpoint which is excellent in liquid permeability and economical efficiency.
  • the spacer material examples include polyethylene terephthalate, polypropylene, polyamide, polytetrafluoroethylene, ethylene-tetrafluoroethylene copolymer, polyetheretherketone, and mixtures thereof.
  • polyethylene terephthalate and polypropylene are preferable and polyethylene terephthalate is more preferable from the viewpoint of low cost and excellent workability.
  • the thickness of the spacer is preferably 50 to 250 ⁇ m, more preferably 70 to 150 ⁇ m.
  • the electric resistance between the cells does not become too high when energized, so that the ion adsorption ability is excellent.
  • the thickness of the spacer is not less than the above lower limit value, the liquid flow resistance can be suppressed to be relatively low.
  • the opening ratio of the spacer is preferably 20 to 80%, more preferably 30 to 70%.
  • the opening ratio of the spacer is not less than the above lower limit value, the liquid flow resistance can be kept low.
  • the internal short circuit in an opening part is suppressed as the aperture ratio of a spacer is below the said upper limit.
  • the fastening bolt one using a fastening means of a bolt / nut structure using a conductive bolt and a nut such as a metal bolt is preferable.
  • the liquid to be treated contains an ionic substance, it is particularly preferable to use a metal bolt having high corrosion resistance such as a bolt made of titanium or a titanium alloy.
  • the fastening means is not limited to the bolt structure, and means such as clamping with a clip-like structure may be used.
  • the current collector When fastening with fastening bolts, the current collector may be damaged by the fastening pressure.
  • the fastening pressure may be dispersed by interposing a metal plate excellent in corrosion resistance and conductivity such as a titanium plate between the bolt head of the fastening bolt and the current collector. .
  • the thickness of such a metal plate is not particularly limited, but is preferably 0.5 to 5 mm.
  • the anion exchange membrane is not particularly limited, and examples thereof include a membrane containing an anion exchange group such as a quaternary amino group and containing an ion exchange resin such as a styrene resin, an acrylic resin, or a fluorine resin.
  • the cation exchange membrane is not particularly limited, and examples thereof include a membrane containing an ion exchange resin such as a styrene resin, an acrylic resin, or a fluorine resin having a cation exchange group such as a sulfone group or a carboxyl group. .
  • At least one of the first current collector and the second current collector has a tab portion that does not face each activated carbon electrode, and at least two tab portions are the tabs. It may be electrically connected by a conductive sheet arranged so as to contact the surface of the part.
  • the plurality of first current collectors are electrically connected in parallel to the sheet surface by connecting the plurality of tab portions through the conductive sheet.
  • an electrical conductivity such as a graphite sheet is high in the sheet surface direction and low in the vertical direction. Even when a sheet material having high conductivity anisotropy is used, sufficient conductivity can be obtained. As a result, a high ion removal rate can be maintained over a long period of time even when a high concentration of ionic substances are contained in the liquid to be processed or when the liquid to be processed is desalted at a high flow rate. .
  • a liquid passing method for removing ions in the liquid using a liquid passing type capacitor As a liquid passing method for removing ions in the liquid using a liquid passing type capacitor, a total filtration method in which the whole amount of the stock solution to be treated is filtered or a circulating filtration method may be adopted.
  • the conditions for passing the liquid are not particularly limited, but it is preferable to carry out at a space velocity (SV) of 5 to 100 hr ⁇ 1 because the pressure loss does not become too high.
  • the state of ion removal capability can be monitored by plotting the relationship between the electrical conductivity of the discharged processing liquid and the amount of liquid flowing from the beginning of liquid flow in a two-dimensional manner.
  • the ion removal rate can be determined by measuring the electrical conductivity of the liquid to be treated before the desalting treatment and the treatment liquid after the desalting treatment. Can be calculated.
  • the ion concentration in the liquid can also be measured by a method such as ion chromatography.
  • the type of the DC power supply 20 that supplies power to the liquid-flow capacitor is not particularly limited.
  • the voltage may be adjusted from a 100 V household power supply and used as a direct current, or power may be supplied using a battery or a storage battery.
  • independent power supplies such as a solar cell, a wind power generator, a fuel cell, or a co-generator.
  • the liquid-flowing capacitor itself has a power storage capability, a plurality of liquid-flowing capacitors may be connected and the power stored in each other may be alternately used as a power source.
  • desalting treatment can be performed using water or the like containing an ionic substance as a liquid to be treated.
  • the desalting method using the flow-through capacitor of the present invention can sufficiently desalinate the liquid to be processed even when the flow rate of the liquid to be processed is large, and has high durability. Therefore, according to the present invention, even if the liquid to be processed is water containing a high-concentration dissolved solid, the desalting treatment with sufficient and high durability of the liquid to be processed can be performed.
  • the amount of the total dissolved solid contained in the liquid to be treated flowing into the activated carbon electrode per unit area is 1200 mg / min / m 2 or less, particularly 900 mg / min / m 2 or less, sufficient and durable High desalting treatment is possible.
  • dissolution solid substance contained in the to-be-processed liquid which flows in into the activated carbon electrode per unit area is 50 mg / min / m ⁇ 2 > or more normally.
  • the dissolved solid is a dissolved solid contained in the liquid to be treated, and examples thereof include calcium salts, magnesium salts, sodium salts, and potassium salts.
  • the amount of the total dissolved solid contained in the liquid to be treated that flows into the activated carbon electrode per unit area is calculated according to the following equation.
  • two activated carbon electrodes are included in one cell.
  • [Amount of total dissolved solids contained in liquid to be treated flowing into activated carbon electrode per unit area] [Concentration of total dissolved solids (mg / L)] ⁇ [Flow rate (L / min) / ⁇ [Active carbon electrode Vertical width (m)] ⁇ [horizontal width of activated carbon electrode (m)] ⁇ [number of cells] ⁇ 2 ⁇
  • the desalting method using the liquid-passing capacitor of the present invention it is possible to desalinate a liquid having a high hardness.
  • the liquid to be treated is moderate hard water (60 to 120 mg / L), hard water (120 to 180 mg / L) or very hard water (180 mg / L or more) as defined by the World Health Organization (WHO).
  • Salt treatment can be performed.
  • the hardness of the liquid to be treated is 60 mg / L or higher, particularly 120 mg / L or higher, and particularly 180 mg / L or higher, the desalting treatment of the liquid to be processed with high durability is possible.
  • desalting treatment deionization treatment
  • water treatment means using other well-known water purification means.
  • known water treatment means include, for example, non-woven fabric filters, ceramic filters, various adsorbents such as activated carbon, mineral additives, ceramic filter media, hollow fiber membrane filter materials, or water treatment means containing ion adsorbents. Is mentioned.
  • the ion removal rate was measured as follows. [Ion removal rate] Measures the electrical conductivity of the treatment liquid discharged from the deionized liquid production equipment for each predetermined flow rate, and removes ions from the electrical conductivity of the simulated hardness water that is the liquid to be treated and the electrical conductivity of the treatment liquid. The rate was calculated. Specifically, the electrical conductivity ( ⁇ S / cm) of the liquid to be processed supplied to the deionized liquid manufacturing apparatus and the electrical conductivity ( ⁇ S / cm) of the processing liquid discharged from the deionized liquid manufacturing apparatus are measured. The ion removal rate was calculated by the following formula.
  • the simulated hardness water was prepared as follows. Dissolve sodium bicarbonate 170 mg, calcium chloride dihydrate 460 mg, calcium nitrate tetrahydrate 400 mg, magnesium sulfate heptahydrate 370 mg (both manufactured by Wako Pure Chemical Industries, Ltd., reagent grade) in tap water, A total amount of 1 L was used as simulated hardness water.
  • the simulated hardness water has an electrical conductivity of 1600 ⁇ S / cm, pH 7.8, calcium hardness of 500 mg / L, hardness of 664 mg / L, and a concentration of all dissolved solids of 1030 mg / L. The one in the temperature range was used.
  • Example 1 As an activated carbon electrode, activated carbon particles having a center particle diameter of 6 ⁇ m, a specific surface area of 1700 m 2 / g, a pore volume of 0.73 mL / g, an average pore diameter of 1.7 nm, and a surface functional group amount of 0.33 meq / g (coconut shell is used as a raw material)
  • the activated carbon electrode A1 containing 100 parts by mass of activated carbon particles, YP-50F manufactured by Kuraray Chemical Co., Ltd. and 10 parts by mass of a polytetrafluoroethylene binder was used.
  • the activated carbon electrode A1 had a thickness of 250 ⁇ m and was cut into a size of 100 mm long ⁇ 100 mm wide.
  • a graphite sheet having a thickness of 250 ⁇ m formed by compression molding expanded graphite (SIGRAFLEX S GRAFHITE FOIL manufactured by SGL Carbon Japan Co., Ltd.) was used.
  • This graphite sheet had a square shape with a length of 100 mm ⁇ width of 100 mm, and further had two rectangular tab portions with a length of 50 mm ⁇ width of 30 mm equally with respect to the center of one side. Further, the tab portion was provided with a hole having a diameter of 6.5 mm through which a fastening bolt for fastening the laminate was passed in the center portion.
  • a polyester resin net (LX60SS manufactured by Nippon Special Textile Co., Ltd.) having a thickness of 93 ⁇ m, a wire diameter of 55 ⁇ m, an aperture of 368 ⁇ m, and an aperture ratio of 76% was used.
  • the spacer had a size of 108 mm long ⁇ 108 mm wide.
  • As the anion exchange membrane a 130 ⁇ m thick Aserion AMV manufactured by Asahi Glass Co., Ltd. (length 104 mm ⁇ width 104 mm) was used, and as a cation exchange membrane, a 130 ⁇ m thick Asemi Glass CMV manufactured by Asahi Glass Co., Ltd. (length 104 mm ⁇ width 104 mm). Size).
  • the above-mentioned activated carbon electrode, current collector, spacer, anion exchange membrane, and cation exchange membrane were laminated to form a laminate.
  • the current collector, activated carbon electrode, cation exchange membrane, spacer, anion exchange membrane, activated carbon electrode, current collector, activated carbon electrode, anion exchange membrane, spacer, cation exchange The film, the activated carbon electrode, and the current collector were repeatedly laminated in this order to form a laminated body having an 11-cell capacitor structure.
  • the laminated body was arrange
  • a diameter of 15 mm for passing a desalted liquid to be treated is passed through the central portions of the current collector, spacer, anion exchange membrane, and cation exchange membrane, which form each layer except the uppermost layer. The liquid passage hole was formed.
  • the laminated body was fixed by fastening a plurality of tab portions overlapping in each direction of the laminated body with two titanium bolts and nuts.
  • the obtained liquid passing type capacitor was accommodated in a resin container.
  • the container had a rectangular parallelepiped shape with inner dimensions of 210 mm in length, 110 mm in width, and 50 mm in height, and was provided with a liquid supply port having a diameter of 15 mm and a drainage port having a diameter of 15 mm.
  • bolt of the liquid-permeable type capacitor accommodated in the container was distribute
  • a deionized liquid production apparatus was manufactured by enclosing a liquid-flowing type capacitor in a container. Then, the negative electrode side and the positive electrode side of the DC power source were respectively connected to the terminals exposed to the outside.
  • FIG. 7 The change in electrical conductivity plotted against the number of cycles in the early stage of processing (process elapsed time) is shown in FIG. 7, the change in voltage and current is shown in FIG. 8, and the number of cycles at the end of process (process elapsed time).
  • FIG. 9 The plotted change in electrical conductivity is shown in FIG. 9, and the change in voltage and current is shown in FIG.
  • FIG. 11 shows changes in the ion removal rate plotted against the integrated purified water amount (L)
  • FIG. 12 shows changes in the efficiency reduction rate
  • FIG. 13 shows changes in voltage and current.
  • Example 2 A continuous liquid passing test of the deionized liquid production apparatus was performed in the same manner as in Example 1 except that the upper limit voltage at the time of adsorption was changed to 4.0V. The results are shown in Table 1.
  • Example 3 A continuous liquid passing test of the deionized liquid production apparatus was performed in the same manner as in Example 1 except that the upper limit voltage at the time of adsorption was changed to 2.5V. The results are shown in Table 1.
  • Example 2 A continuous liquid passing test of the deionized liquid production apparatus was performed in the same manner as in Example 1 except that the upper limit voltage was changed to 1.5 V at the time of adsorption. The results are shown in Table 1.
  • Fig. 14 shows the change in the ion removal rate plotted against the total amount of purified water
  • Fig. 15 shows the change in the efficiency reduction rate.
  • Example 4 A continuous flow test of the deionized liquid production apparatus was performed in the same manner as in Example 1 except that the desorption operation was performed not by reversing the electric polarity but by short-circuiting. The results are shown in Table 1.
  • Example 5 A continuous flow test of the deionized liquid production apparatus was performed in the same manner as in Example 1 except that the upper limit voltage was changed to 1.5 V during adsorption and the upper limit voltage was changed to 3.0 V during desorption. . The results are shown in Table 1.
  • Example 6 A continuous liquid passing test of the deionized liquid production apparatus was performed in the same manner as in Example 1 except that the upper limit voltage was changed to 5.0 V at the time of adsorption. The results are shown in Table 1.
  • FIG. 16 shows changes in the ion removal rate plotted against the total amount of purified water
  • FIG. 17 shows changes in voltage and current.
  • Example 7 A continuous liquid passing test of the deionized liquid production apparatus was performed in the same manner as in Example 1 except that constant voltage control with an upper limit voltage of 3.0 V and a set current of 30.0 A was performed at the time of adsorption and desorption.
  • the ion removal rate at the initial stage of the treatment was 95%
  • the flowable amount was 270 L (ion removal rate: 84%)
  • the efficiency reduction rate was 20.1%.
  • the decrease in the ion removal rate can be suppressed even by a long-term treatment.
  • the possible liquid flow until the ion removal rate reaches 70% is 698 L in Example 1, In Example 3, it is 544L.
  • the flowable amount until the ion removal rate reaches 70% is 64 L in the comparative example 4, 122 L in the comparative example 5, and 466 L in the comparative example 6, and in the comparative example, the present invention.
  • the fall of an ion removal rate was remarkable, and it became a result which does not differ greatly from the liquid flowable amount while the ion removal rate reaches 75%. This shows that the present invention can provide a highly durable treatment method.
  • the desalting method using the liquid-passing capacitor of the present invention can be used for various applications that require desalting treatment. For example, desalination of tap water and industrial water, seawater desalination equipment, equipment for drinking water from groundwater, household water purifiers and water purifiers, local washing equipment provided in toilet seats, etc. It can be applied in water desalination equipment.
  • the desalting method of the present invention is effective for long-term use because sufficient desalting treatment is possible and the durability is high even when the flow rate of the liquid to be treated is large.

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Abstract

集電体、活性炭電極およびスペーサーを含み、吸着時と脱着時で活性炭電極の極性を反転する通液型キャパシタを用いて被処理液を脱塩処理する方法であって、 １）吸着時の上限電圧は１．５Ｖ以上４．０Ｖ以下であり、 ２）吸着時の上限電圧よりも脱着時の上限電圧の方が低い、方法。

Description

通液型キャパシタを用いた脱塩処理方法
　本発明は、通液型キャパシタを用いて被処理液を脱塩処理する方法に関する。
　通液型キャパシタは、静電力を利用して液中のイオンを除去するものであり、これを用いて被処理液の脱塩処理を行うことができる。通液型キャパシタを用いた脱塩方法は、イオンの吸着時に供給した電気エネルギーをキャパシタに蓄電し、イオンの脱着時に電気エネルギーを回収できるため、エネルギー効率に優れる方法である。また、通液型キャパシタは、低い電圧でも脱塩処理が可能である。これらの点から、通液型キャパシタを用いた脱塩方法は設備メリットの高い、工業的に有利な方法である。
　このような通液型キャパシタを用いた脱塩方法は、例えば特許文献１に記載されており、ここでは、電極間にチャージバリアを備えた通液型キャパシタを用いて被処理液を脱塩処理することによって、エネルギー効率の向上が試みられている。また、特許文献２では、被処理液を流す際および廃水を流す際の流量ならびにその際の電圧を特定の範囲に規定することによって、スケール発生の抑制および長期間の脱塩処理を図っている。特許文献３では、通液型キャパシタを用いた脱塩方法において、高流量時のイオンの除去率低下が抑制されている。
米国特許第６７０９５６０号明細書 米国特許第８４７０１５２号明細書 国際公開第２０１３／１０８５９７号
　しかしながら、特許文献１および２に記載の方法においては、被処理液の流量が多い場合には十分な脱塩処理を行うことができず、さらに耐久性にも問題があり、長期間の処理が難しい。また、特許文献３に記載の方法においては、被処理液の流量が多い場合においても十分な脱塩処理が可能であるものの、さらなる改善が求められ、また耐久性についても向上の余地がある。
　そこで本発明は、被処理液の流量が多い場合であっても被処理液の十分な脱塩処理が可能であり、かつ耐久性の高い、通液型キャパシタを用いて被処理液を脱塩処理する方法を提供することを目的とする。
　本発明者は、上記課題を解決するために、通液型キャパシタを用いた被処理液の脱塩方法について詳細に検討を重ねた結果、本発明に到達した。
　すなわち、本発明は、以下の好適な態様を包含する。
〔１〕集電体、活性炭電極およびスペーサーを含み、吸着時と脱着時で活性炭電極の極性を反転する通液型キャパシタを用いて被処理液を脱塩処理する方法であって、
１）吸着時の上限電圧は１．５Ｖ以上４．０Ｖ以下であり、
２）吸着時の上限電圧よりも脱着時の上限電圧の方が低い、方法。
〔２〕活性炭電極への給電方式は定電流である、前記〔１〕に記載の方法。
〔３〕脱着時の上限電圧は０．５Ｖ以上２．０Ｖ以下である、前記〔１〕または〔２〕に記載の方法。
〔４〕通液型キャパシタはアニオン交換膜およびカチオン交換膜をさらに含む、前記〔１〕～〔３〕のいずれかに記載の方法。
〔５〕被処理液は溶解固形物を含む水であり、単位面積当たりの活性炭電極に流入する被処理液に含まれる全溶解固形物の量は、１２００ｍｇ／分／ｍ２以下である、前記〔１〕～〔４〕のいずれかに記載の方法。
〔６〕被処理液の硬度は６０ｍｇ／Ｌ以上である、前記〔１〕～〔５〕のいずれかに記載の方法。
　本発明は、被処理液の流量が多い場合であっても被処理液の十分な脱塩処理が可能であり、かつ耐久性の高い、通液型キャパシタを用いて被処理液を脱塩処理する方法を提供することができる。
通液型キャパシタを説明するための模式分解図である。 図１におけるＸ－Ｘ’断面付近の模式図である。 通液型キャパシタを備えた脱イオン液製造装置の構成を説明するための模式説明図である。 アニオン交換膜およびカチオン交換膜を含む通液型キャパシタの構成の要部を説明するための部分分解斜視模式図である。 アニオン交換膜およびカチオン交換膜を含む通液型キャパシタの上面模式図である。 アニオン交換膜およびカチオン交換膜を含む通液型キャパシタの正面模式図である。 実施例１における処理序盤の通液型キャパシタのサイクル数（処理経過時間）に対する電気伝導度（μＳ／ｃｍ）の変化をプロットしたグラフである。なお、１サイクルは、吸着時６０秒と脱着時６０秒との合計である。 実施例１における処理序盤の通液型キャパシタのサイクル数（処理経過時間）に対する電流および電圧の変化をプロットしたグラフである。 実施例１における処理終盤の通液型キャパシタのサイクル数（処理経過時間）に対する電気伝導度の変化をプロットしたグラフである。 実施例１における処理終盤の通液型キャパシタのサイクル数（処理経過時間）に対する電流および電圧の変化をプロットしたグラフである。 実施例１における積算精製水量（Ｌ）に対するイオン除去率の変化をプロットしたグラフである。 実施例１における積算精製水量（Ｌ）に対する効率減少率の変化をプロットしたグラフである。 実施例１における積算精製水量（Ｌ）に対する電圧および電流の変化をプロットしたグラフである。 比較例３における積算精製水量（Ｌ）に対するイオン除去率の変化をプロットしたグラフである。 比較例３における積算精製水量（Ｌ）に対する効率減少率の変化をプロットしたグラフである。 比較例６における積算精製水量（Ｌ）に対するイオン除去率の変化をプロットしたグラフである。 比較例６における積算精製水量（Ｌ）に対する電圧および電流の変化をプロットしたグラフである。
　本発明において用いられる通液型キャパシタは、集電体、活性炭電極およびスペーサーを含む。具体的には、本発明における通液型キャパシタは、第１集電体および第１活性炭電極を含む第１電極ならびに第２集電体および第２活性炭電極を含む第２電極がスペーサーを介して配置されたセルが複数重ねられて構成されている。ここで、第１電極および第２電極における第１および第２活性炭電極は、スペーサーを介して向き合うように配置されている。以下、図１および図２を参照して、通液型キャパシタの構造をより詳細に説明する。なお、図１において、説明の便宜上、層の一部分について、積層構造を展開するように分解したときの様子を模式的に図示している。
　図１は、通液型キャパシタ１００の構造を説明するための部分分解模式図である。図２は、通液型キャパシタ１００の各セルを組み立てたときの図１のＸ－Ｘ’断面の模式図である。図１および図２に示すように、通液型キャパシタ１００は、液中のイオンを吸着するための第１電極１および第２電極２が、スペーサー３を介して配置されたセル１０を複数重ねるようにして構成されている。各第１電極１はそれぞれ、第１集電体１ａ（１ａ’）と、第１集電体１ａ（１ａ’）に積層された第１活性炭電極１ｂ（１ｂ’）とを備える。各第２電極２はそれぞれ、第２集電体２ａと、第２集電体２ａに積層された第２活性炭電極２ｂとを備える。各第１電極１および第２電極２は、互いに対極である。そして、セル１０が複数重ねられて形成された積層体は、例えば、金属製の締結ボルト５ａ、５ｂで締結されている。締結ボルト５ａは、各セル１０において、第１活性炭電極１ｂ（１ｂ’）と対向しないように第１集電体１ａにそれぞれ設けられたタブ部１ｄを電気的に接続する。同様に、締結ボルト５ｂは各セル１０において、第２活性炭電極２ｂと対向しないように第２集電体２ａに設けられたタブ部２ｄを電気的に接続する。そして、締結ボルト５ａまたは締結ボルト５ｂで締結された、タブ部１ｄまたはタブ部２ｄにより、複数の第１集電体１ａ同士または複数の第２集電体２ａ同士はそれぞれ電気的に接続される。そして、複数の第１集電体１ａ同士または複数の第２集電体２ａ同士を等電位にする。
　なお、１つのセルはスペーサーを挟んだ２つの電極から構成される。セルの数はスペーサーの数に一致する。本発明における通液型キャパシタのセルの数は特に限定されないが、具体的には、例えば３～１００個、さらには５～５０個であることが好ましい。
　通液型キャパシタ１００を用いてイオン性物質を含む被処理液を脱塩処理する場合、被処理液を図１の白抜矢印で示されるような方向に通液する。図略の外部電源により第１電極１と第２電極２との間に電流を流しながら第１電極１と第２電極２とにより形成されるキャパシタ間に通液した場合、通液した被処理液中のイオンが第１活性炭電極１ｂ（１ｂ’）および第２活性炭電極２ｂに吸着される。そして、キャパシタによりイオンが吸着された後の処理液は各セルの略中央部に設けられた通液孔８に達し、通液孔８を通じて外部に排出される。これによって、イオンが除去された処理液を得ることができる。なお、図１において、第１集電体１ａ’および第１活性炭電極１ｂ’は、通液方向を規制するために通液孔８を有さず、最上層のセルを形成する。
　脱塩処理が進行し、活性炭電極に多量のイオンが吸着された場合には、活性炭電極の極性を反転させることによって、活性炭電極に吸着されたイオンを脱着することができる。つまり、本発明における通液型キャパシタにおいては、活性炭電極におけるイオンの吸着時と脱着時で活性炭電極の極性が反転され、これにより活性炭電極の吸着能力を再生させることができる。
　図３を用いて、通液型キャパシタを用いて被処理液を脱塩処理する方法について詳細に説明する。図３には、通液型キャパシタ１００と、直流電源２０と、通液型キャパシタ１００を収容する容器３０とを備えた脱イオン液製造装置２００が示されている。直流電源２０は、正極側および負極側を互いに交換可能に、通液型キャパシタ１００の第１電極１または第２電極２を締結する締結ボルト５ａ、５ｂに配線２０ａ、２０ｂで接続されている。容器３０は、通液型キャパシタ１００に被処理液を供給するための給液口３１、および通液型キャパシタ１００により処理された処理液を排出するための排液口３２を備える。また、容器３０は締結ボルト５ａ、５ｂに通電するための端子１５ａ、１５ｂを備えている。
　通液型キャパシタを含む脱イオン液製造装置２００を用いて、イオン性物質を含有する被処理液を処理するためには、はじめに、給液口３１から容器３０内にイオン性物質を含有する水等の被処理液Ｗ１を給液する。被処理液Ｗ１は、容器３０内で、図３中に矢印で示された流路に沿って通液される。そして、被処理液Ｗ１は、通液型キャパシタ１００の略中央部に設けられた通液孔８を経て、排液口３２から排出される。被処理液Ｗ１を給液しながら直流電源２０から締結ボルト５ａ、５ｂにそれぞれ接続された端子１５ａ、１５ｂを介して通液型キャパシタ１００に電流を流す。そして、電流を流しながら、容器３０の排液口３２から脱塩処理された液が排出される。
　通液量が増加するにつれて、徐々に、第１電極および第２電極のイオン吸着量が増加して、イオン吸着能が徐々に低下していく。この場合、第１電極に直流電源の正極側、第２電極に直流電源の負極側を接続して両電極間に吸着時とは逆の電流を流し、活性炭電極の極性を反転させる。これにより、第１電極に吸着されたカチオンおよび第２電極に吸着されたアニオンが脱着して、通液される液中に放出され、吸着されたイオンを回収することができる。このようにして、第１活性炭電極および第２活性炭電極の吸着能力を再生させることができる。
　被処理液Ｗ１に含まれているイオンが第１電極１と第２電極２との間を通過するときに、第１活性炭電極１ｂおよび第２活性炭電極２ｂに静電的に吸着されて捕捉される。そして、第１活性炭電極１ｂまたは第２活性炭電極２ｂの表面に多量のイオンが吸着された場合には、バルブＶ１を開け、バルブＶ２を閉じることによりイオン濃縮液回収経路に切り替える。そして、活性炭電極の極性を反転させることにより、濃縮されたイオンを回収することができる。
　本発明の通液型キャパシタを用いた脱塩方法においては、通液型キャパシタに印加される脱着時の上限電圧よりも吸着時の上限電圧の方が低い。通液型キャパシタに印加される脱着時の上限電圧よりも吸着時の上限電圧の方が低いと、吸着時に多くの電流を流すことが可能となり、また、通液型キャパシタ内部へのスケール発生を抑制できるため、通液型キャパシタを用いた脱塩方法において、高流量における脱塩処理が可能となり、かつ耐久性が高くなる。ここで、上限電圧とは、これ以上昇圧しないように設定される電圧の上限値の絶対値である。
　本発明の通液型キャパシタを用いた脱塩方法においては、通液型キャパシタに印加される吸着時の上限電圧は１．５Ｖ以上、好ましくは２．０Ｖ以上、より好ましくは２．５Ｖ以上であり、４．０Ｖ以下、好ましくは３．７５Ｖ以下、より好ましくは３．５Ｖ以下である。また、通液型キャパシタに印加される吸着時の上限電圧は１．５Ｖ以上４．０Ｖ以下、好ましくは２．０Ｖ以上３．７５Ｖ以下、より好ましくは２．５Ｖ以上３．５Ｖ以下である。吸着時の上限電圧が上記範囲内であると、通液型キャパシタを用いた脱塩方法において、高流量における脱塩処理が可能となり、またイオン除去率が一定値を下回るまでの通液可能量が高く、耐久性が高くなる。
　本発明の通液型キャパシタを用いた脱塩方法においては、通液型キャパシタに印加される脱着時の上限電圧は好ましくは０．５Ｖ以上、より好ましくは１．０Ｖ以上、さらに好ましくは１．２Ｖ以上であり、好ましくは２．０Ｖ以下、より好ましくは１．８Ｖ以下、さらに好ましくは１．５Ｖ以下である。また、通液型キャパシタに印加される脱着時の上限電圧は好ましくは０．５Ｖ以上２．０Ｖ以下、より好ましくは１．０Ｖ以上１．８Ｖ以下、さらに好ましくは１．２Ｖ以上１．５Ｖ以下である。脱着時の上限電圧が上記範囲内であると、スケールの発生を抑制できるため好ましい。
　本発明の通液型キャパシタを用いた脱塩方法においては、通液型キャパシタに印加される吸着時の上限電圧と脱着時の上限電圧との差は、スケール発生の抑制の観点から、好ましくは０．５～３Ｖ、より好ましくは１．０～２．５Ｖである。
　活性炭電極への給電方式としては、定電流、定電圧および定電流定電圧方式が挙げられる。本発明においては、高耐久な処理が可能である点から、活性炭電極への給電方式は定電流方式が好ましい。なお、活性炭電極への給電方式が定電流方式である場合、一定の電流が活性炭電極に給電され、電圧が上限電圧に達した場合には、給電方式は該上限電圧において電圧が一定に維持され、該上限電圧に応じて電流の値が変化する。
　活性炭電極の電極を反転するサイクルは、特に限定されないが、（吸着の時間）／（脱着の時間）が１～５、さらには１．５～４．５になるように活性炭電極の電極を繰り返し反転することが好ましい。
　また、本発明の一実施態様において、通液型キャパシタはカチオン交換膜およびアニオン交換膜を含んでよい。この実施態様について図４～６を参照して説明する。なお、図４において、説明の便宜上、層の一部分について、積層構造を展開するように分解したときの様子を模式的に図示している。図５は通液型キャパシタの上面模式図であり、図６はその正面模式図である。
　第１電極１はそれぞれ、第１集電体１ａ（１ａ’）および第１活性炭電極１ｂ（１ｂ’）の他に、カチオン交換膜１ｃ（１ｃ’）を含み、第２電極２はそれぞれ、第２集電体２ａおよび第２活性炭電極２ｂの他に、アニオン交換膜２ｃを含み、ここで、カチオン交換膜１ｃとアニオン交換膜２ｃとはスペーサーを介して対向するように配置されている。通液型キャパシタがカチオン交換膜およびアニオン交換膜を含む場合、以下の効果が得られる。
　通液型キャパシタに電流を流す前には、各セルに被処理液を通液しても液中のアニオン（－）およびカチオン（＋）は第１電極および第２電極に吸着されず、両電極間を素通りする。一方、通液型キャパシタがカチオン交換膜およびアニオン交換膜を含む場合、第１電極に直流電源の負極側、第２電極に直流電源の正極側を接続することにより両電極間に電流を流すと、カチオンは第１電極の表面に配されたカチオン交換膜を通過可能であるために第１電極の第１活性炭電極に吸着され、また、アニオンは第２電極の表面に配されたアニオン交換膜を通過可能であるために第２電極の第２活性炭電極に吸着される。
　また、上記のとおり、通液型キャパシタへの通液量の増加に伴ってイオン吸着能が徐々に低下した場合、活性炭電極の極性を反転させて、第１電極に吸着されたカチオンおよび第２電極に吸着されたアニオンが脱着して、通液される液中に放出される。このとき、放出されたカチオンは第２電極の表面に配されたアニオン交換膜を通過することができないために、第２電極に吸着されない。同様に、放出されたアニオンは第１電極の表面に配されたカチオン交換膜を通過することができないために、第１電極に吸着されない。このように、第１電極および第２電極にイオンが再吸着されることが抑制されるために、このとき通液された液には高濃度のイオンが含有される。したがって、通液型キャパシタがアニオン交換膜およびカチオン交換膜を含む場合、通液型キャパシタの吸着容量が向上し、イオンの再吸着が防止されるため、該通液型キャパシタを用いた被処理液の脱塩処理を効率的に行うことができる。
　次に、通液型キャパシタ１００を構成する他の要素について、詳しく説明する。
　集電体としては、黒鉛シートが用いられる。黒鉛シートの具体例としては、膨張黒鉛を成形した黒鉛シート等が挙げられる。黒鉛シートは、耐腐食性と高導電性と低コスト性とのバランスに優れている。黒鉛シートの厚みとしては１００～５００μｍであることが好ましい。
　活性炭電極としては、例えば、活性炭粒子をバインダで結着させて得られる成形シートが挙げられる。
　活性炭粒子の具体例としては、例えば、木材、鋸屑、木炭、ヤシ殻やクルミ殻等の果実殻、果実種子、パルプ製造副生物、リグニン、および廃糖蜜等の植物系活性炭粒子；泥炭、草炭、亜炭、褐炭、瀝青炭、無煙炭、コークス、コールタール、石炭ピッチ、石油蒸留残査、および／または石油ピッチ等を炭化および賦活化して得られる鉱物系活性炭粒子；フェノール、サラン、アクリル系樹脂等を炭化および賦活化して得られる合成樹脂系活性炭粒子；再生繊維（レーヨン）等を炭化および賦活化して得られる天然繊維系活性炭粒子；等が挙げられる。これらの中では、吸着性能に優れている点から、植物系活性炭粒子が好ましく、ヤシ殻活性炭粒子が特に好ましい。
　活性炭粒子の中心粒子径としては、好ましくは１～１００μｍ、より好ましくは２～５０μｍ、さらに好ましくは３～３０μｍである。ここで中心粒子径とは、粒度分布において、全粒子の質量の積算値が５０％になるときの粒子径である。このような中心粒子径は、例えば、日機装（株）製マイクロトラック粒度分布測定装置（ＭＴ３３００）を用いて測定することができる。活性炭粒子の中心粒子径が上記下限値以上であると、使用するバインダ量が抑制され、活性炭の占める割合が低くなりすぎないため、イオン吸着能が良好である。また、活性炭粒子の中心粒子径が上記上限値以下であると、得られる活性炭電極の表面均一性に優れ、イオン吸着能に優れる。
　また、活性炭粒子の比表面積は、好ましくは７００～２５００ｍ２／ｇ、より好ましくは１５００～２０００ｍ２／ｇである。比表面積が上記下限値以上であると、脱塩能力が良好であり、さらに、活性炭電極の極性を反転して活性炭電極の表面に吸着したイオンを脱着させるときに、イオンが脱着しやすい。また、比表面積が上記上限値以下であると、体積あたりの性能に優れ、さらに、使用するバインダ量が抑制され、活性炭の占める割合が少なくなりすぎないため、イオン吸着能に優れる。比表面積は、例えば、次の方法で測定することができる。活性炭の７７Ｋにおける窒素吸着等温線を日本ベル（株）製のＢＥＬＳＯＲＰ－ｍｉｎｉ等を使用して測定する。そして、得られた窒素吸着等温線からＢＥＴの式により多点法による解析を行い、得られた曲線の相対圧ｐ／ｐ０＝０．０１～０．１の領域での直線から比表面積を算出できる。
　また、活性炭粒子の細孔容積は、好ましくは０．５～１．２ｍＬ／ｇ、より好ましくは０．７～１．０ｍＬ／ｇである。細孔容積が上記下限値以上であると、活性炭電極の極性を反転して活性炭電極の表面に吸着したイオンを脱着させるときにイオンが脱着しやすい。また、細孔容積が上記上限値以下であると、体積あたりの性能に優れる。細孔容積は、例えば、次の方法で測定することができる。活性炭の７７Ｋにおける窒素吸着等温線をＢＥＬＳＯＲＰ－ｍｉｎｉ等を使用して測定する。そして、相対圧ｐ／ｐ０＝０．９９における標準状態での窒素吸着体積（ｍＬ／ｇ）から以下の式により細孔容積を算出できる。
　　　［細孔容積］＝（ｐ／ｐ0＝０．９９における標準状態での窒素吸着体積）×２８／２２４００／０．８０８
　また、活性炭粒子の平均細孔径は、好ましくは１．５～２．４ｎｍ、より好ましくは１．６～２．２ｎｍである。平均細孔径が上記下限値以上であると、活性炭電極の極性を反転して活性炭電極の表面に吸着したイオンを脱着させるときにイオンが脱着しやすい。また、平均細孔径が上記上限値以下であると、体積あたりの性能に優れる。平均細孔径は、上述のように求められた比表面積と細孔容積から以下の式により算出できる。
　　　［平均細孔径］＝［細孔容積］×４０００／［比表面積］
　また、活性炭粒子の表面官能基量は、好ましくは０．１～０．８ｍｅｑ／ｇ、より好ましくは０．２～０．５ｍｅｑ／ｇである。表面官能基量が上記下限値以上であると、シート成形において活性炭粒子の表面電荷の影響を受け難く、シート成形を容易に行うことができる。また、表面官能基量が上記上限値以下であると、脱塩処理の耐久性に優れる。表面官能基量は、例えば、次の方法で測定することができる。１２０℃に調節した恒温乾燥器で活性炭を８～１０時間真空乾燥した後、乾燥剤としてシリカゲルを入れたデシケータ中で放冷する。そして、１００ｍＬの共栓三角フラスコに放冷された活性炭１ｇを０．１ｍｇの単位まで正確に量り取る。そして、活性炭が量り取られた共栓三角フラスコに、Ｎ／１０ナトリウムエトキシドエタノール溶液を５０ｍＬ加え、１６０ｒｐｍ、２５℃で２４時間振盪する。そして、振盪後、遠心分離により上澄みと沈殿を分離し、上澄み液２０ｍＬを１００ｍＬ三角フラスコに正確に量り採り、ｐＨ４．０となる点を滴定終点としてＮ／１０塩酸で滴定して、試料滴定量を求める。一方、試料を含まない溶液で空試験を行い、空試験滴定量も求める。そして、次式により表面官能基量を算出する。
　　　［表面官能基量］＝（［空試験滴定量］－［試料滴定量］）×０．１×ｆ（塩酸ファクタ）×５０／２０
　活性炭電極は、活性炭粒子とバインダとを含む混合物をシート状に成形することにより得ることができる。なお、バインダとしては、浄水用に使用される場合には、生体為害性のないバインダを用いることが好ましい。活性炭電極中に含まれる活性炭粒子の割合は、好ましくは５０～９９質量％、より好ましくは８０～９５質量％である。活性炭電極中に含まれる活性炭粒子の割合が上記範囲内であると、脱塩性能に優れる。
　バインダとしては、例えば、ポリテトラフルオロエチレン、ポリフッ化ビニリデン、フルオロエチレン－パーフルオロアルコキシエチレン共重合体、エチレン－テトラフルオロエチレン共重合体、スチレン－ブタジエン共重合体、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリスチレン、エチレン－メタクリル酸共重合体、エチレン－酢酸ビニル共重合体、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリメチルメタクリレート、ポリアクリロニトリル、およびポリアミド、ならびにこれらの混合物等が挙げられる。これらの中で、結着性や安定性等の観点から、ポリテトラフルオロエチレンが好ましい。
　活性炭電極はさらに導電材を含有してもよい。導電材を配合することにより、活性炭電極に優れた導電性を付与することができる。このような導電材の具体例としては、例えば、アセチレンブラック、ケッチェンブラック、および黒鉛等の炭素系材料；金、白金、および銀等の貴金属；窒化チタン、チタンシリコンカーバイド、炭化チタン、硼化チタン、および硼化ジルコニウム等の高導電性セラミックス；等が挙げられる。これらの中で、炭素系材料がコストや加工性に優れている点から好ましい。
　活性炭電極の厚みは特に限定されないが、２００～５００μｍであることが、電気抵抗が高くなり過ぎない点から好ましい。
　スペーサーとしては、例えば、合成繊維の樹脂ネット、織物、紙状の集合体、合成繊維または再生繊維を集積させた不織布等が挙げられる。これらの中では、通液性および経済性に優れる観点から、樹脂ネットおよび不織布が好ましく、樹脂ネットがより好ましい。
　スペーサーの材質としては、例えば、ポリエチレンテレフタレート、ポリプロピレン、ポリアミド、ポリテトラフルオロエチレン、エチレン－テトラフルオロエチレン共重合体、およびポリエーテルエーテルケトン、ならびにこれらの混合物等が挙げられる。これらの中では、低コスト性や加工性に優れる観点から、ポリエチレンテレフタレートおよびポリプロピレンが好ましく、ポリエチレンテレフタレートがより好ましい。
　スペーサーの厚みは、好ましくは５０～２５０μｍ、より好ましくは７０～１５０μｍである。スペーサーの厚みが上記上限値以下であると、通電時にセル間の電気抵抗が高くなりすぎないため、イオン吸着能に優れる。また、スペーサーの厚みが上記下限値以上であると、通液抵抗が比較的低く抑えられる。
　また、スペーサーの開口率は、好ましくは２０～８０％、より好ましくは３０～７０％である。スペーサーの開口率が上記下限値以上であると、通液抵抗が低く抑えられる。また、スペーサーの開口率が上記上限値以下であると、開口部での内部短絡が抑えられる。
　締結ボルトとしては、金属ボルト等の導電性ボルトおよびナットを用いたボルト・ナット構造の締結手段を用いるものが好ましい。なお、被処理液はイオン性物質を含むため、チタンまたはチタン合金からなるボルトのような耐腐食性の高い金属ボルトを用いることが特に好ましい。また、締結手段としては、ボルト構造に限られず、クリップ状の構造体で挟み込む等の手段を用いてもよい。
　締結ボルトで締結するとき、その締結圧により集電体が破損されることがある。このような破損を防ぐために、締結ボルトのボルトヘッドと集電体との間には、チタン板等の耐腐食性および導電性に優れた金属板を介在させて締結圧を分散させてもよい。このような金属板の厚みは、特に限定されないが、０．５～５ｍｍであることが好ましい。
　アニオン交換膜は、特に限定はされないが、例えば、４級アミノ基等のアニオン交換基を有する、スチレン系樹脂、アクリル系樹脂、またはフッ素系樹脂等のイオン交換樹脂を含む膜が挙げられる。また、カチオン交換膜は、特に限定されないが、例えば、スルホン基、またはカルボキシル基等のカチオン交換基を有するスチレン系樹脂、アクリル系樹脂、またはフッ素系樹脂等のイオン交換樹脂を含む膜が挙げられる。
　また、本発明の一実施態様において、第１集電体および第２集電体の少なくとも一方は、各活性炭電極と対向しないタブ部を有し、少なくとも２つ以上のタブ部同士は、該タブ部の表面に接触するように配された導電性シートで電気的に接続されていてもよい。この場合、複数のタブ部同士が導電性シートを介して接続されることにより、複数の第１集電体同士は、シート面に対して平行方向に電気的に接続される。このようなシート面に対する平行方向の接続によれば、例えば、集電体として、黒鉛（グラファイト）シートのように電気伝導度がシートの面方向には高く、垂直方向には低いような、電気伝導度の異方性の高いシート材料を用いた場合でも、充分な導電性を得ることができる。それにより、被処理液中に高濃度のイオン性物質が含まれていたり、被処理液を高流量で脱塩処理したりする場合にも、高いイオン除去率を長期間にわたって維持することができる。
　通液型キャパシタを用いて液中のイオン除去を行うための通液方式としては、被処理液の原液を全量濾過する全濾過方式を採用しても、循環濾過方式を採用してもよい。通液条件は特に限定されないが、５～１００ｈｒ－１の空間速度（ＳＶ）で行うことが、圧力損失が高くなり過ぎない点から好ましい。
　なお、排出された処理液の電気伝導度と、通液開始から流した通液量との関係を２次元的にプロットすることにより、イオン除去能力の状態をモニターすることができる。また、処理液中のイオン濃度は水の電気伝導度と相関があるために、脱塩処理前の被処理液および脱塩処理後の処理液の電気伝導度を測定することにより、イオン除去率を計算することができる。また、液中のイオン濃度は、例えばイオンクロマトグラフィ等の方法により測定することもできる。
　通液型キャパシタに電力を供給する直流電源２０の種類は、特に限定されない。１００Ｖの家庭用電源から電圧を調整し、直流化して使用してもよいし、電池、蓄電池を使用して電力を供給してもよい。また、屋外で用いる場合には、太陽電池、風力発電機、燃料電池、またはコジェネレータ等の独立電源を用いてもよい。また、通液型キャパシタ自身が蓄電能力を有するために、複数の通液型キャパシタを接続し、互いに蓄電された電力を交互に電源として用いてもよい。
　上記で説明した本発明の通液型キャパシタを用いた脱塩方法によれば、イオン性物質を含有する水等を被処理液として脱塩処理を行うことができる。本発明の通液型キャパシタを用いた脱塩方法は、被処理液の流量が多い場合であっても被処理液の十分な脱塩処理が可能であり、かつ耐久性が高い。そのため、本発明によれば、被処理液が高濃度の溶解固形物を含む水であっても、被処理液の十分、かつ耐久性の高い脱塩処理が可能である。例えば、単位面積当たりの活性炭電極に流入する被処理液に含まれる全溶解固形物の量が、１２００ｍｇ／分／ｍ２以下、特に９００ｍｇ／分／ｍ２以下である場合でも、十分かつ耐久性の高い脱塩処理が可能である。なお、単位面積当たりの活性炭電極に流入する被処理液に含まれる全溶解固形物の量は、通常５０ｍｇ／分／ｍ２以上である。ここで、溶解固形物とは、被処理液中に含まれる固形物の溶解物であり、例えばカルシウム塩、マグネシウム塩、ナトリウム塩、およびカリウム塩等が挙げられる。
　なお、単位面積当たりの活性炭電極に流入する被処理液に含まれる全溶解固形物の量は、以下の式に従って算出される。ここで、１つのセルにおいて活性炭電極は２枚含まれる。
　　　［単位面積当たりの活性炭電極に流入する被処理液に含まれる全溶解固形物の量］＝［全溶解固形物の濃度（ｍｇ／Ｌ）］×［流量（Ｌ／分）／{［活性炭電極の縦幅（ｍ）］×［活性炭電極の横幅（ｍ）］×［セルの数］×２}
　本発明の通液型キャパシタを用いた脱塩方法によれば、高硬度の被処理液を脱塩処理することもできる。例えば、被処理液が世界保健機関（ＷＨＯ）の定義する中程度の硬水（６０～１２０ｍｇ／Ｌ）、硬水（１２０～１８０ｍｇ／Ｌ）または非常な硬水（１８０ｍｇ／Ｌ～）であっても脱塩処理を行うことができる。具体的には、被処理液の硬度が６０ｍｇ／Ｌ以上、特に１２０ｍｇ／Ｌ以上、とりわけ１８０ｍｇ／Ｌ以上であっても、耐久性の高い被処理液の脱塩処理が可能である。なお、被処理液の硬度は、以下の式に従って算出することができる。
　　　［硬度（ｍｇ／Ｌ）］＝［カルシウム濃度（ｍｇ／Ｌ）］×２．５＋［マグネシウム濃度（ｍｇ／Ｌ）］×４．１
　上記で説明した本発明の通液型キャパシタを用いた脱塩方法によれば、イオン性物質を含有する水等の脱塩処理（脱イオン処理）を行うことができる。また、その他の公知の浄水手段等を用いた水処理手段と組み合わせてもよい。公知の水処理手段の具体例としては、例えば、不織布フィルター、セラミックフィルター、活性炭等の各種吸着材、ミネラル添加材、セラミック濾過材、中空糸膜濾過材、またはイオン吸着材等を含む水処理手段が挙げられる。
　以下、本発明を実施例によりさらに具体的に説明する。なお、本発明の範囲は以下の実施例の内容に限定されるものではない。
　各実施例および比較例における連続通液試験は、以下に示すように行った。
［連続通液試験］
　脱イオン液製造装置に模擬硬度水を所定の流量で通液し、所定の電流を流すことで、初期のイオン除去率を８３％とし、脱塩処理を開始した。活性炭電極を再生させるために、端子に接続した直流電源の極性を定期的に反転した。具体的には吸着時６０秒－脱着時６０秒のサイクルを１サイクルとして極性を反転させ、このサイクルを複数サイクル繰り返し、イオン除去率が７５％に減少するまで、または、脱イオン液製造装置の内部圧力が１００ｋＰａに到達するまで脱塩処理を継続した。
　なお、イオン除去率は次のように測定した。
［イオン除去率］
　所定の通液量ごとに、脱イオン液製造装置から排出された処理液の電気伝導度を測定し、被処理液である模擬硬度水の電気伝導度と処理液の電気伝導度とからイオン除去率を算出した。具体的には、脱イオン液製造装置に供給される被処理液の電気伝導度（μＳ／ｃｍ）および脱イオン液製造装置から排出される処理液の電気伝導度（μＳ／ｃｍ）を測定し、下記式によりイオン除去率を算出した。
　　　［イオン除去率（％）］＝（［被処理液（供給水）の電気伝導度］－［処理液（排出水）の電気伝導度］）／［被処理液（供給水）の電気伝導度］×１００
　なお、模擬硬度水は以下のように調製した。
　炭酸水素ナトリウム１７０ｍｇ、塩化カルシウム二水和物４６０ｍｇ、硝酸カルシウム四水和物４００ｍｇ、硫酸マグネシウム七水和物３７０ｍｇ（何れも和光純薬工業（株）製、試薬特級）を水道水に溶解し、総量を１Ｌとしたものを模擬硬度水とした。模擬硬度水は、電気伝導度１６００μＳ／ｃｍ、ｐＨ７．８、カルシウム硬度５００ｍｇ／Ｌ、硬度６６４ｍｇ／Ｌ、全溶解固形物の濃度１０３０ｍｇ／Ｌであり、連続通液試験には２０±５℃の温度範囲のものを使用した。
　上記連続通液試験において、イオン除去率測定、通液可能量測定、および効率減少率測定を、以下に示すように行った。
［通液可能量］
　上記連続通液試験において、イオン除去率が７５％に減少するまで、または、脱イオン液製造装置の内部圧力が１００ｋＰａに到達するまでに得られた処理液（精製水）の量を通液可能量（Ｌ）とした。
［効率減少率］
　上記連続通液試験において、処理初期（経過時間：０～６０秒、１番目のサイクルの吸着時）の電流効率（イオン除去量／電流量）と通液可能量到達時点の電流効率とを用いて、下記式により効率減少率を算出した。
　　　［効率減少率（％）］＝（［処理初期の電流効率］－［通液可能量到達時点の電流効率］／［処理初期の電流効率］×１００
［実施例１］
　活性炭電極として、中心粒子径６μｍ、比表面積１７００ｍ２／ｇ、細孔容積０．７３ｍＬ／ｇ、平均細孔径１．７ｎｍ、表面官能基量０．３３ｍｅｑ／ｇの活性炭粒子（ヤシ殻を原料とする活性炭粒子、クラレケミカル（株）製ＹＰ－５０Ｆ）１００質量部およびポリテトラフルオロエチレンバインダ１０質量部を含有する活性炭電極Ａ１を用いた。活性炭電極Ａ１は、厚み２５０μｍであり、縦１００ｍｍ×横１００ｍｍのサイズに裁断したものを用いた。
　集電体として、膨張黒鉛を圧縮成形して形成された厚み２５０μｍの黒鉛シート（ＳＧＬカーボンジャパン（株）製のＳＩＧＲＡＦＬＥＸ　Ｓ　ＧＲＡＦＨＩＴＥ　ＦＯＩＬ）を用いた。この黒鉛シートは、縦１００ｍｍ×横１００ｍｍの正方形状を有し、さらに一つの辺の中央に対して均等に、縦５０ｍｍ×横３０ｍｍの長方形状のタブ部を２つ有した。さらに、タブ部には中央部に、積層体を締結するための締結ボルトを通過させる直径６．５ｍｍの孔を設けた。
　スペーサーとして、厚み９３μｍ、線径５５μｍ、目開き３６８μｍ、開口率７６％のポリエステル製樹脂ネット（日本特殊織物（株）製のＬＸ６０ＳＳ）を用いた。スペーサーは、縦１０８ｍｍ×横１０８ｍｍのサイズを有した。
　アニオン交換膜として、厚み１３０μｍの旭硝子（株）製のセレミオンＡＭＶ（縦１０４ｍｍ×横１０４ｍｍのサイズ）を用い、カチオン交換膜として、厚み１３０μｍの旭硝子（株）製のセレミオンＣＭＶ（縦１０４ｍｍ×横１０４ｍｍのサイズ）を用いた。
　上述した活性炭電極、集電体、スペーサー、アニオン交換膜、およびカチオン交換膜を積層して積層体を形成した。具体的には、図４～６に示されるように、集電体、活性炭電極、カチオン交換膜、スペーサー、アニオン交換膜、活性炭電極、集電体、活性炭電極、アニオン交換膜、スペーサー、カチオン交換膜、活性炭電極、集電体の順で繰り返し積層し、１１セルのキャパシタ構造を有する積層体を形成した。なお、積層体は各構成要素の縦１００ｍｍ×横１００ｍｍの領域が重なり、各集電体のタブ部はスペーサーを挟んだ最近層のタブ部同士が互いに逆方向を向くように配置した。また、最上層を除いた各層を形成する、集電体、スペーサー、アニオン交換膜、およびカチオン交換膜のそれぞれの中央部には、脱塩処理された被処理液を通液するための直径１５ｍｍの通液孔を形成していた。
　図４～６に示されるように、積層体の各方向で重なっている複数のタブ部同士をそれぞれ２本のチタン製のボルトおよびナットで締結することにより積層体を固定した。
　得られた通液型キャパシタを樹脂製の容器に収容した。なお、容器は、内寸が、縦２１０ｍｍ、横１１０ｍｍ、高さ５０ｍｍの直方体の形状であり、直径１５ｍｍの給液口および直径１５ｍｍの排液口を備えていた。また、容器の頂面には容器に収容された通液型キャパシタのチタン製ボルトと電気的に接続された２つの電極の端子が配されていた。容器内に通液型キャパシタを密閉収容することにより、脱イオン液製造装置を製造した。そして、外部に露出した各端子に直流電源の負極側と正極側をそれぞれ接続した。
　得られた脱イオン液製造装置に模擬硬度水を２５０ｍｌ／分の流量で通液し、吸着時は上限電圧３．０Ｖ、設定電流６．０Ａの定電流制御にて、脱着時は上限電圧１．５Ｖ、設定電流８．０Ａの定電流定電圧制御にて連続通液試験を行った。その結果を表１に示す。
　なお、処理序盤のサイクル数（処理経過時間）に対してプロットした電気伝導度の変化を図７、電圧および電流の変化を図８、また、処理終盤のサイクル数（処理経過時間）に対してプロットした電気伝導度の変化を図９、電圧および電流の変化を図１０に、それぞれ示す。
　積算精製水量（Ｌ）に対してプロットしたイオン除去率の変化を図１１、効率減少率の変化を図１２、電圧および電流の変化を図１３にそれぞれ示す。
［実施例２］
　吸着時の上限電圧を４．０Ｖに変更した以外は、実施例１と同様にして脱イオン液製造装置の連続通液試験を実施した。その結果を表１に示す。
［実施例３］
　吸着時の上限電圧を２．５Ｖに変更した以外は、実施例１と同様にして脱イオン液製造装置の連続通液試験を実施した。その結果を表１に示す。
［比較例１］
　通液速度を１５０ｍＬ／分に変更したこと、吸着時は上限電圧１．５Ｖ、設定電流３．６Ａの定電流制御に変更したこと、および脱着時は上限電圧１．５Ｖ、設定電流４．８Ａに変更した以外は、実施例１と同様にして脱イオン液製造装置の連続通液試験を実施した。その結果を表１に示す。
［比較例２］
　吸着時は上限電圧を１．５Ｖに変更した以外は、実施例１と同様にして脱イオン液製造装置の連続通液試験を実施した。その結果を表１に示す。
［比較例３］
　脱着時の上限電圧を３．０Ｖに変更した以外は、実施例１と同様にして脱イオン液製造装置の連続通液試験を実施した。その結果を表１に示す。
　積算精製水量に対してプロットしたイオン除去率の変化を図１４、効率減少率の変化を図１５にそれぞれ示す。
［比較例４］
　脱着操作を電気極性の反転ではなく、短絡により実施した以外は、実施例１と同様にして脱イオン液製造装置の連続通液試験を実施した。その結果を表１に示す。
［比較例５］
　吸着時は上限電圧を１．５Ｖに変更したこと、および脱着時は上限電圧を３．０Ｖに変更した以外は、実施例１と同様にして脱イオン液製造装置の連続通液試験を実施した。その結果を表１に示す。
［比較例６］
　吸着時は上限電圧を５．０Ｖに変更した以外は、実施例１と同様にして脱イオン液製造装置の連続通液試験を実施した。その結果を表１に示す。
　積算精製水量に対してプロットしたイオン除去率の変化を図１６、電圧および電流の変化を図１７にそれぞれ示す。
［比較例７］
　吸着時および脱着時共に、上限電圧３．０Ｖ、設定電流３０．０Ａの定電圧制御を行った以外は、実施例１と同様にして脱イオン液製造装置の連続通液試験を実施した。処理初期のイオン除去率は９５％であり、通液可能量２７０Ｌ（イオン除去率８４％）、効率減少率は２０．１％であった。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　実施例１～３においては、通液可能量が大きく、かつ効率減少率は低い結果となった。これより、本発明の脱塩方法においては、高流量においてもイオン除去率の高い処理液が安定的に得られていることが分かる。一方、比較例１では、流量は少ないものの、通液可能量が高いものの、効率減少率が高く、耐久性が低い結果となった。比較例２～７においては、大きい通液可能量および低い効率減少率の両立が困難であり、本発明の目的を達成することはできなかった。
　さらに、本発明の処理方法においては、長期間の処理によってもイオン除去率の低下が少なく抑えられ、例えば、イオン除去率が７０％に達するまでの通液可能量は、実施例１で６９８Ｌ、実施例３で５４４Ｌである。一方、比較例においては、イオン除去率が７０％に達するまでの通液可能量は、比較例４で６４Ｌ、比較例５で１２２Ｌ、比較例６で４６６Ｌであり、比較例においては、本発明に係る実施例と比較して、イオン除去率の低下が著しく、イオン除去率が７５％に達する間での通液可能量と大きく異ならない結果となった。これより、本発明は耐久性の高い処理方法が提供できることが分かる。
　また、図１１と図１３の比較により、実施例１では積算精製水量４００Ｌまでは除去率低下はなく、４００Ｌ以降から緩やかに除去率が低下するのに対し、比較例２では処理初期から直線的に除去率が減少していることがわかる。図１２と図１４の比較より、実施例１に対し、比較例２は効率減少率が大きいことがわかる。
　本発明の通液型キャパシタを用いた脱塩方法は、脱塩処理が求められる各種用途に使用することができる。例えば、水道水や工業用水の脱塩処理や、海水淡水化装置、地下水からの飲料適用水製造装置、家庭用浄水器や軟水器、トイレの便座等に備えられる局部洗浄装置等に備えられる洗浄水の脱塩装置において適用することができる。本発明の脱塩方法は、被処理液の流量が多い場合であっても十分な脱塩処理が可能であり、かつ耐久性が高いため、長期間の使用に有効である。
　１　第１電極
　１ａ、１ａ’　第１集電体
　１ｂ、１ｂ’　第１活性炭電極
　１ｃ、１ｃ’　カチオン交換膜
　１ｄ、２ｄ　　タブ部
　２　第２電極
　２ａ　第２集電体
　２ｂ　第２活性炭電極
　２ｃ　アニオン交換膜
　３　スペーサー
　５ａ、５ｂ　締結ボルト
　８　通液孔
　１０　セル
　１５ａ、１５ｂ　端子
　２０　直流電源
　２０ａ、２０ｂ　配線
　３０　容器
　３１　給液口
　３２　排液口
　１００　通液型キャパシタ
　２００　脱イオン液製造装置
　Ｗ１　被処理液
　Ｖ１、Ｖ２　バルブ

Claims (6)

  1. 　集電体、活性炭電極およびスペーサーを含み、吸着時と脱着時で活性炭電極の極性を反転する通液型キャパシタを用いて被処理液を脱塩処理する方法であって、
    １）吸着時の上限電圧は１．５Ｖ以上４．０Ｖ以下であり、
    ２）吸着時の上限電圧よりも脱着時の上限電圧の方が低い、方法。
  2. 　活性炭電極への給電方式は定電流である、請求項１に記載の方法。
  3. 　脱着時の上限電圧は０．５Ｖ以上２．０Ｖ以下である、請求項１または２に記載の方法。
  4. 　通液型キャパシタはアニオン交換膜およびカチオン交換膜をさらに含む、請求項１～３のいずれかに記載の方法。
  5. 　被処理液は溶解固形物を含む水であり、単位面積当たりの活性炭電極に流入する被処理液に含まれる全溶解固形物の量は、１２００ｍｇ／分／ｍ２以下である、請求項１～４のいずれかに記載の方法。
  6. 　被処理液の硬度は６０ｍｇ／Ｌ以上である、請求項１～５のいずれかに記載の方法。
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