WO2016186218A1 - 建設機械の制御システム、建設機械、及び建設機械の制御方法 - Google Patents

建設機械の制御システム、建設機械、及び建設機械の制御方法 Download PDF

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WO2016186218A1 PCT/JP2016/066077 JP2016066077W WO2016186218A1 WO 2016186218 A1 WO2016186218 A1 WO 2016186218A1 JP 2016066077 W JP2016066077 W JP 2016066077W WO 2016186218 A1 WO2016186218 A1 WO 2016186218A1
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bucket
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landform
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力 岩村
吉朗 岩崎
市原　将志
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    • E02F9/264—Sensors and their calibration for indicating the position of the work tool
    • E02F9/265—Sensors and their calibration for indicating the position of the work tool with follow-up actions (e.g. control signals sent to actuate the work tool)

Definitions

  • the present invention relates to a construction machine control system, a construction machine, and a construction machine control method.
  • Patent Document 1 A construction machine having a working machine having a tilt bucket as disclosed in Patent Document 1 is known.
  • work machine control In the technical field related to construction machine control, work machine control is known that controls at least one position or posture of a boom, an arm, and a bucket of a work machine with respect to a target construction landform indicating a target shape to be excavated. ing. By performing the work machine control, the construction according to the target construction landform is carried out.
  • the work efficiency of the construction machine is lowered unless the control specific to the tilt bucket is performed in addition to the existing work machine control.
  • aspects of the present invention provide a construction machine control system, a construction machine, and a construction machine control method capable of suppressing a decrease in work efficiency in a construction machine including a work machine having a tilt bucket.
  • control of a construction machine including an arm, and a working machine including a bucket shaft and a bucket that is rotatable with respect to the arm about each of a tilt shaft orthogonal to the bucket shaft.
  • a system for generating a target construction landform for generating a target construction landform indicating a target shape to be excavated; a tilt data calculating unit for calculating tilt data of the bucket that rotates tilting about the tilt axis; and the bucket Based on the outer shape data of the bucket including at least the width data, a specified point position data calculating unit that calculates position data of a specified point set in the bucket, position data of the specified point, the target construction landform, A tilt eye that calculates a tilt target topography extending in a lateral direction of the bucket in the target construction topography based on tilt data.
  • terrain calculator, the defined previously points based on the distance between the tilt target landform, construction machine control system comprising: a working machine control unit for controlling the tilting rotation of the bucket is provided.
  • an upper swing body a lower traveling body that supports the upper swing body, the arm and the bucket, and a work implement supported by the upper swing body
  • a construction machine comprising the construction machine control system according to one aspect.
  • control of a construction machine including an arm and a working machine including a bucket shaft and a bucket that is rotatable with respect to the arm about each of a tilt shaft orthogonal to the bucket shaft.
  • the method includes generating at least a target construction landform indicating a target shape to be excavated, calculating tilt data of the bucket that is tilt-rotated about the tilt axis, and data relating to the width of the bucket Based on the outer shape data of the bucket, calculating position data of a specified point set in the bucket, and based on the position data of the specified point, the target construction landform, and the tilt data, the target construction landform And calculating a tilt target landform extending in the lateral direction of the bucket and a distance between the specified point and the tilt target landform.
  • the control method for a construction machine including, and outputting a control signal for controlling the tilting rotation of the bucket is provided.
  • a construction machine control system capable of suppressing a decrease in work efficiency in a construction machine including a work machine having a tilt bucket.
  • FIG. 1 is a perspective view illustrating an example of a construction machine according to the present embodiment.
  • FIG. 2 is a side sectional view showing an example of the bucket according to the present embodiment.
  • FIG. 3 is a front view showing an example of the bucket according to the present embodiment.
  • FIG. 4 is a side view schematically showing the hydraulic excavator according to the present embodiment.
  • FIG. 5 is a rear view schematically showing the hydraulic excavator according to the present embodiment.
  • FIG. 6 is a plan view schematically showing the hydraulic excavator according to the present embodiment.
  • FIG. 7 is a side view schematically showing the bucket according to the present embodiment.
  • FIG. 8 is a front view schematically showing the bucket according to the present embodiment.
  • FIG. 1 is a perspective view illustrating an example of a construction machine according to the present embodiment.
  • FIG. 2 is a side sectional view showing an example of the bucket according to the present embodiment.
  • FIG. 3 is a front view showing an example of the bucket according to the
  • FIG. 9 is a schematic diagram illustrating an example of a hydraulic system according to the present embodiment.
  • FIG. 10 is a schematic diagram illustrating an example of a hydraulic system according to the present embodiment.
  • FIG. 11 is a functional block diagram illustrating an example of a control system according to the present embodiment.
  • FIG. 12 is a diagram schematically illustrating an example of the specified points set in the bucket according to the present embodiment.
  • FIG. 13 is a schematic diagram illustrating an example of target construction data according to the present embodiment.
  • FIG. 14 is a schematic diagram showing an example of the target construction landform according to the present embodiment.
  • FIG. 15 is a schematic diagram illustrating an example of a tilt operation plane according to the present embodiment.
  • FIG. 16 is a schematic diagram illustrating an example of a tilt operation plane according to the present embodiment.
  • FIG. 17 is a schematic diagram illustrating an example of the tilt target landform according to the present embodiment.
  • FIG. 18 is a schematic diagram illustrating an example of the tilt target landform according to the present embodiment.
  • FIG. 19 is a schematic diagram for explaining tilt stop control according to the present embodiment.
  • FIG. 20 is a diagram illustrating an example of the relationship between the operating distance and the speed limit according to the present embodiment.
  • FIG. 21 is a schematic diagram for explaining the operation of the bucket according to the present embodiment.
  • FIG. 22 is a schematic diagram for explaining the operation of the bucket according to the present embodiment.
  • FIG. 23 is a schematic diagram for explaining the operation of the bucket according to the present embodiment.
  • FIG. 24 is a schematic diagram for explaining the operation of the bucket according to the present embodiment.
  • FIG. 25 is a flowchart illustrating an example of a method for controlling the excavator according to the present embodiment.
  • FIG. 26 is a schematic diagram illustrating an example of a tilt operation plane according to the present embodiment.
  • the global coordinate system is a coordinate system indicating an absolute position defined by a global navigation satellite system (GNSS) such as a global positioning system (GPS).
  • GNSS global navigation satellite system
  • GPS global positioning system
  • the local coordinate system is a coordinate system that indicates a relative position with respect to a reference position of the construction machine.
  • FIG. 1 is a perspective view showing an example of a construction machine 100 according to the present embodiment.
  • the construction machine 100 is a hydraulic excavator will be described.
  • the construction machine 100 is appropriately referred to as a hydraulic excavator 100.
  • a hydraulic excavator 100 includes a working machine 1 that is operated by hydraulic pressure, an upper swing body 2 that is a vehicle body that supports the work machine 1, and a lower traveling body that is a traveling device that supports the upper swing body 2. 3, an operating device 30 for operating the work machine 1, and a control device 50 for controlling the work machine 1.
  • the upper swing body 2 can swing around the swing axis RX while being supported by the lower traveling body 3.
  • the upper swing body 2 has a cab 4 in which an operator is boarded, and a machine room 5 in which an engine and a hydraulic pump are accommodated.
  • the cab 4 has a driver's seat 4S on which an operator is seated.
  • the machine room 5 is disposed behind the cab 4.
  • the lower traveling body 3 has a pair of crawler belts 3C.
  • the excavator 100 travels by the rotation of the crawler belt 3C.
  • the lower traveling body 3 may have a tire.
  • the work machine 1 is supported by the upper swing body 2.
  • the work machine 1 includes a boom 6 connected to the upper swing body 2 via a boom pin, an arm 7 connected to the boom 6 via an arm pin, and a bucket 8 connected to the arm 7 via a bucket pin and a tilt pin. And have.
  • the bucket 8 has a cutting edge 9.
  • the blade edge 9 of the bucket 8 is the tip of a straight blade provided on the bucket 8.
  • the blade edge 9 of the bucket 8 may be a tip of a convex blade provided on the bucket 8.
  • the boom 6 can be rotated with respect to the upper swing body 2 around a boom axis AX1 which is a rotation axis.
  • the arm 7 is rotatable with respect to the boom 6 around an arm axis AX2 that is a rotation axis.
  • the bucket 8 is rotatable with respect to the arm 7 around a bucket axis AX3 that is a rotation axis and a tilt axis AX4 that is a rotation axis orthogonal to the bucket axis AX3.
  • the rotation axis AX1, the rotation axis AX2, and the rotation axis AX3 are parallel to each other.
  • the rotation axes AX1, AX2, AX3 and the axis parallel to the turning axis RX are orthogonal to each other.
  • the rotation axes AX1, AX2, and AX3 are parallel to the Y axis of the local coordinate system.
  • the pivot axis RX is parallel to the Z axis of the local coordinate system.
  • the direction parallel to the rotation axes AX1, AX2, AX3 indicates the vehicle width direction of the upper swing body 2.
  • the direction parallel to the turning axis RX indicates the vertical direction of the upper turning body 2.
  • the direction orthogonal to both the rotation axes AX1, AX2, AX3 and the turning axis RX indicates the front-rear direction of the upper turning body 2.
  • the direction in which the work implement 1 is present is based on the operator seated on the driver's seat 4S.
  • the work machine 1 is operated by the power generated by the hydraulic cylinder 10.
  • the hydraulic cylinder 10 includes a boom cylinder 11 that operates the boom 6, an arm cylinder 12 that operates the arm 7, and a bucket cylinder 13 and a tilt cylinder 14 that operate the bucket 8.
  • the work machine 1 includes a boom stroke sensor 16 that detects a boom stroke that indicates the drive amount of the boom cylinder 11, an arm stroke sensor 17 that detects an arm stroke that indicates the drive amount of the arm cylinder 12, and the drive of the bucket cylinder 13.
  • a bucket stroke sensor 18 that detects a bucket stroke indicating the amount and a tilt stroke sensor 19 that detects a tilt stroke indicating the drive amount of the tilt cylinder 14 are provided.
  • the boom stroke sensor 16 is disposed in the boom cylinder 11.
  • the arm stroke sensor 17 is disposed in the arm cylinder 12.
  • the bucket stroke sensor 18 is disposed in the bucket cylinder 13.
  • the tilt stroke sensor 19 is disposed on the tilt cylinder 14.
  • the operating device 30 is arranged in the cab 4.
  • the operation device 30 includes an operation member that is operated by an operator of the excavator 100.
  • the operator operates the operating device 30 to activate the work machine 1.
  • the operation device 30 includes a right work machine operation lever 30R, a left work machine operation lever 30L, a tilt operation lever 30T, and an operation pedal 30F.
  • the relationship between the operation direction of the right work machine operation lever 30R and the left work machine operation lever 30L, the operation direction of the work machine 1, and the turning direction of the upper swing body 2 may not be the above-described relation.
  • the control device 50 includes a computer system.
  • the control device 50 includes a processor such as a CPU (Central Processing Unit), a non-volatile memory such as a ROM (Read Only Memory) and a volatile memory such as a RAM (Random Access Memory), and an input / output And an interface device.
  • a processor such as a CPU (Central Processing Unit)
  • a non-volatile memory such as a ROM (Read Only Memory)
  • a volatile memory such as a RAM (Random Access Memory)
  • FIG. 2 is a side sectional view showing an example of the bucket 8 according to the present embodiment.
  • FIG. 3 is a front view showing an example of the bucket 8 according to the present embodiment.
  • the bucket 8 is a tilt type bucket.
  • the work machine 1 has a bucket 8 that can rotate with respect to the arm 7 around a bucket axis AX3 and a tilt axis AX4 orthogonal to the bucket axis AX3.
  • Bucket 8 is rotatably connected to arm 7 via bucket pin 8B.
  • the bucket 8 is rotatably supported by the arm 7 via a tilt pin 8T.
  • the bucket 8 is connected to the tip of the arm 7 via the connection member 90.
  • the bucket pin 8 ⁇ / b> B connects the arm 7 and the connection member 90.
  • the tilt pin 8T connects the connecting member 90 and the bucket 8 together.
  • the bucket 8 is rotatably connected to the arm 7 via a connection member 90.
  • the bucket 8 includes a bottom plate 81, a back plate 82, an upper plate 83, a side plate 84, and a side plate 85.
  • the bucket 8 has a bracket 87 provided on the upper portion of the upper plate 83.
  • the bracket 87 is installed at the front and rear positions of the upper plate 83.
  • the bracket 87 is coupled to the connection member 90 and the tilt pin 8T.
  • the connecting member 90 includes a plate member 91, a bracket 92 provided on the upper surface of the plate member 91, and a bracket 93 provided on the lower surface of the plate member 91.
  • the bracket 92 is connected to the arm 7 and the second link pin 95P.
  • the bracket 93 is installed on the upper portion of the bracket 87 and connected to the tilt pin 8T and the bracket 87.
  • the bucket pin 8B connects the bracket 92 of the connection member 90 and the tip of the arm 7 together.
  • the tilt pin 8T connects the bracket 93 of the connection member 90 and the bracket 87 of the bucket 8 together.
  • the connecting member 90 and the bucket 8 are rotatable about the bucket axis AX3 with respect to the arm 7.
  • the bucket 8 is rotatable about the tilt axis AX4 with respect to the connection member 90.
  • the work machine 1 includes a first link member 94 that is rotatably connected to the arm 7 via the first link pin 94P, and a second link member that is rotatably connected to the bracket 92 via the second link pin 95P. 95.
  • the base end portion of the first link member 94 is connected to the arm 7 via the first link pin 94P.
  • the base end portion of the second link member 95 is connected to the bracket 92 via the second link pin 95P.
  • the distal end portion of the first link member 94 and the distal end portion of the second link member 95 are connected via a bucket cylinder top pin 96.
  • the tip of the bucket cylinder 13 is rotatably connected to the tip of the first link member 94 and the tip of the second link member 95 via the bucket cylinder top pin 96.
  • the connecting member 90 rotates about the bucket axis AX3 together with the bucket 8.
  • the tilt cylinder 14 is connected to each of a bracket 97 provided on the connection member 90 and a bracket 88 provided on the bucket 8.
  • the rod of the tilt cylinder 14 is connected to the bracket 97 via a pin.
  • the main body of the tilt cylinder 14 is connected to the bracket 88 via a pin.
  • the bucket 8 rotates around the bucket axis AX3 by the operation of the bucket cylinder 13.
  • the bucket 8 rotates around the tilt axis AX4 by the operation of the tilt cylinder 14.
  • the tilt pin 8T rotates together with the bucket 8.
  • FIG. 4 is a side view schematically showing the excavator 100 according to the present embodiment.
  • FIG. 5 is a rear view schematically showing the excavator 100 according to the present embodiment.
  • FIG. 6 is a plan view schematically showing the excavator 100 according to the present embodiment.
  • FIG. 7 is a side view schematically showing the bucket 8 according to the present embodiment.
  • FIG. 8 is a front view schematically showing the bucket 8 according to the present embodiment.
  • the detection system 400 includes a position calculation device 20 that calculates the position of the upper swing body 2, and a work machine angle calculation device 24 that calculates the angle of the work machine 1. Have.
  • the position calculator 20 includes a vehicle body position calculator 21 that detects the position of the upper swing body 2, an attitude calculator 22 that detects the attitude of the upper swing body 2, and an orientation calculator 23 that detects the orientation of the upper swing body 2. Including.
  • the vehicle body position calculator 21 includes a GPS receiver.
  • the vehicle body position calculator 21 is provided on the upper swing body 2.
  • the vehicle body position calculator 21 detects the absolute position Pg of the upper swing body 2 defined by the global coordinate system.
  • the absolute position Pg of the upper swing body 2 includes coordinate data in the Xg axis direction, coordinate data in the Yg axis direction, and coordinate data in the Zg axis direction.
  • a plurality of GPS antennas 21 ⁇ / b> A are provided on the upper swing body 2.
  • the GPS antenna 21 ⁇ / b> A receives a radio wave from a GPS satellite and outputs a signal generated based on the received radio wave to the vehicle body position calculator 21.
  • the vehicle body position calculator 21 detects the position Pr where the GPS antenna 21A defined by the global coordinate system is installed based on the signal supplied from the GPS antenna 21A.
  • the vehicle body position calculator 21 detects the absolute position Pg of the upper swing body 2 based on the position Pr where the GPS antenna 21A is installed.
  • the vehicle body position calculator 21 detects a position Pra where one GPS antenna 21A is installed and a position Prb where the other GPS antenna 21A is installed.
  • the vehicle body position calculator 21A performs an arithmetic process based on at least one of the position Pra and the position Prb, and calculates the absolute position Pg of the upper swing body 2.
  • the absolute position Pg of the upper swing body 2 is the position Pra.
  • the absolute position Pg of the upper swing body 2 may be the position Prb or a position between the position Pra and the position Prb.
  • the attitude calculator 22 includes an inertial measurement unit (Inertial Measurement Unit: IMU).
  • IMU Inertial Measurement Unit
  • the posture calculator 22 is provided in the upper swing body 2.
  • the posture calculator 22 calculates an inclination angle of the upper swing body 2 with respect to a horizontal plane (XgYg plane) defined by the global coordinate system.
  • the tilt angle of the upper swing body 2 with respect to the horizontal plane includes a roll angle ⁇ 1 that indicates the tilt angle of the upper swing body 2 in the vehicle width direction and a pitch angle ⁇ 2 that indicates the tilt angle of the upper swing body 2 in the front-rear direction.
  • the azimuth calculator 23 is based on the position Pra where one GPS antenna 21A is installed and the position Prb where the other GPS antenna 21A is installed. Is calculated.
  • the reference orientation is, for example, north.
  • the azimuth calculator 23 performs a calculation process based on the position Pra and the position Prb, and calculates the azimuth of the upper swing body 2 with respect to the reference azimuth.
  • the azimuth calculator 23 calculates a straight line connecting the position Pra and the position Prb, and calculates the azimuth of the upper swing body 2 with respect to the reference azimuth based on the angle formed by the calculated straight line and the reference azimuth.
  • the azimuth of the upper swing body 2 with respect to the reference azimuth includes a yaw angle ⁇ 3 indicating an angle formed by the reference azimuth and the azimuth of the upper swing body 2.
  • the work machine angle calculation device 24 indicates the tilt angle of the boom 6 with respect to the Z axis of the local coordinate system based on the boom stroke detected by the boom stroke sensor 16.
  • the boom angle ⁇ is calculated.
  • the work machine angle calculation device 24 calculates an arm angle ⁇ indicating an inclination angle of the arm 7 with respect to the boom 6.
  • the work machine angle calculation device 24 calculates a bucket angle ⁇ indicating the inclination angle of the blade edge 9 of the bucket 8 with respect to the arm 7 based on the bucket stroke detected by the bucket stroke sensor 18.
  • the work machine angle calculation device 24 calculates a tilt angle ⁇ indicating the tilt angle of the bucket 8 with respect to the XY plane.
  • the work machine angle calculation device 24 is configured to tilt the axis relative to the XY plane based on the boom stroke detected by the boom stroke sensor 16, the arm stroke detected by the arm stroke sensor 17, and the tilt stroke detected by the bucket stroke sensor 18.
  • a tilt axis angle ⁇ indicating the tilt angle of AX4 is calculated.
  • the boom angle ⁇ , the arm angle ⁇ , the bucket angle ⁇ , the tilt angle ⁇ , and the tilt axis angle ⁇ may be detected by, for example, an angle sensor provided in the work implement 10 without using the stroke sensor. Further, the angle of the work machine 10 is optically detected by a stereo camera or a laser scanner, and the boom angle ⁇ , arm angle ⁇ , bucket angle ⁇ , tilt angle ⁇ , and tilt axis angle ⁇ are calculated using the detection results. May be.
  • FIGS. 9 and 10 are schematic diagrams illustrating an example of a hydraulic system 300 according to the present embodiment.
  • the hydraulic cylinder 10 including the boom cylinder 11, the arm cylinder 12, the bucket cylinder 13, and the tilt cylinder 14 is driven by a hydraulic system 300.
  • the hydraulic system 300 supplies hydraulic oil to the hydraulic cylinder 10 to drive the hydraulic cylinder 10.
  • the hydraulic system 300 has a flow control valve 25.
  • the flow control valve 25 controls the amount of hydraulic oil supplied to the hydraulic cylinder 10 and the direction in which the hydraulic oil flows.
  • the hydraulic cylinder 10 has a cap side oil chamber 10A and a rod side oil chamber 10B.
  • the cap side oil chamber 10A is a space between the cylinder head cover and the piston.
  • the rod side oil chamber 10B is a space in which the piston rod is disposed.
  • FIG. 9 is a schematic diagram showing an example of a hydraulic system 300 that operates the arm cylinder 12.
  • the hydraulic system 300 is disposed in a variable displacement main hydraulic pump 31 that supplies hydraulic oil, a pilot pressure pump 32 that supplies pilot oil, oil passages 33A and 33B through which pilot oil flows, and oil passages 33A and 33B.
  • right work machine operation lever 30R and left work machine operation lever 30L for adjusting the pilot pressure for the flow rate control valve 25.
  • Including an operating device 30 and a control device 50 The right working machine operating lever 30R and the left working machine operating lever 30L of the operating device 30 are pilot hydraulic operating devices.
  • the hydraulic oil supplied from the main hydraulic pump 31 is supplied to the arm cylinder 12 via the direction control valve 25.
  • the flow rate control valve 25 is a slide spool type flow rate control valve that switches a direction in which hydraulic oil flows by moving a rod-shaped spool in the axial direction. As the spool moves in the axial direction, the supply of hydraulic oil to the cap-side oil chamber 10A of the arm cylinder 12 and the supply of hydraulic oil to the rod-side oil chamber 10B are switched. Further, the amount of hydraulic oil supplied per unit time to the arm cylinder 12 is adjusted by moving the spool in the axial direction. The cylinder speed is adjusted by adjusting the amount of hydraulic oil supplied to the arm cylinder 12.
  • the flow control valve 25 is operated by the operating device 30. Pilot oil sent from the pilot pressure pump 32 is supplied to the operating device 30. Pilot oil sent from the main hydraulic pump 31 and decompressed by the pressure reducing valve may be supplied to the operating device 30.
  • the operating device 30 includes a pilot pressure adjustment valve. Based on the operation amount of the operating device 30, the control valves 37A and 37B are operated, and the pilot pressure acting on the spool of the flow control valve 25 is adjusted. The flow control valve 25 is driven by the pilot pressure. By adjusting the pilot pressure by the operating device 30, the moving amount, moving speed, and moving direction of the spool in the axial direction are adjusted.
  • the flow control valve 25 has a first pressure receiving chamber and a second pressure receiving chamber.
  • the left work implement operation lever 30L When the left work implement operation lever 30L is operated to tilt to one side from the neutral position and the spool moves due to the pilot pressure in the oil passage 33A, the hydraulic oil from the main hydraulic pump 31 is supplied to the first pressure receiving chamber, The hydraulic oil is supplied to the cap side oil chamber 10A through the path 35A.
  • the left work implement operating lever 30L is operated so as to tilt from the neutral position to the other side and the spool is moved by the pilot pressure in the oil passage 33B, the hydraulic oil from the main hydraulic pump 31 is supplied to the second pressure receiving chamber, The hydraulic oil is supplied to the rod side oil chamber 10B through the path 35B.
  • the pressure sensor 34A detects the pilot pressure in the oil passage 33A.
  • the pressure sensor 34B detects the pilot pressure in the oil passage 33B. Detection signals from the pressure sensors 33A and 33B are output to the control device 50. When performing work implement control, the control device 50 outputs a control signal to the control valves 37A and 37B to adjust the pilot pressure.
  • the hydraulic system 300 that operates the boom cylinder 11 and the bucket cylinder 13 has the same configuration as the hydraulic system 300 that operates the arm cylinder 12. A detailed description of the hydraulic system 300 that operates the boom cylinder 11 and the bucket cylinder 13 is omitted.
  • an intervention control valve that intervenes in the raising operation of the boom 6 may be connected to the oil passage 33 ⁇ / b> A connected to the boom cylinder 11.
  • the right work machine operation lever 30R and the left work machine operation lever 30L of the operation device 30 may not be of a pilot hydraulic system.
  • the right work machine operation lever 30R and the left work machine operation lever 30L output an electrical signal to the control device 50 based on the operation amount (tilt angle) of the right work machine operation lever 30R and the left work machine operation lever 30L, and control them.
  • An electronic lever system that directly controls the flow control valve 25 based on a control signal of the device 50 may be used.
  • FIG. 10 is a diagram schematically illustrating an example of a hydraulic system 300 that operates the tilt cylinder 14.
  • the hydraulic system 300 includes a flow control valve 25 that adjusts the amount of hydraulic oil supplied to the tilt cylinder 14, control valves 37A and 37B that adjust pilot pressure acting on the flow control valve 25, a pilot pressure pump 32, and an operation pedal 30F.
  • the operation pedal 30F of the operation device 30 is a pilot hydraulic operation device.
  • the tilt operation lever 30T of the operation device 30 is an electronic lever type operation device.
  • the tilt operation lever 30T includes operation buttons provided on the right work machine operation lever 30R and the left work machine operation lever 30L.
  • the operating pedal 30F of the operating device 30 is connected to the pilot pressure pump 32.
  • the operation pedal 30F is connected to an oil passage 38A through which pilot oil sent from the control valve 37A flows through a shuttle valve 36A.
  • the operation pedal 30F is connected to an oil passage 38B through which pilot oil sent from the control valve 37B flows through a shuttle valve 36B.
  • an operation signal generated by the operation of the tilt operation lever 30T is output to the control device 50.
  • the control device 50 generates a control signal based on the operation signal output from the tilt operation lever 30T, and controls the control valves 37A and 37B.
  • the control valves 37A and 37B are electromagnetic proportional control valves.
  • the control valve 37A opens and closes the oil passage 38A based on the control signal.
  • the control valve 37B opens and closes the oil passage 38B based on the control signal.
  • the pilot pressure is adjusted based on the operation amount of the operation device 30.
  • the control device 50 outputs a control signal to the control valves 37A and 37B to adjust the pilot pressure.
  • FIG. 11 is a functional block diagram illustrating an example of the control system 200 according to the present embodiment.
  • the control system 200 includes a control device 50 that controls the work implement 1, a position calculation device 20, a work implement angle calculation device 24, a control valve 37 (37A, 37B), and target construction data. And a generation device 70.
  • the position calculation device 20 includes a vehicle body position calculator 21, an attitude calculator 22, and an azimuth calculator 23.
  • the position calculation device 20 detects the absolute position Pg of the upper swing body 2, the posture of the upper swing body 2 including the roll angle ⁇ 1 and the pitch angle ⁇ 2, and the orientation of the upper swing body 2 including the yaw angle ⁇ 3.
  • the work machine angle calculation device 24 detects angles of the work machine 1 including the boom angle ⁇ , the arm angle ⁇ , the bucket angle ⁇ , the tilt angle ⁇ , and the tilt axis angle ⁇ .
  • the control valve 37 (37A, 37B) adjusts the amount of hydraulic oil supplied to the tilt cylinder 14.
  • the control valve 37 operates based on a control signal from the control device 50.
  • the target construction data generation device 70 includes a computer system.
  • the target construction data generation device 70 generates target construction data indicating the target topography that is the target shape of the construction area.
  • the target construction data indicates a three-dimensional target shape obtained after construction by the work machine 1.
  • the target construction data generation device 70 is provided at a remote location of the excavator 100.
  • the target construction data generation device 70 is installed in equipment of a construction management company, for example.
  • the target construction data generation device 70 and the control device 50 can communicate wirelessly.
  • the target construction data generated by the target construction data generation device 70 is transmitted to the control device 50 wirelessly.
  • the target construction data generation device 70 and the control device 50 may be connected by wire, and the target construction data may be transmitted from the target construction data generation device 70 to the control device 50.
  • the target construction data generation device 70 may include a recording medium that stores the target construction data
  • the control device 50 may include a device that can read the target construction data from the recording medium.
  • the target construction data generation device 70 may be provided in the excavator 100.
  • the target construction data may be supplied to the target construction data generation device 70 of the excavator 100 by wire or wireless from an external management device that manages the construction, and the target construction data supplied by the target construction data generation device 70 may be stored. .
  • the control device 50 includes a vehicle body position data acquisition unit 51, a work implement angle data acquisition unit 52, a specified point position data calculation unit 53A, a candidate specified point data calculation unit 53B, a target construction landform generation unit 54, and tilt data.
  • a calculation unit 55, a tilt target landform calculation unit 56, a work implement control unit 57, a speed limit determination unit 58, a storage unit 59, and an input / output unit 60 are included.
  • the functions of the work machine control unit 57 and the speed limit determination unit 58 are exhibited by the processor of the control device 50.
  • the function of the storage unit 59 is performed by the storage device of the control device 50.
  • the function of the input / output unit 60 is performed by the input / output interface device of the control device 50.
  • the input / output unit 63 is connected to the position calculation device 20, the work machine angle calculation device 24, the control valve 37, and the target construction data generation device 70, and includes a vehicle body position data acquisition unit 51, a work machine angle data acquisition unit 52, a specified point.
  • Position data calculation unit 53A, candidate specified point data calculation unit 53B, target construction landform generation unit 54, tilt data calculation unit 55, tilt target landform calculation unit 56, work implement control unit 57, speed limit determination unit 58, and storage unit 59 Data communication with
  • the storage unit 59 stores specification data of the excavator 100 including work implement data.
  • the vehicle body position data acquisition unit 51 acquires vehicle body position data from the position calculation device 20 via the input / output unit 60.
  • the vehicle body position data includes the absolute position Pg of the upper swing body 2 defined by the global coordinate system, the attitude of the upper swing body 2 including the roll angle ⁇ 1 and the pitch angle ⁇ 2, and the orientation of the upper swing body 2 including the yaw angle ⁇ 3. Including.
  • the work machine angle data acquisition unit 52 acquires the work machine angle data from the work machine angle calculation device 24 via the input / output unit 60.
  • the work machine angle data detects angles of the work machine 1 including a boom angle ⁇ , an arm angle ⁇ , a bucket angle ⁇ , a tilt angle ⁇ , and a tilt axis angle ⁇ .
  • the specified point position data calculation unit 53A calculates the position data of the specified point RP set in the bucket 8 based on the target construction landform, the width data of the bucket 8, and the outer surface data of the bucket 8.
  • the specified point position data calculation unit 53 includes vehicle body position data acquired by the vehicle body position data acquisition unit 51, work machine angle data acquired by the work machine angle data acquisition unit 52, and work stored in the storage unit 59. Based on the machine data, the position data of the specified point RP set in the bucket 8 is calculated.
  • the work implement data includes a boom length L1, an arm length L2, a bucket length L3, a tilt length L4, and a bucket width L5.
  • the boom length L1 is a distance between the boom axis AX1 and the arm axis AX2.
  • the arm length L2 is a distance between the arm axis AX2 and the bucket axis AX3.
  • Bucket length L3 is the distance between bucket axis AX3 and blade edge 9 of bucket 8.
  • the tilt length L4 is a distance between the bucket axis AX3 and the tilt axis AX4.
  • the bucket width L5 is a distance between the side plate 84 and the side plate 85.
  • FIG. 12 is a diagram schematically illustrating an example of the specified point RP set in the bucket 8 according to the present embodiment.
  • a plurality of candidate specified points RPc that are candidates for the specified points RP used for tilt bucket control are set in the bucket 8.
  • the candidate specified point RPc is set on the blade edge 9 of the bucket 8 and the outer surface of the bucket 8.
  • a plurality of candidate specified points RPc are set in the bucket width direction at the blade edge 9.
  • a plurality of candidate specified points RPc are set on the outer surface of the bucket 8.
  • the work machine data includes bucket outer shape data indicating the shape and dimensions of the bucket 8.
  • the bucket outer shape data includes the width data of the bucket 8 indicating the bucket width L5. Further, the bucket outer shape data includes outer surface data of the bucket 8 including contour data of the outer surface of the bucket 8. Further, the bucket outer shape data includes coordinate data of a plurality of candidate specified points RPc of the bucket 8 with the cutting edge 9 of the bucket 8 as a reference.
  • the candidate specified point data calculation unit 53B calculates position data of a plurality of candidate specified points RPc that are candidates for the specified point RP.
  • the candidate specified point data calculation unit 53B calculates the relative position of each of the plurality of candidate specified points RPc with respect to the reference position P0 of the upper swing body 2. Further, the specified point position data calculation unit 53 calculates the absolute position of each of the plurality of candidate specified points RPc.
  • Candidate specified point data calculation unit 53B includes work implement data including boom length L1, arm length L2, bucket length L3, tilt length L4, and bucket outer shape data, boom angle ⁇ , arm angle ⁇ , bucket angle. Based on the work machine angle data including ⁇ , tilt angle ⁇ , and tilt axis angle ⁇ , the relative position of each of the plurality of candidate specified points RPc of the bucket 8 with respect to the reference position P0 of the upper swing body 2 can be calculated. As shown in FIG. 4, the reference position P ⁇ b> 0 of the upper swing body 2 is set to the swing axis RX of the upper swing body 2. The reference position P0 of the upper swing body 2 may be set to the boom axis AX1.
  • the candidate specified point data calculation unit 53 ⁇ / b> B is based on the absolute position Pg of the upper swing body 2 detected by the position calculation device 20 and the relative position between the reference position P ⁇ b> 0 of the upper swing body 2 and the bucket 8.
  • the absolute position Pa of 8 can be calculated.
  • the relative position between the absolute position Pg and the reference position P0 is known data derived from the specification data of the excavator 100.
  • the candidate specified point data calculation unit 53B includes vehicle body position data including the absolute position Pg of the upper swing body 2, the relative position between the reference position P0 of the upper swing body 2 and the bucket 8, work implement data, and work implement angle data. Based on the above, the absolute position of each of the plurality of candidate specified points RPc of the bucket 8 can be calculated.
  • the candidate specified point RPc is not limited to a point as long as the width data of the bucket 8 and the outer surface data of the bucket 8 are included.
  • the target construction landform generation unit 54 generates the target construction landform CS indicating the target shape of the excavation target based on the target construction data supplied from the target construction data generation device 70 and stored in the storage unit 62.
  • the target construction data generation device 70 may supply the target construction topography generation unit 54 with the three-dimensional target topography data as the target construction data, or a plurality of line data or a plurality of point data indicating a part of the target shape. You may supply to the target construction topography production
  • the target construction data generation device 70 supplies line data indicating a part of the target shape to the target construction topography generation unit 54 as the target construction data.
  • FIG. 13 is a schematic diagram showing an example of the target construction data CD according to the present embodiment.
  • the target construction data CD indicates the target topography of the construction area.
  • the target landform includes a plurality of target construction landforms CS each represented by a triangular polygon.
  • Each of the plurality of target construction terrain CS indicates a target shape to be excavated by the work machine 1.
  • a point AP that is closest to the bucket 8 in the target construction topography CS is defined.
  • a work machine operation plane WP that passes through the point AP and the bucket 8 and is orthogonal to the bucket axis AX3 is defined.
  • the work machine operation plane WP is an operation plane in which the blade edge 9 of the bucket 8 is moved by at least one operation of the boom cylinder 11, the arm cylinder 12, and the bucket cylinder 13, and is parallel to the XZ plane.
  • the specified point position data calculation unit 53A calculates the position data of the specified point RP whose vertical distance is specified closest to the point AP of the target construction landform CS based on the target construction landform CS and the outer shape data of the bucket 8. To do.
  • the specified point RP at least data related to the width of the bucket 8 may be used. Further, the specified point RP may be designated by the operator.
  • the target construction landform generation unit 54 acquires a line LX that is an intersection line between the work machine operation plane WP and the target construction landform CS. In addition, the target construction landform generation unit 54 acquires a line LY that passes through the point AP and is orthogonal to the line LX in the target construction landform CS. A line LY indicates an intersection line between the lateral motion plane VP and the target construction landform CS.
  • FIG. 14 is a schematic diagram showing an example of the target construction landform CS according to the present embodiment.
  • the target construction landform generation unit 54 acquires the line LX and the line LY, and generates the target construction landform CS indicating the target shape of the excavation target based on the line LX and the line LY.
  • the control device 50 moves the bucket 8 along a line LX that is an intersection line between the work machine operation plane WP passing through the bucket 8 and the target construction landform CS.
  • the tilt data calculation unit 55 calculates a tilt operation plane TP that passes through the specified point RP of the bucket 8 and is orthogonal to the tilt axis AX4 as tilt data.
  • FIG. 15 and 16 are schematic views showing an example of the tilt operation plane TP according to the present embodiment.
  • FIG. 15 shows a tilt operation plane TP when the tilt axis AX4 is parallel to the target construction landform CS.
  • FIG. 16 shows a tilt operation plane TP when the tilt axis AX4 is not parallel to the target construction landform CS.
  • the tilt operation plane TP refers to an operation plane that passes through a specified point RP selected from a plurality of candidate specified points RPc specified in the bucket 8 and is orthogonal to the tilt axis AX4.
  • the specified point RP is the specified point RP that has been determined to be most advantageous in tilt bucket control among the plurality of candidate specified points RPc.
  • the specified point RP that is most advantageous in tilt bucket control is the specified point RP that is closest to the target construction landform CS.
  • the specified point RP that is most advantageous in tilt bucket control may be the specified point RP at which the cylinder speed of the hydraulic cylinder 10 becomes the highest when tilt bucket control is performed based on the specified point RP.
  • the tilt operation plane TP is an operation plane in which the specified point RP (blade edge 9) of the bucket 8 is moved by the operation of the tilt cylinder 14.
  • the tilt of the tilt operation plane TP also changes.
  • the work machine angle calculation device 24 can calculate the tilt axis angle ⁇ indicating the tilt angle of the tilt axis AX4 with respect to the XY plane.
  • the tilt axis angle ⁇ is acquired by the work machine angle data acquisition unit 52.
  • the position data of the specified point RP is calculated by the specified point position data calculating unit 53A.
  • the tilt data calculation unit 55 performs tilting based on the tilt axis angle ⁇ of the tilt axis AX4 acquired by the work implement angle data acquisition unit 52 and the position of the specified point RP calculated by the specified point position data calculation unit 53A.
  • An operation plane TP can be calculated.
  • the tilt target landform calculation unit 56 extends in the lateral direction of the bucket 8 in the target construction landform CS based on the position data of the specified point RP selected from the plurality of candidate specified points RPc, the target construction landform CS, and the tilt data.
  • the existing tilt target landform ST is calculated.
  • the tilt target landform calculator 56 calculates the tilt target landform ST defined by the intersection of the target construction landform CS and the tilt operation plane TP. As shown in FIGS. 15 and 16, the tilt target landform ST is represented by an intersection line between the target construction landform CS and the tilt operation plane TP.
  • the work machine control unit 57 outputs a control signal for controlling the hydraulic cylinder 10.
  • the work implement control unit 57 tilts the bucket 8 about the tilt axis AX4 based on the operation distance Da indicating the distance between the specified point RP of the bucket 8 and the tilt target landform ST.
  • Tilt stop control is performed to stop. That is, in the present embodiment, tilt stop control is performed based on the tilt target landform ST.
  • the work implement control unit 57 stops the bucket 8 at the tilt target landform ST so that the bucket 8 that rotates by tilt does not exceed the tilt target landform ST.
  • the tilt bucket control (tilt stop control) based on the tilt target landform ST and the tilt bucket control (tilt stop control) based on the line LY are substantially the same.
  • the work implement control unit 57 performs tilt stop control based on the specified point RP having the shortest operating distance Da among the plurality of candidate specified points RPc set in the bucket 8. In other words, the work implement control unit 57 sets the closest target point RP to the tilt target landform ST so that the specified point RP closest to the tilt target landform ST among the plurality of candidate specified points RPc set in the bucket 8 does not exceed the tilt target landform ST. Tilt stop control is performed based on the operating distance Da between the nearest specified point RP and the tilt target landform ST.
  • the speed limit determining unit 58 determines a speed limit U for the tilt rotation speed of the bucket 8 based on the operating distance Da.
  • the speed limit determining unit 58 limits the tilt rotation speed when the operating distance Da is equal to or smaller than the threshold line distance H.
  • FIG. 17 is a schematic diagram for explaining tilt stop control according to the present embodiment.
  • a target construction landform CS is defined, and a speed limit intervention line IL is defined.
  • the speed limit line IL is parallel to the tilt axis AX4 and is defined at a position separated from the tilt target landform ST by the line distance H.
  • the line distance H is desirably set so as not to impair the operator's operational feeling.
  • the work machine control unit 57 limits the tilt rotation speed of the bucket 8 when at least a part of the bucket 8 that rotates by tilt exceeds the speed limit intervention line IL and the operating distance Da becomes equal to or less than the line distance H.
  • the speed limit determining unit 58 determines a speed limit U for the tilt rotation speed of the bucket 8 that exceeds the speed limit intervention line IL. In the example shown in FIG. 17, since a part of the bucket 8 exceeds the speed limit intervention line IL and the operating distance Da is smaller than the line distance H, the tilt rotation speed is limited.
  • the speed limit determining unit 58 acquires the operating distance Da between the specified point RP and the tilt target landform ST in a direction parallel to the tilt operation plane TP. In addition, the speed limit determining unit 58 acquires a speed limit U corresponding to the operating distance Da. When it is determined that the operation distance Da is equal to or less than the line distance H, the work machine control unit 57 limits the tilt rotation speed.
  • FIG. 18 is a diagram illustrating an example of the relationship between the operating distance Da and the speed limit U according to the present embodiment.
  • FIG. 18 shows an example of the relationship between the operating distance Da and the speed limit U for stopping the tilt rotation of the bucket 8 based on the operating distance Da.
  • the speed limit U is a speed that is uniformly determined according to the operating distance Da.
  • the speed limit U is not set when the operating distance Da is greater than the line distance H, and is set when the operating distance Da is equal to or less than the line distance H.
  • the speed limit U becomes smaller, and when the operating distance Da becomes zero, the speed limit U also becomes zero.
  • the direction approaching the target construction landform CS is represented as a negative direction.
  • the speed limit determining unit 58 calculates the moving speed Vr when the specified point RP moves toward the target construction landform CS (tilt target landform ST) based on the operation amount of the tilt operation lever 30T of the operation device 30.
  • the moving speed Vr is a moving speed of the specified point RP in a plane parallel to the tilt operation plane TP.
  • the moving speed Vr is calculated for each of the plurality of specified points RP.
  • the moving speed Vr is calculated based on the current value output from the tilt operation lever 30T.
  • a current corresponding to the operation amount of the tilt operation lever 30T is output from the tilt operation lever 30T.
  • the storage unit 59 can store the cylinder speed of the tilt cylinder 14 corresponding to the operation amount of the tilt operation lever 30T.
  • the cylinder speed may be obtained from detection by a cylinder stroke sensor.
  • the speed limit determining unit 58 converts the cylinder speed of the tilt cylinder 14 into the moving speeds Vr of the plurality of specified points RP of the bucket 8 using the Jacobian determinant.
  • the work machine control unit 58 When it is determined that the operating distance Da is equal to or less than the line distance H, the work machine control unit 58 performs speed limitation to limit the moving speed Vr of the specified point RP with respect to the target construction landform CS to the speed limit U.
  • the work implement control unit 58 outputs a control signal to the control valve 37 in order to suppress the moving speed Vr of the specified point RP of the bucket 8.
  • the work machine control unit 58 outputs a control signal to the control valve 37 so that the moving speed Vr of the specified point RP of the bucket 8 becomes the speed limit U according to the operating distance Da.
  • the moving speed RP of the specified point RP of the bucket 8 that rotates by tilting becomes slower as the specified point RP approaches the target construction landform CS (tilt target landform ST), and the specified point RP (blade edge 9) becomes the target construction landform CD. When it reaches, it becomes zero.
  • FIG. 19 is a schematic diagram for explaining the operation of the bucket 8 according to the present embodiment.
  • the bucket 8 tilts and rotates in a state where the tilt axis AX4 is inclined with respect to the target construction landform CS.
  • the operating distance Da between the bucket 8 that rotates by tilt and the target construction landform CS is sufficient, and the possibility that the bucket 8 that rotates by tilting about the tilt axis AX4 exceeds the target construction landform CS is low.
  • FIG. 19 the state shown in FIG.
  • tilt stop control is performed based on the vertical distance Db between the blade edge 9 and the target construction landform CS in the normal direction of the target construction landform CS, that is, a line extending in the Y-axis direction.
  • the operating distance Da between the bucket 8 that rotates and the target construction landform CS is sufficient, and the bucket 8 that rotates and tilts around the tilt axis AX4 sets the target construction landform CS.
  • tilt stop control is performed based on the vertical distance Db that is shorter than the operating distance Da.
  • the lateral motion plane VP is a plane that is orthogonal to the work implement motion plane WP and passes through the point AP (see FIG. 13).
  • the tilt rotation of the bucket 8 may be stopped unnecessarily.
  • the working efficiency of the excavator 100 is lowered. Further, when the tilt rotation of the bucket 8 stops unnecessarily, the operator feels stress.
  • a tilt operation plane TP is defined, and a tilt target landform ST that is an intersection line between the tilt operation plane TP and the target construction landform CS is derived.
  • the work implement control unit 57 determines that the specified point RP exceeds the target construction landform CS based on the operating distance Da between the specified point RP closest to the tilt target landform ST and the target construction landform CS among the plurality of candidate specified points RPc.
  • Tilt stop control is implemented so that there is no such thing. Since the tilt stop control is performed based on the operating distance Da longer than the vertical distance Db, the tilt rotation of the bucket 8 is unnecessarily stopped as compared with the case where the tilt stop control is performed based on the vertical distance Db. Is suppressed.
  • FIG. 20 and 21 are schematic views showing an example of the tilt target landform ST according to the present embodiment.
  • FIG. 20 is a diagram illustrating the tilt target landform ST when the target construction landform CS is parallel to the XY plane that is the reference plane of the upper swing body 2.
  • FIG. 21 is a diagram illustrating the tilt target landform ST when the target construction landform CS is inclined with respect to the XY plane. From the state in which the tilt axis AX4 and the target construction landform CS are parallel, at least one of the boom cylinder 11, the arm cylinder 12, and the bucket cylinder 13 is operated, and the tilt axis AX4 is inclined with respect to the target construction landform CS.
  • the tilt target landform ST moves from the tilt target landform ST0 to the tilt target landform STa.
  • the target construction landform CS is parallel to the XY plane, and the tilt target landform ST is translated from the tilt target landform ST0 to the tilt target landform STa.
  • the tilt target landform ST (ST0, STa) extends in the vehicle width direction parallel to the bucket axis AX3.
  • the tilt stop control sequence based on the line LY (tilt target landform ST0) and the tilt target landform ST translated from the line LY and the reference tilt stop control sequence are substantially the same.
  • the specified point RP is set to the target point RP by the tilt rotation of the bucket 8 both when the tilt axis AX4 is parallel to the target construction landform CS and when the tilt axis AX4 is not parallel to the target construction landform CS.
  • the tilt stop control for stopping the tilt rotation of the bucket 8 has the same effect.
  • FIG. 21 shows, as an example, a state where the bucket 8 tilts and rotates in a state where the target construction landform CS is inclined in the + Z direction toward the + X direction.
  • the line LY extends in the vehicle width direction of the upper swing body 2.
  • the tilt target landform ST does not move in parallel.
  • the tilt target landform ST extends in the lateral direction of the bucket 8, but is not parallel to the bucket axis AX3.
  • the tilt stop control is not performed based on the distance between the specified point RP of the bucket 8 and the tilt target landform ST, but the tilt stop is performed based on the distance between the specified point RP of the bucket 8 and the line LY.
  • the control it is difficult to appropriately perform the tilt stop control. That is, when the tilt stop control is performed based on the line LY, the distance between the specified point RP and the line LY is a close distance that is limited (limits the tilt rotation). The rotation may be stopped unnecessarily.
  • tilt stop control is performed based on the distance between the specified point RP of the bucket 8 and the tilt target landform ST. Even in the state where the target construction landform CS is inclined, when the tilt stop control is performed based on the operation distance Da between the specified point RP of the bucket 8 and the tilt target landform ST, the operation distance Da is not sufficiently limited. By having a sufficient distance, the tilt rotation of the bucket 8 is prevented from being stopped unnecessarily, and the tilt stop control is appropriately performed.
  • FIG. 22, FIG. 23, and FIG. 24 a comparison of tilt stop control using the tilt target landform ST and the line LY is shown in FIG. 22, FIG. 23, and FIG. 24 in a state where the upper swing body 2 is inclined with respect to the target construction landform CS.
  • FIG. 22 With the tilt rotation of the bucket 8, the bucket 8 (blade edge 9) portion where the vertical distance Db from the target construction landform CS has the shortest distance changes.
  • the portion 9A that is the bucket left end of the blade edge 9 of the bucket 8 is closest to the target construction landform CS.
  • the portion 9B that is the bucket right end of the blade edge 9 of the bucket 8 is closest to the target construction landform CS.
  • the normal line of the target construction landform CS As shown in FIG. 22, when the bucket 8 is tilted and the part of the bucket 8 having the shortest vertical distance Db from the target construction landform CS in the normal direction of the target construction landform CS changes, the normal line of the target construction landform CS The position of the line LY where the distance from the part of the bucket 8 is the shortest in the direction changes from the part 9A to the part 9B in the target construction landform CS. That is, depending on the relationship between the target construction landform and the inclination of the vehicle body, the position of the line LY in the target construction landform CS where the distance to the part 9A is the shortest in the normal direction of the target construction landform CS and the distance from the part 9B are the largest. There is a case where the position is different from the position of the line LY in the target construction landform CS to be shortened. In other words, each time the bucket 8 rotates by tilt, the position of the line LY that defines the vertical distance Db changes.
  • FIGS. FIG. 23 and FIG. 24 are diagrams showing how the line LY that defines the vertical distance Db changes each time the bucket 8 tilts.
  • 23 and 24 show how the line LY changes when the upper swing body 2 is inclined in the lateral direction (+ Y direction or -Y direction) and the forward direction (+ X direction).
  • the vertical distance Db suddenly changes when the position of the line LY changes from the line LYa in FIG. 23 to the line LYb in FIG. 24 due to the tilt rotation of the bucket 8.
  • a phenomenon occurs in which the tilt rotation of the bucket 8 suddenly stops, where the speed limit U has changed. This behavior may give the operator a sense of incongruity or give an impact to the operator.
  • the position of the tilt target landform ST does not change only by the bucket 8 being rotated. Therefore, a sudden stop of the tilting operation in which the operator feels uncomfortable does not occur, and the operator can perform a smooth excavation operation including tilt rotation without feeling uncomfortable.
  • the normal line of the target construction landform CS As shown in FIG. 22, when the bucket 8 is tilted and the part of the bucket 8 having the shortest vertical distance Db from the target construction landform CS in the normal direction of the target construction landform CS changes, the normal line of the target construction landform CS The position of the line LY where the distance from the bucket 8 in the direction is the shortest changes in the target construction landform CS. That is, as shown in FIG. 22, the target construction landform where the distance between the position LY in the target construction landform CS where the distance to the part 9A is the shortest in the normal direction of the target construction landform CS and the part 9B is the shortest. It is different from the position of the line LY in CS. In other words, each time the bucket 8 rotates by tilt, the position of the line LY that defines the vertical distance Db changes.
  • the position of the tilt target landform ST does not change only by the bucket 8 being tilted and rotated. Therefore, the excavation work using the bucket 8 capable of tilt rotation is smoothly performed.
  • FIG. 25 is a flowchart illustrating an example of a method for controlling the excavator 100 according to the present embodiment.
  • the target construction landform generation unit 54 generates the target construction landform CS based on the line LX and the line LY that are the target construction data supplied from the target construction data generation device 70 (step S10).
  • Candidate specified point data calculation unit 53B has a plurality of work machine angle data acquired by work machine angle data acquisition unit 52 and a plurality of work machine data stored in storage unit 59. The position data of each candidate specified point RPc is calculated (step S20).
  • the tilt data calculation unit 55 selects a preferential point RP that is most advantageous in tilt bucket control from a plurality of candidate prescription points RPc, and calculates a tilt operation plane TP that passes through the selected prescription point RP and is orthogonal to the tilt axis AX4 (step). S30).
  • the tilt target landform calculation unit 56 calculates the tilt target landform ST where the target construction landform CS and the tilt operation plane TP intersect (step S40).
  • the speed limit determining unit 58 calculates the operating distance Da between the specified point RP and the tilt target landform ST (step S50).
  • the speed limit is determined based on the operating distance Da.
  • the speed limit determining unit 58 determines a speed limit U corresponding to the operating distance Da (step S60).
  • the work implement control unit 57 controls the control valve 37 based on the moving speed Vr of the specified point RP of the bucket 8 calculated from the operation amount of the tilt operation lever 30T and the speed limit U determined by the speed limit determining section 58. A control signal for is calculated.
  • the work machine control unit 57 calculates a control signal for setting the moving speed Vr to the limit speed U and outputs the control signal to the control valve 37.
  • the control valve 37 controls the pilot pressure based on the control signal output from the work implement control unit 57. As a result, the moving speed Vr of the specified point RP of the bucket 8 is limited (step S70).
  • the tilt operation plane TP and the target construction landform CS that intersects the tilt axis AX4 and passes through the specified point RP of the bucket 8 intersect the tilt operation plane TP. Since the tilt target landform ST is set and the tilt stop control is performed based on the operating distance Da between the specified point RP and the tilt target landform ST, the tilt rotation of the bucket 8 may be stopped unnecessarily. It is suppressed. Therefore, the operator's stress is alleviated and a decrease in work efficiency of the excavator 100 is suppressed.
  • the tilt stop control according to the present embodiment is performed by tilting the bucket 8 while the tilt axis AX is inclined with respect to the target construction landform CS. This is effective in that it is possible to suppress a decrease in work efficiency of the excavator 100.
  • the tilt stop control is performed based on the operating distance Da between the specified point RP set on the blade edge 9 of the bucket 8 and the target construction landform CS. As shown in FIG. 26, the tilt stop control may be performed based on the operating distance Da between the specified point RP set on the outer surface of the bucket 8 and the target construction landform CS.
  • Tilt stop control may be performed so that the tilt rotation of the bucket 8 stops at a specified position different from the tilt target landform ST, which has a specified positional relationship with respect to the tilt target landform ST.
  • tilt stop control is performed to stop the operation with respect to the tilt rotation
  • intervention control in which the control device determines a control command in a direction opposite to the operation command may be performed for the operation.
  • the construction machine 100 is a hydraulic excavator.
  • the components described in the above-described embodiments can be applied to a construction machine having a work machine other than the hydraulic excavator.
  • the work machine 1 in addition to the bucket shaft AX3 and the tilt shaft AX4, the work machine 1 may be provided with a rotation shaft that rotatably supports the bucket 8.
  • the upper swing body 2 may be rotated by hydraulic pressure, or may be rotated by power generated by the electric actuator. Further, the work implement 1 may be operated not by the hydraulic cylinder 10 but by the power generated by the electric actuator.

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Abstract

建設機械の制御システムは、掘削対象の目標形状を示す目標施工地形を生成する目標施工地形生成部と、チルト軸を中心にチルト回転するバケットのチルトデータを算出するチルトデータ算出部と、バケットの幅データを少なくとも含むバケットの外形データに基づいて、バケットに設定される規定点の位置データを算出する規定点位置データ算出部と、規定点の位置データと目標施工地形とチルトデータとに基づいて、目標施工地形においてバケットの側方方向に延在するチルト目標地形を算出するチルト目標地形算出部と、規定点とチルト目標地形との距離に基づいて、バケットのチルト回転を制御する作業機制御部と、を備える。

Description

建設機械の制御システム、建設機械、及び建設機械の制御方法
　本発明は、建設機械の制御システム、建設機械、及び建設機械の制御方法に関する。
　特許文献１に開示されているような、チルト式バケットを有する作業機を備える建設機械が知られている。
国際公開第２０１５／１８６１７９号
　建設機械の制御に係る技術分野において、掘削対象の目標形状を示す目標施工地形に対して、作業機のうちブーム、アーム、及びバケットの少なくとも一つの位置又は姿勢を制御する作業機制御が知られている。作業機制御が実施されることにより、目標施工地形に則った施工が実施される。
　チルト式バケットを有する建設機械においては、既存の作業機制御に加えてチルト式バケットに固有の制御を実施しなければ、建設機械の作業効率が低下する。
　本発明の態様は、チルト式バケットを有する作業機を備える建設機械において、作業効率の低下を抑制できる建設機械の制御システム、建設機械、及び建設機械の制御方法を提供する。
　本発明の第１の態様に従えば、アームと、バケット軸及び前記バケット軸と直交するチルト軸のそれぞれを中心に前記アームに対して回転可能なバケットとを含む作業機を備える建設機械の制御システムであって、掘削対象の目標形状を示す目標施工地形を生成する目標施工地形生成部と、前記チルト軸を中心にチルト回転する前記バケットのチルトデータを算出するチルトデータ算出部と、前記バケットの幅データを少なくとも含む前記バケットの外形データに基づいて、前記バケットに設定される規定点の位置データを算出する規定点位置データ算出部と、前記規定点の位置データと前記目標施工地形と前記チルトデータとに基づいて、前記目標施工地形において前記バケットの側方方向に延在するチルト目標地形を算出するチルト目標地形算出部と、前記規定点と前記チルト目標地形との距離に基づいて、前記バケットのチルト回転を制御する作業機制御部と、を備える建設機械の制御システムが提供される。
　本発明の第２の態様に従えば、上部旋回体と、前記上部旋回体を支持する下部走行体と、前記アームと前記バケットとを含み、前記上部旋回体に支持される作業機と、第１の態様の建設機械の制御システムと、を備える建設機械が提供される。
　本発明の第３の態様に従えば、アームと、バケット軸及び前記バケット軸と直交するチルト軸のそれぞれを中心に前記アームに対して回転可能なバケットとを含む作業機を備える建設機械の制御方法であって、掘削対象の目標形状を示す目標施工地形を生成することと、前記チルト軸を中心にチルト回転する前記バケットのチルトデータを算出することと、前記バケットの幅に関するデータを少なくとも含む前記バケットの外形データに基づいて、前記バケットに設定される規定点の位置データを算出することと、前記規定点の位置データと前記目標施工地形と前記チルトデータとに基づいて、前記目標施工地形において前記バケットの側方方向に延在するチルト目標地形を算出することと、前記規定点と前記チルト目標地形との距離に基づいて、前記バケットのチルト回転を制御する制御信号を出力することと、を含む建設機械の制御方法が提供される。
　本発明の態様によれば、チルト式バケットを有する作業機を備える建設機械において、作業効率の低下を抑制できる建設機械の制御システム、建設機械、及び建設機械の制御方法が提供される。
図１は、本実施形態に係る建設機械の一例を示す斜視図である。 図２は、本実施形態に係るバケットの一例を示す側断面図である。 図３は、本実施形態に係るバケットの一例を示す正面図である。 図４は、本実施形態に係る油圧ショベルを模式的に示す側面図である。 図５は、本実施形態に係る油圧ショベルを模式的に示す背面図である。 図６は、本実施形態に係る油圧ショベルを模式的に示す平面図である。 図７は、本実施形態に係るバケットを模式的に示す側面図である。 図８は、本実施形態に係るバケットを模式的に示す正面図である。 図９は、本実施形態に係る油圧システムの一例を示す模式図である。 図１０は、本実施形態に係る油圧システムの一例を示す模式図である。 図１１は、本実施形態に係る制御システムの一例を示す機能ブロック図である。 図１２は、本実施形態に係るバケットに設定される規定点の一例を模式的に示す図である。 図１３は、本実施形態に係る目標施工データの一例を示す模式図である。 図１４は、本実施形態に係る目標施工地形の一例を示す模式図である。 図１５は、本実施形態に係るチルト動作平面の一例を示す模式図である。 図１６は、本実施形態に係るチルト動作平面の一例を示す模式図である。 図１７は、本実施形態に係るチルト目標地形の一例を示す模式図である。 図１８は、本実施形態に係るチルト目標地形の一例を示す模式図である。 図１９は、本実施形態に係るチルト停止制御を説明するための模式図である。 図２０は、本実施形態に係る動作距離と制限速度との関係の一例を示す図である。 図２１は、本実施形態に係るバケットの作用を説明するための模式図である。 図２２は、本実施形態に係るバケットの作用を説明するための模式図である。 図２３は、本実施形態に係るバケットの作用を説明するための模式図である。 図２４は、本実施形態に係るバケットの作用を説明するための模式図である。 図２５は、本実施形態に係る油圧ショベルの制御方法の一例を示すフローチャートである。 図２６は、本実施形態に係るチルト動作平面の一例を示す模式図である。
　以下、本発明に係る実施形態について図面を参照しながら説明するが、本発明はこれに限定されない。以下で説明する各実施形態の構成要素は、適宜組み合わせることができる。また、一部の構成要素を用いない場合もある。
　以下の説明においては、グローバル座標系（ＸｇＹｇＺｇ座標系）及びローカル座標系（ＸＹＺ座標系）を設定して各部の位置関係について説明する。グローバル座標系とは、全地球測位システム（Global　Positioning　System：ＧＰＳ）のような全地球航法衛星システム（Global　Navigation　Satellite　System：ＧＮＳＳ）により規定される絶対位置を示す座標系である。ローカル座標系とは、建設機械の基準位置に対する相対位置を示す座標系である。
［建設機械］
　図１は、本実施形態に係る建設機械１００の一例を示す斜視図である。本実施形態においては、建設機械１００が油圧ショベルである例について説明する。以下の説明においては、建設機械１００を適宜、油圧ショベル１００、と称する。
　図１に示すように、油圧ショベル１００は、油圧により作動する作業機１と、作業機１を支持する車体である上部旋回体２と、上部旋回体２を支持する走行装置である下部走行体３と、作業機１を操作するための操作装置３０と、作業機１を制御する制御装置５０とを備える。上部旋回体２は、下部走行体３に支持された状態で旋回軸ＲＸを中心に旋回可能である。
　上部旋回体２は、オペレータが搭乗する運転室４と、エンジン及び油圧ポンプが収容される機械室５とを有する。運転室４は、オペレータが着座する運転席４Ｓを有する。機械室５は、運転室４の後方に配置される。
　下部走行体３は、一対の履帯３Ｃを有する。履帯３Ｃの回転により、油圧ショベル１００が走行する。なお、下部走行体３がタイヤを有してもよい。
　作業機１は、上部旋回体２に支持される。作業機１は、ブームピンを介して上部旋回体２に連結されるブーム６と、アームピンを介してブーム６に連結されるアーム７と、バケットピン及びチルトピンを介してアーム７に連結されるバケット８とを有する。バケット８は、刃先９を有する。本実施形態において、バケット８の刃先９は、バケット８に設けられたストレート形状の刃の先端部である。なお、バケット８の刃先９は、バケット８に設けられた凸形状の刃の先端部でもよい。
　ブーム６は、回転軸であるブーム軸ＡＸ１を中心に上部旋回体２に対して回転可能である。アーム７は、回転軸であるアーム軸ＡＸ２を中心にブーム６に対して回転可能である。バケット８は、回転軸であるバケット軸ＡＸ３及びバケット軸ＡＸ３と直交する回転軸であるチルト軸ＡＸ４のそれぞれを中心にアーム７に対して回転可能である。回転軸ＡＸ１と回転軸ＡＸ２と回転軸ＡＸ３とは平行である。回転軸ＡＸ１，ＡＸ２，ＡＸ３と旋回軸ＲＸと平行な軸とは直交する。回転軸ＡＸ１，ＡＸ２，ＡＸ３は、ローカル座標系のＹ軸と平行である。旋回軸ＲＸは、ローカル座標系のＺ軸と平行である。回転軸ＡＸ１，ＡＸ２，ＡＸ３と平行な方向は、上部旋回体２の車幅方向を示す。旋回軸ＲＸと平行な方向は、上部旋回体２の上下方向を示す。回転軸ＡＸ１，ＡＸ２，ＡＸ３及び旋回軸ＲＸの両方と直交する方向は、上部旋回体２の前後方向を示す。運転席４Ｓに着座したオペレータを基準として作業機１が存在する方向が前方である。
　作業機１は、油圧シリンダ１０が発生する動力により作動する。油圧シリンダ１０は、ブーム６を作動させるブームシリンダ１１と、アーム７を作動させるアームシリンダ１２と、バケット８を作動させるバケットシリンダ１３及びチルトシリンダ１４とを含む。
　また、作業機１は、ブームシリンダ１１の駆動量を示すブームストロークを検出するブームストロークセンサ１６と、アームシリンダ１２の駆動量を示すアームストロークを検出するアームストロークセンサ１７と、バケットシリンダ１３の駆動量を示すバケットストロークを検出するバケットストロークセンサ１８と、チルトシリンダ１４の駆動量を示すチルトストロークを検出するチルトストロークセンサ１９とを有する。ブームストロークセンサ１６は、ブームシリンダ１１に配置される。アームストロークセンサ１７は、アームシリンダ１２に配置される。バケットストロークセンサ１８は、バケットシリンダ１３に配置される。チルトストロークセンサ１９は、チルトシリンダ１４に配置される。
　操作装置３０は、運転室４に配置される。操作装置３０は、油圧ショベル１００のオペレータに操作される操作部材を含む。オペレータは、操作装置３０を操作して、作業機１を作動させる。本実施形態において、操作装置３０は、右作業機操作レバー３０Ｒと、左作業機操作レバー３０Ｌと、チルト操作レバー３０Ｔと、操作ペダル３０Ｆとを含む。
　中立位置にある右作業機操作レバー３０Ｒが前方に操作されると、ブーム６が下げ動作し、後方に操作れると、ブーム６が上げ動作する。中立位置にある右作業機操作レバー３０Ｒが右方に操作されると、バケット８がダンプし、左方に操作されると、バケット８が掘削する。
　中立位置にある左作業機操作レバー３０Ｌが前方に操作されると、アーム７がダンプし、後方に操作されると、アーム７が掘削する。中立位置にある左作業機操作レバー３０Ｌが右方に操作されると、上部旋回体２が右旋回し、左方に操作されると、上部旋回体２が左旋回する。
　なお、右作業機操作レバー３０Ｒ及び左作業機操作レバー３０Ｌの操作方向と、作業機１の動作方向及び上部旋回体２の旋回方向との関係は、上述の関係でなくてもよい。
　制御装置５０は、コンピュータシステムを含む。制御装置５０は、ＣＰＵ（Central　Processing　Unit）のようなプロセッサと、ＲＯＭ（Read　Only　Memory）のような不揮発性メモリ及びＲＡＭ（Random　Access　Memory）のような揮発性メモリを含む記憶装置と、入出力インターフェース装置とを有する。
［バケット］
　次に、本実施形態に係るバケット８について説明する。図２は、本実施形態に係るバケット８の一例を示す側断面図である。図３は、本実施形態に係るバケット８の一例を示す正面図である。本実施形態において、バケット８は、チルト式バケットである。
　図２及び図３に示すように、作業機１は、バケット軸ＡＸ３及びバケット軸ＡＸ３と直交するチルト軸ＡＸ４のそれぞれを中心にアーム７に対して回転可能なバケット８を有する。バケット８は、バケットピン８Ｂを介してアーム７に回転可能に連結される。また、バケット８は、チルトピン８Ｔを介してアーム７に回転可能に支持される。
　バケット８は、接続部材９０を介して、アーム７の先端部に接続される。バケットピン８Ｂは、アーム７と接続部材９０とを連結する。チルトピン８Ｔは、接続部材９０とバケット８とを連結する。バケット８は、接続部材９０を介して、アーム７に回転可能に接続される。
　バケット８は、底板８１と、背板８２と、上板８３と、側板８４と、側板８５とを含む。バケット８は、上板８３の上部に設けられたブラケット８７を有する。ブラケット８７は、上板８３の前後位置に設置される。ブラケット８７は、接続部材９０及びチルトピン８Ｔと連結される。
　接続部材９０は、プレート部材９１と、プレート部材９１の上面に設けられたブラケット９２と、プレート部材９１の下面に設けられたブラケット９３とを有する。ブラケット９２は、アーム７及び第２リンクピン９５Ｐと連結される。ブラケット９３はブラケット８７の上部に設置され、チルトピン８Ｔ及びブラケット８７と連結される。
　バケットピン８Ｂは、接続部材９０のブラケット９２とアーム７の先端部とを連結する。チルトピン８Ｔは、接続部材９０のブラケット９３とバケット８のブラケット８７とを連結する。接続部材９０及びバケット８は、アーム７に対してバケット軸ＡＸ３を中心に回転可能である。バケット８は、接続部材９０に対してチルト軸ＡＸ４を中心に回転可能である。
　作業機１は、第１リンクピン９４Ｐを介してアーム７に回転可能に接続される第１リンク部材９４と、第２リンクピン９５Ｐを介してブラケット９２に回転可能に接続される第２リンク部材９５とを有する。第１リンク部材９４の基端部が第１リンクピン９４Ｐを介してアーム７に接続される。第２リンク部材９５の基端部が第２リンクピン９５Ｐを介してブラケット９２に接続される。第１リンク部材９４の先端部と第２リンク部材９５の先端部とが、バケットシリンダトップピン９６を介して連結される。
　バケットシリンダ１３の先端部は、バケットシリンダトップピン９６を介して、第１リンク部材９４の先端部及び第２リンク部材９５の先端部と回転可能に接続される。バケットシリンダ１３が伸縮するように作動すると、接続部材９０はバケット８と一緒にバケット軸ＡＸ３を中心に回転する。
　チルトシリンダ１４は、接続部材９０に設けられたブラケット９７及びバケット８に設けられたブラケット８８のそれぞれに接続される。チルトシリンダ１４のロッドがピンを介してブラケット９７に接続される。チルトシリンダ１４の本体部がピンを介してブラケット８８に接続される。チルトシリンダ１４が伸縮するように作動すると、バケット８はチルト軸ＡＸ４を中心に回転する。なお、本実施形態に係るチルトシリンダ１４の接続構造は一例でありこれに限定されない。
　このように、バケット８は、バケットシリンダ１３の作動により、バケット軸ＡＸ３を中心に回転する。バケット８は、チルトシリンダ１４の作動により、チルト軸ＡＸ４を中心に回転する。バケット８がバケット軸ＡＸ３を中心に回転すると、チルトピン８Ｔはバケット８と一緒に回転する。
［検出システム］
　次に、本実施形態に係る油圧ショベル１００の検出システム４００について説明する。図４は、本実施形態に係る油圧ショベル１００を模式的に示す側面図である。図５は、本実施形態に係る油圧ショベル１００を模式的に示す背面図である。図６は、本実施形態に係る油圧ショベル１００を模式的に示す平面図である。図７は、本実施形態に係るバケット８を模式的に示す側面図である。図８は、本実施形態に係るバケット８を模式的に示す正面図である。
　図４、図５、及び図６に示すように、検出システム４００は、上部旋回体２の位置を算出する位置演算装置２０と、作業機１の角度を算出する作業機角度演算装置２４とを有する。
　位置演算装置２０は、上部旋回体２の位置を検出する車体位置演算器２１と、上部旋回体２の姿勢を検出する姿勢演算器２２と、上部旋回体２の方位を検出する方位演算器２３とを含む。
　車体位置演算器２１は、ＧＰＳ受信機を含む。車体位置演算器２１は、上部旋回体２に設けられる。車体位置演算器２１は、グローバル座標系で規定される上部旋回体２の絶対位置Ｐｇを検出する。上部旋回体２の絶対位置Ｐｇは、Ｘｇ軸方向の座標データ、Ｙｇ軸方向の座標データ、及びＺｇ軸方向の座標データを含む。
　上部旋回体２に複数のＧＰＳアンテナ２１Ａが設けられる。ＧＰＳアンテナ２１Ａは、ＧＰＳ衛星から電波を受信して、受信した電波に基づいて生成した信号を車体位置演算器２１に出力する。車体位置演算器２１は、ＧＰＳアンテナ２１Ａから供給された信号に基づいて、グローバル座標系で規定されるＧＰＳアンテナ２１Ａが設置されている位置Ｐｒを検出する。車体位置演算器２１は、ＧＰＳアンテナ２１Ａが設置されている位置Ｐｒに基づいて、上部旋回体２の絶対位置Ｐｇを検出する。
　ＧＰＳアンテナ２１Ａは、車幅方向に２つ設けられる。車体位置演算器２１は、一方のＧＰＳアンテナ２１Ａが設置されている位置Ｐｒａ及び他方のＧＰＳアンテナ２１Ａが設置されている位置Ｐｒｂのそれぞれを検出する。車体位置演算器２１Ａは、位置Ｐｒａ及び位置Ｐｒｂの少なくとも一方に基づいて演算処理を実施して、上部旋回体２の絶対位置Ｐｇを算出する。本実施形態において、上部旋回体２の絶対位置Ｐｇは、位置Ｐｒａである。なお、上部旋回体２の絶対位置Ｐｇは、位置Ｐｒｂでもよいし、位置Ｐｒａと位置Ｐｒｂとの間の位置でもよい。
　姿勢演算器２２は、慣性計測装置（Inertial　Measurement　Unit：ＩＭＵ）を含む。姿勢演算器２２は、上部旋回体２に設けられる。姿勢演算器２２は、グローバル座標系で規定される水平面（ＸｇＹｇ平面）に対する上部旋回体２の傾斜角度を算出する。水平面に対する上部旋回体２の傾斜角度は、車幅方向における上部旋回体２の傾斜角度を示すロール角度θ１と、前後方向における上部旋回体２の傾斜角度を示すピッチ角度θ２とを含む。
　方位演算器２３は、一方のＧＰＳアンテナ２１Ａが設置されている位置Ｐｒａと他方のＧＰＳアンテナ２１Ａが設置されている位置Ｐｒｂとに基づいて、グローバル座標系で規定される基準方位に対する上部旋回体２の方位を算出する。基準方位は、例えば北である。方位演算器２３は、位置Ｐｒａと位置Ｐｒｂとに基づいて演算処理を実施して、基準方位に対する上部旋回体２の方位を算出する。方位演算器２３は、位置Ｐｒａと位置Ｐｒｂとを結ぶ直線を算出し、算出した直線と基準方位とがなす角度に基づいて、基準方位に対する上部旋回体２の方位を算出する。基準方位に対する上部旋回体２の方位は、基準方位と上部旋回体２の方位とがなす角度を示すヨー角度θ３を含む。
　図４、図７、及び図８に示すように、作業機角度演算装置２４は、ブームストロークセンサ１６で検出されたブームストロークに基づいて、ローカル座標系のＺ軸に対するブーム６の傾斜角度を示すブーム角度αを算出する。作業機角度演算装置２４は、アームストロークセンサ１７で検出されたアームストロークに基づいて、ブーム６に対するアーム７の傾斜角度を示すアーム角度βを算出する。作業機角度演算装置２４は、バケットストロークセンサ１８で検出されたバケットストロークに基づいて、アーム７に対するバケット８の刃先９の傾斜角度を示すバケット角度γを算出する。作業機角度演算装置２４は、チルトストロークセンサ１９で検出されたチルトストロークに基づいて、ＸＹ平面に対するバケット８の傾斜角度を示すチルト角度δを算出する。作業機角度演算装置２４は、ブームストロークセンサ１６で検出されたブームストローク、アームストロークセンサ１７で検出されたアームストローク、及びバケットストロークセンサ１８で検出されたチルトストロークに基づいて、ＸＹ平面に対するチルト軸ＡＸ４の傾斜角度を示すチルト軸角度εを算出する。
　なお、ブーム角度α、アーム角度β、バケット角度γ、チルト角度δ、及びチルト軸角度εは、ストロークセンサを用いずに、例えば、作業機１０に設けられた角度センサにより検出されてもよい。また、ステレオカメラ又はレーザスキャナで作業機１０の角度が光学的に検出され、その検出結果を使って、ブーム角度α、アーム角度β、バケット角度γ、チルト角度δ、及びチルト軸角度εが算出されてもよい。
［油圧システム］
　次に、本実施形態に係る油圧ショベル１００の油圧システム３００の一例について説明する。図９及び図１０は、本実施形態に係る油圧システム３００の一例を示す模式図である。ブームシリンダ１１、アームシリンダ１２、バケットシリンダ１３、及びチルトシリンダ１４を含む油圧シリンダ１０は、油圧システム３００により駆動する。油圧システム３００は、油圧シリンダ１０に作動油を供給して、油圧シリンダ１０を駆動する。油圧システム３００は、流量制御弁２５を有する。流量制御弁２５は、油圧シリンダ１０に対する作動油の供給量及び作動油が流れる方向を制御する。油圧シリンダ１０は、キャップ側油室１０Ａ及びロッド側油室１０Ｂを有する。キャップ側油室１０Ａは、シリンダヘッドカバーとピストンとの間の空間である。ロッド側油室１０Ｂは、ピストンロッドが配置される空間である。油路３５Ａを介してキャップ側油室１０Ａに作動油が供給されることにより、油圧シリンダ１０が伸びる。油路３５Ｂを介してロッド側油室１０Ｂに作動油が供給されることにより、油圧シリンダ１０が縮む。
　図９は、アームシリンダ１２を作動する油圧システム３００の一例を示す模式図である。油圧システム３００は、作動油を供給する可変容量型のメイン油圧ポンプ３１と、パイロット油を供給するパイロット圧ポンプ３２と、パイロット油が流れる油路３３Ａ，３３Ｂと、油路３３Ａ，３３Ｂに配置された圧力センサ３４Ａ，３４Ｂと、流量制御弁２５に作用するパイロット圧を調整する制御弁３７Ａ，３７Ｂと、流量制御弁２５に対するパイロット圧を調整する右作業機操作レバー３０Ｒ及び左作業機操作レバー３０Ｌを含む操作装置３０と、制御装置５０とを備える。操作装置３０の右作業機操作レバー３０Ｒ及び左作業機操作レバー３０Ｌは、パイロット油圧方式の操作装置である。
　メイン油圧ポンプ３１から供給された作動油は、方向制御弁２５を介して、アームシリンダ１２に供給される。流量制御弁２５は、ロッド状のスプールを軸方向に移動して作動油が流れる方向を切り替えるスライドスプール方式の流量制御弁である。スプールが軸方向に移動することにより、アームシリンダ１２のキャップ側油室１０Ａに対する作動油の供給と、ロッド側油室１０Ｂに対する作動油の供給とが切り替わる。また、スプールが軸方向に移動することにより、アームシリンダ１２に対する単位時間当たりの作動油の供給量が調整される。アームシリンダ１２に対する作動油の供給量が調整されることにより、シリンダ速度が調整される。
　流量制御弁２５は、操作装置３０によって操作される。パイロット圧ポンプ３２から送出されたパイロット油が操作装置３０に供給される。なお、メイン油圧ポンプ３１から送出され、減圧弁によって減圧されたパイロット油が操作装置３０に供給されてもよい。操作装置３０は、パイロット圧調整弁を含む。操作装置３０の操作量に基づいて制御弁３７Ａ，３７Ｂが作動され、流量制御弁２５のスプールに作用するパイロット圧が調整される。パイロット圧によって、流量制御弁２５が駆動される。操作装置３０によりパイロット圧が調整されることによって、軸方向におけるスプールの移動量、移動速度、及び移動方向が調整される。
　流量制御弁２５は、第１受圧室及び第２受圧室を有する。左作業機操作レバー３０Ｌが中立位置より一方側に傾動するように操作され、油路３３Ａのパイロット圧によってスプールが移動すると、メイン油圧ポンプ３１からの作動油が第１受圧室に供給され、油路３５Ａを介してキャップ側油室１０Ａに作動油が供給される。左作業機操作レバー３０Ｌが中立位置より他方側に傾動するように操作され、油路３３Ｂのパイロット圧によってスプールが移動すると、メイン油圧ポンプ３１からの作動油が第２受圧室に供給され、油路３５Ｂを介してロッド側油室１０Ｂに作動油が供給される。
　圧力センサ３４Ａは、油路３３Ａのパイロット圧を検出する。圧力センサ３４Ｂは、油路３３Ｂのパイロット圧を検出する。圧力センサ３３Ａ，３３Ｂの検出信号は、制御装置５０に出力される。作業機制御を実施するとき、制御装置５０は、制御弁３７Ａ，３７Ｂに制御信号を出力して、パイロット圧を調整する。
　ブームシリンダ１１及びバケットシリンダ１３を作動する油圧システム３００は、アームシリンダ１２を作動する油圧システム３００と同様の構成である。ブームシリンダ１１及びバケットシリンダ１３を作動する油圧システム３００についての詳細な説明は省略する。なお、ブーム６について作業機制御を実施するために、ブームシリンダ１１に接続される油路３３Ａに、ブーム６の上げ動作に介入する介入用制御弁が接続されてもよい。
　なお、操作装置３０の右作業機操作レバー３０Ｒ及び左作業機操作レバー３０Ｌは、パイロット油圧方式でなくてもよい。右作業機操作レバー３０Ｒ及び左作業機操作レバー３０Ｌは、右作業機操作レバー３０Ｒ及び左作業機操作レバー３０Ｌの操作量（傾動角）に基づいて電気信号を制御装置５０に出力して、制御装置５０の制御信号に基づいて流量制御弁２５を直接的に制御する電子レバー方式でもよい。
　図１０は、チルトシリンダ１４を作動する油圧システム３００の一例を模式的に示す図である。油圧システム３００は、チルトシリンダ１４に対する作動油の供給量を調整する流量制御弁２５と、流量制御弁２５に作用するパイロット圧を調整する制御弁３７Ａ，３７Ｂと、パイロット圧ポンプ３２と操作ペダル３０Ｆとの間に配置される制御弁３９と、操作装置３０のチルト操作レバー３０Ｔ及び操作ペダル３０Ｆと、制御装置５０とを備える。本実施形態において、操作装置３０の操作ペダル３０Ｆは、パイロット油圧方式の操作装置である。操作装置３０のチルト操作レバー３０Ｔは、電子レバー方式の操作装置である。チルト操作レバー３０Ｔは、右作業機操作レバー３０Ｒ及び左作業機操作レバー３０Ｌに設けられた操作ボタンを含む。
　操作装置３０の操作ペダル３０Ｆは、パイロット圧ポンプ３２に接続される。また、操作ペダル３０Ｆは、制御弁３７Ａから送出されるパイロット油が流れる油路３８Ａにシャトル弁３６Ａを介して接続される。また、操作ペダル３０Ｆは、制御弁３７Ｂから送出されるパイロット油が流れる油路３８Ｂにシャトル弁３６Ｂを介して接続される。操作ペダル３０Ｆが操作されることにより、操作ペダル３０Ｆとシャトル弁３６Ａとの間の油路３３Ａの圧力、及び操作ペダル３０Ｆとシャトル弁３６Ｂとの間の油路３３Ｂの圧力が調整される。
　チルト操作レバー３０Ｔが操作されることにより、チルト操作レバー３０Ｔの操作により生成された操作信号が制御装置５０に出力される。制御装置５０は、チルト操作レバー３０Ｔから出力された操作信号に基づいて制御信号を生成し、制御弁３７Ａ，３７Ｂを制御する。制御弁３７Ａ，３７Ｂは、電磁比例制御弁である。制御弁３７Ａは、制御信号に基づいて、油路３８Ａを開閉する。制御弁３７Ｂは、制御信号に基づいて、油路３８Ｂを開閉する。
　チルトバケット制御を実施しないとき、操作装置３０の操作量に基づいて、パイロット圧が調整される。チルトバケット制御を実施するとき、制御装置５０は、制御弁３７Ａ，３７Ｂに制御信号を出力して、パイロット圧を調整する。
［制御システム］
　次に、本実施形態に係る油圧ショベル１００の制御システム２００について説明する。図１１は、本実施形態に係る制御システム２００の一例を示す機能ブロック図である。
　図１１に示すように、制御システム２００は、作業機１を制御する制御装置５０と、位置演算装置２０と、作業機角度演算装置２４と、制御弁３７（３７Ａ，３７Ｂ）と、目標施工データ生成装置７０とを備える。
　位置演算装置２０は、車体位置演算器２１と、姿勢演算器２２と、方位演算器２３とを有する。位置演算装置２０は、上部旋回体２の絶対位置Ｐｇ、ロール角度θ１及びピッチ角度θ２を含む上部旋回体２の姿勢、及びヨー角度θ３を含む上部旋回体２の方位を検出する。
　作業機角度演算装置２４は、ブーム角度α、アーム角度β、バケット角度γ、チルト角度δ、及びチルト軸角度εを含む作業機１の角度を検出する。
　制御弁３７（３７Ａ，３７Ｂ）は、チルトシリンダ１４に対する作動油の供給量を調整する。制御弁３７は、制御装置５０からの制御信号に基づいて作動する。
　目標施工データ生成装置７０は、コンピュータシステムを含む。目標施工データ生成装置７０は、施工エリアの目標形状である目標地形を示す目標施工データを生成する。目標施工データは、作業機１による施工後に得られる３次元の目標形状を示す。
　目標施工データ生成装置７０は、油圧ショベル１００の遠隔地に設けられる。目標施工データ生成装置７０は、例えば施工管理会社の設備に設置される。目標施工データ生成装置７０と制御装置５０とは無線通信可能である。目標施工データ生成装置７０で生成された目標施工データは、無線で制御装置５０に送信される。
　なお、目標施工データ生成装置７０と制御装置５０とが有線で接続され、目標施工データ生成装置７０から制御装置５０に目標施工データが送信されてもよい。なお、目標施工データ生成装置７０が目標施工データを記憶した記録媒体を含み、制御装置５０が、記録媒体から目標施工データを読み込み可能な装置を有してもよい。
　なお、目標施工データ生成装置７０は、油圧ショベル１００に設けられてもよい。施工を管理する外部の管理装置から目標施工データが有線又は無線で油圧ショベル１００の目標施工データ生成装置７０に供給され、目標施工データ生成装置７０が供給された目標施工データを記憶してもよい。
　制御装置５０は、車体位置データ取得部５１と、作業機角度データ取得部５２と、規定点位置データ算出部５３Ａと、候補規定点データ算出部５３Ｂと、目標施工地形生成部５４と、チルトデータ算出部５５と、チルト目標地形算出部５６と、作業機制御部５７と、制限速度決定部５８と、記憶部５９と、入出力部６０とを有する。
　車体位置データ取得部５１、作業機角度データ取得部５２、規定点位置データ算出部５３Ａ、候補規定点データ算出部５３Ｂ、目標施工地形生成部５４、チルトデータ算出部５５、チルト目標地形算出部５６、作業機制御部５７、及び制限速度決定部５８のそれぞれの機能は、制御装置５０のプロセッサによって発揮される。記憶部５９の機能は、制御装置５０の記憶装置によって果たされる。入出力部６０の機能は、制御装置５０の入出力インターフェース装置によって果たされる。入出力部６３は、位置演算装置２０、作業機角度演算装置２４、制御弁３７、及び目標施工データ生成装置７０と接続され、車体位置データ取得部５１、作業機角度データ取得部５２、規定点位置データ算出部５３Ａ、候補規定点データ算出部５３Ｂ、目標施工地形生成部５４、チルトデータ算出部５５、チルト目標地形算出部５６、作業機制御部５７、制限速度決定部５８、及び記憶部５９との間でデータ通信する。
　記憶部５９は、作業機データを含む油圧ショベル１００の諸元データを記憶する。
　車体位置データ取得部５１は、位置演算装置２０から入出力部６０を介して車体位置データを取得する。車体位置データは、グローバル座標系で規定される上部旋回体２の絶対位置Ｐｇ、ロール角度θ１及びピッチ角度θ２を含む上部旋回体２の姿勢、及びヨー角度θ３を含む上部旋回体２の方位を含む。
　作業機角度データ取得部５２は、作業機角度演算装置２４から入出力部６０を介して作業機角度データを取得する。作業機角度データは、ブーム角度α、アーム角度β、バケット角度γ、チルト角度δ、及びチルト軸角度εを含む作業機１の角度を検出する。
　規定点位置データ算出部５３Ａは、目標施工地形とバケット８の幅データとバケット８の外面データとに基づいて、バケット８に設定される規定点ＲＰの位置データを算出する。規定点位置データ算出部５３は、車体位置データ取得部５１で取得された車体位置データと、作業機角度データ取得部５２で取得された作業機角度データと、記憶部５９に記憶されている作業機データとに基づいて、バケット８に設定される規定点ＲＰの位置データを算出する。
　図４に示すように、作業機データは、ブーム長さＬ１、アーム長さＬ２、バケット長さＬ３、チルト長さＬ４、及びバケット幅Ｌ５を含む。ブーム長さＬ１は、ブーム軸ＡＸ１とアーム軸ＡＸ２との距離である。アーム長さＬ２は、アーム軸ＡＸ２とバケット軸ＡＸ３との距離である。バケット長さＬ３は、バケット軸ＡＸ３とバケット８の刃先９との距離である。チルト長さＬ４は、バケット軸ＡＸ３とチルト軸ＡＸ４との距離である。バケット幅Ｌ５は、側板８４と側板８５との距離である。
　図１２は、本実施形態に係るバケット８に設定される規定点ＲＰの一例を模式的に示す図である。図１２に示すように、バケット８には、チルトバケット制御に使用される規定点ＲＰの候補となる候補規定点ＲＰｃが複数設定される。候補規定点ＲＰｃは、バケット８の刃先９及びバケット８の外面に設定される。候補規定点ＲＰｃは、刃先９においてバケット幅方向に複数設定される。また、候補規定点ＲＰｃは、バケット８の外面において複数設定される。
　また、作業機データは、バケット８の形状及び寸法を示すバケット外形データを含む。バケット外形データは、バケット幅Ｌ５を示すバケット８の幅データを含む。また、バケット外形データは、バケット８の外面の輪郭データを含むバケット８の外面データを含む。また、バケット外形データは、バケット８の刃先９を基準としたバケット８の複数の候補規定点ＲＰｃの座標データを含む。
　候補規定点データ算出部５３Ｂは、規定点ＲＰの候補となる複数の候補規定点ＲＰｃの位置データを算出する。候補規定点データ算出部５３Ｂは、上部旋回体２の基準位置Ｐ０に対する複数の候補規定点ＲＰｃそれぞれの相対位置を算出する。また、規定点位置データ算出部５３は、複数の候補規定点ＲＰｃそれぞれの絶対位置を算出する。
　候補規定点データ算出部５３Ｂは、ブーム長さＬ１、アーム長さＬ２、バケット長さＬ３、チルト長さＬ４、及びバケット外形データを含む作業機データと、ブーム角度α、アーム角度β、バケット角度γ、チルト角度δ、及びチルト軸角度εを含む作業機角度データに基づいて、上部旋回体２の基準位置Ｐ０に対するバケット８の複数の候補規定点ＲＰｃそれぞれの相対位置を算出することができる。図４に示すように、上部旋回体２の基準位置Ｐ０は、上部旋回体２の旋回軸ＲＸに設定される。なお、上部旋回体２の基準位置Ｐ０は、ブーム軸ＡＸ１に設定されてもよい。
　また、候補規定点データ算出部５３Ｂは、位置演算装置２０で検出された上部旋回体２の絶対位置Ｐｇと、上部旋回体２の基準位置Ｐ０とバケット８との相対位置とに基づいて、バケット８の絶対位置Ｐａを算出可能である。絶対位置Ｐｇと基準位置Ｐ０との相対位置は、油圧ショベル１００の諸元データから導出される既知データである。候補規定点データ算出部５３Ｂは、上部旋回体２の絶対位置Ｐｇを含む車体位置データと、上部旋回体２の基準位置Ｐ０とバケット８との相対位置と、作業機データと、作業機角度データとに基づいて、バケット８の複数の候補規定点ＲＰｃそれぞれの絶対位置を算出することができる。
　なお、候補規定点ＲＰｃは、バケット８の幅データとバケット８の外面データとを含めば、点に限定されない。
　目標施工地形生成部５４は、目標施工データ生成装置７０から供給され記憶部６２に記憶された目標施工データに基づいて、掘削対象の目標形状を示す目標施工地形ＣＳを生成する。目標施工データ生成装置７０は、目標施工データとして、３次元目標地形データを目標施工地形生成部５４に供給してもよいし、目標形状の一部を示す複数のラインデータ又は複数のポイントデータを目標施工地形生成部５４に供給してもよい。本実施形態においては、目標施工データ生成装置７０は、目標施工データとして、目標形状の一部を示すラインデータを目標施工地形生成部５４に供給することとする。
　図１３は、本実施形態に係る目標施工データＣＤの一例を示す模式図である。図１３に示すように、目標施工データＣＤは、施工エリアの目標地形を示す。目標地形は、三角形ポリゴンによってそれぞれ表現される複数の目標施工地形ＣＳを含む。複数の目標施工地形ＣＳのそれぞれは、作業機１による掘削対象の目標形状を示す。目標施工データＣＤにおいて、目標施工地形ＣＳのうちバケット８との垂直距離が最も近い点ＡＰが規定される。また、目標施工データＣＤにおいて、点ＡＰ及びバケット８を通りバケット軸ＡＸ３と直交する作業機動作平面ＷＰが規定される。作業機動作平面ＷＰは、ブームシリンダ１１、アームシリンダ１２、及びバケットシリンダ１３の少なくとも一つの作動によりバケット８の刃先９が移動する動作平面であり、ＸＺ平面と平行である。規定点位置データ算出部５３Ａは、目標施工地形ＣＳ及びバケット８の外形データに基づいて、目標施工地形ＣＳの点ＡＰに対して垂直距離が最も近くに規定される規定点ＲＰの位置データを算出する。規定点ＲＰを求めるとき、少なくともバケット８の幅に関係するデータが使用されればよい。また、規定点ＲＰはオペレータより指定されてもよい。
　目標施工地形生成部５４は、作業機動作平面ＷＰと目標施工地形ＣＳとの交線であるラインＬＸを取得する。また、目標施工地形生成部５４は、点ＡＰを通り目標施工地形ＣＳにおいてラインＬＸと直交するラインＬＹを取得する。ラインＬＹは、横動作平面ＶＰと目標施工地形ＣＳとの交線を示す。
　図１４は、本実施形態に係る目標施工地形ＣＳの一例を示す模式図である。目標施工地形生成部５４は、ラインＬＸ及びラインＬＹを取得して、ラインＬＸ及びラインＬＹに基づいて、掘削対象の目標形状を示す目標施工地形ＣＳを生成する。目標施工地形ＣＳをバケット８で掘削する場合、制御装置５０は、バケット８を通る作業機動作平面ＷＰと目標施工地形ＣＳとの交線であるラインＬＸに沿ってバケット８を移動させる。
　チルトデータ算出部５５は、チルトデータとして、バケット８の規定点ＲＰを通りチルト軸ＡＸ４と直交するチルト動作平面ＴＰを算出する。
　図１５及び図１６は、本実施形態に係るチルト動作平面ＴＰの一例を示す模式図である。図１５は、チルト軸ＡＸ４が目標施工地形ＣＳと平行であるときのチルト動作平面ＴＰを示す。図１６は、チルト軸ＡＸ４が目標施工地形ＣＳと非平行であるときのチルト動作平面ＴＰを示す。
　図１５及び図１６に示すように、チルト動作平面ＴＰとは、バケット８に規定されている複数の候補規定点ＲＰｃから選択された規定点ＲＰを通りチルト軸ＡＸ４と直交する動作平面をいう。規定点ＲＰは、複数の候補規定点ＲＰｃのうち、チルトバケット制御において最も有利であると判定されたで規定点ＲＰである。チルトバケット制御において最も有利である規定点ＲＰは、目標施工地形ＣＳとの距離が最も近い規定点ＲＰである。なお、チルトバケット制御において最も有利である規定点ＲＰは、その規定点ＲＰに基づいてチルトバケット制御を実施したとき、油圧シリンダ１０のシリンダ速度が最も速くなる規定点ＲＰでもよい。
　図１５及び図１６は、一例として、刃先９に設定された規定点ＲＰを通るチルト動作平面ＴＰを示す。チルト動作平面ＴＰは、チルトシリンダ１４の作動によりバケット８の規定点ＲＰ（刃先９）が移動する動作平面である。ブームシリンダ１１、アームシリンダ１２、及びバケットシリンダ１３の少なくとも一つが作動し、チルト軸ＡＸ４の向きを示すチルト軸角度εが変化すると、チルト動作平面ＴＰの傾きも変化する。
　上述のように、作業機角度演算装置２４は、ＸＹ平面に対するチルト軸ＡＸ４の傾斜角度を示すチルト軸角度εを算出可能である。チルト軸角度εは、作業機角度データ取得部５２に取得される。また、規定点ＲＰの位置データは、規定点位置データ算出部５３Ａによって算出される。チルトデータ算出部５５は、作業機角度データ取得部５２で取得されたチルト軸ＡＸ４のチルト軸角度εと、規定点位置データ算出部５３Ａによって算出された規定点ＲＰの位置とに基づいて、チルト動作平面ＴＰを算出することができる。
　チルト目標地形算出部５６は、複数の候補規定点ＲＰｃから選択された規定点ＲＰの位置データと目標施工地形ＣＳとチルトデータとに基づいて、目標施工地形ＣＳにおいてバケット８の側方方向に延在するチルト目標地形ＳＴを算出する。チルト目標地形算出部５６は、目標施工地形ＣＳとチルト動作平面ＴＰとの交差部により規定されるチルト目標地形ＳＴを算出する。図１５及び図１６に示すように、チルト目標地形ＳＴは、目標施工地形ＣＳとチルト動作平面ＴＰとの交線によって表される。チルト軸ＡＸ４の向きであるチルト軸角度εが変化すると、チルト目標地形ＳＴの位置が変化する。
　作業機制御部５７は、油圧シリンダ１０を制御するための制御信号を出力する。チルト停止制御を実施する場合、作業機制御部５７は、バケット８の規定点ＲＰとチルト目標地形ＳＴとの距離を示す動作距離Ｄａに基づいて、チルト軸ＡＸ４を中心とするバケット８のチルト回転を停止させるチルト停止制御を実施する。すなわち、本実施形態においては、チルト目標地形ＳＴを基準にチルト停止制御が実施される。チルト停止制御においては、作業機制御部５７は、チルト回転するバケット８がチルト目標地形ＳＴを超えないように、チルト目標地形ＳＴでバケット８を停止させる。
　図１５に示すように、チルト軸ＡＸ４が目標施工地形ＣＳと平行であるとき、チルト目標地形ＳＴとラインＬＹとはほぼ一致する。したがって、チルト目標地形ＳＴを基準としたチルトバケット制御（チルト停止制御）とラインＬＹを基準としたチルトバケット制御（チルト停止制御）とは、実質的に同一である。
　作業機制御部５７は、バケット８に設定された複数の候補規定点ＲＰｃのうち動作距離Ｄａが最も短い規定点ＲＰに基づいて、チルト停止制御を実施する。すなわち、作業機制御部５７は、バケット８に設定された複数の候補規定点ＲＰｃのうちチルト目標地形ＳＴに最も近い規定点ＲＰがチルト目標地形ＳＴを超えないように、チルト目標地形ＳＴに最も近い規定点ＲＰとチルト目標地形ＳＴとの動作距離Ｄａに基づいて、チルト停止制御を実施する。
　制限速度決定部５８は、動作距離Ｄａに基づいて、バケット８のチルト回転速度についての制限速度Ｕを決定する。制限速度決定部５８は、動作距離Ｄａが閾値であるライン距離Ｈ以下のときに、チルト回転速度を制限する。
　図１７は、本実施形態に係るチルト停止制御を説明するための模式図である。図１７に示すように、目標施工地形ＣＳが規定されるとともに、速度制限介入ラインＩＬが規定される。速度制限ラインＩＬは、チルト軸ＡＸ４と平行であり、チルト目標地形ＳＴからライン距離Ｈだけ離れた位置に規定される。ライン距離Ｈは、オペレータの操作感が損なわれないように設定されることが望ましい。作業機制御部５７は、チルト回転するバケット８の少なくとも一部が速度制限介入ラインＩＬを超え、動作距離Ｄａがライン距離Ｈ以下になったとき、バケット８のチルト回転速度を制限する。制限速度決定部５８は、速度制限介入ラインＩＬを超えたバケット８のチルト回転速度についての制限速度Ｕを決定する。図１７に示す例では、バケット８の一部が速度制限介入ラインＩＬを超え、動作距離Ｄａがライン距離Ｈよりも小さいため、チルト回転速度が制限される。
　制限速度決定部５８は、チルト動作平面ＴＰと平行な方向における規定点ＲＰとチルト目標地形ＳＴとの動作距離Ｄａを取得する。また、制限速度決定部５８は、動作距離Ｄａに応じた制限速度Ｕを取得する。作業機制御部５７は、動作距離Ｄａがライン距離Ｈ以下であると判定された場合、チルト回転速度を制限する。
　図１８は、本実施形態に係る動作距離Ｄａと制限速度Ｕとの関係の一例を示す図である。図１８は、バケット８のチルト回転を動作距離Ｄａに基づいて停止させるための動作距離Ｄａと制限速度Ｕとの関係の一例を示す。図１８に示すように、制限速度Ｕは、動作距離Ｄａに応じて画一的に決められている速度である。制限速度Ｕは、動作距離Ｄａがライン距離Ｈよりも大きいときには設定されず、動作距離Ｄａがライン距離Ｈ以下のときに設定される。動作距離Ｄａが小さくなるほど、制限速度Ｕは小さくなり、動作距離Ｄａが零になると、制限速度Ｕも零になる。なお、図１８では、目標施工地形ＣＳに近付く方向を負の方向として表している。
　制限速度決定部５８は、操作装置３０のチルト操作レバー３０Ｔの操作量に基づいて、規定点ＲＰが目標施工地形ＣＳ（チルト目標地形ＳＴ）に向かって移動するときの移動速度Ｖｒを算出する。移動速度Ｖｒは、チルト動作平面ＴＰと平行な面内における規定点ＲＰの移動速度である。移動速度Ｖｒは、複数の規定点ＲＰのそれぞれについて算出される。
　本実施形態においては、チルト操作レバー３０Ｔが操作された場合、チルト操作レバー３０Ｔから出力された電流値に基づいて、移動速度Ｖｒが算出される。チルト操作レバー３０Ｔが操作されると、チルト操作レバー３０Ｔの操作量に応じた電流がチルト操作レバー３０Ｔから出力される。記憶部５９には、チルト操作レバー３０Ｔの操作量に応じたチルトシリンダ１４のシリンダ速度を記憶することができる。なお、シリンダ速度は、シリンダストロークセンサの検出から求められてもよい。チルトシリンダ１４のシリンダ速度が算出された後、制限速度決定部５８は、ヤコビアン行列式を使って、チルトシリンダ１４のシリンダ速度をバケット８の複数の規定点ＲＰそれぞれの移動速度Ｖｒに変換する。
　作業機制御部５８は、動作距離Ｄａがライン距離Ｈ以下であると判定された場合、目標施工地形ＣＳに対する規定点ＲＰの移動速度Ｖｒを制限速度Ｕに制限する速度制限を実施する。作業機制御部５８は、バケット８の規定点ＲＰの移動速度Ｖｒを抑えるために、制御弁３７に制御信号を出力する。作業機制御部５８は、バケット８の規定点ＲＰの移動速度Ｖｒが動作距離Ｄａに応じた制限速度Ｕになるように、制御弁３７に制御信号を出力する。これにより、チルト回転するバケット８の規定点ＲＰの移動速度ＲＰは、規定点ＲＰが目標施工地形ＣＳ（チルト目標地形ＳＴ）に近付くほど遅くなり、規定点ＲＰ（刃先９）が目標施工地形ＣＤに到達したときに零になる。
　図１９は、本実施形態に係るバケット８の作用を説明するための模式図である。図１９に示すように、チルト軸ＡＸ４が目標施工地形ＣＳに対して傾斜している状態において、バケット８がチルト回転する。図１９に示す例において、チルト回転するバケット８と目標施工地形ＣＳとの動作距離Ｄａが十分であり、チルト軸ＡＸ４を中心にチルト回転するバケット８が目標施工地形ＣＳを超える可能性が低い。図１９に示す状態において、目標施工地形ＣＳの法線方向における刃先９と目標施工地形ＣＳとの垂直距離Ｄｂに基づいてチルト停止制御が実施される場合、すなわち、Ｙ軸方向に延在するラインＬＹを基準にチルト停止制御が実施される場合、チルト回転するバケット８と目標施工地形ＣＳとの動作距離Ｄａが十分であり、チルト軸ＡＸ４を中心にチルト回転するバケット８が目標施工地形ＣＳを超える可能性が低いにもかかわらず、動作距離Ｄａよりも短い垂直距離Ｄｂに基づいてチルト停止制御が実施される。横動作平面ＶＰとは、作業機動作平面ＷＰと直交し、点ＡＰ（図１３参照）を通過する面である。動作距離Ｄａよりも短い垂直距離Ｄｂに基づいてチルト停止制御が実施される場合、バケット８のチルト回転が不必要に停止される可能性がある。バケット８のチルト回転が不必要に停止すると、油圧ショベル１００の作業効率が低下する。また、バケット８のチルト回転が不必要に停止すると、オペレータはストレスを感じる。
　本実施形態においては、チルト動作平面ＴＰが規定され、チルト動作平面ＴＰと目標施工地形ＣＳとの交線であるチルト目標地形ＳＴが導出される。作業機制御部５７は、複数の候補規定点ＲＰｃのうちチルト目標地形ＳＴに最も近い規定点ＲＰと目標施工地形ＣＳとの動作距離Ｄａに基づいて、その規定点ＲＰが目標施工地形ＣＳを超えないように、チルト停止制御を実施する。チルト停止制御が、垂直距離Ｄｂよりも長い動作距離Ｄａに基づいて実施されるため、垂直距離Ｄｂに基づいてチルト停止制御が実施される場合に比べて、バケット８のチルト回転が不必要に停止されることが抑制される。
　図２０及び図２１は、本実施形態に係るチルト目標地形ＳＴの一例を示す模式図である。図２０は、目標施工地形ＣＳが上部旋回体２の基準面であるＸＹ平面と平行であるときのチルト目標地形ＳＴを示す図である。図２１は、目標施工地形ＣＳがＸＹ平面に対して傾斜しているときのチルト目標地形ＳＴを示す図である。チルト軸ＡＸ４と目標施工地形ＣＳとが平行な状態から、ブームシリンダ１１、アームシリンダ１２、及びバケットシリンダ１３の少なくとも一つが作動し、目標施工地形ＣＳに対してチルト軸ＡＸ４が傾斜した状態となった場合、チルト目標地形ＳＴは、チルト目標地形ＳＴ０からチルト目標地形ＳＴａに移動する。図２０に示す例では、目標施工地形ＣＳがＸＹ平面と平行であり、チルト目標地形ＳＴは、チルト目標地形ＳＴ０からチルト目標地形ＳＴａに平行移動する。図２０に示す例では、チルト目標地形ＳＴ（ＳＴ０，ＳＴａ）は、バケット軸ＡＸ３と平行な車幅方向に延在する。
　図２０に示す例では、ラインＬＹ（チルト目標地形ＳＴ０）を基準とするチルト停止制御のシーケンスと、ラインＬＹから平行移動したチルト目標地形ＳＴと基準とするチルト停止制御のシーケンスとは、実質的に同一である。すなわち、図２０に示す例では、チルト軸ＡＸ４が目標施工地形ＣＳと平行なときとチルト軸ＡＸ４が目標施工地形ＣＳと非平行なときの両方において、バケット８のチルト回転により規定点ＲＰが目標施工地形ＣＳに近付くと、バケット８のチルト回転を停止させるチルト停止制御が同じ効果を奏する。
　図２１は、一例として、目標施工地形ＣＳが＋Ｘ方向に向かって＋Ｚ方向に傾斜している状態で、バケット８がチルト回転する状態を示す。ラインＬＹは、上部旋回体２の車幅方向に延在する。目標施工地形ＣＳがＸＹ平面と非平行であり、バケット８がチルト回転したとき、チルト目標地形ＳＴは、平行移動しない。図２１に示す例では、チルト目標地形ＳＴは、バケット８の側方方向に延在するものの、バケット軸ＡＸ３とは非平行となる。
　図２１に示す状態において、バケット８の規定点ＲＰとチルト目標地形ＳＴとの距離に基づいてチルト停止制御が実施されずに、バケット８の規定点ＲＰとラインＬＹとの距離に基づいてチルト停止制御が実施されると、チルト停止制御を適切に実施することが困難である。すなわち、ラインＬＹに基づいてチルト停止制御が実施されると、規定点ＲＰとラインＬＹとの距離は、制限がかかる（チルト回転を制限する）程度の近接する距離であるため、バケット８のチルト回転が不必要に停止される可能性がある。
　本実施形態においては、バケット８の規定点ＲＰとチルト目標地形ＳＴとの距離に基づいてチルト停止制御が実施される。目標施工地形ＣＳが傾斜している状態においても、バケット８の規定点ＲＰとチルト目標地形ＳＴとの動作距離Ｄａに基づいてチルト停止制御が実施される場合、動作距離Ｄａが制限をかけない十分な距離を有することにより、バケット８のチルト回転が不必要に停止されることが抑制され、チルト停止制御は適切に実施される。
　また、チルト目標地形ＳＴとラインＬＹを用いたチルト停止制御の比較を、図２２、図２３、及び図２４に示す、上部旋回体２が目標施工地形ＣＳに対して傾斜している状態でバケット８がチルト回転する場合で説明する。図２２に示すように、バケット８のチルト回転に伴い、目標施工地形ＣＳとの垂直距離Ｄｂが最短距離を示すバケット８（刃先９）部位が変化する。第１チルト角度でチルト回転する場合、バケット８の刃先９のバケット左端である部位９Ａが目標施工地形ＣＳに最も近い。第１チルト角度から第２チルト角度にチルト回転した場合、バケット８の刃先９のバケット右端である部位９Ｂが目標施工地形ＣＳに最も近くなる。
　図２２に示すように、バケット８がチルト回転し、目標施工地形ＣＳの法線方向において目標施工地形ＣＳとの垂直距離Ｄｂが最も短いバケット８の部位が変化すると、目標施工地形ＣＳの法線方向においてバケット８の部位との距離が最も短くなるラインＬＹの位置が目標施工地形ＣＳにおいて部位９Ａから部位９Ｂに変化する。すなわち、目標施工地形と車体の傾斜の関係次第では、目標施工地形ＣＳの法線方向において部位９Ａとの距離が最も短くなる目標施工地形ＣＳにおけるラインＬＹの位置と、部位９Ｂとの距離が最も短くなる目標施工地形ＣＳにおけるラインＬＹの位置とは異なる場合が出てくる。換言すれば、バケット８がチルト回転する度に、垂直距離Ｄｂを規定するラインＬＹの位置が変化する。
　上記の事例を図２３及び図２４で説明する。図２３及び図２４は、バケット８がチルトする度に、垂直距離Ｄｂを規定するラインＬＹが変化する様子を示す図である。図２３及び図２４は、上部旋回体２が側方方向（＋Ｙ方向又は－Ｙ方向）及び前方方向（＋Ｘ方向）に向かって傾斜しているときのラインＬＹの変化の様子を示す。ラインＬＹに基づいてチルト停止制御が実施される場合、バケット８のチルト回転によりラインＬＹの位置が図２３におけるラインＬＹａから図２４におけるラインＬＹｂ変化すると、垂直距離Ｄｂがいきなり変わることになる。その結果、制限速度Ｕが変化した、バケット８のチルト回転が急激に停止したりする現象が発生する。この挙動が、オペレータに違和感を与えたり、オペレータに衝撃を与えたりする可能性がある。
　一方チルト目標地形ＳＴによるチルト停止制御においては、バケット８がチルト回転するだけでは、チルト目標地形ＳＴの位置は変化しない。したがって、オペレータが違和感を感じるチルト動作の急激な停止等は発生せず、オペレータは違和感を感じることなくチルト回転可能を含める円滑な掘削作業が実施できる。
　図２２に示すように、バケット８がチルト回転し、目標施工地形ＣＳの法線方向において目標施工地形ＣＳとの垂直距離Ｄｂが最も短いバケット８の部位が変化すると、目標施工地形ＣＳの法線方向においてバケット８の部位との距離が最も短くなるラインＬＹの位置が目標施工地形ＣＳにおいて変化する。すなわち、図２２に示すように、目標施工地形ＣＳの法線方向において部位９Ａとの距離が最も短くなる目標施工地形ＣＳにおけるラインＬＹの位置と、部位９Ｂとの距離が最も短くなる目標施工地形ＣＳにおけるラインＬＹの位置とは異なる。換言すれば、バケット８がチルト回転する度に、垂直距離Ｄｂを規定するラインＬＹの位置が変化する。
　本実施形態においては、バケット８がチルト回転するだけでは、チルト目標地形ＳＴの位置は変化しない。したがって、チルト回転可能なバケット８を使った掘削作業は円滑に実施される。
［制御方法］
　次に、本実施形態に係る油圧ショベル１００の制御方法の一例について説明する。図２５は、本実施形態に係る油圧ショベル１００の制御方法の一例を示すフローチャートである。
　目標施工地形生成部５４は、目標施工データ生成装置７０から供給された目標施工データであるラインＬＸ及びラインＬＹに基づいて、目標施工地形ＣＳを生成する（ステップＳ１０）。
　候補規定点データ算出部５３Ｂは、作業機角度データ取得部５２で取得された作業機角度データと、記憶部５９に記憶されている作業機データとに基づいて、バケット８に設定された複数の候補規定点ＲＰｃそれぞれの位置データを算出する（ステップＳ２０）。
　チルトデータ算出部５５は、複数の候補規定点ＲＰｃからチルトバケット制御において最も有利な規定点ＲＰを選択し、選択した規定点ＲＰを通りチルト軸ＡＸ４と直交するチルト動作平面ＴＰを算出する（ステップＳ３０）。
　チルト目標地形算出部５６は、目標施工地形ＣＳとチルト動作平面ＴＰとが交差するチルト目標地形ＳＴを算出する（ステップＳ４０）。
　制限速度決定部５８は、規定点ＲＰとチルト目標地形ＳＴとの動作距離Ｄａを算出する（ステップＳ５０）。
　動作距離Ｄａに基づいて制限速度が決定される。動作距離Ｄａがライン距離Ｈ以下である場合、制限速度決定部５８は、動作距離Ｄａに応じた制限速度Ｕを決定する（ステップＳ６０）。
　作業機制御部５７は、チルト操作レバー３０Ｔの操作量から算出されるバケット８の規定点ＲＰの移動速度Ｖｒと、制限速度決定部５８により決定された制限速度Ｕとに基づいて、制御弁３７に対する制御信号を算出する。作業機制御部５７は、移動速度Ｖｒを制限速度Ｕにするための制御信号を算出し、制御弁３７に出力する。制御弁３７は、作業機制御部５７から出力された制御信号に基づいて、パイロット圧を制御する。これにより、バケット８の規定点ＲＰの移動速度Ｖｒが制限される（ステップＳ７０）。
［効果］
　以上説明したように、本実施形態によれば、チルト式バケットにおいて、バケット８の規定点ＲＰを通りチルト軸ＡＸ４と直交するチルト動作平面ＴＰ及び目標施工地形ＣＳとチルト動作平面ＴＰとが交差するチルト目標地形ＳＴを設定し、規定点ＲＰとチルト目標地形ＳＴとの動作距離Ｄａに基づいて、チルト停止制御を実施するようにしたので、バケット８のチルト回転が不必要に停止されることが抑制される。したがって、オペレータのストレスは緩和され、油圧ショベル１００の作業効率の低下が抑制される。
　また、図１６、図１９、及び図２１を参照して説明したように、本実施形態に係るチルト停止制御は、目標施工地形ＣＳに対してチルト軸ＡＸが傾斜した状態でバケット８がチルト回転するときに、油圧ショベル１００の作業効率の低下を抑制できる点で効果的である。
　また、図２２から図２４を参照して説明したように、垂直距離Ｄｂを規定するラインＬＹに基づいてチルト停止制御が実施される場合、バケット８がチルト回転する度にラインＬＹの位置が変化してしまう。その結果、制限速度Ｕが急激に変化したり、バケット８のチルト回転が急激に停止したりする現象が発生し、オペレータに違和感や衝撃を与える可能性がある。本実施形態によれば、バケット８がチルト回転しても、動作距離Ｄａを規定するチルト目標地形ＳＴの位置は変化しない。したがって、チルト回転可能なバケット８を使った掘削作業は円滑に実施される。
　なお、上述の実施形態においては、バケット８の刃先９に設定された規定点ＲＰと目標施工地形ＣＳとの動作距離Ｄａに基づいてチルト停止制御が実施されることとした。図２６に示すように、バケット８の外面に設定された規定点ＲＰと目標施工地形ＣＳとの動作距離Ｄａに基づいてチルト停止制御が実施されてもよい。
　なお、上述の実施形態においては、チルト回転するバケット８がチルト目標地形ＳＴで停止することとした。チルト目標地形ＳＴに対して規定の位置関係にある、チルト目標地形ＳＴとは異なる規定位置でバケット８のチルト回転が停止するように、チルト停止制御が実施されてもよい。
　なお、チルト回転に対する制御は操作に対して停止とするチルト停止制御を行っているが、操作に対して制御装置が操作指令と反対方向の制御指令を決定する介入制御を行ってもよい。
　なお、上述の実施形態においては、建設機械１００が油圧ショベルであることとした。上述の実施形態で説明した構成要素は、油圧ショベルとは別の、作業機を有する建設機械に適用可能である。
　なお、上述の実施形態において、バケット軸ＡＸ３及びチルト軸ＡＸ４に加えて、バケット８を回転可能に支持する回転軸が作業機１に設けられてもよい。
　なお、上述の実施形態において、上部旋回体２は、油圧により旋回してもよいし、電動アクチュエータが発生する動力により旋回してもよい。また、作業機１は、油圧シリンダ１０ではなく、電動アクチュエータが発生する動力により作動してもよい。
１　作業機
２　上部旋回体
３　下部走行体
３Ｃ　履帯
４　運転室
５　機械室
６　ブーム
７　アーム
８　バケット
８Ｂ　バケットピン
８Ｔ　チルトピン
９　刃先
１０　油圧シリンダ
１０Ａ　キャップ側油室
１０Ｂ　ロッド側油室
１１　ブームシリンダ
１２　アームシリンダ
１３　バケットシリンダ
１４　チルトシリンダ
１６　ブームストロークセンサ
１７　アームストロークセンサ
１８　バケットストロークセンサ
１９　チルトストロークセンサ
２０　位置演算装置
２１　車体位置演算器
２２　姿勢演算器
２３　方位演算器
２４　作業機角度演算装置
２５　流量制御弁
３０　操作装置
３０Ｆ　操作ペダル
３０Ｌ　作業機操作レバー
３０Ｔ　チルト操作レバー
３１　メイン油圧ポンプ
３２　パイロット圧ポンプ
３３Ａ，３３Ｂ　油路
３４Ａ，３４Ｂ　圧力センサ
３５Ａ，３５Ｂ　油路
３６Ａ，３６Ｂ　シャトル弁
３７Ａ，３７Ｂ　制御弁
３８Ａ，３８Ｂ　油路
５０　制御装置
５１　車体位置データ取得部
５２　作業機角度データ取得部
５３Ａ　規定点位置データ算出部
５３Ｂ　候補規定点データ算出部
５４　目標施工地形生成部
５５　チルトデータ算出部
５６　チルト目標地形算出部
５７　作業機制御部
５８　制限速度決定部
５９　記憶部
６０　入出力部
７０　目標施工データ生成装置
８１　底板
８２　背板
８３　上板
８４　側板
８５　側板
８６　開口部
８７　ブラケット
８８　ブラケット
９０　接続部材
９１　プレート部材
９２　ブラケット
９３　ブラケット
９４　第１リンク部材
９４Ｐ　第１リンクピン
９５　第２リンク部材
９５Ｐ　第２リンクピン
９６　バケットシリンダトップピン
９７　ブラケット
１００　油圧ショベル（建設機械）
２００　制御システム
３００　油圧システム
４００　検出システム
ＡＰ　点
ＡＸ１　ブーム軸
ＡＸ２　アーム軸
ＡＸ３　バケット軸
ＡＸ４　チルト軸
ＣＤ　目標施工データ
ＣＳ　目標施工地形
Ｄａ　動作距離
Ｄｂ　垂直距離
Ｌ１　ブーム長さ
Ｌ２　アーム長さ
Ｌ３　バケット長さ
Ｌ４　チルト長さ
Ｌ５　バケット幅
ＬＸ　ライン
ＬＹ　ライン
ＲＰ　規定点
ＲＰｃ　候補規定点
ＲＸ　旋回軸
ＳＴ　チルト目標地形
ＴＰ　チルト動作平面
α　ブーム角度
β　アーム角度
γ　バケット角度
δ　チルト角度
ε　チルト軸角度
θ１　ロール角度
θ２　ピッチ角度
θ３　ヨー角度

Claims (7)

  1. 　アームと、バケット軸及び前記バケット軸と直交するチルト軸のそれぞれを中心に前記アームに対して回転可能なバケットとを含む作業機を備える建設機械の制御システムであって、
    　掘削対象の目標形状を示す目標施工地形を生成する目標施工地形生成部と、
    　前記チルト軸を中心にチルト回転する前記バケットのチルトデータを算出するチルトデータ算出部と、
    　前記バケットの幅データを少なくとも含む前記バケットの外形データに基づいて、前記バケットに設定される規定点の位置データを算出する規定点位置データ算出部と、
    　前記規定点の位置データと前記目標施工地形と前記チルトデータとに基づいて、前記目標施工地形において前記バケットの側方方向に延在するチルト目標地形を算出するチルト目標地形算出部と、
    　前記規定点と前記チルト目標地形との距離に基づいて、前記バケットのチルト回転を制御する作業機制御部と、
    を備える建設機械の制御システム。
  2. 　前記チルトデータは、前記規定点を通り前記チルト軸と直交するチルト動作平面を含み、
    　前記チルト目標地形は、前記目標施工地形と前記チルト動作平面との交差部により規定され、
    　前記距離は、前記チルト目標地形と前記規定点とで規定される動作距離である、
    請求項１に記載の建設機械の制御システム。
  3. 　前記作業機制御部は、前記規定点と前記チルト目標地形との動作距離に基づいて、前記バケットのチルト回転を停止させるチルト停止制御を実施する、
    請求項２に記載の建設機械の制御システム。
  4. 　前記作業機制御部は、前記目標施工地形に対して前記チルト軸が傾斜した状態で前記バケットをチルト回転させ、前記チルト回転する前記バケットが前記目標施工地形を基準とする規定位置を超えないように、前記チルト停止制御を実施する、
    請求項３に記載の建設機械の制御システム。
  5. 　前記バケットの外形データから前記バケットに設定される複数の候補規定点の位置データを算出する候補規定点データ算出部を備え、
    　前記作業機制御部は、複数の前記候補規定点のうち前記動作距離が最も短い前記規定点に基づいて、前記チルト停止制御を実施する、
    請求項３又は請求項４に記載の建設機械の制御システム。
  6. 　上部旋回体と、
    　前記上部旋回体を支持する下部走行体と、
    　前記アームと前記バケットとを含み、前記上部旋回体に支持される作業機と、
    　請求項１から請求項５のいずれか一項に記載の建設機械の制御システムと、
    を備える建設機械。
  7. 　アームと、バケット軸及び前記バケット軸と直交するチルト軸のそれぞれを中心に前記アームに対して回転可能なバケットとを含む作業機を備える建設機械の制御方法であって、
    　掘削対象の目標形状を示す目標施工地形を生成することと、
    　前記チルト軸を中心にチルト回転する前記バケットのチルトデータを算出することと、
    　前記バケットの幅に関するデータを少なくとも含む前記バケットの外形データに基づいて、前記バケットに設定される規定点の位置データを算出することと、
    　前記規定点の位置データと前記目標施工地形と前記チルトデータとに基づいて、前記目標施工地形において前記バケットの側方方向に延在するチルト目標地形を算出することと、
    　前記規定点と前記チルト目標地形との距離に基づいて、前記バケットのチルト回転を制御する制御信号を出力することと、
    を含む建設機械の制御方法。
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