WO2016156691A1 - Procédé de traitement du gaz naturel pour minimiser la perte d'éthane - Google Patents

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Mathieu LECLERC
Paul Terrien
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Air Liquide SA
LAir Liquide SA pour lEtude et lExploitation des Procedes Georges Claude
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    • Y02C20/40—Capture or disposal of greenhouse gases of CO2

Definitions

  • the present invention relates to a method for minimizing the loss of ethane during the treatment of natural gas rich in CO2.
  • Natural gas is desirable for use as a fuel for use in heating buildings, to provide heat for industrial processes for the generation of electricity, for use as a feedstock for various synthesis processes for produce olefins, polymers and the like.
  • Natural gas is a resource still abundant. On the other hand, the amount of conventional natural gas represents a smaller and smaller share of production.
  • the efficiency of such a process can be measured in particular in terms of losses of hydrocarbons in the waste stream.
  • This yield can be quantitatively written as an energy efficiency or HHV yield (defined as the ratio of the calorific value of the natural gas treated by said process by the calorific value of the natural gas to be purified).
  • This method makes it possible to purify a stream of natural gas in CO2 by means of a first column producing a liquid foot stream containing predominantly CO2 and a gaseous head containing predominantly CH.
  • This column is equipped with a reboiler and a condenser. Part of the liquid foot stream of this first column is then used to produce the cold necessary for the process, by means of three detents at three different pressures followed by the vaporization of these same three relaxed streams.
  • the successive sprays being partial, the residual liquids (rich in CO2 but still containing a significant amount of hydrocarbons having at least two carbon atoms such as ethane, propane and butane) are harvested, pumped at a certain pressure and sent to a second column, this time only provided with a reboiler.
  • This column makes it possible to recover at its head a gaseous stream rich in purified CO2 and at the bottom a hydrocarbon-rich liquid stream having at least three carbon atoms such as propane and butane.
  • the overhead gas stream is then compressed, condensed and mixed with the liquid stream from the first column, before the mixture of these two streams is pumped to the required pressure.
  • the main disadvantage of the process which is the subject of the invention described in FR 2 959 512 concerns the fact that only the non-vaporized liquid during the three successive sprays is treated in the second column: the hydrocarbons having at least two carbon atoms such as Ethane, propane and butane contained in the gaseous phases are therefore sent to CO2 and thus not recovered in natural gas.
  • such a process necessarily has a very high loss of ethane (typically at least 50%). Indeed ethane and carbon dioxide are very difficult to separate as shown in the curve of Figure 1 (binary ethane C2-CO2 at 30 bar).
  • the curve has an azeotrope, which shows that it is impossible without a particular device to make a total distillation in a simple distillation column with condenser and reboiler.
  • the inventors of the present invention have then bridged a solution to solve the problems raised above.
  • An object of the present invention is to effectively separate any mixture containing both at least CO2, ethane and a light compound such as methane, nitrogen, CO or hydrogen while avoiding the disadvantages mentioned above.
  • the invention can more broadly be applied to the separation of a mixture of at least three gases: an acid gas, a light gas and a low permeability gas.
  • the acid gas may be carbon dioxide or hydrogen sulphide, the light gas of methane and the low permeability gas of ethane.
  • the process according to the invention is particularly advantageous when the cryogenic separation of the low permeability gas and the acid gas are difficult.
  • the present invention relates to a process for treating a gaseous stream containing at least one acid gas, ethane and a light gas selected from methane, carbon monoxide, hydrogen and nitrogen comprising the steps following:
  • a cryogenic separation unit comprising at least one distillation column for treating said gas stream, the treatment comprising the partial removal of the acid gas from said gas stream and the production of a gaseous stream depleted in acid gas and said at least one distillation column comprising a main supply means of a liquid flow;
  • step d) Return of the stream enriched with acid gas in the cryogenic separation unit in order to extract ethane from one of the at least one distillation column by introducing it separately from the feed defined in step a) of the unit of cryogenic separation and below the main feed means of the column.
  • Cryogenic separation means separation effected at a temperature below -30 ° C and above -100 ° C, when the pressure is between 5 bara (absolute bar) and 100 bara.
  • the temperature of the cryogenic separation is between -40 ° C and -60 ° C for a pressure between 10 bara and 70 bara.
  • the temperature of the physical separation is between 5 ° C and 100 ° C when the pressure is between 1.5 bara and 90 bara.
  • the proposed method may further include at least the following features:
  • Process as defined above characterized in that it comprises step e): recovery, from the cryogenic separation unit, of a stream containing more than 90% of the acid gas initially present in the gas stream treat.
  • the acidic gas is chosen from CO2 and H 2 S.
  • the gaseous stream to be treated comprises from 10 mol% to 75 mol% methane, from 25 mol% to 90 mol% carbon dioxide and from 0.1 mol% to 15% molar. molar of ethane.
  • said gaseous stream to be treated further comprises hydrogen sulphide and hydrocarbons having at least three carbon atoms.
  • the temperature in the cryogenic separation unit is below -30 ° C. and preferably between -40 ° C. and -40 ° C. 60 ° C.
  • the physical separation unit is a membrane separation unit comprising at least one membrane.
  • the physical separation unit is a pressure modulation adsorption unit (PSA).
  • PSA pressure modulation adsorption unit
  • the present invention particularly relates to the purification of a stream of natural gas in CO2 by means of a cryogenic unit followed by a membrane separation, making it possible to maximize the HHV yield by minimizing the loss of hydrocarbons in the CO2, and more particularly the loss of methane and ethane in CO2, taking advantage of both the advantages of cryogenic separation and membrane separation.
  • An object of the present invention is therefore a process for separating CO2 from natural gas to obtain a methane-rich stream and a CO2 stream without methane (typically less than 1% by volume methane, preferably less than 0.5% by volume). methane).
  • This process uses cryogenic separation (typically partial condensation and / or distillation around -40 ° C to -60 ° C) and membrane separation in a second time to both deplete the methane rich stream in CO2 and produce a current. of CO2 depleted in ethane so that it is recycled to the cryogenic separation.
  • a separator pot operating at -20 ° C or -30 ° C before distillation in a column may be present.
  • the method typically comprises the following steps:
  • Vaporization of the liquid depleted in methane preferably at several pressure levels (for example about 5.5 bar, about 11 bar and about 16 bar) to provide at least a portion of the frigories required for steps 2) and 3) for obtain at least one low pressure gas, and optionally a medium pressure gas and a high pressure gas.
  • the invention utilizes a stream enriched with carbon dioxide and depleted in ethane to stripping the ethane from the first distillation column and thereby minimizing the loss of ethane in the carbon dioxide produced. This is possible by the nature of the additional separation process (membrane separation) which is very selective between carbon dioxide and ethane.
  • the membrane permeate charged with carbon dioxide and depleted in ethane can be cooled and partially condensed in a dedicated separator pot.
  • the formed liquid can be sent directly expanded and sent to the second distillation column since it is depleted in ethane.
  • the gas is used as the gas injected into the first column to extract by stripping the ethane from the first column.
  • FIG. 2 illustrates a method according to the invention.
  • a feed stream of gas 1, for example natural gas, is introduced into a pre-treatment unit 2 to remove impurities from said feed stream.
  • the gaseous stream 1 comprises, for example, methane, ethane and carbon dioxide.
  • the pre-treatment unit 2 typically comprises at least one adsorption device 34 for removing the water.
  • the gaseous stream 3 thus pretreated is cooled in a heat exchanger 4 at a temperature below -20 ° C and at a pressure of about 50 bara (or for example approximately the pressure of the feed gas). Preferably, the temperature remains above -60 ° C.
  • the gaseous stream 5 thus cooled is partially condensed, for example in a phase separator pot 6, in order to obtain a first liquid stream 7 and a gas stream 8.
  • This gas stream 8 is then cooled to a temperature below - 45 ° C in a heat exchanger 9, then partially condensed in a separator pot 10 to produce a second liquid stream 1 1 and a gas stream 23 enriched in methane and depleted of carbon dioxide.
  • the first liquid stream 7 and the second liquid stream 11 are mixed.
  • This mixture 12 is then expanded to a pressure of between 10 bara and 30 bara, for example using a valve 13, to be introduced into a first distillation column 14 via the main supply 33 of said column. 14.
  • An ethane-depleted liquid stream is collected at the bottom of column 14 (i.e., below the lowest stage of column 14).
  • the liquid stream 15 is expanded, for example by means of a valve 16, at a pressure of between 5 bara and 15 bara, then introduced into a second distillation column 17.
  • the gas streams 18 and 19 collected at the top of the columns 14 and 17, are introduced into a heat exchanger 4 and then compressed using one or more compressors 20 before being recycled to about the pressure of the feed gas stream to the gas stream initial pretreated 3.
  • a liquid depleted of methane 21 is collected at the bottom of the second distillation column 17, and is vaporized to produce a gas stream 22.
  • said liquid 21 is vaporized at several pressure levels (for example about 5.5 bar, about 11 bar and about 16 bar) to provide at least a portion of the frigories required for the previously described steps to obtain at least one gas at low pressure, and possibly a medium pressure gas and a high pressure gas.
  • pressure levels for example about 5.5 bar, about 11 bar and about 16 bar
  • the gas stream 22 is compressed using a compressor 24 to a pressure between 10 bara and 50 bara to produce a gas called "high pressure" depleted of methane 25.
  • This gas 25 can then be treated in a treatment unit 26 containing at least one distillation column in order to separate the carbon dioxide thus produced 27 from heavy hydrocarbons 28 having more than three carbon atoms, such as propane and butane, initially contained in the gaseous stream 1 to be treated.
  • the gaseous stream enriched in methane 23 is introduced into a physical separation unit 29.
  • a unit 29 is for example a membrane separation unit comprising at least one membrane allowing good separation of carbon dioxide and ethane.
  • the treatment of the gaseous stream 23 by the unit 29 makes it possible to produce a gaseous stream 30 enriched in carbon dioxide and depleted in ethane and a gaseous stream 31 enriched with methane and ethane that can optionally be subsequently mixed with the gas stream of heavy hydrocarbons. 28.
  • a stream of natural gas 31 enriched in methane, ethane and heavy hydrocarbons but depleted in carbon dioxide and other acid gases is thus produced by the implementation of the method which is the subject of the invention.
  • the gaseous stream 30 enriched in carbon dioxide and depleted in ethane is compressed using one or more compressors 20.
  • This pressure is that of the stream supplying the first distillation column 14.
  • the gaseous stream 30 thus compressed is introduced at least partly at the bottom 32 of the first distillation column 14.
  • the foot 32 of the column 14 is located below the main supply 33. This makes it possible to produce a reboiler function for this first column 14 and in particular to extract ethane from this first column 14 because the gaseous stream rising in the column is very low in ethane (typically below 0.1 % mol of ethane and at most five times less ethane than in the feed gas), to the gaseous stream 18 extracted at the top of the column 14.
  • This introduction 32 of the ethane-depleted gas in column 14 can be performed before or after a passage in a heat exchanger, said gas being mixed or not with another stream.
  • Another part of the gaseous stream 30 enriched with carbon dioxide and compressed is directly mixed with the gas stream 3 to produce a mixture 3 'introduced into the exchanger 4.
  • cryogenic separation unit (A) comprises at least the elements 4, 6, 9, 10, 13, 14, 17.
  • the invention is not limited to only this cryogenic purification configuration. Some examples of modifications for which the invention can still be applied are listed below: • Number of exchangers different: exchangers 9 and 4 could possibly be combined in a single exchanger or in at least three exchangers.
  • the invention can be applied when there are at least three separator pots but it can also be applied with a, see no separator pot.
  • Figure 2 shows a self-refrigerated scheme, ie a scheme where refrigeration is provided by expansion of liquid CO2. It would be possible not to relax the liquid CO2, for example, and instead to pump it, using an external refrigeration system (CO2 cycle, propane cycle or any other refrigeration cycle).
  • CO2 cycle propane cycle
  • propane cycle any other refrigeration cycle
  • the numbers of the "currents" are the numbers in figure 2.
  • Table 1 Associated material balance (in Nm 3 / h).
  • the distillation columns used in the process according to the invention are, for example, columns chosen according to one of the following two types: column with trays or column with packing (structured or not).
  • the role of the distillation column is to promote the exchange of material and energy between the gas phase and the liquid phase, which increases the separating power of the column.
  • Distillation columns use the difference in volatility of the components of a mixture to separate them. To improve the separation, a large exchange surface between the gas phase and the liquid phase is necessary. To increase the latter, elements are added in the column, such as trays or packings, the latter may be structured or not.
  • two heat exchangers can provide / remove the energy required for separation: a boiler located at the bottom of the column where the mixture is heated to boiling and the condenser at the top column that allows to liquefy the vapors to recover the purified product in liquid form. Part of the condensate is often reinjected into the column to increase the purity of the desired product, it is reflux.
  • the method which is the subject of the present invention mainly makes it possible to minimize the loss of hydrocarbons. This advantage is illustrated below by considering a conventional scheme where the stream from the membrane separation unit is simply mixed with the feed gas and comparing it to the process object of the present invention and by the example described in FIG. figure 2.
  • the C2 yield is defined as the ratio of the molar amount of ethane in the final product to the molar amount of ethane in the feed gas.
  • the PCS yield is defined as the ratio of Qfinal by Qalim where Qfinal is the product of the higher heating value (in J / Nm 3 ) of the final product multiplied by the molar flow of the final product and Qalim is the product of the higher heating value (in J / Nm 3 ) of the feed gas multiplied by the molar flow rate of the feed gas.

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Abstract

Procédé de traitement d'un courant gazeux (1) contenant au moins un gaz acide, de l'éthane et un gaz léger choisi parmi le méthane, le monoxyde de carbone, l'hydrogène et l'azote comprenant les étapes suivantes : Etape a) : alimentation avec ledit courant gazeux (1) d'une unité de séparation cryogénique (A) comprenant au moins une colonne à distiller (14) pour traiter ledit courant gazeux (1), le traitement comprenant l'élimination partielle du gaz acide dudit courant gazeux et la production d'un courant gazeux appauvri en gaz acide et ladite au moins une colonne à distiller (14) comprenant un moyen d'alimentation principale (33) d'un flux liquide; Etape b) : prélèvement de l'unité (A) de séparation cryogénique d'au moins une portion (23) du courant gazeux traité appauvri en gaz acide; Etape c) : alimentation avec au moins une portion du courant gazeux (23) traité appauvri en gaz acide d'une unité de séparation physique (29) séparant le gaz acide de l'éthane, dans laquelle ledit courant est séparé pour former un résidu enrichi en gaz léger et en éthane (31) et un courant (30), perméat, enrichi en gaz acide; Etape d) : retour du courant (30) enrichi en gaz acide dans l'unité de séparation cryogénique (A) en l'introduisant séparément de l'alimentation définie à l'étape a) de l'unité (A) de séparation cryogénique et en dessous du moyen d'alimentation principale (33) de la colonne (14), afin d'extraire l'éthane d'une des au moins une colonne à distiller (14).

Description

Procédé de traitement du gaz naturel pour minimiser la perte d'éthane
La présente invention concerne un procédé pour minimiser la perte d'éthane lors du traitement de gaz naturel riche en CO2.
Le gaz naturel est souhaitable pour une utilisation en tant que combustible destiné à être utilisé pour chauffer les bâtiments, afin de fournir de la chaleur pour des procédés industriels pour la production d'électricité, pour une utilisation comme matière première pour divers procédés de synthèse pour produire des oléfines, les polymères et similaires.
Le gaz naturel est une ressource encore largement abondante. En revanche la quantité de gaz naturel conventionnel représente une part de plus en plus faible de la production. Plusieurs types de gaz non conventionnels existent. Un premier exemple est le gaz de schiste qui représente une part de plus en plus grande de la production.
Un autre exemple : les champs de gaz acides, jusqu'alors inexploités à cause de leur forte teneur en CO2 ainsi qu'en H2S représentent une partie importante du gaz potentiellement exploitable.
L'emploi d'un procédé efficace et économique pour purifier le gaz naturel en composés acides (typiquement H2S et CO2) est donc d'une grande importance.
L'efficacité d'un tel procédé peut notamment se mesurer en termes de pertes d'hydrocarbures dans le courant résiduaire.
Ce rendement peut s'écrire de manière quantitative comme un rendement énergétique ou rendement HHV (défini comme le rapport de la valeur calorifique du gaz naturel traité par ledit procédé par la valeur calorifique du gaz naturel à purifier).
Une méthode de séparation du CO2 du gaz naturel par voie cryogénique est connue et décrite dans la demande de brevet FR 2 959 512.
Ce procédé permet d'épurer en CO2 un courant de gaz naturel au moyen d'une première colonne produisant un courant de pied liquide contenant majoritairement du CO2 et une tête gazeuse contenant majoritairement du CH . Cette colonne est munie d'un rebouilleur et d'un condenseur. Une partie du courant liquide de pied de cette première colonne est ensuite utilisée pour produire le froid nécessaire au procédé, au moyen de trois détentes à trois pressions différentes suivies de la vaporisation de ces mêmes trois courants détendus.
Les vaporisations successives étant partielles, les liquides résiduels (riches en CO2 mais contenant encore une quantité non négligeable d'hydrocarbures ayant au moins deux atomes de carbone tels que l'éthane, le propane et le butane) sont récoltés, pompés à une certaine pression et envoyés dans une seconde colonne, munie cette fois uniquement d'un rebouilleur.
Cette colonne permet de récupérer en tête un courant gazeux riche en CO2 purifié et en pied un courant liquide riche en hydrocarbures ayant au moins trois atomes de carbone tels que le propane et le butane.
Le courant gazeux de tête est ensuite comprimé, condensé puis mélangé avec le courant liquide issu de la première colonne, avant que le mélange de ces deux courants ne soit pompé à la pression requise.
Le principal inconvénient du procédé objet de l'invention décrite dans FR 2 959 512 concerne le fait que seul le liquide non vaporisé lors des trois vaporisations successives est traité dans la seconde colonne : les hydrocarbures ayant au moins deux atomes de carbone tels que l'éthane, le propane et le butane contenus dans les phases gazeuses sont donc envoyés vers le CO2 et ainsi non valorisé dans le gaz naturel. En particulier, un tel procédé a nécessairement une perte d'éthane très importante (typiquement au moins 50%). En effet l'éthane et le dioxyde de carbone sont très difficiles à séparer comme le montre la courbe de la figure 1 (binaire éthane C2-CO2 à 30 bars).
La courbe de la figure 1 illustre que la séparation entre l'éthane et le dioxyde de carbone est difficile :
• Les deux courbes sont très proches l'une de l'autre surtout lorsque la teneur en CO2 est élevée.
• La courbe présente un azéotrope, ce qui montre qu'il est impossible sans dispositif particulier de faire une distillation totale dans une simple colonne à distiller avec condenseur et rebouilleur.
Par ailleurs, il est connu de séparer de manière relativement efficace le CO2 et l'éthane par séparation membranaire. En revanche la séparation membranaire seule ne permet pas de séparer le CO2 du méthane de manière très efficace (il y a beaucoup de pertes de méthane dans le CO2).
Les inventeurs de la présente invention ont alors mis au pont une solution permettant de résoudre les problèmes soulevés ci-dessus.
Un but de la présente invention est de séparer de manière efficace tout mélange contenant à la fois au moins du CO2, de l'éthane et un composé léger tel que du méthane, de l'azote, du CO ou de l'hydrogène tout en évitant les inconvénients mentionnés pus haut.
L'invention peut plus largement s'appliquer à la séparation d'un mélange d'au moins trois gaz : un gaz acide, un gaz léger et un gaz peu perméable. Le gaz acide pouvant être du dioxyde de carbone ou du sulfure d'hydrogène, le gaz léger du méthane et le gaz peu perméable de l'éthane. Le procédé selon l'invention est particulièrement avantageux lorsque la séparation cryogénique du gaz peu perméable et du gaz acide sont difficiles.
La présente invention a pour objet un procédé de traitement d'un courant gazeux contenant au moins un gaz acide, de l'éthane et un gaz léger choisi parmi le méthane, le monoxyde de carbone, l'hydrogène et l'azote comprenant les étapes suivantes :
a) Alimentation avec ledit courant gazeux d'une unité de séparation cryogénique comprenant au moins une colonne à distiller pour traiter ledit courant gazeux, le traitement comprenant l'élimination partielle du gaz acide dudit courant gazeux et la production d'un courant gazeux appauvri en gaz acide et ladite au moins une colonne à distiller comprenant un moyen d'alimentation principale d'un flux liquide ;
b) Prélèvement de l'unité de séparation cryogénique d'au moins une portion du courant gazeux traité appauvri en gaz acide ;
c) Alimentation avec au moins une portion du courant gazeux traité appauvri en gaz acide d'une unité de séparation physique séparant le gaz acide de l'éthane, dans laquelle ledit courant est séparé pour former un résidu enrichi en gaz léger et en éthane et un courant, perméat, enrichi en gaz acide ;
d) Retour du courant enrichi en gaz acide dans l'unité de séparation cryogénique afin d'extraire l'éthane d'une des au moins une colonne à distiller en l'introduisant séparément de l'alimentation définie à l'étape a) de l'unité de séparation cryogénique et en dessous du moyen d'alimentation principale de la colonne.
Par séparation cryogénique on entend séparation opérée à une température inférieure à -30°C et supérieure à -100°C, lorsque la pression est comprise entre 5 bara (bar absolu) et 100 bara. De préférence, la température de la séparation cryogénique est comprise entre -40°C et -60°C pour une pression comprise entre 10 bara et 70 bara.
Par séparation physique on entend séparation par un des moyens suivants :
• Séparation membranaire ; ou
· Séparation par adsorption (par exemple par modulation de pression -
PSA ou par modulation de température - TSA) De préférence, la température de la séparation physiqueest comprise entre 5°C et 100°C lorsque la pression est comprise entre 1 ,5 bara et 90 bara.
Le procédé proposé peut comprendre en outre au moins les caractéristiques suivantes :
• Procédé tel que défini précédemment, caractérisé en ce qu'il comprend l'étape e) : récupération, à partir de l'unité de séparation cryogénique, d'un courant contenant plus de 90% du gaz acide initialement présent dans le courant gazeux à traiter.
· Procédé tel que défini précédemment, caractérisé en ce qu'il comprend l'étape supplémentaire :
• Récupération, à partir de l'unité de séparation physique, d'un courant gazeux contenant plus de 95% du gaz léger initialement présent dans le courant gazeux à traiter et plus de 45% de l'éthane initialement présent dans le courant gazeux à traiter.
• Procédé tel que défini précédemment, caractérisé en ce que le gaz acide est choisi parmi le CO2 et le H2S.
• Procédé tel que défini précédemment, caractérisé en ce que le gaz acide est le dioxyde de carbone et le gaz léger est le méthane.
· Procédé tel que défini précédemment, caractérisé en ce que le courant gazeux à traiter comprend de 10% molaire à 75% molaire de méthane, de 25% molaire à 90% molaire de dioxyde de carbone et de 0,1 % molaire à 15% molaire d'éthane. • Procédé tel que défini précédemment, caractérisé en ce que ledit courant gazeux à traiter comprend en outre du sulfure d'hydrogène et hydrocarbures ayant au moins trois atomes de carbone.
• Procédé tel que défini précédemment, caractérisé en ce que, à une pression comprise entre 5 bara et 100 bara, la température dans l'unité de séparation cryogénique est inférieure à -30°C et de préférence comprise entre -40°C et -60°C.
• Procédé tel que défini précédemment, caractérisé en ce que l'unité de séparation physique est une unité de séparation membranaire comprenant au moins une membrane.
• Procédé tel que défini précédemment, caractérisé en ce que ladite au moins une membrane est une membrane polymère.
• Procédé tel que défini précédemment, caractérisé en ce que l'unité de séparation physique est une unité d'adsorption par modulation de pression (PSA).
La présente invention traite en particulier de la purification en CO2 d'un courant de gaz naturel au moyen d'une unité cryogénique suivie d'une séparation membranaire, permettant de maximiser le rendement HHV en minimisant la perte d'hydrocarbures dans le CO2, et plus particulièrement la perte de méthane et d'éthane dans le CO2, tirant profit à la fois des avantages de la séparation cryogénique et de la séparation membranaire.
Un objet de la présente invention est donc un procédé de séparation de CO2 de gaz naturel pour obtenir un courant riche en méthane et un courant de CO2 sans méthane (typiquement moins de 1 % en volume méthane, préférentiel lement moins de 0,5% de méthane). Ce procédé utilise la séparation cryogénique (typiquement condensation partielle et/ou distillation autour de -40°C à -60°C) et la séparation membranaire dans un second temps pour à la fois appauvrir en CO2 le courant riche en méthane et produire un courant de CO2 appauvri en éthane pour que celui-ci soit recyclé vers la séparation cryogénique.
A titre de remarque, il peut par exemple un pot séparateur opérant à -20°C ou -30°C avant la distillation dans une colonne peut être présent.
Le procédé comprend typiquement les étapes suivantes :
1 ) Séchage d'un gaz d'alimentation comprenant du méthane, du dioxyde de carbone et de l'éthane. 2) Premier refroidissement dans un échangeur de chaleur et condensation partielle pour obtenir un premier liquide et un premier gaz.
3) Refroidissement du premier gaz dans un échangeur de chaleur et condensation partielle pour obtenir un deuxième liquide et un deuxième gaz enrichi en méthane.
4) Mélange des deux liquides et détente du mélange dans une vanne pour l'introduire dans une première colonne de distillation.
5) Séparation de la plus grande partie du méthane restant dans ladite colonne de distillation, afin d'obtenir un liquide appauvri en éthane en pied de colonne.
6) Détente du liquide de la première colonne de distillation pour l'introduire dans une seconde colonne de distillation à plus basse pression.
7) Compression du courant issu de la tête des deux colonnes pour le recycler vers le gaz d'alimentation.
8) Vaporisation du liquide appauvri en méthane, préférentiellement à plusieurs niveaux de pression (par exemple environ 5,5 bars, environ 1 1 bars et environ 16 bars) pour fournir au moins une partie des frigories nécessaires aux étapes 2) et 3) pour obtenir au moins un gaz à basse pression, et éventuellement un gaz à moyenne pression et un gaz à haute pression.
9) Compression du gaz à basse pression, et éventuellement du gaz à moyenne pression pour mélanger tous les gaz issus du liquide appauvri en méthane afin d'obtenir un gaz à haute pression appauvri en méthane.
10) Introduction du gaz enrichi en méthane dans une unité de perméation membranaire afin d'obtenir un gaz produit et un gaz enrichi en dioxyde de carbone et appauvri en éthane que l'on comprime jusqu'à la pression de la première colonne de distillation et introduit au moins en partie en cuve de la première colonne de distillation pour rebouillir et extraire l'éthane de la première colonne de distillation par stripping. Cette (ces) introduction(s) du (des) courant(s) appauvri(s) peut se faire avant ou après un passage dans un échangeur en étant mélangé ou non à un autre courant.
L'invention utilise un courant enrichi en dioxyde de carbone et appauvri en éthane pour extraire par stripping l'éthane de la première colonne de distillation et ainsi minimiser la perte d'éthane dans le dioxyde de carbone produit. Ceci est possible par la nature du procédé de séparation additionnel (séparation membranaire) qui est très sélectif entre le dioxyde de carbone et l'éthane.
Plusieurs modes de réalisation sont possibles :
· Le perméat des membranes chargé en dioxyde de carbone et appauvri en éthane peut être refroidi et partiellement condensé dans un pot séparateur dédié. Le liquide formé peut être envoyé directement détendu et envoyé à la seconde colonne de distillation puisqu'il est appauvri en éthane. Le gaz est utilisé comme gaz injecté dans la première colonne pour extraire par stripping l'éthane de la première colonne.
• Plusieurs membranes en série peuvent être employées. Une première membrane est utilisée avec un perméat à la pression de la première colonne de distillation. La quantité de perméat étant ajustée en fonction de la quantité d'éthane à extraire par stripping. Le résidu de cette membrane étant envoyé dans une membrane. Le nombre de membranes en série peut être augmenté pour obtenir différents perméats injectés à différents niveaux dans la colonne à distiller. L'avantage de cette variante est d'obtenir des perméats très faiblement chargés en éthane puisque les rendements de perméation à travers ces membranes sont faibles.
L'invention sera décrite de manière plus détaillée en se référant à la figure 2 qui illustre un procédé selon l'invention.
Un courant d'alimentation de gaz 1 , par exemple de gaz naturel, est introduit dans une unité de pré-traitement 2 afin d'éliminer les impuretés dudit courant d'alimentation.
Le courant gazeux 1 comprend par exemple du méthane, de l'éthane et du dioxyde de carbone.
L'unité de pré-traitement 2, comporte typiquement au moins un d'adsorption 34 pour retirer l'eau.
Le courant gazeux 3 ainsi prétraité est refroidi dans un échangeur de chaleur 4 à une température inférieure à -20°C et à pression d'environ 50 bara (ou par exemple approximativement la pression du gaz d'alimentation). De préférence, la température reste supérieure à -60°C. Le courant gazeux 5 ainsi refroidi est partiellement condensé, par exemple dans un pot séparateur de phase 6, afin d'obtenir un premier courant liquide 7 et un flux de gaz 8. Ce flux de gaz 8 est ensuite refroidi à une température inférieure à -45°C dans un échangeur de chaleur 9, puis partiellement condensé dans un pot séparateur 10 afin de produire un deuxième courant liquide 1 1 et un flux gazeux 23 enrichi en méthane et appauvri en dioxyde de carbone. Le premier courant liquide 7 et le deuxième courant liquide 1 1 sont mélangés. Ce mélange 12 est ensuite détendu à une pression comprise entre 10 bara et 30 bara, par exemple à l'aide d'une vanne 13, afin d'être introduit dans une première colonne à distillation 14 via l'alimentation principale 33 de ladite colonne 14. Un courant liquide 15 appauvri en éthane est recueilli en pied de colonne 14 (c'est-à-dire en dessous de l'étage le plus bas de la colonne 14). Le courant liquide 15 est détendu, par exemple à l'aide d'une vanne 16, à une pression comprise entre 5 bara et 15 bara, puis introduit dans une seconde colonne de distillation 17. Les flux gazeux 18 et 19 recueillis en tête des colonnes 14 et 17, sont introduits dans un échangeur de chaleur 4 puis comprimés à l'aide d'un ou plusieurs compresseurs 20 avant d'être recyclés à environ la pression du gaz d'alimentation en courant gazeux d'alimentation vers le courant gazeux initial prétraité 3.
Un liquide appauvri en méthane 21 est recueilli en pied de la deuxième colonne de distillation 17, puis est vaporisé pour produire un courant gazeux 22.
De préférence, ledit liquide 21 est vaporisé à plusieurs niveaux de pression (par exemple environ 5,5 bars, environ 1 1 bars et environ 16 bars) pour fournir au moins une partie des frigories nécessaires aux étapes précédemment décrites pour obtenir au moins un gaz à basse pression, et éventuellement un gaz à moyenne pression et un gaz à haute pression.
Le courant gazeux 22 est comprimé à l'aide d'un compresseur 24 jusqu'à une pression comprise entre 10 bara et 50 bara pour produire un gaz dit « haute pression » appauvri en méthane 25.
Ce gaz 25 peut ensuite faire l'objet d'un traitement dans une unité de traitement 26 contenant au moins une colonne de distillation afin de séparer le dioxyde de carbone ainsi produit 27 des hydrocarbures lourds 28 ayant plus de trois atomes de carbone, tels que le propane et le butane, initialement contenus dans le courant gazeux 1 à traiter. Le courant gazeux enrichi en méthane 23 est introduit dans une unité de séparation physique 29. Une telle unité 29 est par exemple une unité de séparation membranaire comprenant au moins une membrane permettant une bonne séparation du dioxyde de carbone et de l'éthane.
Le traitement du courant gazeux 23 par l'unité 29 permet de produire un courant gazeux 30 enrichi en dioxyde de carbone et appauvri en éthane et un courant gazeux 31 enrichi en méthane et en éthane pouvant éventuellement être mélangé ultérieurement au courant gazeux d'hydrocarbures lourds 28.
Un courant de gaz naturel 31 enrichi en méthane, éthane et hydrocarbures lourds mais appauvri en dioxyde de carbone et autres gaz acides est ainsi produit par la mise en œuvre du procédé objet de l'invention.
En effet, le courant gazeux 30 enrichi en dioxyde de carbone et appauvri en éthane est comprimé à l'aide d'un ou plusieurs compresseurs 20. Cette pression est celle du courant alimentant la première colonne de distillation 14. Le courant gazeux 30 ainsi comprimé est introduit au moins en partie en pied 32 de la première colonne de distillation 14. Le pied 32 de la colonne 14 est situé en dessous de l'alimentation 33 principale. Ceci permet de produire une fonction de rebouilleur pour cette première colonne 14 et en particulier d'extraire par stripping l'éthane de cette première colonne 14 car le courant gazeux montant dans la colonne est très pauvre en éthane (typiquement en dessous de 0,1 % mol d'éthane et au plus cinq fois moins d'éthane que dans le gaz d'alimentation), vers le flux gazeux 18 extrait en tête de la colonne 14. Cette introduction 32 du gaz appauvri en éthane 30 dans la colonne 14 peut être effectuée avant ou après un passage dans un échangeur de chaleur, ledit gaz étant mélangé ou non à un autre courant.
Une autre partie du courant gazeux 30 enrichi en dioxyde de carbone ainsi comprimé est directement mélangé au flux gazeux 3 pour produire un mélange 3' introduit dans l'échangeur 4.
Sur la figure 2, l'unité de séparation cryogénique (A) comprend au moins les éléments 4, 6, 9, 10, 13, 14, 17.
L'invention ne se limite pas à seulement à cette configuration de purification cryogénique. Quelques exemples de modifications pour lesquelles l'invention peut toujours s'appliquer sont listés ci-dessous : • Nombre d'échangeurs différent : les échangeurs 9 et 4 pourraient éventuellement être combinés en un seul échangeur ou en au moins trois échangeurs.
• Nombre de colonnes de distillation différent : l'invention s'applique également à des procédés ne comportant qu'une colonne de distillation, quelque soit la pression.
• Nombre de pots séparateurs : l'invention peut s'appliquer lorsqu'il y a au moins trois pots séparateurs mais elle peut également s'appliquer avec un, voir aucun pot séparateur.
· Système de réfrigération différent : la figure 2 représente un schéma auto-réfrigéré, c'est-à-dire un schéma où la réfrigération est fournie par détente du CO2 liquide. Il serait possible de ne pas détendre le CO2 liquide, par exemple, et au contraire de le pomper, cela en utilisant un système de réfrigération externe (cycle CO2, cycle propane ou tout autre cycle de réfrigération).
Le tableau 1 ci-dessous résume le bilan de matière effectué tout au long du procédé illustré par la figure 2.
Les numéros des « courants » (première colonne du tableau) sont les numéros de la figure 2.
Figure imgf000012_0001
Tableau 1 : Bilan matière associé (en Nm3/h). Les colonnes de distillation mises en œuvre dans le procédé selon l'invention sont par exemple des colonnes choisies selon l'un des deux types suivants : colonne à plateaux ou colonne à garniture (structurée ou non).
• Le rôle de la colonne de distillation est de favoriser les échanges de matière et d'énergie entre la phase gaz et la phase liquide, ce qui augmente le pouvoir séparateur de la colonne.
• Les colonnes de distillation utilisent la différence de volatilité des composants d'un mélange pour les séparer. Pour améliorer la séparation, une grande surface d'échange entre la phase gazeuse et la phase liquide est nécessaire. Pour augmenter cette dernière, des éléments sont ajoutés dans la colonne, tels des plateaux ou des garnissages, ces derniers pouvant être structurés ou non. En plus de la colonne et de son garnissage, deux échangeurs de chaleur peuvent permettre d'apporter/retirer l'énergie nécessaire pour la séparation : un bouilleur situé en bas de colonne où le mélange est chauffé jusqu'à ébullition et le condenseur en tête de colonne qui permet de liquéfier les vapeurs afin de récupérer le produit purifié sous forme liquide. Une partie des condensais est souvent réinjectée dans la colonne pour augmenter la pureté du produit désiré, il s'agit du reflux. Dans le cas du CO2, il peut souvent arriver, comme c'est le cas dans l'exemple de la figure 2 qu'il n'y ait pas de condenseur en tant que tel, car la température de tête de colonne est trop proche de la température à laquelle le CO2 pourrait se solidifier. Dans l'exemple de la figure 2, l'échangeur 9 et le pot séparateur 10 tiennent en quelques sortes le rôle de condenseur.
Le procédé objet de la présente invention permet principalement de minimiser la perte d'hydrocarbures. Cet avantage est illustré ci-dessous en considérant un schéma classique où le courant provenant de l'unité de séparation membranaire est simplement mélangé au gaz d'alimentation et en le comparant au procédé objet de la présente invention et par l'exemple décrit dans la figure 2.
Schéma selon l'exemple
Schéma classique de l'invention illustré fiqure 2
Rendement C2 45%-47% 70%
Rendement PCS 93%-94% 95,4% Le rendement C2 est défini comme le ratio de la quantité molaire d'éthane dans le produit final par la quantité molaire d'éthane dans le gaz d'alimentation.
Le rendement PCS est défini comme le ratio de Qfinal par Qalim où Qfinal est le produit du pouvoir calorifique supérieur (en J/Nm3) du produit final multiplié par le débit molaire du produit final et Qalim est le produit du pouvoir calorifique supérieur (en J/Nm3) du gaz d'alimentation multiplié par le débit molaire du gaz d'alimentation.

Claims

REVENDICATIONS
1 . Procédé de traitement d'un courant gazeux (1 ) contenant au moins un gaz acide, de l'éthane et un gaz léger choisi parmi le méthane, le monoxyde de carbone, l'hydrogène et l'azote comprenant les étapes suivantes :
Etape a) : alimentation avec ledit courant gazeux (1 ) d'une unité de séparation cryogénique (A) comprenant au moins une colonne à distiller (14) pour traiter ledit courant gazeux (1 ), le traitement comprenant l'élimination partielle du gaz acide dudit courant gazeux et la production d'un courant gazeux appauvri en gaz acide et ladite au moins une colonne à distiller (14) comprenant un moyen d'alimentation principale (33) d'un flux liquide ;
Etape b) : prélèvement de l'unité (A) de séparation cryogénique d'au moins une portion (23) du courant gazeux traité appauvri en gaz acide ;
Etape c) : alimentation avec au moins une portion du courant gazeux (23) traité appauvri en gaz acide d'une unité de séparation physique (29) séparant le gaz acide de l'éthane, dans laquelle ledit courant est séparé pour former un résidu enrichi en gaz léger et en éthane (31 ) et un courant (30), perméat, enrichi en gaz acide ;
Etape d) : retour du courant (30) enrichi en gaz acide dans l'unité de séparation cryogénique (A) en l'introduisant séparément de l'alimentation définie à l'étape a) de l'unité (A) de séparation cryogénique et en dessous du moyen d'alimentation principale (33) de la colonne (14), afin d'extraire l'éthane d'une des au moins une colonne à distiller (14).
2. Procédé selon la revendication précédente caractérisé en ce qu'il comprend l'étape e) : récupération, à partir de l'unité de séparation cryogénique (A), d'un courant contenant plus de 90% du gaz acide initialement présent dans le courant gazeux à traiter.
3. Procédé selon l'une des revendications précédentes caractérisé en ce qu'il comprend l'étape supplémentaire :
f) Récupération, à partir de l'unité de séparation physique (29), d'un courant gazeux contenant plus de 95% du gaz léger initialement présent dans le courant gazeux à traiter et plus de 45% de l'éthane initialement présent dans le courant gazeux à traiter (1 ).
4. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que le gaz acide est choisi parmi le CO2 et le H2S.
5. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que le gaz acide est le dioxyde de carbone et le gaz léger est le méthane.
6. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que le courant gazeux à traiter (1 ) comprend de 10% molaire à 75% molaire de méthane, de 25% molaire à 90% molaire de dioxyde de carbone et de 0,1 % molaire à 15% molaire d'éthane.
7. Procédé selon la revendication précédente caractérisé en ce que ledit courant gazeux à traiter (1 ) comprend en outre du sulfure d'hydrogène et hydrocarbures ayant au moins trois atomes de carbone.
8. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que, à une pression comprise entre 5 bara et 100 bara, la température dans l'unité de séparation cryogénique (A) est inférieure à - 30°C et de préférence comprise entre - 40°C et - 60°C.
9. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que l'unité de séparation physique (29) est une unité de séparation membranaire comprenant au moins une membrane.
10. Procédé selon la revendication précédente caractérisé en ce que ladite au moins une membrane est une membrane polymère.
1 1 . Procédé selon l'une des revendications 1 à 9 caractérisé en ce que l'unité de séparation physique (29) est une unité d'adsorption par modulation de pression (PSA).
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