WO2016131679A1 - Installation de conditionnement thermique d'un habitacle de vehicule automobile - Google Patents

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WO2016131679A1
WO2016131679A1 PCT/EP2016/052718 EP2016052718W WO2016131679A1 WO 2016131679 A1 WO2016131679 A1 WO 2016131679A1 EP 2016052718 W EP2016052718 W EP 2016052718W WO 2016131679 A1 WO2016131679 A1 WO 2016131679A1
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heat exchanger
air
installation
installation according
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Fabrice Ailloud
Philippe Pierres
Didier Barat
Gilles Rivet
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Valeo Systemes Thermiques
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    • B60H2001/00078—Assembling, manufacturing or layout details
    • B60H2001/00107—Assembling, manufacturing or layout details characterised by the relative position of the heat exchangers, e.g. arrangements leading to a curved airflow

Definitions

  • wheeled blowers do not have an optimal air flow efficiency.
  • the aerodynamic efficiency of such impellers is only around 65% for the most efficient of them.
  • blowers In addition, it has been found that with wear, these blowers emit copper particles in the air flow due to the friction of the motor brushes. For electrochemical reasons, these copper particles may have adverse consequences over time in heat exchangers located downstream of the blower. This is why we usually position a cabin air quality filter downstream of the blower to collect these copper particles. However, the positioning of such a filter downstream of the blower forms a pressure drop and impairs the aeraulic efficiency of the installation. Finally, the known blowers also generate noise that can hardly be reduced further and which is considered less and less acceptable for a user of the vehicle.
  • the invention may have one or more of the following aspects taken alone or in combination:
  • the blower housing comprises in particular two small sides parallel to each other and two long sides connecting the short and converging sides of the air inlet to the air outlet of the blower.
  • the blower housing has for example a thickness greater than 20 mm and less than or equal to 60 mm, in particular less than or equal to 50 mm and more particularly less than or equal to 40 mm. According to one embodiment, at least one of the sides of the blower housing is formed by the main casing of the thermal conditioning installation.
  • the blower comprises in particular at least one membrane mounted in the blower housing so as to be able to wave perpendicular to the axis of the propulsion channel.
  • FIG. 1 is a simplified diagram of a thermal conditioning installation according to a first embodiment
  • FIG. is a simplified perspective view of a blower used for a thermal conditioning installation according to the present invention
  • FIG. 3 is a simplified side diagram of a blower of FIG. 2 according to a first embodiment
  • FIG. a simplified side diagram of a blower of FIG. 2 according to a second embodiment
  • FIG. 4B is a simplified side diagram of a blower of FIG. 2 according to a third embodiment
  • FIG. 1 is a simplified diagram of a thermal conditioning installation according to a first embodiment
  • FIG. is a simplified perspective view of a blower used for a thermal conditioning installation according to the present invention
  • FIG. 3 is a simplified side diagram of a blower of FIG. 2 according to a first embodiment
  • FIG. a simplified side diagram of a blower of FIG. 2 according to a second embodiment
  • FIG. 4B is a simplified side diagram of a blower of FIG. 2 according to a third embodiment
  • a L designates the longitudinal axis of the vehicle
  • a v the vertical axis
  • a T the transverse axis of the vehicle.
  • FIG 1 shows a simplified diagram of a thermal conditioning installation 1 of a passenger compartment of a motor vehicle according to a first embodiment.
  • the installation 1 of Figure 1 is a so-called “centered" architecture.
  • Such a thermal conditioning installation 1 is also designated by HVAC for "Heating, Ventilation and Air Conditioning” in English (heating, ventilation and air conditioning in French).
  • This thermal conditioning installation 1 is formed for example by a main housing consisting of two half-shells made of plastic, assembled to one another.
  • the installation 1 comprises at least one air inlet housing 3.
  • the air inlet box 3 of FIG. 1 has two different inlets 5 and 7 and an outlet 9.
  • the air inlet 5 is a fresh air inlet from the outside of the passenger compartment while the air inlet 7 is an air inlet coming from the interior of the passenger compartment to treat the recycled air.
  • a mixing flap 1 1 is pivotally arranged in the air inlet housing 3 to allow the proportions of fresh air and recycled air to be treated by the installation 1 to be regulated.
  • the installation 1 comprises, downstream of the air intake box 3, a pulsator 13 with an undulating diaphragm, the inlet 15 of which is connected to the outlet 9 of the air intake box 3 and whose outlet 16 is connected. via a connecting pipe 17 to a first heat exchanger 19 to be traversed by a flow of air discharged by the blower 13.
  • the connecting pipe 17 may for example be formed by two half-shells of the main housing.
  • At least one of the sides 23A, 23B and 25A, 25B, see all, are formed by the walls of the main casing of the thermal conditioning installation 1.
  • Figures 4A and 4B are transverse views from above, that is, looking towards the long side 25A which connects the short sides 23A and 23B.
  • the membrane or membranes 31, 31A, 31B are mounted in the blower housing 21 so as to be able to wave perpendicularly to the axis of the propulsion channel 22, from the inlet 15 to the outlet 1 6 of the blower 13 as indicated by the arrows F p in Figures 3 and 4A, 4B.
  • the membrane 31 transports and propels into the recesses which propagate from the inlet 15 to the outlet 1 6 according to the arrow F p , a certain amount of air towards the outlet, this with on the one hand a ventilation efficiency approaching 80% and secondly with a greatly reduced bulk compared to the rotary blowers of the state of the art for an equivalent flow rate.
  • a pulsator 13 undulating membrane is much more advantageous from a point of view of the aeroacoustic nuisance by reducing the effects of shear air, than the blowers of the state of the art for an equivalent flow rate.
  • the blower 13 positioned under the air inlet is oriented downwardly with its axis slightly inclined relative to the vertical with its outlet 1 6 connected to one end of the connecting pipe 17 diverge .
  • This flared shape associated with the convergence of the long sides 25A and 25B leads to a venturi effect tending to increase the flow rate of the blower 13.
  • the other end of the connecting duct 17 embraces said heat exchanger 19 over its entire transverse surface.
  • the orientation of the longitudinal axis A p of the blower 13 is, for example, at an angle of between 70 ° and 90 ° to the trans-ersal axis A E of the first heat exchanger 19.
  • the cold air chamber 61 and the hot air chamber then open to a mixing chamber 67 equipped with a mixing flap 69 to be able to mix the hot and cold air flows in the desired proportions.
  • the mixing chamber 67 thus makes it possible to mix a first stream of air coming directly from the first heat exchanger 19 with a second air stream at the outlet of the second heat exchanger 63.
  • FIG. 6 differs from that of FIG. 1 in particular in that the orientation of the longitudinal axis A P of the blower is at an angle of between 15 ° and 30 ° to the trans-ersal axis A. E of the first heat exchanger 19.
  • the thermal conditioning installation 1 is distinguished by a small footprint, high aeraulic efficiency, and the fact of not emitting particles that may be harmful for example for evaporators, such as copper particles.
  • the blower when stopped, in the case of external overpressure upstream of the air intake box with respect to the interior passenger pressure, it has a lower pressure drop than the blowers of the state. of the technique.
  • the blower when the vehicle is traveling at a certain speed, for example greater than 80km / h, the flow of fresh air entering through the inlet 5 of the air intake box 3 may be sufficient and it is possible to dispense with start the blower 13.

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Abstract

L'invention concerne une installation de conditionnement thermique (1) d'un habitacle de véhicule automobile, comportant : - au moins un boîtier d'entrée d'air (3), - un pulseur (13) comprenant une entrée d'air (15) raccordée au boîtier d'entrée d'air (3) et une sortie d'air (16), - au moins un premier échangeur de chaleur (19) disposé an aval de la sortie d'air (1 6) du pulseur (13) et destiné à être traversée par un flux d'air refoulé par le pulseur (13), caractérisée en ce que l'axe d'entrée d'air et l'axe de sortie d'air du pulseur (13) sont alignés.

Description

INSTALLATION DE CONDITIONNEMENT THERMIQUE
D'UN HABITACLE DE VEHICULE AUTOMOBILE
La présente invention concerne une installation de conditionnement thermique d'un habitacle de véhicule automobile. L'invention s'applique notamment à des installations de conditionnement thermique pour véhicule automobile, c'est-à-dire des installations ayant notamment pour fonction de chauffer, de refroidir, de filtrer et/ou déshumidifier l'air injecté dans l'habitacle.
Une telle installation également désignée par HVAC pour « Heating, Ventilation and Air Conditionning » en anglais (chauffage, ventilation et conditionnement d'air en français), comporte classiquement un boîtier d'entrée d'air permettant de faire entrer de l'air à conditionner de l'extérieur ou de l'intérieur de l'habitacle, un pulseur aspirant l'air du boîtier d'entrée pour le refouler en direction par exemple d'un ou de plusieurs évaporateurs, et / ou radiateurs de chauffage et /ou des chambres de mixage.
Le pulseur se présente de façon générale sous forme d'une roue ou d'un rouleau à pales radiales ainsi que d'un moteur électrique d'entraînement. On parle aussi de pulseur centrifuge ou pulseur à roue dont l'entrée d'air est axiale et la sortie d'air est radiale.
Malgré des progrès importants ces derniers années, ces pulseurs de l'état de la technique présentent plusieurs inconvénients.
En effet, ils sont assez encombrants et de forme parallélépipédique, proche d'un cube d'environ 20 à 25 cm de côté. Etant donné que les installations de conditionnement thermique sont généralement installées dans un espace très restreint sous la planche de bord, le positionnement du pulseur relève souvent du défi.
De plus, les pulseurs à roue ne possèdent pas un rendement aéraulique optimal. En effet, le rendement aéraulique de tels pulseurs se situe seulement aux alentours de 65% pour les plus performants d'entre eux. Ainsi, si on pouvait augmenter le rendement des pulseurs, on pourrait diminuer de façon significative la consommation électrique des installations de conditionnement thermique, ce qui est un facteur important notamment pour les véhicules à propulsion tout électrique.
En outre, il a été constaté qu'avec l'usure, ces pulseurs émettent dans le flux d'air des particules de cuivre du fait du frottement des balais du moteur. Pour des raisons électrochimiques, ces particules de cuivre peuvent avoir avec le temps des conséquences néfastes sur des échangeurs de chaleur situés en aval du pulseur. C'est pourquoi on positionne généralement un filtre de qualité de l'air habitacle en aval du pulseur pour recueillir ces particules de cuivre. Or, le positionnement d'un tel filtre en aval du pulseur forme une perte de charge et nuit à l'efficacité aéraulique de l'installation. Enfin, les pulseurs connus génèrent également du bruit qui peut difficilement être réduit davantage et qui est considéré de moins en moins acceptable pour un utilisateur du véhicule.
La présente invention vise à proposer une installation de conditionnement thermique optimisé. A cet effet, l'invention a pour objet une installation de conditionnement thermique d'un habitacle de véhicule automobile, comportant : - au moins un boîtier d'entrée d'air,
- un pulseur comprenant une entrée d'air raccordée au boîtier d'entrée d'air et une sortie d'air,
- au moins un premier échangeur de chaleur disposé an aval de la sortie d'air du pulseur et destiné à être traversé par un flux d'air refoulé par le pulseur, caractérisée en ce que l'axe d'entrée d'air et l'axe de sortie d'air du pulseur sont alignés.
Une telle installation peut être plus compacte et plus efficace que les installations équivalentes de l'état de la technique.
L'invention peut présenter un ou plusieurs des aspects suivants pris seuls ou en combinaison :
Le pulseur est par exemple un pulseur à membrane ondulante présentant un canal de propulsion d'air allongé. Selon un aspect, le pulseur comprend un boîtier de pulseur formant canal de propulsion et présentant une forme générale parallélépipédique et plat.
Le boîtier de pulseur comprend en particulier deux petits côtés parallèles l'un à l'autre et deux grand côtés raccordant les petits côtés et convergents de l'entrée d'air vers la sortie d'air du pulseur.
Le boîtier de pulseur possède par exemple une épaisseur supérieure à 20 mm et inférieure ou égale à 60 mm, notamment inférieure ou égale à 50 mm et plus particulièrement inférieure ou égale à 40 mm. Selon un mode de réalisation, au moins un des côtés du boîtier de pulseur est formé par le boîtier principal de l'installation de conditionnement thermique.
Le pulseur comprend notamment au moins une membrane montée dans le boîtier de pulseur de façon à pouvoir onduler perpendiculairement à l'axe du canal de propulsion.
Selon une variante, ladite au moins une membrane est montée de façon à pouvoir onduler parallèlement aux grands côtés du boîtier de pulseur. Selon une autre variante ladite au moins une membrane est montée de façon à pouvoir onduler parallèlement aux petits côtés du boîtier du pulseur.
Ladite au moins une membrane possède par exemple une forme de bande ou de feuille. La membrane est en particulier maintenue fixe ou avec un moyen d'élasticité adaptée à son ondulation à son extrémité qui est à proximité de la sortie d'air du pulseur.
On prévoit que le pulseur comprend au moins un actionneur de mise en ondulation de la membrane. Selon un autre aspect, l'installation comprend un conduit divergent dont une extrémité est raccordée à la sortie d'air du pulseur et dont l'autre extrémité épouse ledit premier échangeur de chaleur sur toute sa surface transversale.
La largeur du pulseur est par exemple comprise entre 80% et 100% de la largeur du premier échangeur de chaleur. Selon un mode de réalisation, l'orientation de l'axe longitudinal du pulseur fait par exemple un angle compris entre 70° et 90° avec l'axe transversal du premier échangeur de chaleur.
Selon un autre mode de réalisation, l'installation comprend un boîtier principal logeant le premier échangeur de chaleur, l'orientation de l'axe longitudinal du pulseur faisant par exemple un angle compris entre 0° et 20° avec l'axe transversal du premier échangeur de chaleur et le pulseur étant placé transversalement par rapport au boîtier principal et ainsi décalé de celui-ci. Selon encore un autre mode de réalisation, l'orientation de l'axe longitudinal du pulseur fait par exemple un angle compris entre 15° et 30° avec l'axe transversal du premier échangeur de chaleur.
On peut prévoir que l'installation de conditionnement thermique comprend un second échangeur de chaleur disposé en aval du premier échangeur de chaleur.
Le premier échangeur de chaleur est par exemple un évaporateur et le second échangeur de chaleur est une unité chauffante.
L'axe transversal du second échangeur de chaleur peut être sensiblement perpendiculaire à l'axe transversal du premier échangeur de chaleur et centré par rapport à ce dernier.
Selon un aspect, l'installation comprend en aval du premier et du second échangeurs de chaleur une chambre de mixage permettant de mélanger un premier flux d'air venant directement du premier échangeur de chaleur avec un second flux d'air en sortie du second échangeur de chaleur. Selon un autre mode de réalisation, l'axe transversal du premier échangeur de chaleur et l'axe transversal du second échangeur de chaleur font un angle compris entre 40° et 60° et un volet de mixage est disposé entre le premier et le second échangeur de chaleur.
L'installation peut en outre comprendre un filtre disposé entre la sortie d'air du pulseur et le premier échangeur de chaleur.
D'autres avantages et caractéristiques apparaîtront à la lecture de la description de l'invention, ainsi que des dessins annexés sur lesquels : la figure 1 est un schéma simplifié d'une installation de conditionnement thermique selon un premier mode de réalisation, la figure 2 est une vue simplifiée en perspective d'un pulseur utilisé pour une installation de conditionnement thermique selon la présente invention, la figure 3 est un schéma simplifié de côté d'un pulseur de la figure 2 selon un premier mode de réalisation, la figure 4A est un schéma simplifié de côté d'un pulseur de la figure 2 selon un second mode de réalisation, la figure 4B est un schéma simplifié de côté d'un pulseur de la figure 2 selon un troisième mode de réalisation, la figure 5 est un schéma simplifié d'une installation de conditionnement thermique selon un deuxième mode de réalisation, - les figures 6 et 7 montrent un schéma simplifié d'une installation de conditionnement thermique selon un troisième mode de réalisation sous deux angles différents, les vues étant tournées de 90°. Dans la présente description, on entend par « en amont » qu'un élément est placé avant un autre par rapport au sens de circulation du flux d'air. A contrario, on entend par « en aval » qu'un élément est placé après un autre par rapport au sens de circulation du flux d'air. Par supérieur, inférieur, haut et bas, on se réfère à la disposition des éléments sur les figures, ce qui correspond généralement à la disposition des éléments à l'état monté dans un véhicule automobile.
Les réalisations suivantes sont des exemples. Bien que la description se réfère à un ou plusieurs modes de réalisation, ceci ne signifie pas nécessairement que chaque référence concerne le même mode de réalisation, ou que les caractéristiques s'appliquent seulement à un seul mode de réalisation. De simples caractéristiques de différents modes de réalisation peuvent également être combinées pour fournir d'autres réalisations.
De plus, on a représenté sur les figures à titre de repère les axes de véhicule, lorsque l'installation de conditionnement thermique est installée dans un véhicule sous la planche de bord. AL désigne l'axe longitudinal du véhicule, Av l'axe vertical, et AT l'axe transversal du véhicule.
La figure 1 montre un schéma simplifié d'une installation 1 de conditionnement thermique d'un habitacle de véhicule automobile selon un premier mode de réalisation. L'installation 1 de la figure 1 est une architecture dite « centrée ». Une telle installation 1 de conditionnement thermique est également désignée par HVAC pour « Heating, Ventilation and Air Conditionning » en anglais (chauffage, ventilation et conditionnement d'air en français). Cette installation 1 de conditionnement thermique est formée par exemple par un boîtier principal constitué de deux demi-coquilles en matière plastique, assemblées l'une à l'autre.
L'installation 1 comprend au moins un boîtier 3 d'entrée d'air. Le boîtier d'entrée d'air 3 de la figure 1 présente deux entrées différentes 5 et 7 et une sortie 9. L'entrée d'air 5 est une entrée d'air frais depuis l'extérieur de l'habitacle tandis que l'entrée d'air 7 est une entrée d'air venant de l'intérieur de l'habitacle afin de traiter l'air recyclé. Un volet de mélange 1 1 est agencé de façon pivotante dans le boîtier 3 d'entrée d'air pour permettre de réguler les proportions d'air frais et d'air recyclé à traiter par l'installation 1 .
L'installation 1 comprend en aval du boîtier d'entrée d'air 3 un pulseur 13 à membrane ondulante dont l'entrée 15 est raccordée à la sortie 9 du boîtier d'entrée d'air 3 et dont la sortie 1 6 est raccordée par l'intermédiaire d'un conduit de raccordement 17 à un premier échangeur de chaleur 19 destiné à être traversé par un flux d'air refoulé par le pulseur 13. Le conduit de raccordement 17 peut par exemple être formé par deux semi- coquilles du boîtier principal.
Comme on le voit sur la figure 2, le pulseur 13 est par exemple à membrane ondulante selon une vue schématique en perspective, le pulseur 13 comporte un boîtier de pulseur 21 de forme générale parallélépipédique et plat, et formant un canal 22 de propulsion d'air. Le boîtier de pulseur 21 comprend deux petits côtés 23A et 23B parallèles l'un à l'autre et deux grand côtés 25A et 25B raccordant les petits côtés 23A et 23B et convergents depuis l'entrée d'air 15 vers la sortie d'air 1 6 (voir notamment la figure 3). Les côtés 23A, 23B et 25A, 25B du boîtier de pulseur 21 peuvent être formés par ses propres parois, le pulseur 13 formant alors une unité fonctionnelle qui peut être intégrée dans le boîtier principal de l'installation de conditionnement thermique 1 .
Selon une variante, au moins un des côtés 23A, 23B et 25A, 25B, voir tous, sont formés par les parois du boîtier principal de l'installation de conditionnement thermique 1 .
A titre d'exemple, le boîtier de pulseur 21 présente une épaisseur E supérieure à 20 mm et inférieure ou égale à 60 mm, notamment inférieure ou égale à 50 mm et plus particulièrement inférieure ou égale à 40 mm, une longueur L^ comprise entre 150 mm et 250 mm, notamment égale à 200 mm et une largeur LB comprise entre 120 mm et 230 mm, notamment égale à 180 mm. De préférence la longueur LA est plus grande que la largeur La
Le canal 22 de propulsion d'air est allongé et droit, autrement dit sensiblement rectiligne (voir figure 3). En effet, l'axe d'entrée d'air 27, c'est à dire un axe perpendiculaire à la section transversale de l'entrée d'air, et l'axe de sortie d'air 29, c'est-à-dire un axe perpendiculaire à la section transversale de l'entrée d'air, sont alignés. Le canal 22 de propulsion d'air est donc un canal rectiligne. Les figures 3, 4A et 4B montrent chacune un schéma simplifié d'un pulseur 13 à membrane ondulante selon respectivement un premier mode de réalisation et un second mode de réalisation. La figure 3 est une vue transversale de côté, c'est-à-dire que l'on regarde en direction du petit côté 23A qui relie les grands côtés 25A et 25B.
Les figures 4A et 4B sont des vues transversales de dessus, c'est-à-dire que l'on regarde en direction du grand côté 25A qui relie les petits côtés 23A et 23B.
Le pulseur 13 de la figure 3 comprend une seule membrane 31 tandis que le pulseur des figures 4A et 4b comporte plusieurs membranes, dans le présent cas deux paires 31 A et 31 B.
Dans les deux cas, la ou les membranes 31 , 31 A, 31 B sont montées dans le boîtier de pulseur 21 de façon à pouvoir onduler perpendiculairement à l'axe du canal de propulsion 22, ceci de l'entrée 15 vers la sortie 1 6 du pulseur 13 comme indiqué par les flèches Fp sur les figures 3 et 4A, 4B.
Plus spécifiquement, concernant le mode de réalisation de la figure 3, la membrane 31 possède une forme d'une feuille et est montée de façon à pouvoir onduler parallèlement aux grands côtés 25A et 25b du boîtier de pulseur 21 comme montré sur la figure.
A cet effet, la membrane 31 est maintenue fixe ou avec un moyen d'élasticité adaptée à son ondulation à son extrémité 35 qui est à proximité de la sortie d'air 1 6 du pulseur 13 et le pulseur comprend par exemple au moins un actionneur 38 de mise en ondulation de la membrane qui est fixée à l'autre extrémité 37 de la membrane 31 à proximité de l'entrée d'air 15 du pulseur 13.
L'actionneur 38 peut par exemple comprendre un moteur électrique rotatif disposé à l'extérieur du boîtier de pulseur 21 et comprenant une came de sortie à laquelle est fixée une tige transversale fixée à l'extrémité 37 et réalisant un mouvement alternatif en translation comme indiqué par la flèche Fm, perpendiculaire à la direction de propagation FP. A cet effet, une lumière est par exemple ménagée dans un des petits côtés 23A ou 23B pour la tige transversale.
En ondulant, la membrane 31 transporte et propulse dans les creux qui se propagent de l'entrée 15 vers la sortie 1 6 selon la flèche Fp, une certaine quantité d'air vers la sortie, ceci avec d'une part une efficacité aéraulique approchant les 80% et d'autre part avec un encombrement largement réduit par rapport au pulseurs rotatifs de l'état de la technique pour un débit équivalent. De plus, un tel pulseur 13 à membrane ondulante est bien plus avantageux d'un point de vue des nuisances aéroacoustiques par réduction des effets de cisaillement de l'air, que les pulseurs de l'état de la technique pour un débit équivalent.
Le mode de réalisation montré à la figure 4A fonctionne sur le même principe que celui de la figure 3, mais se distingue de celui-ci par le fait qu'il y a deux paires de membranes 31 A et 31 B en parallèles réalisées sous forme de bandes orientées sur le chant, c'est-à-dire que les bandes sont parallèles aux petits côtés 23A et 23B du boîtier de pulseur 21 .
Concernant la mise en ondulation des membranes 31 A et 31 B sous forme de bandes, on peut prévoir quatre actionneurs individuels, un actionneur 38 pour chaque membrane 31 A et 31 B de sorte à pouvoir commander la puissance d'ondulation individuellement de chaque membrane et adapter le débit d'air du pulseur 13.
Avantageusement les effets vibratoires sont compensés (masse mobile) par la disposition antagoniste de chacune des paires d'actionneurs. Selon un développement plus optimisé, on prévoit pour une paires de bandes adjacentes 31 A ou 31 B un actionneur 38 commun, chaque actionneur 38 étant configuré avec une sortie à came(s) reliée aux deux bandes adjacentes 31 A ou 31 B pour mettre celles-ci en ondulation de façon antagoniste comme cela est représenté sur la figure 4A. On peut ainsi avoir un premier débit d'air pour un premier couple de bandes 31 A et un second débit d'air pour un second couple de bandes 31 B. Selon une variante montrée sur la figure 4B, les couples de bandes 31 A et 31 B sont séparées par une paroi de séparation 36 parallèle aux petits côtés 23A et 23B du boîtier de pulseur 21 .
Comme on le voit sur la figure 1 , le pulseur 13 positionné sous l'entrée d'air est orienté vers le bas avec son axe légèrement incliné par rapport à la verticale avec sa sortie 1 6 raccordée à une extrémité du conduit de raccordement 17 divergent. Cette forme évasée associée avec la convergence des grands côtés 25A et 25B conduit à un effet venturi tendant à augmenter le débit du pulseur 13. L'autre extrémité du conduit de raccordement 17 épouse ledit échangeur de chaleur 19 sur toute sa surface transversale.
Dans le dimensionnement, la largeur I_B du pulseur 13 est comprise par exemple entre 80% et 100% de la largeur du premier échangeur de chaleur 19.
L'orientation de l'axe longitudinale Ap du pulseur 13 fait par exemple un angle compris entre 70° et 90° avec l'axe transv ersal AE du premier échangeur de chaleur 19.
En aval de l'évaporateur 19, l'installation comprend une chambre d'air froid 61 . Bien entendu, l'air de cette chambre 61 est seulement froid / refroidi en cas de fonctionnement de l'évaporateur 19. L'installation 1 du mode réalisation de la figure 1 comprend en outre un second échangeur de chaleur 63 disposé en aval du premier échangeur de chaleur 19 et de la chambre d'air froid 61 . Ce second échangeur de chaleur 63 est une unité chauffante. Il peut s'agir d'une unité alimentée avec un fluide caloporteur chauffé venant d'un moteur thermique, d'une pompe à chaleur ou alors d'une unité de chauffage électrique comprenant par exemple des résistances ou céramiques de chauffage (PTC). Le second échangeur de chaleur 63 est sensiblement orienté perpendiculairement au premier échangeur de chaleur 19 et centré par rapport à ce dernier, ce qui permet une meilleure compacité de l'installation.
En aval du second échangeur de chaleur 63 est disposée une chambre d'air chaud 65. Bien entendu, l'air est seulement chaud ou chauffé dans cette chambre 65 lorsque le second échangeur de chaleur 63 est en fonctionnement.
La chambre d'air froid 61 et la chambre d'air chaud débouchent ensuite vers une chambre de mixage 67 équipée d'un volet de mixage 69 pour pouvoir mélanger les flux d'air froid et chaud dans les proportions souhaitées. La chambre de mixage 67 permet donc de mélanger un premier flux d'air venant directement du premier échangeur de chaleur 19 avec un second flux d'air en sortie du second échangeur de chaleur 63.
La chambre de mixage 67 est raccordée en aval à un boîtier 71 de distribution de l'air traité par ladite installation 1 .
On comprend donc que le pulseur 13 à membrane ondulante permet un gain de place considérable tout en procurant une meilleure efficacité aéraulique.
La figure 5 est un schéma simplifié d'une installation 1 de conditionnement thermique selon un deuxième mode de réalisation. Il s'agit d'une architecture dite « semi-centrée ». Cette installation 1 comprend un boîtier principal 100 logeant le premier échangeur de chaleur 19 (non visible sur la figure). Dans le présent cas, le pulseur 13 ainsi que le boîtier d'entrée d'air 3 sont placés transversalement par rapport au boîtier principal 100 et reliés à celui-ci par un conduit 102 transversal.
L'orientation de l'axe longitudinal Ap du pulseur 1 3 fait par exemple un angle compris entre 0° et 20° avec l'axe transve rsal AE du premier échangeur de chaleur 19.
Sur la figure 5 on a également représenté un rectangle 104 en traits pointillés correspondant à la place qui aurait été occupée par un pulseur rotatif de l'état de la technique. On comprend donc que le gain de place par l'utilisateur de ce nouveau type de pulseur dans une installation de conditionnement thermique pour l'automobile est important.
Par ailleurs, un filtre 106 est disposé entre la sortie d'air 1 6 du pulseur 13 et le premier échangeur de chaleur 19.
Etant donné que ce nouveau type de pulseur 13 n'émet pas de particules de cuivre comme les pulseurs de l'état de la technique, on peut également envisager d'inverser les positions du filtre 106 et du pulseur 13, c'est-à-dire disposer le filtre 106 en amont du pulseur 13 à membrane ondulante. Ceci peut en outre être avantageux pour diminuer les pertes de charges aérauliques de l'installation 1 .
Les figures 6 et 7 montrent selon des vues tournées à 90° un schéma simplifié d'une installation 1 de conditionnement thermique selon un troisième mode de réalisation. II s'agit d'une installation simplifiée dite à « architecture transversale », où l'évaporateur et le radiateur sont montés dans le boîtier de climatisation selon une orientation longitudinale par rapport au véhicule lorsque le dispositif occupe sa position de service.
L'installation de la figure 6 se distingue de celle de la figure 1 en particulier par le fait que l'orientation de l'axe longitudinal AP du pulseur fait un angle compris entre 15° et 30° avec l'axe transv ersal AE du premier échangeur de chaleur 19.
De plus, l'axe transversal AE du premier échangeur 19 et l'axe transversal AR du second échangeur 63 font un angle compris entre 40° et 60° et un volet de mixage 108 est disposé entre le premier 19 et le second échangeur 63.
L'installation de conditionnement thermique 1 selon l'invention se distingue par un faible encombrement, une grande efficacité aéraulique, et le fait de ne pas émettre des particules qui peuvent être nuisibles par exemple pour les évaporateurs, comme des particules de cuivre. Enfin, lorsque le pulseur est à l'arrêt, dans le cas de surpression extérieure en amont du boîtier d'entrée d'air par rapport à la pression intérieure habitacle, il présente une perte de charge moins importante que les pulseurs de l'état de la technique. Ainsi, lorsque le véhicule roule à une certaine vitesse, par exemple supérieure à 80km/h, le flux d'air frais entrant par l'entrée 5 de la boîte d'entrée d'air 3 peut être suffisant et on peut se dispenser de mettre en marche le pulseur 13.

Claims

REVENDICATIONS
1 . Installation de conditionnement thermique (1 ) d'un habitacle de véhicule automobile, comportant :
- au moins un boîtier d'entrée d'air (3),
- un pulseur (13) comprenant une entrée d'air (15) raccordée au boîtier d'entrée d'air (3) et une sortie d'air (16),
- au moins un premier échangeur de chaleur (19) disposé an aval de la sortie d'air (1 6) du pulseur (13) et destiné à être traversée par un flux d'air refoulé par le pulseur (13), caractérisée en ce que l'axe d'entrée d'air (27) et l'axe de sortie d'air (29) du pulseur (13) sont alignés.
2. Installation selon la revendication 1 , caractérisée en ce que le pulseur (13) est un pulseur à membrane ondulante présentant un canal de propulsion d'air (22) allongé.
3. Installation selon la revendication 1 ou 2, caractérisée en ce que le pulseur (13) comprend un boîtier de pulseur (21 ) formant canal de propulsion (22) et présentant une forme générale parallélépipédique et plat.
4. Installation selon la revendication 3, caractérisée en ce que le boîtier de pulseur (21 ) comprend deux petits côtés (23A, 23B) parallèles l'un à l'autre et deux grand côtés (25A, 25B) raccordant les petits côtés (23A, 23B) et convergents de l'entrée d'air (15) vers la sortie d'air (16) du pulseur (13).
5. Installation selon la revendication 4, caractérisée en ce qu'au moins un des côtés (23A, 23B, 25A, 25B) du boîtier de pulseur (21 ) est formé par le boîtier principal (100) de l'installation de conditionnement thermique.
6. Installation selon l'une quelconque des revendications 3 à 5, caractérisée en ce le boîtier de pulseur (21 ) possède une épaisseur supérieure à 20 mm et inférieure ou égale à 60 mm, notamment inférieure ou égale à 50 mm et plus particulièrement inférieure ou égale à 40 mm.
7. Installation selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisée en ce que le pulseur (13) comprend au moins une membrane (31 , 31 A, 31 b) montée dans le boîtier de pulseur (21 ) de façon à pouvoir onduler perpendiculairement à l'axe du canal de propulsion (22).
8. Installation selon la revendication 7, caractérisée en ce que ladite au moins une membrane (31 ) est montée de façon à pouvoir onduler parallèlement aux grands côtés (25A, 25B) du boîtier de pulseur (21 ).
9. Installation selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisée en ce qu'elle comprend un conduit (17) divergent dont une extrémité est raccordée à la sortie d'air (1 6) du pulseur (13) et dont l'autre extrémité épouse ledit premier échangeur de chaleur (19) sur toute sa surface transversale.
10. Installation dite « centrée » selon la revendication 9, caractérisée en ce que la largeur (LB) du pulseur (13) est comprise entre 80% et 100% de la largeur du premier échangeur de chaleur (19).
1 1 . Installation dite « semi centrée » selon la revendication 9, caractérisée en ce qu'elle comprend un boîtier principal (100) logeant le premier échangeur de chaleur (19), en ce que l'orientation de l'axe longitudinal (AP) du pulseur (13) fait un angle compris entre 0° et 20° avec l'axe transversal (A E) du premier échangeur de chaleur (19) et en ce que le pulseur (13) est placé transversalement par rapport au boîtier principal (100).
12. Installation dite « transversale » selon la revendication 9, caractérisée en ce que l'orientation de l'axe longitudinal (AP) du pulseur (13) fait un angle compris entre 15° et 30° avec l'axe transversal (AE) du premier échangeur de chaleur (19).
13. Installation selon l'une quelconque des revendications 1 à 12, caractérisée en ce qu'elle comprend un second échangeur de chaleur (63) disposé en aval du premier échangeur de chaleur (19).
14. Installation selon la revendication 13, caractérisée en ce que l'axe transversal (AR) du second échangeur de chaleur (63) est sensiblement perpendiculaire à l'axe transversal (AE) du premier échangeur de chaleur (19) et centré par rapport à ce dernier.
15. Installation selon les revendications 13 et 14 prises ensemble, caractérisée en ce que l'axe transversal (AE) du premier échangeur (19) et l'axe transversal (AR) du second échangeur de chaleur (63) font un angle compris entre 40°et 60 ° et en ce qu'un volet de renvoi (108) est disposé entre le premier (19) et le second (63) échangeur de chaleur.
1 6. Installation selon l'une quelconque des revendications 1 à 15, caractérisé en ce qu'elle comprend en outre un filtre (106) disposé entre la sortie d'air (1 6) du pulseur (13) et le premier l'échangeur de chaleur (19).
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