WO2016128102A1 - Verfahren zum betreiben eines mit fossilen brennstoffen betriebenen kraftwerkes und kraftwerk zur verbrennung fossiler brennstoffe - Google Patents

Verfahren zum betreiben eines mit fossilen brennstoffen betriebenen kraftwerkes und kraftwerk zur verbrennung fossiler brennstoffe Download PDF

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WO2016128102A1
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calcium
electrolysis
calcium oxide
furnace
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Marc Hanebuth
Alexander Tremel
Uwe Lenk
Nicolas Vortmeyer
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Siemens Aktiengesellschaft
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    • Y02P20/10—Process efficiency
    • Y02P20/129—Energy recovery, e.g. by cogeneration, H2recovery or pressure recovery turbines

Definitions

  • the invention relates to a method for operating a power plant with fossil fuels according to claim 1 and a power plant for the combustion of fossil fuels according to claim 6.
  • the object of the invention is therefore to provide a method in which compared to the prior art, a large amount of electrical energy can be stored at the expense of relatively low investment costs.
  • the object is to provide a method of operating a fossil fuel power plant according to claim 1 and in a power plant according to claim 6.
  • electrical energy is transferred to a smelting electrolytic furnace introduced, wherein in the smelting electrolytic furnace calcium oxide un ⁇ ter addition of a carbonaceous substance is converted to calcium carbide bid.
  • the calcium carbide is un ⁇ ter addition of water with the release of a synthesis gas ent ⁇ wrapped, the synthesis gas developed in this case is used for Befeu ⁇ tion of a power plant.
  • the synthesis gas developed in this case is used for Befeu ⁇ tion of a power plant.
  • the calcium carbide can be converted by simple addition of water to a synthesis gas, in particular ethyne (acetylene), which in turn can be used in an energy-efficient manner for firing the power plant. It is therefore a cost-effective storage method, in principle, can be made of a known technology of melt electrolysis, which is compared to other storage methods or storage devices, such as lithium-ion batteries, a very low investment cost nö ⁇ term .
  • electrical energy according to claim 1 is understood to mean electric power that can be fed either from the mains in the electrolytic furnace or directly from the generator of the power plant, without this electrical energy was previously fed into the grid.
  • carbonaceous substance is understood to mean, in addition to pure graphite, other carbon-containing substances which can be obtained cost-effectively, such as tar, pitch, coke or anthracite. These can in particular be replaced by a suction called "Söderberg electrode" to the smelting-electrolytic furnace to ⁇ led.
  • acetylene In the reaction between calcium carbide with water is usually the so-called acetylene, which is also known as acetylene be ⁇ features, free.
  • This process step is called in the jargon as a development, one ent ⁇ speaking device is this called a developer.
  • the resulting gas is for the most part usually the already mentioned ethyne, but it may also be mixed with other resulting from contamination or co-formulants gases, which is why the parent Be ⁇ handle syngas used for the ethyne.
  • the process of a Verbrennungspro- of the synthesis gas Under the Be ⁇ firing handle of the power plant any kind of groove is wetting of thermal energy, the process of a Verbrennungspro- of the synthesis gas is recovered, understood. This includes not only the direct feeding of the synthesis gas into the combustion of fossil fuels for operating the turbine and the keeping warm of steam generating devices in a standby mode or in a low load operation of the power plant.
  • carbon monoxide which is formed during the electrolysis of the calcium oxide to calcium chloride, ver ⁇ burned for keeping warm power plant components of the power plant in stand-by mode.
  • the carbon monoxide is fundamentally also suitable for direct combustion together with the fossil fuels, but it can advantageously serve to keep steam generating devices in the power plant warm when it is running in stand-by mode or in low-load operation.
  • ⁇ re therefore, since carbon monoxide accumulates during the electrolysis of calcium oxide and this then starts when electricity is abundant and the power plant runs on low load or stand by. Caching of the carbon monoxide can be avoided.
  • a stirrer is provided on the smelting-electrolytic furnace, which is moved out of a melting area during the electrolysis process and immersed after the melt electrolysis process in a resulting product, ie in the calcium carbide or calcium hydroxide following it after development.
  • the stirring device is provided with a metering device through which water and / or a
  • Drying gas is introduced into the secondary product.
  • the secondary product in the form of calcium carbide can be provided with water, from which the synthesis gas results and the calcium hydroxide.
  • a further process step can be from the same dispenser hot water instead, introduced dry air into the downstream product calcium ⁇ to, creating a reduction to calcium oxide and drying can take place.
  • both the melt electrolysis, the development and the drying or the reduction to calcium oxide can be carried out sequentially in a single device, without that a truncation of the
  • Another component of the invention is a power plant for the combustion of fossil fuels according to claim 6.
  • This power plant comprises a smelting-electrolytic furnace for the conversion of calcium oxide with the addition of a carbonaceous substance to calcium carbide.
  • the power plant comprises a development apparatus for the development of synthesis gases the calcium carbide and a supply device for supplying the synthesis gas to a firing device of the power plant.
  • the described power plant according to claim 6 has the same feature combinations and advantages as the method of the already described patent claim 1.
  • Figure 1 shows a schematic embodiment of a power plant with a connected memory module in which can be stored in Elektroly ⁇ se processes calcium oxide;
  • FIG. 2 shows a melting electrolyzer with an integrated stirring and metering device for introducing water and hot gas into a melt product.
  • FIG. 1 is intended to describe in a highly schematized form a power plant 2 with a connected electrolytic process of a calcium oxide 17 as a storage process. Furthermore, possible advantageous interactions between the
  • Electrolysis process is the component of the power plant 2, are ⁇ are made.
  • the entire memory process comprises a melting electrolysis furnace 10 configured, for example, in the form ei ⁇ nes arc furnace, a developing device 12 and a drying oven 14.
  • the individual boxes within these three devices are included in the process Process steps.
  • the arc furnace 10 ⁇ is filled in step 15 with calcium oxide.
  • calcium oxide 17 can be refilled from a starting container.
  • a molten electrolysis of the calcium oxide to calcium carbide takes place, whereby carbon monoxide 25 becomes free.
  • the process that proceeds in step 18 essentially corresponds to the following reaction equation
  • a tapping 19 of the smelting-electrolytic furnace 10 take place, so that the reaction ⁇ product, a calcium carbide 20 according to equation 1, from the smelting-electrolytic 10 ⁇ is derived.
  • This calcium carbide 20 can be ⁇ stored in the designated 20 Zige step.
  • the process steps described so far are carried out when excess energy in the form of electrical energy 26 is available.
  • the excess energy can come directly from a generator 8 of the power plant 2 as well as from a power grid 3.
  • the electrical energy 26 is used to operate the arc of the smelting electrolytic furnace 10 ⁇ .
  • electrical energy is in the form of chemical energy stored in the calcium carbide.
  • ⁇ SSIG when the electric power is 26 withdrawn directly from the generator 8 of the power plant 2 without being first transformed into the power grid.
  • the cached calcium carbide may be added to the developer device 12, where in the process step 21 synthesis gas 24 in the form of ethyne of the calcium carbide 20 is developed.
  • This synthesis gas 24 is passed through a feed device 29 in the power plant, wherein the synthesis gas 24 is either used for direct firing of the firing device 4 for driving turbines 6 or it is in a standby mode in the form of synthesis gas 24 ⁇ for keeping warm Steam generating unit, such as a steam boiler or other components used.
  • the reaction step 21 essentially follows the following reaction equation
  • drying oven 14 This takes place in a drying oven 14, wherein the calcium hydroxide 27 is converted in step 22 according to equation 3 to calcium oxide 17 and water.
  • a drying oven 14 in particular a so-called rotary kiln can be used. It may be expedient that waste heat from the power ⁇ plant 2, for example in the form of steam from the turbine set 6, is derived and fed via lines 28 to the oven 24.
  • the first batch of calcium oxide 17 may be provided by the burning of limestone, ie calcium carbonate to calcium oxide and Kohlendio ⁇ oxide.
  • the carbon consumed in the reaction according to Equation 1 originates from the electrode 34 (see Figure 2) of the smelting electrolytic furnace 10 (also called arc furnace).
  • These electrodes 34 may be so-called Soderberg electrodes according to the prior art, which are continuously renewed during operation of the arc furnace 10 from refinery residues such as coke, tar, pitch and / or anthracite.
  • refinery residues such as coke, tar, pitch and / or anthracite.
  • the recovered ethyne has a very high energy content and that relatively simple use can be made with prior art methods. This can gen successes, for example, by so-called acetylene torch.
  • the calcium carbide is a well storable solid, it can be over a longer period cost INTERIM ⁇ like.
  • the timing of the acetylene production is arbitrary, so that a large-scale energy storage in the form of calcium carbide is realized with simple low-cost means.
  • the carbon monoxide obtained in the reaction according to equation 1 can, as already described, be utilized in terms of material.
  • the CO content of the exhaust gas in a smelting-electrolysis process is usually too low for such an approach.
  • this finding is due to the fact that conventionally no pure calcium oxide is used for the first reaction, since in the prior art only a relatively small part of the calcium compounds is circulated and a large part of the solid used in the first reaction according to Equation 1 is lime, the still needs to be fired. This leads to Bil ⁇ dung of carbon dioxide, which diminishes the value of the exhaust gas.
  • This water or steam can also come from the environment of the power plant 2 and it is thereby generated a carbon monoxide-water mixture, which can be reacted in a so-called CO shift reactor to hydrogen and carbon monoxide.
  • Hydrogen can be obtained from this reaction of the so-called water gas shift reaction under the conditions described as valuable material if the likewise formed carbon monoxide is separated off.
  • the reaction according to equation 1 is always carried out when there is an oversupply of electricity or a favorable electricity price prevails.
  • Carbon monoxide can therefore be used to keep warm power plant components as already described, that is, carbon monoxide is burned, for example in a heat recovery steam generator to the
  • a further advantage of the groove ⁇ wetting of the power plant structure in the use of the resulting CO-containing gas for keeping hot that the gas treatment of the power plant can be used.
  • Gas power plants can be equipped with local gas storage to seasonal fluctuations of gas supply to compensate and / or to accept a gas supply contract with a few Legally ⁇ th interruptions. If there is a natural gas storage facility at the power plant location, carbon monoxide 25 can be admixed in this gas storage, which is not shown here. As a result, the carbon monoxide content in the natural gas, which is the gas turbine (for example, shown schematically by the turbine set 6) is increased. To a certain extent, it is technically acceptable and allows for the time-limited energetic use of carbon monoxide 25.
  • the exhaust gas of a gas turbine has a temperature between 400 ° C and 700 ° C. This temperature level is sufficient to carry out the reaction according to Equation 3.
  • a partial stream of gas is Gasturbinenab ⁇ (shown schematically in Figure 1 by the line 28) is brought into direct contact with the calcium hydroxide in the form of at least arbitrster.
  • the hot exhaust 28 will absorb water vapor and may be routed to a waste heat boiler.
  • the melting electrolysis furnace 10 consists primarily of a refractory ge ⁇ walled tray 30, which is gas-tight as possible closed by an enclosure 46th In the resulting volume solid starting substances, such as the réellespaltende calcium oxide 17, are introduced.
  • the conversion of the solid 17 to the carbide 20 takes place with the help of typically three carbons ⁇ carbon electrodes 34, of which is shown here only one.
  • These carbon electrodes 34 are designed to be height adjustable in the present embodiment. Since these electrodes 34 during the burn Carbid Struktursretress and the carbon is consumed according to the equation 1, they are modeled kon ⁇ continuously. For this purpose, refinery residues such as coke or tar are placed in a hollow metal cylinder and compacted with pneumatic hammers. Because of the heat that prevails during the reaction according to equation 1, the starting materials then cure.
  • the arc furnace 10 (SAF) is intended that the arcs not shown here between see the three electrodes 34 occur, the heat is used to melt the solid. Thereafter, the electrodes 34 are lowered, so that the arcs occur within the melt and so can transfer the energy and at the same time the carbon very well.
  • the three phases of an alternating voltage are applied to the electrodes 34, while the reaction container, ie the trough 30, is at ground potential 28.
  • the resulting in the reaction exhaust gas with a high content of carbon monoxide 25 is discharged via an exhaust 48, which org microscopewei ⁇ se this purpose a blower is used to help.
  • the resulting forth in ⁇ conventional processes melt is after the exhaust end of the reaction by a not shown exhaust engraving removed from the furnace at the bottom of the trough 30, wherein it is then solidified.
  • the Publ ⁇ voltages of the dosing device can be adjusted according to the 44th If a sufficiently large conversion is achieved, a high conversion can be achieved by an excess of water with the aid of the stirring device 40. It is worth mentioning at this point that the cleanliness of the water is not too high demands. Limescale have no negative impact in general and more likely to cause DA that any losses arising on Kalziumverbindun ⁇ gen be compensated. Furthermore, part of the heat of reaction can be used just at the end of the reaction to evaporate water and thus purify it by distillation. This purified water can then be used elsewhere.
  • the relatively dry ne flue gas of the power plant for example, the exhaust gas of a gas ⁇ turbine, be used by this is passed through the openings of the metering devices 44.
  • the relatively dry ne flue gas of the power plant for example, the exhaust gas of a gas ⁇ turbine
  • the relatively dry ne flue gas of the power plant for example, the exhaust gas of a gas ⁇ turbine
  • the relatively dry ne flue gas of the power plant for example, the exhaust gas of a gas ⁇ turbine
  • the relatively dry ne flue gas of the power plant for example, the exhaust gas of a gas ⁇ turbine
  • the relatively dry ne flue gas of the power plant for example, the exhaust gas of a gas ⁇ turbine
  • the electrodes can be used 34, which does not call the most energy efficient way to heat DAR, but probably does cost a solution with very low investment ⁇ .
  • melt electrolytic furnaces 10 2kombiniert with a power plant so that may be dynamically responsive to each anlie ⁇ essential requirements.

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Abstract

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Betreiben eines mit fossilen Brennstoffen betriebenen Kraftwerkes (2), bei dem elektrische Energie (26) in einen Schmelzelektrolyseofen (10) eingeleitet wird, wobei im Schmelzelektrolyseofen (10) Kalziumoxid (17) unter Zugabe einer kohlenstoffhaltigen Substanz (36) zu Kalziumkarbid (20) umgewandelt wird, wonach das Kalziumcarbid (20) unter Zugabe von Wasser (42) unter Freigabe eines Synthesegases (24) entwickelt wird und das hierbei entwickelte Synthesegas zur Befeuerung des Kraftwerkes (2) eingesetzt wird.

Description

Beschreibung
Verfahren zum Betreiben eines mit fossilen Brennstoffen betriebenen Kraftwerkes und Kraftwerk zur Verbrennung fossiler Brennstoffe
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Betreiben eines Kraftwerkes mit fossilen Brennstoffen nach Patentanspruch 1 sowie ein Kraftwerk zur Verbrennung fossiler Brennstoffe nach Patentanspruch 6.
Konventionelle Kraftwerke, wie zum Beispiel Kohlekraftwerke, lassen sich oft nicht hinreichend dynamisch betreiben, was in der heutigen Zeit wegen des Einflusses der sogenannten erneu- erbaren Energien jedoch wünschenswert wäre. Beispielsweise sind sehr geringe oder sogar negative Strompreise möglich, wenn zu Zeiten von Energieüberangeboten keine hinreichend große elektrische Last zur Verfügung steht. Mit anderen Wor¬ ten existiert ein Bedarf an einem umfangreichen Speichermedi- um für elektrische Energie, die diese Spitzen im Netz aufneh¬ men kann.
Bei den derzeit angedachten Lösungen, wie zum Beispiel Energiespeichern oder die Umwandlung von elektrischer Energie in andere Produkte, gibt es oft Limitierung hinsichtlich der
Leistung, sodass beispielsweise Batterien oder auch Elektro- lyseure für die Wasserstoffherstellung heutzutage noch zu große Investitionskosten hervorrufen, um einen mehrstelligen Megawatt-Bereich an überschüssiger elektrischer Energie abde- cken zu können.
Die Aufgabe der Erfindung besteht daher darin, ein Verfahren bereitzustellen, bei dem gegenüber des Standes der Technik eine große Menge an elektrischer Energie bei Aufwendung rela- tiv niedriger Investitionskosten gespeichert werden kann. Die Lösung der Aufgabe besteht in einem Verfahren zum Betreiben eines mit fossilen Brennstoffen betriebenen Kraftwerkes nach Anspruch 1 sowie in einem Kraftwerk nach Anspruch 6. Bei dem erfindungsgemäßen Verfahren zum Betreiben eines mit fossilen Brennstoffen betriebenen Kraftwerkes nach Anspruch 1 wird elektrische Energie in einen Schmelz-Elektrolyseofen eingeleitet, wobei im Schmelz-Elektrolyseofen Kalziumoxid un¬ ter Zugabe einer kohlenstoffhaltigen Substanz zu Kalziumcar- bid umgewandelt wird. Anschließend wird das Kalziumcarbid un¬ ter Zugabe von Wasser unter Freigabe eines Synthesegases ent¬ wickelt, wobei das hierbei entwickelte Synthesegas zur Befeu¬ erung eines Kraftwerks eingesetzt wird. Für die Herstellung des Kalziumcarbids wird überschüssige
Energie durch Einbringung in den Schmelz-Elektrolyseofen aufgewandt und in Form des Kalziumcarbids gespeichert. Bei Be¬ darf kann das Kalziumcarbid durch einfache Zugabe von Wasser zu einem Synthesegas, insbesondere Ethin (Acetylen) umgewan- delt werden, das wiederum energetisch günstig zur Befeuerung des Kraftwerks eingesetzt werden kann. Es handelt sich somit um ein kostengünstiges Speicherverfahren, bei dem grundsätzlich auf eine bekannte Technologie der Schmelz-Elektrolyse zurückgegriffen werden kann, die gegenüber anderen Speicher- verfahren oder Speichervorrichtungen, wie beispielsweise Lithium-Ionen-Akkus, ein sehr geringer Investitionsaufwand nö¬ tig ist.
Unter dem Begriff elektrische Energie gemäß Patentanspruch 1 wird hierbei elektrischer Strom verstanden, der entweder aus dem Stromnetz in den Elektrolyseofen eingespeist werden kann oder der direkt vom Generator des Kraftwerkes stammt, ohne dass diese elektrische Energie vorher ins Netz eingespeist wurde. Unter dem Begriff kohlenstoffhaltige Substanz werden neben reinem Graphit auch andere, kostengünstig erzielbare kohlenstoffhaltige Substanzen wie Teer, Pech, Koks oder Anthrazit verstanden. Diese können insbesondere durch eine söge- nannte „Söderberg-Elektrode" dem Schmelz-Elektrolyseofen zu¬ geführt werden.
Bei der Umsetzung zwischen Kalziumcarbid mit Wasser wird in der Regel das sogenannte Ethin, das auch als Acetylen be¬ zeichnet wird, frei. Dieser Verfahrensschritt wird in der Fachsprache auch als Entwickeln bezeichnet, wobei eine ent¬ sprechende Vorrichtung hierzu als Entwickler bezeichnet wird. Das hieraus entstandene Gas ist zum größten Teil in der Regel das bereits genannte Ethin, es können jedoch auch andere durch Verunreinigung oder durch Beistoffe entstandene Gase dazugemischt sein, weshalb im Weiteren der übergeordnete Be¬ griff Synthesegas für das Ethin verwendet wird. Unter dem Be¬ griff Befeuerung des Kraftwerkes wird jegliche Art der Nut- zung von thermischer Energie, die aus einem Verbrennungspro- zess des Synthesegases gewonnen wird, verstanden. Hierunter fällt neben dem direkten Einspeisen des Synthesegases in die Verbrennung der fossilen Brennstoffe zum Betreiben der Turbine auch das Warmhalten von Dampferzeugungsvorrichtungen in einem Stand-by-Betrieb oder in einem Niederlastbetrieb des Kraftwerks .
In einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltungsform der Erfindung wird Kohlenmonoxid, das bei der Schmelz-Elektrolyse des Kalziumoxids zum Kalziumchlorid entsteht, zur Warmhaltung von Kraftwerkskomponenten des Kraftwerks im Stand-by-Betrieb ver¬ brannt. Das Kohlenmonoxid eignet sich grundsätzlich auch zur direkten Verbrennung gemeinsam mit den fossilen Brennstoffen, es kann aber in vorteilhafter Weise zum Warmhalten von Damp- ferzeugungsvorrichtungen im Kraftwerk dienen, wenn dieses im Stand-by-Betrieb oder im Niederlastbetrieb läuft. Insbesonde¬ re deshalb, da Kohlenmonoxid während der Schmelzelektrolyse von Kalziumoxid anfällt und diese dann anläuft, wenn Strom im Überfluss vorhanden ist und das Kraftwerk auf Niederlast oder Stand by läuft. Ein Zwischenspeichern des Kohlenmonoxid kann vermieden werden. Bei der Entwicklung des Kalziumcarbids entsteht auch ein Kal¬ ziumhydroxid, das zur Gewährleistung eines ökonomischen und ökologischen Kreislaufs des wieder zu Kalziumoxid reduziert wird. Hierzu ist es zweckmäßig, Abwärme aus dem Kraftwerk zu nutzen, was sich besonders ökonomisch vorteilhaft auf den Ge- samtprozess auswirkt.
In einer weiteren Ausgestaltungsform der Erfindung ist am Schmelz-Elektrolyseofen eine Rührvorrichtung vorgesehen, die während des Elektrolyseprozesses aus einem Schmelzbereich herausgefahren wird und nach dem Schmelz-Elektrolysevorgang in ein entstandenes Folgeprodukt, also in das Kalziumcarbid oder den darauf nach dem Entwickeln folgenden Kalziumhydroxid eingetaucht wird. Hierzu ist die Rührvorrichtung mit einer Dosiervorrichtung versehen, durch die Wasser und/oder ein
Trocknungsgas in das Folgeprodukt eingeleitet wird. Konkret bedeutet dies, dass nach dem Schmelz-Elektrolysevorgang zunächst das Folgeprodukt in Form des Kalziumcarbids mit Wasser versehen werden kann, woraus das Synthesegas resultiert und das Kalziumhydroxid. In einem weiteren Prozessschritt kann aus derselben Dosiervorrichtung anstatt Wasser heiße, trockene Luft in das Folgeprodukt Kalziumhydroxid eingebracht wer¬ den, wodurch eine Reduktion zu Kalziumoxid und eine Trocknung erfolgen kann. Dies bedeutet, dass sowohl die Schmelz- Elektrolyse, das Entwickeln und das Trocknen beziehungsweise die Reduktion zu Kalziumoxid in einer einzigen Vorrichtung sequenziell erfolgen kann, ohne, dass ein Abstechen des
Schmelz-Elektrolyseofens und einer Weiterverarbeitung der Schmelze mit weiteren Vorrichtungen, die weitere Investiti- onskosten darstellen, nötig ist.
Ein weiterer Bestandteil der Erfindung ist ein Kraftwerk zur Verbrennung fossiler Brennstoffe nach Patentanspruch 6. Dieses Kraftwerk umfasst einen Schmelz-Elektrolyseofen zur Wand- lung von Kalziumoxid unter Zugabe einer kohlenstoffhaltigen Substanz zu Kalziumcarbid. Ferner umfasst das Kraftwerk eine Entwicklungsvorrichtung zur Entwicklung von Synthesegasen aus dem Kalziumcarbid sowie eine Zufuhrvorrichtung zur Zufuhr des Synthesegases zu einer Befeuerungsvorrichtung des Kraftwerks.
Das beschriebene Kraftwerk nach Patentanspruch 6 weist die- selben Merkmalskombinationen und Vorteile, wie das Verfahren des bereits beschriebenen Patentanspruchs 1 auf.
Weitere Ausgestaltungsformen und weitere Merkmale der Erfindung werden anhand der folgenden Figuren näher erläutert. Da- bei handelt es sich um rein beispielhafte Ausgestaltungsformen und Merkmalskombinationen, die keine Einschränkung des Schutzbereiches bedeuten. Merkmale mit derselben Wirkungswei¬ se und derselben Bezeichnung aber in unterschiedlichen Ausgestaltungsformen werden dabei mit demselben Bezugszeichen ver- sehen.
Dabei zeigen:
Figur 1 eine schematische Ausgestaltung eines Kraftwerks mit einem angeschlossenen Speichermodul, in der in Elektroly¬ seprozessen Kalziumoxid gespeichert werden kann;
Figur 2 eine Schmelz-Elektrolysevorrichtung mit einer integrierten Rühr- und Dosiervorrichtung zur Einbringung von Was- ser und heißem Gas in ein Schmelzprodukt.
In Figur 1 soll in stark schematisierter Form ein Kraftwerk 2 mit einem angeschlossenen Elektrolyseprozess eines Kalziumoxids 17 als Speicherprozess beschrieben werden. Ferner sol- len mögliche vorteilhafte Wechselwirkungen zwischen dem
Elektrolyseprozess der Bestandteil des Kraftwerks 2 ist, dar¬ gestellt werden.
Der gesamte Speicherprozess umfasst einen Schmelz- Elektrolyseofen 10 ausgestaltet beispielsweise in Form ei¬ nes Lichtbogenofens, eine Entwicklungsvorrichtung 12 sowie einen Trocknungsofen 14. Die einzelnen Kästchen innerhalb dieser drei Vorrichtungen sind in dem Prozess beinhaltete Verfahrensschritte. Zunächst wird der Lichtbogenofen 10 λ im Schritt 15 mit Kalziumoxid befüllt. Gegebenenfalls kann in einem Schritt 16 Kalziumoxid 17 aus einem Startbehälter nachgefüllt werden. Im weiteren Schritt 18 erfolgt eine Schmelz- Elektrolyse des Kalziumoxids zu Kalziumcarbid, wobei Kohlen- monoxid 25 frei wird. Der Prozess, der in Schritt 18 abläuft, entspricht im Wesentlichen der folgenden Reaktionsgleichung
CaO + 3C -> CaC2+ CO (GL1)
In einem weiteren Prozessschritt kann ein Abstechen 19 des Schmelz-Elektrolyseofens 10 erfolgen, sodass das Reaktions¬ produkt, ein Kalziumcarbid 20 gemäß Gleichung 1, aus dem Schmelz-Elektrolyseofen 10 λ abgeleitet wird. Dieses Kalzium- carbid 20 kann in dem mit 20 bezeichneten Schritt zwischenge¬ lagert werden.
Die bisher beschriebenen Verfahrensschritte werden dann ausgeführt, wenn überschüssige Energie in Form von elektrischer Energie 26 zur Verfügung steht. Dabei kann die überschüssige Energie direkt aus einem Generator 8 des Kraftwerks 2 als auch aus einem Stromnetz 3 stammen. Die elektrische Energie 26 wird zur Betreibung des Lichtbogens des Schmelz- Elektrolyseofens 10 λ verwendet. Durch die Schmelz-Elektrolyse und der Reduktion des Kalziumoxids zu Kalziumcarbid wird ehe¬ mals elektrische Energie in Form von chemischer Energie in dem Kalziumcarbid gespeichert. Grundsätzlich ist es zweckmä¬ ßig, wenn die elektrische Energie 26 direkt vom Generator 8 des Kraftwerks 2 abgezogen wird, ohne dass sie erst in das Stromnetz 3 transformiert wird. Somit herrscht eine optimale Wechselwirkung zwischen dem Betreiben von einem Turbinensatz 6 und dem Generator 8 des Kraftwerks 2 und der Speichervorrichtung. Es sind jedoch auch Situationen denkbar, in denen das Kraftwerk 2 mit ungeminderter Last weiterläuft, im Strom- netz 3 dennoch überschüssige Energie vorhanden ist, die kurz¬ zeitig zwischengespeichert werden muss, worauf es zweckmäßig ist, diese elektrische Energie 26 direkt aus dem Stromnetz zu beziehen und die Schmelz-Elektrolyse 18 damit zu betreiben. Wenn die Situation vorherrscht, dass erhöhter Bedarf an elektrischer Energie im Netz 3 vorherrscht, kann das zwischengespeicherte Kalziumcarbid in die Entwicklervorrichtung 12 gegeben werden, wo in dem Prozessschritt 21 Synthesegas 24 in Form von Ethin aus dem Kalziumcarbid 20 entwickelt wird. Dieses Synthesegas 24 wird über eine Zuführvorrichtung 29 in das Kraftwerk geleitet, wobei das Synthesegas 24 entweder zur direkten Befeuerung der Befeuerungsvorrichtung 4 zum Antrieb von Turbinen 6 verwendet wird oder es wird in einem Stand-by- Betrieb in Form des Synthesegases 24 λ zur Warmhaltung einer Dampferzeugungseinheit, wie beispielsweise eines Dampfkessels oder anderer Komponenten, eingesetzt. Der Reaktionsschritt 21, folgt im Wesentlichen der folgenden Reaktionsgleichung
CaC2 + 2 H20 -> C2H2 + Ca(OH)2 (GL2 )
Aus der Gleichung 2 ist zu erkennen, dass bei Zugabe von Was¬ ser zu dem Kalziumcarbid neben dem Ethin auch Kalziumhydroxid 27 entsteht. Dieses Kalziumhydroxid 27 wird nach der Glei¬ chung 3 unter Zugabe von Wärme wieder zu Kalziumoxid
aufoxidiert, wobei Wasser frei wird:
Ca(OH)2 -> CaO + H20 (GL3)
Dies erfolgt in einem Trocknungsofen 14, wobei das Kalziumhydroxid 27 im Schritt 22 gemäß der Gleichung 3 zu Kalzium- oxid 17 und Wasser umgesetzt wird. Als Trocknungsofen 14 kann insbesondere ein sogenannter Drehrohrofen zum Einsatz kommen. Hierbei kann es zweckmäßig sein, dass Abwärme aus dem Kraft¬ werk 2, beispielsweise in Form von Dampf der aus dem Turbinensatz 6, abgeleitet wird und über Leitungen 28 dem Ofen 24 zugeführt wird.
Ferner kann es zweckmäßig sein, dass Kohlenmonoxid 25 das bei der Schmelz-Elektrolyse 18 entsteht, dem Prozess 22 im Trocknungsofen 14 zugeführt wird und dort verbrannt wird. Das so gewonnene Kalziumoxid 17 wird als trockenes Kalziumoxid im Schritt 23 zwischengelagert, bevor es wieder gemäß Schritt 15 in den Schmelz-Elektrolyseofen 10 λ eindosiert wird. Der
Kreislauf beginnt hiermit von neuem.
Im Folgenden seien noch Anmerkungen zu den Reaktionen der Gleichungen 1 bis 3 gegeben. Die erste Charge an Kalziumoxid 17 kann durch das Brennen von Kalk, also von Kalziumcarbonat , zu Kalziumoxid und Kohlendio¬ xid bereitgestellt werden.
Der bei der Reaktion gemäß Gleichung 1 verbrauchte Kohlen- Stoff stammt aus der Elektrode 34 (vgl. Figur 2) des Schmelz- Elektrolyseofens 10 (auch Lichtbogenofen genannt) . Diese Elektroden 34 können gemäß des Standes der Technik sogenannte Söderberg-Elektroden sein, die kontinuierlich während des Betriebs des Lichtbogenofens 10 aus Raffinerierückständen, wie Koks, Teer, Pech und/oder Anthrazit erneuert werden. Somit kann die Wertschöpfung des beschriebenen Prozesses unter Veredelung von ansonsten wertlosen Raffinerierückständen mit Hilfe von elektrischer Überschutzenergie erfolgen, wodurch die Wertstoffe Kalziumcarbonat und Ethin entstehen.
Es ist anzumerken, dass das gewonnene Ethin einen sehr hohen Energieinhalt hat und dass mit Methoden aus dem Stand der Technik eine relativ einfache Nutzung erfolgen kann. Dies kann beispielsweise durch sogenannte Acetylenbrenner erfol- gen. Das Kalziumcarbid ist ein gut lagerbarer Feststoff, er lässt sich über längeren Zeitraum kostengünstig Zwischenla¬ gern. Der Zeitpunkt der Acetylenerzeugung ist frei wählbar, sodass mit einfachen kostengünstigen Mitteln ein großskaliger Energiespeicher in Form von Kalziumcarbid realisiert wird.
Das bei der Reaktion gemäß Gleichung 1 anfallende Kohlenmono- xid kann, wie bereits beschrieben, stofflich genutzt werden. In der Literatur findet man jedoch häufig den Hinweis, dass der CO-Gehalt des Abgases in einem Schmelz-Elektrolyseprozess in der Regel zu niedrig für einen solchen Ansatz ist. Diese Erkenntnis liegt aber darin geschuldet, dass herkömmlich kein reines Kalziumoxid für die erste Reaktion eingesetzt wird, da im Stand der Technik nur ein relativ kleiner Teil der Kalziumverbindungen kreisgeführt wird und ein Großteil des in der ersten Reaktion gemäß Gleichung 1 eingesetzten Feststoffes Kalk ist, der noch gebrannt werden muss. Dies führt zur Bil¬ dung von Kohlendioxid, was den Wert des Abgases mindert. Bei der Kreislaufführung gemäß den Schritten 17 bis 23 kann man von einem relativ reinen Kohlenmonoxidstrom ausgehen, der bei der Schmelz-Elektrolyse gemäß Schritt 18 entweicht, was die beschriebenen Nutzungsmöglichkeiten bietet. Neben den bereits beschriebenen Verwendungsmöglichkeiten des Kohlenmono- xids 25, die auf die thermische Verbrennung gemäß der Ver¬ brennung im Drehrohrofen 14 beziehungsweise zur Vorwärmung über Feuerungsvorrichtung 4 besteht, gibt es noch weitere alternative Möglichkeiten zur Verwertung des Kohlenmonoxids 25. Hierbei kann das Kohlenmonoxid einer zusätzlichen, hier nicht dargestellten Synthesereaktion zur Herstellung von beispielsweise Methanol, Methan oder sogenannten Fischer-Tropsch- Brennstoffen zugeführt werden. Andererseits kann es zweckmä¬ ßig sein, das Kohlenmonoxid 25, das den Schmelz- Elektrolyseofen 10 im Schritt 18 mit relativ hohen Temperatu- ren verlässt, mit Wasser oder Wasserdampf zu versetzen. Dieses Wasser beziehungsweise dieser Dampf kann ebenfalls aus dem Umfeld des Kraftwerks 2 stammen und es wird dabei ein Kohlenmonoxid-Wassergemisch erzeugt, das in einem sogenannten CO-Shift-Reaktor zu Wasserstoff und Kohlenmonoxid reagiert werden kann. Aus dieser Reaktion der sogenannten Wassergas- Shift-Reaktion kann unter den beschriebenen Voraussetzungen als Wertstoff Wasserstoff gewonnen werden, wenn das ebenfalls entstandene Kohlenmonoxid abgetrennt wird. Die Reaktion gemäß Gleichung 1 wird immer dann durchgeführt, wenn ein Überangebot an Strom besteht oder ein günstiger Strompreis vorherrscht. Unter diesen Randbedingungen ist es wahrscheinlich, dass das Kraftwerk, beispielsweise eine GUD- Anlage, nicht in Betrieb ist. Allerdings soll das Kraftwerk 2 weiterhin betriebsbereit gehalten werden, um bei einer hohen Stromnachfrage schnell wieder in die Erzeugung von elektrischer Energie zu gehen. Kohlenmonoxid kann daher zur Warmhal- tung von Kraftwerkskomponenten wie bereits beschrieben genutzt werden, das heißt, Kohlenmonoxid wird beispielsweise in einem Abhitzedampferzeuger verbrannt, um den
Abhitzedampferzeuger und den Dampfturbosatz (Turbinensatz 6) auch dann warm zu halten, wenn die Gasturbine in einem GUD- Kraftwerk nicht in Betrieb ist. Ein weiterer Vorteil der Nut¬ zung der Kraftwerkinfrastruktur bei der Nutzung des anfallenden CO-haltigen Gases zur Warmhaltung ist, dass die Gasbehandlung des Kraftwerks benutzt werden kann. Gaskraftwerke können mit lokalen Gasspeichern ausgestattet sein um zeitliche Schwankungen der Gasversorgung auszugleichen und/oder einen Gasversorgungsvertrag mit wenigen erlaub¬ ten Unterbrechungen zu akzeptieren. Existiert ein Erdgasspeicher am Kraftwerkstandort, kann Kohlenmonoxid 25 in diesem hier nicht dargestellten Gasspeicher zugemischt werden. Dadurch erhöht sich der Kohlenmonoxidanteil im Erdgas, das der Gasturbine (beispielsweise schematisch dargestellt durch den Turbinensatz 6) zugeführt wird. In einem gewissen Umfang ist es technisch akzeptabel und erlaubt die zeitverzögerte ener- getische Nutzung des Kohlenmonoxids 25.
Das Abgas einer Gasturbine besitzt eine Temperatur zwischen 400 °C und 700 °C. Dieses Temperaturniveau ist ausreichen, um die Reaktion gemäß Gleichung 3 durchzuführen. Dabei wird in einfachster Form wenigstens ein Teilstrom des Gasturbinenab¬ gases (in Figur 1 schematisch durch die Linie 28 dargestellt) in direkten Kontakt mit dem Kalziumhydroxid gebracht. Das heiße Abgas 28 wird Wasserdampf aufnehmen und kann weiter zu einem Abhitzekessel geleitet werden.
Ebenfalls ist es zweckmäßig, Wasserdampf, der bei hohem Druck und bei Temperaturen bis zu 700 °C in einem hier nicht darge¬ stellten Abhitzedampferzeuger im Kraftwerk 2 bereitgestellt wird, ebenfalls als Wärmequelle für die Reaktion gemäß Glei¬ chung 3 zu nutzen. Hierbei ist ein Wärmeübergang im direkten Stoffaustausch denkbar, aber eine indirekte Wärmeübertragung in einem Wärmetauscher sinnvoller, da so eine Trocknung von Kalziumoxid erzielt werden kann.
In Figur 2 ist eine schematische Darstellung eines typischen Schmelz-Elektrolyseofens 10 gegeben, wobei dieser Schmelz- Elektrolyseofen 10 durch eine bestimmte Rührvorrichtung 40 gegenüber dem Stand der Technik modifiziert ist. Der Schmelz- Elektrolyseofen 10 besteht zunächst aus einer feuerfest ge¬ mauerten Wanne 30, die durch eine Einhausung 46 möglichst gasdicht verschlossen ist. In das so entstehende Volumen kann feste Ausgangssubstanzen, wie das aufzuspaltende Kalziumoxid 17, eingebracht werden. Die Umwandlung des Feststoffes 17 zum Carbid 20 erfolgt mit Hilfe von typischerweise drei Kohlen¬ stoffelektroden 34, von der hier nur eine gezeigt ist. Diese Kohlenstoffelektroden 34 sind in der vorliegenden Ausgestaltungsform höhenverstellbar ausgeführt. Da diese Elektroden 34 während der Carbidbildungsreaktion abbrennen und der Kohlenstoff gemäß der Gleichung 1 verbraucht wird, werden sie kon¬ tinuierlich nachgebildet. Hierfür werden Raffinerierückstände wie Koks oder Teer in einen hohlen Metallzylinder gegeben und mit Presslufthämmern verdichtet. Wegen der Hitze, die während der Reaktion gemäß Gleichung 1 vorherrscht, härten die Ausgangssubstanzen dann aus.
In dieser speziellen Form des Lichtbogenofens 10 (SAF) wird angestrebt, dass die hier nicht dargestellten Lichtbögen zwi- sehen den drei Elektroden 34 auftreten, wobei die Hitze dazu genutzt wird, den Feststoff aufzuschmelzen. Daraufhin werden die Elektroden 34 abgesenkt, sodass die Lichtbögen innerhalb der Schmelze auftreten und so besonders gut die Energie und gleichzeitig den Kohlenstoff übertragen können. Typischerwei- se werden die drei Phasen einer Wechselspannung an die Elektroden 34 angelegt, während das Reaktionsbehältnis, also die Wanne 30, auf Erdpotential 28 liegt. Das bei der Reaktion entstehende Abgas mit einem hohen Gehalt von Kohlenmonoxid 25 wird über eine Absaugung 48 abgeführt, wobei zweckmäßigerwei¬ se hierzu ein Gebläse zur Hilfe genommen wird. Die im her¬ kömmlichen Verfahren entstehende Schmelze wird nach dem Ab- schluss der Reaktion durch einen hier nicht dargestellten Ab- stich im unteren Bereich der Wanne 30 aus dem Ofen entfernt, wobei sie daraufhin zum Erstarren gebracht wird.
Wie bereits dargelegt, ist in dem Schmelz-Elektrolyseofen 10 gemäß Figur 2 kein Abstich für die Schmelze vorgesehen. Dies würde dem konventionellen, ebenfalls zweckmäßigen Verfahren folgen, worauf die erstarrte Schmelze in Form von Kalziumcar- bid zwischengelagert und anschließend wieder in einem separa¬ ten Entwickler mit Wasser zu Kalziumhydroxid und dem Synthe¬ segas reagiert wird. In der vorliegenden Ausgestaltung gemäß Figur 2 ist eine Modifikation beschrieben, die es erlaubt, die drei Vorrichtungen Schmelz-Elektrolyseofen 10 Entwickler 12 und Trocknungsofen 14 in einem einzigen Ofen 10 stattfinden zu lassen. Daher ist in Figur 2 der Pfeil auf den Ofen mit den Bezugszeichen 10, 12 und 14 versehen.
Die hier beschriebene Ausgestaltung ist in manchen Aspekten einfacher, da im Wesentlichen keine Beschickung und kein Abstechen nötig ist, da die Kalziumhaltige Substanz, ganz all¬ gemein gesehen, stets im Ofen verbleibt. Lediglich zur ersten Beschickung und zum Ausgleich von möglicherweise auftretenden Verlusten und zur Abführung einer geringen Menge um der Akkumulation von Verunreinigungen entgegenzuwirken, ist ein Nachführen der Grundsubstanz Kalziumoxid notwendig. Allerdings bleibt anzumerken, dass die drei Reaktionen gemäß Gleichung 1 bis 3 unterschiedliche Anforderungen an einen Reaktor stel¬ len. Somit gibt es zusätzliche technische Vorrichtungen, die sich in Figur 2 in einer Rührvorrichtung 40 äußert, die zudem eine Dosiervorrichtung 44 für Wasser und Heißgas (vgl. Zuführung 42 und 42 λ) aufweist. Dabei ist es zweckmäßig, dass bei der Verwendung von drei Elektroden ein Rührwerk mit drei Flügeln verwendet wird, sodass die Rührvorrichtung 40 zwischen den Elektroden 34 nach oben gefahren werden kann. Um Überschläge zwischen den Elektroden 34 und der Rührvorrichtung 40 zu vermeiden, ist es zweckmäßig, Ausbuchtungen für den hochgefahrenen Rührer vorzusehen.
Da die Reaktion gemäß Gleichung 1, also die Bildung des Car- bids, unter sehr hohen Temperaturen, typischerweise liegen ca. 2.200 °C vor, unter Bildung einer Schmelze abläuft, müs¬ sen metallische Vorrichtungen, wie die Rührvorrichtung 40 in einem hinreichenden Abstand zur Schmelze innerhalb des Reak¬ tors angebracht sein. Die für die nachfolgenden Reaktionen benötigte Rührvorrichtung mit einer Dosiervorrichtung 44 muss aus diesem Grund höhenverstellbar ausgeführt sein, sodass sie lediglich zu der Zeit, in der sie verwendet wird, herunterge¬ fahren wird. Eine besondere Herausforderung an die Wärmeentwicklung besteht beim Ablauf der Reaktion gemäß Gleichung 2, dem sogenannten Entwickeln des Kalziumcarbids . Es gilt es dabei zu vermeiden, dass die Reaktion unkontrolliert abläuft, weshalb die Dosierung von Wasser 42 über die Dosiervorrichtung 44 sehr vorsichtig erfolgen muss. Es wird dabei ausgenutzt, dass die Wärmeentwicklung beim Verarmen des Wassers 42 stoppt. Für eine gleichmäßige Verteilung des Wassers 42 können die Öff¬ nungen der Dosiervorrichtung 44 entsprechend eingestellt werden. Ist ein hinreichend großer Umsatz erzielt, können durch einen Wasserüberschuss unter Zuhilfenahme der Rührvorrichtung 40 ein hoher Umsatz erzielt werden. Es ist an dieser Stelle erwähnenswert, dass an die Sauberkeit des Wassers keine allzu hohen Ansprüche gestellt werden müssen. Kalkrückstände haben im Allgemeinen keinen negativen Einfluss und führen eher da- zu, dass eventuell auftretende Verluste an Kalziumverbindun¬ gen ausgeglichen werden. Weiterhin kann ein Teil der Reaktionswärme gerade am Ende der Reaktion dafür genutzt werden, dass Wasser verdampft und somit destillativ gereinigt wird. Dieses gereinigte Wasser kann dann an anderer Stelle genutzt werden.
Bei der Reaktion gemäß Gleichung 3, also der Trocknung und dem anschließenden Brennen, kann zunächst das relativ trocke- ne Rauchgas des Kraftwerks, zum Beispiel das Abgas einer Gas¬ turbine, genutzt werden, indem dieses durch die Öffnungen der Dosiervorrichtungen 44 geleitet wird. Um eine bessere und vor allem schnellere Trocknung zu erzielen, kann es aber auch sinnvoll sein, einen Gasstrom, der mit Abhitze des Kraftwerkes 2 aufgeheizt ist, vorzusehen. Beispielsweise kann zu die¬ sem Zweck Dampf aus der Infrastruktur des Kraftwerks 2 genutzt werden, da dieser zu Zeiten von Energieüberschuss zur Verfügung steht. Die für das Brennen nötigen höheren Tempera- turen können durch die zugeführten Wärmeströme, durch zusätzliche Brenner, durch elektrische Heizung oder durch andere Möglichkeiten zur Heizung aus dem Stand der Technik erfolgen. Ferner können auch die Elektroden 34 genutzt werden, was zwar nicht die energieeffizienteste Möglichkeit zum Heizen dar- stellt, wohl aber eine Lösung mit sehr geringen Investitions¬ kosten bedeutet.
Ferner ist anzumerken, dass es zweckmäßig ist, wenn mehrere der gezeigten Schmelz-Elektrolyseöfen 10 mit einem Kraftwerk 2kombiniert werden, sodass dynamisch auf die jeweils anlie¬ genden Anforderungen reagiert werden kann.

Claims

Patentansprüche
1. Verfahren zum Betreiben eines mit fossilen Brennstoffen betriebenen Kraftwerkes (2), bei dem elektrische Energie (26) in einen Schmelzelektrolyseofen (10) eingeleitet wird, wobei im Schmelzelektrolyseofen (10) Kalziumoxid (17) unter Zugabe einer kohlenstoffhaltigen Substanz (36) zu Kalziumkarbid (20) umgewandelt wird, wonach das Kalziumcarbid (20) unter Zugabe von Wasser (42) unter Freigabe eines Synthesegases (24) ent- wickelt wird und das hierbei entwickelte Synthesegas zur Be¬ feuerung des Kraftwerkes (2) eingesetzt wird.
2. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass Kohlenmonoxid (25 λ λ), dass bei der Schmelzelektrolyse (18) des Kalziumoxids (17) zum Kalziumcar¬ bid (20) entsteht, zur Warmhaltung von Kraftwerkskomponenten (4) des Kraftwerkes (2) im Standby-Betriebes verbrannt wird.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeich- net, dass bei der Entwicklung (21) des Kalziumcarbids (20)
Kalziumhydroxid (27) entsteht, das unter Zufuhr von Abwärme (28) aus dem Kraftwerk (2) zu Kalziumoxid (17) reduziert wird .
4. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass Kohlenmonoxid (25) , dass bei der Schmelzelektrolyse (18) des Kalziumoxids (17) zum Kalziumcar¬ bid (20) entsteht, oxidiert wird und die dabei frei werdende Energie zur Reduktion des Kalziumhydroxids (27) zum Kalzium- oxides verwendet wird.
5. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass am Schmelzelektrolyseofen (10, 10 λ) eine Rührvorrichtung (40) vorgesehen ist, die während des Schmelzelektrolysevorgangs (18) aus einem Schmelzbereich (31) herausgefahren wird und nach dem Schmelzelektrolysevorgang (18) in ein entstandenes Folgeprodukt, insbesondere Kal¬ ziumcarbid (20) oder Kalziumhydroxid (27), eingetaucht wird, wobei in der Rührvorrichtung (40) eine Dosiervorrichtung (44) vorgesehen ist, durch die Wasser (42) und/oder ein Trocknungsgas (42 λ) in das Folgeprodukt eingeleitet wird.
6. Kraftwerk zur Verbrennung fossiler Brennstoffe, umfassend einen Schmelzelektrolyseofen (10, 10 λ) zur Wandlung von Kalziumoxid (17) unter Zugabe einer kohlenstoffhaltigen Substanz (36) zu Kalziumkarbid (20), sowie eine Entwicklungsvor- richtung (12) zur Entwicklung von Synthesegasen (24) aus Kal- ziumcarbid (20) sowie eine Zufuhrvorrichtung (29) zur Zufuhr des Synthesegases (24) zu einer Befeuerungsvorrichtung des Kraftwerkes (2) .
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