WO2016099332A1 - Устройство для очистки жидкометаллической среды от примесей - Google Patents

Устройство для очистки жидкометаллической среды от примесей Download PDF

Info

Publication number
WO2016099332A1
WO2016099332A1 PCT/RU2015/000836 RU2015000836W WO2016099332A1 WO 2016099332 A1 WO2016099332 A1 WO 2016099332A1 RU 2015000836 W RU2015000836 W RU 2015000836W WO 2016099332 A1 WO2016099332 A1 WO 2016099332A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
sections
liquid metal
filter material
fine
cleaning
Prior art date
Application number
PCT/RU2015/000836
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Петр Никифорович МАРТЫНОВ
Радомир Шамильевич АСХАДУЛЛИН
Альберт Константинович ПАПОВЯНЦ
Иван Васильевич ЯГОДКИН
Валерий Петрович МЕЛЬНИКОВ
Игорь Алексеевич ВОРОНИН
Original Assignee
Открытое Акционерное Общество "Акмэ-Инжиниринг"
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Открытое Акционерное Общество "Акмэ-Инжиниринг" filed Critical Открытое Акционерное Общество "Акмэ-Инжиниринг"
Priority to EA201650110A priority Critical patent/EA201650110A1/ru
Publication of WO2016099332A1 publication Critical patent/WO2016099332A1/ru

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/10—Supplying or treating molten metal
    • B22D11/11—Treating the molten metal
    • B22D11/116—Refining the metal
    • B22D11/119—Refining the metal by filtering
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
    • C22B9/00—General processes of refining or remelting of metals; Apparatus for electroslag or arc remelting of metals
    • C22B9/02—Refining by liquating, filtering, centrifuging, distilling, or supersonic wave action including acoustic waves
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P10/00—Technologies related to metal processing
    • Y02P10/20—Recycling

Definitions

  • the invention relates to the field of chemical technology and nuclear energy and can be used to clean liquid, in particular, heavy metal, for example, a lead-bismuth eutectic alloy (45% Pb, 55% Bi) from suspended impurities.
  • heavy metal for example, a lead-bismuth eutectic alloy (45% Pb, 55% Bi) from suspended impurities.
  • a device for pumping liquid metal and, at the same time, for cleaning it from ferromagnetic inclusions [SU 642503, publ. 01/18/1979, M.C. F04B 17/04].
  • the device is designed as an electromagnetic induction pump with a running magnetic field.
  • the core serves as a metal path and a filter.
  • the inhomogeneity of the magnetic field, affecting the efficiency of particle capture, is ensured by alternating in the flow part of the device protrusions and depressions, which respectively attract and subsequently hold ferromagnetic particles in the grooves.
  • the disadvantages of the known device are the inability to remove non-magnetic impurities and the complexity of the design due to the need to use an electromagnetic pump.
  • the known device comprises a housing with inlet and outlet nozzles, a core located inside the housing, made in the form casing with gratings at the ends and filled with filter media.
  • the filter media is composed of ferromagnetic particles (granules).
  • a traveling magnetic field inductor is placed on the outside of the housing, which ensures the pumping of liquid metal along the path and at the same time its purification from suspended impurity particles due to the magnetic field gradient acting on them in the free space between the particles of the filter nozzle.
  • a disadvantage of the known device is: the inability to remove from a liquid metal suspensions of a nonmagnetic nature, for example, oxides: PbO, B1 2 0z, A1 2 0 3 , etc., the relatively low efficiency of removing suspended particles of micron and submicron size (10-20%) , low porosity of the filter nozzle (not more than 30-40%) and, accordingly, a small resource (no more than 1000 h) until the device is completely suspended by suspensions, as well as a large hydraulic resistance to the coolant movement caused by the need to use the filter nozzle in gr nulirovannoy form - ferromagnetic particles of small size.
  • the disadvantage is the low heat resistance of the device, determined by the heat resistance of the inductor winding (not more than 400 ° C), which limits the scope of the device. Disclosure of invention
  • the objective of the proposed solution is to increase the efficiency of purification of liquid metal in the circuit from suspended impurities, by increasing the capacity to retain impurities, increasing the heat resistance of the filter material and matching hydraulic resistance to the movement of a liquid metal medium (hereinafter also referred to as the coolant).
  • the device for cleaning liquid metal media from impurities contains a housing with inlet and outlet nozzles, a core located inside the housing with a shell filled with filter media, and gratings at the ends.
  • the filtering filler is made in the form of a liquid-metal medium installed in the flow (in such a way that the coolant, when moving through the device from the inlet to the outlet, sequentially passes through each of the sections) sections. Sections separated by, for example, bushings. Each section consists of one or more layers of filter material tightly laid on each other.
  • the first (one or several) sections along the stream are sections for rough cleaning of particles larger than or equal to ten micrometers, and one or more sections following in the direction of flow are sections for fine cleaning from micron or submicron particles.
  • the coarse sections and the fine sections as filter material may contain, for example, needle-punched metal sheets.
  • Coarse sections have a large porosity from 80 to 90%, a larger fiber size, for example, metal fibers, filter material from 40 to 60 microns.
  • Fine sections have porosity from 70 to 80%, fiber size, for example, metal fibers from 10 to 40 microns.
  • Fine sections may include, in addition to, or instead of metal fiber, fiberglass fibers based on fibers of 6 to 20 microns.
  • the thickness of the filter material in the coarse and fine sections is from 3.0 to 7.0 mm.
  • the number of fine and coarse sections can be selected, for example, from a ratio of 3: 1 to 10: 1, based on the corresponding estimated ratio of mass concentrations of micron or submicron particles and relatively large particles of a size greater than or equal to 10 ⁇ m in the liquid metal medium.
  • the inlet and outlet nozzles are made with the possibility of hermetically connecting to the external elements of the inlet and outlet of the liquid metal medium.
  • a choke made of porous cermet can be placed in front of the outlet pipes of the device to match the hydraulic resistance. It provides the required filter performance in relation to the total flow rate of the liquid metal medium along the circuit.
  • FIG. 1 One of the variants of the device.
  • FIG. 2 Cross section A - A of the device.
  • FIG. 1 shows: 1 - housing with a cover, 2 - inlet pipe, 3 - output pipes, 4 - core with a shell, 5 and 6 - gratings, 7 - coarse sections, 8 - fine sections, 9 - filter material, 10 - separation sleeve, 1 1 - mesh, 12 - throttle.
  • FIG. 2 shows: 1 - housing, 3 - output pipes, 4 - core with a shell, 9 - filter material.
  • FIG. 1 One of the possible (but not the only) designs of the proposed device (Figs. 1 and 2) comprises a housing 1 with a cover, input 2 and output 3 nozzles, a core with a sheath 4, separating bushings 10, which can be made, for example, of stainless steel 12X18H10T.
  • Case 1 has a thickness of 4 mm, a height of 500 mm and an outer diameter of 85 mm.
  • the housing cover in the form of a sphere has a height of 60 mm.
  • a core with a shell 4 and filtering material 9 is placed inside the housing 1, forming a gap of 10 mm with it. Through the inlet pipe 2 and through the grill 5, the coolant enters the inner cavity of the core 4, filled with filtering material 9 volume type.
  • a lattice 6 fixed, which secures the filter material 9.
  • the filter material 9 is placed in sections divided by bushes 10 with a thickness of 0.8 mm. Each section at the top and bottom is limited by a grid 1 1.
  • a choke 12 made of porous cermet for matching hydraulic resistance can be placed in front of the outlet pipes. It provides the required filter performance in relation to the total flow of the coolant along the circuit.
  • the parameters of the throttle 12 confirm the calculation or direct measurements of hydraulic resistance when tested in specific operating conditions.
  • the filter material 9 located inside the core 4 is made of stacked needles made of needle-punched metal sheets, divided into coarse sections 7 and fine sections 8.
  • the coarse material has a large porosity of 80 to 90% and a larger fiber size in the filter nozzle from 40 to 60 microns.
  • Each section of fine cleaning contains 5 layers of needle-punched metal cloth 9, has a porosity of 70 to 80%, the size of the fibers of the filter material from 10 to 40 microns and / or fiberglass based on fibers from 6 to 20 microns.
  • the selection of porosity of the filter material provides a uniform distribution gradient of microparticles.
  • the thickness of the filter material in the sections of rough cleaning 7 and fine cleaning 8 is from 3.0 to 7.0 mm
  • the diameter of the fibers in the sections of coarse 7 and fine 8 cleaning is selected from the condition of the maximum possible approximation to the size of the captured particles.
  • the minimum diameter of the fibers of the filter material of the thin sections 8 is due to their strength, able to withstand the temperature and hydrodynamic effects of the coolant.
  • the inlet and outlet nozzles are made with the possibility of hermetically connecting to the external elements of the inlet and outlet of the liquid metal coolant in a nuclear power plant.
  • the installation is equipped with an external electric heater, which provides preliminary heating of the coolant before and during operation with a temperature not less than the melting temperature of the purified heavy liquid metal (not shown in Fig. 1).
  • the device is hermetically included in the flow path of the liquid metal to be cleaned coolant.
  • the coolant enters the inner cavity of the core 4, filled with filtering material 9 volume type.
  • the coolant due to the sieve effect, undergoes cleaning mainly of large suspended particles with a size of more than 10 microns.
  • the subsequent sections of fine cleaning 8 the coolant is purified from suspensions of predominantly colloidal micron and submicron sizes.
  • the accumulation of slag deposits from the retained particles of the coolant in accordance with the pores formed by the diameter of the fibers of the filter material and the adhesion of colloidal suspensions to the fibers.
  • the device In the process of cleaning the coolant, the device is gradually filled with impurities, accompanied by a decrease in its performance, an increase in hydraulic resistance, and a change in the linear flow rate to a minimum.
  • the device With the appropriate testimony of control devices, indicating the development of a resource, the device must be replaced with a new one.
  • the device has low hydraulic resistance, increased efficiency cleaning and increased capacity for collecting impurities. Compared with strainers and filters based on cermet, the resource is significantly increased - more than 2 years.
  • the device has an increased heat resistance - more than 550 ° C, determined by the strength of the used fibrous filter material, Use ment of the device allows:
  • the device of the claimed design is also promising for fine cleaning of liquid metal media in the nuclear, chemical and other industries, as it has high cleaning efficiency due to greater porosity, more developed compared to analogues of the filtering surface, formed by micron-sized fibers, provides a uniform distribution of retained impurities over the cross-section of the filter sections and the height of the device, has a greater capacity for retained impurities and, accordingly, an increased resource, less hydraulic resistance to the coolant movement and increased heat resistance.
  • the device can be used for cleaning heavy liquid metals both in the conditions of their industrial production and in the operation of nuclear power plants in which these liquid metals are used as a coolant.
  • the device can be used in a nuclear power plant for deep purification of lead-bismuth coolant from suspended impurities of any origin and dispersion, including those based on magnetite Fe 3 0 4 oxides Cr 2 0 3 , MnO, PbO, Bi 2 0 3 , polonides PbO, etc.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Acoustics & Sound (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Filtering Materials (AREA)

Abstract

Изобретение относится к области ядерной энергетики и может быть использовано для очистки жидкометаллической среды, например, эвтектического сплава свинец-висмут (45% Pb, 55% Bi) от взвешенных примесей. Предложенное устройство, содержащее корпус (1) с входным (2) и выходными (3) патрубками. Внутри корпуса имеется сердечник с оболочкой (4) и решетками (5), (6) по торцам. Внутренняя полость сердечника заполнена фильтрующим материалом. Фильтрующий материал выполнен в виде секций грубой (7) и тонкой очистки (8), устанавливаемых по потоку. Они разделены между собой втулками (10). Каждая из секций состоит из одного или нескольких плотно уложенных друг на друга слоев фильтрующего материала (9). При этом секции грубой очистки (7) имеют большую пористость, размер волокон фильтроматериала от 40 до 60 мкм. Секции тонкой очистки (8) имеют меньшую пористость, размер волокон от 10 до 40 мкм. Соотношение в устройстве числа секций тонкой и грубой очистки выбирают в пределах от 3:1 до 10:1 с учетом соответствующего соотношения в жидкометаллической среде массовых концентраций частиц микронного или субмикронного размера и относительно крупных частиц диаметром больше или равно 10 мкм. Толщина одного слоя в обеих секциях грубой и тонкой очистки составляет от 3,0 до 7,0 мм. Технический результат устройства - повышение эффективности очистки жидкометаллической среды от взвешенных примесей и увеличение ресурса.

Description

Описание изобретения
Устройство для очистки жидкометаллической среды от примесей Область техники
Изобретение относится к области химической технологии и ядерной энергетике и может быть использовано для очистки жидкого, в частности, тяжелого металла, например, эвтектического сплава свинец-висмут (45 % РЬ, 55 % Bi) от взвешенных примесей.
Уровень техники
Известно устройство для перекачивания жидкого металла и одно- временно - для его очистки от ферромагнитных включений [SU 642503, публ. 18.01.1979, М.Кл. F04B 17/04]. Устройство выполнено как электромагнитный индукционный насос с бегущим магнитным полем. При этом сердечник служит металлотрактом и фильтром. Неоднородность магнитного поля, влияющая на эффективность улавливания частиц, обеспечивается за счет чередования в проточной части устройства выступов и впадин, в которых осуществляется соответственно притяжение и последующее удержание в канавках ферромагнитных частиц.
Недостатками известного устройства являются невозможность удаления немагнитных примесей и усложнение конструкции из-за необходимости использования электромагнитного насоса.
Наиболее близким к заявляемому техническому решению является устройство для перекачивания жидкого металла [SU 679071 , публ. 16.04.1979, кл. F04B 1/00, H02N 4/20, В03С 1/02], предназначенное для одновременной прокачки жидкометаллического теплоносителя и улавливания из него взвешенных примесей.
Известное устройство содержит корпус с входным и выходным патрубками, расположенный внутри корпуса сердечник, выполненный в виде кожуха с решетками по торцам и заполненный фильтрующим наполнителем. Фильтрующий наполнитель состоит из ферромагнитных частиц (гранул). С наружной стороны корпуса размещен индуктор бегущего магнитного поля, обеспечивающий перекачивание жидкого металла по тракту и одновременно - его очистку от взвешенных частиц примесей за счет действующего на них градиента магнитного поля в свободном пространстве между частицами фильтрующей насадки.
Недостатком известного устройства являются: невозможность удаления из жидкого металла взвесей немагнитной природы, например, оксидов: РЬО, В120з, А1203 и т.п., относительно низкая эффективность удаления взвешенных частиц микронного и субмикронного размера (10-20 %), малая пористость фильтрующей насадки (не более 30-40 %) и соответственно - малый ресурс (не более 1000 ч) до предельного забивания устройства взвесями, а также большое гидравлическое сопротивление движению теплоносителя, вызванное необходимостью использования фильтрующей насадки в гранулированной форме - ферромагнитных частиц малого размера. Недостатком является также низкая термостойкость устройства, определяемая термостойкостью обмотки индуктора (не более 400 °С), что ограничивает область применения устройства. Раскрытие изобретения
Задачей заявляемого решения является повышение эффективности очистки жидкого металла в контуре от взвешенных примесей, за счет увеличения емкости для удержания примесей, повышения термостойкости фильтрующего материала и согласования гидравлического сопротивления движению жидкометаллической среды (далее также - теплоноситель).
Технические результаты изобретения:
повышение эффективности очистки жидкометаллического теплоносителя от взвешенных примесей, увеличение ресурса работы и емкости устройства, увеличение ресурса работы реакторной установки в целом (за счет повышения качества (чистоты) используемого теплоносителя);
- исключение загрязнения основного контура циркуляции теплоносителя мелкими трудноудаляемыми взвешенными шлакообразующими примесями коллоидного размера за счет использования иглопробивного полотна с минимально допустимым по условиям прочности диаметром волокон;
- снижение концентрации частиц в циркулирующем, например, свинцово-висмутовом теплоносителе и соответственно в газовой системе ядерных энергетических установок (до значений, безопасных для персонала при аварийной разгерметизации газового контура);
- обеспечение экономии за счет компактности устройства и возможности использования модульного принципа при создании устройств очистки любой производительности;
- повышение надежности работы устройства очистки за счет возможности его эксплуатации в широком диапазоне температур и концентраций с обеспечением коррозионной стойкости используемых материалов;
- обеспечение высокой термостойкость устройства очистки
На достижение каждого из указанных выше технических результатов оказывают влияние следующие отличительные признаки изобретения.
Поставленная задача достигается тем, что устройство для очистки жидкометаллической среды от примесей содержит корпус с входным и выходными патрубками, расположенный внутри корпуса сердечник с оболочкой, заполненной фильтрующим наполнителем, и решетки по торцам. Фильтрующий наполнитель выполнен в виде установленных по потоку жидкометаллической среды (таким образом, что теплоноситель при движении через устройство от входного патрубка к выходным патрубкам последовательно проходит через каждую из секций) секций. Секции разделены между собой, например, втулками. Каждая секция состоит из одного или нескольких плотно уложенных друг на друга слоев фильтрующего материала. При этом первые (одна или несколько) по потоку секции являются секциями грубой очистки от частиц размером больше или равно десяти микрометрам, а одна или несколько последующих по направлению потока секций являются секциями тонкой очистки от частиц микронного или субмикронного размера. Секции грубой очистки и секции тонкой очистки в качестве фильтрующего материала могут содержать, например, иглопробивное металлополотно. Секции грубой очистки имеют большую пористость от 80 до 90%, больший размер волокон, например, металловолокон, фильтроматериала от 40 до 60 мкм. Секции тонкой очистки имеют пористость от 70 до 80 %, размер волокон, например, металловолокон от 10 до 40 мкм. Секции тонкой очистки могут включать дополнительно к металловолокну или вместо него волокна из стеклоткани на основе волокон от 6 до 20 мкм. Толщина фильтроматериала в секциях грубой и тонкой очистки составляет от 3,0 до 7,0 мм. Число секций тонкой и грубой очистки может быть выбрано, например, из соотношения от 3 : 1 до 10: 1 , исходя из соответствующего предполагаемого соотношения массовых концентраций в жидкометаллической среде частиц микронного или субмикронного размера и относительно крупных частиц размера больше или равно 10 мкм. Кроме того, входной и выходные патрубки выполнены с возможностью герметичного подсоединения к внешним элементам контура подвода и отвода жидкометаллической среды. Перед выходными патрубками устройства может быть размещен дроссель, выполненный из пористой металлокерамики для согласования гидравлического сопротивления. Он обеспечивает требуемую производительность фильтра по отношению к общему расходу жидкометаллической среды по контуру.
Краткое описание чертежей. Фиг. 1. Один из вариантов исполнения устройства.
Фиг. 2. Поперечный разрез А - А устройства.
Осуществление изобретения
На фиг. 1 показано: 1 - корпус с крышкой, 2 - входной патрубок, 3 - выходные патрубки, 4 - сердечник с оболочкой, 5 и 6 - решётки, 7 - секции грубой очистки, 8 - секции тонкой очистки, 9 - фильтрующий материал, 10 - разделяющая втулка, 1 1 - сетка, 12 - дроссель.
На фиг. 2 показано: 1 - корпус, 3 - выходные патрубки, 4 - сердечник с оболочкой, 9 - фильтрующий материал.
Одна из возможных (но не единственных) конструкций предлагаемого устройства (фиг.1 и 2) содержит корпус 1 с крышкой, входной 2 и выходные 3 патрубки, сердечник с оболочкой 4, разделяющие втулки 10, которые могут быть выполнены, например, из нержавеющей стали 12Х18Н10Т. Корпус 1 имеет толщину 4 мм, высоту 500 мм и наружный диаметр 85 мм. Крышка корпуса в виде сферы имеет высоту 60 мм. Сердечник с оболочкой 4 и фильтрующим материалом 9 размещен внутри корпуса 1 , образуя с ним зазор, равный 10 мм. Через входной патрубок 2 и сквозь решётку 5 теплоноситель поступает во внутреннюю полость сердечника 4, заполненную фильтрующим материалом 9 объемного типа. На выходе сердечника 4 закреплена решётка 6, обеспечивающая крепление фильтрующего материала 9. Фильтрующий материал 9 размещен в виде секций, разделенных между собой втулками 10 с толщиной материала 0,8 мм. Каждая секция сверху и снизу ограничена сеткой 1 1. В нижней части кольцевого зазора на стороне очищенного теплоносителя, перед выходными патрубками может быть размещен дроссель 12, выполненный из пористой металлокерамики для согласования гидравлического сопротивления. Он обеспечивает требуемую производительность фильтра по отношению к общему расходу теплоносителя по контуру. Параметры дросселя 12 подтверждают расчетом или прямыми измерениями гидравлического сопротивления при испытаниях в конкретных условиях эксплуатации.
Расположенный внутри сердечника 4 фильтрующий материал 9 выполнен из уложенных друг на друга дисков из иглопробивного меатллополотна, разделенных между собой на секции грубой очистки 7 и секций тонкой очистки 8. Материал грубой очистки имеет большую пористость от 80 до 90 % и больший размер волокон в фильтрующей насадке от 40 до 60 мкм. Каждая секция тонкой очистки содержит 5 слоев иглопробивного металлополотна 9, имеет пористость от 70 до 80 %, размер волокон фильтроматериала от 10 до 40 мкм и/или из стеклоткани на основе волокон от 6 до 20 мкм. Подбор пористости фильтроматериала обеспечивает равномерный градиент распределения микрочастиц. Толщина фильтроматериала в секциях грубой очистки 7 и тонкой очистки 8 составляет от 3,0 до 7,0 мм. Диаметр волокон в секциях грубой 7 и тонкой 8 очистки выбирается из условия максимально возможного приближения к размеру улавливаемых частиц. Минимальный диаметр волокон фильтроматериала секций тонкой очистки 8 обусловлен их прочностью, способной выдержать температурные и гидродинамические воздействия теплоносителя.
Входной и выходные патрубки выполнены с возможностью герметичного подсоединения к внешним элементам контура подвода и отвода жидкометаллического теплоносителя в ядерно-энергетической установке. В целом установка оборудована внешним электронагревателем, обеспечивающим предварительный разогрев теплоносителя перед началом и во время эксплуатации с температурой не менее температуры плавления очищаемого тяжелого жидкого металла (на фиг. 1 не показаны).
Промышленная применимость подтверждается следующим.
Посредством входного 2 и выходных 3 патрубков устройство герметично включают в контур потока очищаемого жидкометаллического теплоносителя. Через входной патрубок 2 теплоноситель поступает во внутреннюю полость сердечника 4, заполненную фильтрующим материалом 9 объемного типа. На первых секциях грубой очистки 7 теплоноситель за счет ситового эффекта проходит очистку преимущественно от крупных взвешенных частиц размером больше 10 мкм. Затем, проходя последующие секции тонкой очистки 8, теплоноситель очищается от взвесей преимущественно коллоидного микронного и субмикронного размера. При этом в свободном пространстве секций 7 и 8, образованного втулками 10 сердечника 4, происходит накопление шлаковых отложений из удерживаемых частиц теплоносителя в соответствии с порами, образованными диаметром волокон фильтрующего материала и адгезии коллоидных взвесей к волокнам.
В результате предложенного технического решения во внутренней полости сердечника 4 происходит более равномерное удержание взвесей, увеличивая тем самым его ресурсные возможности и емкость. Жидкометаллический теплоноситель, пройдя все секции фильтра, очищенный от взвесей через выходные патрубки 3 «покидает» устройство и смешивается с общим потоком теплоносителя.
В процессе очистки теплоносителя происходит постепенное наполнение устройства примесями, сопровождающееся снижением его производительности, увеличением гидравлического сопротивления и изменением линейной скорости потока вплоть до минимума. При соответствующих показаниях контролирующих приборов, свидетельствующих о выработке ресурса, устройство необходимо заменить новым.
Результаты испытаний опытного устройства в производственных условиях, при номинальной производительности по очищаемому теплоносителю равной 1 м3/ч и температуре 350-500°С, показали, что предложенное решение обеспечивает гидродинамическое сопротивление не более 0,05 МПа и эффективность очистки по взвешенным примесям до 80-90 % при концентрации железа в теплоносителе ~ 5-Ю"4 % масс, и его линейной скорости до 2,0 см/с. Устройство имеет малое гидравлическое сопротивление, увеличенную эффективность очистки и увеличенную емкость для сбора примесей. По сравнению с сетчатыми фильтрами и фильтрами на основе металлокерамики значительно увеличен ресурс - более 2-х лет. Устройство обладает увеличенной термостойкостью - более 550 °С, определяемой прочностью используемого волокнистого фильтроматериала, Использование предлагаемого устройства позволяет:
- исключить загрязнение основного контура мелкими трудноудаляемыми взвешенными шлакообразующими примесями коллоидного размера за счет использования иглопробивного полотна с минимально допустимым по условиям прочности диаметром волокон;
- снизить концентрацию частиц в циркулирующем свинцово- висмутовом теплоносителе и соответственно в газовой системе ядерных энергетических установок; (до значений, безопасных для персонала при аварийной разгерметизации газового контура;)
- обеспечить экономию за счет компактности устройства и возможности использования модульного принципа при создании устройств очистки любой производительности;
- повысить надежность работы устройства очистки за счет возможности его эксплуатации в широком диапазоне температур и концентраций с обеспечением коррозионной стойкости используемых материалов;
- обеспечить высокую термостойкость устройства очистки.
Устройство заявленной конструкции также является перспективным для тонкой очистки жидкометаллических сред в атомной, химической и др. отраслях промышленности, так как обладает высокой эффективностью очистки за счет большей пористости, более развитой по сравнению с аналогами поверхностью фильтрования, формируемой волокнами микронных размеров, обеспечивает равномерное распределение удерживаемых примесей по сечению фильтровальных секций и высоте устройства, обладает большей емкостью по удерживаемым примесям и соответственно повышенным ресурсом, меньшим гидравлическим сопротивлением движению теплоносителя и повышенной термостойкостью.
Устройство может быть использовано для очистки тяжелых жидких металлов как в условиях их промышленного производства, так и при эксплуатации ядерных энергетических установок, в которых указанные жидкие металлы применяются в качестве теплоносителя. В частности, устройство может быть использовано в ядерно-энергетической установке для глубокой очистки свинцово-висмутового теплоносителя от взвешенных примесей любого происхождения и дисперсности, в том числе на основе магнетита Fe304 оксидов Cr203, MnO, PbO, Bi203, полонидов РЬРо и др.

Claims

Формула изобретения Устройство для очистки жидкометаллической среды от примесей
1. Устройство для очистки жидкометаллической среды от примесей, содержащее корпус с входным и выходными патрубками, расположенный внутри корпуса сердечник с оболочкой, заполненной фильтрующим наполнителем, и решетки по торцам, отличающееся тем, что фильтрующий наполнитель выполнен в виде секций, установленных по потоку жидкометаллической среды, каждая из которых состоит из одного или нескольких слоев фильтрующего материала, при этом одна или несколько первых по направлению потока секций являются секциями грубой очистки от частиц размером большим или равным десяти микрометрам, а одна или несколько последующих по направлению потока секций являются секциями тонкой очистки от частиц микронного или субмикронного размера.
2. Устройство по п. 1 , отличающееся тем, что соотношение в устройстве числа секций тонкой и грубой очистки выбрано с учетом соответствующего соотношения в жидкометаллической среде массовых концентраций частиц микронного или субмикронного размера и частиц размера большего или равного десяти микрометрам.
3. Устройство по п. 1 , отличающееся тем, что установленные по потоку жидкометаллической среды секции разделенных между собой втулками.
4. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что в секции грубой очистки в качестве фильтрующего материала использовано иглопробивное металлопо лотно .
5. Устройство по п. 4, отличающееся тем, что фильтрующий материал имеет пористость от 80 до 90 %.
6. Устройство по п. 4, отличающееся тем, что фильтрующий материал изготовлен на основе металловолокон размером от 40 до 60 мкм.
7. Устройство по n. l, отличающееся тем, что в секция тонкой очистки в качестве фильтрующего материала использовано иглопробивное металлопо лотно .
8. Устройство по п. 7, отличающееся тем, что фильтрующий материал имеет пористость от 70 до 80 %.
9. Устройство по п. 7, отличающееся тем, что фильтрующий материал изготовлен на основе металловолокон размером от 10 до 40 мкм.
10. Устройство по п.1, отличающееся тем, что секция тонкой очистки изготовлена из стеклоткани на основе волокон от 6 до 20 мкм.
1 1. Устройство по п.1, отличающееся тем, что соотношение числа секций тонкой очистки к числу секций грубой очистки выбрано в пределах от 3: 1 до 10: 1.
12. Устройство по любому из пунктов 4 или 7, отличающееся тем, что толщина одного слоя фильтрующего материала составляет от 3,0 до 7,0 мм.
13. Устройство по п.1, отличающееся тем, что входной и выходные патрубки выполнены с возможностью герметичного подсоединения к внешним элементам контура подвода и отвода жидкометаллической среды.
14. Устройство по п.1, отличающееся тем, что перед выходными патрубками устройства размещен дроссель, обеспечивающий требуемую производительность устройства по отношению к общему расходу жидкометаллической среды по контуру.
15. Устройство по п.14, отличающееся тем, что дроссель выполнен из пористой металлокерамики.
PCT/RU2015/000836 2014-12-19 2015-12-01 Устройство для очистки жидкометаллической среды от примесей WO2016099332A1 (ru)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EA201650110A EA201650110A1 (ru) 2014-12-19 2015-12-01 Устройство для очистки жидкометаллической среды от примесей

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2014151526 2014-12-19
RU2014151526/02A RU2595310C2 (ru) 2014-12-19 2014-12-19 Устройство для очистки жидкометаллической среды от взвешенных примесей

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2016099332A1 true WO2016099332A1 (ru) 2016-06-23

Family

ID=56127048

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/RU2015/000836 WO2016099332A1 (ru) 2014-12-19 2015-12-01 Устройство для очистки жидкометаллической среды от примесей

Country Status (3)

Country Link
EA (1) EA201650110A1 (ru)
RU (1) RU2595310C2 (ru)
WO (1) WO2016099332A1 (ru)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN112410572A (zh) * 2020-11-01 2021-02-26 百色学院 一种液态金属回路用熔化净化装置

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2023018350A1 (ru) * 2021-08-11 2023-02-16 Акционерное Общество "Акмэ - Инжиниринг" Ядерный реактор с тяжелым жидкометаллическим теплоносителем

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU537120A1 (ru) * 1974-07-19 1976-11-30 Специальное конструкторское бюро магнитной гидродинамики института физики АН Латвийской ССР Фильтр дл очистки жидких металлов
US4330327A (en) * 1980-10-24 1982-05-18 Olin Corporation Disposable bed filter process and apparatus
SU401097A1 (ru) * 1971-01-21 1983-04-07 Институт Физики Ан Латвсср Магнитогидродинамический дроссель
UA68046A (en) * 2003-09-05 2004-07-15 Serhii Mykolaiovych Chepel A filter element for cleaning liquids, preferably metal melts

Family Cites Families (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU489797A1 (ru) * 1973-01-24 1975-10-30 Всесоюзный Научно-Исследовательский И Проектный Институт Вторичных Цветных Материалов Многослойный фильтр из гранулированного материала дл рафинировани алюминиевых сплавов

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU401097A1 (ru) * 1971-01-21 1983-04-07 Институт Физики Ан Латвсср Магнитогидродинамический дроссель
SU537120A1 (ru) * 1974-07-19 1976-11-30 Специальное конструкторское бюро магнитной гидродинамики института физики АН Латвийской ССР Фильтр дл очистки жидких металлов
US4330327A (en) * 1980-10-24 1982-05-18 Olin Corporation Disposable bed filter process and apparatus
UA68046A (en) * 2003-09-05 2004-07-15 Serhii Mykolaiovych Chepel A filter element for cleaning liquids, preferably metal melts

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
DARICHEV V. V.: "Filtratsiia metallov. Osnovnye tipy filtrov", LITE I METALLURGIIA, vol. 2, no. 42, 2007, pages 129 - 131, Retrieved from the Internet <URL:http://rep.bntu.by/bitstream/handle/data/18076/%D0%A1.%20129-131.pdf?sequence=1&isAllowed=y> [retrieved on 20160329] *

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN112410572A (zh) * 2020-11-01 2021-02-26 百色学院 一种液态金属回路用熔化净化装置

Also Published As

Publication number Publication date
RU2014151526A (ru) 2016-07-10
EA201650110A1 (ru) 2017-04-28
RU2595310C2 (ru) 2016-08-27

Similar Documents

Publication Publication Date Title
Patel et al. Gravity orientation and woven drainage structures in coalescing filters
WO2016007584A1 (en) Magnetic filter systems and methods
CN201997161U (zh) 一种多功能高效过滤器
WO2016099332A1 (ru) Устройство для очистки жидкометаллической среды от примесей
JP4382299B2 (ja) 原子力プラントシステム
FI71674C (fi) Magnetiserbar avskiljningsanordning foer rening av vaetskor.
JP2010172827A (ja) 水処理装置
KR20020004632A (ko) 압연유 순환정화용 전자기 필터
RU2717817C1 (ru) Высокоградиентный магнитный фильтр с жесткой матрицей
JP2019155243A (ja) 磁気分離装置
CN113019689B (zh) 一种可回收铁屑的切削液过滤装置及其方法
CN211513713U (zh) 一种基于纳米石墨烯材料的燃油过滤分离器
CN213965516U (zh) 一种聚结分离脱水除油泥装置
CN107158811A (zh) 一种应用于煤制油产物气固分离的过滤单元制备方法
CN104707413B (zh) 一种用于过滤器的金属纤维过滤机构
CN106179736A (zh) 一种精密凝聚磁性过滤器
RU2542269C2 (ru) Модуль предварительной очистки жидкости
CN113304535B (zh) 用于铅铋冷却反应堆净化装置的过滤组件
CN102614982B (zh) 一种高温液态金属纯化用磁阱装置
CN205887161U (zh) 精密凝聚磁性过滤器
CN206688351U (zh) 除铁过滤器
CN203724845U (zh) 熔喷全褶式大流量滤芯
KR100967712B1 (ko) 도압연유 순환정화용 전자기 필터
RU199385U1 (ru) Электромагнитный фильтр
WO2016041785A1 (en) Hepa filtration media

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 15870440

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 201650110

Country of ref document: EA

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

122 Ep: pct application non-entry in european phase

Ref document number: 15870440

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1