WO2016093739A2 - Горизонтальный парогенератор атомной электростанции и способ его сборки - Google Patents

Горизонтальный парогенератор атомной электростанции и способ его сборки Download PDF

Info

Publication number
WO2016093739A2
WO2016093739A2 PCT/RU2015/000788 RU2015000788W WO2016093739A2 WO 2016093739 A2 WO2016093739 A2 WO 2016093739A2 RU 2015000788 W RU2015000788 W RU 2015000788W WO 2016093739 A2 WO2016093739 A2 WO 2016093739A2
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
heat transfer
steam generator
bundle
pipes
heat exchange
Prior art date
Application number
PCT/RU2015/000788
Other languages
English (en)
French (fr)
Other versions
WO2016093739A3 (ru
Inventor
Дмитрий Александрович ЛАХОВ
Алексей Владимирович САФРОНОВ
Original Assignee
Акционерное Общество "Ордена Трудового Красного Знамени И Ордена Труда Чсср Опытное Kohcтруктоpckoe Бюро "Гидропресс" (Ао Окб "Гидропресс")
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Акционерное Общество "Ордена Трудового Красного Знамени И Ордена Труда Чсср Опытное Kohcтруктоpckoe Бюро "Гидропресс" (Ао Окб "Гидропресс") filed Critical Акционерное Общество "Ордена Трудового Красного Знамени И Ордена Труда Чсср Опытное Kohcтруктоpckoe Бюро "Гидропресс" (Ао Окб "Гидропресс")
Priority to KR1020177019199A priority Critical patent/KR20170103816A/ko
Priority to EA201650089A priority patent/EA201650089A1/ru
Priority to EP15866988.7A priority patent/EP3236147A4/en
Priority to JP2017550456A priority patent/JP2018500581A/ja
Priority to BR112017012527A priority patent/BR112017012527A2/pt
Priority to CN201580076000.2A priority patent/CN107407480B/zh
Priority to US15/535,374 priority patent/US20170336066A1/en
Priority to CA2970633A priority patent/CA2970633A1/en
Publication of WO2016093739A2 publication Critical patent/WO2016093739A2/ru
Publication of WO2016093739A3 publication Critical patent/WO2016093739A3/ru

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F22—STEAM GENERATION
    • F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
    • F22B1/00—Methods of steam generation characterised by form of heating method
    • F22B1/02—Methods of steam generation characterised by form of heating method by exploitation of the heat content of hot heat carriers
    • F22B1/023—Methods of steam generation characterised by form of heating method by exploitation of the heat content of hot heat carriers with heating tubes, for nuclear reactors as far as they are not classified, according to a specified heating fluid, in another group
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F22—STEAM GENERATION
    • F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
    • F22B1/00—Methods of steam generation characterised by form of heating method
    • F22B1/02—Methods of steam generation characterised by form of heating method by exploitation of the heat content of hot heat carriers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F22—STEAM GENERATION
    • F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
    • F22B37/00—Component parts or details of steam boilers
    • F22B37/002—Component parts or details of steam boilers specially adapted for nuclear steam generators, e.g. maintenance, repairing or inspecting equipment not otherwise provided for
    • F22B37/007—Installation or removal of nuclear steam generators
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F22—STEAM GENERATION
    • F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
    • F22B37/00—Component parts or details of steam boilers
    • F22B37/02—Component parts or details of steam boilers applicable to more than one kind or type of steam boiler
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D7/00—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall
    • F28D7/16—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the conduits being arranged in parallel spaced relation
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F9/00—Casings; Header boxes; Auxiliary supports for elements; Auxiliary members within casings
    • F28F9/007—Auxiliary supports for elements
    • F28F9/013—Auxiliary supports for elements for tubes or tube-assemblies
    • F28F9/0132—Auxiliary supports for elements for tubes or tube-assemblies formed by slats, tie-rods, articulated or expandable rods
    • G—PHYSICS
    • G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
    • G21C—NUCLEAR REACTORS
    • G21C1/00—Reactor types
    • G21C1/32—Integral reactors, i.e. reactors wherein parts functionally associated with the reactor but not essential to the reaction, e.g. heat exchangers, are disposed inside the enclosure with the core
    • G21C1/322—Integral reactors, i.e. reactors wherein parts functionally associated with the reactor but not essential to the reaction, e.g. heat exchangers, are disposed inside the enclosure with the core wherein the heat exchanger is disposed above the core
    • G—PHYSICS
    • G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
    • G21D—NUCLEAR POWER PLANT
    • G21D1/00—Details of nuclear power plant
    • G21D1/006—Details of nuclear power plant primary side of steam generators
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D21/00—Heat-exchange apparatus not covered by any of the groups F28D1/00 - F28D20/00
    • F28D2021/0019—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for
    • F28D2021/0061—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for for phase-change applications
    • F28D2021/0064—Vaporizers, e.g. evaporators
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
    • Y02E30/30—Nuclear fission reactors
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P80/00—Climate change mitigation technologies for sector-wide applications
    • Y02P80/10—Efficient use of energy, e.g. using compressed air or pressurized fluid as energy carrier
    • Y02P80/15—On-site combined power, heat or cool generation or distribution, e.g. combined heat and power [CHP] supply

Definitions

  • the invention relates to steam generators, in particular to horizontal steam generators for nuclear power plants.
  • the steam generator Since the creation of reactor plants for nuclear power plants with a water-water power reactor (WWER), two different approaches to the design of steam generators have been developed - vertical type steam generators and horizontal type steam generators.
  • the steam generator In the first case, the steam generator has a vertically located housing and vertically oriented U-shaped heat transfer tubes embedded in a horizontal tube plate.
  • the steam generator In the second case, the steam generator has a horizontally located case and horizontally oriented heat transfer pipes embedded in vertically mounted input and output collectors of the primary coolant.
  • both constructive concepts have finally taken shape in stable, but different directions from the development of technology.
  • This invention relates to a substantially horizontal type steam generator for a nuclear power plant (hereinafter referred to as the steam generator), such as a steam generator disclosed in international application WO9320386 (published on 10/14/1993; IPC F22B1 / 02) or in international application WO9320385 (published on 10/14/1993; IPC F22B1 / 02) and does not affect vertical type steam generators in any way.
  • the steam generator such as a steam generator disclosed in international application WO9320386 (published on 10/14/1993; IPC F22B1 / 02) or in international application WO9320385 (published on 10/14/1993; IPC F22B1 / 02) and does not affect vertical type steam generators in any way.
  • the increased supply of water in the second circuit contributes to a more reliable cooling of the reactor through the steam generator in case of emergency use water supply, and the large storage capacity of such a steam generator softens the transient operating conditions of the reactor installation;
  • the horizontal arrangement of the heat exchange surface ensures reliable natural circulation of the medium along the primary circuit even when the mass level of water decreases below the upper rows of the heat exchange tubes;
  • the technical solution is aimed at increasing the uniformity of the heat load on the heat exchange surface to exclude corrosion cracking of the coolant collector and feed water pipes.
  • the presence of a gap in the filling of the heat exchange beam vertically significantly reduces the number of heat exchange pipes that can be placed in the body of the steam generator, which, in turn, reduces the power and reserve of the heat exchange surface, therefore, the reliability of the steam generator decreases.
  • the closest analogue of the present invention is a steam generator according to patent RU30928 (published July 10, 2003; IPC F22B1 / 02).
  • the steam generator comprises a housing, inlet and outlet manifolds with a bundle of horizontal heat exchange tubes connected to them with a corridor arrangement, which is equipped with spacing devices and is divided into packets between which vertical annular corridors are made.
  • Horizontal heat exchange pipes are installed with relative horizontal and vertical steps equal to (1, 44 ⁇ -1, 55) -d and (1.35-I, 40) -d, where d is the diameter of the heat exchange pipe.
  • This technical solution allows you to choose the step for installing the heat transfer pipes, but does not limit the length or number of heat transfer pipes in the steam generator, sufficient to ensure an effective level of heat transfer from the primary coolant to the secondary coolant of the WER nuclear power plant.
  • Another aspect of the present invention is a method of assembling a horizontal steam generator for a nuclear power plant.
  • a method for assembling a horizontal steam generator includes manufacturing a body of forged steel shells, an elliptical bottom containing a revision nozzle with a flat cap, in which the ratio of the average height of the revision nozzle is welded to each end no more than 0.9 and no less than 0.1 were selected for the inner diameter of the inspection pipe.
  • This technical solution is aimed at reducing the dimensions of the steam generator to simplify its delivery from the manufacturer to the installation site and increase the free space in the box of the steam generator. The reduction of the longitudinal dimensions is achieved by performing a shorter inspection pipe, and not by changing the length of the steam generator body.
  • the closest analogue of the proposed method for assembling a horizontal steam generator is the method described in the book Steam Generator Sets of Nuclear Power Plants. (Rassokhin N.G. M.: Energoatomizdat, 1987, p. 65-68).
  • the known method involves the manufacture of a welded cylindrical steel casing of a steam generator from forged shells, two stamped elliptical bottoms, input and output collectors of the primary coolant, feed water collectors and chemicals and other internals, as well as forming a bundle of U-shaped heat transfer tubes.
  • the objective of the present invention is to provide a steam generator that meets the requirements of reliability, manufacturability and high power while maintaining the basic overall dimensions while ensuring optimal circulation speed of boiler water between the heat pipes.
  • the technical result of the invention is the provision of effective heat transfer in the volume of the steam generator while limiting the number and maximum length of the heat transfer tubes.
  • the limitation of the maximum length of the heat exchange tubes allows the use of pipes mastered by the industry to create the heat exchange surface of the steam generator.
  • the problem is that in the manufacture of heat exchangers for steam generators for nuclear power plants, seamless stainless steel pipes are used, for example, cold-drawn or hot-rolled pipes 10-15 m long.
  • the production of seamless pipes longer than 30-40 m is currently not mastered by industry, which is a limitation in the manufacture of steam generators using longer heat transfer tubes.
  • the use of welded pipes to form the heat exchange surface of the steam generator is unacceptable for reasons of reliability.
  • the power of the steam generator depends on the size of its heat exchange surface, which in turn is determined by the choice of the outer diameter and the number of pipes in the bundle of heat transfer pipes. Reducing the outer diameter of the pipes and increasing their number on the one hand makes it possible to ensure the manufacturability of the steam generator through the use of short pipes mastered by the industry. On the other hand, this leads to a decrease in the velocity of the coolant in the pipes, a decrease in the efficiency of heat transfer and the technical and economic parameters of the steam generator. In this regard, in the manufacture of steam generators for nuclear power plants, the problem arises of choosing the ratio of the number of heat transfer pipes and their diameter.
  • a horizontal steam generator of a nuclear power plant comprising a cylindrical body, two elliptical bottoms, at least one nozzle for feeding water and steam, an inlet collector and an outlet collector for a primary coolant connected to the indicated collectors with a bundle of heat exchange tubes, characterized by the number ⁇ heat transfer tubes in a bundle, which is selected depending on the outer diameter drp of the heat transfer tube as follows:
  • the heat transfer tubes fill the bundle of heat transfer tubes from the bottom up with a uniform pitch without breaks, and the gap b between adjacent heat transfer tubes in the vertical direction does not exceed the vertical step between the heat transfer tubes in the bundle.
  • the density of the arrangement of pipes in the heat exchange bundle is estimated by the ratio of the area of the passage section of the heat exchange tube to the area of the bundle of heat exchange tubes per one tube.
  • the ratio of the area of the passage section of the heat transfer tube to the area of the bundle of heat transfer tubes per one tube is selected from the condition
  • f-rp is the area of the bundle of heat transfer pipes per one pipe, mm 2 .
  • ⁇ is the thickness of the heat transfer pipe, mm
  • drp is the diameter of the heat exchanger pipe, mm.
  • seamless seamless tubes of austenitic stainless steel in particular of chromium-nickel austenitic stainless steel, type 08X18H10T, were used.
  • a combination of such features as the number ⁇ of heat transfer tubes depending on their outer diameter of the cdr, filling the beam with heat transfer tubes continuously from the bottom up and providing gaps in the beam not exceeding the vertical pitch of the heat transfer tubes in the bundle, as well as the ratio ⁇ and the number ⁇ of heat transfer tubes in a particular steam generator designs of size which makes it possible, on the one hand, to provide an acceptable velocity of the primary coolant in the heat transfer pipes, to make the heat transfer pipes manufactured and installed, and on the other hand, to provide the heat transfer coefficient characteristic of a steam generator, to withstand the temperature head selected for steam generators with a capacity in the range of about 230 to 850 MW and the flow rate of the coolant through the steam generator from about 10,000 to 30,000 m 3 / h.
  • the number of holes in the side surface of the primary coolant collector is selected from the conditions of maintaining the collector's strength. If necessary, increasing the strength of the collector can be achieved by increasing the thickness of its side wall and the diameter of the collector. In order to guarantee the strength of the perforated part of the collector, the distance between the edges of adjacent holes in it is selected at least 5.5 mm along the inner surface of the side wall.
  • Heat exchange pipes are fixed to the side surface of the primary circuit collectors by welding the ends of the pipes with the inner surface of the collectors, after which hydraulic distribution of heat exchange pipes with mechanical rolling at the outer surface of the collectors is carried out along the thickness of the walls of the collectors until the gap between the collectors and heat exchange pipes is completely eliminated.
  • the heat transfer pipes are collected in a bundle directly in the housing, in order from bottom to top.
  • seamless seamless tubes of austenitic stainless steel with a length of not more than 30 m are used.
  • Figure 1 shows a General view of the steam generator.
  • Figure 2 shows a sectional view of the steam generator from the side of the elliptical bottom.
  • Fig. 3 shows a view of heat exchange tubes with spacing elements.
  • Figure 4 shows in cross section a chessboard layout of pipes in a heat exchange bundle.
  • Figure 5 shows in cross section a corridor arrangement of pipes in a heat exchange bundle.
  • Figure 6 shows the placement of partitions for blocking packages of heat transfer pipes.
  • the steam generator is a heat exchanger with a horizontal type housing for placing an immersed heat exchange surface in it and consists of the following structural elements shown in the accompanying figures: from housing 1, bundle 2 of heat exchange tubes (also tube bundle, bundle), input and output collectors 3 of the coolant the primary circuit, the device 4 for supplying and distributing feed water, the device 5 for supplying and distributing feed water in emergency conditions, the ceiling hole sheet 6, the submerged hole sheet 7 , chemical feed device 8.
  • the housing 1 is an integral part of the steam generator, in which the input and output collectors 3 of the first circuit are installed, the heat transfer surface in the form of a bundle 2 of heat transfer pipes, and internals. On the housing 1 there are placed hatches 9 of the second circuit for servicing the input and output collectors 3 of the primary circuit.
  • the housing 1 is a welded cylindrical vessel elongated in the horizontal direction of the form, at the ends of which elliptical bottoms 10 are welded on both sides, on which access hatches 1 1 are placed into the volume of the second circuit.
  • the casing 1 also contains pipes 12 for supplying and discharging the primary coolant, pipes 13 for removing steam, pipe 14 for supplying feed water, as well as other pipes and hatches for technological purposes.
  • the collectors 3 of the primary coolant are thick-walled cylinders of variable diameters and thickness. They are made of high-strength pearlitic steel, and their inner surface has a protective corrosion-resistant surfacing. Holes are made in the central cylindrical part of the collectors 3, which serve to fix the ends of the heat exchange tubes 15 in them. The upper part of the collectors 3 has a connector for accessing through the hatches 9 of the second circuit.
  • the heat transfer surface of the steam generator is formed of seamless seamless drawn heat transfer tubes 15 made of austenitic stainless steel.
  • Heat transfer pipes are made in the form of U-shaped coils arranged in a bundle 2 and installed with a slope to the collectors 3 for providing the possibility of complete drainage of the heat exchange tubes 15.
  • the heat exchange tubes 15 are fixed in the collectors 3 by welding the ends with the inner surface of the collectors 3.
  • the thickness of the walls of the collectors 3 is used to hydraulically distribute the heat exchangers 15 with mechanical rolling at the outer surface of the collectors 3 until the gap (gap) is completely eliminated between the collectors 3 and the texus tubes 15.
  • the texos tubes 15 are installed at a certain distance from each other (distance in the beam 2) using distance elements ionirovaniya 16, e.g. undulated strips and plane strips (fig.Z). This fastening design allows the heat exchange tubes 15 to move during thermal expansion.
  • the number of internal devices located in the housing 1 include:
  • the specified device 4 consists of pipelines and distribution pipes having along their length holes for the exit of feed water.
  • the main material used in the manufacture of this device is stainless steel;
  • a device 5 for supplying and distributing feed water in emergency conditions located in the steam space and consisting of a collector and distribution pipes having openings for water outlet along their length.
  • the material used in its manufacture is stainless steel;
  • a device 8 for supplying chemical reagents during washing of the steam generator located in the steam space and consisting of a collector having openings along its length for the outlet of the solution of chemical reagents.
  • the material used in its manufacture is stainless steel;
  • a perforated ceiling hole sheet 6 located in the upper part of the steam generator and designed to reduce the collector effect when the steam is removed from the steam generator.
  • the material used in its manufacture is stainless steel;
  • the main material used in its manufacture is stainless steel.
  • the pipes of the heat exchange beam of the steam generator can be formed into packets that are separated by vertical annular corridors, which shown in FIG. 2 and 6. Furthermore, as shown in FIG. 6, packages of heat exchange tubes of the heat exchange beam of the steam generator can be blocked off on the sides by partitions 17, forming the lifting and lowering sections of the boiler water circulation. In this case, the steam generated between the heat exchange pipes does not pass into the annular corridors and does not impede the downward movement of the colder boiler water downward. Boiler water circulation is becoming more intense.
  • the partitions forming the lifting and lowering sections of the boiler water circulation can only be blocked out by packages of heat transfer pipes located on the side of the primary coolant inlet manifold. These partitions are made of metal sheets without perforation.
  • the design of the steam generator is based on the following principle of operation.
  • the coolant heated in the reactor is supplied to the input or distributing primary collector of the coolant (one of the collectors 3). From the distributing collector, the coolant enters the heat exchange pipes 15 formed into the bundle 2 and moves along them, giving off its heat through the wall of the heat exchange surface to the boiler water, and is collected in the outlet or collecting collector of the primary coolant (another of the collectors 3).
  • Using a circulation pump the coolant is returned to the reactor from the collecting manifold.
  • the housing 1 of the steam generator is filled with boiler water to a certain level, which is maintained constant during operation. Feed water is supplied to the steam generator through the device 4 supply and distribution of feed water.
  • the feed water is mixed with boiler water and warmed up to saturation temperature.
  • the heat transferred from the coolant is spent on the evaporation of boiler water and the formation of steam in the annulus of the steam generator.
  • the resulting steam rises and enters the separation part of the steam generator, which is made in the form of free volume, separation devices, or a combination thereof.
  • the steam has a project-normalized humidity. Further, it is discharged from the steam generator through steam exhaust devices in the form of nozzles 13 for removing steam and ceiling hole sheets installed in front of them 6.
  • the steam generated by the steam generator is used in the steam-power technological cycle for generating electricity.
  • the device 5 for supplying and distributing feed water in emergency conditions, the device 8 for supplying chemicals, the ceiling hole sheet 6, the immersed hole sheet 7 are elements that are not required
  • the device 5 for supplying and distributing feed water in emergency conditions is used to supply water to the steam generator when the main feed water line is damaged and when the reactor installation is damped through the second circuit during a design basis accident.
  • the chemical supply device 8 is used during periodic washing of the steam generator from accumulated deposits and corrosion products. Through this device, a chemical solution is supplied to the steam generator.
  • the submerged hole sheet 7 is used to equalize the steam load in the steam space of the steam generator. This is necessary to ensure the separation characteristics of the steam generator and is relevant only for high power steam generators.
  • Ceiling hole sheet 6 is intended for the formation in the steam space of the steam generator a uniform profile of the speed of movement of the steam due to the creation of resistance in the way of its movement, which is necessary to ensure reliable separation of the steam in the steam generator.
  • a cylindrical body 1 of a steam generator is made from a set of steel shells by welding, and it is thermally and mechanically processed. They produce elliptical bottoms 11, a device 4 for supplying and distributing feed water, nozzles 13 for removing steam, inlet and outlet headers 3, heat transfer tubes 15 of a U-shape with an outer diameter of ⁇ and the number of ⁇ .
  • the welded body is mounted on supports. In the lateral surface of the input and output collectors, holes are drilled and machined, collectors are installed in the steam generator housing and fixed by welding.
  • the bundle 2 of heat transfer tubes is formed so that it is filled with heat transfer tubes 15 continuously from the bottom up.
  • the spacing elements 16 such gaps in the bundle 2 of the heat exchange tubes are provided that do not exceed the vertical pitch of the heat exchange tubes 15 in the bundle 2.
  • the number ⁇ of heat transfer tubes in the bundle is selected depending on the outer diameter ⁇ of the heat transfer tube by the above ratios.
  • a decrease in the outer diameter with a simultaneous increase in the number of pipes, as well as coupled with gaps between the heat pipes not exceeding the vertical pitch in the beam provides an increase in the heat exchange surface, and as a result, increase the power of the steam generator.
  • the lower limit of the range of the number of heat transfer pipes that can be installed in the casing of this steam generator is:
  • the upper limit of the range of the number of heat exchange pipes that can be installed in the housing of this steam generator is: 1,111 ⁇ 10 7 1,111 ⁇ 10 7
  • seamless seamless tubes of austenitic stainless steel are used as heat transfer pipes.
  • the lower limit of the range of the number of heat transfer pipes that can be installed in the casing of this steam generator is:
  • the velocity of the coolant will be:
  • Seamless heat transfer tubes with a length of 59 m are not manufactured by industry, and it is not possible to produce a steam generator for nuclear power plants with heat transfer tubes of the indicated dyne.
  • the number ⁇ of heat transfer tubes is selected in the range from 1998 to 11417 pcs.
  • the area Btr of the passage section of one heat transfer pipe will be:

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Sustainable Development (AREA)
  • Sustainable Energy (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • High Energy & Nuclear Physics (AREA)
  • Plasma & Fusion (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
  • Monitoring And Testing Of Nuclear Reactors (AREA)
  • Breeding Of Plants And Reproduction By Means Of Culturing (AREA)
  • Details Of Heat-Exchange And Heat-Transfer (AREA)

Abstract

Изобретение относится к парогенераторам, в частности к горизонтальным парогенераторам для атомных электростанций с водо-водяным энергетическим реактором (ВВЭР). Заявлен горизонтальный парогенератор атомной электростанции, содержащий цилиндрический корпус, два эллиптических днища по меньшей мере один патрубок подвода питательной воды и отвода пара, входной коллектор и выходной коллектор, а также присоединенный к указанным коллекторам пучок теплообменных труб, отличающийся тем, что количество Nтр теплообменных труб в пучке выбрано в зависимости от наружного диаметра dтр теплообменной трубы следующим образом: при dтр14 мм: (I) при dтр ≤ 14 мм: (II) причем величина зазора между соседними теплообменными трубами в вертикальном направлении не превышает величину вертикального шага между теплообменными трубами в пучке. Техническим результатом изобретения является повышение эффективности теплопередачи в объеме парогенератора с одновременным ограничением количества и максимальной длины теплообменных труб, что позволяет использовать трубы, освоенные промышленностью.

Description

ГОРИЗОНТАЛЬНЫЙ ПАРОГЕНЕРАТОР АТОМНОЙ ЭЛЕКТРОСТАНЦИИ
И СПОСОБ ЕГО СБОРКИ Изобретение относится к парогенераторам, в частности к горизонтальным парогенераторам для атомных электростанций.
Со времени создания реакторных установок для атомных электростанций с водо-водяным энергетическим реактором (ВВЭР) сложились два различных подхода к конструкции парогенераторов - парогенераторы вертикального типа и парогенераторы горизонтального типа. В первом случае парогенератор имеет вертикально расположенный корпус и вертикально ориентированные U-образные теплообменные трубы, заделанные в горизонтальную трубную доску. Во втором случае парогенератор имеет горизонтально расположенный корпус и горизонтально ориентированные теплообменные трубы, заделанные в вертикально установленные входной и выходной коллекторы теплоносителя первого контура. В настоящее время обе конструктивные концепции окончательно оформились в устойчивые, но отличающиеся друг от друга направления развития техники.
Данное изобретение относится к парогенератору существенно горизонтального типа для атомной электростанции (далее - парогенератор), к такому как парогенератор, раскрытый в международной заявке WO9320386 (опубликована 14.10.1993; МПК F22B1/02) или в международной заявке WO9320385 (опубликована 14.10.1993; МПК F22B1/02) и никак не затрагивает парогенераторы вертикального типа.
Известными особенностями горизонтального парогенератора, вытекающими из его конструкции, являются следующие:
- умеренная паровая нагрузка допускает использование простой схемы сепарации при надежном обеспечении требуемой влажности пара;
- умеренная скорость среды во втором контуре исключает опасность вибрации теплообменных труб и других элементов парогенератора;
- вертикальные цилиндрические входной и выходной коллекторы первого контура позволяют избежать накопления шламовых отложений на их поверхности и за счет этого снизить опасность коррозионного повреждения теплообменных труб в районе мест заделки их в указанные коллекторы;
- повышенный запас воды во втором контуре способствует более надежному расхолаживанию реактора через парогенератор в случае использования аварийного водопитания, а большая аккумулирующая способность такого парогенератора смягчает переходные режимы эксплуатации реакторной установки;
- применение принципа ступенчатого испарения позволяет поддерживать низкую концентрацию растворенных примесей в ответственных зонах парогенератора, что существенно повышает надежность его работы с точки зрения коррозии;
- горизонтальное расположение поверхности теплообмена обеспечивает надежную естественную циркуляцию среды по первому контуру даже при снижении массового уровня воды ниже верхних рядов теплообменных труб;
- обеспечиваются благоприятные условия для естественной циркуляции теплоносителя первого контура в аварийных режимах;
- обеспечивается удобный доступ к пучку теплообменных труб для обслуживания и контроля как со стороны первого контура, так и второго контура. В нижних точках корпуса парогенератора, где возможно оседание и накопление шлама, нет теплообменных труб, поэтому в случае скопления коррозионно-активных примесей в нижней части корпуса парогенератора возможен их смыв через систему продувки и специально предусмотренные штуцеры.
Из уровня техники известны конструкции парогенераторов горизонтального типа, которые не предназначены для атомной промышленности, но имеют ряд существенных признаков совпадающих с признаками парогенераторов, используемых на атомных электростанциях. Например, известен парогенератор, описанный в заявке ЕР1927809 (опубликована 04.06.2008; МПК F22B1/18, F22B21/02). Парогенератор имеет корпус, работающий под давлением и выполненный в форме барабана. Продольная ось корпуса ориентирована по существу горизонтально. В корпусе размещены полые трубки, сформированные в секции и расположенные преимущественно параллельно друг другу, закрепленные в поддерживающей раме. Аналогичные решения описаны в заявке JPH06300201 (опубликована 28.10.1994; МПК F22B1/16, F28F9/24) и патенте CN203384952 (опубликован 08.01.2014; МПК F22B1/16). В указанных конструкциях для заделки теплообменных труб используется вертикальная трубная доска. Использование трубной доски в конструкции горизонтального парогенератора имеет недостатки, связанные с большой металлоемкостью, сложностью изготовления, сложностью обеспечения герметичности соединения теплообменных труб с трубной доской и возможностью накопления шлама на поверхности трубной доски, активизирующего процессы коррозии.
Указанные недостатки преодолеваются при отказе от использования трубной доски, вместо которой в конструкцию горизонтального парогенератора введены вертикально расположенные входной и выходной коллекторы теплоносителя первого контура, имеющие, приблизительно, цилиндрическую форму.
Например, в упомянутой выше международной заявке WO9320386 раскрыт горизонтальный парогенератор для атомной промышленности, который содержит цилиндрический корпус с продольно ориентированной горизонтально осью. В корпусе расположен пучок теплообменньгх труб, выполненный с разрывом в наполнении по вертикали, как показано на фиг. 1 описания патента. В разрыве между трубами теплообменного пучка размещены трубы раздачи питательной воды. Концы труб теплообменного пучка закреплены в отверстиях на боковых стенках вертикальных коллекторов теплоносителя первого контура. При этом отверстие патрубка для подачи питательной воды подключено к распределительному устройству, соединенному с трубопроводом, точка перегиба которого расположена на горизонтальном уровне верхней кромки входной части отверстия подачи питательной воды. Техническое решение направлено на повышение равномерности тепловой нагрузки на поверхности теплообмена для исключения коррозионного растрескивания коллектора теплоносителя и труб подачи питательной воды. Однако наличие разрыва в наполнении теплообменного пучка по вертикали значительно снижает количество теплообменньгх труб, которые можно разместить в корпусе парогенератора, что, в свою очередь, снижает мощность и запас теплообменной поверхности, следовательно, снижается надежность парогенератора.
Наиболее близким аналогом настоящего изобретения является парогенератор согласно патенту RU30928 (опубликован 10.07.2003; МПК F22B1/02). Парогенератор содержит корпус, входной и выходной коллекторы с присоединенным к ним пучком горизонтальных теплообменных труб с коридорным расположением, который снабжен устройствами дистанционирования и разделен на пакеты, между которыми выполнены вертикальные межтрубные коридоры. Горизонтальные теплообменные трубы установлены с относительным шагом по горизонтали и по вертикали соответственно равным (1 , 44^-1 , 55)-d и (1,35-И ,40)-d, где d - диаметр теплообменной трубы. Данное техническое решение позволяет выбрать шаг для установки теплообменных труб, но не ограничивает длину или количество теплообменных труб в парогенераторе, достаточные для обеспечения эффективного уровня теплопередачи от теплоносителя первого контура, к теплоносителю второго контура АЭС с ВВЭР.
Еще одним аспектом настоящего изобретения является способ сборки горизонтального парогенератора для атомной электростанции. Из патента RU100590 (опубликован 20.12.2010; МПК F22B37/00) известен способ сборки горизонтального парогенератора, включающий изготовление корпуса из стальных кованых обечаек, к каждому торцу которого приварено эллиптическое днище, содержащее патрубок ревизии с плоской крышкой, в котором отношение средней высоты патрубка ревизии к внутреннему диаметру патрубка ревизии выбрано не более 0,9 и не менее 0,1. Данное техническое решение направлено на уменьшение габаритов парогенератора для упрощения его доставки от завода-изготовителя к месту монтажа и увеличения свободного пространства в боксе парогенератора. Уменьшение продольных габаритов достигается путем выполнения более коротким патрубка ревизии, а не за счет изменения длины корпуса парогенератора.
Наиболее близким аналогом предлагаемого способа сборки горизонтального парогенератора является способ, описанный в книге Парогенераторные установки атомных электростанций. (Рассохин Н.Г. М.: Энергоатомиздат, 1987, с.65-68). Известный способ предусматривает изготовление сварного цилиндрического стального корпуса парогенератора из кованых обечаек, двух штампованных эллиптических днищ, входного и выходного коллекторов теплоносителя первого контура, коллекторов питательной воды и химических реактивов и других внутрикорпусных устройств, а также формование пучка U-образных теплообменных труб. При сборке парогенератора сначала в корпус устанавливают вертикальные коллекторы и закрепляют их путем сварки, затем устанавливают опоры для трубного пучка, формируют пучок теплообменных труб, устанавливают прочие внутрикорпусные устройства, затем осуществляют сварку эллиптических днищ с корпусом. Наиболее трудоемкой с позиции технологии операцией при изготовлении парогенератора является соединение пучка теплообменных труб с коллекторами теплоносителя первого контура, требующей сверления на ограниченной площади боковой стенки коллектора множества близко расположенных глубоких отверстий, с последующей герметичной заделкой в них теплообменных труб. Наличие множества близко расположенных глубоких отверстий ослабляет прочность коллектора, и накладывает ограничение на количество теплообменных труб, которые можно разместить в парогенераторе.
Задачей настоящего изобретения является создание парогенератора, удовлетворяющего требованиям надежности, технологичности в изготовлении и обладающего повышенной мощностью при сохранении основных габаритных размеров с обеспечением оптимальной скорости циркуляции котловой воды между тепловыми трубами. Техническим результатом изобретения является обеспечение эффективной теплопередачи в объеме парогенератора с одновременным ограничением количества и максимальной длины теплообменных труб.
Ограничение максимальной длины теплообменных труб позволяет использовать для создания теплообменной поверхности парогенератора трубы, освоенные промышленностью. Проблема в том, что при изготовлении теплообменных труб парогенераторов для АЭС используются бесшовные трубы из нержавеющей стали, например, холоднотянутые или горячекатаные трубы длиной 10-15 м. Производство бесшовных труб длиной более 30-40 м в настоящее время не освоено промышленностью, что является ограничением при изготовлении парогенераторов с применением более длинных теплообменных труб. Использование сварных труб для формирования теплообменной поверхности парогенератора недопустимо по соображениям обеспечения надежности.
Мощность парогенератора зависит от величины его теплообменной поверхности, которая в свою очередь определяется выбором наружного диаметра и количества труб в пучке теплообменных труб. Уменьшение наружного диаметра труб и увеличение их количества с одной стороны позволяет обеспечить технологичность изготовления парогенератора за счет применения коротких труб, освоенных промышленностью. С другой стороны - это приводит к уменьшению скорости движения теплоносителя в трубах, снижению эффективности теплопередачи и технико- экономических показателей парогенератора. В связи с этим при изготовлении парогенераторов для АЭС возникает проблема выбора соотношения количества теплообменных труб и их диаметра.
Для решения поставленной задачи заявлен горизонтальный парогенератор атомной электростанции, содержащий цилиндрический корпус, два эллиптических днища, по меньшей мере один патрубок подвода питательной воды и отвода пара, входной коллектор и выходной коллектор теплоносителя первого контура, присоединенный к указанным коллекторам пучок теплообменных труб, характеризующийся количеством Ντρ теплообменных труб в пучке, которое выбирается в зависимости от наружного диаметра drp теплообменной трубы следующим образом:
Figure imgf000007_0001
при hp > 14 мм:
1,944 - 106 1,111 - 107
- < Nrp <
„(1^22 + 0,8) π . (1^ΙΕ + ο,2)
Причем в заявленной конструкции парогенератора теплообменные трубы наполняют пучок теплообменных труб снизу вверх с равномерным шагом без разрывов, и величина зазора b между соседними теплообменными трубами в вертикальном направлении не превышает величину вертикального шага между теплообменными трубами в пучке.
Плотность компоновки труб в теплообменном пучке оценивается по соотношению площади проходного сечения теплообменной трубы к площади размещения пучка теплообменных труб, приходящейся на одну трубу. В заявленном изобретении в пучке теплообменных труб отношение площади проходного сечения теплообменной трубы к площади размещения пучка теплообменных труб, приходящейся на одну трубу выбрано из условия:
5
0,1 < -2- < 0,8
/тр
где:
Sxp - площадь проходного сечения теплообменной трубы, мм ;
f-rp - площадь размещения пучка теплообменных труб, приходящаяся на одну трубу, мм2.
При этом площадь проходного сечения теплообменной трубы S-η, может быть найдена из соотношения:
_ π(ίίτρ-2 δ)2
5тр = , где
δ - толщина теплообменной трубы, мм;
drp - диаметр теплообменной трубы, мм.
А площадь размещения пучка теплообменных труб, приходящаяся на одну трубу ίφ может быть найдена из соотношения:
/тр =— ; где
SB и Sr - вертикальный и горизонтальный шаг размещения труб в пучке, мм; к - признак компоновки теплообменных труб в пучке (к=1 для коридорной компоновки, к=2 для шахматной компоновки).
STp π(ίίτρ - 25)2/е
/тр ~ 4 - SB · Sr Соблюдение данного условия обеспечивает преимущества заявленного парогенератора, поскольку в совокупности с условиями по ограничению количества и длины теплообменных труб способствует снижению металлоемкости конструкции парогенератора, а с другой стороны обеспечивает надежную циркуляцию котловой воды (теплоносителя второго контура, рабочего тела).
В качестве теплообменных труб в теплообменном пучке парогенератора использованы бесшовные цельнотянутые трубы из аустенитной нержавеющей стали, в частности из хромоникелевой аустенитной нержавеющей стали, типа 08Х18Н10Т.
Поставленная задача в отношении заявляемого способа решается тем, что способ сборки горизонтального парогенератора атомной электростанции предусматривает изготовление цилиндрического корпуса, двух эллиптических днищ, по меньшей мере одного патрубка подвода питательной воды и отвода пара, входного и выходного коллектора теплоносителя первого контура, теплообменных труб с наружным диаметром drp и количеством Ντρ, операции по установке и креплению путем приварки к корпусу коллекторов, опор для пучка теплообменных труб, формированию пучка теплообменных труб и соединению их с входным и выходным коллекторами теплоносителя первого контура, а также установку и сварку днищ с корпусом. При этом пучок теплообменных труб формируют, обеспечивая величину зазоров по вертикали между соседними теплообменными трубами пучка Ь, не превышающую величину вертикального шага SB между теплообменными трубами, а количество Ντρ теплообменных труб в пучке выбирают в зависимости от наружного диаметра dip теплообменной трубы следующим образом:
при drp < 14 мм:
Figure imgf000009_0001
при άτρ > 14 мм:
Figure imgf000009_0002
где ётр задается в мм.
Комбинация таких признаков, как количество Ντρ теплообменных труб в зависимости от их наружного диаметра сггр, наполнение пучка теплообменными трубами непрерывно снизу вверх и обеспечение зазоров в пучке, не превышающих вертикальный шаг теплообменных труб в пучке, а также отношение ^ и количество Ντρ теплообменных труб в конкретной конструкции парогенератора величиной, которая позволяет обеспечить, с одной стороны, приемлемую скорость движения теплоносителя первого контура в теплообменных трубах, технологичность изготовления и установки теплообменных труб, а с другой - обеспечить характерный для парогенератора коэффициент теплопередачи, выдержать температурный напор, выбранный для парогенераторов мощностью в диапазоне примерно от 230 до 850 МВт и расходом теплоносителя через парогенератор примерно от 10000 до 30000 м3/ч.
Причем перед установкой в корпус парогенератора входного и выходного коллектора первого контура выполняют сквозные отверстия в боковой поверхности каждого коллектора в соответствии с количеством теплообменных труб в пучке; Ντρ=ΝοτΒ. Количество отверстий в боковой поверхности коллектора теплоносителя первого контура выбирают из условий сохранения прочности коллектора. При необходимости повышение прочности коллектора может быть обеспечено увеличением толщины его боковой стенки и диаметра коллектора. Для гарантированного обеспечения прочности перфорированной части коллектора расстояние между кромками соседних отверстий в нем выбирают не менее 5,5 мм по внутренней поверхности боковой стенки.
Теплообменные трубы закрепляют в боковой поверхности коллекторов первого контура путем обварки концов труб с внутренней поверхностью коллекторов, после чего по толщине стенки коллекторов проводят гидравлическую раздачу теплообменных труб с механической довальцовкой у наружной поверхности коллекторов до полного устранения зазора между коллекторами и теплообменными трубами.
При этом теплообменные трубы собирают в пучок непосредственно в корпусе, порядно снизу вверх.
В качестве теплообменных труб используют бесшовные цельнотянутые трубы из аустенитной нержавеющей стали длиной не более 30 м.
Далее возможный вариант осуществления заявляемых горизонтального парогенератора и способа его сборки подробно раскрывается со ссылками на фигуры.
На фиг.1 приведен общий вид парогенератора.
На фиг.2 приведен вид парогенератора со стороны эллиптического днища в разрезе.
На фиг.З приведен вид теплообменных труб с элементами дистанционирования. На фиг.4 показана в поперечном сечении шахматная компоновка труб в теплообменном пучке. На фиг.5 показана в поперечном сечении коридорная компоновка труб в теплообменном пучке.
На фиг.6 показано размещение перегородок для выгородки пакетов теплообменных труб.
Парогенератор представляет собой теплообменный аппарат с корпусом горизонтального типа для размещения в нем погруженной теплообменной поверхности и состоит из следующих элементов конструкции, показанных на прилагаемых фигурах: из корпуса 1 , пучка 2 теплообменных труб (также трубный пучок, пучок), входного и выходного коллекторов 3 теплоносителя первого контура, устройства 4 подвода и раздачи питательной воды, устройства 5 подвода и раздачи питательной воды в аварийных режимах, потолочного дырчатого листа 6, погруженного дырчатого листа 7, устройства 8 подачи химических реагентов.
Корпус 1 является составной частью парогенератора, в котором установлены входной и выходной коллекторы 3 первого контура, теплообменная поверхность в виде пучка 2 теплообменных труб и внутрикорпусные устройства. На корпусе 1 размещены люки 9 второго контура для обслуживания входного и выходного коллекторов 3 первого контура.
Корпус 1 представляет собой сварной цилиндрический сосуд вытянутой в горизонтальном направлении формы, по торцам которого с двух сторон приваривают эллиптические днища 10, на которых размещены люки-лазы 1 1 доступа в объем второго контура.
На корпусе 1 также размещены патрубки 12 подвода и отвода теплоносителя первого контура, патрубки 13 отвода пара, патрубок 14 подачи питательной воды, а также прочие патрубки и люки технологического назначения.
Коллекторы 3 теплоносителя первого контура представляют собой толстостенные цилиндры переменных диаметров и толщины. Они выполнены из высокопрочной стали перлитного класса, а их внутренняя поверхность имеет защитную антикоррозионную наплавку. В центральной цилиндрической части коллекторов 3 выполнены отверстия, которые служат для закрепления в них концов теплообменных труб 15. Верхняя часть коллекторов 3 имеет разъем для доступа внутрь через люки 9 второго контура.
Теплообменная поверхность парогенератора сформирована из бесшовных цельнотянутых теплообменных труб 15, изготавливаемых из аустенитной нержавеющей стали. Теплообменные трубы выполнены в виде U-образных змеевиков, скомпонованных в пучок 2 и устанавливаемых с уклоном к коллекторам 3 для обеспечения возможности полного дренирования теплообменных труб 15. Тешюобменные трубы 15 закрепляют в коллекторах 3 путем обварки концов с внутренней поверхностью коллекторов 3. По толщине стенки коллекторов 3 проводят гидравлическую раздачу теплообменных труб 15 с механической довальцовкой у наружной поверхности коллекторов 3 до полного устранения зазора (щели) между коллекторами 3 и тешюобменными трубами 15. Тешюобменные трубы 15 устанавливают на определенном расстоянии друг от друга (дистанционируют в пучке 2) с помощью элементов дистанционирования 16, например волнообразных полос и плоских планок (фиг.З). Такая конструкция закрепления позволяет теплообменным трубам 15 перемещаться при тепловом расширении.
К числу внутрикорпусных устройств, размещенных в корпусе 1, относятся:
- устройство 4 подвода и раздачи питательной воды, расположенное над пучком 2 теплообменных труб. Указанное устройство 4 состоит из трубопроводов и раздающих труб, имеющих по своей длине отверстия для выхода питательной воды. Основным материалом, используемым при изготовлении указанного устройства, является нержавеющая сталь;
- устройство 5 подвода и раздачи питательной воды в аварийных режимах, расположенное в паровом пространстве и состоящее из коллектора и раздающих труб, имеющих по своей длине отверстия для выхода воды. Используемым при его изготовлении материалом является нержавеющая сталь;
- устройство 8 подачи химических реагентов при промывке парогенератора, расположенное в паровом пространстве и состоящее из коллектора, имеющего по своей длине отверстия для выхода раствора химических реагентов. Используемым при его изготовлении материалом является нержавеющая сталь;
- потолочный дырчатый лист 6 с перфорацией, расположенный в верхней части парогенератора и предназначенный для снижения коллекторного эффекта при отводе пара из парогенератора. Материалом, используемым при его изготовлении, является нержавеющая сталь;
- погруженный дырчатый лист 7 с переменной перфорацией, расположенный над пучком 2 теплообменных труб и предназначенный для выравнивания паровой нагрузки зеркала испарения. Основным материалом, используемым при его изготовлении, является нержавеющая сталь.
Для улучшения циркуляции котловой воды (теплоносителя второго контура) трубы теплообменного пучка парогенератора могут быть сформированы в пакеты, ко- торые разделены между собой вертикальными межтрубными коридорами, которые по- казаны на фиг. 2 и на фиг.6. Кроме того, как показано на фиг. 6, пакеты теплообменных труб теплообменного пучка парогенератора могут быть выгорожены по бокам перего- родками 17, формирующими подъемный и опускной участки циркуляции котловой во- ды. В этом случае пар, образующийся между теплообменными трубами, не проходит в межтрубные коридоры и не препятствует опускному движению вниз более холодной котловой воды. Циркуляция котловой воды становится более интенсивной.
В другом варианте исполнения перегородками, формирующими подъемный и опускной участки циркуляции котловой воды, могут быть выгорожены только те пакеты теплообменных труб, которые расположены со стороны входного коллектора теплоносителя первого контура. Указанные перегородки выполняют из металлических листов без перфорации.
В основе конструкции парогенератора лежит следующий принцип работы. Нагретый в реакторе теплоноситель подается во входной, или раздающий, коллектор теплоносителя первого контура (один из коллекторов 3). Из раздающего коллектора теплоноситель поступает в теплообменные трубы 15, сформированные в пучок 2, и движется по ним, отдавая свою теплоту через стенку теплообменной поверхности котловой воде, и собирается в выходном, или собирающем, коллекторе теплоносителя первого контура (другой из коллекторов 3). Из собирающего коллектора с помощью циркуляционного насоса теплоноситель вновь возвращается в реактор. Корпус 1 парогенератора наполнен котловой водой до определенного уровня, который при эксплуатации поддерживается постоянным. Питательная вода подается в парогенератор через устройство 4 подвода и раздачи питательной воды. Вытекая из него, питательная вода смешивается с котловой водой и прогревается до температуры насыщения. Переданное от теплоносителя тепло расходуется на испарение котловой воды и образование пара в межтрубном пространстве парогенератора. Образующийся пар поднимается вверх и поступает к сепарационной части парогенератора, которая выполнена в виде свободного объема, сепарационных устройств или их сочетания. Пройдя сепарационную часть парогенератора, пар имеет нормируемую проектом влажность. Далее он отводится из парогенератора через пароотводящие устройства в виде патрубков 13 отвода пара и установленных перед ними потолочных дырчатых листов 6. Вырабатываемый парогенератором пар используется в паросиловом технологическом цикле выработки электроэнергии.
В общем случае устройство 5 подвода и раздачи питательной воды в аварийных режимах, устройство 8 подачи химических реагентов, потолочный дырчатый лист 6, погруженный дырчатый лист 7 являются элементами, не обязательными
И (факультативными) для парогенератора. Они необходимы для повышения эксплуатационной надежности парогенератора, его долговечности и т.п., и в разных конструкциях горизонтальных парогенераторов могут как присутствовать, так и отсутствовать. Устройство 5 подвода и раздачи питательной воды в аварийных режимах используется для подачи воды в парогенератор при повреждении основной линии питательной воды и при расхолаживании реакторной установки через второй контур при проектной аварии. Устройство 8 подачи химических реагентов используется при периодической промывке парогенератора от накопившихся отложений и продуктов коррозии. Через это устройство в парогенератор подается химический раствор. Погруженный дырчатый лист 7 используется для выравнивания паровой нагрузки в паровом пространстве парогенератора. Это необходимо для обеспечения сепарационных характеристик парогенератора и актуально только для парогенераторов большой мощности. Потолочный дырчатый лист 6 предназначен для формирования в паровом пространстве парогенератора равномерного профиля скоростей движения пара за счет создания сопротивления на пути его движения, что необходимо для обеспечения надежной сепарации пара в парогенераторе.
Способ сборки горизонтального парогенератора атомной электростанции осуществляется следующим образом. Из набора стальных обечаек сваркой изготавливают цилиндрический корпус 1 парогенератора, выполняют его термическую и механическую обработку. Изготавливают эллиптические днища 11 , устройство 4 подвода и раздачи питательной воды, патрубки 13 отвода пара, входной и выходной коллекторы 3, теплообменные трубы 15 U-образной формы с наружным диаметром άτρ и количеством Ντρ. Далее сварной корпус устанавливают на опоры. В боковой поверхности входного и выходного коллекторов выполняют сверление отверстий и их обработку, устанавливают коллекторы в корпусе парогенератора и закрепляют их сваркой. Устанавливают опоры для трубного пучка теплоносителя и собирают пучок 2 теплообменных труб непосредственно в корпусе, порядно снизу вверх. Каждую трубу закрепляют в отверстии коллектора теплоносителя, проводят ее вальцовку и сварку с внутренней стороны коллектора. Устанавливают другие внутрикорпусные устройства. Устанавливают и приваривают эллиптические днища 11 к корпусу 1. В корпус парогенератора могут быть установлены такие устройства, как устройство 5 подвода и раздачи питательной воды в аварийных режимах, устройство 8 подачи химических реагентов, потолочный дырчатый лист 6, погруженный дырчатый лист 7. Эти элементы не являются обязательными для парогенератора, однако, как было указано выше, направлены на улучшение работы парогенератора, в частности на повышение эксплуатационной надежности.
Пучок 2 теплообменных труб формируют таким образом, чтобы он был наполнен теплообменными трубами 15 непрерывно снизу вверх. При этом посредством элементов дистанционирования 16 обеспечивают такие зазоры в пучке 2 теплообменных труб, которые не превышают вертикальный шаг теплообменных труб 15 в пучке 2.
Количество Ντρ теплообменных труб в пучке выбирают в зависимости от наружного диаметра άτρ теплообменной трубы по указанным выше соотношениям. С одной стороны, уменьшение наружного диаметра с одновременным увеличением количества труб, а также вкупе с зазорами между тепловыми трубами, не превышающими вертикальный шаг в пучке, обеспечивает увеличение теплообменной поверхности, как следствие, обеспечивают увеличение мощности парогенератора. С другой стороны, необходимо обеспечить надежную циркуляцию котловой воды (теплоносителя второго контура) в межтрубном пространстве теплообменного пучка
Пример 1.
Изготавливается парогенератор со следующими характеристиками:
• тепловая мощность Q=750 МВт;
• расход теплоносителя G=22000 м7ч:
· теплообменная поверхность Н=6000 м ;
• теплообменные трубы имеют наружный диаметр ётр = 21 мм и толщину стенки δ = 1,5 мм;
• давление теплоносителя Р= 16 Мпа;
• компоновка труб коридорная (k= 1 ) ;
· вертикальный и горизонтальный шаг труб в пучке SB=Sr=36 мм.
Согласно заявленному техническому решению нижняя граница диапазона количества теплообменных труб, которые могут быть установлены в корпус данного парогенератора, составляет:
1,944 · 106 1,944 - 106
: = . ' - = 1988.
„(i^IP + 0,8) - (^ + 0,s)
Верхняя граница диапазона количества теплообменных труб, которые могут быть установлены в корпус данного парогенератора, составляет: 1,111 ·107 1,111 ·107
= 11417.
, (i^E+ o,z)2 , - ( ^ + o,2)2
Сравним скорости движения теплоносителя W (м/с) для варианта изготовления парогенератора, количество теплообменных труб которого попадает в полученный диапазон 1988 < Ντρ < 1 1417, и парогенератора, количество теплообменных труб которого не попадает в полученный диапазон.
G 22000
W =
J (dTp - 2 · δ)2 · Nrp 3600 - (21 - 2 - 1,5)2 - Λίτρ
Получаем, что скорости движения теплоносителя для вариантов изготовления парогенератора, количество теплообменных труб которого попадает в полученный диапазон, составляет: 2,1 м/с < W < 12 м/с.
Определим скорости движения теплоносителя для варианта изготовления парогенератора за пределами установленного диапазона 1988 < Ντρ < 11417.
Для количества теплообменных труб больше установленного, например, для величины 13000 теплообменных труб, скорость движения теплоносителя составит:
Woooo =1,84 м/с.
Из примера видно, что скорость движения теплоносителя очень мала и не позволяет обеспечить эффективную теплопередачу1, поэтому технико-экономические показатели парогенератора, имеющего количество теплообменных труб больше установленного диапазона, будут хуже заявленного.
Если в конструкции данного парогенератора использовать количество теплообменных труб меньше установленного, например, 500 теплообменных труб, тогда W5oo =48 м/с. Указанная скорость движения теплоносителя при эксплуатации парогенератора приведет к сильному эрозионному износу труб теплообменного пучка и частому их повреждению, что снижает технико-экономические показатели парогенератора.
Сравним требуемую длину теплообменных труб 1лр для варианта изготовления парогенератора с указанными в примере параметрами, количество теплообменных труб которого попадает в установленный диапазон 1988 < Ντρ < 1 1417, и парогенератора, количество теплообменных труб которого в него не попадает.
1 Данные по номинальной скорости движения теплоносителя приведены в книге: "Гидродинамические и тепло-химические процессы в парогенераторах АЭС с ВВЭР", авторы: Трунов Н.Б., Логвинов С.А., Дра- гунов Ю.Г., М., Энергоатомиздат, 2001, стр.50, где указано: «Опыт проектирования горизонтальных па- рогенераторов позволяет считать, что оптимальная скорость теплоносителя в трубах составляет 4-6 м/с». Исходя из того, что LTD = , тогда диапазон длины труб
я йтр- Л гр
достаточной для изготовления парогенератора, количество теплообменных труб которого попадает в установленный ранее диапазон 1988 < Ντρ < 11417, составит:
7,97 м < Ьтр < 45 м
Дополнительно отметим, что при изготовлении парогенератора в соответствии с заявленным изобретением в качестве теплообменных труб используют бесшовные цельнотянутые трубы из аустенитной нержавеющей стали, как правило, длиной не более 30 м. В соответствии с тенденциями развития металлообрабатывающей промышленности можно ожидать, что в обозримом будущем будет возможно изготовление бесшовных цельнотянутых или горячекатаных труб длиной до 45 м.
Для варианта конструкции заданного парогенератора с количеством теплообменных труб меньше установленного, например, 500 теплообменных труб, длина необходимых теплообменных труб составит: Ьтр = 182 м.
Бесшовные теплообменные трубы длиной 182 м промышленностью не производятся, и в ближайшей перспективе их производство не будет освоено.
Пример 2.
Изготавливается парогенератор со следующими характеристиками:
• тепловая мощность Q= 1000 МВт;
• расход теплоносителя G=36000 м ч;
· теплообменная поверхность Н=9000 м ;
• теплообменные трубы имеют наружный диаметр άτρ = 12 мм и толщину стенки 6 = 1,1 мм;
• давление теплоносителя Р= 17 Мпа.
Согласно заявленному техническому решению нижняя граница диапазона количества теплообменных труб, которые могут быть установлены в корпус данного парогенератора, составляет:
Figure imgf000017_0001
Верхняя граница диапазона количества теплообменных труб, которые могут быть установлены в корпус данного парогенератора, составляет:
1,211 - 106 1,211 · 106
= = 32000.
π · τρ π · 12 Сравним скорости движения теплоносителя W (м/с) для варианта изготовления парогенератора, количество теплообменных труб которого попадает в полученный диапазон 6000 < Ντρ < 32000, и парогенератора, количество теплообменных труб которого не попадает в полученный диапазон.
G 22000
W = =
(άτρ - 2 · δ)2 - NTp 3600 · (12 - 2 - 1Д)2 - Ντρ
Получаем, что скорости движения теплоносителя для вариантов изготовления парогенератора, количество теплообменных труб которого попадает в полученный диапазон, составляет: 4 м/с < W < 22 м/с.
Определим скорости движения теплоносителя для варианта изготовления парогенератора за пределами установленного диапазона 6000 < Ντρ < 32000.
Для количества теплообменных труб больше установленного, например, для величины 40000 теплообменных труб, скорость движения теплоносителя составит:
W4oooo =3,3 м/с.
Из примера видно, что скорость движения теплоносителя очень мала и не позволяет обеспечить эффективную теплопередачу, поэтому технико-экономические показатели парогенератора, имеющего количество теплообменных труб больше установленного диапазона, будут хуже заявленного.
Если в конструкции данного парогенератора использовать количество теплообменных труб меньше установленного, например, 4000 теплообменных труб, тогда W* 4oo0 =33 м/с. Указанная скорость движения теплоносителя при эксплуатации парогенератора приведет к сильному эрозионному износу труб теплообменного пучка, к последующей заглушке поврежденных труб, что снижает технико-экономические показатели парогенератора и срок его службы.
Сравним требуемую длину теплообменных труб Ьтр для варианта изготовления парогенератора с указанными в примере параметрами, количество теплообменных труб которого попадает в установленный диапазон 6000 < Ντρ < 32000, и парогенератора, количество теплообменных труб которого в него не попадает.
н _
Исходя из того, что 1лр = , тогда диапазон длины груб
Figure imgf000018_0001
достаточной для изготовления парогенератора, количество теплообменных труб которого попадает в установленный ранее диапазон 1988 < Ντρ < 1 1417, составит:
7,46 м < Ьтр < 39 м Для варианта конструкции заданного парогенератора с количеством теплообменных труб меньше установленного, например, 4000 теплообменных труб, длина необходимых теплообменных труб составит: Ьтр = 59 м.
Бесшовные теплообменные трубы длиной 59 м промышленностью не производятся, и изготовление парогенератора для АЭС с теплообменными трубами указанной дины не представляется возможным.
Пример 3.
Изготавливается парогенератор с исходными параметрами, как в примере 1, в котором теплообменные трубы имеют наружный диаметр ётр = 21 мм и толщину стенки δ - 1,5 мм. Согласно заявляемому изобретению количество Ντρ теплообменных труб выбирается в диапазоне от 1998 до 11417 шт. Площадь Бтр проходного сечения одной теплообменной трубы составит:
π(άτρ - 2 - δ)2
5тр = = 254,5 мм
4
Площадь ftp размещения пучка теплообменных труб, приходящаяся на одну теплообменную трубу, при их коридорной компоновке (k = 1) и при одинаковых вертикальном шаге SB И горизонтальном шаге Sr (фиг.2), равных 36 мм, составит:
/тр = = 129б мм2
К
Тогда отношение площадей STP проходного сечения и ftp размещения пучка составит:
1^ = 0,2
/тр
Следовательно, в ячейке теплообменного пучка, образованной четырьмя соседними трубами с площадью гр=1296 мм , 80% площади предоставлено для циркуляции котловой воды (теплоносителя второго контура), что обеспечивает возможность ее беспрепятственного движения.
Соблюдение данного условия повышает технико-экономические преимущества заявленного парогенератора, поскольку в совокупности с условиями по ограничению количества и длины теплообменных труб способствует повышению надежности парогенератора в эксплуатации.
Последнее соотношение также подтверждает, что в заявленной конструкции парогенератора пучок теплообменных труб наполняет внутренний объем корпуса парогенератора с равномерным шагом без разрывов в наполнении, и величина зазора между соседними теплообменными трубами в вертикальном направлении превышает величину вертикального шага между теплообменными трубами в пучке.

Claims

ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ 1. Горизонтальный парогенератор атомной электростанции, содержащий цилиндрический корпус, два эллиптических днища по меньшей мере один патрубок подвода питательной воды и отвода пара, входной коллектор и выходной коллектор теплоносителя первого контура, а также присоединенный к указанным коллекторам пучок теплообменных труб, отличающийся тем, что количество Ντρ теплообменных труб в пучке выбрано в зависимости от наружного диаметра άτρ теплообменной трубы следующим образом:
при (hp < 14 мм:
Figure imgf000021_0001
при ётр > 14 мм:
1,944 · 106 1,111 - 107
< NTp <
я (±^1 + ο,δ) π . ( 1*Π> + 0i2)
причем величина зазора между соседними теплообменными трубами в вертикальном направлении не превышает величину вертикального шага между теплообменными трубами в пучке.
2. Парогенератор по п. 1 отличающийся тем, что в качестве теплообменных труб использованы бесшовные цельнотянутые трубы из аустенитной нержавеющей стали.
3. Парогенератор по п. 1 отличающийся тем, что в пучке теплообменных труб отноше- ние площади проходного сечения теплообменной трубы к площади размещения пучка теплообменных труб, приходящейся на одну трубу выбрано из условия:
S
0,1 < -r^ < 0,8
/тр
где:
Srp - площадь проходного сечения теплообменной трубы, мм ;
frp - площадь размещения пучка теплообменных труб, приходящаяся на одну трубу, мм .
4. Парогенератор по п. 1, отличающийся тем, что трубы теплообменного пучка сфор- мированы в пакеты, которые разделены между собой вертикальными межтрубными коридорами.
5. Парогенератор по п. 4 отличающийся тем, что пакеты теплообменных труб выгорожены по бокам перегородками, формирующими подъемный и опускной участки циркуляции котловой воды.
6. Парогенератор по п. 5 отличающийся тем, что пакеты теплообменных труб, расположенные со стороны входного коллектора теплоносителя первого контура, выгорожены по бокам перегородками, формирующими подъемный и опускной участки циркуляции котловой воды.
7. Способ сборки горизонтального парогенератора атомной электростанции, включающий изготовление, цилиндрического корпуса, двух эллиптических днищ, по меньшей мере одного патрубка подвода питательной воды и отвода пара, входного и выходного коллектора теплоносителя первого контура, теплообменных труб с наружным диаметром άτρ и количеством Ντρ, операции по установке и креплению путем приварки к корпусу коллекторов, опор для пучка теплообменных труб, формированию пучка теплообменных труб и соединению их с входным и выходным коллекторами теплоносителя первого контура, а также установку и сварку днищ с корпусом, отличающийся тем, что пучок теплообменных труб формируют, обеспечивая величину зазоров по вертикали между соседними теплообменными трубами пучка, не превышающую величину вертикального шага между теплообменными трубами, при этом количество Ντρ теплообменных труб в пучке выбирают в зависимости от наружного диаметра drp теплообменной трубы следующим образом:
при chp < 14 мм:
1,944- Ю6 1,21 НО6
< Ντρ <
π άτρ при drp > 14 м:
Figure imgf000022_0001
8. Способ по п.7, отличающийся тем, что перед установкой в корпус парогенератора в боковой поверхности входного и выходного коллектора выполняют сверление сквозных отверстий в соответствии с количеством теплообменных труб в пучке (Ντρ).
9. Способ по п.8, отличающийся тем, что теплообменные трубы закрепляют в отверстиях боковой поверхности коллекторов теплоносителя первого контура путем обварки концов труб с внутренней поверхностью коллекторов, после чего по толщине стенки коллекторов проводят гидравлическую раздачу теплообменных труб с механической довальцовкой у наружной поверхности коллекторов до полного устранения зазора между коллекторами и теплообменными трубами.
10. Способ по п.7, отличающийся тем, что теплообменные трубы собирают в пучок непосредственно в корпусе, порядно снизу вверх.
11. Способ по п.7, отличающийся тем, что в качестве теплообменных труб используют бесшовные цельнотянутые трубы из аустенитной нержавеющей стали длиной не более 30 м.
PCT/RU2015/000788 2014-12-12 2015-12-09 Горизонтальный парогенератор атомной электростанции и способ его сборки WO2016093739A2 (ru)

Priority Applications (8)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR1020177019199A KR20170103816A (ko) 2014-12-12 2015-12-09 원자력 발전소용 수평 증기 발생기 및 그 조립 방법
EA201650089A EA201650089A1 (ru) 2014-12-12 2015-12-09 Горизонтальный парогенератор атомной электростанции и способ его сборки
EP15866988.7A EP3236147A4 (en) 2014-12-12 2015-12-09 Horizontal steam generator for a nuclear power station and method for assembling same
JP2017550456A JP2018500581A (ja) 2014-12-12 2015-12-09 原子力発電施設用の横置蒸気発生器、およびその組み立て方法
BR112017012527A BR112017012527A2 (pt) 2014-12-12 2015-12-09 ?gerador de vapor horizontal para usinas nucleares e seu método de montagem?
CN201580076000.2A CN107407480B (zh) 2014-12-12 2015-12-09 用于核电站的卧式蒸汽发生器及其组装方法
US15/535,374 US20170336066A1 (en) 2014-12-12 2015-12-09 Horizontal Steam Generator for Nuclear Power Plants and Its Assembly Method
CA2970633A CA2970633A1 (en) 2014-12-12 2015-12-09 Horizontal steam generator for a nuclear power plants and its assembly method

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2014150430/06A RU2570992C1 (ru) 2014-12-12 2014-12-12 Горизонтальный парогенератор атомной электростанции и способ его сборки
RU2014150430 2014-12-12

Publications (2)

Publication Number Publication Date
WO2016093739A2 true WO2016093739A2 (ru) 2016-06-16
WO2016093739A3 WO2016093739A3 (ru) 2016-08-04

Family

ID=54871217

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/RU2015/000788 WO2016093739A2 (ru) 2014-12-12 2015-12-09 Горизонтальный парогенератор атомной электростанции и способ его сборки

Country Status (12)

Country Link
US (1) US20170336066A1 (ru)
EP (1) EP3236147A4 (ru)
JP (1) JP2018500581A (ru)
KR (1) KR20170103816A (ru)
CN (1) CN107407480B (ru)
AR (1) AR102986A1 (ru)
BR (1) BR112017012527A2 (ru)
CA (1) CA2970633A1 (ru)
EA (1) EA201650089A1 (ru)
JO (1) JOP20150312B1 (ru)
RU (1) RU2570992C1 (ru)
WO (1) WO2016093739A2 (ru)

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2648394C2 (ru) * 2016-02-24 2018-03-26 Андрей Витальевич Билан Водяная камера горизонтального сетевого подогревателя
CA3068559C (en) * 2017-12-29 2023-10-03 Joint Stock Company"Atomenergoproekt" Steam-generating unit of dual circuit reactor with purge and drain system
RU2706801C1 (ru) 2018-12-14 2019-11-21 Российская Федерация, от имени которой выступает Государственная корпорация по атомной энергии "Росатом" Госкорпорация "Росатом" Парогенератор обратного типа для реактора на быстрых нейтронах со свинцовым теплоносителем

Family Cites Families (24)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US1714290A (en) * 1927-11-14 1929-05-21 Timken Axle Co Detroit Wheel
SU235769A1 (ru) * 1967-04-27 1969-01-24 В. Ф. Титов, В. И. Гришаков , Л. В. Варенцов Парогенератор
US3679384A (en) * 1970-05-07 1972-07-25 Bendix Corp Method for forming a honeycomb structure
JPS528930A (en) * 1975-07-14 1977-01-24 Nippon Kokan Kk Method of preveting oxidation of austenite stainless steel due to highhtemperature steam
US4223722A (en) * 1978-10-02 1980-09-23 General Electric Company Controllable inlet header partitioning
SU1168771A1 (ru) * 1984-01-06 1985-07-23 Южный Филиал Всесоюзного Дважды Ордена Трудового Красного Знамени Теплотехнического Научно-Исследовательского Института Им.Ф.Э.Дзержинского Парогенератор
FR2581162B1 (fr) * 1985-04-24 1988-09-09 Electricite De France Rechauffeur d'eau alimentaire de generateur de vapeur
JPH01291005A (ja) * 1988-05-19 1989-11-22 Toshiba Corp 給水加熱器
JP2999053B2 (ja) * 1992-02-27 2000-01-17 三菱重工業株式会社 加圧水型原子炉プラント
CZ288U1 (cs) * 1992-04-03 1993-04-28 Vítkovice, A.S. Napájecí soustava tepelného výměníku, zejména parogenerátoru
JP3300609B2 (ja) * 1996-08-07 2002-07-08 株式会社東芝 熱交換器の熱交換用チューブ組立て装置および組立て方法
US6626235B1 (en) * 2001-09-28 2003-09-30 Ignas S. Christie Multi-tube heat exchanger with annular spaces
RU27673U1 (ru) * 2002-09-09 2003-02-10 Голицин Александр Борисович Парогенератор
RU157393U1 (ru) * 2003-01-21 2015-11-27 ОАО "Инжиниринговая компания "ЗиОМАР" Парогенератор
EP1927809A2 (de) * 2006-03-31 2008-06-04 ALSTOM Technology Ltd Dampferzeuger
US20100282451A1 (en) * 2009-05-06 2010-11-11 Singh Krishna P Heat exchanger apparatus
EP2278220B1 (de) * 2009-06-24 2014-03-05 Balcke-Dürr GmbH Wärmetauscher zur Dampferzeugung für ein solarthermisches Kraftwerk
RU88773U1 (ru) * 2009-06-25 2009-11-20 Открытое акционерное общество "Всероссийский научно-исследовательский институт по эксплуатации атомных электростанций" (ОАО "ВНИИАЭС") Парогенератор
US9541331B2 (en) * 2009-07-16 2017-01-10 Lockheed Martin Corporation Helical tube bundle arrangements for heat exchangers
CN201503005U (zh) * 2009-07-31 2010-06-09 华北电力大学 一次侧四腔室双向流动换热管压水堆蒸汽发生器
RU96214U1 (ru) * 2010-04-05 2010-07-20 Открытое акционерное общество "Ордена Трудового Красного Знамени и ордена труда ЧССР опытное конструкторское бюро "Гидропресс" Парогенератор
RU100590U1 (ru) * 2010-08-02 2010-12-20 Открытое акционерное общество "Ордена Трудового Красного Знамени и ордена труда ЧССР опытное конструкторское бюро "Гидропресс" Парогенератор
RU2514359C1 (ru) * 2012-12-18 2014-04-27 Открытое акционерное общество "Машиностроительный завод "ЗиО-Подольск" (ОАО "ЗиО-Подольск") Способ чистовой обработки глубоких отверстий
JP6092650B2 (ja) * 2013-02-18 2017-03-08 三菱日立パワーシステムズ株式会社 熱交換器及びこれを備えたガスタービンプラント

Also Published As

Publication number Publication date
JOP20150312B1 (ar) 2023-09-17
CN107407480B (zh) 2019-06-21
US20170336066A1 (en) 2017-11-23
WO2016093739A3 (ru) 2016-08-04
CN107407480A (zh) 2017-11-28
EP3236147A2 (en) 2017-10-25
BR112017012527A2 (pt) 2018-02-27
JP2018500581A (ja) 2018-01-11
KR20170103816A (ko) 2017-09-13
EP3236147A4 (en) 2018-10-31
CA2970633A1 (en) 2016-06-16
EA201650089A1 (ru) 2017-08-31
AR102986A1 (es) 2017-04-05
RU2570992C1 (ru) 2015-12-20

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2583324C1 (ru) Горизонтальный парогенератор для реакторной установки с водо-водяным энергетическим реактором и реакторная установка с указанным парогенератором
CN107210071B (zh) 安全壳内部的非能动除热系统
RU2583321C1 (ru) Парогенератор с горизонтальным пучком теплообменных труб и способ его сборки
US6810101B2 (en) Heat exchanger tube support structure
US20210142920A1 (en) Nuclear steam supply and start-up system, passively-cooled spent nuclear fuel pool system and method therefor, component cooling water system for nuclear power plant, passive reactor cooling system, steam generator for nuclear steam supply system
RU2570992C1 (ru) Горизонтальный парогенератор атомной электростанции и способ его сборки
WO2012149057A1 (en) Air-cooled heat exchanger and system and method of using the same to remove waste thermal energy from radioactive materials
CN211929059U (zh) 一种压水堆非能动换热器
CN103534549A (zh) 蒸汽发生器管廊流缓冲件
US6914955B2 (en) Heat exchanger tube support structure
KR102126338B1 (ko) 수평 열교환 다발의 u-형상 튜브를 구비한 증기 발생기 냉각재 헤더 및 그 제조 방법
JP2018537641A (ja) 蒸気発生器
US4136644A (en) Tube heat exchanger with heating tubes
CN203880674U (zh) 小循环倍率的管壳式高温余热蒸汽锅炉
RU155185U1 (ru) Пароводяной теплообменник
KR102679937B1 (ko) 이중벽단일통과-증기발생기
RU2827748C1 (ru) Парогенератор
CN218155660U (zh) 换热器
CN113948228B (zh) 一种换热系统及其换热装置
US20240266083A1 (en) Nuclear steam supply and start-up system, passively-cooled spent nuclear fuel pool system and method therefor, component cooling water system for nuclear power plant, passive reactor cooling system, steam generator for nuclear steam supply system
RU12213U1 (ru) Парогенератор
RU73757U1 (ru) Ядерная энергетическая установка

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 15866988

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A2

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 201650089

Country of ref document: EA

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2970633

Country of ref document: CA

Ref document number: 2017550456

Country of ref document: JP

Kind code of ref document: A

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

REG Reference to national code

Ref country code: BR

Ref legal event code: B01A

Ref document number: 112017012527

Country of ref document: BR

REEP Request for entry into the european phase

Ref document number: 2015866988

Country of ref document: EP

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 20177019199

Country of ref document: KR

Kind code of ref document: A

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: A201707370

Country of ref document: UA

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 112017012527

Country of ref document: BR

Kind code of ref document: A2

Effective date: 20170612