RU2570992C1 - Горизонтальный парогенератор атомной электростанции и способ его сборки - Google Patents
Горизонтальный парогенератор атомной электростанции и способ его сборки Download PDFInfo
- Publication number
- RU2570992C1 RU2570992C1 RU2014150430/06A RU2014150430A RU2570992C1 RU 2570992 C1 RU2570992 C1 RU 2570992C1 RU 2014150430/06 A RU2014150430/06 A RU 2014150430/06A RU 2014150430 A RU2014150430 A RU 2014150430A RU 2570992 C1 RU2570992 C1 RU 2570992C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- heat transfer
- steam generator
- pipes
- bundle
- heat
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F22—STEAM GENERATION
- F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
- F22B1/00—Methods of steam generation characterised by form of heating method
- F22B1/02—Methods of steam generation characterised by form of heating method by exploitation of the heat content of hot heat carriers
- F22B1/023—Methods of steam generation characterised by form of heating method by exploitation of the heat content of hot heat carriers with heating tubes, for nuclear reactors as far as they are not classified, according to a specified heating fluid, in another group
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F22—STEAM GENERATION
- F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
- F22B1/00—Methods of steam generation characterised by form of heating method
- F22B1/02—Methods of steam generation characterised by form of heating method by exploitation of the heat content of hot heat carriers
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F22—STEAM GENERATION
- F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
- F22B37/00—Component parts or details of steam boilers
- F22B37/002—Component parts or details of steam boilers specially adapted for nuclear steam generators, e.g. maintenance, repairing or inspecting equipment not otherwise provided for
- F22B37/007—Installation or removal of nuclear steam generators
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F22—STEAM GENERATION
- F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
- F22B37/00—Component parts or details of steam boilers
- F22B37/02—Component parts or details of steam boilers applicable to more than one kind or type of steam boiler
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D7/00—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall
- F28D7/16—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the conduits being arranged in parallel spaced relation
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F9/00—Casings; Header boxes; Auxiliary supports for elements; Auxiliary members within casings
- F28F9/007—Auxiliary supports for elements
- F28F9/013—Auxiliary supports for elements for tubes or tube-assemblies
- F28F9/0132—Auxiliary supports for elements for tubes or tube-assemblies formed by slats, tie-rods, articulated or expandable rods
-
- G—PHYSICS
- G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
- G21C—NUCLEAR REACTORS
- G21C1/00—Reactor types
- G21C1/32—Integral reactors, i.e. reactors wherein parts functionally associated with the reactor but not essential to the reaction, e.g. heat exchangers, are disposed inside the enclosure with the core
- G21C1/322—Integral reactors, i.e. reactors wherein parts functionally associated with the reactor but not essential to the reaction, e.g. heat exchangers, are disposed inside the enclosure with the core wherein the heat exchanger is disposed above the core
-
- G—PHYSICS
- G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
- G21D—NUCLEAR POWER PLANT
- G21D1/00—Details of nuclear power plant
- G21D1/006—Details of nuclear power plant primary side of steam generators
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D21/00—Heat-exchange apparatus not covered by any of the groups F28D1/00 - F28D20/00
- F28D2021/0019—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for
- F28D2021/0061—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for for phase-change applications
- F28D2021/0064—Vaporizers, e.g. evaporators
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P80/00—Climate change mitigation technologies for sector-wide applications
- Y02P80/10—Efficient use of energy, e.g. using compressed air or pressurized fluid as energy carrier
- Y02P80/15—On-site combined power, heat or cool generation or distribution, e.g. combined heat and power [CHP] supply
Abstract
Изобретение относится к парогенераторам, в частности к горизонтальным парогенераторам для атомных электростанций с водо-водяным энергетическим реактором (ВВЭР). Заявлен горизонтальный парогенератор атомной электростанции, содержащий цилиндрический корпус, два эллиптических днища, по меньшей мере один патрубок подвода питательной воды и отвода пара, входной коллектор и выходной коллектор, а также присоединенный к указанным коллекторам пучок теплообменных труб, причем количество Nтр теплообменных труб в пучке выбрано в заявленной зависимости от наружного диаметра dтp теплообменной трубы, причем величина зазора между соседними теплообменными трубами в вертикальном направлении не превышает величину вертикального шага между теплообменными трубами в пучке. Техническим результатом изобретения является повышение эффективности теплопередачи в объеме парогенератора с одновременным ограничением количества и максимальной длины теплообменных труб, что позволяет использовать трубы, освоенные промышленностью. 2 н. и 9 з.п. ф-лы, 6 ил.
Description
Изобретение относится к парогенераторам, в частности к горизонтальным парогенераторам для атомных электростанций.
Со времени создания реакторных установок для атомных электростанций с водо-водяным энергетическим реактором (ВВЭР) сложились два различных подхода к конструкции парогенераторов - парогенераторы вертикального типа и парогенераторы горизонтального типа. В первом случае парогенератор имеет вертикально расположенный корпус и вертикально ориентированные U-образные теплообменные трубы, заделанные в горизонтальную трубную доску. Во втором случае парогенератор имеет горизонтально расположенный корпус и горизонтально ориентированные теплообменные трубы, заделанные в вертикально установленные входной и выходной коллекторы теплоносителя первого контура. В настоящее время обе конструктивные концепции окончательно оформились в устойчивые, но отличающиеся друг от друга направления развития техники.
Данное изобретение относится к парогенератору существенно горизонтального типа для атомной электростанции (далее - парогенератор), к такому как парогенератор, раскрытый в международной заявке WO 9320386 (опубликована 14.10.1993; МПК F22B 1/02) или в международной заявке WO 9320385 (опубликована 14.10.1993; МПК F22B 1/02), и никак не затрагивает парогенераторы вертикального типа.
Известными особенностями горизонтального парогенератора, вытекающими из его конструкции, являются следующие:
- умеренная паровая нагрузка допускает использование простой схемы сепарации при надежном обеспечении требуемой влажности пара;
- умеренная скорость среды во втором контуре исключает опасность вибрации теплообменных труб и других элементов парогенератора;
- вертикальные цилиндрические входной и выходной коллекторы первого контура позволяют избежать накопления шламовых отложений на их поверхности и за счет этого снизить опасность коррозионного повреждения теплообменных труб в районе мест заделки их в указанные коллекторы;
- повышенный запас воды во втором контуре способствует более надежному расхолаживанию реактора через парогенератор в случае использования аварийного водопитания, а большая аккумулирующая способность такого парогенератора смягчает переходные режимы эксплуатации реакторной установки;
- применение принципа ступенчатого испарения позволяет поддерживать низкую концентрацию растворенных примесей в ответственных зонах парогенератора, что существенно повышает надежность его работы с точки зрения коррозии;
- горизонтальное расположение поверхности теплообмена обеспечивает надежную естественную циркуляцию среды по первому контуру даже при снижении массового уровня воды ниже верхних рядов теплообменных труб;
- обеспечиваются благоприятные условия для естественной циркуляции теплоносителя первого контура в аварийных режимах;
- обеспечивается удобный доступ к пучку теплообменных труб для обслуживания и контроля как со стороны первого контура, так и второго контура. В нижних точках корпуса парогенератора, где возможно оседание и накопление шлама, нет теплообменных труб, поэтому в случае скопления коррозионно-активных примесей в нижней части корпуса парогенератора возможен их смыв через систему продувки и специально предусмотренные штуцеры.
Из уровня техники известны конструкции парогенераторов горизонтального типа, которые не предназначены для атомной промышленности, но имеют ряд существенных признаков, совпадающих с признаками парогенераторов, используемых на атомных электростанциях. Например, известен парогенератор, описанный в заявке ЕР 1927809 (опубликована 04.06.2008; МПК F22B 1/18, F22B 21/02). Парогенератор имеет корпус, работающий под давлением и выполненный в форме барабана. Продольная ось корпуса ориентирована по существу горизонтально. В корпусе размещены полые трубки, сформированные в секции и расположенные преимущественно параллельно друг другу, закрепленные в поддерживающей раме. Аналогичные решения описаны в заявке JPH 06300201 (опубликована 28.10.1994; МПК F22B 1/16, F28F 9/24) и патенте CN 203384952 (опубликован 08.01.2014; МПК F22B 1/16). В указанных конструкциях для заделки теплообменных труб используется вертикальная трубная доска. Использование трубной доски в конструкции горизонтального парогенератора имеет недостатки, связанные с большой металлоемкостью, сложностью изготовления, сложностью обеспечения герметичности соединения теплообменных труб с трубной доской и возможностью накопления шлама у поверхности трубной доски, активизирующего процессы коррозии.
Указанные недостатки преодолеваются при отказе от использования трубной доски, вместо которой в конструкцию горизонтального парогенератора введены вертикально расположенные входной и выходной коллекторы теплоносителя первого контура, имеющие, приблизительно, цилиндрическую форму.
Например, в упомянутой выше международной заявке WO 9320386 раскрыт горизонтальный парогенератор для атомной промышленности, который содержит цилиндрический корпус с продольно ориентированной горизонтально осью. В корпусе расположен пучок теплообменных труб, выполненный с разрывом в наполнении по вертикали, как показано на фиг. 1 описания патента. В разрыве между трубами теплообменного пучка размещены трубы раздачи питательной воды. Концы труб теплообменного пучка закреплены в отверстиях на боковых стенках вертикальных коллекторов теплоносителя первого контура. При этом отверстие патрубка для подачи питательной воды подключено к распределительному устройству, соединенному с трубопроводом, точка перегиба которого расположена на горизонтальном уровне верхней кромки входной части отверстия подачи питательной воды. Техническое решение направлено на повышение равномерности тепловой нагрузки на поверхности теплообмена для исключения коррозионного растрескивания коллектора теплоносителя и труб подачи питательной воды. Однако наличие разрыва в наполнении теплообменного пучка по вертикали значительно снижает количество теплообменных труб, которые можно разместить в корпусе парогенератора, что, в свою очередь, снижает мощность и запас теплообменной поверхности, следовательно, снижается надежность парогенератора.
Наиболее близким аналогом настоящего изобретения является парогенератор согласно патенту RU 30928 (опубликован 10.07.2003; МПК F22B 1/02). Парогенератор содержит корпус, входной и выходной коллекторы с присоединенным к ним пучком горизонтальных теплообменных труб с коридорным расположением, который снабжен устройствами дистанционирования и разделен на пакеты, между которыми выполнены вертикальные межтрубные коридоры. Горизонтальные теплообменные трубы установлены с относительным шагом по горизонтали и по вертикали, соответственно равным (1,44÷1,55)·d и (1,35÷1,40)·d, где d - диаметр теплообменной трубы. Данное техническое решение позволяет выбрать шаг для установки теплообменных труб, но не ограничивает длину или количество теплообменных труб в парогенераторе, достаточные для обеспечения эффективного уровня теплопередачи от теплоносителя первого контура к теплоносителю второго контура АЭС с ВВЭР.
Еще одним аспектом настоящего изобретения является способ сборки горизонтального парогенератора для атомной электростанции.
Из патента RU 100590 (опубликован 20.12.2010; МПК F22B 37/00) известен способ сборки горизонтального парогенератора, включающий изготовление корпуса из стальных кованых обечаек, к каждому торцу которого приварено эллиптическое днище, содержащее патрубок ревизии с плоской крышкой, в котором отношение средней высоты патрубка ревизии к внутреннему диаметру патрубка ревизии выбрано не более 0,9 и не менее 0,1. Данное техническое решение направлено на уменьшение габаритов парогенератора для упрощения его доставки от завода-изготовителя к месту монтажа и увеличения свободного пространства в боксе парогенератора. Уменьшение продольных габаритов достигается путем выполнения более коротким патрубка ревизии, а не за счет изменения длины корпуса парогенератора.
Наиболее близким аналогом предлагаемого способа сборки горизонтального парогенератора является способ, описанный в книге Парогенераторные установки атомных электростанций (Рассохин Н.Г. М.: Энергоатомиздат, 1987, с. 65-68). Известный способ предусматривает изготовление сварного цилиндрического стального корпуса парогенератора из кованых обечаек, двух штампованных эллиптических днищ, входного и выходного коллекторов теплоносителя первого контура, коллекторов питательной воды и химических реактивов и других внутрикорпусных устройств, а также формование пучка U-образных теплообменных труб. При сборке парогенератора сначала в корпус устанавливают вертикальные коллекторы и закрепляют их путем сварки, затем устанавливают опоры для трубного пучка, формируют пучок теплообменных труб, устанавливают прочие внутрикорпусные устройства, затем осуществляют сварку эллиптических днищ с корпусом. Наиболее трудоемкой с позиции технологии операцией при изготовлении парогенератора является соединение пучка теплообменных труб с коллекторами теплоносителя первого контура, требующей сверления на ограниченной площади боковой стенки коллектора множества близко расположенных глубоких отверстий с последующей герметичной заделкой в них теплообменных труб. Наличие множества близко расположенных глубоких отверстий ослабляет прочность коллектора и накладывает ограничение на количество теплообменных труб, которые можно разместить в парогенераторе.
Задачей настоящего изобретения является создание парогенератора, удовлетворяющего требованиям надежности, технологичности в изготовлении и обладающего повышенной мощностью при сохранении основных габаритных размеров с обеспечением оптимальной скорости циркуляции котловой воды между тепловыми трубами.
Техническим результатом изобретения является обеспечение эффективной теплопередачи в объеме парогенератора с одновременным ограничением количества и максимальной длины теплообменных труб.
Ограничение максимальной длины теплообменных труб позволяет использовать для создания теплообменной поверхности парогенератора трубы, освоенные промышленностью. Проблема в том, что при изготовлении теплообменных труб парогенераторов для АЭС используются бесшовные трубы из нержавеющей стали, например холоднотянутые или горячекатаные трубы длиной 10-15 м. Производство бесшовных труб длиной более 30-40 м в настоящее время не освоено промышленностью, что является ограничением при изготовлении парогенераторов с применением более длинных теплообменных труб. Использование сварных труб для формирования теплообменной поверхности парогенератора недопустимо по соображениям обеспечения надежности.
Мощность парогенератора зависит от величины его теплообменной поверхности, которая в свою очередь определяется выбором наружного диаметра и количества труб в пучке теплообменных труб. Уменьшение наружного диаметра труб и увеличение их количества, с одной стороны, позволяет обеспечить технологичность изготовления парогенератора за счет применения коротких труб, освоенных промышленностью. С другой стороны - это приводит к уменьшению скорости движения теплоносителя в трубах, снижению эффективности теплопередачи и технико-экономических показателей парогенератора. В связи с этим при изготовлении парогенераторов для АЭС возникает проблема выбора соотношения количества теплообменных труб и их диаметра.
Для решения поставленной задачи заявлен горизонтальный парогенератор атомной электростанции, содержащий цилиндрический корпус, два эллиптических днища, по меньшей мере один патрубок подвода питательной воды и отвода пара, входной коллектор и выходной коллектор теплоносителя первого контура, присоединенный к указанным коллекторам пучок теплообменных труб, характеризующийся количеством Nтр теплообменных труб в пучке, которое выбирается в зависимости от наружного диаметра dтр теплообменной трубы следующим образом:
при dтр≤14 мм:
при dтр>14 мм:
Причем в заявленной конструкции парогенератора теплообменные трубы наполняют пучок теплообменных труб снизу вверх с равномерным шагом без разрывов и величина зазора b между соседними теплообменными трубами в вертикальном направлении не превышает величину вертикального шага между теплообменными трубами в пучке.
Плотность компоновки труб в теплообменном пучке оценивается по соотношению площади проходного сечения теплообменной трубы к площади размещения пучка теплообменных труб, приходящейся на одну трубу. В заявленном изобретении в пучке теплообменных труб отношение площади проходного сечения теплообменной трубы к площади размещения пучка теплообменных труб, приходящейся на одну трубу, выбрано из условия:
где:
Sтр - площадь проходного сечения теплообменной трубы, мм2;
fтр - площадь размещения пучка теплообменных труб, приходящаяся на одну трубу, мм2.
При этом площадь проходного сечения теплообменной трубы Sтр может быть найдена из соотношения:
δ - толщина теплообменной трубы, мм;
dтр - диаметр теплообменной трубы, мм.
А площадь размещения пучка теплообменных труб, приходящаяся на одну трубу, fтр может быть найдена из соотношения:
Sв и Sг - вертикальный и горизонтальный шаг размещения труб в пучке, мм;
k - признак компоновки теплообменных труб в пучке (k=1 для коридорной компоновки, k=2 для шахматной компоновки).
Соблюдение данного условия обеспечивает преимущества заявленного парогенератора, поскольку в совокупности с условиями по ограничению количества и длины теплообменных труб способствует снижению металлоемкости конструкции парогенератора, а с другой стороны, обеспечивает надежную циркуляцию котловой воды (теплоносителя второго контура, рабочего тела).
В качестве теплообменных труб в теплообменном пучке парогенератора использованы бесшовные цельнотянутые трубы из аустенитной нержавеющей стали, в частности из хромоникелевой аустенитной нержавеющей стали, типа 08Х18Н10Т.
Поставленная задача в отношении заявляемого способа решается тем, что способ сборки горизонтального парогенератора атомной электростанции предусматривает изготовление цилиндрического корпуса, двух эллиптических днищ, по меньшей мере одного патрубка подвода питательной воды и отвода пара, входного и выходного коллектора теплоносителя первого контура, теплообменных труб с наружным диаметром dтр и количеством Nтр, операции по установке и креплению путем приварки к корпусу коллекторов, опор для пучка теплообменных труб, формированию пучка теплообменных труб и соединению их с входным и выходным коллекторами теплоносителя первого контура, а также установку и сварку днищ с корпусом. При этом пучок теплообменных труб формируют, обеспечивая величину зазоров по вертикали между соседними теплообменными трубами пучка b, не превышающую величину вертикального шага Sв между теплообменными трубами, а количество Nтр теплообменных труб в пучке выбирают в зависимости от наружного диаметра dтр теплообменной трубы следующим образом:
при dтр≤14 мм:
при dтр>14 мм:
где dтр задается в мм.
Комбинация таких признаков, как количество Nтр теплообменных труб в зависимости от их наружного диаметра dip, наполнение пучка теплообменными трубами непрерывно снизу вверх и обеспечение зазоров в пучке, не превышающих вертикальный шаг теплообменных труб в пучке, а также отношение 
и количество Nтр теплообменных труб в конкретной конструкции парогенератора величиной, которая позволяет обеспечить, с одной стороны, приемлемую скорость движения теплоносителя первого контура в теплообменных трубах, технологичность изготовления и установки теплообменных труб, а с другой - обеспечить характерный для парогенератора коэффициент теплопередачи, выдержать температурный напор, выбранный для парогенераторов мощностью в диапазоне примерно от 230 до 850 МВт и расходом теплоносителя через парогенератор примерно от 10000 до 30000 м3/ч.
Причем перед установкой в корпус парогенератора входного и выходного коллектора первого контура выполняют сквозные отверстия в боковой поверхности каждого коллектора в соответствии с количеством теплообменных труб в пучке; Nтр=Nотв. Количество отверстий в боковой поверхности коллектора теплоносителя первого контура выбирают из условий сохранения прочности коллектора. При необходимости повышение прочности коллектора может быть обеспечено увеличением толщины его боковой стенки и диаметра коллектора. Для гарантированного обеспечения прочности перфорированной части коллектора расстояние между кромками соседних отверстий в нем выбирают не менее 5,5 мм по внутренней поверхности боковой стенки.
Теплообменные трубы закрепляют в боковой поверхности коллекторов первого контура путем обварки концов труб с внутренней поверхностью коллекторов, после чего по толщине стенки коллекторов проводят гидравлическую раздачу теплообменных труб с механической довальцовкой у наружной поверхности коллекторов до полного устранения зазора между коллекторами и теплообменными трубами.
При этом теплообменные трубы собирают в пучок непосредственно в корпусе, порядно снизу вверх.
В качестве теплообменных труб используют бесшовные цельнотянутые трубы из аустенитной нержавеющей стали длиной не более 30 м.
Далее возможный вариант осуществления заявляемых горизонтального парогенератора и способа его сборки подробно раскрывается со ссылками на фигуры.
На фиг. 1 приведен общий вид парогенератора.
На фиг. 2 приведен вид парогенератора со стороны эллиптического днища в разрезе.
На фиг. 3 приведен вид теплообменных труб с элементами дистанционирования.
На фиг. 4 показана в поперечном сечении шахматная компоновка труб в теплообменном пучке.
На фиг. 5 показана в поперечном сечении коридорная компоновка труб в теплообменном пучке.
На фиг. 6 показано размещение перегородок для выгородки пакетов теплообменных труб.
Парогенератор представляет собой теплообменный аппарат с корпусом горизонтального типа для размещения в нем погруженной теплообменной поверхности и состоит из следующих элементов конструкции, показанных на прилагаемых фигурах: из корпуса 1, пучка 2 теплообменных труб (также трубный пучок, пучок), входного и выходного коллекторов 3 теплоносителя первого контура, устройства 4 подвода и раздачи питательной воды, устройства 5 подвода и раздачи питательной воды в аварийных режимах, потолочного дырчатого листа 6, погруженного дырчатого листа 7, устройства 8 подачи химических реагентов.
Корпус 1 является составной частью парогенератора, в котором установлены входной и выходной коллекторы 3 первого контура, теплообменная поверхность в виде пучка 2 теплообменных труб и внутрикорпусные устройства. На корпусе 1 размещены люки 9 второго контура для обслуживания входного и выходного коллекторов 3 первого контура.
Корпус 1 представляет собой сварной цилиндрический сосуд вытянутой в горизонтальном направлении формы, по торцам которого с двух сторон приваривают эллиптические днища 10, на которых размещены люки-лазы 11 доступа в объем второго контура.
На корпусе 1 также размещены патрубки 12 подвода и отвода теплоносителя первого контура, патрубки 13 отвода пара, патрубок 14 подачи питательной воды, а также прочие патрубки и люки технологического назначения.
Коллекторы 3 теплоносителя первого контура представляют собой толстостенные цилиндры переменных диаметров и толщины. Они выполнены из высокопрочной стали перлитного класса, а их внутренняя поверхность имеет защитную антикоррозионную наплавку. В центральной цилиндрической части коллекторов 3 выполнены отверстия, которые служат для закрепления в них концов теплообменных труб 15. Верхняя часть коллекторов 3 имеет разъем для доступа внутрь через люки 9 второго контура.
Теплообменная поверхность парогенератора сформирована из бесшовных цельнотянутых теплообменных труб 15, изготавливаемых из аустенитной нержавеющей стали. Теплообменные трубы выполнены в виде U-образных змеевиков, скомпонованных в пучок 2 и устанавливаемых с уклоном к коллекторам 3 для обеспечения возможности полного дренирования теплообменных труб 15. Теплообменные трубы 15 закрепляют в коллекторах 3 путем обварки концов с внутренней поверхностью коллекторов 3. По толщине стенки коллекторов 3 проводят гидравлическую раздачу теплообменных труб 15 с механической довальцовкой у наружной поверхности коллекторов 3 до полного устранения зазора (щели) между коллекторами 3 и теплообменными трубами 15. Теплообменные трубы 15 устанавливают на определенном расстоянии друг от друга (дистанционируют в пучке 2) с помощью элементов дистанционирования 16, например волнообразных полос и плоских планок (фиг. 3). Такая конструкция закрепления позволяет теплообменным трубам 15 перемещаться при тепловом расширении.
К числу внутрикорпусных устройств, размещенных в корпусе 1, относятся:
- устройство 4 подвода и раздачи питательной воды, расположенное над пучком 2 теплообменных труб. Указанное устройство 4 состоит из трубопроводов и раздающих труб, имеющих по своей длине отверстия для выхода питательной воды. Основным материалом, используемым при изготовлении указанного устройства, является нержавеющая сталь;
- устройство 5 подвода и раздачи питательной воды в аварийных режимах, расположенное в паровом пространстве и состоящее из коллектора и раздающих труб, имеющих по своей длине отверстия для выхода воды. Используемым при его изготовлении материалом является нержавеющая сталь;
- устройство 8 подачи химических реагентов при промывке парогенератора, расположенное в паровом пространстве и состоящее из коллектора, имеющего по своей длине отверстия для выхода раствора химических реагентов. Используемым при его изготовлении материалом является нержавеющая сталь;
- потолочный дырчатый лист 6 с перфорацией, расположенный в верхней части парогенератора и предназначенный для снижения коллекторного эффекта при отводе пара из парогенератора. Материалом, используемым при его изготовлении, является нержавеющая сталь;
- погруженный дырчатый лист 7, расположенный над пучком 2 теплообменных труб и предназначенный для выравнивания паровой нагрузки зеркала испарения. Основным материалом, используемым при его изготовлении, является нержавеющая сталь.
Для улучшения циркуляции котловой воды (теплоносителя второго контура) трубы теплообменного пучка парогенератора могут быть сформированы в пакеты, которые разделены между собой вертикальными межтрубными коридорами, которые показаны на фиг. 2 и на фиг. 6. Кроме того, как показано на фиг. 6, пакеты теплообменных труб теплообменного пучка парогенератора могут быть выгорожены по бокам перегородками 17, формирующими подъемный и опускной участки циркуляции котловой воды. В этом случае пар, образующийся между теплообменными трубами, не проходит в межтрубные коридоры и не препятствует опускному движению вниз более холодной котловой воды. Циркуляция котловой воды становится более интенсивной.
В другом варианте исполнения перегородками, формирующими подъемный и опускной участки циркуляции котловой воды, могут быть выгорожены только те пакеты теплообменных труб, которые расположены со стороны входного коллектора теплоносителя первого контура. Указанные перегородки выполняют из металлических листов без перфорации.
В основе конструкции парогенератора лежит следующий принцип работы. Нагретый в реакторе теплоноситель подается во входной, или раздающий, коллектор теплоносителя первого контура (один из коллекторов 3). Из раздающего коллектора теплоноситель поступает в теплообменные трубы 15, сформированные в пучок 2, и движется по ним, отдавая свою теплоту через стенку теплообменной поверхности котловой воде, и собирается в выходном, или собирающем, коллекторе теплоносителя первого контура (другой из коллекторов 3). Из собирающего коллектора с помощью циркуляционного насоса теплоноситель вновь возвращается в реактор. Корпус 1 парогенератора наполнен котловой водой до определенного уровня, который при эксплуатации поддерживается постоянным. Питательная вода подается в парогенератор через устройство 4 подвода и раздачи питательной воды. Вытекая из него, питательная вода смешивается с котловой водой и прогревается до температуры насыщения. Переданное от теплоносителя тепло расходуется на испарение котловой воды и образование пара в межтрубном пространстве парогенератора. Образующийся пар поднимается вверх и поступает к сепарационной части парогенератора, которая выполнена в виде свободного объема, сепарационных устройств или их сочетания. Пройдя сепарационную часть парогенератора, пар имеет нормируемую проектом влажность. Далее он отводится из парогенератора через пароотводящие устройства в виде патрубков 13 отвода пара и установленных перед ними потолочных дырчатых листов 6. Вырабатываемый парогенератором пар используется в паросиловом технологическом цикле выработки электроэнергии.
В общем случае устройство 5 подвода и раздачи питательной воды в аварийных режимах, устройство 8 подачи химических реагентов, потолочный дырчатый лист 6, погруженный дырчатый лист 7 являются элементами, не обязательными (факультативными) для парогенератора. Они необходимы для повышения эксплуатационной надежности парогенератора, его долговечности и т.п. и в разных конструкциях горизонтальных парогенераторов могут как присутствовать, так и отсутствовать. Устройство 5 подвода и раздачи питательной воды в аварийных режимах используется для подачи воды в парогенератор при повреждении основной линии питательной воды и при расхолаживании реакторной установки через второй контур при проектной аварии. Устройство 8 подачи химических реагентов используется при периодической промывке парогенератора от накопившихся отложений и продуктов коррозии. Через это устройство в парогенератор подается химический раствор. Погруженный дырчатый лист 7 используется для выравнивания паровой нагрузки в паровом пространстве парогенератора. Это необходимо для обеспечения сепарационных характеристик парогенератора и актуально только для парогенераторов большой мощности. Потолочный дырчатый лист 6 предназначен для формирования в паровом пространстве парогенератора равномерного профиля скоростей движения пара за счет создания сопротивления на пути его движения, что необходимо для обеспечения надежной сепарации пара в парогенераторе.
Способ сборки горизонтального парогенератора атомной электростанции осуществляется следующим образом. Из набора стальных обечаек сваркой изготавливают цилиндрический корпус 1 парогенератора, выполняют его термическую и механическую обработку. Изготавливают эллиптические днища 11, устройство 4 подвода и раздачи питательной воды, патрубки 13 отвода пара, входной и выходной коллекторы 3, теплообменные трубы 15 U-образной формы с наружным диаметром dтр и количеством Nтр. Далее сварной корпус устанавливают на опоры. В боковой поверхности входного и выходного коллекторов выполняют сверление отверстий и их обработку, устанавливают коллекторы в корпусе парогенератора и закрепляют их сваркой. Устанавливают опоры для трубного пучка теплоносителя и собирают пучок 2 теплообменных труб непосредственно в корпусе, порядно снизу вверх. Каждую трубу закрепляют в отверстии коллектора теплоносителя, проводят ее вальцовку и сварку с внутренней стороны коллектора. Устанавливают другие внутрикорпусные устройства. Устанавливают и приваривают эллиптические днища 11 к корпусу 1. В корпус парогенератора могут быть установлены такие устройства, как устройство 5 подвода и раздачи питательной воды в аварийных режимах, устройство 8 подачи химических реагентов, потолочный дырчатый лист 6, погруженный дырчатый лист 7. Эти элементы не являются обязательными для парогенератора, однако, как было указано выше, направлены на улучшение работы парогенератора, в частности на повышение эксплуатационной надежности.
Пучок 2 теплообменных труб формируют таким образом, чтобы он был наполнен теплообменными трубами 15 непрерывно снизу вверх. При этом посредством элементов дистанционирования 16 обеспечивают такие зазоры в пучке 2 теплообменных труб, которые не превышают вертикальный шаг теплообменных труб 15 в пучке 2.
Количество Nтр теплообменных труб в пучке выбирают в зависимости от наружного диаметра dтр теплообменной трубы по указанным выше соотношениям. С одной стороны, уменьшение наружного диаметра с одновременным увеличением количества труб, а также вкупе с зазорами между тепловыми трубами, не превышающими вертикальный шаг в пучке, обеспечивает увеличение теплообменной поверхности, как следствие, обеспечивают увеличение мощности парогенератора. С другой стороны, необходимо обеспечить надежную циркуляцию котловой воды (теплоносителя второго контура) в межтрубном пространстве теплообменного пучка.
Пример 1
Изготавливается парогенератор со следующими характеристиками:
- тепловая мощность Q=750 МВт;
- расход теплоносителя G-22000 м3/ч;
- теплообменная поверхность Н=6000 м2;
- теплообменные трубы имеют наружный диаметр dтр=21 мм и толщину стенки δ=1,5 мм;
- давление теплоносителя Р=16 МПа;
- компоновка труб коридорная (k=1);
- вертикальный и горизонтальный шаг труб в пучке Sв=Sг=36 мм.
Согласно заявленному техническому решению нижняя граница диапазона количества теплообменных труб, которые могут быть установлены в корпус данного парогенератора, составляет:
Верхняя граница диапазона количества теплообменных труб, которые могут быть установлены в корпус данного парогенератора, составляет:
Сравним скорости движения теплоносителя W (м/с) для варианта изготовления парогенератора, количество теплообменных труб которого попадает в полученный диапазон 1988≤Nтр≤11417, и парогенератора, количество теплообменных труб которого не попадает в полученный диапазон.
Получаем, что скорости движения теплоносителя для вариантов изготовления парогенератора, количество теплообменных труб которого попадает в полученный диапазон, составляет: 2,1 м/с≤W≤12 м/с.
Определим скорости движения теплоносителя для варианта изготовления парогенератора за пределами установленного диапазона 1988≤Nтр≤11417.
Для количества теплообменных труб больше установленного, например для величины 13000 теплообменных труб, скорость движения теплоносителя составит:
W13000=1,84 м/с.
Из примера видно, что скорость движения теплоносителя очень мала и не позволяет обеспечить эффективную теплопередачу1 (1Данные по номинальной скорости движения теплоносителя приведены в книге: "Гидродинамические и тепло-химические процессы в парогенераторах АЭС с ВВЭР", авторы: Трунов Н.Б., Логвинов С.А., Драгунов Ю.Г., М.: Энергоатомиздат, 2001, стр. 50, где указано: «Опыт проектирования горизонтальных парогенераторов позволяет считать, что оптимальная скорость теплоносителя в трубах составляет 4-6 м/с»), поэтому технико-экономические показатели парогенератора, имеющего количество теплообменных труб больше установленного диапазона, будут хуже заявленного.
Если в конструкции данного парогенератора использовать количество теплообменных труб меньше установленного, например 500 теплообменных труб, тогда W500=48 м/с. Указанная скорость движения теплоносителя при эксплуатации парогенератора приведет к сильному эрозионному износу труб теплообменного пучка и частому их повреждению, что снижает технико-экономические показатели парогенератора.
Сравним требуемую длину теплообменных труб Lтр для варианта изготовления парогенератора с указанными в примере параметрами, количество теплообменных труб которого попадает в установленный диапазон 1988≤Nтр≤11417, и парогенератора, количество теплообменных труб которого в него не попадает.
Исходя из того что 
тогда диапазон длины труб, достаточной для изготовления парогенератора, количество теплообменных труб которого попадает в установленный ранее диапазон 1988≤Nтр≤11417, составит:
7,97≤Lтр≤45 м
Дополнительно отметим, что при изготовлении парогенератора в соответствии с заявленным изобретением в качестве теплообменных труб используют бесшовные цельнотянутые трубы из аустенитной нержавеющей стали, как правило, длиной не более 30 м. В соответствии с тенденциями развития металлообрабатывающей промышленности можно ожидать, что в обозримом будущем будет возможно изготовление бесшовных цельнотянутых или горячекатаных труб длиной до 45 м.
Для варианта конструкции заданного парогенератора с количеством теплообменных труб меньше установленного, например 500 теплообменных труб, длина необходимых теплообменных труб составит: Lтр=182 м.
Бесшовные теплообменные трубы длиной 182 м промышленностью не производятся, и в ближайшей перспективе их производство не будет освоено.
Пример 2
Изготавливается парогенератор со следующими характеристиками:
- тепловая мощность Q=1000 МВт;
- расход теплоносителя G=36000 м3/ч;
- теплообменная поверхность Н=9000 м2;
- теплообменные трубы имеют наружный диаметр dтр=12 мм и толщину стенки δ=1,1 мм;
- давление теплоносителя Р=17 МПа.
Согласно заявленному техническому решению нижняя граница диапазона количества теплообменных труб, которые могут быть установлены в корпус данного парогенератора, составляет:
Верхняя граница диапазона количества теплообменных труб, которые могут быть установлены в корпус данного парогенератора, составляет:
Сравним скорости движения теплоносителя W (м/с) для варианта изготовления парогенератора, количество теплообменных труб которого попадает в полученный диапазон 6000≤Nтр≤32000, и парогенератора, количество теплообменных труб которого не попадает в полученный диапазон.
Получаем, что скорости движения теплоносителя для вариантов изготовления парогенератора, количество теплообменных труб которого попадает в полученный диапазон, составляет: 4 м/с≤W≤22 м/с.
Определим скорости движения теплоносителя для варианта изготовления парогенератора за пределами установленного диапазона 6000≤Nтр≤32000.
Для количества теплообменных труб больше установленного, например для величины 40000 теплообменных труб, скорость движения теплоносителя составит:
W40000=3,3 м/с.
Из примера видно, что скорость движения теплоносителя очень мала и не позволяет обеспечить эффективную теплопередачу, поэтому технико-экономические показатели парогенератора, имеющего количество теплообменных труб больше установленного диапазона, будут хуже заявленного.
Если в конструкции данного парогенератора использовать количество теплообменных труб меньше установленного, например 4000 теплообменных труб, тогда W4000=33 м/с. Указанная скорость движения теплоносителя при эксплуатации парогенератора приведет к сильному эрозионному износу труб теплообменного пучка, к последующей заглушке поврежденных труб, что снижает технико-экономические показатели парогенератора и срок его службы.
Сравним требуемую длину теплообменных труб Lтр для варианта изготовления парогенератора с указанными в примере параметрами, количество теплообменных труб которого попадает в установленный диапазон 6000≤Nтр≤32000, и парогенератора, количество теплообменных труб которого в него не попадает.
Исходя из того что 
тогда диапазон длины труб, достаточной для изготовления парогенератора, количество теплообменных труб которого попадает в установленный ранее диапазон 1988≤Nтр≤11417, составит:
7,46≤Lтр≤39 м
Для варианта конструкции заданного парогенератора с количеством теплообменных труб меньше установленного, например 4000 теплообменных труб, длина необходимых теплообменных труб составит: Lтр=59 м.
Бесшовные теплообменные трубы длиной 59 м промышленностью не производятся, и изготовление парогенератора для АЭС с теплообменными трубами указанной длины не представляется возможным.
Пример 3
Изготавливается парогенератор с исходными параметрами, как в примере 1, в котором теплообменные трубы имеют наружный диаметр dтр=21 мм и толщину стенки δ=1,5 мм. Согласно заявляемому изобретению количество Nтр теплообменных труб выбирается в диапазоне от 1998 до 11417 шт. Площадь Sтр проходного сечения одной теплообменной трубы составит:
Площадь fтр размещения пучка теплообменных труб, приходящаяся на одну теплообменную трубу, при их коридорной компоновке (k=1) и при одинаковых вертикальном шаге SВ и горизонтальном шаге SГ (фиг. 2), равных 36 мм, составит:
Тогда отношение площадей Sтр проходного сечения и fтр размещения пучка составит:
Следовательно, в ячейке теплообменного пучка, образованной четырьмя соседними трубами с площадью fтр=1296 мм2, 80% площади предоставлено для циркуляции котловой воды (теплоносителя второго контура), что обеспечивает возможность ее беспрепятственного движения.
Соблюдение данного условия повышает технико-экономические преимущества заявленного парогенератора, поскольку в совокупности с условиями по ограничению количества и длины теплообменных труб способствует повышению надежности парогенератора в эксплуатации.
Последнее соотношение также подтверждает, что в заявленной конструкции парогенератора пучок теплообменных труб наполняет внутренний объем корпуса парогенератора с равномерным шагом без разрывов в наполнении и величина зазора между соседними теплообменными трубами в вертикальном направлении не превышает величину вертикального шага между теплообменными трубами в пучке.
Claims (11)
1. Горизонтальный парогенератор атомной электростанции, содержащий цилиндрический корпус, два эллиптических днища, по меньшей мере один патрубок подвода питательной воды и отвода пара, входной коллектор и выходной коллектор теплоносителя первого контура, а также присоединенный к указанным коллекторам пучок теплообменных труб, отличающийся тем, что количество Nтр теплообменных труб в пучке выбрано в зависимости от наружного диаметра dтр теплообменной трубы следующим образом:
при dтр≤14 мм:
при dтр>14 мм:
причем величина зазора между соседними теплообменными трубами в вертикальном направлении не превышает величину вертикального шага между теплообменными трубами в пучке.
при dтр≤14 мм:
при dтр>14 мм:
причем величина зазора между соседними теплообменными трубами в вертикальном направлении не превышает величину вертикального шага между теплообменными трубами в пучке.
2. Парогенератор по п. 1, отличающийся тем, что в качестве теплообменных труб использованы бесшовные цельнотянутые трубы из аустенитной нержавеющей стали.
3. Парогенератор по п. 1, отличающийся тем, что в пучке теплообменных труб отношение площади проходного сечения теплообменной трубы к площади размещения пучка теплообменных труб, приходящейся на одну трубу, выбрано из условия:
где:
Sтр - площадь проходного сечения теплообменной трубы, мм2;
fтр - площадь размещения пучка теплообменных труб, приходящаяся на одну трубу, мм2.
где:
Sтр - площадь проходного сечения теплообменной трубы, мм2;
fтр - площадь размещения пучка теплообменных труб, приходящаяся на одну трубу, мм2.
4. Парогенератор по п. 1, отличающийся тем, что трубы теплообменного пучка сформированы в пакеты, которые разделены между собой вертикальными межтрубными коридорами.
5. Парогенератор по п. 4, отличающийся тем, что пакеты теплообменных труб выгорожены по бокам перегородками, формирующими подъемный и опускной участки циркуляции котловой воды.
6. Парогенератор по п. 5, отличающийся тем, что пакеты теплообменных труб, расположенные со стороны входного коллектора теплоносителя первого контура, выгорожены по бокам перегородками, формирующими подъемный и опускной участки циркуляции котловой воды.
7. Способ сборки горизонтального парогенератора атомной электростанции, включающий изготовление цилиндрического корпуса, двух эллиптических днищ, по меньшей мере одного патрубка подвода питательной воды и отвода пара, входного и выходного коллектора теплоносителя первого контура, теплообменных труб с наружным диаметром dтр и количеством Nтр, операции по установке и креплению путем приварки к корпусу коллекторов, опор для пучка теплообменных труб, формированию пучка теплообменных труб и соединению их с входным и выходным коллекторами теплоносителя первого контура, а также установку и сварку днищ с корпусом, отличающийся тем, что пучок теплообменных труб формируют, обеспечивая величину зазоров по вертикали между соседними теплообменными трубами пучка, не превышающую величину вертикального шага между теплообменными трубами, при этом количество Nтр теплообменных труб в пучке выбирают в зависимости от наружного диаметра dтр теплообменной трубы следующим образом:
при dтр≤14 мм:
при dтр>14 мм:
при dтр≤14 мм:
при dтр>14 мм:
8. Способ по п. 7, отличающийся тем, что перед установкой в корпус парогенератора в боковой поверхности входного и выходного коллектора выполняют сверление сквозных отверстий в соответствии с количеством теплообменных труб в пучке (Nтр).
9. Способ по п. 8, отличающийся тем, что теплообменные трубы закрепляют в отверстиях боковой поверхности коллекторов теплоносителя первого контура путем обварки концов труб с внутренней поверхностью коллекторов, после чего по толщине стенки коллекторов проводят гидравлическую раздачу теплообменных труб с
механической довальцовкой у наружной поверхности коллекторов до полного устранения зазора между коллекторами и теплообменными трубами.
механической довальцовкой у наружной поверхности коллекторов до полного устранения зазора между коллекторами и теплообменными трубами.
10. Способ по п. 7, отличающийся тем, что теплообменные трубы собирают в пучок непосредственно в корпусе, порядно снизу вверх.
11. Способ по п. 7, отличающийся тем, что в качестве теплообменных труб используют бесшовные цельнотянутые трубы из аустенитной нержавеющей стали длиной не более 30 м.
Priority Applications (12)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2014150430/06A RU2570992C1 (ru) | 2014-12-12 | 2014-12-12 | Горизонтальный парогенератор атомной электростанции и способ его сборки |
| KR1020177019199A KR20170103816A (ko) | 2014-12-12 | 2015-12-09 | 원자력 발전소용 수평 증기 발생기 및 그 조립 방법 |
| BR112017012527A BR112017012527A2 (pt) | 2014-12-12 | 2015-12-09 | ?gerador de vapor horizontal para usinas nucleares e seu método de montagem? |
| CA2970633A CA2970633A1 (en) | 2014-12-12 | 2015-12-09 | Horizontal steam generator for a nuclear power plants and its assembly method |
| US15/535,374 US20170336066A1 (en) | 2014-12-12 | 2015-12-09 | Horizontal Steam Generator for Nuclear Power Plants and Its Assembly Method |
| EP15866988.7A EP3236147A4 (en) | 2014-12-12 | 2015-12-09 | Horizontal steam generator for a nuclear power station and method for assembling same |
| CN201580076000.2A CN107407480B (zh) | 2014-12-12 | 2015-12-09 | 用于核电站的卧式蒸汽发生器及其组装方法 |
| JP2017550456A JP2018500581A (ja) | 2014-12-12 | 2015-12-09 | 原子力発電施設用の横置蒸気発生器、およびその組み立て方法 |
| PCT/RU2015/000788 WO2016093739A2 (ru) | 2014-12-12 | 2015-12-09 | Горизонтальный парогенератор атомной электростанции и способ его сборки |
| EA201650089A EA201650089A1 (ru) | 2014-12-12 | 2015-12-09 | Горизонтальный парогенератор атомной электростанции и способ его сборки |
| ARP150104054A AR102986A1 (es) | 2014-12-12 | 2015-12-11 | Generador de vapor horizontal de planta nuclear y método de montaje del mismo |
| JOP/2015/0312A JOP20150312B1 (ar) | 2014-12-12 | 2015-12-13 | مولد بخار افقى لمنشأة الطاقة النووية وطريقة لتجميعه |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2014150430/06A RU2570992C1 (ru) | 2014-12-12 | 2014-12-12 | Горизонтальный парогенератор атомной электростанции и способ его сборки |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2570992C1 true RU2570992C1 (ru) | 2015-12-20 |
Family
ID=54871217
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2014150430/06A RU2570992C1 (ru) | 2014-12-12 | 2014-12-12 | Горизонтальный парогенератор атомной электростанции и способ его сборки |
Country Status (12)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US20170336066A1 (ru) |
| EP (1) | EP3236147A4 (ru) |
| JP (1) | JP2018500581A (ru) |
| KR (1) | KR20170103816A (ru) |
| CN (1) | CN107407480B (ru) |
| AR (1) | AR102986A1 (ru) |
| BR (1) | BR112017012527A2 (ru) |
| CA (1) | CA2970633A1 (ru) |
| EA (1) | EA201650089A1 (ru) |
| JO (1) | JOP20150312B1 (ru) |
| RU (1) | RU2570992C1 (ru) |
| WO (1) | WO2016093739A2 (ru) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2648394C2 (ru) * | 2016-02-24 | 2018-03-26 | Андрей Витальевич Билан | Водяная камера горизонтального сетевого подогревателя |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2019132704A1 (ru) * | 2017-12-29 | 2019-07-04 | Акционерное Общество "Атомэнергопроект" | Паропроизводящая установка двухконтурного ядерного реактора с системой продувки и дренажа |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1993020386A1 (en) * | 1992-04-03 | 1993-10-14 | Vítkovice A.S. | Feed system of a heat exchanger |
| RU30928U1 (ru) * | 2003-01-21 | 2003-07-10 | Открытое Акционерное Общество "Инжиниринговая Компания "Зиомар" | Парогенератор |
| EP1927809A2 (de) * | 2006-03-31 | 2008-06-04 | ALSTOM Technology Ltd | Dampferzeuger |
| RU96214U1 (ru) * | 2010-04-05 | 2010-07-20 | Открытое акционерное общество "Ордена Трудового Красного Знамени и ордена труда ЧССР опытное конструкторское бюро "Гидропресс" | Парогенератор |
| RU100590U1 (ru) * | 2010-08-02 | 2010-12-20 | Открытое акционерное общество "Ордена Трудового Красного Знамени и ордена труда ЧССР опытное конструкторское бюро "Гидропресс" | Парогенератор |
Family Cites Families (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1714290A (en) * | 1927-11-14 | 1929-05-21 | Timken Axle Co Detroit | Wheel |
| SU235769A1 (ru) * | 1967-04-27 | 1969-01-24 | В. Ф. Титов, В. И. Гришаков , Л. В. Варенцов | Парогенератор |
| US3679384A (en) * | 1970-05-07 | 1972-07-25 | Bendix Corp | Method for forming a honeycomb structure |
| JPS528930A (en) * | 1975-07-14 | 1977-01-24 | Nippon Kokan Kk | Method of preveting oxidation of austenite stainless steel due to highhtemperature steam |
| US4223722A (en) * | 1978-10-02 | 1980-09-23 | General Electric Company | Controllable inlet header partitioning |
| SU1168771A1 (ru) * | 1984-01-06 | 1985-07-23 | Южный Филиал Всесоюзного Дважды Ордена Трудового Красного Знамени Теплотехнического Научно-Исследовательского Института Им.Ф.Э.Дзержинского | Парогенератор |
| FR2581162B1 (fr) * | 1985-04-24 | 1988-09-09 | Electricite De France | Rechauffeur d'eau alimentaire de generateur de vapeur |
| JPH01291005A (ja) * | 1988-05-19 | 1989-11-22 | Toshiba Corp | 給水加熱器 |
| JP2999053B2 (ja) * | 1992-02-27 | 2000-01-17 | 三菱重工業株式会社 | 加圧水型原子炉プラント |
| JP3300609B2 (ja) * | 1996-08-07 | 2002-07-08 | 株式会社東芝 | 熱交換器の熱交換用チューブ組立て装置および組立て方法 |
| US6626235B1 (en) * | 2001-09-28 | 2003-09-30 | Ignas S. Christie | Multi-tube heat exchanger with annular spaces |
| RU27673U1 (ru) * | 2002-09-09 | 2003-02-10 | Голицин Александр Борисович | Парогенератор |
| US20100282451A1 (en) * | 2009-05-06 | 2010-11-11 | Singh Krishna P | Heat exchanger apparatus |
| EP2278220B1 (de) * | 2009-06-24 | 2014-03-05 | Balcke-Dürr GmbH | Wärmetauscher zur Dampferzeugung für ein solarthermisches Kraftwerk |
| RU88773U1 (ru) * | 2009-06-25 | 2009-11-20 | Открытое акционерное общество "Всероссийский научно-исследовательский институт по эксплуатации атомных электростанций" (ОАО "ВНИИАЭС") | Парогенератор |
| ES2547868T3 (es) * | 2009-07-16 | 2015-10-09 | Lockheed Martin Corporation | Disposiciones de haces de tubos helicoidales para intercambiadores de calor |
| CN201503005U (zh) * | 2009-07-31 | 2010-06-09 | 华北电力大学 | 一次侧四腔室双向流动换热管压水堆蒸汽发生器 |
| RU2514359C1 (ru) * | 2012-12-18 | 2014-04-27 | Открытое акционерное общество "Машиностроительный завод "ЗиО-Подольск" (ОАО "ЗиО-Подольск") | Способ чистовой обработки глубоких отверстий |
| JP6092650B2 (ja) * | 2013-02-18 | 2017-03-08 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 熱交換器及びこれを備えたガスタービンプラント |
-
2014
- 2014-12-12 RU RU2014150430/06A patent/RU2570992C1/ru active
-
2015
- 2015-12-09 EP EP15866988.7A patent/EP3236147A4/en not_active Withdrawn
- 2015-12-09 US US15/535,374 patent/US20170336066A1/en not_active Abandoned
- 2015-12-09 WO PCT/RU2015/000788 patent/WO2016093739A2/ru active Application Filing
- 2015-12-09 KR KR1020177019199A patent/KR20170103816A/ko not_active Application Discontinuation
- 2015-12-09 CN CN201580076000.2A patent/CN107407480B/zh not_active Expired - Fee Related
- 2015-12-09 JP JP2017550456A patent/JP2018500581A/ja active Pending
- 2015-12-09 BR BR112017012527A patent/BR112017012527A2/pt not_active Application Discontinuation
- 2015-12-09 EA EA201650089A patent/EA201650089A1/ru unknown
- 2015-12-09 CA CA2970633A patent/CA2970633A1/en not_active Abandoned
- 2015-12-11 AR ARP150104054A patent/AR102986A1/es unknown
- 2015-12-13 JO JOP/2015/0312A patent/JOP20150312B1/ar active
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1993020386A1 (en) * | 1992-04-03 | 1993-10-14 | Vítkovice A.S. | Feed system of a heat exchanger |
| RU30928U1 (ru) * | 2003-01-21 | 2003-07-10 | Открытое Акционерное Общество "Инжиниринговая Компания "Зиомар" | Парогенератор |
| EP1927809A2 (de) * | 2006-03-31 | 2008-06-04 | ALSTOM Technology Ltd | Dampferzeuger |
| RU96214U1 (ru) * | 2010-04-05 | 2010-07-20 | Открытое акционерное общество "Ордена Трудового Красного Знамени и ордена труда ЧССР опытное конструкторское бюро "Гидропресс" | Парогенератор |
| RU100590U1 (ru) * | 2010-08-02 | 2010-12-20 | Открытое акционерное общество "Ордена Трудового Красного Знамени и ордена труда ЧССР опытное конструкторское бюро "Гидропресс" | Парогенератор |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2648394C2 (ru) * | 2016-02-24 | 2018-03-26 | Андрей Витальевич Билан | Водяная камера горизонтального сетевого подогревателя |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP3236147A2 (en) | 2017-10-25 |
| KR20170103816A (ko) | 2017-09-13 |
| JP2018500581A (ja) | 2018-01-11 |
| WO2016093739A2 (ru) | 2016-06-16 |
| US20170336066A1 (en) | 2017-11-23 |
| CN107407480A (zh) | 2017-11-28 |
| JOP20150312B1 (ar) | 2023-09-17 |
| CN107407480B (zh) | 2019-06-21 |
| BR112017012527A2 (pt) | 2018-02-27 |
| CA2970633A1 (en) | 2016-06-16 |
| AR102986A1 (es) | 2017-04-05 |
| EP3236147A4 (en) | 2018-10-31 |
| WO2016093739A3 (ru) | 2016-08-04 |
| EA201650089A1 (ru) | 2017-08-31 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2583324C1 (ru) | Горизонтальный парогенератор для реакторной установки с водо-водяным энергетическим реактором и реакторная установка с указанным парогенератором | |
| US10854344B2 (en) | Air-cooled heat exchanger and system and method of using the same to remove waste thermal energy from radioactive materials | |
| US6810101B2 (en) | Heat exchanger tube support structure | |
| RU2583321C1 (ru) | Парогенератор с горизонтальным пучком теплообменных труб и способ его сборки | |
| CN211929059U (zh) | 一种压水堆非能动换热器 | |
| RU2570992C1 (ru) | Горизонтальный парогенератор атомной электростанции и способ его сборки | |
| CN103534549A (zh) | 蒸汽发生器管廊流缓冲件 | |
| US20210142920A1 (en) | Nuclear steam supply and start-up system, passively-cooled spent nuclear fuel pool system and method therefor, component cooling water system for nuclear power plant, passive reactor cooling system, steam generator for nuclear steam supply system | |
| US6914955B2 (en) | Heat exchanger tube support structure | |
| KR102126338B1 (ko) | 수평 열교환 다발의 u-형상 튜브를 구비한 증기 발생기 냉각재 헤더 및 그 제조 방법 | |
| CN203880674U (zh) | 小循环倍率的管壳式高温余热蒸汽锅炉 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| QB4A | Licence on use of patent |
Free format text: LICENCE FORMERLY AGREED ON 20181031 Effective date: 20181031 |
|
| QZ41 | Official registration of changes to a registered agreement (patent) |
Free format text: LICENCE FORMERLY AGREED ON 20181031 Effective date: 20200226 |
|
| QZ41 | Official registration of changes to a registered agreement (patent) |
Free format text: LICENCE FORMERLY AGREED ON 20181031 Effective date: 20210202 |