WO2016089250A1 - Система пассивного отвода тепла из внутреннего объема защитной оболочки - Google Patents

Система пассивного отвода тепла из внутреннего объема защитной оболочки Download PDF

Info

Publication number
WO2016089250A1
WO2016089250A1 PCT/RU2015/000784 RU2015000784W WO2016089250A1 WO 2016089250 A1 WO2016089250 A1 WO 2016089250A1 RU 2015000784 W RU2015000784 W RU 2015000784W WO 2016089250 A1 WO2016089250 A1 WO 2016089250A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
heat exchanger
water
heat
pipe
sections
Prior art date
Application number
PCT/RU2015/000784
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Владимир Викторович БЕЗЛЕПКИН
Сергей Евгеньевич СЕМАШКО
Игорь Михайлович ИВКОВ
Сергей Борисович АЛЕКСЕЕВ
Теймураз Георгиевич ВАРДАНИДЗЕ
Юрий Юрьевич ПЕТРОВ
Александр Сергеевич СОЛОДОВНИКОВ
Юрий Владимирович КРЫЛОВ
Original Assignee
Акционерное общество "Научно-исследовательский и проектно-конструкторский институт энергетических технологий "АТОМПРОЕКТ" (АО "АТОМПРОЕКТ")
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority to BR112017011934-0A priority Critical patent/BR112017011934B1/pt
Priority to KR1020177017874A priority patent/KR102198440B1/ko
Priority to CA2969827A priority patent/CA2969827C/en
Priority to EP15866040.7A priority patent/EP3229239B1/en
Priority to JP2017549161A priority patent/JP6692827B2/ja
Priority to MYPI2017702043A priority patent/MY189838A/en
Application filed by Акционерное общество "Научно-исследовательский и проектно-конструкторский институт энергетических технологий "АТОМПРОЕКТ" (АО "АТОМПРОЕКТ") filed Critical Акционерное общество "Научно-исследовательский и проектно-конструкторский институт энергетических технологий "АТОМПРОЕКТ" (АО "АТОМПРОЕКТ")
Priority to UAA201707011A priority patent/UA119890C2/ru
Priority to EA201650101A priority patent/EA201650101A1/ru
Priority to US15/532,850 priority patent/US10720250B2/en
Priority to CN201580075448.2A priority patent/CN107210071B/zh
Publication of WO2016089250A1 publication Critical patent/WO2016089250A1/ru
Priority to ZA2017/04490A priority patent/ZA201704490B/en

Links

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
    • G21C—NUCLEAR REACTORS
    • G21C15/00—Cooling arrangements within the pressure vessel containing the core; Selection of specific coolants
    • G21C15/18—Emergency cooling arrangements; Removing shut-down heat
    • G—PHYSICS
    • G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
    • G21C—NUCLEAR REACTORS
    • G21C1/00—Reactor types
    • G21C1/02—Fast fission reactors, i.e. reactors not using a moderator ; Metal cooled reactors; Fast breeders
    • G21C1/028—Fast fission reactors, i.e. reactors not using a moderator ; Metal cooled reactors; Fast breeders cooled by a pressurised coolant
    • G—PHYSICS
    • G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
    • G21C—NUCLEAR REACTORS
    • G21C13/00—Pressure vessels; Containment vessels; Containment in general
    • G21C13/02—Details
    • G21C13/032—Joints between tubes and vessel walls, e.g. taking into account thermal stresses
    • G21C13/036—Joints between tubes and vessel walls, e.g. taking into account thermal stresses the tube passing through the vessel wall, i.e. continuing on both sides of the wall
    • G—PHYSICS
    • G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
    • G21C—NUCLEAR REACTORS
    • G21C9/00—Emergency protection arrangements structurally associated with the reactor, e.g. safety valves provided with pressure equalisation devices
    • G21C9/004—Pressure suppression
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28C—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA COME INTO DIRECT CONTACT WITHOUT CHEMICAL INTERACTION
    • F28C3/00—Other direct-contact heat-exchange apparatus
    • F28C3/04—Other direct-contact heat-exchange apparatus the heat-exchange media both being liquids
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D1/00—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D3/00—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium flows in a continuous film, or trickles freely, over the conduits
    • G—PHYSICS
    • G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
    • G21C—NUCLEAR REACTORS
    • G21C15/00—Cooling arrangements within the pressure vessel containing the core; Selection of specific coolants
    • G21C15/02—Arrangements or disposition of passages in which heat is transferred to the coolant; Coolant flow control devices
    • G21C15/14—Arrangements or disposition of passages in which heat is transferred to the coolant; Coolant flow control devices from headers; from joints in ducts
    • G—PHYSICS
    • G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
    • G21D—NUCLEAR POWER PLANT
    • G21D3/00—Control of nuclear power plant
    • G21D3/02—Manual control
    • G—PHYSICS
    • G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
    • G21D—NUCLEAR POWER PLANT
    • G21D3/00—Control of nuclear power plant
    • G21D3/04—Safety arrangements
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
    • Y02E30/30—Nuclear fission reactors

Definitions

  • the invention relates to the field of nuclear energy, and in particular to systems for passive heat removal from the internal volume of the protective shell of a water-water power reactor (SPOT 30), and is intended to cool the protective shell of the reactor by naturally circulating coolant (water) in the system loop.
  • SPOT 30 water-water power reactor
  • a system for passively removing heat from the internal volume of the protective structure of a nuclear reactor comprising a first heat exchanger located outside the protective structure, a second heat exchanger located inside the protective structure of the reactor.
  • the first and second heat exchangers are hydraulically connected to each other in a closed circuit using pipes containing a coolant and passing through the protective structure and the exhaust pipe from above, communicating with the external atmosphere.
  • the system also includes a tank filled with water to a predetermined level, connected to the protective structure and located near its upper wall.
  • the first heat exchanger is immersed in water in the tank and stretched vertically from the base adjacent to the bottom of the tank to the upper section, dividing the tank into two hydraulically related areas.
  • the tank is equipped with an overlap defining the first and second channels, each of which overlaps the corresponding region formed by the first vertical heat exchanger and is connected only with the corresponding region.
  • One of the channels is connected to the external air intake, and the other to the exhaust pipe, and the communication between the channels is blocked by the water in the tank when it is filled to a predetermined level.
  • a system for removing heat from a protective shell comprising a heat exchanger mounted under a protective shell, the inlet and outlet of which are passed through a protective shell and connected to a closed loop of a low-boiling coolant, including a turbine with an electric generator, located under a protective shell, a power unit with a steam generator and installations for ensuring the safety of the power unit, one of which has a hydraulic device and a steam-water turbine.
  • the heat exchanger is installed under the dome of the containment and is made in the form of two-tiered ring-shaped pipes interconnected by C-shaped finned tubes, the ends of which are directed to the wall of the containment and cover the hydraulic unit of the unit to ensure the safety of the power unit.
  • the closest analogue of the claimed invention is a system
  • SPOT disclosed in the patent of the Russian Federation for utility model RU85029, G21C15 / 18, 07.20.2009, and containing a coolant circulation circuit, including at least one heat exchanger located inside the volume of the protective shell, and a tank with a coolant reserve installed above the heat exchanger outside the volume of the protective shells interconnected by inlet and outlet pipelines.
  • the system is also equipped 5 by a steam receiving device installed in a tank with a coolant supply hydraulically connected to the latter and connected to a discharge pipe.
  • a disadvantage of the known devices is the possibility of hydraulic shock in the system.
  • the objective of the invention is to provide a system for efficiently removing heat from the reactor containment.
  • the technical result of the invention is to increase the efficiency of heat removal, the stability of the flow in the circuit (lack of water hammer) and, as a result, the reliability of the system.
  • the system of passive heat removal from the inner volume of the protective shell of the water-water power reactor comprising at least one cooling water circuit, contains a heat exchanger located inside the volume of the protective shell and including the upper and
  • the upper and lower collectors of the heat exchanger are divided into sections of the heat exchange tubes, based on the condition:
  • L is the length of the collector section
  • g is the acceleration of gravity
  • x is the average mass vapor content of the two-phase mixture in the traction section.
  • the system includes four channels, in each of which four cooling water circuits are installed,
  • the lifting pipeline includes sections made with an angle of inclination relative to the horizontal of less than 10 °, while these sections have a length of 1_UCH1 and an inner diameter of D y ⁇ , satisfying the following ratio: ⁇ ⁇ ⁇ / ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ 10, - at least a part of the lowering pipe is made with an inclination downward relative to the horizontal by an angle of at least 10 °,
  • the lowering pipe includes sections made with an angle of inclination of the relative horizontal of less than 10 °, while these sections have a length satisfying the following
  • the height of the heat exchanger tubes ensures that the condition for the presence of a turbulent convection mode on the outer surface of the heat exchanger, in which:
  • g is the acceleration of gravity
  • I characteristic size of the structure — the height of the tubes of the heat exchanger;
  • V is the kinematic viscosity coefficient of the vapor-air medium;
  • p w is the density of the vapor-air medium on the outer wall of the tube of the heat exchanger
  • the heat exchanger is located in the domed space of the containment
  • the heat exchanger section has a single-row vertical beam, - in the heat exchanger section, the step between adjacent tubes satisfies the equivalent flat wall condition.
  • the traction section refers to the part of the lifting pipeline in which the coolant is in the form of a steam-water (two-phase) mixture with an average mass vapor content of x. This section is called “traction”, because it makes the main contribution to the development of natural circulation in the circuit and determines its intensity.
  • the choice of the ratio of the section length and the inner diameter of the heat exchanger collectors was carried out on the basis of minimizing the uneven distribution of the heat carrier flow through the heat exchanger tubes, reduction of the so-called “collector effect”. Ensuring a uniform distribution of the flow through the tube is one of the main conditions for increasing the energy efficiency and productivity of heat exchangers.
  • One of the ways to improve the distribution of coolant along the channels of collector heat exchangers is to reduce pressure losses along the medium in the collector. This is achieved by reducing the length of the collector and increasing b its internal diameter within the capabilities of the technological manufacture of the apparatus and its other structural features.
  • FIG. 1 shows a design of a cooling water circuit
  • FIG. 2 shows the experimental dependence of the power of the cooling circuit SPOT 30 on the pressure of the vapor-gas medium in the tank;
  • FIG. Figure 3 shows the calculated dependence of pressure and temperature on time during the accident.
  • the claimed system is a set of circuits of cooling water circulation.
  • the claimed system consists of four completely independent channels, each of which has four such circuits.
  • the circulation circuit (Fig. 1) contains a heat exchanger (1) located inside the volume of the protective shell (in the dome space) and including the upper (2) and lower (3) collectors connected by heat exchange tubes (4) forming a single-row vertical heat-exchange bundle.
  • a steam discharge device (8) is connected to the lifting pipeline (5), which is located in the water supply tank (7) and hydraulically connected to it.
  • the steam relief device (8) is designed to eliminate condensation water hammer and an increased level of vibration in the lift pipe (5) of the system. To ensure that these functions are performed, a connecting hole is provided on the riser pipe of the steam vent device (8).
  • the upper (2) and lower (3) collectors of the heat exchanger are divided into sections of the heat exchange tubes, based on the condition:
  • L is the length of the collector section
  • D is the inner diameter of the collector
  • the design of the lifting pipeline provides the minimum height of the traction section h ⁇ , satisfying the condition:
  • AR to sopr is the total hydraulic resistance of the circuit
  • h mo is the height of the heat exchanger
  • g is the acceleration of gravity
  • x is the average mass vapor content of the two-phase mixture in the traction section.
  • the heat exchanger section has a single row vertical beam.
  • the pitch between adjacent tubes of the section preferably satisfies the condition of an equivalent planar wall.
  • the height of the heat exchanger tubes ensures that the condition for the presence of turbulent convection on the outer surface of the heat exchanger is satisfied, in which:
  • g is the acceleration of gravity
  • I characteristic size of the structure - the height of the tubes of the heat exchanger;
  • V is the kinematic viscosity coefficient of the vapor-air medium;
  • p w is the density of the vapor-air medium on the outer wall of the tube of the heat exchanger
  • Odif is the vapor diffusion coefficient.
  • the lifting pipe from the upper collectors of the heat exchanger sections to the steam discharge device is made with an inclination up 5 relative to the horizontal by an angle of at least 10 °, with the exception of some sections made with an angle of inclination of less than 10 °, having a length and inner diameter ⁇ 10.
  • the drain pipe is made with an inclination downward from the horizontal by an angle of at least 10 °, with the exception of certain sections located at an angle of less than 10 ° and having a length and inner diameter D y42 , satisfying the ratio L y42 / D y42 ⁇ 10.
  • heat exchangers (1) of the circuits are located around the perimeter on the inner wall of the containment above the 49.3 m mark.
  • the heat exchanger has a heat exchange area of 75 m.
  • the height of the heat transfer beam is 5 m and is composed of 38x3 mm vertical tubes.
  • the total heat exchange surface area of each channel is 300 m.
  • the length (L) of the upper and lower sections of the heat exchanger manifolds is 2755 mm.
  • the lower collector 20 is 219/195 mm, the lower collector is 194/174 mm.
  • the thermal capacity of the system is selected from the point of view of ensuring pressure reduction and maintenance within the design limits of the pressure inside the containment during beyond design basis reactor accidents, including accidents with severe core damage.
  • localizing valves 9 and (10) are installed, designed to cut off the heat exchanger (1) in case of leakage.
  • safety valves (not shown) are installed with a discharge of the medium ZO under the tank level (7). Yu Localizing fittings and safety valves are located in the rooms of the annular obstruction of the outer shell of the reactor building at +54.45 m.
  • the operation of the claimed system is carried out due to the natural circulation of the coolant and does not require any action to start.
  • Thermal energy is removed from the protective shell due to condensation of steam from the steam-air mixture on the outer surface of the heat exchanger (1), from which it is transferred to the water storage tank by natural circulation of the heat carrier (7).
  • the final heat removal from the water storage tank to the final absorber is carried out by evaporating water in the tank.
  • the coolant From the steam discharge device (8), the coolant enters the volume of the cooling water supply tank (7), after which the cooled coolant (water) enters through the drain pipe (6) to the heat exchanger (1).
  • the circulation circuit by evaporating water in the tank (7), heat energy is transferred from the internal volume of the protective shell to the final absorber - the surrounding atmosphere.
  • the model of the SPOT ZO circuit included a model of a heat exchanger-condenser, standard pipelines located in the tank of the containment model, and also a standard steam discharge device located in the tank with a supply of water.
  • the heat removal capacity of the studied cooling circuit and the parameters of the gas-vapor medium in the tank are as close as possible to the real conditions of the standard system in the conditions of a reactor accident. Therefore, with almost complete compliance with the geometric and parametric characteristics of the cooling circuit SPOT ZO of the natural design of the cooling circuit, the research results obtained in the model of the cooling circuit SPOT 30 are representative and can be transferred to the standard cooling circuit SPOT ZO.
  • FIG. Figure 2 shows the experimental dependence of the power of the cooling circuit SPOT ZO on the pressure of the vapor-gas medium in the tank.
  • FIG. Figure 3 shows the effect of the functioning of the SPOT ZO on the parameters inside the containment during a beyond design basis accident with depressurization of the primary circuit of the reactor installation (large diameter leak) and the failure of safety systems (line I shows the parameters without SPOT operation, and line II shows the operation without SPOT).
  • SPOT ZO showed that the specified design characteristics of the circuit are provided both in terms of heat removal efficiency and in flow stability in the circuit.
  • the entire range of the operating mode of the cooling circuit at power from the initial state to boiling water — no hydroblows and vibrations of the elements and structures of the tested circuit were observed in the tank, which could affect its operability.
  • the claimed system allows you to maintain the pressure under the shell at a level lower than the calculated one without operator intervention for a long time and in the whole spectrum of beyond design basis accidents associated with the release of mass and energy under the protective shell.

Landscapes

  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Plasma & Fusion (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • High Energy & Nuclear Physics (AREA)
  • Structure Of Emergency Protection For Nuclear Reactors (AREA)
  • Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)

Abstract

Изобретение относится к области атомной энергетики, а именно к системам пассивного отвода тепла из внутреннего объема защитной оболочки водоводяного энергетического реактора (СПОТ ЗО), и предназначено для охлаждения защитной оболочки реактора путем естественной циркуляции охлаждающей жидкости (воды) в контуре системы. Технический результат - повышение эффективности теплоотвода, устойчивости потока в контуре и, как следствие, надежности работы системы. Система включает, по меньшей мере, один контур циркуляции охлаждающей воды, содержащий теплообменник, размещенный внутри объема защитной оболочки и включающий верхний и нижний коллекторы, соединенные теплообменными трубками, подъемный и опускной трубопроводы, связанные с теплообменником, емкость запаса охлаждающей воды, размещенную выше теплообменника вне объема защитной оболочки и соединенную с опускным трубопроводом, паросбросное устройство, соединенное с подъемным трубопроводом, размещенное в емкости запаса воды и гидравлически связанное с последним. При этом верхний и нижний коллекторы теплообменника разбиты на секции теплообменных трубок, исходя из условия: L/D ≤ 20, где L - длина секции коллектора, D - внутренний диаметр коллектора.

Description

СИСТЕМА ПАССИВНОГО ОТВОДА ТЕПЛА ИЗ
ВНУТРЕННЕГО ОБЪЕМА ЗАЩИТНОЙ ОБОЛОЧКИ
ОПИСАНИЕ Изобретение относится к области атомной энергетики, а именно к системам пассивного отвода тепла из внутреннего объема защитной оболочки водоводяного энергетического реактора (СПОТ 30), и предназначено для охлаждения защитной оболочки реактора путем естественной циркуляции охлаждающей жидкости (воды) в контуре системы.
Из уровня техники известно множество конструкций систем отвода тепла из защитной оболочки реактора с использованием естественной циркуляции тепла.
В патенте РФ RU2125744, G21C15/18, 27.01.1999 раскрыта система для пассивной отвода тепла из внутреннего объема защитной конструкции ядерного реактора содержащая первый теплообменник, размещенный снаружи защитной конструкции, второй теплообменник, расположенный внутри защитной конструкции реактора. Первый и второй теплообменники гидравлически соединены друг с другом в замкнутом контуре с помощью труб, содержащих теплоноситель и проходящих через защитную конструкцию и вытяжную трубу сверху, сообщающуюся с внешней атмосферой. Система также включает резервуар, заполненный водой до заданного уровня, связанный с защитной конструкцией и расположенный вблизи ее верхней стены. Первый теплообменник погружен под воду в резервуаре и вытянут вертикально от основания, примыкающего ко дну резервуара, к верхнему участку, разделяя резервуар на две гидравлически связанные области. Резервуар снабжен перекрытием определяющим первый и второй каналы, каждый из которых перекрывает соответствующую область, образованных первым вертикальным теплообменником и соединен только с соответствующей областью. Один из каналов связан с наружным воздухозабором, а другой - с вытяжной трубой, а сообщение между каналами блокируется водой, находящейся в резервуаре, когда он заполнен до заданного уровня.
В патенте РФ RU2302674, G21C9/00, 10.07.2007 раскрыта система отвода тепла из защитной оболочки, содержащая смонтированный под защитной оболочкой теплообменник, вход и выход которого пропущены через защитную оболочку и подключены к замкнутому контуру циркуляции легкокипящего теплоносителя, включающему турбину с электрогенератором, расположенные под защитной оболочкой энергоблок с парогенератором и установки для обеспечения безопасности энергоблока, одна из которых имеет гидроустройство и пароводяную турбину. Теплообменник установлен под куполом защитной оболочки и выполнен в виде двухъярусно расположенных кольцеобразных труб, соединенных между собой С-образными оребренными трубками, концы которых направлены к стенке защитной оболочки и охватывают гидроустройство установки для обеспечения безопасности энергоблока.
Наиболее близким аналогом заявленного изобретения является система
СПОТ, раскрытая в патенте РФ на полезную модель RU85029, G21C15/18, 20.07.2009, и содержащая контур циркуляции теплоносителя, включающий по крайней мере один теплообменник, размещенный внутри объема защитной оболочки, и емкость с запасом теплоносителя, установленную выше теплообменника вне объема защитной оболочки, соединенные между собой подводящим и отводящим трубопроводами. Система также снабжена 5 пароприемным устройством, установленным в емкости с запасом теплоносителя, гидравлически связанным с последней и соединенным с отводящим трубопроводом.
Недостатком известных устройств является возможность возникновения гидроударов в системе.
ю Задачей изобретения является создание системы для эффективного отвода тепла из защитной оболочки реактора.
Техническим результатом изобретения является повышение эффективности теплоотвода, устойчивости потока в контуре (отсутствие гидроударов) и, как следствие, надежности работы системы.
15 Указанный технический результат достигается за счет того, что система пассивного отвода тепла из внутреннего объема защитной оболочки водоводяного энергетического реактора, включающая по меньшей мере один контур циркуляции охлаждающей воды, содержит теплообменник, размещенный внутри объема защитной оболочки и включающий верхний и
20 нижний коллекторы, соединенные теплообменными трубками, подъемный и опускной трубопроводы, связанные с теплообменником, емкость запаса охлаждающей воды, размещенную выше теплообменника вне объема защитной оболочки и соединенную с опускным трубопроводом, паросбросное устройство, соединенное с подъемным трубопроводом,
25 размещенное в емкости запаса воды и гидравлически связанное с последним.
При этом верхний и нижний коллекторы теплообменника разбиты на секции теплообменных трубок, исходя из условия:
L/D < 20,
где L- длина секции коллектора;
зо D - внутренний диаметр коллектора, з 5 причем конструкция подъемного трубопровода обеспечивает минимальную высоту тягового участка r y, удовлетворяющую условию:
APK conp=Apmyghmy +Apmoghmo;
hmy=(AP^onp-Apmoghmo)/Apmyg,
где АРк СОПр - суммарное гидравлическое сопротивление контура; ю hmo - высота теплообменника;
g - ускорение свободного падения;
Арту=рхв-(р'(1-х)+р"х);
Figure imgf000006_0001
где рхв- ПЛОТНОСТЬ воды в опускном трубопроводе;
15 ргв - плотность воды в подъемном трубопроводе в диапазоне высот теплообменника;
р', р" - плотность воды и пара в состоянии насыщения;
х - среднее массовое паросодержание двухфазной смеси в тяговом участке.
20 Указанный технический результат достигается также в частных вариантах реализации изобретения за счет того, что:
- система включает четыре канала, в каждом из которых установлены по четыре контура циркуляции охлаждающей воды,
- по крайней мере, часть подъемного трубопровода от верхних 25 коллекторов секций теплообменников до паросбросного устройства выполнена с наклоном вверх относительно горизонтали на угол не менее 10°,
- подъемный трубопровод включает участки, выполненные с углом наклона относительно горизонтали менее 10°, при этом указанные участки имеют длину 1_уч1 и внутренний диаметр Dy^, удовлетворяющие следующему зо соотношению: Ι^ι/Ό^ι < 10, - по крайней мере, часть опускного трубопровода выполнена с наклоном вниз относительно горизонтали на угол не менее 10°,
- опускной трубопровод включает участки, выполненные с углом наклона относительного горизонтали менее 10°, при этом указанные участки имеют длину удовлетворяющие следующему соотно
Figure imgf000007_0001
- высота теплообменных трубок обеспечивает выполнение условия наличия турбулентного режима конвекции на внешней поверхности теплообменника, при котором:
/?о>4-1012,
Figure imgf000007_0002
Ra - критерий Рэлея;
g - ускорение свободного падения;
I— характерный размер конструкции - высота трубок теплообменника; V - коэффициент кинематической вязкости паровоздушной среды;
pw - плотность паровоздушной среды на наружной стенке трубчатки теплообменника;
р30 - плотность паровоздушной среды в объеме защитной оболочки;
V
Sc = число Шмидта; вдиф - коэффициент диффузии пара.
- теплообменник размещен в подкупольном пространстве защитной оболочки,
- секция теплообменника имеет однорядный вертикальный пучок, - в секции теплообменника шаг между соседними трубками удовлетворяет условию эквивалентной плоской стенки.
В настоящей заявке тяговым участком называется часть подъемного трубопровода, в котором теплоноситель находится в виде пароводяной (двухфазной) смеси со средним массовым паросодержанием х. Данный участок называется «тяговым», потому что он вносит основной вклад в развитие естественной циркуляции в контуре и определяет её интенсивность.
Проведенные эксперименты показали, что указанные соотношения параметров системы обеспечивают наиболее эффективный теплоотвод без возникновения гидроударов и пульсаций расхода теплоносителя благодаря выбору наилучших геометрических характеристик системы - соотношения длины и внутреннего диаметра секций коллекторов теплообменника, длины тягового участка контура циркуляции, высоты теплообменных трубок и оптимальному размещению теплообменников системы в объеме защитной оболочки.
Выбор соотношения длины секции и внутреннего диаметра коллекторов теплообменника выполнялся исходя из условия минимизации неравномерности распределения расходов теплоносителя по трубкам теплообменника, т.е. снижения, так называемого, «коллекторного эффекта». Обеспечение равномерного распределения потока по трубчатке является одним из главных условий по повышению энергетической эффективности и производительности теплообменных аппаратов. Одним из способов улучшения распределения теплоносителя по каналам коллекторных теплообменников является снижение потерь давления по ходу среды в коллекторе. Это достигается путем снижения длины коллектора и увеличения б его внутреннего диаметра в пределах возможностей технологического изготовления аппарата и других его конструкционных особенностей. Для коллекторов, удовлетворяющих соотношению L/D < 20 потери давления по длине коллектора являются минимальными, а распределение расходов теплоносителя по трубкам теплообменника наиболее равномерным. При превышении указанного критерия равномерность распределения среды по каналам теплообменника ухудшается, что вызывает возникновение неустойчивости и пульсаций в общем расходе теплоносителя и, как следствие, снижение тепловой мощности теплообменника.
Конструкция изобретения пояснена чертежами, где:
на фиг. 1 показана конструкция контура циркуляция охлаждающей воды; на фиг. 2 показана экспериментальная зависимость мощности контура охлаждения СПОТ 30 от давления парогазовой среды в емкости;
на фиг. 3 показана расчетная зависимость давления и температуры от времени в процессе аварии.
Заявленная система представляет собой совокупность контуров циркуляции охлаждающей воды. В предпочтительном варианте реализации изобретения заявленная система состоит из четырех полностью независимых друг от друга каналов, в каждом из которых установлены четыре таких контура циркуляции.
Контур циркуляции (фиг. 1) содержит теплообменник (1), размещенный внутри объема защитной оболочки (в подкупольном пространстве) и включающий верхний (2) и нижний (3) коллекторы, соединенные теплообменными трубками (4), образующими однорядный вертикальный теплообменный пучок. К теплообменнику (1) подключены подъемный (5) и опускной (6) трубопроводы. Над теплообменником вне объема защитной оболочки размещена емкость (7) запаса охлаждающей воды (бак аварийного отвода тепла (БАОТ)), соединенная с опускным трубопроводом (6). При этом к подъемному трубопроводу (5) подключено паросбросное устройство (8), размещенное в емкости (7) запаса воды и гидравлически связанное с ней. Паросбросное устройство (8) предназначено для исключения конденсационных гидроударов и повышенного уровня вибрации в подъемном трубопроводе (5) системы. Для обеспечения выполнения этих функций на подъемной трубе паросбросного устройства (8) имеется соединительное отверстие.
Верхний (2) и нижний (3) коллекторы теплообменника разбиты на секции теплообменных трубок, исходя из условия:
L/D < 20,
где L - длина секции коллектора;
D - внутренний диаметр коллектора,
при этом конструкция подъемного трубопровода обеспечивает минимальную высоту тягового участка h^, удовлетворяющую условию:
Figure imgf000010_0001
+Apmoghmo;
hmy=(APK conp-Apmoghmo)/Apmyg,
где АРк сопр - суммарное гидравлическое сопротивление контура;
hmo - высота теплообменника;
g - ускорение свободного падения;
Арту=рхв-(р'(1-х)+р"х);
Figure imgf000010_0002
рхв - ПЛОТНОСТЬ воды в опускном трубопроводе; ргв - плотность воды в подъемном трубопроводе в диапазоне высот теплообменника;
р', р" - плотности воды и пара в состоянии насыщения;
х - среднее массовое паросодержание двухфазной смеси в тяговом участке.
Секция теплообменника имеет однорядный вертикальный пучок. Шаг между соседними трубками секции, предпочтительно, удовлетворяет условию эквивалентной плоской стенки.
В предпочтительном варианте реализации высота теплообменных трубок обеспечивает выполнение условия наличия турбулентного режима конвекции на внешней поверхности теплообменника, при котором:
Ко>4-1012,
Где Ra = ^. P^ ;
V Р„
Ra - критерий Рэлея;
g - ускорение свободного падения;
I - характерный размер конструкции - высота трубок теплообменника; V - коэффициент кинематической вязкости паровоздушной среды;
pw - плотность паровоздушной среды на наружной стенке трубчатки теплообменника;
р30 - плотность паровоздушной среды в объеме защитной оболочки;
V
Sc = - число Шмидта;
^диф
Одиф - коэффициент диффузии пара.
Подъемный трубопровод от верхних коллекторов секций теплообменников до паросбросного устройства выполнен с наклоном вверх 5 относительно горизонтали на угол не менее 10°, за исключением некоторых участков, выполненных с углом наклона менее 10°, имеющих длину и внутренний диаметр
Figure imgf000012_0001
< 10.
Опускной трубопровод выполнен с наклоном вниз относительно горизонтали на угол не менее 10°, за исключением отдельных участков, ю расположенных под углом менее 10° и имеющих длину и внутренний диаметр Dy42, удовлетворяющих соотношению Ly42/Dy42 < 10.
В частном варианте реализации изобретения для реакторной установки на Ленинградской АЭС-2 теплообменники (1) контуров расположены по периметру на внутренней стенке контайнмента над отметкой 49,3 м. Каждый
15 теплообменник имеет площадь теплообмена 75 м . Высота теплообменного пучка составляет 5 м и набрана из вертикальных трубок 38x3 мм. Общая площадь теплообменной поверхности каждого канала составляет 300 м . Длина (L) верхней и нижней секций коллекторов теплообменника составляет 2755 мм. При этом наружный/внутренний диаметр (D) верхнего коллектора
20 составляет 219/195 мм, нижнего коллектора - 194/174 мм.
Тепловая мощность системы выбрана из учета обеспечения снижения и поддержания в заданных проектом пределах давления внутри защитной оболочки при запроектных авариях реакторов, включая аварии с тяжелым повреждением активной зоны.
25 На подъемном (5) и опускном (6) трубопроводах установлена локализ ющая арматура (9) и (10), предназначенная для отсечения теплообменника (1) в случае его течи. Для предотвращения переопрессовки контуров СПОТ ЗО в случае аварийного закрытия отсечной арматуры установлены предохранительные клапаны (не показаны) со сбросом среды зо под уровень емкости (7). ю Локализующая арматура и предохранительные клапаны располагаются в помещениях кольцевой обстройки наружной оболочки здания реактора на отметке +54,45 м.
Работа заявленной системы осуществляется за счет естественной циркуляции теплоносителя и не требует никаких действий по запуску. Тепловая энергия из защитной оболочки отводится за счет конденсации пара из паровоздушной смеси на наружной поверхности теплообменника (1), от которого путем естественной циркуляции теплоносителя передается в емкость запаса воды (7). Окончательный отвод тепла от емкости запаса воды к конечному поглотителю осуществляется путем выпаривания воды в емкости. Из паросбросного устройства (8) теплоноситель поступает в объем емкости запаса охлаждающей воды (7), после чего охлажденный теплоноситель (вода) поступает по опускному трубопроводу (6) обратно в теплообменник (1). Таким образом, с помощью контура циркуляции путем выпаривания воды в емкости (7) осуществляется передача тепловой энергии от внутреннего объема защитной оболочки к конечному поглотителю - окружающей атмосфере.
Для экспериментального обоснования эффективности предлагаемой конструкции системы выполнен большой объем экспериментальных работ на нескольких экспериментальных установках.
Исследования проводились на полномасштабной модели контура охлаждения СПОТ 30, установленной на экспериментальном стенде ОАО ОКБМ Африкантов. Модель контура СПОТ ЗО включала в себя модель теплообменника-конденсатора, расположенные в емкости модели защитной оболочки штатные трубопроводы, а также штатное паросбросное устройство, расположенное в емкости с запасом воды. Мощность теплосъема исследуемого контура охлаждения и параметры парогазовой среды в емкости максимально приближены к реальным условиям штатной системы в условиях аварии реакторов. Поэтому при практически полном соответствии по геометрическим и параметрическим характеристикам контура охлаждения СПОТ ЗО натурной конструкции контура охлаждения результаты исследований, полученные в модели контура охлаждения СПОТ 30, являются представительными и могут быть перенесены на штатный контур охлаждения СПОТ ЗО.
Проведенные испытания полномасштабной петли контура охлаждения СПОТ ЗО показали, что при максимальной температуре охлаждающей воды 100 °С в емкости для охлаждающей воды и при заданной проектной мощности одной петли контура охлаждения давление в емкости не превышает предельного проектного давления в 500 кПа.
На фиг. 2 представлена экспериментальная зависимость мощности контура охлаждения СПОТ ЗО от давления парогазовой среды в емкости.
На фиг. 3 показано влияние функционирования СПОТ ЗО на параметры внутри защитной оболочки при запроектной аварии с разгерметизацией первого контура реакторной установки (течь большого диаметра) и отказом систем безопасности (линией I показаны параметры без работы СПОТ, а линией II - с работой СПОТ).
Проведенные испытания полномасштабной модели контура охлаждения
СПОТ ЗО показали, что заданные проектные характеристики контура обеспечиваются как по эффективности теплоотвода, так и по устойчивости потока в контуре. Во всем диапазоне режима работы контура охлаждения - на мощности от исходного состояния до кипения воды - в емкости не наблюдалось гидроударов и вибраций элементов и конструкций испытуемого контура, которые могли бы повлиять на его работоспособность. Таким образом, заявленная система позволяет поддерживать давление под оболочкой на уровне ниже расчетного без участия оператора в течение длительного времени и во всем спектре запроектных аварий, связанных с выходом массы и энергии под защитную оболочку.

Claims

ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ
1. Система пассивного отвода тепла из внутреннего объема защитной оболочки водоводяного энергетического реактора, включающая по меньшей мере один контур циркуляции охлаждающей воды, содержащий:
- теплообменник, размещенный внутри объема защитной оболочки и включающий верхний и нижний коллекторы, соединенные теплообменными трубками,
- подъемный и опускной трубопроводы, связанные с теплообменником,
- емкость запаса охлаждающей воды, размещенную выше теплообменника вне объема защитной оболочки и соединенную с опускным трубопроводом,
- паросбросное устройство, соединенное с подъемным трубопроводом, размещенное в емкости запаса воды и гидравлически связанное с последней, отличающаяся тем, что верхний и нижний коллекторы теплообменника разбиты на секции теплообменных трубок, исходя из условия:
L/D < 20,
где L - лина секции коллектора;
D - внутренний диаметр коллектора,
при этом конструкция подъемного трубопровода обеспечивает минимальную высоту тягового участка h^, удовлетворяющую условию:
APK conp=Apmyghmy +Apmoghmo,
hmy=(APK conp-Apmoghmo)/ Apmyg,
где ДРк Сопр - суммарное гидравлическое сопротивление контура;
hmo - высота теплообменника;
g - ускорение свободного падения;
Арту=рхв-(р'(1-х)+р"х);
Figure imgf000017_0001
рхв- плотность воды в опускном трубопроводе;
ргв - плотность воды в подъемном трубопроводе в диапазоне высот теплообменника;
р', р" - плотности воды и пара в состоянии насыщения;
ю х - среднее массовое паросодержание двухфазной смеси в тяговом участке.
2. Система по п.1, отличающаяся тем, что она включает четыре канала, в каждом из которых установлены по четыре контура циркуляции охлаждающей воды.
15 3. Система по п.1, отличающаяся тем, что, по крайней мере, часть подъемного трубопровода от верхних коллекторов секций теплообменников до паросбросного устройства выполнена с наклоном вверх относительно горизонтали на угол не менее 10°.
4. Система по п.З, отличающаяся тем, что подъемный трубопровод 20 включает участки, выполненные с углом наклона относительного горизонтали менее 10°, при этом указанные участки имеют длину и внутренний диаметр Dy4l, удовлетворяющие соотношению Ly4l/Dy4i < 10.
5. Система по п.1, отличающаяся тем, что, по крайней мере, часть опускного трубопровода выполнена с наклоном вниз относительно
25 горизонтали на угол не менее 10°.
6. Система по п.5, отличающаяся тем, что опускной трубопровод включает участки, выполненные с углом наклона относительно горизонтали менее 10°, при этом указанные участки имеют длину и внутренний диаметр D^, удовлетворяющие соотношению Ly^/Dy^ < 10.
5 7. Система по п.1, отличающаяся тем, что теплообмен ные трубки имеют высоту, обеспечивающую выполнение условия наличия турбулентного режима конвекции на внешней поверхности теплообменника, при котором:
/?о>4-1012, где Ra = ^ . ^ ,. ю Ra - критерий Рэлея;
g - ускорение свободного падения;
I - характерный размер конструкции - высота трубок теплообменника; V - коэффициент кинематической вязкости паровоздушной среды; pw - плотность паровоздушной среды на наружной стенке трубчатки 15 теплообменника;
р30 - плотность паровоздушной среды в объеме защитной оболочки;
V
Sc = - число Шмидта;
Одиф - коэффициент диффузии пара.
8. Система по п.1, отличающаяся тем, что теплообменник размещен в 20 подкупольном пространстве защитной оболочки.
9. Система по п.1, отличающаяся тем, что секция теплообменника имеет однорядный вертикальный пучок.
10. Система по п.1, отличающаяся тем, что в секции теплообменника шаг между соседними трубками удовлетворяет условию эквивалентной плоской
25 стенки.
PCT/RU2015/000784 2014-12-04 2015-11-16 Система пассивного отвода тепла из внутреннего объема защитной оболочки WO2016089250A1 (ru)

Priority Applications (11)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR1020177017874A KR102198440B1 (ko) 2014-12-04 2015-11-16 격납용기 내부 수동 열제거 시스템
CA2969827A CA2969827C (en) 2014-12-04 2015-11-16 Containment internal passive heat removal system
EP15866040.7A EP3229239B1 (en) 2014-12-04 2015-11-16 System for passively removing heat from inside a containment shell
JP2017549161A JP6692827B2 (ja) 2014-12-04 2015-11-16 格納容器に内蔵の受動式除熱システム
MYPI2017702043A MY189838A (en) 2014-12-04 2015-11-16 Containment internal passive heat removal system
BR112017011934-0A BR112017011934B1 (pt) 2014-12-04 2015-11-16 Sistema de remoção passiva de calor interno de confinamento
UAA201707011A UA119890C2 (ru) 2014-12-04 2015-11-16 Система пассивного отвода тепла из внутреннего объема защитной оболочки
EA201650101A EA201650101A1 (ru) 2014-12-04 2015-11-16 Система пассивного отвода тепла из внутреннего объема защитной оболочки
US15/532,850 US10720250B2 (en) 2014-12-04 2015-11-16 Containment internal passive heat removal system
CN201580075448.2A CN107210071B (zh) 2014-12-04 2015-11-16 安全壳内部的非能动除热系统
ZA2017/04490A ZA201704490B (en) 2014-12-04 2017-07-03 System for passively removing heat from inside a containment shell

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2014148910/07A RU2595639C2 (ru) 2014-12-04 2014-12-04 Система пассивного отвода тепла из внутреннего объема защитной оболочки
RU2014148910 2014-12-04

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2016089250A1 true WO2016089250A1 (ru) 2016-06-09

Family

ID=56092074

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/RU2015/000784 WO2016089250A1 (ru) 2014-12-04 2015-11-16 Система пассивного отвода тепла из внутреннего объема защитной оболочки

Country Status (15)

Country Link
US (1) US10720250B2 (ru)
EP (1) EP3229239B1 (ru)
JP (1) JP6692827B2 (ru)
KR (1) KR102198440B1 (ru)
CN (1) CN107210071B (ru)
AR (1) AR102873A1 (ru)
CA (1) CA2969827C (ru)
EA (1) EA201650101A1 (ru)
HU (1) HUE046234T2 (ru)
JO (1) JO3696B1 (ru)
MY (1) MY189838A (ru)
RU (1) RU2595639C2 (ru)
UA (1) UA119890C2 (ru)
WO (1) WO2016089250A1 (ru)
ZA (1) ZA201704490B (ru)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN108630327A (zh) * 2017-03-24 2018-10-09 国家电投集团科学技术研究院有限公司 非能动安全壳换热器系统
CN113237447A (zh) * 2021-04-21 2021-08-10 武汉钢铁有限公司 高炉炉缸侧壁碳砖厚度估算方法

Families Citing this family (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2019035669A2 (ko) 2017-08-18 2019-02-21 주식회사 엘지화학 리튬 이차전지용 음극 및 이를 포함하는 리튬 이차전지
RU2670430C1 (ru) 2017-11-30 2018-10-23 Акционерное Общество "Российский Концерн По Производству Электрической И Тепловой Энергии На Атомных Станциях" (Ао "Концерн Росэнергоатом") Способ обеспечения водородной взрывобезопасности атомной электростанции
CN110116189A (zh) * 2018-02-06 2019-08-13 中国科学院金属研究所 一种核主泵壳体铸造过程中冒口的高效补缩方法
RU2687288C1 (ru) * 2018-08-16 2019-05-13 Акционерное общество "Государственный научный центр Российской Федерации - Физико-энергетический институт имени А.И. Лейпунского" Активная зона ядерного реактора
CN109387089B (zh) * 2018-10-17 2020-06-26 中广核工程有限公司 核电厂非能动冷凝器
CN109545401B (zh) * 2018-12-19 2024-07-23 岭东核电有限公司 一种铅基快堆堆外非能动余热排出系统
RU2725161C1 (ru) * 2019-11-29 2020-06-30 федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский университет "МЭИ" (ФГБОУ ВО "НИУ "МЭИ") Охлаждаемая стенка токамака
CN112595135A (zh) * 2020-12-09 2021-04-02 哈尔滨工程大学 一种消除蒸汽冷凝诱发水锤的非能动安全系统
RU2761866C1 (ru) * 2020-12-30 2021-12-13 Акционерное Общество "Атомэнергопроект" Способ мониторинга системы пассивного отвода тепла из внутреннего объема защитной оболочки и устройство для его осуществления
CN113035393B (zh) * 2021-03-05 2022-11-18 哈尔滨工程大学 一种自驱动抽气式非能动安全壳排热系统
CN113283189B (zh) * 2021-04-30 2022-07-26 西安交通大学 安全壳与非能动安全壳空气冷却系统跨维度耦合分析方法
CN114220573A (zh) * 2021-11-02 2022-03-22 中国核电工程有限公司 一种基于二次蒸发冷却的增强型非能动安全壳热量排出系统
CN116313175A (zh) * 2023-01-10 2023-06-23 中国核电工程有限公司 安全壳热量导出系统

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5126099A (en) * 1991-02-25 1992-06-30 General Electric Company Boiling water reactor plant with hybrid pressure containment cooling system
US5303274A (en) * 1993-01-21 1994-04-12 General Electric Company Retrofittable passive containment cooling system
RU96104459A (ru) * 1996-03-05 1998-03-20 Опытное Конструкторское Бюро "Гидропресс" Система пассивного отвода тепла от ядерной энергетической установки
RU85029U1 (ru) * 2009-02-26 2009-07-20 Открытое акционерное общество "Санкт-Петербургский научно-исследовательский и проектно-конструкторский институт "АТОМЭНЕРГОПРОЕКТ" (ОАО "СПбАЭП") Система пассивного отвода тепла из внутреннего объема защитной оболочки

Family Cites Families (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4502419A (en) * 1984-05-14 1985-03-05 Westinghouse Electric Corp. Discharge tube for inhibiting stratification in feedwater headers of a steam generator
ES2001332A6 (es) * 1985-07-02 1988-05-16 Framatome Sa Generador de vapor
US5612982A (en) * 1995-07-31 1997-03-18 Westinghouse Electric Corporation Nuclear power plant with containment cooling
RU2294503C1 (ru) * 2005-07-25 2007-02-27 Борис Ергазович Байгалиев Многосекционный теплообменник
JP4834349B2 (ja) * 2005-08-18 2011-12-14 株式会社東芝 原子炉格納容器冷却設備
CN101539287B (zh) * 2009-05-06 2011-01-05 清华大学 一种蒸汽发生器
US8702013B2 (en) * 2010-02-18 2014-04-22 Igor Zhadanovsky Vapor vacuum heating systems and integration with condensing vacuum boilers
RU98060U1 (ru) * 2010-05-31 2010-09-27 Негосударственное научно-образовательное учреждение "Саранский Дом науки и техники Российского Союза научных и инженерных общественных организаций" (ННОУ "Саранский Дом науки и техники РСНИИОО") Система теплоснабжения
JP2013088158A (ja) 2011-10-14 2013-05-13 Hitachi-Ge Nuclear Energy Ltd 原子力プラントの非常用復水システムとその運用方法
CN202855317U (zh) * 2012-09-04 2013-04-03 中科华核电技术研究院有限公司 一种非能动启动冷却系统
CN102903403B (zh) * 2012-09-27 2016-04-06 中国核电工程有限公司 一种能动与非能动相结合的堆芯注水热量导出装置
CN103267423A (zh) * 2013-05-10 2013-08-28 中国核电工程有限公司 核电站安全壳内的热交换器

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5126099A (en) * 1991-02-25 1992-06-30 General Electric Company Boiling water reactor plant with hybrid pressure containment cooling system
US5303274A (en) * 1993-01-21 1994-04-12 General Electric Company Retrofittable passive containment cooling system
RU96104459A (ru) * 1996-03-05 1998-03-20 Опытное Конструкторское Бюро "Гидропресс" Система пассивного отвода тепла от ядерной энергетической установки
RU85029U1 (ru) * 2009-02-26 2009-07-20 Открытое акционерное общество "Санкт-Петербургский научно-исследовательский и проектно-конструкторский институт "АТОМЭНЕРГОПРОЕКТ" (ОАО "СПбАЭП") Система пассивного отвода тепла из внутреннего объема защитной оболочки

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See also references of EP3229239A4 *

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN108630327A (zh) * 2017-03-24 2018-10-09 国家电投集团科学技术研究院有限公司 非能动安全壳换热器系统
CN108630327B (zh) * 2017-03-24 2023-08-25 国核示范电站有限责任公司 非能动安全壳换热器系统
CN113237447A (zh) * 2021-04-21 2021-08-10 武汉钢铁有限公司 高炉炉缸侧壁碳砖厚度估算方法
CN113237447B (zh) * 2021-04-21 2023-05-26 武汉钢铁有限公司 高炉炉缸侧壁碳砖厚度估算方法

Also Published As

Publication number Publication date
HUE046234T2 (hu) 2020-02-28
EP3229239A1 (en) 2017-10-11
JP2017537332A (ja) 2017-12-14
MY189838A (en) 2022-03-11
CA2969827C (en) 2023-03-07
AR102873A1 (es) 2017-03-29
JO3696B1 (ar) 2020-08-27
EP3229239A4 (en) 2018-05-30
CA2969827A1 (en) 2016-06-09
EA201650101A1 (ru) 2017-03-31
BR112017011934A2 (pt) 2017-12-26
RU2595639C2 (ru) 2016-08-27
CN107210071B (zh) 2019-06-21
EP3229239B1 (en) 2019-07-31
KR20170105004A (ko) 2017-09-18
JP6692827B2 (ja) 2020-05-13
US10720250B2 (en) 2020-07-21
US20170372805A1 (en) 2017-12-28
CN107210071A (zh) 2017-09-26
UA119890C2 (ru) 2019-08-27
RU2014148910A (ru) 2016-06-27
ZA201704490B (en) 2022-03-30
KR102198440B1 (ko) 2021-01-07

Similar Documents

Publication Publication Date Title
WO2016089250A1 (ru) Система пассивного отвода тепла из внутреннего объема защитной оболочки
KR101665353B1 (ko) 수동형 원자로 격납보호시스템
JP2015518148A (ja) 原子力発電所用受動的格納容器空気冷却
CN102637465B (zh) 一种非能动安全壳冷却系统
KR20160014015A (ko) 수동형 원자로 냉각시스템
RU2595640C2 (ru) Система пассивного отвода тепла от водоводяного энергетического реактора через парогенератор
CN102637464A (zh) 双层混凝土安全壳非能动热量导出系统强化换热方法及装置
US5353318A (en) Pressure suppression system
KR101743911B1 (ko) 냉각재 분실 사고 원자로 냉각시스템
CA2887741C (en) Reactor containment cooling system and nuclear power plant
KR101628170B1 (ko) 피동격납부냉각계통 및 이를 구비하는 원전
CN115359930A (zh) 一种核电厂安全壳冷却过滤系统
RU2806815C1 (ru) Система пассивного отвода тепла из внутреннего объема защитной оболочки водо-водяного энергетического реактора
KR101703710B1 (ko) 히트파이프를 이용한 사용후 핵연료 피동 냉각시스템
TWI600027B (zh) 用於沸水式反應器之替代型抑壓池冷卻之方法及裝置
KR20220098791A (ko) 일체형 원자로(실시예)
US8950365B2 (en) Feed water pipe for steam generator
CN116368580A (zh) 预防堆芯熔融物熔穿rpv的安全系统及安全控制方法
JP2016003961A (ja) 原子力発電プラントの冷却システムおよび冷却方法
CN214428338U (zh) 安全壳冷却系统
CN214226529U (zh) 一种核电反应堆安全应急装置
RU2504031C1 (ru) Устройство для отвода избыточной тепловой энергии из внутреннего объема защитной оболочки атомной электростанции
CN114694857A (zh) 安全壳冷却系统
EP0681300A1 (en) Pressure suppression system
CN116994783A (zh) 非能动余热导出装置及方法

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 15866040

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 201650101

Country of ref document: EA

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 15532850

Country of ref document: US

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2969827

Country of ref document: CA

Ref document number: 2017549161

Country of ref document: JP

Kind code of ref document: A

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

REEP Request for entry into the european phase

Ref document number: 2015866040

Country of ref document: EP

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 20177017874

Country of ref document: KR

Kind code of ref document: A

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: A201707011

Country of ref document: UA

REG Reference to national code

Ref country code: BR

Ref legal event code: B01A

Ref document number: 112017011934

Country of ref document: BR

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 112017011934

Country of ref document: BR

Kind code of ref document: A2

Effective date: 20170605