WO2016034443A1 - Kältegerät und kältemaschine dafür - Google Patents

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WO2016034443A1
WO2016034443A1 PCT/EP2015/069279 EP2015069279W WO2016034443A1 WO 2016034443 A1 WO2016034443 A1 WO 2016034443A1 EP 2015069279 W EP2015069279 W EP 2015069279W WO 2016034443 A1 WO2016034443 A1 WO 2016034443A1
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WO
WIPO (PCT)
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evaporator
compressor
capillary
refrigerant
compartment
Prior art date
Application number
PCT/EP2015/069279
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Andreas BABUCKE
Stefan Holzer
Matthias Mrzyglod
Original Assignee
BSH Hausgeräte GmbH
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Publication date
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Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25D—REFRIGERATORS; COLD ROOMS; ICE-BOXES; COOLING OR FREEZING APPARATUS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • F25D11/00—Self-contained movable devices, e.g. domestic refrigerators
    • F25D11/02—Self-contained movable devices, e.g. domestic refrigerators with cooling compartments at different temperatures
    • F25D11/022—Self-contained movable devices, e.g. domestic refrigerators with cooling compartments at different temperatures with two or more evaporators

Definitions

  • the present invention relates to a refrigeration appliance, in particular a domestic refrigeration appliance, and more particularly to the construction of a refrigerator which can be used in such a refrigeration appliance.
  • Domestic refrigerators with two held at different operating temperatures storage compartments such as a freezer and a normal refrigeration compartment and a refrigerator, each having a first evaporator for cooling the first storage compartment and a second evaporator for cooling the second storage compartment in parallel branches of a refrigerant circuit, are known in the art .
  • evaporation temperatures prevail in the evaporators, each adapted to the operating temperature of the compartment to be cooled by them. For this it is necessary that different pressures can be set in the evaporators.
  • a problem in the control of the evaporation pressure results from the fact that in the course of a cooling phase of the freezer evaporator refrigerant is pumped from the evaporator of the normal refrigeration compartment, so that this evaporator can be empty at the beginning of a cooling phase of the normal refrigeration compartment.
  • This in turn means that liquid refrigerant that enters the evaporator of the normal cooling compartment at the beginning of the cooling operation phase, evaporates there at low pressure and low temperature, and that suitable for energy-efficient operation pressure in the evaporator of the normal refrigeration compartment is reached only with delay.
  • Object of the present invention is to provide a refrigerator with evaporators in parallel branches of a refrigerant circuit, which ensures a reliable energy-efficient operation and the warmer of the two evaporators from the beginning of its cooling phase of operation.
  • the object is achieved by, in a refrigerating machine with a compressor and a first and a second evaporator, which are arranged together with each upstream throttle in mutually parallel branches of a refrigerant circuit, wherein in a downstream part of the refrigerant circuit between outputs of Evaporator and an input of the compressor, a valve for blocking the flow of refrigerant from the first to the second evaporator is arranged, compressor and second capillary are tuned to continuously accumulate in a cooling operation phase of the second evaporator liquid refrigerant before the second capillary.
  • compressors and capillaries of a chiller are matched to one another so that the capillary passes through liquid refrigerant faster than the compressor can replenish it.
  • the congestion of the liquid refrigerant before the second capillary leads in a cooling phase of operation of the second evaporator, the congestion of the liquid refrigerant before the second capillary to the fact that no refrigerant vapor reaches the capillary and that only liquid refrigerant can pass through the capillary. Furthermore, the congestion causes the amount of liquid refrigerant in the second evaporator to remain constantly small and therefore the compressor can maintain a low pressure and a correspondingly low evaporation temperature in the second evaporator.
  • the liquid refrigerant that accumulates during a cooling operation phase of the second evaporator, after the end of this cooling operation phase, in a cooling operation phase of the first evaporator, are fed into this in order to have there in a short time a sufficient amount of liquid refrigerant available.
  • the mass flow rates of compressor and first Throttle preferably coordinated with each other to pass in a cooling operation phase of the first evaporator liquid refrigerant and refrigerant vapor.
  • the first evaporator dammed liquid refrigerant from a previous cooling phase of the second evaporator is available, then it can flow continuously through the first capillary into the first evaporator until the supply of liquid refrigerant is consumed.
  • a large amount of liquid refrigerant enters the first evaporator, and an energy-efficient, high evaporation temperature is achieved in the first evaporator even in the shortest time, if it was completely pumped empty before the beginning of its cooling operation phase.
  • the required tuning of compressor and second capillary can be made by the designer of the chiller by appropriate selection of compressor and capillary; however, a variable capacity compressor may also be combined with a control unit configured to adjust the capacity of the compressor high enough in a cooling operation phase of the second evaporator to create a jam of the liquid refrigerant upstream of the second capillary.
  • a control of the compressor power can in particular take into account changing ambient temperatures. The higher this is, the higher must be the capacity of the compressor in order to build up sufficient pressure for liquefying the refrigerant in front of the capillary.
  • a refrigerant collector in the refrigerant circuit may be arranged upstream of the second capillary.
  • a refrigerant collector may conveniently be arranged downstream of a frame heater to buffer by the evaporator operation related pressure fluctuations that could lead to the formation of steam in the frame heater, from this.
  • the refrigerant collector may be formed by a chamber inserted into the refrigerant pipe; however, usually other-purpose components of the refrigerant circuit may also be used as collectors, for example, by using tubes of large cross section for refrigerant pipes in the upstream part of the refrigerant cycle, or by making a dryer of a larger volume required for the dry function. Such a dryer will generally only be partially filled with desiccant in order to be able to absorb liquid refrigerant in large quantities.
  • a stop valve is preferably arranged which, after the end of a cooling operation phase of the second evaporator, allows the liquid refrigerant jammed upstream of the stop valve to be trapped in a subsequent cooling operation phase of the first evaporator to have available and to feed there immediately.
  • a control unit may be configured, at the beginning of a cooling operation phase of the second evaporator, with the compressor already running, to keep the stop valve closed for a while.
  • the pressure in the second evaporator is low enough to lead to the immediate evaporation of the incoming refrigerant and thus to prevent a temporary heat input into the second evaporator by non-evaporating refrigerant.
  • control unit may be set up to continue operating the compressor for a while at the end of the cooling operation phase of an evaporator, with the stop valve closed.
  • After-running of the compressor after a cooling operation phase of the first evaporator helps to reduce in a subsequent standstill phase of the compressor, the pressure difference between the two evaporators, thus minimizing any leakage of refrigerant through the shut-off valve from the first to the second evaporator.
  • the refrigerating machine may comprise a directional control valve which, in a manner known per se, connects an outlet of the compressor optionally to the first or to the second capillary. If no stop valve is present, this directional control valve preferably connects its output to the first capillary when the compressor is stationary. In this way, although at a standstill of the compressor to a pressure equalization between the first evaporator and the upstream part of the refrigerant circuit, for the second evaporator, in which the energy disadvantages of the pressure compensation due to its generally lower operating temperature are greater than the first evaporator, However, the pressure compensation can be prevented.
  • Subject of the invention is also a refrigerator, in particular a household refrigerator with a refrigerator as described above and with two cooled by the evaporators of the refrigerator storage compartments.
  • a control unit of this refrigeration device can be set up to cool both compartments successively when cooling is required in one of the compartments and in this way to achieve long compressor operating phases.
  • the second compartment and then the first one is cooled.
  • the temperature difference against which the chiller works can be kept smaller than in the opposite order, which in turn contributes to the energy efficiency of the operation.
  • the control unit is suitably set up to detect the temperature of the other compartment at the beginning of its cooling operation phase and a temperature of the other Compartment at which it terminates this cooling phase, on the basis of the detected temperature and a given target temperature of the other compartment, ie individually for each cooling phase of the other compartment.
  • FIG. 1 shows a schematic representation of the refrigerant circuit of a refrigeration device according to the invention
  • Fig. 2 shows the temporal evolution of the electrical power consumption of a
  • FIG. 1 Normal refrigeration compartment evaporator during operation of the refrigerator of FIG. 1; and Fig. 3 shows the evolution of the temperature of a compartment of the refrigerator in the course of
  • the refrigerant circuit shown in Fig. 1 comprises in a conventional manner a compressor 1 with a compressed refrigerant outlet 2 and an inlet 3 for refrigerant suction.
  • a condenser 5, a dryer 6, a stop valve 7 and a directional control valve 8 are arranged in order.
  • a frame heater 23 may be inserted into the refrigerant line 4.
  • the refrigerant line 4 divides into two branches 9, 10.
  • the directional control valve 8 and the stop valve 7 could be fused into a single valve which, in addition to the two positions shown in FIG. 1, in which the directional control valve transfers the condenser 5 either to the branch 9 or to the branch 10 connects, has a position in which none of the branches 9, 10 is a connection.
  • the branches 9, 10 are each a capillary 1 1 or 12 and an evaporator 13 and 14 connected in series.
  • Each of the two evaporators 13, 14 cools a compartment 15 or 16 of the refrigerator.
  • the mean operating temperature of the compartment 15 is higher than that of the compartment 16, for example, the compartment 15 may be a normal refrigerating compartment and the compartment 16 may be a freezing compartment of the refrigerating appliance.
  • the two branches 9, 10 meet again at a confluence 17.
  • a check valve 18 is arranged between an outlet of the evaporator 14 and the confluence 17, which allows a flow of refrigerant from the evaporator 14 to the compressor 1, but blocks in the opposite direction.
  • An electronic control unit 19 is connected to temperature sensors 20, 21 on the compartments 15, 16 to control the operation of the compressor 1 and the position of the stop valve 7 and the directional control valve 8 based on the temperatures measured there.
  • the capillary n of the normal cooling compartment 15 has, given a pressure drop of the refrigerant, two mass flow rates, a high value for liquid and a low for gaseous refrigerant.
  • the mass flow rate of the compressor 1 is either, if it is a fixed speed compressor, specified by design or, in the case of a variable speed compressor, set by the control unit 19 to a value which is between the flow rates of the capillary n.
  • the capillary 12 has at the same pressure drop a much smaller mass flow rate than the capillary 1 1.
  • the flow rate of the capillary 12 is even for liquid refrigerant even lower than the flow rate of the compressor 1, so that the rate at which the refrigerant in the Condenser 5 condenses, is higher than that, with which it can flow through the capillary 12.
  • the dryer 6 is formed as a refrigerant collector 22, that is, the housing of the dryer 6 is only partially filled with absorber material, the The rest is empty to make room for the liquid refrigerant.
  • the control unit 19 can operate according to different methods.
  • Cooling demand in one of the compartments 15, 16 is detected when the compartment 15 or 16 associated with the temperature sensor 20 and 21 indicates a temperature greater than T on . If this is the case, the compressor is turned on and operates until the relevant compartment has cooled to T off .
  • control unit 19 switches on the compressor 1 as soon as the switch-on temperature T on applicable for this compartment is exceeded in one of the compartments 15, 16, but then controls, independently of which, in which of the compartments 15, 16 Cooling demand has occurred, the directional control valve 8, to connect the capillary 12 with the condenser 5, and thus to cool the freezer compartment 16.
  • the condenser is still at ambient temperature, and the temperature difference between the evaporator 16 and the condenser 5 to be overcome is relatively low.
  • the temperature T in the evaporator 13 initially decreases at the time t0, since refrigerant is sucked out of the evaporator 13 by the operation of the compressor 1, thereby lowering its evaporation temperature.
  • the freezer compartment 16 when due to refrigeration demand of the refrigerating compartment 15, the freezer compartment 16 is cooled beforehand, the temperature of which only varies by a narrow interval around Ttarget, so that the mean temperature of the freezer compartment 16 further coincides with the target temperature Ttarget, which would not be the case As illustrated in FIG. 3 by a dashed curve, the cooling operating phase would only be terminated when T off is reached .
  • liquid refrigerant Due to the low mass flow rate of the capillary 12, liquid refrigerant has accumulated in front of the capillary 12 during the cooling operation of the freezer compartment 16 between tO and t1. If at time t1, the directional control valve 8 is switched to connect the capillary 1 1 with the condenser 5, the liquid refrigerant accumulated in the dryer 6 flows rapidly through the capillary 1 1, there is a rapid pressure increase in the evaporator 13 and accordingly a rapid increase in its evaporation temperature. This decreases again as soon as the stock of pent-up liquid refrigerant from the capillary 1 1 is consumed and, from the time t2, liquid refrigerant and refrigerant vapor as mixture through the capillary 1 1 flow.
  • the mean mass flow rate of the capillary n which is reduced from this point in time t2, leads to a low pressure reduction and a corresponding lowering of the evaporation temperature to a value of a few degrees below 0 ° C.
  • the control unit 19 turns off the compressor 1, and the temperature of the evaporator 13 approaches that of the compartment 15 which it has cooled.
  • the control unit 19 detects cooling demand in the freezer compartment 16.
  • the evaporator 1 is operated until the switch- off temperature T off of the freezer compartment is reached at the time t5.
  • the compressor 1 is now switched off, since the temperature sensor 20 of the normal cooling compartment 15 has not detected any refrigeration requirement yet. It would also be conceivable, here in analogy to the above connect a cooling operation phase of the evaporator 13, again, as shown in Fig.
  • the temperature of the evaporator 13 is detected at the beginning of its cooling operation phase, and the cooling operation phase is terminated as soon as the temperature detected by the sensor 20 as far below the target temperature T ta rget the normal cooling compartment 15 is located, as it has been at the beginning of the cooling operation phase above.
  • the stop valve 7 is first closed and the compressor 1 is then operated for a while thereafter. In this way, the amount of liquid refrigerant left in the evaporator 14 after the cooling operation phase is reduced, and the resulting evaporative cooling cools the freezer compartment.
  • the refrigerant evaporated in this way can no longer be used at one subsequent cooling operation phase of the evaporator 14 are displaced in liquid form of inflowing refrigerant.

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Abstract

Kältemaschine mit einem Verdichter (1), einem ersten und einem zweiten Verdampfer (13, 14), die zusammen mit jeweils einer vorgeschalteten Kapillare (11, 12) in zueinander parallelen Zweigen (9, 10) eines Kältemittelkreises (4) angeordnet sind, wobei in einem stromabwärtigen Teil des Kältemittelkreises (4) zwischen Ausgängen der Verdampfer (13, 4) und einem Eingang (3) des Verdichters (1) ein Ventil (18) zum Sperren eines Kältemittelflusses vom ersten Verdampfer (13) zum zweiten Verdampfer (14) angeordnet ist, dadurch gekennzeichnet, dass Verdichter (1) und zweite Kapillare (12) aufeinander abgestimmt sind, um in einer Kühlbetriebsphase des zweiten Verdampfers (14) flüssiges Kältemittel vor der zweiten Kapillare (12) kontinuierlich aufzustauen.

Description

Kältegerät und Kältemaschine dafür
Die vorliegende Erfindung betrifft ein Kältegerät, insbesondere ein Haushaltskältegerät, und speziell den Aufbau einer in einem solchen Kältegerät verwendbaren Kältemaschine. Haushaltskältegeräte mit zwei auf verschiedenen Betriebstemperaturen gehaltenen Lagerfächern wie etwa einem Gefrierfach und einem Normalkühlfach und einer Kältemaschine, die je einen ersten Verdampfer zum Kühlen des ersten Lagerfachs und einen zweiten Verdampfer zum Kühlen des zweiten Lagerfachs in zueinander parallelen Zweigen eines Kältemittelkreises aufweist, sind an sich bekannt. Um einen energieeffizienten Betrieb eines solchen Kältegeräts zu ermöglichen, ist es wünschenswert, wenn in den Verdampfern unterschiedliche, jeweils an die Betriebstemperatur des von ihnen zu kühlenden Fachs angepasste Verdampfungstemperaturen herrschen. Dafür ist es notwendig, dass in den Verdampfern unterschiedliche Drücke eingestellt werden können. Ein Problem bei der Steuerung des Verdampfungsdrucks ergibt sich daraus, dass im Laufe einer Kühlbetriebsphase des Gefrierfachverdampfers auch aus dem Verdampfer des Normalkühlfachs Kältemittel abgepumpt wird, so dass dieser Verdampfer zu Beginn einer Kühlbetriebsphase des Normalkühlfachs leer sein kann. Dies wiederum führt dazu, dass flüssiges Kältemittel, das zu Beginn der Kühlbetriebsphase in den Verdampfer des Normalkühlfachs gelangt, dort bei niedrigem Druck und niedriger Temperatur verdampft, und dass ein für einen energieeffizienten Betrieb geeigneter Druck im Verdampfer des Normalkühlfachs erst mit Verzögerung erreicht wird.
Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es, eine Kältemaschine mit Verdampfern in zueinander parallelen Zweigen eines Kältemittelkreises anzugeben, die einen zuverlässig energieeffizienten Betrieb auch des wärmeren der beiden Verdampfer von Beginn seiner Kühlbetriebsphase an gewährleistet.
Die Aufgabe wird gelöst, indem bei einer Kältemaschine mit einem Verdichter und einem ersten und einem zweiten Verdampfer, die zusammen mit jeweils einer vorgeschalteten Drosselstelle in zueinander parallelen Zweigen eines Kältemittelkreises angeordnet sind, wobei in einem stromabwärtigen Teil des Kältemittelkreises zwischen Ausgängen der Verdampfer und einem Eingang des Verdichters ein Ventil zum Sperren des Kältemittelflusses vom ersten zum zweiten Verdampfer angeordnet ist, Verdichter und zweite Kapillare aufeinander abgestimmt sind, um in einer Kühlbetriebsphase des zweiten Verdampfers flüssiges Kältemittel vor der zweiten Kapillare kontinuierlich aufzustauen. Herkömmlicherweise sind Verdichter und Kapillare einer Kältemaschine so aufeinander abgestimmt, dass die Kapillare flüssiges Kältemittel schneller durchläset, als der Verdichter es nachliefern kann. Dies hat zur Folge, dass, wenn am Eingang der Kapillare kein flüssiges Kältemittel mehr vorliegt, stattdessen Kältemitteldampf in die Kapillare eintritt. Die Dichte des Dampfes ist erheblich niedriger als die des flüssigen Kältemittels, so dass der Massendurchsatz der Kapillare auf einen Wert absinkt, der niedriger ist als der Massendurchsatz des Verdichters, mit der Folge, dass sich Kältemitteldampf vor der Kapillare staut und verflüssigt. Sobald diese Flüssigkeit die Kapillare erreicht, steigt deren Massendurchsatz wieder. Indem sich somit im Laufe einer Kühlbetriebsphase an der Kapillare flüssiges Kältemittel und Dampf ständig abwechseln, wird ein Massendurchsatz der Kapillare erreicht, der im Mittel dem des Verdichters gleicht. Auf diese Weise ist ein im Mittel stationärer Kühlbetrieb möglich, ohne dass es einer genauen Anpassung der Massendurchsätze von Kapillare und Verdichter bedarf.
Bei der erfindungsgemäßen Kältemaschine hingegen führt in einer Kühlbetriebsphase des zweiten Verdampfers der Stau des flüssigen Kältemittels vor der zweiten Kapillare dazu, dass kein Kältemitteldampf die Kapillare erreicht und dass nur flüssiges Kältemittel durch die Kapillare hindurchtreten kann. Des weiteren bewirkt der Stau, dass die Menge an flüssigen Kältemittel im zweiten Verdampfer ständig klein bleibt und deshalb der Verdichter einen niedrigen Druck und eine dementsprechend niedrige Verdampfungstemperatur im zweiten Verdampfer aufrecht erhalten kann.
Das flüssige Kältemittel, das sich während einer Kühlbetriebsphase des zweiten Verdampfers aufstaut, kann nach Ende dieser Kühlbetriebsphase, in einer Kühlbetriebsphase des ersten Verdampfers, in diesen eingespeist werden, um dort in kurzer Zeit eine ausreichende Menge an flüssigem Kältemittel zur Verfügung zu haben.
Um in dem ersten Verdampfer eine höhere Verdampfungstemperatur zu gewährleisten als im zweiten Verdampfer, sind die Massendurchsätze von Verdichter und erste Drosselstelle vorzugsweise aufeinander abgestimmt, um in einer Kühlbetriebsphase des ersten Verdampfers flüssiges Kältemittel und Kältemitteldampf durchzulassen.
Wenn zu Beginn der Kühlbetriebsphase des ersten Verdampfers aufgestautes flüssiges Kältemittel aus einer vorhergehenden Kühlbetriebsphase des zweiten Verdampfers zur Verfügung steht, dann kann dieses über die erste Kapillare so lange kontinuierlich in den ersten Verdampfer fließen, bis der Vorrat an flüssigem Kältemittel aufgezehrt ist. So gelangt in kürzester Zeit eine große Menge an flüssigem Kältemittel in den ersten Verdampfer, und eine energieeffiziente, hohe Verdampfungstemperatur wird im ersten Verdampfer selbst dann in kürzester Zeit erreicht, wenn dieser vor Beginn seiner Kühlbetriebsphase komplett leergepumpt war.
Die erforderliche Abstimmung von Verdichter und zweiter Kapillare kann vom Konstrukteur der Kältemaschine durch geeignete Auswahl von Verdichter und Kapillare vorgenommen werden; es kann aber auch einen Verdichter mit variabler Förderleistung mit einer Steuereinheit kombiniert sein, die eingerichtet ist, um in einer Kühlbetriebsphase des zweiten Verdampfers die Förderleistung des Verdichters hoch genug einzustellen, um einen Stau des flüssigen Kältemittels vor der zweiten Kapillare zu erzeugen. Eine solche Steuerung der Verdichterleistung kann insbesondere wechselnden Umgebungstemperaturen Rechnung tragen. Je höher diese ist, um so höher muss die Förderleistung des Verdichters sein, um einen zum Verflüssigen des Kältemittels ausreichenden Druck vor der Kapillare aufzubauen. Bei niedriger Umgebungstemperatur würde hingegen eine niedrigere Förderleistung für die Verflüssigung ausreichen, und eine zu hohe Förderleistung kann sogar dazu führen, dass zu viel flüssiges Kältemittel vor der Kapillare gestaut wird und die Verdampfungstemperatur im zweiten Verdampfer unnötig tief wird.
Um das flüssige Kältemittel aufzunehmen, kann ein Kältemittelsammler im Kältemittelkreis stromaufwärts von der zweiten Kapillare angeordnet sein. Ein solcher Kältemittelsammler kann zweckmäßigerweise stromabwärts von einer Rahmenheizung angeordnet sein, um durch den Verdampferbetrieb bedingte Druckschwankungen, die zur Dampfbildung in der Rahmenheizung führen könnten, von dieser abzupuffern. Der Kältemittelsammler kann durch eine in die Kältemittelleitung eingefügte Kammer gebildet sein; es können aber auch üblicherweise einem anderen Zweck dienende Komponenten des Kältemittelkreises als Sammler genutzt werden, indem beispielsweise für Kältemittelleitungen im stromaufwärtigen Teil des Kältemittelkreises Rohre mit großem Querschnitt verwendet werden oder indem ein Trockner mit größerem Volumen als für die Trockenfunktion erforderlich ausgebildet ist. Ein solcher Trockner wird, um flüssiges Kältemittel in großer Menge aufnehmen zu können, im Allgemeinen nur zum Teil mit Trockenmittel gefüllt sein.
In dem stromaufwärtigen Teil des Kältemittelkreises zwischen einem Ausgang des Verdichters und Eingängen der Verdampfer ist vorzugsweise ein Stoppventil angeordnet, das es ermöglicht, nach Ende einer Kühlbetriebsphase des zweiten Verdampfers das stromaufwärts vom Stoppventil gestaute flüssige Kältemittel einzuschließen, um es bei einer anschließenden Kühlbetriebsphase des ersten Verdampfers zur Verfügung zu haben und sofort dort einspeisen zu können.
Eine Steuereinheit kann eingerichtet sein, zu Beginn einer Kühlbetriebsphase des zweiten Verdampfers, bei bereits laufendem Verdichter, das Stoppventil noch eine Zeitlang geschlossen zu halten. So kann sichergestellt werden, dass in dem Moment, in dem das Stoppventil öffnet, der Druck im zweiten Verdampfer niedrig genug ist, um zur sofortigen Verdampfung des eintretenden Kältemittels zu führen und so einen zeitweiligen Wärmeeintrag in den zweiten Verdampfer durch nicht verdampfendes Kältemittel zu verhindern.
Umgekehrt kann die Steuereinheit eingerichtet sein, am Ende der Kühlbetriebsphase eines Verdampfers, bei geschlossenem Stoppventil, den Verdichter noch eine Zeitlang weiter zu betreiben. Ein Nachlaufen des Verdichters nach einer Kühlbetriebsphase des ersten Verdampfers trägt dazu bei, in einer darauffolgenden Stillstandsphase des Verdichters die Druckdifferenz zwischen den beiden Verdampfern zu verringern und so einen eventuellen Leckstrom von Kältemittel über das gesperrte Ventil vom ersten zum zweiten Verdampfer zu minimieren. Im Anschluss an eine Kühlbetriebsphase des zweiten Verdampfers kann auf diese Weise Kältemittel in einen Hochdruckbereich des Kältemittelkreises verlagert und die Menge an flüssigem Kältemittel im zweiten Verdampfer verringert werden, so dass die Gefahr, dass zu Beginn einer anschließenden Kühlbetriebsphase des zweiten Verdampfers flüssiges Kältemittel aus diesem verdrängt wird und in einer zum Verdichter führenden Saugleitung nutzlos verdampft, verringert ist.
Die Kältemaschine kann ein Wegeventil umfassen, das in an sich bekannter Weise einen Ausgang des Verdichters wahlweise mit der ersten oder mit der zweiten Kapillare verbindet. Wenn kein Stoppventil vorhanden ist, verbindet dieses Wegeventil vorzugsweise bei stehendem Verdichter dessen Ausgang mit der ersten Kapillare. Auf diese Weise kommt es zwar bei einem Stillstand des Verdichters zu einem Druckausgleich zwischen dem ersten Verdampfer und dem stromaufwärtigen Teil des Kältemittelkreises, für den zweiten Verdampfer, bei dem die energetischen Nachteile des Druckausgleichs aufgrund seiner im Allgemeinen niedrigeren Betriebstemperatur größer sind als beim ersten Verdampfer, kann der Druckausgleich jedoch verhindert werden.
Erfindungsgegenstand ist auch ein Kältegerät, insbesondere ein Haushaltskältegerät mit einer Kältemaschine wie oben beschrieben und mit zwei von den Verdampfern der Kältemaschine gekühlten Lagerfächern.
Eine Steuereinheit dieses Kältegeräts kann eingerichtet sein, bei Kühlbedarf in einem der Fächer beide Fächer sukzessive zu kühlen und auf diese Weise lange Verdichterbetriebsphasen zu erzielen.
Vorzugsweise wird in jeder dieser Verdichterbetriebsphasen zuerst das zweite Fach und dann das erste gekühlt. Da die Betriebstemperatur des zweiten Fachs im Allgemeinen niedriger als die des ersten ist, kann auf diese Weise die Temperaturdifferenz, gegen die die Kältemaschine anarbeitet, kleiner gehalten werden als bei der entgegengesetzten Reihenfolge, was wiederum zur Energieeffizienz des Betriebs beiträgt.
Wenn immer dann, wenn in einem der beiden Fächer Kühlbedarf besteht, auch das andere gekühlt wird, dann setzt die Kühlbetriebsphase dieses anderen Fachs im Allgemeinen bei einer niedrigeren Temperatur ein als derjenigen, bei der Kühlbedarf des anderen Fachs festgestellt würde. Damit dies nicht zu einer Absenkung der mittleren Fachtemperatur und damit wiederum zu erhöhtem Energiebedarf führt, ist die Steuereinheit zweckmäßigerweise eingerichtet, die Temperatur des anderen Fachs zu Beginn von dessen Kühlbetriebsphase zu erfassen und eine Temperatur des anderen Fachs, bei der sie diese Kühlbetriebsphase beendet, anhand der erfassten Temperatur und einer vorgegebenen Zieltemperatur des anderen Fachs, d.h. individuell für jede Kühlbetriebsphase des anderen Fachs, festzulegen.
Indem die Temperatur, bei der die Kühlbetriebsphase beendet wird, um so höher gewählt wird, je niedriger die zu Beginn der Kühlbetriebsphase des anderen Fachs erfasste Temperatur war, dann ist es möglich, die mittlere Temperatur des anderen Fachs unverändert zu halten.
Weitere Merkmale und Vorteile der Erfindung ergeben sich aus der nachfolgenden Beschreibung von Ausführungsbeispielen unter Bezugnahme auf die beigefügten Figuren. Es zeigen:
Fig. 1 eine schematische Darstellung des Kältemittelkreislaufs eines erfindungsgemäßen Kältegeräts;
Fig. 2 die zeitliche Entwicklung der elektrischen Leistungsaufnahme eines
Verdichters und der Verdampfungstemperatur eines
Normalkühlfachverdampfers beim Betrieb des Kältegeräts aus Fig. 1 ; und Fig. 3 die Entwicklung der Temperatur eines Fachs des Kältegeräts im Laufe der
Zeit.
Der in Fig. 1 gezeigte Kältemittelkreislauf umfasst in fachüblicher Weise einen Verdichter 1 mit einem Ausgang 2 für verdichtetes Kältemittel und einen Eingang 3 zum Ansaugen von Kältemittel. An einer von dem Ausgang 2 ausgehenden Kältemittelleitung 4 sind der Reihe nach ein Verflüssiger 5, ein Trockner 6, ein Stoppventil 7 und ein Wegeventil 8 angeordnet. Zwischen dem Verflüssiger 5 und dem Trockner 8 kann eine Rahmenheizung 23 in die Kältemittelleitung 4 eingefügt sein. An dem Wegeventil 8 teilt sich die Kältemittelleitung 4 auf zwei Zweige 9, 10 auf.
Wegeventil 8 und Stoppventil 7 könnten abweichend von der Darstellung der Fig. 1 zu einem einzigen Ventil verschmolzen sein, das zusätzlich zu den zwei in Fig. 1 gezeigten Stellungen, in denen das Wegeventil den Verflüssiger 5 entweder mit dem Zweig 9 oder mit dem Zweig 10 verbindet, eine Stellung aufweist, in der zu keinem der Zweige 9, 10 eine Verbindung besteht. An den Zweigen 9, 10 sind jeweils eine Kapillare 1 1 bzw. 12 und ein Verdampfer 13 bzw. 14 in Reihe verbunden. Jeder der beiden Verdampfer 13, 14 kühlt ein Fach 15 bzw. 16 des Kältegeräts. Die mittlere Betriebstemperatur des Fachs 15 ist höher als die des Fachs 16, zum Beispiel kann es sich beim Fach 15 um ein Normalkühlfach und beim Fach 16 um ein Gefrierfach des Kältegeräts handeln.
Die beiden Zweige 9, 10 treffen an einem Zusammenfluss 17 wieder aufeinander. Im Zweig 10 ist zwischen einem Ausgang des Verdampfers 14 und dem Zusammenfluss 17 ein Rückschlagventil 18 angeordnet, das einen Fluss von Kältemittel vom Verdampfer 14 zum Verdichter 1 zulässt, in Gegenrichtung aber sperrt.
Eine elektronische Steuereinheit 19 ist mit Temperatursensoren 20, 21 an den Fächern 15, 16 verbunden, um anhand der dort gemessenen Temperaturen den Betrieb des Verdichters 1 sowie die Stellung von Stoppventil 7 und Wegeventil 8 zu steuern.
Die Kapillare n des Normalkühlfachs 15 weist bei gegebenem Druckabfall des Kältemittels zwei Massendurchsatzwerte, einen hohen Wert für flüssiges und einen niedrigen für gasförmiges Kältemittel auf. Der Massendurchsatz des Verdichters 1 ist entweder, wenn es sich um einen Verdichter mit fester Drehzahl handelt, bauartbedingt vorgegeben oder, im Falle eines drehzahlgeregelten Verdichters, durch die Steuereinheit 19 auf einen Wert eingestellt, der zwischen den Durchsatzwerten der Kapillare n liegt. Dadurch staut sich in einer Kühlbetriebsphase des Verdampfers 13 Kältemitteldampf vor der Kapillare 1 1 und kondensiert. Wenn ein Tropfen des Kondensats die Kapillare 1 1 erreicht und in diese eindringt, nimmt ihr Massendurchsatz zu, und das flüssige Kältemittel wird zum Verdampfer 13 durchgelassen, bevor eine größere Menge sich vor der Kapillare n hat sammeln können. So wechseln sich im Laufe einer Kühlbetriebsphase des Verdampfers 13 am Eingang der Kapillare 1 1 flüssiges und dampfförmiges Kältemittel der Kapillare 1 1 einander so schnell ab, dass die Kapillare 1 1 meist flüssiges und gasförmiges Kältemittel gleichzeitig enthält.
Die Kapillare 12 hat bei gleichem Druckabfall einen deutlich kleineren Massendurchsatz als die Kapillare 1 1. Der Durchsatz der Kapillare 12 ist auch für flüssiges Kältemittel noch geringer als der Durchsatz des Verdichters 1 , so dass die Rate, mit der Kältemittel im Verflüssiger 5 kondensiert, höher ist als die, mit der es über die Kapillare 12 abfließen kann. Um Platz für das flüssige Kältemittel zu bieten, das sich in einer Kühlbetriebsphase des Verdampfers 14 vor der Kapillare 12 aufstaut, ist hier der Trockner 6 als ein Kältemittelsammler 22 ausgebildet, d. h. das Gehäuse des Trockners 6 ist nur zu einem Teil mit Absorbermaterial ausgefüllt, der Rest ist leer, um Platz für das flüssige Kältemittel zu bieten.
Die Steuereinheit 19 kann nach unterschiedlichen Verfahren arbeiten. Einer ersten Ausgestaltung eines Arbeitsverfahrens zu Folge sind an der Steuereinheit unterschiedliche Zieltemperaturen Ttarget für beide Fächer 15, 16 eingestellt. Von diesen Zieltemperaturen leitet die Steuereinheit Einschalttemperaturen Ton durch Hinzuaddieren eines Differenzwerts ΔΤ und Ausschalttemperaturen Toff durch Subtrahieren des Differenzwerts ΔΤ ab: Ton = Ttarget + AT, Toff = Ttarget - AT. Kühlbedarf in einem der Fächer 15, 16 wird erkannt, wenn der dem Fach 15 bzw. 16 zugeordnete Temperatursensor 20 bzw. 21 eine Temperatur größer Ton anzeigt. Wenn dies der Fall ist, wird der Verdichter eingeschaltet und arbeitet, bis das betreffende Fach auf Toff abgekühlt ist.
Einer zweiten, bevorzugten Ausgestaltung zu Folge schaltet die Steuereinheit 19 den Verdichter l ein, sobald in einem der Fächer 15, 16 die für dieses Fach geltende Einschalttemperatur Ton überschritten ist, steuert dann aber, unabhängig davon, in welchem der Fächer 15, 16 der Kühlbedarf aufgetreten ist, das Wegeventil 8 an, um die Kapillare 12 mit dem Verflüssiger 5 zu verbinden und so das Gefrierfach 16 zu kühlen. Zu dieser Zeit ist der Verflüssiger noch auf Umgebungstemperatur, und die zu überwindende Temperaturdifferenz zwischen dem Verdampfer 16 und dem Verflüssiger 5 ist relativ gering.
Wie im unteren Diagramm von Fig. 2 zu erkennen, nimmt nach Einschalten des Verdichters 1 zum Zeitpunkt tO zunächst die Temperatur T im Verdampfer 13 ab, da durch den Betrieb des Verdichters 1 Kältemittel aus dem Verdampfer 13 abgesaugt und dadurch dessen Verdampfungstemperatur abgesenkt wird.
Im Falle des Zeitpunkts tO war die Einschaltung des Verdichters 1 nicht durch Kältebedarf des Gefrierfachs 16 sondern des Normalkühlfachs 15 bedingt. Die Temperatur des Gefrierfachs befand sich deshalb zum Zeitpunkt tO nicht bei dessen Einschalttemperatur Ton, sondern auf einem niedrigeren Wert TO, wie in Fig. 3 dargestellt. Diese Temperatur TO wird von der Steuereinheit 19 aufgezeichnet, und die Kühlbetriebsphase des Gefrierfachs 16 wird nicht erst bei Erreichen von dessen Ausschalttemperatur Toff beendet, sondern, wie in Fig. 3 zu sehen, bereits zum Zeitpunkt t1 bei einer Temperatur T1 , die um den Wert
Figure imgf000011_0001
unter der Zieltemperatur Ttarget liegt. So schwankt, wenn aufgrund von Kältebedarf des Kühlfachs 15 vorab das Gefrierfach 16 gekühlt wird, dessen Temperatur jeweils nur in einem engen Intervall um Ttarget, so dass die mittlere Temperatur des Gefrierfachs 16 weiter mit der Zieltemperatur Ttarget übereinstimmt, was nicht der Fall wäre, wenn wie in Fig. 3 durch eine gestrichelte Kurve veranschaulicht, die Kühlbetriebsphase erst bei Erreichen von Toff beendet würde.
Aufgrund des niedrigen Massendurchsatzes der Kapillare 12 hat sich während des Kühlbetriebs des Gefrierfachs 16 zwischen tO und t1 flüssiges Kältemittel vor der Kapillare 12 aufgestaut. Wenn zum Zeitpunkt t1 das Wegeventil 8 umgeschaltet wird, um die Kapillare 1 1 mit dem Verflüssiger 5 zu verbinden, fließt das im Trockner 6 aufgestaute flüssige Kältemittel über die Kapillare 1 1 zügig ab, es kommt zu einem schnellen Druckanstieg im Verdampfer 13 und dementsprechend zu einem schnellen Anstieg von dessen Verdampfungstemperatur. Diese nimmt wieder ab, sobald der Vorrat von aufgestauten flüssigen Kältemittel von der Kapillare 1 1 verbraucht ist und, ab dem Zeitpunkt t2, flüssiges Kältemittel und Kältemitteldampf als Gemisch durch die Kapillare 1 1 strömen. Der ab diesen Zeitpunkt t2 verringerte mittlere Massendurchsatz der Kapillare n führt zu einer geringen Druckabsenkung und einem entsprechenden Erniedrigung der Verdampfungstemperatur auf einen Wert wenige Grad unter 0°C. Wenn zum Zeitpunkt t3 das Normalkühlfach seine Ausschalttemperatur Toff erreicht, schaltet die Steuereinheit 19 den Verdichter l aus, und die Temperatur des Verdampfers 13 nähert sich der des von ihm gekühlten Fachs 15.
Zum Zeitpunkt t4 erfasst die Steuereinheit 19 Kühlbedarf im Gefrierfach 16. In diesem Fall wird der Verdampfer 1 betrieben, bis zum Zeitpunkt t5 die Ausschalttemperatur Toff des Gefrierfachs erreicht ist. Im in Fig. 2 gezeigten Fall wird nun der Verdichter 1 ausgeschaltet, da der Temperatursensor 20 des Normalkühlfachs 15 noch keinen Kältebedarf erfasst hat. Denkbar wäre auch, hier in Analogie zum oben Beschriebenen eine Kühlbetriebsphase des Verdampfers 13 anzuschließen, wobei wiederum, wie in Fig. 3 gezeigt, die Temperatur des Verdampfers 13 zu Beginn seiner Kühlbetriebsphase erfasst wird, und die Kühlbetriebsphase beendet wird, sobald die vom Sensor 20 erfasste Temperatur genauso weit unter der Zieltemperatur Ttarget des Normalkühlfachs 15 liegt, wie sie zu Beginn der Kühlbetriebsphase darüber gelegen hat.
Zum Zeitpunkt T6 in Fig. 2 wird wieder Kühlbedarf im Normalkühlfach 15 erfasst, und der oben beschriebene Ablauf wiederholt sich.
Es ist zweckmäßig, in einer Betriebsphase des Verdichters 1 zunächst das Gefrierfach 16 und dann das Normalkühlfach 15 zu kühlen, weil dann die zu überwindenden Temperaturdifferenzen zwischen Verflüssiger und Verdampfern relativ klein sind. Grundsätzlich wäre es aber z. B. auch durchaus möglich, in einer Betriebsphase des Verdichters 1 zunächst dasjenige Fach, in dem tatsächlich Kühlbedarf erfasst wurde, und dann das andere Fach zu kühlen. So kann vermieden werden, dass in dem tatsächlich kühlbedürftigen Fach lange Zeit eine Temperatur über der Einschalttemperatur herrscht.
Einer Weiterentwicklung des Betriebsverfahrens zu Folge kann, wenn zum Zeitpunkt tO Kühlbedarf des Gefrierfachs erfasst wird, zwar der Verdichter 1 sofort eingeschaltet werden, doch bleibt das Stoppventil 7 noch eine Zeitlang geschlossen, so dass, selbst wenn in der vorhergehenden Stillstandsphase des Verdichters 1 Kältemitteldampf über das Rückschlagventil 18 vom Verdampfer 13 in den Verdampfer 14 gelangt ist, der Druck in beiden Verdampfern 13, 14 wieder weit genug abgesenkt wird, um sicherzustellen, dass Kältemittel, das im Moment des Öffnens des Stoppventils 7 in den Verdampfer 14 eingelassen wird, von vorneherein bei einer Temperatur verdampft, die nicht höher ist als die aktuelle Temperatur des Verdampfers 14.
In entsprechender Weise kann einer Weiterbildung zu Folge, wenn zum Zeitpunkt t5 die Kühlbetriebsphase des Gefrierfachverdampfers 14 endet, das Stoppventil 7 zuerst geschlossen und der Verdichter 1 danach noch eine Zeitlang weiterbetrieben werden. Auf diese Weise wird die Menge an flüssigem Kältemittel, die nach der Kühlbetriebsphase im Verdampfer 14 zurückbleibt, verringert, und die dabei entstehende Verdunstungskälte kühlt das Gefrierfach. Das so verdampfte Kältemittel kann nicht mehr bei einer anschließenden Kühlbetriebsphase des Verdampfers 14 in flüssiger Form von nachströmenden Kältemittel verdrängt werden.
Auch zum Zeitpunkt t3 kann vorgesehen werden, dass zunächst das Stoppventil 7 geschlossen und erst nach einer gewissen Wartezeit der Verdichter 1 ausgeschaltet wird. Dadurch kann der Verdampfungsdruck im Normalkühlfachverdampfer 13 bis nahe an den des Gefrierfachverdampfers 14 abgesenkt werden, was ab dem Zeitpunkt t3 niedrigere Temperaturen als im unteren Diagramm von Fig. 2 gezeigt zu Folge hat. Der dadurch verringerte Druckunterschied zwischen den beiden Seiten des Rückschlagventils 18 verringert eventuelle Leckströme von Kältemitteldampf durch das Rückschlagventil 18 und damit einen unerwünschten Wärmeeintrag in den Gefrierfachverdampfer 14.
BEZUGSZEICHEN
1 Verdichter
2 Ausgang
3 Eingang
4 Kältemittelleitung
5 Verflüssiger
6 Trockner
7 Stoppventil
8 Wegeventil
9 Zweig
10 Zweig
1 1 Kapillare
12 Kapillare
13 Verdampfer
14 Verdampfer
15 Fach
16 Fach
17 Zusammenfluss
18 Rückschlagventil
19 Steuereinheit
20 Temperatursensor
21 Temperatursensor
22 Kältemittelsammler
23 Rahmenheizung

Claims

PATENTANSPRÜCHE
Kältemaschine mit einem Verdichter (1 ), einem ersten und einem zweiten Verdampfer (13, 14), die zusammen mit jeweils einer vorgeschalteten Kapillare (1 1 , 12) in zueinander parallelen Zweigen (9, 10) eines Kältemittelkreises (4) angeordnet sind, wobei in einem stromabwärtigen Teil des Kältemittelkreises (4) zwischen Ausgängen der Verdampfer (13, 14) und einem Eingang (3) des Verdichters (1 ) ein Ventil (18) zum Sperren eines Kältemittelflusses vom ersten Verdampfer (13) zum zweiten Verdampfer (14) angeordnet ist, dadurch gekennzeichnet, dass Verdichter (1 ) und zweite Kapillare (12) aufeinander abgestimmt sind, um in einer Kühlbetriebsphase des zweiten Verdampfers (14) flüssiges Kältemittel vor der zweiten Kapillare (12) kontinuierlich aufzustauen.
Kältemaschine nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass Verdichter (1 ) und erste Kapillare (1 1 ) aufeinander abgestimmt sind, um in einer Kühlbetriebsphase des ersten Verdampfers (13) flüssiges Kältemittel und Kältemitteldampf durchzulassen.
Kältemaschine nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Förderleistung des Verdichters variabel ist und eine Steuereinheit eingerichtet ist, um in einer Kühlbetriebsphase des zweiten Verdampfers die Förderleistung des Verdichters hoch genug einzustellen, um einen Stau des flüssigen Kältemittel vor der zweiten Kapillare zu erzeugen.
Kältemaschine nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass ein Kältemittelsammler (22) im Kältemittelkreis (4) stromaufwärts von der zweiten Kapillare (12) angeordnet ist.
Kältemaschine nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, dass der Kältemittelsammler (22) im Kältemittelkreis (4) stromabwärts von einer Rahmenheizung (23) angeordnet ist. Kältemaschine nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass ein Trockner (6) im Kältemittelkreis (4) stromaufwärts von den Kapillaren (1 1 , 12) angeordnet ist.
Kältemaschine nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, dass der Trockner (6) nur teilweise mit Trockenmittel gefüllt ist.
Kältemaschine nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass in einem stromaufwärtigen Teil des Kältemittelkreises (4) zwischen einem Ausgang (2) des Verdichters (1 ) und Eingängen der Verdampfer (13, 14) ein Stoppventil (7) angeordnet ist.
Kältemaschine nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, dass das Stoppventil (7) zwischen einem Kältemittelsammler (22) zum Sammeln des aufgestauten flüssigen Kältemittels und den Kapillaren (1 1 , 12) angeordnet ist.
Kältemaschine nach Anspruch 8 oder 9, dadurch gekennzeichnet, dass eine Steuereinheit (19) eingerichtet ist, zu Beginn einer Kühlbetriebsphase des zweiten Verdampfers (14) das Stoppventil (7) geschlossen zu halten.
Kältemaschine nach Anspruch 8, 9 oder 10, dadurch gekennzeichnet, dass eine Steuereinheit (19) eingerichtet ist, am Ende der Kühlbetriebsphase des ersten und/oder des zweiten Verdampfers (13, 14) den Verdichter (1 ) nach Schließen des Stoppventils (7) zeitweilig weiter zu betreiben.
Kältemaschine nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass ein Wegeventil (8), das einen Ausgang des Verdichters (1 ) wahlweise mit der ersten Kapillare (1 1 ) oder der zweiten Kapillare (12) verbindet, bei stehendem Verdichter (1 ) den Ausgang mit der ersten Kapillare verbindet.
13. Kältegerät, insbesondere Haushaltskältegerät, mit einer Kältemaschine nach einem der vorhergehenden Ansprüche und mit zwei von den Verdampfern (13, 14) gekühlten Lagerfächern (15, 16), dadurch gekennzeichnet, dass die Steuereinheit (19) eingerichtet ist, bei Kühlbedarf in einem der Lagerfächer (15) beide Lagerfächer (15, 16) sukzessive zu kühlen.
14. Kältegerät nach Anspruch 13, dadurch gekennzeichnet, dass die Steuereinheit (19) eingerichtet ist, die Temperatur (TO) des jeweils anderen Fachs (16) zu Beginn (tO) von dessen Kühlbetriebsphase zu erfassen und eine Temperatur (T1 ) des anderen Fachs (16), bei der sie diese Kühlbetriebsphase beendet, anhand der erfassten Temperatur (TO) und einer Zieltemperatur (Ttarget) des anderen Fachs (16) festzulegen.
15. Kältegerät nach Anspruch 13 oder 14, dadurch gekennzeichnet, dass die Steuereinheit (19) eingerichtet ist, in einer Betriebsphase des Verdichters (1 ) erst das zweite Fach (16) und dann das erste Fach (15) zu kühlen.
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Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20220099339A1 (en) * 2019-02-01 2022-03-31 Bsh Hausgeraete Gmbh Refrigeration appliance having parallel evaporators and operating method therefor
CN114294850A (zh) * 2021-12-24 2022-04-08 黄石东贝制冷有限公司 一种冰淇淋机的自动分流系统、自动分流方法及冰淇淋机

Citations (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2462240A (en) * 1945-03-21 1949-02-22 Liquid Carbonie Corp Two-temperature refrigerator system
EP0583905A1 (de) * 1992-08-14 1994-02-23 Whirlpool Corporation Doppelverdampfer-Kühlschrank mit sequentiellem Verdichterbetrieb
WO1998020291A1 (en) * 1996-11-05 1998-05-14 James Timothy W Dual evaporator refrigeration unit and thermal energy storage unit therefore
US6370908B1 (en) * 1996-11-05 2002-04-16 Tes Technology, Inc. Dual evaporator refrigeration unit and thermal energy storage unit therefore
EP1577620A2 (de) * 2004-03-15 2005-09-21 SANYO ELECTRIC Co., Ltd. Kühlapparat
EP1577621A2 (de) * 2004-03-15 2005-09-21 SANYO ELECTRIC Co., Ltd. Kältemaschine
EP1577622A2 (de) * 2004-03-19 2005-09-21 SANYO ELECTRIC Co., Ltd. Kältemaschine
EP1707899A2 (de) * 2005-03-30 2006-10-04 Sanyo Electric Co., Ltd. Gekühlte Vorrichtung und Kühlschrank
EP1707901A2 (de) * 2005-03-30 2006-10-04 Sanyo Electric Co., Ltd. Gekühlte Vorrichtung und Kühlschrank
WO2008056913A2 (en) * 2006-11-09 2008-05-15 Lg Electronics Inc. Apparatus for refrigeration cycle and refrigerator
WO2008078876A2 (en) * 2006-12-26 2008-07-03 Lg Electronics Inc. Refrigerator and control method for the same
EP2124000A1 (de) * 2007-03-12 2009-11-25 Hoshizaki Denki Kabushiki Kaisha Kühlspeichergebäude und betriebsverfahren dafür
EP2136166A1 (de) * 2007-03-12 2009-12-23 Hoshizaki Denki Kabushiki Kaisha Kühlspeichergebäude
WO2013091691A1 (en) * 2011-12-21 2013-06-27 Electrolux Home Products Corporation N.V. Method of operating refrigeration system and refrigeration system
EP2631568A2 (de) * 2012-02-21 2013-08-28 Whirlpool Corporation Kühlschrankanordnung und Verfahren zur Reduzierung der Füllungsverlagerungsverluste
WO2014056767A1 (de) * 2012-10-09 2014-04-17 BSH Bosch und Siemens Hausgeräte GmbH Kältegerät mit zwei verdampfern

Patent Citations (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2462240A (en) * 1945-03-21 1949-02-22 Liquid Carbonie Corp Two-temperature refrigerator system
EP0583905A1 (de) * 1992-08-14 1994-02-23 Whirlpool Corporation Doppelverdampfer-Kühlschrank mit sequentiellem Verdichterbetrieb
WO1998020291A1 (en) * 1996-11-05 1998-05-14 James Timothy W Dual evaporator refrigeration unit and thermal energy storage unit therefore
US6370908B1 (en) * 1996-11-05 2002-04-16 Tes Technology, Inc. Dual evaporator refrigeration unit and thermal energy storage unit therefore
EP1577620A2 (de) * 2004-03-15 2005-09-21 SANYO ELECTRIC Co., Ltd. Kühlapparat
EP1577621A2 (de) * 2004-03-15 2005-09-21 SANYO ELECTRIC Co., Ltd. Kältemaschine
EP1577622A2 (de) * 2004-03-19 2005-09-21 SANYO ELECTRIC Co., Ltd. Kältemaschine
EP1707899A2 (de) * 2005-03-30 2006-10-04 Sanyo Electric Co., Ltd. Gekühlte Vorrichtung und Kühlschrank
EP1707901A2 (de) * 2005-03-30 2006-10-04 Sanyo Electric Co., Ltd. Gekühlte Vorrichtung und Kühlschrank
WO2008056913A2 (en) * 2006-11-09 2008-05-15 Lg Electronics Inc. Apparatus for refrigeration cycle and refrigerator
WO2008078876A2 (en) * 2006-12-26 2008-07-03 Lg Electronics Inc. Refrigerator and control method for the same
EP2124000A1 (de) * 2007-03-12 2009-11-25 Hoshizaki Denki Kabushiki Kaisha Kühlspeichergebäude und betriebsverfahren dafür
EP2136166A1 (de) * 2007-03-12 2009-12-23 Hoshizaki Denki Kabushiki Kaisha Kühlspeichergebäude
WO2013091691A1 (en) * 2011-12-21 2013-06-27 Electrolux Home Products Corporation N.V. Method of operating refrigeration system and refrigeration system
EP2631568A2 (de) * 2012-02-21 2013-08-28 Whirlpool Corporation Kühlschrankanordnung und Verfahren zur Reduzierung der Füllungsverlagerungsverluste
WO2014056767A1 (de) * 2012-10-09 2014-04-17 BSH Bosch und Siemens Hausgeräte GmbH Kältegerät mit zwei verdampfern

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20220099339A1 (en) * 2019-02-01 2022-03-31 Bsh Hausgeraete Gmbh Refrigeration appliance having parallel evaporators and operating method therefor
US11959682B2 (en) * 2019-02-01 2024-04-16 Bsh Hausgeraete Gmbh Refrigeration appliance having parallel evaporators and operating method therefor
CN114294850A (zh) * 2021-12-24 2022-04-08 黄石东贝制冷有限公司 一种冰淇淋机的自动分流系统、自动分流方法及冰淇淋机
CN114294850B (zh) * 2021-12-24 2023-09-29 黄石东贝制冷有限公司 一种冰淇淋机的自动分流系统、自动分流方法及冰淇淋机

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