WO2014182269A1 - Тензодатчик для объемно-весового измерителя плотности жидкости и объемно-весовой измеритель плотности жидкости на его основе - Google Patents

Тензодатчик для объемно-весового измерителя плотности жидкости и объемно-весовой измеритель плотности жидкости на его основе Download PDF

Info

Publication number
WO2014182269A1
WO2014182269A1 PCT/UA2014/000045 UA2014000045W WO2014182269A1 WO 2014182269 A1 WO2014182269 A1 WO 2014182269A1 UA 2014000045 W UA2014000045 W UA 2014000045W WO 2014182269 A1 WO2014182269 A1 WO 2014182269A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
beams
strain gauge
bellows
flange
strain
Prior art date
Application number
PCT/UA2014/000045
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Сергей КОВАЛЮХ
Original Assignee
Kovalyukh Sergiy
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Kovalyukh Sergiy filed Critical Kovalyukh Sergiy
Priority to RU2015145975A priority Critical patent/RU2635342C2/ru
Publication of WO2014182269A1 publication Critical patent/WO2014182269A1/ru

Links

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
    • G01N9/00—Investigating density or specific gravity of materials; Analysing materials by determining density or specific gravity
    • G01N9/02—Investigating density or specific gravity of materials; Analysing materials by determining density or specific gravity by measuring weight of a known volume
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01G—WEIGHING
    • G01G17/00—Apparatus for or methods of weighing material of special form or property
    • G01G17/04—Apparatus for or methods of weighing material of special form or property for weighing fluids, e.g. gases, pastes
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01G—WEIGHING
    • G01G21/00—Details of weighing apparatus
    • G01G21/30—Means for preventing contamination by dust
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01G—WEIGHING
    • G01G3/00—Weighing apparatus characterised by the use of elastically-deformable members, e.g. spring balances
    • G01G3/12—Weighing apparatus characterised by the use of elastically-deformable members, e.g. spring balances wherein the weighing element is in the form of a solid body stressed by pressure or tension during weighing
    • G01G3/14—Weighing apparatus characterised by the use of elastically-deformable members, e.g. spring balances wherein the weighing element is in the form of a solid body stressed by pressure or tension during weighing measuring variations of electrical resistance
    • G01G3/1402—Special supports with preselected places to mount the resistance strain gauges; Mounting of supports
    • G01G3/1408—Special supports with preselected places to mount the resistance strain gauges; Mounting of supports the supports being of the column type, e.g. cylindric
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
    • G01N9/00—Investigating density or specific gravity of materials; Analysing materials by determining density or specific gravity
    • G01N9/02—Investigating density or specific gravity of materials; Analysing materials by determining density or specific gravity by measuring weight of a known volume
    • G01N9/04—Investigating density or specific gravity of materials; Analysing materials by determining density or specific gravity by measuring weight of a known volume of fluids
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01F—MEASURING VOLUME, VOLUME FLOW, MASS FLOW OR LIQUID LEVEL; METERING BY VOLUME
    • G01F1/00—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow
    • G01F1/76—Devices for measuring mass flow of a fluid or a fluent solid material
    • G01F1/86—Indirect mass flowmeters, e.g. measuring volume flow and density, temperature or pressure
    • G01F1/90—Indirect mass flowmeters, e.g. measuring volume flow and density, temperature or pressure with positive-displacement meter or turbine meter to determine the volume flow

Definitions

  • the invention relates to instrumentation, in particular to volumetric weight measuring instruments for the density of liquids (hereinafter referred to as OVIPZh) and load cells to perform their functions, and may find application in various industries, such as the oil industry, construction, chemical industry, etc. .d., where the density of the fluid used in the process and passing through the pipelines is the parameter to be measured.
  • OVIPZh volumetric weight measuring instruments for the density of liquids
  • load cells to perform their functions
  • the general measurement principle in such devices is based on the dependence of the weight of a fixed volume pipeline segment filled with liquid on the density of this liquid.
  • the specified segment of the pipeline is usually associated with the inlet pipe by a flexible elastic element, and it is called a stream-sensitive pipe.
  • the second end of the flow-sensitive pipe may be open or connected to the extension of the pipe with another flexible elastic element.
  • the strain gauge for a volumetric liquid density meter includes an inlet flange with a through hole made with the possibility of attaching to the outlet of the inlet pipe and rigidly connecting to a support fixed relative to the ground, an output flange with a through hole made with the possibility of rigid connection to a flow-sensitive pipe, at least one sensitive elastic element in the form of a rigid beam rigidly connected to the indicated flanges and equipped with at least two I glued to its surface sensitive to deformation by strain gauges, a flexible elastic tube in the form of a bellows, rigidly attached with its ends to the indicated flanges with the coaxial arrangement of its openings at the ends, and these rigid beams are connected with the indicated flanges outside the bellows, are located along the bellows and are made with the ability to prevent strain gauge deformation in the vertical the direction when the bellows is stretched or compressed, and the strain gauge is configured to deform under the influence of the weight of the flow-sensitive pipe.
  • the disadvantage of the above strain gauge is the creation of a noticeable error in the measurement of fluid density associated with the flow rate of the fluid in the flow-sensitive pipe.
  • the rigidity of the structure containing the inlet and outlet flanges and rigid beams rigidly connected with them, and the sensitivity of the strain gauges are selected so as to obtain a signal sufficient for measurement with slight deviations of the flow-sensitive pipe in the vertical direction under the influence of the weight of the pipe with liquid, these even its slight deviations lead to the fact that the signal of strain gauges depends not only on the density of the liquid, but also on its flow rate due to p said flow tube share a stream, namely, if said flow pipe, for example, initially rejected downward from the horizontal position, then the flow will try to deflect it upwards, and the greater the flow rate, the smaller the deviation of said flow tube and down the greater the measurement error.
  • the basis of this invention is the task of creating a strain gauge for OVIPZH, which allows to reduce the error of density measurement associated with the fluid flow rate.
  • each frame contains an input and output flanges with through holes, sensitive to deformations, longitudinal beams and first strain gauge transducers, each of these beams is rigidly connected with the indicated flanges, at least one end of each of the indicated to of at least one cylindrical bellows is rigidly and hermetically attached to the specified through hole of the inlet or outlet flanges, the beams contain the first surfaces onto which the first strain gauges are glued, so that they are most sensitive when the inlet flange of the strain gauge is fixed, to deformations when the output flange of the load cell is displaced within predetermined limits under the action of the force on the output flange along the first straight line in the plane perpendicular to the axis passing through the centers of the inlet and outlet openings of the bellows attached to the specified output flange, are
  • the strain gauge further comprises second strain gauges
  • the beams contain second surfaces onto which the second strain gauges are glued;
  • the second strain gauges are the most sensitive when the input flange of the strain gauge is fixed. to deformation when the output flange of the load cell is displaced within predetermined limits under the action of the force on the output flange along a third straight line in a plane perpendicular to the axis passing through the centers of the inlet and outlet openings of the bellows attached to the specified output flange;
  • the second strain gauge transducers are insensitive to deformation when the output flange of the load cell is displaced in predetermined limits under the action of the force on the output flange along the fourth straight line in the specified plane perpendicular to the third straight line;
  • the strain gauge is configured to deform under the influence of the fluid flow rate and ensure insensitivity to deformation when the bellows are stretched along the axes passing through the centers of their inlet and outlet openings.
  • the presence and indicated location of the second strain gauge glued onto the beams leads to the fact that they are capable of respond to strain gauge deformation in directions different from the first strain gauge transducers, and provided that the flow direction is artificially deviated, this tayuke reaction will depend on the flow velocity and fluid density, but different than the reaction of the first strain gauge transducers.
  • most sensitive to deformation in a given direction means that for the entire range of values that cause deformation in a given direction, that is, for the entire range of fluid density values and / or for the entire speed range, the signal of strain gauges in the given direction will be maximum and can be measured by a measuring circuit with a given error.
  • the expression “insensitive to deformation in a given direction” means that for the entire range of values that cause deformation in a given direction, that is, for the entire range of fluid density values and / or for the entire speed range, the signal of strain gauges will be minimal and less than the sensitivity threshold of the measurement circuit .
  • the expression “insensitivity to strain gauge deformation during tension or compression of the bellows” means that for all ranges of all forces. acting on the strain gauge and leading to the expansion of any or all of the bellows included in it, due to acting factors other than the density and velocity of the fluid flow, the signal of the strain gauges will be less than the sensitivity threshold of the measurement circuit or the signals of various strain gauges can be compensated in the measurement circuit .
  • the artificial deviation of the direction of the fluid flow can be carried out both inside and outside the strain gauge, for example, at the entrance to the flow-sensitive tube, and therefore the main function of the strain gauge is to create signals from strain gauges that depend in a known manner on the density of the fluid and the fluid flow rate, and also ensuring that the signals of the strain gauges are less than the sensitivity threshold of the measurement circuit during strain of the strain gauge sensor due to tension or compression of the bellows along their axes in an undeformed state due to acting factors other than the density and velocity of the fluid, for example, pressure and / or temperature of the fluid.
  • the strain gauge while it is considered as if it “lies in the warehouse”, as required in the description of the invention, is not tied to the vertical, but has distinguished directions determined by the greatest sensitivity of the first and second strain gauge transducers to deformation when displaced the output flange of the strain gauge in these directions, which is equivalent in nature to the deformation resulting from the action on the strain gauge of a flow-sensitive pipe with or without liquid and the reaction of flow-sensing itelnoy pipe strain gauge or on the liquid flow rate. If an artificial deviation of the flow direction is provided in the load cell itself, then it is clear that when it is connected to the inlet pipe, the direction of the specified artificial deviation should not be in the vertical plane.
  • the angle between the second and third straight lines is small, and the artificial deviation of the flow direction is carried out practically in the direction lying on the second or third straight line.
  • the load cell comprises one frame assembly with two pairs of beams and at least one bellows and further comprises a rigid intermediate element with a through hole located between the two flanges, the beams of the first pair being rigidly connected or made integrally with the output flange and with the intermediate element, the beams of the second pair are rigidly connected or made integrally with the input flange and the intermediate element, the first surfaces with rvymi strain gauge transducers are located on the first pair of beams and the second surface with second strain gauges - on the beams of the second pair.
  • This option is simple enough to understand the principle of operation of the strain gauge according to the invention, and in any case it is better that the first strain gauge transducers are located first along the fluid flow. This is necessary both to increase the sensitivity of the strain gauge to the flow rate, and to reduce the mass of the part of the strain gauge sensitive to the weight of the flow sensitive tube.
  • strain gauges whose bore diameter for the intermediate element is either greater than or greater than the outer diameter of the bellows, or the same, in which case the intermediate element is rigidly attached to the bellows in its middle part. Both options significantly reduce the uncertain effect of the bellows on the measurement result, since in the first case the bellows does not touch the intermediate element, and in the second, the middle part of the bellows actually becomes part of the rigid frame.
  • a strain gauge with an intermediate element which further increases its rigidity in the zone of the intermediate element, is characterized in that it contains one frame with two pairs of beams and two bellows, the adjacent ends of these bellows being rigidly and hermetically attached to the through hole intermediate element.
  • the strain gauge according to the invention comprises one frame with two beams and one bellows, the beams being rigidly attached with their ends to the inlet and outlet flanges or made integrally with them and located on both sides of the bellows, each of the beams has and first surfaces with first strain gauges, and second surfaces with second strain gauges.
  • first or second surfaces are made in the middle parts of the beams, and, accordingly, the second or first surfaces are made in the extreme parts of the beams, preferably in the area where the beams are connected to the flanges.
  • strain gauges located on surfaces in the middle parts of the beams are sensitive to deformation of the net bend of the strain gauge, and strain gauges located on surfaces in the extreme parts of the beams form a parallelogram type sensor and are sensitive to strain gauge strain gauge.
  • the heat sensor as part of the OVIP can be installed so that the shear deformation is caused by the weight of the flux-sensitive pipe with the liquid, and the pure bending deformation is caused by the artificial deviation of the direction of the fluid flow or vice versa.
  • the most technologically advanced embodiment of the claimed invention is a strain gauge containing the first and second aggregates of one frame and one bellows, the first and second frames contain, respectively, the first and second pairs of beams rigidly connected or made integrally with the input and output flanges of the corresponding frame , the output flange of the second or first frames is rigidly and hermetically connected, respectively, with the input flange of the first or second frames, the first surfaces are located on the beams th pair, and the second - on the beams of the second pair.
  • This option actually corresponds to the connection of two load cells from the patent analogue so that one of the load cells is rotated relative to the other.
  • this option also includes the possibility of rigidly connecting two load cells through an intermediate pipe with corresponding flanges, which, moreover, can function as an artificial deviation of the flow direction in the presence of a bend in a pipe section of the pipe or performing its flanges and / or corresponding frame flanges wedge-shaped.
  • any of the above-described embodiments of the strain gauge can be configured to change the direction of the central velocity vector of the fluid flow passing through it by an angle a> 0 in a plane lying at an angle ⁇ > 0 to the plane passing through the central velocity vector the incoming fluid flow parallel to the first straight line, in the direction of which the initial load cell flange is displaced by the weight of the flux-sensitive pipe.
  • the displacement directions of its output flange, in which the first and second strain gauges are most sensitive are perpendicular to each other. According to, as mentioned earlier, inaccuracies in the manufacture of frames, beams, first and second surfaces and the sticking of strain gauges and the presence of deformation. different from pure bending and shear, lead to non-perpendicularity of these directions.
  • the angle between the indicated directions be within 90 ⁇ 1 angular degrees, which practically does not lead to the sensitivity of the second strain gauges to changes in the weight of the flow-sensitive pipe with liquid, and the adjustment of the strain gauge relative to the vertical allows to achieve its optimum position in terms of the highest sensitivity of the first and second strain gauges in the respective directions of displacement of the output flange of the strain gauge.
  • the beams with the first strain gauges are identical, have symmetry planes and are located symmetrically with respect to the axis of the corresponding bellows so that in the unstressed state of the frame and the bellows of their plane of symmetry coincided and passed through the axis of the bellows indicated above and the second straight line indicated above, and beams with second strain gauges yli are identical, have the plane of symmetry and are arranged symmetrically about the axis of the corresponding bellows, so that in its relaxed state carcass their plane of symmetry coincide and pass through the axis of the respective bellows and the above-mentioned fourth line.
  • the beams may contain stress concentrators in the form of sections with a reduced cross section in which strain gauges are glued.
  • the surfaces on which the first and second strain gauges are glued can be made cylindrical, so that the generators of these surfaces are perpendicular, respectively, to the planes passing through the axes of the respective bellows and the first and third straight lines.
  • a significant contribution to the accuracy of density measurements by providing a more laminar fluid flow can be made by cylindrical flexible elastic inserts made of polymer material placed inside each bellows and glued to its corrugations in areas of circles of minimum diameter.
  • OVIPZ includes a flow-sensitive pipe, a strain gauge and a measurement unit, and the strain gauge contains an inlet flange with a through hole made with the possibility of connection to the outlet of the inlet pipe and rigidly attached to a support fixed relative to the ground, an output flange with a through hole connected to a flow-sensitive pipe, at least one sensitive elastic element in the form of a rigid beam rigidly connected to the indicated flanges and equipped with at least two being able to use a tensile transducer glued to its surface sensitive to deformation, in the form of a bellows rigidly attached with its ends to the indicated flanges with the coaxial arrangement of its openings at the ends, said rigid beams being connected with said the flanges outside the bellows are arranged along the bellows and are configured to prevent the strain gauge from deforming in the vertical direction when the bellows is stretched or compressed, and the strain gauge is able to deform under the influence of the weight of the flow-sensitive pipe.
  • the basis of this invention with respect to OVPI is the task of creating OVPI with a reduced density measurement error associated with the fluid flow rate.
  • the problem posed with respect to the OVIP is solved in that in the OVIP containing a flow-sensitive pipe, a measuring unit and a strain gauge comprising at least one assembly containing one frame and at least one cylindrical bellows, each frame containing an input and output flanges with through round holes, deformation-sensitive longitudinal beams and first strain gauges, each of these beams is rigidly connected to the indicated flanges, at least one end of each of the specified at least one cylindrical bellows is rigidly and hermetically attached to the specified through hole of the inlet or outlet flanges, the beams contain the first surfaces onto which the first strain gauges are glued, since they are most sensitive when the inlet flange of the strain gauge is fixed, to deformation when the output the load cell flange in predetermined limits under the action of a force on the output flange along the first straight line in a plane perpendicular to the axis passing through the input centers the outlet and bellows outlet attached to the specified outlet flange are insensitive to deformation
  • the strain gauge further comprises second strain gauges
  • the beams contain second surfaces onto which the second strain gauges are glued;
  • the second strain gauge transducers are most sensitive, when the inlet flange of the strain gauge is fixed, to deformation when the output flange of the strain gauge is displaced in predetermined limits under the action of the force on the output flange along a third straight line in a plane perpendicular to the axis passing through the centers of the inlet and outlet openings of the bellows attached to specified output flange;
  • the second strain gauge transducers are insensitive to deformation when the output flange of the load cell is displaced in predetermined limits under the action of the force on the output flange along the fourth straight line in the specified plane perpendicular to the third straight line;
  • the strain gauge is configured to deform under the influence of the fluid flow rate and ensure insensitivity to deformation when the bellows are stretched along the axes passing through the centers of their inlet and outlet openings.
  • a necessary essential feature of the OVEP as a whole is its implementation with the possibility of changing the direction of the central vector of the fluid flow velocity passing through it, which is necessary to ensure that the fluid flow velocity can be taken into account when determining its density.
  • the indicated change in direction can occur both in the load cell and beyond.
  • the indicated possibility of changing the flow direction can be realized by various means of deviating the flow direction, among which are wedge-shaped or flanged carcasses or flux-sensitive pipes, intermediate pipes bent or cut at an angle, artificial bending of the flux-sensitive pipe, etc.
  • the specified deflection angle is not too large so as not to create significant torsional deformations and significant flow turbulence due to incomplete alignment of holes in adjacent flanges that are connected to each other and in the area of which there is a deflection means.
  • the HVFA does not only creates the conditions for the specified measurement, namely, it rejects the direction of the flow, causing an additional reaction of strain gauge transformations UNE, which can be determined, but also measures the density of the liquid with a reduced error, depending on the flow rate.
  • the best option is the execution of the OVIP according to the invention, in which the first straight line is installed vertically, the angle between the second and third straight lines is not more than 1 angular degree, and the angle ⁇ is within 90 ⁇ 5 angular degrees. This ensures maximum sensitivity of the second pressure transducers when a force is applied to the output flange in a direction that practically coincides with the plane in which the direction of fluid flow changes.
  • the beams on the one hand, must be made so rigid that, in the range of measured density values, the fluid and the angular and linear strains of the strain gauge are small enough so that the misalignment of the parts of the strain gauge can be neglected.
  • the beams should not be too rigid so that the deformations of their parts onto which the strain gauges are glued are sufficient to measure their signals with sufficient accuracy in the indicated range.
  • the input flange Since strain of the load cell is caused by the displacement of the output flange of the load cell relative to the input, the input flange must be fixed motionless relative to the ground, which is achieved, as mentioned above, by its implementation with the possibility of rigid attachment to a support motionless relative to the ground.
  • such an inland support which is motionless relative to the ground, can be an inlet pipe, if, of course, appropriate measures have been taken for this.
  • At least one additional strain gauge transducer connected to the measuring unit and configured to react can be glued to the surface of at least one bellows fluid pressure inside the bellows.
  • the influence of temperature on the measurement results can be taken into account by equipping one or more bellows with temperature sensors, the outputs of which can also be connected to the measuring unit.
  • FIG. 1 schematically shows a front view of a load cell for HVAC according to a similar patent
  • FIG. 2 schematically shows a three-dimensional dimensional image of a load cell according to the invention
  • FIG. 3 is a schematic view of the strain gauge from the side of the attachment point of the flow-sensitive pipe, similar to that shown in FIG. 2, but with a different arrangement of lines I-IV;
  • FIG. 4 is an enlarged view of section C in FIG. 3;
  • FIG. 5 is an enlarged view of section D in FIG. 3;
  • FIG. 6 shows a three-dimensional image of one embodiment of the strain gauge frame according to the invention
  • FIG. 7 is a schematic front view of a load cell with a chassis according to FIG. 6
  • FIG. 8 is a schematic front view of an embodiment of a load cell according to the invention with two beams;
  • FIG. 9 is a top view of an embodiment of a strain gauge according to the invention with an intermediate pipe bent to the side;
  • FIG. 10 shows a variant of the OVIP (measuring unit not shown) with a gas sensor according to FIG. 7 and artificially changing the direction of fluid flow at the inlet of the flow-sensitive pipe;
  • FIG. 1 1 shows a front view of the TEC with the load cell according to FIG. 10 and turned towards the viewer by a flow-sensitive tube.
  • FIG. 1 in order to explain the principle of operation of the HVAC and the strain gauge.
  • OVIPZH analog contains a strain gauge 1, a flux-sensitive tube 2 and a measurement unit (not shown).
  • the strain gauge of this OVIP as in all the variants of the OVIS and the strain gauge according to the invention described below, is indicated by 1 and includes a rigid frame 3 and a cylindrical bellows 4.
  • the frame 3 contains input 5 and output 6 flanges with through holes 7, 8, respectively, with the same diameter and deformation-sensitive longitudinal beams 9, located on both sides of the bellows 4 and rigidly connected with the indicated flanges 5. 6.
  • the ends of the cylindrical bellows 4 are rigidly and hermetically attached to the through holes 7 and 8. These wells
  • the openings 7, 8 have a common X axis in the undeformed state of the frame 3.
  • the inlet 5 and outlet 6 flanges in this case are connected, respectively, with the inlet pipe and the flow-sensitive pipe 2 with the alignment of the openings of the adjacent adjacent elements.
  • Beams 9 have first surfaces 10, which are located on stress concentrators 1 1 — sections with a reduced thickness, on which the first strain gauges 12 are glued so that in this case, when the input flange 5 is rigidly fixed, they are most sensitive to deformation that occurs when the output flange is displaced 6 in the direction A parallel to the plane passing through the X axis parallel to the plane of the drawing and are insensitive to deformation that occurs when the output flange 6 is displaced in the direction perpendicular to the plane Drawing bones.
  • the strain gauge 1 is configured to insensitive strain gauges 12 to tensile or compressive deformation of the frame 3 along the specified axis X in an undeformed state.
  • strain gauge 1 When the strain gauge 1 is operating, it is set so that the plane passing through the axis of the bellows 4 and the direction A is vertical, and with the help of strain gauges 12 measure the signal parameters, which depends on the position of the flow-sensitive pipe 2 in a vertical plane, which in turn depends on the density of the liquid.
  • FIG. 2 schematically shows a three-dimensional image of a strain gauge 1 according to the invention and a diagram of the flow of fluid through it in the General case.
  • the drawing of FIG. 2 is intended to give an idea of the principles of operation of the load cell and OVIPZH as a whole.
  • the strain gauge is generally a rigid structure (in the form of at least one frame), including input 5 and output 6 flanges with through holes (not shown) rigidly fastened by beams (not shown). Inside the frame there is at least one cylindrical bellows (not shown), each of which is fixed with its ends into the indicated holes.
  • lines I-IV are straight lines passing through the center of the bore 8 of the outlet flange 6 perpendicular to the axis of the fluid flow bellows 4.
  • the direction A of the displacement of the outlet flange 6 lies on line I, the first strain gauges being the most sensitive to deformation arising from this displacement with the flange fixed relative to the ground 5.
  • Line II is perpendicular to line I, and the first strain gauges are insensitive to deformation arising from the displacement of the output flange along it.
  • On line III lies the direction B of the bias of the output flange 6, in which the second strain gauges are most sensitive to such deformation.
  • Line IV is perpendicular to line III, and when the output flange 6 is displaced along it, the second strain gauges are insensitive to the deformation that occurs.
  • VI is the central velocity vector of the output flow of the strain gauge, 'is a vector parallel to the vector ⁇ , has the same length and leaves the same points as vector VI
  • L is the trajectory (generally not straight) of the central part of the fluid flow in the strain gauge, and is the angle between the vectors ⁇ and V in the plane they created, ⁇ is the angle between this plane and the plane passing through the vector V parallel to direction A.
  • FIG. 3 is a schematic side view of the strain gauge 1 according to the invention from the side of the inlet flange 5 with a round hole 7.
  • Invisible beams 9 'and 9 "in this view are shown by dashed lines.
  • Four straight lines I. II, III, IV pass through the center of the hole 7.
  • Lines I and III are perpendicular, respectively, lines II and IV, on which lie directions A and B, respectively, in which deformation is considered when the output flange 6 of the load cell 1 is offset relative to the fixed input flange 5.
  • FIG. 4 and 5 enlarged views of sections C and D of FIG. 2. Shown by dashed lines in sections C and D, respectively, the beams 9 'and 9 "contain, respectively, the first surfaces 10 and second surfaces 13, and these surfaces can be on different as well as on the same beams 9, which also
  • the first strain gauges 12 are glued on the first surfaces 10, and the second strain gauges 14 are glued on the second surfaces 13 so that they are most sensitive, when the input flange 5 is fixed, to deformation when the output flange 6 is offset, respectively, in legs A and B, lying respectively on lines I and III, and are insensitive to deformation when the flange 6 is displaced in directions lying on lines II and IV, perpendicular to lines I and 111.
  • the load cells are selected and arranged so that they provide the ability to compensate for their sensitivity to deformation of the corresponding frame 3 when it is stretched or compressed along its axis in an undeformed state.
  • the OVPZH angle a ⁇ 1 °, angle 90 ⁇ 5 °, line II coincides with line III
  • the strain gauge is set so that line I is in the vertical plane, and along the photosensitive shaft was located with a slight slope down at an angle of not more than 5 ° to the horizontal plane.
  • deformation when the specified outlet flange is displaced along the straight line due to the weight of the liquid and its flow rate will not be “noticed” by the second strain gauges, and deformation when this flange is displaced along straight line III under the influence of speed due to artificial rotation of the flow through the angle a will not "Be noticed" by the first strain gauge converters.
  • FIG. 6 shows one embodiment of a carcass 3 comprising input 5 and output 6 flanges, an intermediate member 15, a first pair of beams 9 ', a second pair of beams 9 ", and the beams 9" of the first pair are located between the intermediate element 1 5 and the output flange 6, beams 9 "of the second pair are located between the inlet flange 5 and the intermediate element 15 and the entire frame 3 is made as a whole.
  • the intermediate element 15 there is a through circular hole 16, the diameter of which is larger than the outer diameter of the cylindrical bellows 4 (Fig. 1), which during assembly tensod tchika will be attached to the inlet 7 and outlet opening 8, the axes of which in the undeformed state frame coincide with the axis X.
  • the beams 9 'and 9 “comprise concentrators 1 voltage 1 as portions of reduced cross-section, which in the frame of FIG. 5 have cylindrical first 10 and second 13 surfaces.
  • the generators of the indicated first 10 and second 13 surfaces are perpendicular to the planes passing through the axis of the frame 3 in an undeformed state and parallel to the directions A and B of the displacement of the output flange 6, to which the first and second strain gauges will be most sensitive, which will be glued upon assembly of the strain gauge , respectively, on the first 10 and second 13 surfaces.
  • FIG. 7 schematically shows a tenso sensor 1 with a frame 3. similar to the frame 3 in FIG. 6.
  • the intermediate element 15 of this strain gauge can be made in three versions:
  • Two beams 9 'with the first strain gauge transducers 12 are made identical, are located symmetrically with respect to the axis of the bellows (s) and are rigidly attached between the intermediate element 15 and the output flange 6.
  • the directions of the most significant sensitivity of the first and second strain gauge transducers are perpendicular to each other.
  • FIG. 8 shows an embodiment of a strain gauge 1 with one bellows 4 and two identical beams 9, on which both the first 12 and second 14 strain gauges are glued in the middle and extreme parts, and if the strain gauge 1 is installed so that the beams 9 are located above and below) bellows 4, as shown in the drawing, the first strain gauge transducers 12 are those that are located on the extreme parts of the beams 9 and are sensitive to shear strain of the strain gauge. and the second strain gauge transducers 14 are those that are located in the middle parts of the beams 9 and are sensitive to bending strain of the strain gauge.
  • the first strain gauges 12 will be those above which were second and vice versa.
  • FIG. 9 schematically shows a top view of a load cell 1 with an intermediate pipe 17, to which are connected two sets of frame 3 with strain gauges and bellows, each which essentially is a strain gauge according to the patent analogue.
  • One assembly comprises a first pair of beams 9 "rigidly connected to the inlet flange 5 'and the output flange 6', and the second assembly, in turn, contains a second pair of beams 9" rigidly connected to the inlet flange 5 "and the output flange 6".
  • one set is rotated relative to another by a certain angle, in this case equal to 90 angular degrees.
  • the intermediate pipe 17 is bent so that the axis of the output bellows (right in the drawing) is at an angle a to the axis of the input bellows, i.e. Artificial deviation of the flow direction will be carried out in the gas sensor 1 in a plane perpendicular to the vertical.
  • strain gauge 1 similar to that shown in FIG. 9, but with a direct intermediate pipe or without it at all.
  • FIG. 10 is a schematic plan view of a load cell, for example, as shown in FIG. 7, bolted 18 to a flux-sensitive pipe 2, open at the far end, and an inlet pipe, and an artificial deviation of the direction of fluid flow is carried out at the junction of the strain gauge 1 with the flux-sensitive pipe 2.
  • FIG. 1 1 schematically shows a front view of the OVPZH with a strain gauge 1, open at the far end of the flow-sensitive pipe 2, connected to the strain gauge 1, the measuring unit 19 and cables connecting the strain gauges 12 and 14 of the strain gauge 1 with the inputs of the measurement unit 19.
  • the fact that the front view is shown is indicated by a slice 20 of a flow-sensitive pipe that is visible as an ellipse and is deviated from the plane of the drawing by an angle a, invisible in the drawing of FIG. eleven.
  • each of the beams 9 contains an even number of strain gauges 12 and / or 14, the response characteristics of which are linearly equal to or equalized in the measurement unit 19.
  • the beams 5 with strain gauges 7 have such a shape and arrangement that when the bellows are stretched or compressed under pressure in the pipeline or the temperature of the measured fluid, the beams are deformed only in the longitudinal direction, and the signals from the strain gauges 12 and 14, corresponding to the deformation of the beams under tension-compression of the bellows. compensated (deducted from each other).
  • three additional strain gauge transducers can be glued evenly on the bellows 4 evenly around its circumference.
  • the presence of signal changes at the same time on three strain gauge transducers indicates a change in pressure in the liquid and its value, which can be taken into account in the measurement results.
  • the influence of temperature on the measurement result can be additionally taken into account by measuring it by known methods using a temperature sensor of any suitable type, which can be fixed by known methods both on the bellows, and on the flow-sensitive pipe or on the frame.
  • the inlet flange 5 of the strain gauge 1 is connected to the flange of the inlet pipe and, if necessary, to a support motionless relative to the ground.
  • the strain gauge 1 begins to deform under the influence of the weight of the flow-sensitive pipe 2 with the liquid, i.e. as a result of the displacement of the output flange 6 of the strain gauge 1 down, and under the action of a fluid stream that artificially deviates to the side, i.e. as a result of the displacement of the output flange 6 of the load cell 1 to the side relative to the initial position, determined in the absence of fluid flow.
  • the most sensitive sections 10 and 13 of the beams 9, onto which the strain gauges 12 or 14 are glued are deformed, i.e. are stretched or compressed, to a greater extent than other parts of the beams 9, which is actually what the tensometric transducers 12 and 14 glued to them react to by changing the signals generated in them.
  • the signals of the strain gauges 12 and 14 enter the measuring unit 19, which processes them in a manner known in the art to obtain a value, for example, an electric voltage. which the measuring unit 19 measures, and according to pre-measured or calculated dependences of the values of this voltage on the fluid density and its flow rate, finds the fluid density and velocity values corresponding to the measured signals of both sets of strain gauges 12 and 14.
  • strain gauge and OVIP The most important feature of the strain gauge and OVIP according to the invention is that the action of harmful factors affecting the measurement error, namely pressure and temperature, is largely eliminated by the fact that the bellows under the influence of these factors is uniformly deformed in the radial direction, without affecting the deformation sensitive sections 10 and 13 of the beams 9.
  • the above examples do not exhaust all possible options for the execution of beams.
  • the surfaces onto which the strain gauges are glued can differ from cylindrical ones, the strain gauges can be unequal both in terms of the principle of operation and in sensitivity, which can be taken into account, for example, by circuit designs, as well as by taking into account temperature and pressure in the measurement results, which are undesirable factors influencing the measurement result, strain gauges can be located to some extent asymmetrically with respect to the axis corresponding bellows, beams may not have an axis of symmetry, etc. It is only important that the number of beams, their configuration and location, as well as the location of the strain gauge transducers on them, be such as to ensure the corresponding sensitivity and insensitivity of the strain gauge to the corresponding deformations indicated above.

Landscapes

  • Physics & Mathematics (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • Biochemistry (AREA)
  • General Health & Medical Sciences (AREA)
  • Immunology (AREA)
  • Pathology (AREA)
  • Measurement Of Force In General (AREA)
  • Measuring Volume Flow (AREA)

Abstract

Изобретение относится к контрольно-измерительной технике, а именно, к тензометрическим объемно-весовым измерителям плотности жидкости. Общий принцип измерения основан на зависимости веса заполненного жидкостью отрезка трубопровода фиксированного объема от плотности этой жидкости. Объемно-весовой измеритель плотности жидкости включает потокочувствительную трубу, блок измерения и тензодатчик, содержащий по крайней мере один каркас, имеющий входной и выходной фланцы со сквозными отверстиями, по крайней мере один цилиндрический сильфон, чувствительные к деформации продольные балки, жестко связанные с указанными фланцами, и первые и вторые тензометрические преобразователи. Вторые тензометрические преобразователи расположены так, что в зависимости от смещения выходного фланца тензодатчика и направления действия силы в плоскости, перпендикулярной оси, проходящей через центры входного и выходного отверстий сильфона имеют наибольшую чувствительность, а при действии силы, направление которой перпендикулярно вышеупомянутой силы -наименьшую чувствительность. Технический результат: повышение точности измерения.

Description

ТЕНЗОДАТЧИК ДЛЯ ОБЪЕМНО-ВЕСОВОГО ИЗМЕРИТЕЛЯ ПЛОТНОСТИ ЖИДКОСТИ И ОБЪЕМНО-ВЕСОВОЙ ИЗМЕРИТЕЛЬ ПЛОТНОСТИ
ЖИДКОСТИ НА ЕГО ОСНОВЕ
Изобретение относится к контрольно-измерительной технике, а именно к объемно-весовым измерителям плотности жидкости (далее - ОВИПЖ) и тензодатчикам для выполнения их' функции, и может найти применение в различных отраслях промышленности, таких как нефтедобывающая промышленность, строительство, химическая промышленность и т.д., где плотность жидкости, используемой в процессе и проходящей по трубопроводам, является параметром, подлежащим измерению.
Общий принцип измерения в таких устройствах основан на зависимости веса заполненного жидкостью отрезка трубопровода фиксированного объема от плотности этой жидкости. Указанный отрезок трубопровода обычно связан с входным трубопроводом гибким упругим элементом, и его называют потокочувствительной трубой. Второй конец потокочувствительной трубы может быть открытым или связанным с продолжением трубопровода еще одним гибким упругим элементом.
Техническое решение, использованное как ближайший аналог заявляемого изобретения, описано в патенте Украины Ν° 92629, опубл. 25.1 1 .2010 г., и касается как тензодатчика, так и ОВИПЖ на его основе.
Тензодатчик для объемно-весового измерителя плотности жидкости по указанному патенту включает входной фланец со сквозным отверстием, выполненный с возможностью присоединения к выходу входного трубопровода и жесткого присоединения к неподвижной относительно земли опоры, выходной фланец со сквозным отверстием, выполненный с возможностью жесткого присоединения к потокочувствительной трубе, по крайней мере один чувствительный упругий элемент в виде жесткой балки, жестко связанной с указанными фланцами и оснащенной по крайней мере двумя наклеенными на ее чувствительные к деформации поверхности тензометрическими преобразователями, гибкую упругую трубу в виде сильфона, жестко прикрепленного своими концами к указанным фланцам с соосным расположением его отверстий на концах, причем указанные жесткие балки связаны с указанными фланцами снаружи сильфона, расположены вдоль сильфона и выполнены с возможностью предотвращения деформации тензодатчика в вертикальном направлении при растяжении или сжатии сильфона, а тензодатчик выполнен с возможностью деформироваться под воздействием веса потокочувствителыюй трубы.
Недостатком описанного выше тензодатчика является создание заметной погрешности измерения плотности жидкости, связанной со скоростью потока жидкости в потокочувствительной трубе. Несмотря на то, что жесткость конструкции, содержащей входной и выходной фланцы и жестко связанные с ними жесткие балки, и чувствительность тензометрических преобразователей выбираются так, чтобы получать достаточный для измерения сигнал при незначительных отклонениях потокочувствительной трубы в вертикальном направлении под действием веса трубы с жидкостью, эти даже незначительные ее отклонения приводят к тому, что сигнал тензометрических преобразователей зависит не только от плотности жидкости, но и от скорости ее потока за счет реакции потокочувствительной трубы на поток, а именно: если потокочувствительная труба, например, первоначально отклонена вниз от горизонтального положения, то поток будет пытаться отклонить ее вверх, и чем больше скорость потока, тем меньше отклонение потокочувствительной трубы вниз и тем больше будет погрешность измерения.
В основу этого изобретения поставлена задача создания тензодатчика для ОВИПЖ, позволяющего уменьшить погрешность измерения плотности, связанную со скоростью потока жидкости.
Поставленная относительно тензодатчика задача решается тем, что в известном тензодатчике для объемно-весового измерителя плотности жидкости, включающем по крайней мере одну совокупность, содержащую каркас и по крайней мере один цилиндрический сильфон, причем каждый каркас содержит входной и выходной фланцы со сквозными отверстиями, чувствительные к деформации продольные балки и первые тензометрические преобразователи, каждая из указанных балок жестко связана с указанными фланцами, по крайней мере один конец каждого из указанных по крайней мере одного цилиндрического сильфона жестко и герметично прикреплен в указанное сквозное отверст ие входного или выходного фланцев, балки содержат первые поверхности, на которые наклеены первые тензометрические преобразователи, так, что они наиболее чувствительны, при зафиксированном входном фланце тензодатчика, к деформации при смещении выходного фланца тензодатчика в заранее определенных пределах под действием на выходной фланец силы вдоль первой прямой в плоскости, перпендикулярной оси, проходящей через центры входного и выходного отверстий сильфона, прикрепленного к указанному выходному фланцу, нечувствительны к деформации при смещении выходного фланца тензодатчика в заранее определенных пределах под действием на выходной фланец силы вдоль второй прямой в указанной плоскости, перпендикулярной первой прямой, а тензодатчик выполнен с возможностью соединения крайними входным и выходным фланцами, соответственно с входным трубопроводом и потокочувствительной трубой с максимальным совмещением соответствующих отверстий, согласно заявляемому изобретению, проведены следующие усовершенствования :
- тензодатчик дополнительно содержит вторые тензометрические преобразователи;
- балки содержат вторые поверхности, на которые наклеены вторые тензометрические преобразователи;
вторые тензометрические преобразователи являются наиболее чувствительными, при зафиксированном входном фланце тензодатчика. к деформации при смещении выходного фланца тензодатчика в заранее определенных пределах под действием на выходной фланец силы вдоль третьей прямой в плоскости, перпендикулярной оси, проходящей через центры входною и выходного отверстий сильфона, прикрепленного к указанному выходному фланцу;
вторые тензометрические преобразователи нечувствительны к деформации при смещении выходного фланца тензодатчика в заранее определенных пределах под действием на выходной фланец силы вдоль четвертой прямой в указанной плоскости, перпендикулярной третьей прямой;
- тензодатчик выполнен с возможностью деформироваться под влиянием скорости потока жидкости и обеспечения нечувствительности к деформации при растяжении сильфонов вдоль осей, проходящих через центры их входных и выходных отверстий.
Наличие и указанное расположение наклеенных на балки вторых тензометрических преобразователей приводит к тому, что они способны реагировать на деформацию тензодатчика в отличных, чем первые тензометрические преобразователи, направлениях, причем при условии искусственного отклонения направления потока, указанная реакция таюке будет зависеть от скорости потока и плотности жидкости, но отличным, чем реакция первых тензометрических преобразователей, образом.
Физические явления, приводящие к зависимости сигналов первых и вторых тензометрических преобразователей от скорости потока жидкости, одинаковы, а именно, это реакция потокочувствительной трубы на изменение вектора скорости потока в направлении, в целом противоположном вектору этого изменения. Э та реакция зависит от скорости потока жидкости и плотности жидкости. Однако угол отклонения потокочувствительной трубы вниз от горизонтали и, соответственно, сигнал первых тензометрических преобразователей зависят еще и от массы жидкости в потокочувствительной трубе, которая, в свою очередь, также зависит от плотности жидкости. Таким образом, задача определения плотности жидкости и скорости ее потока сводится к решению системы двух уравнений с двумя неизвестными. Решение этой системы уравнений может быть получено как численными методами по заранее измеренным функциям зависимости сигналов тензометрических преобразователей от плотности жидкости и от скорости потока жидкости, так и аналитическими методами путем создания моделей процессов в подходящем приближении. В любом случае в решении указанной системы уравнений касательно плотности жидкости будет учтена скорость потока жидкости, что эквивалентно снижению погрешности ее измерения.
Выражение «наиболее чувствительны к деформации в заданном направлении» означает, что для всего диапазона величины, вызывающей деформацию в заданном направлении, то есть для всего диапазона величин плотности жидкости и/или для всего диапазона скоростей, сигнал тензометрических преобразователей именно в заданном направлении будет максимальным и может быть измерен схемой измерения с заданной погрешностью.
Выражение «нечувствительны к деформации в заданном направлении» означает, что для всего диапазона величины, вызывающей деформацию в заданном направлении, то есть для всего диапазона величин плотности жидкости и/или для всего диапазона скоростей, сигнал тензометрических преобразователей будет минимальным и меньше порога чувствительности схемы измерения. Выражение «нечувствительность к деформации тензодатчика при растяжении или сжатии сильфонов» означает, что для всех диапазонов всех сил. действующих на тензодатчик и приводящих к растяжению любого или всех сильфонов, входящих в его состав, за счет действующих факторов, отличных от плотности и скорости потока жидкости, сигнал тензометрических преобразователей будет меньше порога чувствительности схемы измерения или сигналы различных тензометрических преобразователей могут быть компенсированы в схеме измерения.
Надо отметить, что искусственное отклонение направления потока жидкости может осуществляться как в самом тензодатчике, так и вне его, например, на входе в потокочувствительную трубу, и следовательно главная функция тензодатчика заключается именно в создании сигналов тензометрических преобразователей, которые известным образом зависят от плотности жидкости и скорости потока жидкости, а также в обеспечении того, чтобы сигналы тензометрических преобразователей были меньше порога чувствительности схемы измерения при деформации тензодатчика от растяжения или сжатия сильфонов вдоль их осей в недеформированном состоянии за счет действующих факторов, отличных от плотности и скорости потока жидкости, например, давления и/или температуры жидкости.
Здесь и далее признак «ось сильфона» эквивалентен признакам «ось, проходящая через центры входного и выходного отверстий сильфона» или «ось сильфона в его недеформированном состоянии».
Нужно отметить, что тензодатчик, пока он рассматривается таким, как будто он «лежит на складе», как это требуется в описании изобретения, не имеет привязки к вертикали, а имеет выделенные направления, определяемые наибольшей чувствительностью первых и вторых тензометрических преобразователей к деформации при смещении выходного фланца тензодатчика в этих направлениях, которая по характеру эквивалентна деформации, возникающей в результате действия на тензодатчик потокочувствительной трубы с жидкос тью или без нее и реакции потокочувствительной трубы или тензодатчика на скорость потока жидкости. Если искусственное отклонение направления потока предусмотрено в самом тензодатчике, то понятно, что при его присоединении к входному трубопроводу направление указанного искусственного отклонения не должно быть в вертикальной плоскости.
Таким образом, указанные усовершенствования позволяют учесть скорость потока жидкости при измерении плотности жидкости.
Нужно также отметить, что для «идеального» тензодатчика, который, во- первых, точно, то есть с нулевыми допусками, изготовлен, который подвергается только деформации чистого изгиба или сдвига, причем такой, которая вызвана только потоком жидкости, можно было бы рассматривать вариант его осуществления с совмещенными второй и третьей прямыми, когда указанные чувствительность и нечувствительность первых и вторых тензометрических преобразователей реализуются в двух соответствующих взаимно перпендикулярных направлениях. Но на самом деле существуют погрешности изготовления тензодатчика, он подвергается начальной деформации, которая вместе с измеряемой деформацией включает не только чистый изгиб или смещение, но и кручение, и следовательно с целью обеспечения промышленной применимости изобретения возникает необходимость обобщенного подхода, т.е. рассмотрения тензодатчика со всеми четырьмя указанными прямыми, которые не совпадают.
На практике угол между второй и третьей прямыми является небольшим, и искусственное отклонение направления потока осуществляют практически в направлении, лежащем на второй или третьей прямой.
В одном конкретном варианте осуществления заявляемого изобретения, тензодатчик содержит одну совокупность каркаса с двумя парами балок и по крайней мере одного сильфона и дополнительно содержит жесткий промежуточный элемент со сквозным отверстием, расположенный между двумя фланцами, причем балки первой пары жестко соединены или выполнены как единое целое с выходным фланцем и с промежуточным элементом, балки второй пары жестко соединены или выполнены как единое целое с входным фланцем и промежуточным элементом, первые поверхности с первыми тензометрическими преобразователями расположены на балках первой пары, а вторые поверхности со вторыми тензометрическими преобразователями - на балках второй пары. Этот вариант является достаточно простым для понимания принципа действия тензодатчика согласно изобретению, причем в любом варианте лучше, чтобы первыми по ходу потока жидкости были расположены именно вторые тензометрические преобразователи. Это необходимо как для увеличения чувствительности тензодатчика к скорости потока, так и для уменьшения массы части тензодатчика, чувствительной к весу потокочувствительной трубы.
Двумя альтернативными примерами такого исполнения являются тензодатчики, диаметр отверстия промежуточного элемента которых выполняют или больше наибольшего наружного диаметра сильфона, или таким же, причем в последнем случае промежуточный элемент жестко прикреплен к сильфону в его средней части. Оба варианта существенно уменьшают неопределенное влияние сильфона на результат измерения, поскольку в первом случае сильфон не касается промежуточного элемента, а во втором - средняя часть сильфона фактически становится частью жесткого каркаса.
Еще один конкретный вариант исполнения тензодатчика с промежуточным элементом, который в еще большей степени повышает его жесткость в зоне промежуточного элемента, отличается тем, что содержит один каркас с двумя парами балок и два сильфона, причем соседние концы указанных сильфонов жестко и герметично прикреплены в сквозное отверстие промежуточного элемента.
В одном из самых простых вариантов осуществления тензодатчик согласно изобретению содержит один каркас с двумя балками и один сильфон, причем балки жестко прикреплены своими концами к входному и выходному фланцам или изготовлены как единое целое с ними и расположены по обе стороны от сильфона, каждая из балок имеет и первые поверхности с первыми тензометрическими преобразователями, и вторые поверхности со вторыми тензометрическими преобразователями. Например, первые или вторые поверхности выполнены в средних частях балок, а, соответственно, вторые или первые поверхнос ти выполнены в крайних частях балок, лучше - в зоне соединения балок с фланцами. В этом случае тензометрические преобразователи, расположенные на поверхностях в средних частях балок чувствительны к деформации чистого изгиба тензодатчика, а тензометрические преобразователи, расположенные на поверхностях в крайних частях балок, образуют датчик параллелограммного типа и чувствительны к деформации сдвига тензодатчика. При этом тепзодатчик в составе ОВИПЖ можно установить так, чтобы деформация сдвига была вызвана весом потокочувствительной трубы с жидкостью, а деформация чистого изгиба - искусственным отклонением направления потока жидкости или наоборот.
Наиболее технологичным вариантом осуществления заявляемого изобретения, является тензодатчик, содержащий первую и вторую совокупнос ти одного каркаса и одного сильфона, первый и второй каркасы содержат, соответственно, первую и вторую пары балок, жестко соединеных или выполненных как единое целое с входными и выходными фланцами соответствующего каркаса, выходной фланец второго или первого каркасов жестко и герметично соединен, соответственно, с входным фланцем первого или второю каркасов, первые поверхности расположены на балках первой пары, а вторые - на балках второй пары. Этот вариант фактически соответствует соединению двух тензодатчиков из патента-аналога так, что один из тензодатчиков являе тся повернутым относительно другого. Кроме того, этот вариант также включае т возможность жесткого соединения двух тензодатчиков через промежуточный патрубок с соответствующими фланцами, который, к тому же, может выполня ть функцию искусственного отклонения направления потока при наличии изгиба отрезка трубопровода патрубка или выполнения его фланцев и/или соответствующих фланцев каркасов клиновидными.
На самом деле, любой из описанных выше вариантов выполнения тензодатчика может быть выполнен с возможностью изменения направления центрального вектора скорости потока жидкости, проходящей через него, на угол а > 0 в плоскости, лежащей под углом β > 0 к плоскости, проходящей через центральный вектор скорости входящего потока жидкости параллельно указанной первой прямой, в направлении которой происходит смещение исходного фланца тензодатчика под действием веса потокочувствительной трубы.
В наиболее пригодном с эксплуатационной точки зрения вариан те тензодатчика направления смещения его выходного фланца, в которых проявляется наибольшая чувствительность первых и вторых тензометрических преобразователей (первое и второе направления), перпендикулярны друг другу. По, как было указано ранее, неточности изготовления каркасов, балок, первых и вторых поверхностей и наклеивания тензодатчиков и наличие деформации. отличной от чистого изгиба и сдвига, приводят к неперпендикулярности этих направлений. Желательно, чтобы угол между указанными направлениями находился в пределах 90±1 угловых градусов, что практически не приводи т к чувствительности вторых тензометрических преобразователей к изменениям веса потокочувствительной трубы с жидкостью, а юстировка тензодатчика относительно вертикали позволяет достичь его оптимального положения с точки зрения наибольшей чувствительности первых и вторых тензометрических преобразователей в соответствующих направлениях смещения выходного фланца тензодатчика.
В этом случае, поскольку чувствительность тензометрических преобразователей к деформации растяжения и сжатия поверхностей, на которые они наклеены, чрезвычайно высока, есть возможность обеспечить необходимую чувствительность вторых тензометрических преобразователей к скорости потока при углах а изменения направления потока жидкости, не превышающие одного углового градуса, если угол β находится в пределах 90±5 угловых градусов. Э то практически не приводит к чувствительности первых тензометрических преобразователей к отклонениям выходного фланца в направлении, лежащем под углом β к плоскости, проходящей через ось последнего сильфона и первую прямую. Указанной выше юстировкой тензодатчика можно достичь оптимальных, с точки зрения чувствительности тензометрических преобразователей, результатов.
Во всех конкретных вариантах и примерах тензодатчика, описанных выше, лучше, с точки зрения выполнения возложенных на него функций, чтобы балки с первыми тензометрическими преобразователями были выполнены одинаковыми, имели плоскости симметрии и были расположены симметрично относительно оси соответствующего сильфона так, чтобы в ненапряженном состоянии каркаса и сильфона их плоскости симметрии совпадали и проходили через ось указанног о сильфона и указанную выше вторую прямую, и балки со вторыми тензометрическими преобразователями были выполнены одинаковыми, имели плоскости симметрии и были расположены симметрично относительно оси соответствующего сильфона так, чтобы в ненапряженном состоянии каркаса их плоскости симметрии совпадали и проходили через ось соответствующего сильфона и указанную выше четвертую прямую. Это, вместе с одинаковыми по чувствительности тензометрическими преобразователями, наклеенными на каждую балку пары, особенно, когда они наклеены парами на противоположных поверхностях балок, полностью обеспечивает сформулированные выше требования к чувствительности тензометрических преобразователей ко всем указанным выше видам деформации тензодатчика.
Для повышения чувствительности в тензодатчике согласно любому из предыдущих вариантов балки могут содержать концентраторы напряжений в виде участков с уменьшенным поперечным сечением, в которых наклеены тензометрические преобразователи.
Поверхности, на которые наклеены первые и вторые тензометрические преобразователи, могут быть выполнены цилиндрическими, причем так, чтобы образующие этих поверхностей были перпендикулярны, соответственно, плоскостям, проходящим через оси соответствующих сильфонов и первую и третью прямые.
Существенный вклад в точность измерения плотности за счет обеспечения более ламинарного потока жидкости могут дать цилиндрические гибкие упругие вставки из полимерного материала, размещенные внутри каждого сильфона и приклеенные к его гофрам в зонах окружностей минимального диаметра.
В качестве наиболее близкого к этому изобретению аналога относительно ОВИПЖ также использовано техническое решение согласно патенту Украины JV« 92629, опубл. 25.1 1.2010 г., бюл. 22.
ОВИПЖ согласно указанному патенту включает потокочувствительную трубу, тензодатчик и блок измерения, причем тензодатчик содержит входной фланец со сквозным отверстием, выполненный с возможностью присоединения к выходу входного трубопровода и жесткого присоединения к неподвижной относительно земли опоре, выходной фланец со сквозным отверстием, присоединенный к потокочувствительнойой трубы, по крайней мере один чувствительный упругий элемент в виде жесткой балки, жестко связанной с указанными фланцами и оснащенной по крайней мере двумя наклеенными на ее чувствительные к деформации поверхности тензометрическими преобразователями, гибкую упругую трубу в виде сильфона, жестко прикрепленного своими концами к указанным фланцам с соосным расположением его отверстий на концах, причем указанные жесткие балки связаны с указанными фланцами снаружи сильфона, расположены вдоль сильфона и выполнены с возможностью предотвращения деформации тензодатчика в вертикальном направлении при растяжении или сжатии сильфона, а тензодатчик выполнен с возможностью деформироваться под воздействием веса потокочувствительной трубы.
Недостатком этого ОВИПЖ является заметная погрешность измерения плотности жидкости, связанная со скоростью потока жидкости в потокочувствительной трубе, что доказано выше для тензодатчика согласно этому изобретению.
В основу этого изобретения относительно ОВИПЖ поставлена задача создания ОВИПЖ с уменьшенной погрешностью измерения плотности, связанной со скоростью потока жидкости.
Задача, поставленная относительно ОВИПЖ, решается тем, что в ОВИПЖ, содержащем потокочувствительную трубу, блок измерения и тензодатчик, включающий по крайней мере одну совокупность, содержащую один каркас и по крайней мере один цилиндрический сильфон, причем каждый каркас содержит входной и выходной фланцы со сквозными круглыми отверстиями, чувствительные к деформации продольные балки и первые тензометрические преобразователи, каждая из указанных балок жестко связана с указанными фланцами, по крайней мере один конец каждого из указанных по крайней мере одного цилиндрического сильфона жестко и герметично прикреплен в указанное сквозное отверстие входного или выходного фланцев, балки содержат первые поверхности, на которые наклеены первые тензометрические преобразователи, гак, что они наиболее чувствительны, при зафиксированном входном фланце тензодатчика, к деформации при смещении выходного фланца тензодатчика в заранее определенных пределах под действием на выходной фланец силы вдоль первой прямой в плоскости, перпендикулярной оси, проходящей через центры входного и выходного отверстий сильфона, прикрепленного к указанному выходному фланцу, нечувствительны к деформации при смещении выходного фланца тензодатчика в заранее определенных пределах под действием на выходной фланец силы вдоль второй прямой в указанной плоскости, перпендикулярной первой прямой, потокочувствительная груба прикреплена к крайнему выходному фланцу тензодатчика с максимальным совмещением их отверстий одинаковою диаметра, тензодатчик выполнен с возможностью соединения своим крайним входным фланцем с входным трубопроводом с максимальным совмещением их отверстий одинакового диаметра и жесткого присоединения к неподвижной относительно земли опоре и с возможностью деформироваться под воздействием веса потокочувствительной трубы с жидкостью, а выходы тензометрических преобразователей электрически подключены к входам блока измерения, проведены усовершенствования, которые характеризуются следующими существенными признаками:
- ОВИПЖ выполнен с возможностью изменения направления центрального вектора скорости потока жидкости, проходящей через него, на угол а в плоскости, лежащей под углом β к плоскости, проходящей через центральный вектор скорости входящего потока жидкости параллельно указанной первой прямой;
тензодатчик дополнительно содержит вторые тензометрические преобразователи;
- балки содержат вторые поверхности, на которые наклеены вторые тензометрические преобразователи;
вторые тензометрические преобразователи являются наиболее чувствительными, при зафиксированном входном фланце тензодатчика, к деформации при смещении выходного фланца тензодатчика в заранее определенных пределах под действием на выходной фланец силы вдоль третьей прямой в плоскости, перпендикулярной оси, проходящей через центры входного и выходного отверстий сильфона, прикрепленного к указанному выходному фланцу;
вторые тензометрические преобразователи нечувствительны к деформации при смещении выходного фланца тензодатчика в заранее определенных пределах под действием на выходной фланец силы вдоль четвертой прямой в указанной плоскости, перпендикулярной третьей прямой;
- тензодатчик выполнен с возможностью деформироваться под влиянием скорости потока жидкости и обеспечения нечувствительности к деформации при растяжении сильфонов вдоль осей, проходящих через центры их входных и выходных отверстий. Как видно, большинство отличных существенных признаков касается тензодатчика и описано выше. Однако необходимым существенным признаком ОВИПЖ в целом является его выполнение с возможностью изменения направления центрального вектора скорости потока жидкости, проходящей через него, что необходимо для обеспечения возможности учета скорости потока жидкости при определении ее плотности. При этом, как указано выше, указанное изменение направления может происходить как в тензодатчике, так и за его пределами. Указанная возможность изменения направления потока может быть реализована различными средствами отклонения направления потока, среди которых клиновидные или повернутые на определенный угол фланцы каркасов или потокочувствительной трубы, изогнутые или срезанные под углом промежуточные патрубки, искусственный сгиб потокочувствитель-ной трубы и т.д.
Важно, чтобы указанный угол отклонения был не слишком большим, чтобы не создавать существенные деформации кручения и существенную турбулентнос ть потока за счет неполного совмещения отверстий в соседних фланцах, которые соединены друг с другом и в области которых находится средство отклонения.
Описанная выше причинно-следственная связь между проведенными усовершенствованиями и техническим результатом вполне касается также и усовершенствованного ОВИПЖ, однако в отличие от тензодатчика, усовершенствования которого, главным образом, создают условия для измерения скорости потока и плотности жидкости при наличии искусственного отклонения направления потока жидкости, ОВИПЖ не только создает условия для указанною измерения, а именно отклоняет направление потока, вызывающего дополнительную реакцию тензометрических преобразователей, которая может быть определена, но и измеряет плотность жидкости с пониженной погрешностью, зависящей от скорости потока.
Дальнейшие усовершенствования, конкретные варианты и примеры выполнения ОВИПЖ, соответствуют описанным выше усовершенствованиям, конкретным вариантам и примерам выполнения тензодатчика.
В одном из лучших вариантов исполнения ОВИПЖ выполнен с возможностью установки первой прямой вертикально, что обеспечивает максимальную чувствительность первых тензометрических преобразователей при приложении силы к выходному фланцу именно в вертикальном направлении, то есть в направлении действия потокочувствительной трубы с жидкостью или без нее на тензодатчик.
Лучшим является вариант исполнения ОВИПЖ согласно изобретению, в котором первая прямая установлена вертикально, угол между второй и третьей прямыми составляет не более 1 углового градуса, а угол β находится в пределах 90±5 угловых градусов. Это обеспечивает максимальную чувствительность вторых гензометрических преобразователей при приложении силы к выходному фланцу в направлении, практически совпадающем с плоскостью, в которой изменяется направление потока жидкости.
Нужно отметить, что балки, с одной стороны, должны быть выполнены настолько жесткими, чтобы в диапазоне измеряемых значений плотности жидкос и угловые и линейные деформации тензодатчика были достаточно малы, чтобы несоосностью частей тензодатчика можно было пренебречь. С другой стороны, балки должны быть не слишком жесткими, чтобы деформации их частей, на которые наклеены тензометрические преобразователи, были достаточными для измерения их сигналов с достаточной точностью в указанном диапазоне.
Поскольку деформация тензодатчика вызывается смещением выходного фланца тензодатчика относительно входного, входной фланец должен быть закреплен неподвижно относительно земли, что достигается, как сказано выше его выполнением с возможностью жесткого присоединения к неподвижной относительно земли опоре. В конкретном и наиболее распространенном варианте выполнения такой неподвижной относительно земли опорой может быть входной трубопровод, если, безусловно, для этого приняты соответствующие меры.
Для учета влияния давления на результаты измерения, в частности, путем схемной компенсации, в любом из описанных выше вариантов выполнения тензодатчика на поверхность по крайней мере одного сильфона может быть наклеен по крайней мере один дополнительный тензометрический преобразователь, подключенный к блоку измерения и выполненный с возможностью реагирования на давление жидкости внутри сильфона. Влияние температуры на результаты измерения может быть учтено путем оснащения одного или более сильфонов датчиками температуры, выходы которых также могут быть подключены к блоку измерения.
Примеры выполнения тензодатчика для ОВИПЖ и самого ОВИПЖ представлены на прилагаемых чертежах, а именно:
- на фиг. 1 схематично представлен вид спереди на тензодатчик для ОВИПЖ согласно патенту-аналогу;
- на фиг. 2 схематично представлено трехмерное габаритное изображение тензодатчика согласно изобретению;
- на фиг. 3 схематично представлен вид тензодатчика со стороны места присоединения потокочувствительной трубы, аналогичного представленному па фиг. 2, но с другим расположением линий I-IV;
- на фиг. 4 представлен увеличенный вид участка С на фиг. 3;
- на фиг. 5 представлен увеличенный вид участка D на фиг. 3;
- на фиг. 6 показано трехмерное изображение одного из вариантов каркаса тензодатчика согласно изобретению;
- на фиг. 7 схематично представлен вид спереди на тензодатчик с каркасом согласно фиг. 6
- на фиг. 8 схематично представлен вид спереди на вариант тензодатчика согласно изобретению с двумя балками;
- на фиг. 9 представлен вид сверху на вариант тензодатчика согласно изобретению с изогнутым в сторону промежуточным патрубком;
- на фиг. 10 представлен вариант ОВИПЖ (блок измерения не показан) с гензодатчиком согласно фиг. 7 и искусственным изменением направления потока жидкости на входе в потокочувствительную трубу;
- на фиг. 1 1 показан вид спереди на ОВИПЖ с тензодатчиком согласно фиг. 10 и повернутой в сторону зрителя потокочувствительной трубой.
На фиг. 1, с целью объяснения принципа действия ОВИПЖ и тензодатчика. схематически показан вид спереди на ближайший аналог изобретения, а именно ОВИПЖ согласно патенту Украины на изобретение Ν» 92629, который совершенствуется заявляемым изобретением. ОВИПЖ-аналог содержит тензодатчик 1, потокочувствительную трубу 2 и блок измерения (не показан). Тензодатчик этого ОВИПЖ, как и во всех описанных ниже вариантах ОВИПЖ и тензодатчика согласно изобретению обозначен позицией 1 и включает жесткий каркас 3 и цилиндрический сильфон 4. Каркас 3 содержит входной 5 и выходной 6 фланцы со сквозными круглыми отверстиями 7, 8, соответственно, одинаковою диаметра и чувствительные к деформации продольные балки 9, расположенные по обе стороны от сильфона 4 и жестко связанные с указанными фланцами 5. 6. Концы цилиндрического сильфона 4 жестко и герметично прикреплены в сквозные отверстия 7 и 8. Указанные сквозные отверстия 7, 8 имеют общую ось X в недеформированном состоянии каркаса 3. Входной 5 и выходной 6 фланцы в данном случае соединены, соответственно, с входным трубопроводом и потокочувствительной трубой 2 с совмещением отверстий соединяемых соседних элементов.
Балки 9 имеют первые поверхности 10, которые расположены на концентраторах 1 1 напряжения - участках с уменьшенной толщиной, на которые наклеены первые тензометрические преобразователи 12 так, что в данном случае при жестком закреплении входного фланца 5 они наиболее чувствительны к деформации, возникающей при смещении выходного фланца 6 в направлении А, параллельном плоскости, проходящей через ось X параллельно плоскости чертежа, и нечувствительны к деформации, возникающей при смещении выходного фланца 6 в направлении, перпендикулярном плоскости чертежа. Кроме того, тензодатчик 1 выполнен с возможностью обеспечения нечувствительности тензометрических преобразователей 12 к деформации растяжения или сжатия каркаса 3 вдоль указанной оси X в недеформированном состоянии. В данном случае это обеспечивается наличием двух одинаковых балок 9, расположенных по обе стороны от сильфона 4, и двумя парами первых тензометрических преобразователей 12 с одинаковой чувствительностью, которые в блоке измерения (не показан) ОВИПЖ с тензодатчиком 1 электрически соединяются в мостовые схемы. При работе тензодатчика 1 его устанавливают так, чтобы плоскость, проходящая через ось сильфона 4 и направление А, была вертикальной, и с помощью тензометрических преобразователей 12 измеряют параметры сигнала, который зависит от положения потокочувствительной трубы 2 в вертикальной плоскости, в свою очередь зависящего от плотности жидкости.
Недостатком ОВИПЖ согласно фиг. 1 , как отмечалось выше, является заметная погрешность измерения плотности жидкости, связанная со скоростью потока жидкости в потокочувствительной трубе 2, и задачей настоящего изобретения является уменьшение этой погрешности.
Эта задача принципиально решается тем, что направление выходного потока тензодатчика или потокочувствительной трубы искусственно изменяю т в сторону от входного направления потока жидкости в плоскости, расположенной под углом к плоскости, проходящей через ось сильфона 4 и направление А. с помощью сигналов вторых тензометрических преобразователей, чувствительных к деформации при смещении выходного фланца 6 в направлении В, лежащем на прямой, расположенной под углом к направлению А, и нечувствительных к такой же деформации при смещении выходного фланца 6 вдоль прямой, перпендикулярной направлению В, определяют параметры сигналов со вторых тензометрических преобразователей и на основании заранее созданной математической модели и/или калибровки определяют плотность жидкости и, возможно, скорость потока, что собственно и есть учетом скорости потока в результате измерения плотности жидкости.
На фиг. 2 схематично представлено трехмерное изображение тензодатчика 1 согласно изобретению и схема потока жидкости через него в общем случае. Чертеж фиг. 2 предназначен для того, чтобы дать представление о принципах действия тензодатчика и ОВИПЖ в целом. Тензодатчик представляет в целом жесткую конструкцию (в виде по крайней мере одного каркаса), включающую жестко скрепленные балками (не показаны) входной 5 и выходной 6 фланцы со сквозными отверстиями (не показаны). Внутри каркаса находится по крайней мере один цилиндрический сильфон (не показан), каждый из которых концами закреплен в указанные отверстия.
На фиг. 2 линии I-IV - это прямые, проходящие через центр отверс тия 8 выходного фланца 6 перпендикулярно оси последнего по потоку жидкости сильфона 4. На прямой I лежит направление А смещения выходного фланца 6, причем первые тензометрические преобразователи наиболее чувствительны к деформации, возникающей при этом смещении при зафиксированном относительно земли фланце 5. Прямая II перпендикулярна прямой I, причем первые тензометрические преобразователи нечувствительны к деформации, возникающей при смещении выходного фланца вдоль нее. На прямой III лежит направление В смещения выходного фланца 6, в котором вторые тензометрические преобразователи наиболее чувствительны к такой деформации. Прямая I V перпендикулярна прямой III, причем при смещении выходного фланца 6 вдоль нее вторые тензометрические преобразователи нечувствительны к возникающей при этом деформации. - вектор скорости входного потока в центре (центральный вектор) входного отверстия 7, который может не совпадать с осью первого сильфона, VI — центральный вектор скорости выходного потока тензодатчика, ' - вектор, параллельный вектору ^ , имеет такую же длину и выходит из той же точки, что и вектор VI , L - траектория (в общем случае не являющаяся прямой) центральной части потока жидкости в тензодатчике, а - угол между векторами ^ и V в созданной ими плоскости, β - угол между этой плоскостью и плоскостью, проходящей через вектор V параллельно направлении А.
На фиг. 3 схематично представлен вид сбоку на тензодатчик 1 согласно изобретению со стороны входного фланца 5 с круглым отверстием 7. Невидимые на этом виде балки 9' и 9" показаны штриховыми линиями. Четыре прямые линии I. II, III, IV проходят через центр отверстия 7. Прямые I и III являю тся перпендикулярными, соответственно, прямым II и IV, на которых лежат, соответственно, направления А и В, в которых рассматривается деформация при смещении выходного фланца 6 тензодатчика 1 относительно зафиксированного входного фланца 5.
Таким образом, при прохождении жидкости через тензодатчик 1 направление ее потока меняется на угол а, и, кроме сигналов первых тензометрических преобразователей, главным образом, зависящих от веса п ото ко чувствительной трубы с жидкостью и скорости ее потока, возникают еще сигналы вторых тензометрических преобразователей, которые, в общем случае, также зависят от этих величин, но иным образом. Если при заданном начальном угле а эти зависимости известны, то конкретным сигналам первых и вторых тензометрических преобразователей соответствуют, соответственно, первая и вторая функции зависимости скорости потока от плотности жидкости или наоборот. Точке, в которой значения этих функций одинаковые, будут соответствовать искомые значения плотности жидкости и скорости ее потока.
На фиг. 4 и 5 в увеличенном виде показаны участки С и D фиг. 2. Показанные штриховыми линиями на участках С и D, соответственно, балки 9' и 9"содержат, соответственно, первые поверхности 10 и вторые поверхности 13, причем эти поверхности могут находиться как на разных, так и на тех же балках 9, что также будет показано ниже. На первые поверхности 10 наклеены первые тензометрические преобразователи 12, а на вторые поверхности 13 - вторые тензометрические преобразователи 14 так, что они наиболее чувствительны, при зафиксированном входном фланце 5, к деформации при смещении выходного фланца 6, соответственно, в направлениях А и В, лежащих, соответственно, на прямых I и III, и нечувствительны к деформации при смещении фланца 6 в направлениях, лежащих на прямых II и IV, перпендикулярных прямым I и 111. Кроме того, тензодатчики выбраны и расположены так, что обеспечивают возможность компенсации их чувствительности к деформации соответствующего каркаса 3 при его растяжении или сжатии вдоль его оси в недеформированном состоянии.
Возможность указанной компенсации определяется, например, наличием двух противоположных первых 10 и/или вторых 13 поверхностей на каждой балке 9, по-разному реагирующих на указанные выше деформации, благодаря чему реакция наклеенных на них тензометрических преобразователей может быть легко учтена, например, мостовыми электрическими схемами блока измерения путем компенсации сигналов наклеенных на противоположные поверхности тензометрических преобразователей, вызванных нежелательной деформацией. Это также позволяет повысить чувствительность тензодатчика к измеряемой деформации.
Как будет показано далее, в некоторых случаях достаточно всего двух балок 9, на каждой из которых предусмотрены как первые 10, так и вторые 13 поверхности.
В предпочтительном варианте выполнения ОВИПЖ угол а < 1 °, угол = 90±5°, прямая II совпадает с прямой III, тензодатчик устанавливается так, чтобы прямая I находилась в вертикальной плоскости, а по окочувствительная руба была расположена с небольшим наклоном вниз под углом не более 5° к горизонтальной плоскости. В этом случае деформация при смещении указанного выходного фланца вдоль прямой за счет веса жидкости и скорости ее потока не будет «замечаться» вторыми тензометрическими преобразователями, а деформация при смещении этого фланца вдоль прямой III под влиянием скорости за счет искусственного поворота потока на угол а не будет «замечаться» первыми тензометрическими преобразователями. Для оптимизации этого состояния целесообразно иметь возможность юстировки тензодатчика в небольших пределах вокруг оси входного трубопровода и угла β.
Все последующие варианты выполнения описываются именно для таког о взаимного расположения прямых I-IV, малого (в указанном выше смысле) угла а и угла β = 90 угловых градусов.
На фиг. 6 показан один из вариантов реализации каркаса 3, содержащего входной 5 и выходной 6 фланцы, промежуточный элемент 15, первую пару балок 9', вторую пару балок 9", причем балки 9" первой пары расположены между промежуточным элементом 1 5 и выходным фланцем 6, балки 9" второй пары расположены между входным фланцем 5 и промежуточным элементом 15 и весь каркас 3 выполнен как единое целое. В промежуточном элементе 15 выполнено сквозное круглое отверстие 16, диаметр которого больше внешнего диаметра цилиндрического сильфона 4 (фиг. 1), который при сборке тензодатчика будет прикреплен во входное 7 и выходное 8 отверстия, оси которых в недеформированном состоянии каркаса совпадают с осью X. Балки 9' и 9" содержат концентраторы напряжения 1 1 в виде участков с уменьшенным поперечным сечением, которые в каркасе на фиг. 5 имеют цилиндрические первые 10 и вторые 13 поверхности. Образующие указанных первых 10 и вторых 13 поверхностей перпендикулярны плоскостям, проходящим через ось каркаса 3 в недеформированном состоянии и параллельны направлениям А и В смещения выходного фланца 6, к которым будут наиболее чувствительны, соответственно, первые и вторые тензометрические преобразователи, которые при сборке тензодатчика будут наклеены, соответственно, на первые 10 и вторые 13 поверхности.
На фиг. 7 схематично представлен тензо датчик 1 с каркасом 3. аналогичным каркасу 3 на фиг. 6. Промежуточный элемент 15 этого тензодатчика может быть выполнен в трех вариантах:
- с одним сильфоном 4 и с отверстием, не касающимся сильфона 4;
- с одним сильфоном 4 и жестким соединением сильфона 4 с поверхностью круглого отверстия в промежуточном элементе 15;
- с двумя сильфонами 4, соседние концы которых жестко соединены с поверхностью круглого отверстия в промежуточном элементе 1 5.
Две балки 9' с первыми тензометрическими преобразователями 12 выполнены одинаковыми, расположены симметрично относительно оси сильфона(ов) и жестко прикреплены между промежуточным элементом 15 и выходным фланцем 6. Балки 9" также выполнены одинаковыми, расположены симметрично относительно оси сильфона(ов) и жестко прикреплены между промежуточным элементом 15 и входным фланцем 5. Направления наиболыпей чувствительности первых и вторых тензометрических преобразователей перпендикулярны друг другу.
На фиг. 8 представлен вариант выполнения тензодатчика 1 с одним сильфоном 4 и двумя одинаковыми балками 9, на которые в средних и крайних частях наклеены и первые 12, и вторые 14 тензометрические преобразователи, причем если тензодатчик 1 установлен так, что балки 9 расположены сверх) и снизу относительно сильфона 4, как показано на чертеже, то первыми тензометрическими преобразователями 12 являются те, которые расположены на крайних частях балок 9 и чувствительны к деформации сдвига тензодатчика. а вторыми тензометрическими преобразователями 14 являются те, которые расположены в средних частях балок 9 и чувствительны к деформации изгиба тензодатчика.
Если тензодатчик 1 расположить так, чтобы балки находились по обе стороны от сильфона 4, первыми тензометрическими преобразователями 12 будут те, что выше были вторыми и наоборот.
На фиг. 9 схематично представлен вид сверху на тензодатчик 1 с промежуточным патрубком 17, к которому присоединены две совокупнос ти каркаса 3 с тензометрическими преобразователями и сильфонами, каждая из которых по сути представляет собой тензодатчик согласно патенту-аналогу. Одна совокупность содержит первую пару балок 9", жестко соединенных с входным фланцем 5' и выходным фланцем 6', а вторая совокупность, в свою очередь, содержит вторую пару балок 9", жестко соединенных с входным фланцем 5" и выходным фланцем 6". При этом одна совокупность повернута относительно другой на определенный угол, в данном случае равный 90 угловых градусов. Промежуточный патрубок 17 изогнут таким образом, что ось выходного сильфона (правого на чертеже) находится под углом а к оси входного сильфона, т.е. искусственное отклонение направления потока будет осуществляться в гензодатчике 1 в плоскости, перпендикулярной к вертикальной.
Нужно отметить, что наиболее технологичным является вариант исполнения тензодатчика 1, подобный представленному на фиг. 9, но с прямым промежуточным патрубком или вовсе без него.
На фиг. 10 представлен схематический вид сверху на тензодатчик, например, согласно фиг. 7, соединенный болтами 18 с потокочувствительной трубой 2, открытой на дальнем конце, и входным трубопроводом, причем искусственное отклонение направления потока жидкости осуществляется на стыке тензодатчика 1 с потокочувствительной трубой 2.
И, наконец, на фиг. 1 1 схематически изображен вид спереди на ОВИПЖ с тензодатчиком 1, открытой на дальнем конце потокочувствительной трубой 2, присоединенной к тензодатчику 1 , блоком 19 измерения и кабелями, соединяющими тензометрические преобразователи 12 и 14 тензодатчика 1 с входами блока 19 измерения. На то, что изображен именно вид спереди, указывает видимый как эллипс срез 20 потокочувствительной трубы, отклоненной от плоскости чертежа на угол а, невидимый на чертеже фиг. 1 1.
Во всех представленных вариантах тензодатчиков и ОВИПЖ каждая из балок 9 содержит четное количество тензометрических преобразователей 12 и/или 14, характеристики отклика на линейную деформацию которых или одинаковые, или выровнены в блоке 19 измерения.
Во всех представленных общем и конкретных вариантах балки 5 с тензометрическими преобразователями 7 имеют такую форму и расположение, что при растяжении или сжатии сильфонов под действием давления в трубопроводе или температуры измеряемой жидкости балки деформируются только в продольном направлении, а сигналы с тензометрических преобразователей 12 и 14, соответствующие деформации балок при растяжении-сжатии сильфона. компенсируются (вычитаются друг от друга).
Для более точного учета влияния давления на результат измерения на сильфон 4 могут быть наклеены, например, три дополнительных тензометрических преобразователя равномерно по его окружности. Наличие изменения сигналов одновременно на трех тензометрических преобразователях свидетельствует об изменении давления в жидкости и ее величине, что может быть учтено в результатах измерения.
Влияние температуры на результат измерения может быть дополнительно учтено путем ее измерения известными методами с помощью датчика температуры любого подходящего типа, который может быть закреплен известными методами как на сильфоне, так и на потокочувствительной трубе или на каркасе.
Ниже описана работа устройств согласно изобретению на примере ОВИПЖ согласно фиг. 1 1.
Входной фланец 5 тензодатчика 1 присоединяют к фланцу входного трубопровода и, если необходимо, к неподвижной относительно земли опоре. При создании потока измеряемой жидкости, такого, чтобы вся потокочувствительная труба 2 была заполнена ею, тензодатчик 1 начинает деформироваться под действием веса потокочувствительной трубы 2 с жидкостью, т.е. в результате смещения выходного фланца 6 тензодатчика 1 вниз, и под действием потока жидкости, который искусственно отклоняется в сторону, т.е. в результ ате смещения выходного фланца 6 тензодатчика 1 в сторону относительно исходного положения, определяемого при отсутствии потока жидкости. При этом наиболее чувствительные участки 10 и 13 балок 9, на которые наклеены тензометрические преобразователи 12 или 14, деформируются, т.е. растягиваются или сжимаются, в большей степени, чем другие части балок 9, на что собственно и реагируют наклеенные на них тензометрические преобразователи 12 и 14 путем изменения образующихся в них сигналов. Сигналы тензометрических преобразователей 12 и 14 поступают в блок 19 измерения, который их обрабатывает известным в этой области образом с получением величины, например электрического напряжения. которую блок 19 измерения измеряет и по заранее измеренным или рассчитанным зависимостям значений этого напряжения от плотности жидкости и скорости ее потока находит значение плотности жидкости и скорости, соответствующие измеренным сигналам обеих совокупностей тензометрических преобразователей 12 и 14.
Важнейшим признаком тензодатчика и ОВИПЖ согласно изобретению является то, что действие вредных факторов, влияющих на погрешность измерения, а именно давления и температуры, в значительной степени устраняе гся тем, что сильфон под действием этих факторов равномерно деформируется в радиальном направлении, не влияя на деформацию наиболее чувствительных участков 10 и 13 балок 9.
Приведенными выше примерами не исчерпываются все возможные варианты исполнения балок. Действительно, поверхности, на которые наклеены тензометрические преобразователи, могут отличаться от цилиндрических, тензометрические преобразователи могут быть неодинаковыми как по принципу действия, так и по чувствительности, что может быть учтено, например, схемными решениями, а также учетом в результатах измерения температуры и давления, которые являются нежелательными факторами влияния на результат измерения, тензометрические преобразователи могут быть расположенными в определенной степени несимметрично относительно оси соответствующего сильфона, балки могут не иметь оси симметрии и т.п. Важно только, чтобы количество балок, их конфигурация и расположение, а также расположение тензометрических преобразователей на них были такими, чтобы обеспечить соответствующую чувствительность и нечувствительность тензодатчика к соответствующим указанным выше деформациям.

Claims

ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ
1. Тензодатчик для объемно-весового измерителя плотности жидкости, включающий по крайней мере одну совокупность, содержащую один каркас и по крайней мере один цилиндрический сильфон, причем каждый каркас содержит входной и выходной фланцы со сквозными отверстиями, чувствительные к деформации продольные балки и первые тензометрические преобразователи, каждая из указанных балок жестко связана с указанными фланцами, по крайней мере один конец каждого из указанных по крайней мере одного цилиндрическою сильфона жестко и герметично прикреплен в указанное сквозное отверстие входного или выходного фланцев, балки содержат первые поверхности, на которые наклеены первые тензометрические преобразователи, так, что они наиболее чувствительны, при зафиксированном входном фланце тензода тчика, к деформации при смещении выходного фланца тензодатчика в заранее определенных пределах под действием на выходной фланец силы вдоль первой прямой в плоскости, перпендикулярной оси, проходящей через центры входного и выходного отверстий сильфона, прикрепленного к указанному выходному фланцу, нечувствительны к деформации при смещении выходного фланца тензодатчика в заранее определенных пределах под действием на выходной фланец силы вдоль второй прямой в указанной плоскости, перпендикулярной первой прямой, а тензодатчик выполнен с возможностью соединения крайними входным и выходным фланцами, соответственно, с входным трубопроводом и потокочувствительной трубой с максимальным совмещением соответствующих отверстий, отличающийся тем, что дополнительно содержит вторые тензометрические преобразователи, балки содержат вторые поверхности, на которые наклеены вторые тензометрические преобразователи так, что они наиболее чувствительны, при зафиксированном входном фланце тензодатчика. к деформации при смещении выходного фланца тензодатчика в заранее определенных пределах под действием на выходной фланец силы вдоль третьей прямой в плоскости, перпендикулярной оси, проходящей через центры входною и выходного отверстий сильфона, прикрепленного к указанному выходному фланцу, нечувствительны к деформации при смещении выходного фланца тензодатчика в заранее определенных пределах под действием на выходной фланец силы вдоль четвертой прямой в указанной плоскости, перпендикулярной третьей прямой, а тензодатчик выполнен с возможностью обеспечения нечувствительности к деформации при растяжении сильфонов вдоль осей, проходящих через центры их входных и выходных отверстий.
2. Тензодатчик по п. 1 , отличающийся тем, что содержит одну совокупность каркаса с двумя парами балок и по крайней мере одного сильфона и дополнительно содержит жесткий промежуточный элемент со сквозным отверстием, расположенный между двумя фланцами, причем балки первой пары жестко соединены или выполнены как единое целое с выходным фланцем и с промежуточным элементом, балки второй пары жестко соединены или выполнены как единое целое с входным фланцем и промежуточным элементом, первые поверхности с первыми тензометрическими преобразователями расположены на балках первой пары, а вторые поверхности со вторыми тензометрическими преобразователями - на балках второй пары.
3. Тензодатчик по п. 2, отличающийся тем, что содержит один каркас с двумя парами балок и два сильфона, причем соседние концы указанных сильфонов жестко и герметично прикреплены в сквозное отверстие промежуточного элемента.
4. Тензодатчик по п. 1 , отличающийся тем, что содержит один каркас с двумя балками и один сильфон, причем балки жестко прикреплены своими концами к входному и выходному фланцам или изготовлены как единое целое с ними и расположены по обе стороны от сильфона, каждая из балок имеет и первые поверхности с первыми тензометрическими преобразователями, и вторые поверхности со вторыми тензометрическими преобразователями.
5. Тензодатчик по п. 1, отличающийся тем, что содержит первую и вторую совокупности одного каркаса и одного сильфона, первый и второй каркасы содержат, соответственно, первую и вторую пары балок, жестко соединенные или выполненные как единое целое с входными и выходными фланцами соответствующего каркаса, выходной фланец второго или первого каркасов жестко и герметично соединен, соответственно, с входным фланцем первого или второго каркасов, первые поверхности расположены на балках первой пары, а вторые - на балках второй пары.
6. Тензодатчик по п. 5, отличающийся тем, что указанный выходной фланец жестко и герметично соединен с указанным входным фланцем через промежуточный патрубок с соответствующими фланцами.
7. Тензодатчик по любому из предыдущих пунктов, отличающийся тем, что выполнен с возможностью изменения направления центрального вектора скорости потока жидкости, проходящей через него, на угол а > 0 в плоскости, лежащей под углом β > 0 к плоскости, проходящей через центральный вектор скорости входящего потока жидкости параллельно указанной первой прямой.
8. Тензодатчик по любому из предыдущих пунктов, отличающийся тем. что угол между второй и третьей прямыми составляет не более 1 углового град\ са, а угол β равен 90±5 угловых градусов.
9. Объемно-весовой измеритель плотности жидкости, включающий потокочувствительную трубу, блок измерения и тензодатчик, включающий но крайней мере одну совокупность, содержащую один каркас и по крайней мере один цилиндрический сильфон, причем каждый каркас содержит входной и выходной фланцы со сквозными круглыми отверстиями, чувствительные к деформации продольные балки и первые тензометрические преобразователи, каждая из указанных балок жестко связана с указанными фланцами, по крайней мере один конец каждого из указанных по крайней мере одного цилиндрического сильфона жестко и герметично прикреплен в указанное сквозное отверстие входного или выходного фланцев, балки содержат первые поверхности, на которые наклеены первые тензометрические преобразователи, так, что они наиболее чувствительны, при зафиксированном входном фланце тензодатчика, к деформации при смещении выходного фланца тензодатчика в заранее определенных пределах под действием на выходной фланец силы вдоль первой прямой в плоскости, перпендикулярной оси, проходящей через центры входного и выходного отверстий сильфона, прикрепленного к указанному выходному фланцу, нечувствительны к деформации при смещении выходного фланца тензодатчика в заранее определенных пределах под действием на выходной фланец силы вдоль второй прямой в указанной плоскости, перпендикулярной первой прямой, потокочувствительная труба прикреплена к крайнему выходному фланцу тензодатчика с максимальным совмещением их отверстий одинакового диаметра, тензодатчик выполнен с возможностью соединения своим крайним входным фланцем с входным трубопроводом с максимальным совмещением их отверстий одинакового диаметра и жесткого присоединения к неподвижной относительно земли опоре и с возможностью деформироваться под воздействием веса потокочувствителыюй грубы с жидкостью, а выходы тензометрических преобразователей электрически подключены ко входам блока измерения, отличающийся тем, что выполнен с возможностью изменения направления центрального вектора скорости потока жидкости, проходящей через него, на угол а в плоскости, лежащей под углом β к плоскости, проходящей через центральный вектор скорости входного потока жидкости параллельно указанной первой прямой, тензодатчик дополнительно содержит вторые тензометрические преобразователи, балки содержат вторые поверхности, на которые наклеены вторые тензометрические преобразователи гак, что они наиболее чувствительны, при зафиксированном входном фланце тензодатчика, к деформации при смещении выходного фланца тензодатчика в заранее определенных пределах под действием на выходной фланец силы вдоль третьей прямой в плоскости, перпендикулярной оси, проходящей через центры входного и выходного отверстий сильфона, прикрепленного к указанному выходному фланцу, нечувствительны к деформации при смещении выходного фланца тензодатчика в заранее определенных пределах под действием на выходной фланец силы вдоль четвертой прямой в указанной плоскости, перпендикулярной третьей прямой, а тензодатчик выполнен с возможностью деформироваться под влиянием скорости потока жидкости и обеспечения нечувствительности к деформации при растяжении сильфонов вдоль осей, проходящих через центры их входных и выходных отверстий.
10. Измеритель по п. 9, отличающийся тем, что тензодатчик содержит одну совокупность каркаса с двумя парами балок и по крайней мере одною сильфона и дополнительно содержит жесткий промежуточный элемент со сквозным отверстием, расположенный между двумя фланцами, причем балки первой пары жестко соединены или выполнены как единое целое с выходным фланцем и с промежуточным элементом, балки второй пары жестко соединены или выполнены как единое целое с входным фланцем и промежуточным элементом, первые поверхности с первыми тензометрическими преобразователями расположены на балках первой пары, а вторые поверхности со вторыми тензометрическими преобразователями - на балках второй пары.
1 1. Измеритель по п.10, отличающийся тем, что тензодатчик содержит один каркас с двумя парами балок и два сильфона, причем соседние концы указанных сильфонов жестко и герметично прикреплены в сквозное отверстие промежуточного элемента.
12. Измеритель по п. 9, отличающийся тем, что тензодатчик содержит один каркас с двумя балками и один сильфон, причем балки жестко прикреплены своими концами ко входному и выходному фланцам или изготовлены как единое целое с ними и расположены по обе стороны от сильфона, каждая из балок имее т и первые поверхности с первыми тензометрическими преобразователями, и вторые поверхности со вторыми тензометрическими преобразователями.
13. Измеритель по п. 10, отличающийся тем, что тензодатчик содержит первую и вторую совокупности одного каркаса и одного сильфона, первый и второй каркасы содержат, соответственно, первую и вторую пары балок, жестко соединенных или выполненных как единое целое с входными и выходными фланцами соответствующего каркаса, выходной фланец второго или первого каркасов жестко и герметично соединен с входным фланцем первого или второго каркасов так, что их отверстия совмещены и общие оси сквозных отверстий каждого каркаса совпадают, первые чувствительные к деформации поверхности расположены на балках первой пары, а вторые - на балках второй пары.
14. Измеритель по п. 13, отличающийся тем, что указанный выходной фланец тензодатчика жестко и герметично соединен с указанным входным фланцем через промежуточный патрубок с соответствующими фланцами.
15. Измеритель по любому из п. п. 9- 14, отличающийся тем, что выполнен с возможностью установки первой прямой вертикально.
16. Измеритель по п.15, отличающийся тем, что угол между второй и третьей прямыми составляет не более 1 углового градуса, а угол β находится в пределах 90±5 угловых градусов.
PCT/UA2014/000045 2013-05-08 2014-04-29 Тензодатчик для объемно-весового измерителя плотности жидкости и объемно-весовой измеритель плотности жидкости на его основе WO2014182269A1 (ru)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2015145975A RU2635342C2 (ru) 2013-05-08 2014-04-29 Тензодатчик для объемно-весового измерителя плотности жидкости и объемно-весовой измеритель плотности жидкости на его основе

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
UAA201305852 2013-05-08
UAA201305852A UA109456C2 (uk) 2013-05-08 2013-05-08 Тензодатчик для об'ємно-вагового вимірювача густини рідини і об'ємно-ваговий вимірювач густини рідини на його основі

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2014182269A1 true WO2014182269A1 (ru) 2014-11-13

Family

ID=54772083

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/UA2014/000045 WO2014182269A1 (ru) 2013-05-08 2014-04-29 Тензодатчик для объемно-весового измерителя плотности жидкости и объемно-весовой измеритель плотности жидкости на его основе

Country Status (3)

Country Link
RU (1) RU2635342C2 (ru)
UA (1) UA109456C2 (ru)
WO (1) WO2014182269A1 (ru)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN112255140A (zh) * 2020-10-10 2021-01-22 柳州工学院 液体密度智能化检测仪

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
UA123611C2 (uk) * 2019-07-17 2021-04-28 Сергій Всеволодович Ковалюх Тензодатчик для об'ємно-вагового вимірювача густини рідини і об'ємно-ваговий вимірювач густини рідини на його основі

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU122335A1 (ru) * 1958-08-19 1958-11-30 Г.П. Катыс Устройство дл определени плотности жидкости, протекающей по трубопроводу
US4285239A (en) * 1980-05-01 1981-08-25 Heine Otto R Apparatus for measuring varying density of a slurry flowing in a pipeline
US4644803A (en) * 1983-06-21 1987-02-24 Quartztronics, Inc. Force measurement apparatus and method
RU2125240C1 (ru) * 1990-07-16 1999-01-20 Виктор Евгеньевич Морозовский Тензорезисторный датчик расхода
RU2476732C1 (ru) * 2011-12-28 2013-02-27 МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Московский автомобильно-дорожный государственный технический университет (МАДИ)" Датчик расхода

Family Cites Families (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU714232A1 (ru) * 1977-07-18 1980-02-05 Днепропетровский Химико-Технологический Институт Им.Ф.Дзержинского Гидростатический плотномер
GB2286686B (en) * 1994-02-10 1997-12-17 Eric John Atherton Fluid density measurement
UA92629C2 (ru) * 2008-08-08 2010-11-25 Сергей Всеволодович Ковалюх Тензодатчик для объемно-весового измерителя плотности жидкости и объемно-весовой измеритель плотности жидкости на его основе

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU122335A1 (ru) * 1958-08-19 1958-11-30 Г.П. Катыс Устройство дл определени плотности жидкости, протекающей по трубопроводу
US4285239A (en) * 1980-05-01 1981-08-25 Heine Otto R Apparatus for measuring varying density of a slurry flowing in a pipeline
US4644803A (en) * 1983-06-21 1987-02-24 Quartztronics, Inc. Force measurement apparatus and method
RU2125240C1 (ru) * 1990-07-16 1999-01-20 Виктор Евгеньевич Морозовский Тензорезисторный датчик расхода
RU2476732C1 (ru) * 2011-12-28 2013-02-27 МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Московский автомобильно-дорожный государственный технический университет (МАДИ)" Датчик расхода

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN112255140A (zh) * 2020-10-10 2021-01-22 柳州工学院 液体密度智能化检测仪

Also Published As

Publication number Publication date
RU2635342C2 (ru) 2017-11-16
RU2015145975A (ru) 2017-06-09
UA109456C2 (uk) 2015-08-25

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR100240261B1 (ko) 코리올리 유량계
JP3431923B2 (ja) 軸方向に柔軟性のあるケース端部を有するコリオリ流量計
JP5394506B2 (ja) 渦振動センサプレートを持つ渦流量計
US7318356B2 (en) Method for operating a mass flow meter
AU2011360248B2 (en) Vibrating flow meter and method for measuring temperature
EP1429119A1 (en) Arch-shaped tube type coriolis meter and method of determining shape of the coriolis meter
RU2606345C2 (ru) Расходомер
US5357811A (en) Single tube coriolis flow meter with floating intermediate section
CN105066871A (zh) 可测量表面应变轴向偏导的轴向偏差全桥全叉指型金属应变片
BRPI0318552B1 (pt) aparelhos e métodos de diagnóstico para um medidor de fluxo coriolis
WO2004099733A1 (ja) コリオリ流量計
JPH0694501A (ja) 質量流量測定装置
US7308832B1 (en) Strain gage differential pressure measurement in a fluid flow meter
JP7090207B2 (ja) ２つのベースラインメータ検証に基づく振動計の変化の検出
MX2015001373A (es) Medidor de flujo coriolis y metodo con medidor de cero mejorado.
CN110967138A (zh) 非侵入式过程流体压力测量系统
RU2635342C2 (ru) Тензодатчик для объемно-весового измерителя плотности жидкости и объемно-весовой измеритель плотности жидкости на его основе
US20040045371A1 (en) Coriolis flowmeter with improved zero stability
WO2014065116A1 (ja) 質量流量計
US20230051187A1 (en) Method of correcting flow meter variable
EP3164679B1 (en) Fluid momentum detection method and related apparatus
BRPI0924870B1 (pt) Medidor de fluxo vibratório, conexão de caixa, e, método para equilibrar um medidor de fluxo vibratório
US3363456A (en) Cantilever beam transducers
US10041856B2 (en) Method and apparatus for measuring physical displacement
RU2793076C1 (ru) Тензодатчик для объемно-весового измерителя плотности жидкости и объемно-весовой измеритель плотности жидкости на его основе

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 14795159

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2015/1243.1

Country of ref document: KZ

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2015145975

Country of ref document: RU

Kind code of ref document: A

122 Ep: pct application non-entry in european phase

Ref document number: 14795159

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1