WO2014182198A1 - Способ изготовления труб переменного сечения из цветных металлов подгруппы титана и сплавов на их основе - Google Patents
Способ изготовления труб переменного сечения из цветных металлов подгруппы титана и сплавов на их основе Download PDFInfo
- Publication number
- WO2014182198A1 WO2014182198A1 PCT/RU2014/000327 RU2014000327W WO2014182198A1 WO 2014182198 A1 WO2014182198 A1 WO 2014182198A1 RU 2014000327 W RU2014000327 W RU 2014000327W WO 2014182198 A1 WO2014182198 A1 WO 2014182198A1
- Authority
- WO
- WIPO (PCT)
- Prior art keywords
- walled
- section
- pipe
- outer diameter
- thin
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/16—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of other metals or alloys based thereon
- C22F1/18—High-melting or refractory metals or alloys based thereon
Definitions
- the invention relates to the field of metal forming, in particular, to a method for manufacturing profile pipes of variable cross section in the axial direction, and can be used, for example, in the manufacture of pipes for guide channels of a fuel assembly of a nuclear reactor from zirconium alloys with a small neutron capture cross section.
- a known method of manufacturing a guide pipe for the fuel assembly of a nuclear reactor according to which the wall thickness is reduced on a part of the length of the billet pipe of constant cross section while maintaining a constant inner diameter, followed by reduction along the outer diameter of the remaining part of the billet pipe to produce a pipe of constant outer diameter and variable wall thickness (US 5,606,583, publ. 25.02.1997).
- the disadvantages of the known methods include the formation of a different level of mechanical properties on pipe parts with different wall thickness due to different degrees of accumulated deformation during the formation of a profile pipe of variable cross section in the axial direction from a workpiece pipe of constant cross section.
- the disadvantages of the known methods include the impossibility of forming a transition along the inner diameter of the plot with the curvature of the generatrix of a given function with reproducible and highly accurate regulated parameters.
- known methods When implementing known methods is formed different from the given extended transition section having a curved generatrix with insufficient accuracy of reproduction (figure 1).
- the objective of the proposed method is the formation of pipes of variable cross-section in the axial direction of non-ferrous metals and alloys of a subgroup of titanium with more uniform mechanical properties of thick-walled and thin-walled parts.
- the problem is solved in that in the method of manufacturing pipes of variable cross section, with a constant outer diameter, thin-walled and thick-walled sections connected by a transition section that includes sequential deformation processing of a pipe billet of constant cross-sectional length, deformation of the pipe billet is first carried out on a portion of the length corresponding to thin-walled section of the finished pipe, with a decrease in the outer diameter and wall thickness to intermediate sizes, after which heat treatment of the obtained billet of varying cross-section along the outer diameter and wall thickness, then carry out the reduction of the part of the billet corresponding to the thick-walled part of the finished pipe to an intermediate outer diameter with or without reducing the wall thickness and obtaining a preform of a predominantly constant outer diameter and wall thickness variable in length, then carry out the final deformation processing to the size of the finished pipe with a decrease in the intermediate dimensions of the outer diameter and - Thickness wall and forming the transition section. After the final deformation processing, the final heat treatment is carried out.
- the formation of a thin-walled pipe section and a transition section is carried out on a stepped mandrel consisting of at least two mainly cylindrical sections with diameters equal to the corresponding inner diameters of the pipe and the transition section with a generatrix shape identical to the shape of the generatrix of the transition portion as a finished pipe, which, after completion of the formation of a thin-walled section, is moved in the axial direction of the pipe feed.
- the inner diameter of the thin-walled part of the intermediate preform with a predominantly constant outer diameter and the wall thickness variable over the length before the final deformation processing provides more than the inner diameter of each part of the finished pipe, which is necessary for free entry of the thin-walled part of the preform to the mandrel, and the inner diameter of the thick-walled part of the workpiece is larger than the inner the diameter of the thick-walled part, but less than the internal diameter of the thin-walled part of the finished pipe, which is necessary for freedom Input-stand thick-walled portion of the workpiece on the mandrel and create a backwater stream of metal from the transition section of the mandrel during the formation of the transition pipe section.
- a zirconium-based alloy with a total mass fraction of alloying elements Nb, Fe, Sn, O from 1.0 to 3.2% can be used, in which case the heat treatment is carried out at a temperature of 450- 650 ° C for 2 to 7 hours until the degree of recrystallization-phase of the finished product reaches 60-100%.
- the transitional the mandrel section installed in the deformation zone in the reverse direction of the metal displacement by the cone creates a backwater that prevents the axial flow of metal, which contributes to the formation of a pipe with a transition zone equal in size to the transition zone of the mandrel, making it possible to obtain the transition section reproducibly and with high accuracy in internal diameter with curvature generatrix of a given function (figure 2) and the required length.
- the inner diameter of the intermediate billet for the final formation of the pipe in thin-walled and thick-walled parts should provide a minimum reduction in diameter to prevent the formation of defects on the inner surface and obtain the required structural state, and at the same time, a sufficient gap between the inner surface of the billet pipe and the mandrel for free entry of the mandrel and preserving lubricant.
- This method can be implemented mainly on vocational rolling mills of the HPT / KhTPR type, as well as on radial / rotary forging machines.
- FIG. 1 shows the shape of the generatrix of the transitional section of the finished pipe made according to known methods, and the shape of the corresponding section of the used mandrel.
- FIG. 2 shows the shape of the generatrix of the transitional section of the finished pipe made according to the claimed method, and the shape of the corresponding section of the used mandrel.
- FIG. Figure 3 shows a blank of variable cross-section along the outer diameter and wall thickness obtained from a tube blank of constant cross-section.
- FIG. 4 shows a preform of a predominantly constant outer diameter and wall thickness with a variable length.
- FIG. 5 shows the finished pipe
- Conducted rolling tube billets in the area up to 0.8 parts length, which corresponds to the thin-walled section of the finished pipe, to an intermediate size with an outer diameter ⁇ ⁇ , a Si wall thickness of about 1.3 - 1.4 mm and an intermediate inner diameter of about 11.7 - 1 1.9 mm (Fig. 3).
- the resulting semi-finished product consisting of a deformed part corresponding to a thin-walled section of the finished pipe and a part that did not undergo deformation, corresponding to a thick-walled part of the finished pipe, interconnected by a transitional (conical) section, was subjected to heat treatment (recrystallization annealing) at a temperature of 600 ° ⁇ with a curing time of within 3 hours.
- a thick-walled section of the pipe was rolled to obtain a preform of intermediate size with a constant outer diameter and variable wall thickness and inner diameter (Fig. 4).
- the obtained billet of variable cross section in the axial direction had a thin-walled part with an outer diameter Di and wall thickness Sj in the recrystallized state, and a thick-walled workpiece with an outer diameter ⁇ ⁇ and wall thickness S 2 in a cold-deformed state.
- a stepped mandrel was used, consisting of two predominantly cylindrical sections with diameters equal to the corresponding inner diameters of the finished pipe, and a transition section identical in shape to the transition section of the finished pipe.
- Thin-walled, transitional and thick-walled sections of the pipe were rolled sequentially on the specified mandrel.
- the formation of the transition section was carried out by moving the workpiece along with the mandrel in the axial direction of feed.
- the finished pipe had a constant outer diameter D, thin-walled and thick-walled sections with wall thicknesses S 3 and S 4, respectively, connected by a transition section (Fig. 5).
- a finished pipe was formed from an intermediate billet of variable cross section with a different degree of accumulated deformation on thin-walled and thick-walled parts of the final pipe having different cross-sectional areas, and provided a minimum difference in the degree of accumulated deformation.
- the final heat treatment was carried out in the temperature range of 450-650 ° C with an hold for 3 hours until the degree of recrystallization of the phase of the finished product reached 60-100%. After the final heat treatment, a higher homogeneity of the mechanical properties of the finished pipe of variable cross section was obtained than in the manufacture of such a pipe by the closest known method (table 1).
- the inventive method made it possible to obtain a transition section with reproducible and high accuracy in internal diameter with the curvature of the generatrix of a given function with a length of less than 100 mm.
- This method can be applied in the manufacture of pipes of variable cross section from non-ferrous metals of the titanium subgroup and alloys based on them.
Abstract
Способ обеспечивает однородность механических свойств толстостенной и тонкостенной частей труб переменного сечения. Отличием является то, что сначала проводят деформационную обработку трубной заготовки на части длины, соответствующей тонкостенному участку готовой трубы, с уменьшением наружного диаметра и толщины стенки до промежуточных размеров, после чего осуществляют термическую обработку полученной заготовки переменного сечения по наружному диаметру и толщине стенки, затем проводят редуцирование части заготовки, соответствующей толстостенной части готовой трубы, до промежуточного наружного диаметра с уменьшением или без него толщины стенки и получением промежуточной заготовки преимущественно постоянного наружного диаметра и переменной по длине толщиной стенки. После чего проводят окончательную деформационную обработку до размеров готовой трубы с уменьшением промежуточных размеров наружного диаметра и толщины стенки и формированием переходного участка. После указанной окончательной деформационной обработки проводят заключительную термообработку.
Description
Способ изготовления труб переменного сечения из цветных металлов
подгруппы титана и сплавов на их основе
Область техники
Изобретение относится к области обработки металлов давлением, в частности, к способу изготовления профильных труб переменного сечения в осевом направлении, и может быть использовано, например, при изготовлении труб для направляющих каналов тепловыделяющей сборки ядерного реактора из циркониевых сплавов с малым сечением захвата нейтронов.
Предшествующий уровень техники
Известен способ изготовления цилиндрических труб с постоянным наружным диаметром и разной толщиной стенки прокаткой цилиндрической заготовки постоянного поперечного сечения в осевом направлении на пилигримовом стане путём изменения кольцевой щели между калибрами и оправкой за счёт перемещения конусной оправки, устанавливаемой в очаге деформации меньшим диаметром вперед по ходу прокатки (Розов Н.В. Прокатка стальных труб. М., Металлургия, 1977).
Известен способ изготовления направляющей трубы для топливной сборки ядерного реактора, согласно которому проводят уменьшение толщины стенки на части длины трубы-заготовки постоянного поперечного сечения при сохранении постоянного внутреннего диаметра с последующим редуцированием по наружному диаметру оставшейся части трубы-заготовки с получением трубы постоянного наружного диаметра и переменной толщины стенки (US 5,606,583, опубл. 25.02.1997).
Наиболее близким к предлагаемому является способ изготовления труб переменного сечения из циркониевых сплавов для направляющих каналов тепловыделяющей сборки ядерного реактора методом прокатки цилиндрической заготовки постоянного поперечного сечения в осевом направлении на пилигримовом стане с использованием ступенчатой оправки. (ЕР 0 859 369 В1, опубл. 22.08.2001).
К недостаткам известных способов относится формирование различного уровня механических свойств на частях трубы с различной толщиной стенки вследствие разной степени накопленной деформации при формировании профильной трубы переменного поперечного сечения в осевом направлении из трубы-заготовки постоянного поперечного сечения.
Кроме того, к недостаткам известных способов относится невозможность формирования переходного по внутреннему диаметру участка с кривизной образующей заданной функции с воспроизводимыми и с высокой точностью регламентируемыми параметрами. При реализации известных способов формируется
отличный от заданного протяжённый переходный участок, имеющий криволинейную образующую с недостаточной точностью воспроизводства (фиг.1).
Раскрытие изобретения
Задачей предлагаемого способа является формирование труб переменного поперечного сечения в осевом направлении из цветных металлов и сплавов подгруппы титана с более однородными механическими свойствами толстостенной и тонкостенной частей.
Поставленная задача решается тем, что в способе изготовления труб переменного сечения, имеющих при постоянном наружном диаметре тонкостенный и толстостенный участки, соединенные переходным участком, включающем последовательную деформационную обработку трубной заготовки постоянного по длине поперечного сечения, сначала проводят деформационную обработку трубной заготовки на части длины, соответствующей тонкостенному участку готовой трубы, с уменьшением наружного диаметра и толщины стенки до промежуточных размеров, после чего осуществляют термообработку полученной заготовки переменного сечения по наружному диаметру и толщине стенки, затем проводят редуцирование части заготовки, соответствующей толстостенной части готовой трубы, до промежуточного наружного диаметра с уменьшением или без него толщины стенки и получением заготовки преимущественно постоянного наружного диаметра и переменной по длине толщиной стенки, после чего проводят окончательную деформационную обработку до размеров готовой трубы с уменьшением промежуточных размеров наружного диаметра и - толщины стенки и формированием переходного участка. После окончательной деформационной обработки проводят заключительную термическую обработку.
Для обеспечения воспроизводимых регламентированных параметров переходного участка: заданной длины (менее 100 мм) с кривизной его образующей заданной функции при окончательной деформационной обработке формирование тонкостенного участка трубы и переходного участка проводят на ступенчатой оправке, состоящей, по крайней мере, из двух преимущественно цилиндрических участков с диаметрами, равными соответствующим внутренним диаметрам получаемой трубы, и переходного участка с образующей формы, идентичной форме образующей переходного участка готовой трубы, которую после завершения формирования тонкостенного участка, перемещают в осевом направлении подачи трубы.
Внутренний диаметр тонкостенной части промежуточной заготовки преимущественно постоянного наружного диаметра и переменной по длине толщиной стенки перед окончательной деформационной обработкой обеспечивают больше внутреннего диаметра каждой из частей готовой трубы, что необходимо для свободного ввода тонкостенной части заготовки на оправку, а внутренний диаметр толстостенной части заготовки - больше внутреннего диаметра толстостенной части, но меньше внутреннего диаметра тонкостенной части готовой трубы, что необходимо для свободного ввода толстостенной части заготовки на оправку и создания подпора течению металла со стороны переходного участка оправки при формировании переходного участка трубы.
При изготовлении труб для направляющих каналов тепловыделяющей сборки ядерного реактора может быть применен сплав на основе циркония с суммарной массовой долей легирующих элементов Nb, Fe, Sn, О от 1,0 до 3,2%, в таком случае термические обработки осуществляют при температуре 450-650°С в течение от 2 до 7 часов до достижения степени рекристаллизации -фазы готового изделия 60-100%.
Проведение сначала деформационной обработки трубной заготовки на части длины, соответствующей тонкостенному участку трубы, с уменьшением наружного диаметра и толщины стенки до промежуточных размеров, а затем - термообработка полученной заготовки переменного сечения по наружному диаметру и толщине стенки, после которой проводится редуцирование части заготовки, соответствующей толстостенной части трубы, до промежуточного наружного диаметра с уменьшением или без него толщины стенки и получением заготовки преимущественно постоянного наружного диаметра и переменной по длине толщиной стенки обеспечивает отожжённое состояние тонкостенной части, а толстостенной части - регламентируемую относительную степень остаточной холодной деформации 30-40 %. В результате, после окончательной деформационной обработки до размеров готовой трубы с уменьшением промежуточных размеров наружного диаметра и толщины стенки и формированием переходного участка получаем примерно одинаковую степень накопленной деформации тонкостенной и толстостенной частей сформированной трубы перед заключительной термообработкой, что обеспечивает после заключительной термообработки одинаковую степень рекристаллизации материала тонкостенной и толстостенной частей трубы, а, следовательно, и однородность механических свойств.
После завершения деформации тонкостенного участка трубы переходный
участок оправки, установленный в очаге деформации обратным направлению смещения металла конусом, создает подпор, препятствующий осевому течению металла, что способствует формированию трубы с переходной зоной, равной по размерам переходной зоне оправки, позволяя получать переходный участок воспроизводимо и с высокой точностью по внутреннему диаметру с кривизной образующей заданной функции (фиг.2) и требуемой длины.
Внутренний диаметр промежуточной заготовки для заключительного формирования трубы в тонкостенной и толстостенной частях должен обеспечивать минимальное редуцирование диаметра для предотвращения образования дефектов на внутренней поверхности и получения требуемого структурного состояния, и вместе с тем достаточный зазор между внутренней поверхностью трубы-заготовки и оправкой для свободного ввода оправки и сохранения смазки.
Данный способ может быть реализован преимущественно на станах пилигримовой прокатки типа ХПТ / ХПТР, а также на машинах радиальной / ротационной ковки.
Краткое описание фигур чертежей
На фиг. 1 показана форма образующей переходного участка готовой трубы, изготовленной согласно известным способам, и форма соответствующего участка использованной оправки.
На фиг. 2 показана форма образующей переходного участка готовой трубы, изготовленной согласно заявленному способу, и форма соответствующего участка использованной оправки.
На фиг. 3 показана заготовка переменного сечения по наружному диаметру и толщине стенки, полученная из трубной заготовки постоянного сечения.
На фиг. 4 показана заготовка преимущественно постоянного наружного диаметра и с переменной по длине толщиной стенки.
На фиг. 5 показана готовая труба.
Лучший вариант осуществления изобретения
В качестве заготовки для формирования трубы переменного поперечного сечения в осевом направлении использовали трубу-заготовку постоянного поперечного сечения с наружным диаметром D0 , толщиной стенки S0 и внутренним диаметром do из сплава циркония с суммарной массовой долей легирующих элементов Nb, Fe, Sn, О от 1,0 до 3,2 %, полученную за несколько стадий холодной прокатки.
Проводили прокатку трубной заготовки на участке, составляющем до 0,8 части
длины, который соответствует тонкостенному участку готовой трубы, на промежуточный размер с наружным диаметром Ό\, толщиной стенки Si порядка 1,3 - 1,4 мм и промежуточным внутренним диаметром порядка 11,7 - 1 1,9 мм (фиг. 3). Остальную часть трубной заготовки, соответствующую толстостенному участку готовой трубы, деформации не подвергали. Полученный полуфабрикат, состоящий из деформированной части, соответствующей тонкостенному участку готовой трубы, и части, не подвергавшейся деформации, соответствующей толстостенной части готовой трубы, сопряженных между собой переходным (конусным) участком, подвергали термообработке (рекристаллизационный отжиг) при температуре 600°С с вьщержкой в течение 3 часов.
Далее проводили прокатку толстостенного участка трубы с получением заготовки промежуточного размера с постоянным наружным диаметром и переменными толщиной стенки и внутренним диаметром (фиг. 4). Полученная заготовка переменного поперечного сечения в осевом направлении имела тонкостенную часть с наружным диаметром Di и толщиной стенки Sj в рекристаллизованном состоянии, а толстостенную с наружным диаметром Ό\ и толщиной стенки S2 - в холодно деформированном состоянии. При формировании трубы готового размера использовали ступенчатую оправку, состоявшую из двух преимущественно цилиндрических участков с диаметрами, равными соответствующим внутренним диаметрам готовой трубы, и переходного участка, идентичного по форме переходному участку готовой трубы. Тонкостенный, переходный и толстостенный участки трубы проходили последовательно прокатку на указанной оправке. При этом формирование переходного участка осуществлялось посредством перемещения заготовки вместе с оправкой в осевом направлении подачи.
Готовая труба имела постоянный наружный диаметр D, тонкостенный и толстостенный участки с толщиной стенки S3 и S4 соответственно, соединенные переходным участком (фиг.5).
В результате формировали готовую трубу из промежуточной заготовки переменного сечения с различной степенью накопленной деформации на тонкостенной и толстостенной частях конечной трубы, имеющих различную площадь поперечного сечения, и обеспечивали минимальную разницу степени накопленной деформации. Заключительную термообработку проводили в температурном диапазоне 450-650°С с вьщержкой в течение 3 часов до достижения степени рекристаллизации ос- фазы готового изделия 60-100%.
После заключительной термообработки получали более высокую однородность механических свойств готовой трубы переменного сечения, чем при изготовлении такой трубы по наиболее близкому известному способу (табл.1).
Кроме того, заявляемый способ позволил получить переходный участок с воспроизводимой и высокой точностью по внутреннему диаметру с кривизной образующей заданной функции при длине менее 100 мм.
Данный способ может быть применён при изготовлении труб переменного сечения из цветных металлов подгруппы титана и сплавов на их основе.
Таблица - Механические свойства труб из сплава циркония с суммарной массовой долей легирующих элементов Nb, Fe, Sn, О от 1,0 до 3,2 %, полученных по прототипу и заявляемому способу
Продольное направление Поперечное направление
Место Тисп.= 20
Способ °с Тисп.=350± 5 °С Тисп = 20 !й °с Тисп.=350± 5 °С пробоотбора
δ , σΒ , δ , σΒ , δ , σΒ , 5 , кгс/мм2 кгс/мм2 % кгс/мм2 кгс/мм2 % кгс/мм2 кгс/мм2 % кгс/мм2 кгс/мм2 % тонкостенная
52 35 40 29 17 45 47 42 26 25 22 32
По патенту часть
ЕР 0 859 369 В 1 толстостенная
56 41 22 33 24 19 58 50 28 32 28 32 часть
тонкостенная
51 37 40 27 18 47 48 42 26 24 21 33 часть
Заявляемый
толстостенная
51 36 32 28 19 36 56 47 27 27 23 31 часть
Claims
1. Способ изготовления труб переменного сечения из цветных металлов подгруппы титана и сплавов на их основе, имеющих при постоянном наружном диаметре тонкостенный и толстостенный участки, соединенные переходным участком, включающий последовательную деформационную обработку трубной заготовки постоянного по длине поперечного сечения, отличающийся тем, что сначала проводят деформационную обработку трубной заготовки на части длины, соответствующей тонкостенному участку готовой трубы, с уменьшением наружного диаметра и толщины стенки до промежуточных размеров, после чего осуществляют термическую обработку полученной заготовки переменного сечения по наружному диаметру и толщине стенки, затем проводят редуцирование части заготовки, соответствующей толстостенной части готовой трубы, до промежуточного наружного диаметра с уменьшением или без него толщины стенки и получением промежуточной заготовки преимущественно постоянного наружного диаметра и переменной по длине толщиной стенки, после чего проводят окончательную деформационную обработку до размеров готовой трубы с уменьшением промежуточных размеров наружного диаметра и толщины стенки и формированием переходного участка, а затем - заключительную термообработку.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что, при окончательной деформационной обработке формирование тонкостенного участка трубы и переходного участка проводят на ступенчатой оправке, состоящей, по крайней мере, из двух преимущественно цилиндрических участков с диаметрами, равными соответствующим внутренним диаметрам готовой трубы, и переходного участка идентичного по форме переходному участку готовой трубы, а после завершения формирования тонкостенного участка указанную оправку перемещают в осевом направлении подачи трубы.
3. Способ по п. 1, отличающийся тем, что внутренний диаметр тонкостенной части промежуточной заготовки преимущественно постоянного наружного диаметра и переменной по длине толщиной стенки перед окончательной деформационной обработкой обеспечивают больше внутреннего диаметра каждой из частей готовой трубы, а внутренний диаметр толстостенной части - больше внутреннего диаметра толстостенной части, но меньше внутреннего диаметра тонкостенной части готовой трубы.
4. Способ по n.l и 2, отличающийся тем, что трубу изготавливают из сплава на основе циркония с суммарной массовой долей легирующих элементов Nb, Fe, Sn, О от 1,0 до 3,2%, при этом все термические обработки осуществляют при температуре 450-650°С с вьщержкой в течение не менее двух часов для достижения степени рекристаллизации сс-фазы готового изделия 60-100%.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2013121631/02A RU2529257C1 (ru) | 2013-05-07 | 2013-05-07 | Способ изготовления труб переменного сечения из цветных металлов подгруппы титана и сплавов на их основе |
| RU2013121631 | 2013-05-07 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| WO2014182198A1 true WO2014182198A1 (ru) | 2014-11-13 |
Family
ID=51656596
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| PCT/RU2014/000327 WO2014182198A1 (ru) | 2013-05-07 | 2014-05-06 | Способ изготовления труб переменного сечения из цветных металлов подгруппы титана и сплавов на их основе |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2529257C1 (ru) |
| WO (1) | WO2014182198A1 (ru) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109859862A (zh) * | 2019-01-31 | 2019-06-07 | 西部新锆核材料科技有限公司 | 一种锆合金燃料组件导向管及其制备方法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5606583A (en) * | 1993-12-29 | 1997-02-25 | Framatome | Guide tube for a nuclear fuel assembly, and a method of manufacturing such a tube |
| US5946365A (en) * | 1997-02-12 | 1999-08-31 | Zircotube | Process for producing a guide tube of a nuclear reactor fuel assembly |
| UA82556C2 (ru) * | 2006-04-07 | 2008-04-25 | Институт Электросварки Им. Е.О.Патона Нану | Способ производства горячекатаных бесшовных труб из сплавов на основе титана |
-
2013
- 2013-05-07 RU RU2013121631/02A patent/RU2529257C1/ru active
-
2014
- 2014-05-06 WO PCT/RU2014/000327 patent/WO2014182198A1/ru active Application Filing
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5606583A (en) * | 1993-12-29 | 1997-02-25 | Framatome | Guide tube for a nuclear fuel assembly, and a method of manufacturing such a tube |
| US5946365A (en) * | 1997-02-12 | 1999-08-31 | Zircotube | Process for producing a guide tube of a nuclear reactor fuel assembly |
| UA82556C2 (ru) * | 2006-04-07 | 2008-04-25 | Институт Электросварки Им. Е.О.Патона Нану | Способ производства горячекатаных бесшовных труб из сплавов на основе титана |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109859862A (zh) * | 2019-01-31 | 2019-06-07 | 西部新锆核材料科技有限公司 | 一种锆合金燃料组件导向管及其制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2529257C1 (ru) | 2014-09-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7401486B2 (en) | Die, method of manufacturing stepped metal pipe or tube, and stepped metal pipe or tube | |
| MX2007003351A (es) | Tapon, metodo para expandir el diametro interior de un tubo o tuberia de metal utilizando este tapon, metodo para fabricar tubos o tuberia de metal.___________________________________. | |
| RU2583566C1 (ru) | СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ХОЛОДНОДЕФОРМИРОВАННЫХ БЕСШОВНЫХ ТРУБ ИЗ ТИТАНОВОГО СПЛАВА Ti-3Al-2,5V | |
| CN114130844A (zh) | 用于制造高压管的方法 | |
| CN105665468A (zh) | 一种高精度大直径薄壁钛管材的制备方法 | |
| CN106238500B (zh) | 一种轧制整体型翅片管用无缝钢管的生产工艺 | |
| EP2786814B1 (en) | Method for manufacturing seamless pipe | |
| WO2014182198A1 (ru) | Способ изготовления труб переменного сечения из цветных металлов подгруппы титана и сплавов на их основе | |
| RU2502576C1 (ru) | Способ изготовления ротационной вытяжкой тонкостенных крупногабаритных обечаек | |
| JP3073981B1 (ja) | 鉄基分散強化型合金管の製造方法 | |
| US20130074563A1 (en) | Tube rolling plant | |
| RU2391162C2 (ru) | Способ изготовления тонкостенных труб | |
| RU2420367C1 (ru) | Способ ротационной вытяжки тонкостенных деталей сложного профиля | |
| KR100724231B1 (ko) | 다이, 층이 지어진 금속관의 제조방법 및 층이 지어진금속관 | |
| RU2391161C2 (ru) | Способ изготовления тонкостенных труб | |
| RU2542139C1 (ru) | Способ производства труб размером вн.279х36 и вн.346х40 мм из стали марки 08х18н10т-ш для объектов атомной энергетики | |
| RU2615959C1 (ru) | Способ изготовления тонкостенных осесимметричных стальных оболочек | |
| RU2018130133A (ru) | Трубы из нержавеющей стали и способ их изготовления | |
| RU2615400C1 (ru) | СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА БЕСШОВНЫХ МЕХАНИЧЕСКИ ОБРАБОТАННЫХ ТРУБ РАЗМЕРОМ 530х13-17 мм ИЗ СТАЛИ МАРКИ 08Х18Н10-Ш | |
| RU2615918C1 (ru) | СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА БЕСШОВНЫХ МЕХАНИЧЕСКИ ОБРАБОТАННЫХ ТРУБ РАЗМЕРОМ 530х23-28 мм ИЗ СТАЛИ МАРКИ 08Х18Н10-Ш | |
| RU2614478C1 (ru) | СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА БЕСШОВНЫХ ТРУБ РАЗМЕРОМ 426Х17-19 мм ДЛЯ ОБЪЕКТОВ АТОМНОЙ ЭНЕРГЕТИКИ ИЗ СТАЛИ МАРКИ 08Х18Н10-Ш | |
| RU2503523C2 (ru) | Способ изготовления прецизионных труб и устройство для его осуществления | |
| RU2537412C2 (ru) | Способ производства бесшовных горячедеформированных механически обработанных труб размером 610х36,53х3000-3400 мм из стали марки 08х18н10т-ш для объектов атомной энергетики | |
| RU2613822C1 (ru) | Способ производства бесшовных труб размером 325х8-14 мм из стали марки 08х18н10т-ш | |
| RU2391163C2 (ru) | Способ изготовления тонкостенных труб |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| 121 | Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application |
Ref document number: 14795519 Country of ref document: EP Kind code of ref document: A1 |
|
| NENP | Non-entry into the national phase |
Ref country code: DE |
|
| 122 | Ep: pct application non-entry in european phase |
Ref document number: 14795519 Country of ref document: EP Kind code of ref document: A1 |