WO2014072115A1

WO2014072115A1 - Kolbenring mit einer periodisch variierenden nut

Info

Publication number: WO2014072115A1
Application number: PCT/EP2013/069764
Authority: WO
Inventors: Richard Mittler; Frank Nathem
Original assignee: Federal-Mogul Burscheid Gmbh
Priority date: 2012-11-09
Filing date: 2013-09-24
Publication date: 2014-05-15
Also published as: DE102012220471B3; CN104718403B; PT2917614T; JP6159410B2; RU2614313C2; RU2015118751A; EP2917614A1; US9671019B2; EP2917614B1; US20150300492A1; BR112015003588A2; JP2015535574A; CN104718403A; KR20150082206A

Abstract

Erfindungsgemäß wird ein Kolbenring mit einer außenseitigen Lauffläche, zwei Flanken und einer innenseitigen Umfangsfläche bereitgestellt, dessen die Lauffläche eine Profilierung mit einer Nut aufweist. Die Nut ist bezüglich des Querschnitts des Kolbenringes zwischen zwei Laufflächenabschnitten angeordnet. Die zwei Laufflächenabschnitte sind voneinander beabstandet und im Wesentlichen konvex ballig ausgebildet und weisen jeweils einen Scheitelpunkt auf. Die Nut zeigt eine periodisch variierende Tiefe und eine periodisch variierende Breite und die Zahl der Perioden des Verlaufs der Tiefe und die Zahl der Perioden des Verlaufs der Breite sind gleich.

Description

Kolbenring mit einer periodisch variierenden Nut

Die vorliegende Erfindung betrifft einen Kolbenring für einen Verbrennungsmotor bzw. für einen Kompressor, insbesondere einen Kolbenring mit einer auf der Lauffläche angeordneten einer Nut in Umfang srichtung periodisch variierender Breite und variierender variabler Tiefe.

Moderne, großvolumige Motoren für Schiffe sind nach wie vor Zweitakt-Dieselmotoren, da diese Art von Motoren so konstruiert werden können, dass deren Drehzahl typischerweise in einem Bereich von ungefähr 50 U/min bis zu 250 U/min (typischerweise unter 100 U/min) liegt und deren Leistung je nach Zahl der Zylinder bis zu ungefähr 100 MW erreichten kann. Derartige großvolumige, langsam laufende Zweitakt-Schiffmotoren wirken bevorzugt unmittelbar auf die Antriebswelle(n) des/der Propeller(s), da aufgrund ihrer Drehzahl auf ein Untersetzungsgetriebe zur Drehzahlreduzierung verzichtet werden kann.

Typischerweise haben derartige großvolumige, Zweitakt-Motoren zwei getrennte Ölkreisläufe, einen für die Motor Schmierung und einen für die Zylinder Schmierung. Die Zylinder Schmierung stellt sicher, dass zu einem geeigneten Zeitpunkt genug Schmieröl zur Verfügung gestellt wird, um eine ausreichende Schmierung der Zylinderoberflächen bzw. der Kolbenringe zu gewährleisten. Das Zylinderschmieröl wird, abhängig von der Last der Maschine, durch die Laufbuchse in den Kolbenraum eingespritzt. Auf diesem Schmierfilm, dem Tragspiegel, laufen die Kolbenringe. Dabei kommt es unter anderem darauf an, so wenig Schmieröl wie möglich einzuspritzen, um Kosten zu sparen und eine Überschmierung zu verhindern. Die Zylinderschmierung erfolgt beispielsweise im oberen Hub-Drittel, indem Schmieröl durch eine Schmierölpumpe durch Schmieröleinlässe, die beispielsweise in einer Ebene in der Zylinderwand vorgesehen sind, in den Zylinder zugeführt wird, so dass die Schmierung des Kolbens und des Kolbenringes möglichst optimal gewährleistet wird. Die Ölzufuhr in die Zylinder erfolgt üblicherweise im Gasgegendruckverfahren. Beispielsweise kann ein Schmieröleinspritzsystem eingesetzt werden, das Schmieröl genau dosiert über Düsen in die Zylinder eingespritzt. Eine computergesteuerte Anlage registriert, in welcher Position sich ein Kolben befindet und führt dann gezielt Schmieröl zu. Dies geschieht mit hohem Druck, so dass das Schmieröl sehr fein versprüht wird, um eine möglichst gleichmäßige Benetzung der Zylinderlaufbuchse zu erhalten, gezielt aber dort, wo sich die Kolbenringe befinden und wo die Reibung tatsächlich stattfindet. Berücksichtigt man, dass moderne, großvolumige Zweitakt-Schiffmotoren mit einer Drehzahl von ungefähr 50 U/min bis zu 250 U/min bei einem Hub von bis zu 2500 mm betrieben werden, ist die Zeitspanne, die für die Zufuhr des Schmieröls und die Verteilung des zugeführten Schmieröls zur Verfügung steht, gering bemessen und stellt große Herausforderungen an die Sicherstellung der Qualität der Schmierung. Nimmt man beispielsweise an, dass ein Zylinder einen (Innen-) Durchmesser von 900 mm aufweist und 8 über den Umfang gleichverteilte Zugänge für die Ölzufuhr in der Zylinderwand vorgesehen sind, muss sich das zugeführte Schmieröl ausgehend von den jeweiligen Zugängen in der bereitgestellten Zeitspanne über eine Länge von ca. 350 mm in Umfang srichtung verteilen. Es zeigt sich, dass bei konventioneller Gestaltung des einen oder mehrerer Kolbenringe aufgrund fehlender Druckgradienten in Umfang srichtung keine bzw. lediglich eine sehr geringe Verteilung des Schmieröls in Umfang srichtung (maximal ca. 3%) erhalten wird.

Einsatzgebiet der vorliegenden Erfindung sind Verbrennungsmotoren allgemein, auch außerhalb des Schiffseinsatzes.

Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es, einen Kolbenring bereitzustellen, der bei ausreichenden Schmierverhältnissen sowohl einen niedrigen Ölverbrauch und einen geringeren Leckgasdurchlass (Blow-By) gewährleistet als auch günstig herstellbar ist.

Die Lösung dieses Problems erfolgt durch einen Kolbenring mit den Merkmalen gemäß Anspruch 1.

Erfindungsgemäß ist eine Nut auf der Lauffläche eines Kolbenringes zwischen zwei im Wesentlichen konvex ballig ausgebildeten Laufflächenanschnitten angeordnet. Die Nut weist in Umfang srichtung einen periodisch variierenden Tiefenverlauf und einen periodisch variierenden Breitenverlauf auf.

Die derart ausgebildete Lauffläche des Kolbenringes kann Schmieröl in einem Hohlraum aufnehmen, der durch die Nut und eine Gegenlauffläche gebildet wird. Der periodisch variierende Tiefenverlauf und der periodisch variierende Breitenverlauf der Nut bewirkt, dass sich im laufenden Betrieb hydrodynamische Drücke (insbesondere mit Tiefenverlauf bzw. dem Breitenverlauf periodisch variierend) in der Umfang srichtung aufbauen bzw. auftreten. Diese hydrodynamische Drücke haben Druckgradienten zu Folge, die Schmierölflüsse veranlassen und eine Umverteilung des Schmieröls vermögen. Die hydrodynamisch bewirkte Umverteilung des Schmieröls führt zu einer Reduzierung der erforderlichen Menge und einer bezüglich der Umfang srichtung gleichmäßigeren Verteilung des in die Nut zugeführten oder eingespritzten Schmieröls.

Somit wird wie gewünscht ein auf den Umfang bezogen gleichmäßiger Tragspiegel aus Schmieröl erhalten, um ausreichende Schmierverhältnisse zu gewährleisten, möglichst gleichmäßig gegen Leckgasdurchlass (Blow-By) abzudichten (bzw. einen möglich geringen Leckgasdurchlass (Blow-By) zu erhalten), das Schmieröl in Arbeitsrichtung des Kolbes effektiv abstreifen zu können und ein Überlaufen zu ermöglichen.

Vorteilhafte Ausgestaltungen nach der vorliegenden Erfindung sind in den Unteransprüchen enthalten.

Die Erfindung wird nachfolgend anhand der in den Zeichnungen dargestellten Ausführungsbeispiele näher erläutert, wobei

Figuren 1 (a) und 1 (b) einen ersten (radialen) Querschnitt und einen zweiten

(radialen) Querschnitt durch einen Kolbenring gemäß einer Ausführungsform der vorliegenden Erfindung zeigen;

Figur 2(a) eine Aufsicht auf einen Ausschnitt der in

Umfang srichtung verlaufenden Lauffläche Kolbenringes gemäß dem in Figur 1 gezei; erfindungsgemäßen Kolbenring zeigt;

Figur 2(b) und 2(c) einen Verlauf des Tiefenprofils bzw. der Tiefe der in der

Lauffläche angeordneten Nut entsprechend dem in Figur 2(a) gezeigten Ausschnitt der in Umfangsrichtung verlaufenden Lauffläche des Kolbenringes zeigt; Figur 2(d) einen Verlauf der Breite der in der Lauffläche angeordneten Nut entsprechend dem in Figur 2(a) gezeigten Ausschnitt der in Umfang srichtung verlaufenden Lauffläche des Kolbenringes zeigt;

Figur 3(a) und (b) perspektivische Ausschnittsansichten und

Querschnittsansichten eines Kolbenringes einer weiteren, erfindungsgemäßen Ausführungsform zeigen; und

Figuren 4(a) und 4(b) beispielhafte funktional beschriebene Verläufe der Nut bzw. deren Tiefe und Breite gemäß einer weiteren Ausführungsform der vorliegenden Erfindung zeigen.

Figur 1 zeigt zwei voneinander in Umfang srichtung beabstandete (radiale) Querschnitte durch einen erfindungsgemäßen Kolbenring 1. Der in Figur 1 gezeigte erfindungsgemäßer bevorzugt gleichzeitig als Verdichtungs- und Olabstreifring wirkender Kolbenring 1 mit Nut weist auf seiner äußeren, dem Verbrennungsraum abgekehrten, profilierten Seite, d.h. auf der profilierten Lauffläche 3 des Kolbenringes 1, eine Aussparung bzw. Nut 2 auf, die in Fig. 1 schematisch illustriert ist. Der Kolbenring 1 weist ferner eine dem Brennraum 31 zugewandte Flanke 5, eine dem Ölraum 32 zugewandte Flanke 6 und eine innenseitige Umfang sfläche 7 auf.

Es soll bemerkt werden, dass, obgleich die vorstehende und nachfolgende Beschreibung Bezug auf die Verwendung des erfindungsgemäßen Kolbenringes 1 für einen Kolben in einem Verbrennungsmotor, insbesondere in einem Zweitakt- Verbrennungsmotor, nimmt, vom Fachmann unmittelbar verstanden wird, dass ein Kolbenring gemäß einer erfindungsgemäßen Ausführungsform auch in Kompressoren Anwendung finden kann.

Die Lauffläche 3 weist ein Profil auf, das in zwei Abschnitte unterteilt ist. Der erste Abschnitt 10 des Laufflächenprofils ist im Wesentlichen konvex ballig ausgebildet und der zweite Abschnitt 12 ist ebenso im Wesentlichen konvex ballig ausgebildet. Die zwei konvex ballig ausgebildeten Abschnitte 10, 12 haben jeweils im Querschnitt einen Scheitelpunkt Bl, B2 bzw. jeweils eine entlang des äußeren Umgangs verlaufende Scheitelpunktlinie 11, 13.

Die Laufflächenprofile der zwei konvex balligen Abschnitte 10, 12 sind bevorzugt symmetrisch (spiegelsymmetrisch) bezüglich der Mittelebene des Kolbenringes 1 ausgebildet wie in den Figuren 1(a) und 1(b) dargestellt. Es soll jedoch verstanden werden, dass die vorliegende Erfindung nicht auf eine symmetrische Ausbildung der zwei konvex balligen Abschnitte 10, 12 beschränkt ist, sondern dass die Laufflächenprofile der zwei konvex balligen Abschnitte 10, 12 symmetrisch (spiegelsymmetrisch) bezüglich einer zur Mittelebene parallelen Ebene oder asymmetrisch geformt sein können.

Der erste konvex ballig ausgebildete Abschnitt 10 des Laufflächenprofils ist bevorzugt in einem Bereich von 0% bis 33% der axialen Ausdehnung der Lauffläche 3 des Kolbenringes 1 geformt und der Scheitelpunkt Bl des ersten konvex ballig ausgebildeten Abschnitts 10 liegt ferner bevorzugt im Wesentlichen bei ungefähr 25%±5% der axialen Ausdehnung der Lauffläche 3 des Kolbenringes 1. Der zweite konvex ballig ausgebildete Abschnitt 12 des Laufflächenprofils ist bevorzugt in einem Bereich von 66% bis 100% der axialen Ausdehnung der Lauffläche 3 des Kolbenringes 1 geformt und der Scheitelpunkt Bl des ersten konvex ballig ausgebildeten Abschnitts 10 liegt ferner bevorzugt im Wesentlichen bei ungefähr 75%±5% der axialen Ausdehnung der Lauffläche 3 des Kolbenringes 1.

Im Bereich der in Umfang srichtung verlaufenden Scheitelpunktlinien 11, 13 dichtet der Kolbenring 1 gegenüber einer Gegenlauffläche 30 wie z.B. einer Zylinderlaufbuchse gegen Gasdurchlass aus dem Brennraum 31. Durch Kolbenbewegung bildet sich zwischen dem Kolbenring 1 und der Gegenlauffläche 30 ein hydrodynamischer Ölfilm aus, der sich aufgrund der Kolbenbewegung zwischen dem Kolbenring 1 und der und Gegenlauffläche 30 ausbildet und der für eine ausreichende Schmierung zwischen diesen sorgt. In den Querschnittsansichten sind die in Umfang srichtung verlaufenden Scheitelpunktlinien 11, 13 als Scheitelpunkte Bl, B2 dargestellt. Zwischen den konvex ballig ausgebildeten Abschnitte 10, 12 erstreckt sich eine Aussparung bzw. Nut 2. Die Nut 2 weist eine in Umfang srichtung variierende Breite B und eine in Umfang srichtung variierende Tiefe T auf. In Fig. 1(a) ist ein erster (radialer) Querschnitt durch die Nut 2 mit einer maximalen Breite B_max und einer minimalen Tiefe T^ schematisch dargestellt und in Fig. 1(b) ist ein zweiter (radialer) Querschnitt durch die Nut 2 mit einer minimalen Breite B_min und einer maximalen Tiefe T_max schematisch dargestellt.

Es soll bemerkt werden, dass die Aussparung bzw. Nut 2 vorgesehen ist, Schmieröl aufzunehmen. Die variierende Tiefe T und die variierende Breite B der Nut 2 sind derart ausgelegt, dass aufgrund im Betrieb des Kolbens auftretender hydrodynamischer Drücke und daraus resultierender Druckgradienten ein bevorzugt gleichmäßiger Fluss des in der Nut befindlichen Schmieröls in Umfangsrichtung erhalten wird. Insbesondere die durch den variierenden Tiefen verlauf abwechselnd gebildeten Berge (geringere bzw. minimale Tiefe) und Täler (größere bzw. maximale Tiefe) in Umfang srichtung bewirken die hydrodynamischen Drücke bzw. Druckgradienten und stellen einen gleichmäßigen Schmierölfluss sicher. Es soll ferner bemerkt werden, dass der erfindungsgemäße Kolbenring 1 einstückig ist. Das heißt, dass die Nut 2 in dem Kolbenring 1 eine maximale Tiefe T_max hat, die geringer als die radiale Ausdehnung des Kolbenringes 1 ist, so dass kein Durchtritt von Schmieröl durch den Kolbenring 1 in Richtung auf die innenseitige Umfangsfläche 7 ermöglicht wird. Der Flächenschwerpunkt S des Querschnitts des Kolbenringes 1 liegt in einer Ebene zwischen den beiden Scheitelpunkten Bl und B2 bezüglich der axialen Ausdehnung der Lauffläche 3 des Kolbenringes 1. Hierdurch wird sichergestellt, dass der Kolbenring 1 im statischen Zustand mit den beiden Scheitelpunkten Bl und B2 an der Gegenlauffläche 30 anliegt bzw. eventuell durch einen dünnen, dazwischen liegenden Ölfilm (nicht gezeigt) davon minimal beabstandet ist.

Figur 2(a) zeigt eine Aufsicht auf einen Ausschnitt der in Umfang srichtung verlaufenden Lauffläche 3 des erfindungsgemäßen Kolbenringes 1. In dem gezeigten Ausschnitt der Lauffläche 3 sind der Breitenverlauf der Nut 2 und die zwei Scheitelpunktlinien 11, 13 schematisch dargestellt. Die Breite B der Nut 2 variiert zwischen einer maximalen Breite B_max und einer minimalen Breite B_min. An den Umfangspositionen A und C weist die Nut 2 die maximale Breite B_max auf während an der Umfangsposition B die Nut 2 die minimale Breite B_min aufweist. Die Nut 2 ist in Figur 2(a) anhand zweier die Nut begrenzender, äußerer Grenzlinien 15 und 16 angedeutet, mit Hilfe deren die Breite der Nut 2 bestimmt werden kann. In Figur 2(a) sind ferner Schnittpositionen A, B und C angezeigt. Die in Figur 1(a) illustrierte Querschnittsansicht wird bei einem Schnitt an der Position A bzw. C erhalten, während die in Figur 1(b) illustrierte Querschnittsansicht bei einem Schnitt an der Position B erhalten wird.

Figuren 2(b) und 2(c) zeigen das Tiefenprofil bzw. den Verlauf der Tiefe T der Nut 2 entsprechend dem in Figur 2(a) gezeigten Ausschnitt der Lauffläche 3 mit der Nut 2. Die Tiefe T der Nut 2 variiert zwischen einer minimalen Tiefe T_min und einer maximalen Tiefe T_max. Der Verlauf der Breite B der Nut 2 und der Verlauf des Tiefenprofils der Nut 2 sind in Phase. Das heißt, dass wenn die Nut 2 die maximale Breite B_max aufweist, die Nut 2 mit minimaler Tiefe T_min ausgebildet ist und, wenn die Nut 2 die minimale Breite B_min aufweist, die Nut 2 mit maximale Tiefe T_max ausgebildet ist. In dem in Figur 2(b) gezeigten Tiefenprofilverlauf sind die Umfangspositionen A, B und C entsprechend gezeigt und illustriert den In-Phasen-Verlauf der Breite und des Tiefenprofils der Nut 2. Figur 2(d) zeigt eine Aussicht auf die Ebene des Kolbenringes 1. Die in den Figuren 2(a), 2(b) bzw. 2(c) dargestellten Umfangspositionen bzw. Schnittpositionen A, B und C sind in der Kolbenringebene gezeigt. Die Breite und die Tiefe der Nut 2 in der Lauffläche 3 des Kolbenringes 1 variieren periodisch entlang des äußeren Umfanges des Kolbenringes 1. In Figur 2(d) ist eine Periodizität von 6 beispielhaft illustriert. Das heißt, dass der Periodenwinkel bezüglich des Kolbenringumfang s in der illustrierten beispielhaften Ausführungsform φ = 60° beträgt. Vorzugsweise liegen die Perioden der Variationen der Breite B und der Tiefe T der Nut 2 in einem Bereich von einschließlich 4 (φ = 90°) bis einschließlich 36 (φ = 10°). Die Perioden sind vorzugsweise ganzzahlig und insbesondere gleich.

Es soll bemerkt werden, dass die Zahl der Perioden für die Tiefe bzw. die Breite der Nut 2 an die Zahl der Durchlasszugänge bzw. Düsen angepasst werden kann, durch die das Schmieröl beispielsweise im Gasgegendruckverfahren in den Zylinder eingedrückt bzw. eingespritzt wird. So kann beispielsweise die Zahl der Perioden gleich der Zahl der Durchlasszugänge bzw. Düsen oder aber auch ein ganzzahliges Vielfaches davon sein.

Eine weitere beispielhafte, erfindungsgemäße Ausführungsform des Kolbenringes 1 ist in den Figuren 3(a) und 3(b) gezeigt. Die Periodenwinkel ist in diesem Beispiel φ = 30°.

Die Nut 2 kann symmetrische, d.h. spiegelsymmetrisch wie in den Figuren 1 und 2 gezeigt geformt sein oder auch asymmetrisch bezüglich der Mittelebene des Kolbenringes 1 ausgebildet sein (nicht gezeigt). Die Nut 2 verläuft im Wesentlichen mittig, d.h. die Nut verläuft im Wesentlichen mittig bezüglich der axialen Ausdehnung des Kolbenringes 1 bzw. bezüglich der Mittelebene des Kolbenringes 1 wie in den Figuren 1 und 2 (bei im Wesentlichen 50 % der axialen Ausdehnung) gezeigt. Alternative kann die Nut 2 jedoch auch außerhalb der Mittelebene des Kolbenringes 1 angeordnet sein.

Bevorzugt liegen die Scheitelpunktlinien 11 und 13 im Wesentlichen auf Kreisen, deren Ebenen parallel zu der Ebene des Kolbenringes 1 ist; vgl. hierzu Figur 2(a). Alternativ kann jedoch auch mindestens eine der Scheitelpunktlinien 11 und 13 dem Verlauf der Breite der Nut 2 beanstandet oder identisch folgen. So können beispielsweise die Scheitelpunktlinien 11 und 13 identisch mit den äußeren Grenzlinien 15 und 16 der Nut 2 sein. Das heißt, dass die Breite der Nut 2 durch den Abstand der Scheitelpunktlinie 11 und 13 der zwei Abschnitts 10 oder 12 bestimmt ist. Die Breite B und die Tiefe T der Nut 2 sind bevorzugt stetig und können ferner bevorzugt durch jeweils periodische, stetige Funktionen beschrieben werden. Insbesondere sind die Breite B und die Tiefe T der Nut 2 durch jeweils periodische, differenzierbare Funktionen beschreibbar. Das heißt, dass beispielsweise die Grenzlinien 15 und 16 durch Winkelfunktionen beschrieben werden kann, wie beispielsweise als Funktion des Umfangwinkels φ und der Zahl der Perioden k:

Ρ_{Λφ} = +} B_max - B_7nin _ _fe _ ^ r c₂ ίψ}— ^~ ^τηαχ ^~ ~ Bmin „„ /, ψ _r„) + . ^τηαχ + ^τηί

■ COs(/ ^■

*k Λ

Die Breite B und die Tiefe der Nut 2 kann wie folgt ebenso durch Winkelfunktionen ausgedrückt werden, wie beispielsweise:

_ . T j- T

Τ(ψ) = ^■ COs(k. - φ) #

In den Figuren 4(a) und 4(b) sind obige beispielhafte Funktionen zum besseren Verständnis dargestellt.

Der in der vorliegenden Anmeldung vorgeschlagene Kolbenring ist insbesondere für Kolben in einem System mit einem Durchmesser von größer als 400 mm.

Ein gemäß der vorliegenden Erfindung ausgebildeter Kolbenring kann vorzugsweise bei Kolben für Verbrennungsmotoren wie z.B. großvolumige Zweitakt- Verbrennungsmotoren oder Kompressoren in eine Kolbenringnut eingesetzt werden. Hierbei hat es sich gezeigt, dass einerseits der Ölverbrauch und andererseits der Leckgasdurchlass (Blow-By) gegenüber bekannten Ausführungen erheblich reduziert werden konnte. Es ist daher festzustellen, dass mit einem erfindungsgemäßen Kolbenring auf konstruktiv und herstellungsmäßig ein Kolbenring für Kolben eines Verbrennungsmotors oder Kompressors geschaffen wird, der hervorragende Ergebnisse bezüglich Leckgasdurchlass und Ölverbrauch bei sichergestellten Schmierverhältnissen erzielt.

Gemäß einem weiteren Aspekt der Erfindung soll vorgesehen sein, dass die Nut eine periodisch variierende Position aufweist.

Vorgesehen sind gemäß einem Ausführungsbeispiel die physikalischen Werte : 600 mm Ring, Nutbreite 1-3 mm (axiale Höhe 16mm), Nuttiefe 0,2-0,7 mm (radiale Wandstärke 19,5 mm).

Bezugszeichen

1 ein Kolbenring

2 eine Aussparung bzw. Nut

3 eine Lauffläche des Kolbenringes (die äußere, dem Verbrennungsraum abgekehrte Seite) bzw. eine außenseitige Umfangsfläche

5 eine dem Brennraum zugewandte Flanke

6 eine dem Ölraum zugewandte Flanke

7 eine innenseitige Umfangsfläche

10: ein erster konvex ballig ausgebildeter Abschnitt des Laufflächenprofils

11 : eine erste Scheitelpunktlinie

B 1 : ein Scheitelpunkt der ersten Scheitelpunktlinie

12: ein zweiter konvex ballig ausgebildeter Abschnitt des Laufflächenprofils

13 : eine zweite S cheitelpunktlinie

B2: ein Scheitelpunkt der zweiten Scheitelpunktlinie

S: Schwerpunkt

20: ein Anlagepunkt des ersten Scheitelpunktes bzw. der ersten Scheitelpunktlinie

21: ein Anlagepunkt des zweiten Scheitelpunktes bzw. der zweiten Scheitelpunktlinie

15: erste Grenzlinie der Nut

16: zweite Grenzlinie der Nut

30: eine Gegenlauffläche z.B. Zylinderlaufbuche

31 : ein Brennraum

32: ein Ölraum

T: (periodisch variierende) Tiefe der Aussparung bzw. Nut

B: (periodisch variierende) Breite der Aussparung bzw. Nut

Claims

Ansprüche

1. Kolbenring mit einer außenseitigen Lauffläche (3), zwei Flanken (5, 6) und einer innenseitigen Umfangsfläche (7), wobei die Lauffläche (3) eine Profilierung mit einer Nut (2) aufweist,

wobei die Nut (2) bezüglich des Querschnitts des Kolbenringes (1) zwischen zwei Laufflächenabschnitten (10, 12) angeordnet ist,

wobei die zwei Laufflächenabschnitte (10, 12) voneinander beabstandet und im Wesentlichen konvex ballig ausgebildet sind und jeweils einen Scheitelpunkt (Bl, B2) aufweisen,

dadurch gekennzeichnet, dass

die Nut (2) eine periodisch variierende Tiefe (T) und eine periodisch variierende Breite (B) aufweist, und

die Zahl der Perioden des Verlaufs der Tiefe (T) und die Zahl der Perioden des Verlaufs der Breite (B) gleich sind.

2. Kolbenring nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass

die Zahl der Perioden des Tiefenverlaufs und die Zahl der Perioden des Breitenverlaufs ganzzahlig sind.

3. Kolbenring nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass

die Nut (2) bei maximaler Tiefe (T_max) minimale Breite (B_min) und bei minimaler Tiefe (T_min) maximale Breite (B_max) aufweist.

4. Kolbenring nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass

die Mitte der Nut (2) im Wesentlichen mittig bezüglich der Scheitelpunktlinien (Bl, B2, 11, 13) der zwei Laufflächenabschnitte (10, 12) sind und insbesondere mittig bezüglich der axialen Ausdehnung des Kolbenringes (1) verläuft.

5. Kolbenring nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass

die zwei im Wesentlichen konvex ballig Laufflächenbereichen symmetrisch bezüglich der axialen Ausdehnung des Kolbenringes (1) angeordnet sind.

6. Kolbenring nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass

die Nut (2) in der Aufsicht auf die Lauffläche (3) des Kolbenringes (1) im Wesentlichen symmetrisch ausgebildet ist.

7. Kolbenring nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass die Nut (2) in der Aufsicht auf die Lauffläche (3) des Kolbenringes (1) im Wesentlichen asymmetrisch ausgebildet ist.

8. Kolbenring nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass

die Breite (B) der Nut (2) in einem Bereich von ungefähr x% bis y% relativ zu der axialen Ausdehnung des Kolbenringes (1) liegt.

9. Kolbenring nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, dass

die Tiefe (T) der Nut (2) in einem Bereich von ungefähr x% bis y% relativ zu der radialen/radialen Ausdehnung des Kolbenringes (1) liegt.

die Tiefe (T) der Nut (2) in einem Breite von ungefähr x μηι bis y μηι liegt.

10. Kolbenring nach einem der Ansprüche 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, dass

die Nut (2) in der Lauffläche des Kolbenringes (1) im Wesentlichen konkav ausgebildet ist.

11. Kolbenring nach einem der Ansprüche 1 bis 10, dadurch gekennzeichnet, dass

die Scheitelpunkte (Bl, B2) der zwei Laufflächenabschnitte (10, 12) im Wesentlichen in der gleichen radialen Ebene parallel zu der Ebene einer Gegenlauffläche (30) liegen.

12. Kolbenring nach einem der Ansprüche 1 bis 11, dadurch gekennzeichnet, dass

die Zahl der Perioden des Tiefenverlaufs und des Breitenverlaufs in einem Bereich zwischen einschließlich 4 und einschließlich 36 liegt.