KR20150082206A - 주기적인 가변 그루브를 갖는 피스톤 링 - Google Patents

주기적인 가변 그루브를 갖는 피스톤 링 Download PDF

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KR20150082206A
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KR1020157009179A
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리하르트 미틀러
프랑크 나템
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페데랄-모굴 부르샤이트 게엠베하
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    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16J—PISTONS; CYLINDERS; SEALINGS
    • F16J9/00—Piston-rings, e.g. non-metallic piston-rings, seats therefor; Ring sealings of similar construction
    • F16J9/12—Details
    • F16J9/20—Rings with special cross-section; Oil-scraping rings

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Abstract

본 발명은 외부 활주 표면, 2 개의 플랭크들 및 내부 활주 표면을 갖는 피스톤 링에 관한 것이다. 상기 활주 표면은 그루브를 갖는 프로파일을 갖는다. 그루브는 피스톤 링의 횡단면에 대하여 2 개의 활주 표면 섹션들 사이에 배열된다. 2 개의 활주 표면 섹션들은 서로 떨어져서 배열되고, 본질적으로는 볼록한 구형(spherical)이고 각각 정점을 갖는다. 그루브는 주기적인 가변 깊이 및 주기적인 가변 폭을 갖는다. 깊이의 변형들의 주기의 수 및 폭의 변형들의 주기의 수는 동일하다.

Description

주기적인 가변 그루브를 갖는 피스톤 링 {PISTON RING WITH A PERIODICALLY VARYING GROOVE}
본 발명은 내연기관을 위한 또는 압축기를 위한 피스톤 링, 특히 활주면에 배열되고 원주 방향으로 주기적으로 변하는 폭 및 변하는 가변 깊이를 갖는 그루브를 갖는 피스톤 링에 관한 것이다.
선박들을 위한 최근의 대형 엔진들은 여전히 2-행정 디젤 엔진들인데, 이는 이러한 타입의 엔진이 실린더들의 개수에 의존하여, 엔진의 속도가 통상적으로 대략 50 rpm 내지 250 rpm(통상적으로 100 rpm 미만) 의 범위이고 엔진의 동력이 대략 최대 100 MW 에 도달할 수 있는 방식으로 디자인될 수 있기 때문이다. 이러한 대형, 서행 2-행정 선박 엔진들은 바람직하게는 프로펠러(들)의 구동 샤프트(들)에 직접 작용하는데, 이는 회전 속도를 감소시키기 위한 감속 기어가 상기 엔진들의 속도로 인하여 생략될 수 있기 때문이다.
이러한 대형 2-행정 엔진들은 통상적으로는 2 개의 별개의 오일 회로들을 가지며, 그 중 하나는 엔진 윤활을 위한 것이고 다른 하나는 실린더 윤활을 위한 것이다. 실린더 윤활은 충분한 윤활제가 실린더 표면들 및 피스톤 링들의 충분한 윤활을 보장하기 위해 적절한 시점에 제공되는 것을 보장한다.
실린더 윤활제는, 기계의 하중에 의존하여 라이너를 통하여 피스톤 챔버 안으로 주입된다. 피스톤 링들은 지지 표면 상의 이러한 윤활 막에서 활주한다. 여기서 그 중에서도 비용을 절약하고 과도한 윤활을 방지하기 위해 가능한 한 적은 윤활제를 주입하는 것이 중요하다. 실린더 윤활은 실린더 안으로 예컨대 실린더 벽의 평면에 제공되는 윤활제 입구들을 통하여 윤활제 펌프에 의해 윤활제를 공급함으로써 예컨대 상부 제 3 행정에서 일어나서 피스톤 및 피스톤 링의 윤활은 가능한 한 최적의 방식인 것이 보장된다. 실린더들 안으로의 오일 공급은 보통 가스 카운터 압력 방법을 사용하여 일어난다.
예컨대, 정밀하게 계량된 방식으로 노즐들을 통하여 실린더들 안으로 윤활제를 주입하는 윤활제 주입 시스템이 사용될 수 있다. 컴퓨터 제어된 시스템은 피스톤이 위치되는 위치를 등록하고 그 후 목표된 방식으로 윤활제를 공급한다. 이는 고압에서 일어남으로써, 윤활제가 매우 미세하게 분사되어 실린더 라이너의 가능한 가장 균일한 젖음을 달성하게 되지만, 피스톤 링들이 있고 마찰이 실제적으로 일어나는 곳을 목표로 한다.
당업자가 최근의 대형 2-행정 선박 엔진들이 최대 2500㎜ 의 행정에 대해 대략 50 rpm 내지 250 rpm 의 속도로 작동되는 것을 고려한다면, 윤활제의 공급 및 공급된 윤활제의 배분을 위해 이용 가능한 시간 기간은 짧으며 윤활의 품질을 보장하는데 있어서 큰 어려움들을 갖는다. 당업자가 예컨대 실린더가 900㎜ 의 (내부)직경을 갖고 실린더 벽의 원주 주위로 균일하게 배분된 오일 공급을 위한 8 개의 입구들이 제공되는 것을 가정하면, 공급된 윤활제는 이용 가능한 시간 기간에서 각각의 입구들로부터 시작하여 대략 350㎜ 의 길이에 걸쳐 원주 방향으로 배분되어야만 한다.
원주 방향으로의 불충분한 압력 구배로 인하여, 하나 또는 그 초과의 피스톤 링들의 종래의 디자인에 있어서 원주 방향으로 윤활제가 없거나 또는 단지 매우 낮은 배분(최대 대략 3%)이 얻어지는 것이 발견되었다.
본 발명의 사용 분야는 선박들에 없는 것을 포함한, 일반적으로 내연 기관들의 분야이다.
본 발명의 목적은 낮은 오일 소비 및 충분한 윤활 조건들에 의한 더 낮은 누출(blow-by)을 보장하고 비싸지 않게 제조될 수 있는 피스톤 링을 제공하는 것이다.
이 목적은 청구항 제 1 항의 특징들을 갖는 피스톤 링에 의해 달성된다.
본 발명에 따르면, 그루브가 2 개의 실질적으로 볼록한 곡선의 활주면 섹션들 사이에 있는 피스톤 링의 활주면에 배열된다. 그루브는 원주 방향으로 주기적인 가변 깊이 추이 및 주기적인 가변 폭 추이를 갖는다.
이러한 방식으로 형성되는 피스톤 링의 활주면은 그루브 및 카운터 활주면에 의해 형성되는 공동에 윤활제를 수용할 수 있다. 그루브의 주기적인 가변 깊이 추이 및 주기적인 가변 폭 추이는 작동 동안 원주 방향으로 유체역학 압력이 생성 또는 발생되는(특히 깊이 추이 및 폭 추이에 의해 주기적으로 변함) 것을 야기한다. 상기 유체역학 압력들은 압력 구배들을 초래하며, 이는 윤활제 유동들 및 윤활제의 원주 배분을 유도한다. 윤활제의 유체역학적으로 실행되는 원주 배분은 원주 방향에 대하여, 그루브 안으로 공급되는 또는 주입되는 윤활제의 필요한 양의 감소 및 더 균일한 배분을 초래한다.
따라서 원주에 대하여 균일한 윤활제의 지지 표면은 충분한 윤활 조건들을 보장하기 위해, 누출로부터 가능한 한 균일하게 밀봉하기 위해(또는 가능한 가장 낮은 누출을 얻기 위해), 피스톤의 작업 방향으로 윤활제를 효과적으로 벗겨내기 위해 그리고 급속한 퍼짐(over-running)을 가능하게 하기 위해 원하는 대로 얻어진다.
본 발명의 유리한 실시예들은 종속 청구항들에 포함되어 있다.
본 발명은 도면들에 도시된 예시적인 실시예들을 사용하여 이하에 더 상세하게 설명된다.
도 1a 및 도 1b는 본 발명의 일 실시예에 따른 피스톤 링을 통하는 제 1 (반경방향) 횡단면 및 제 2 (반경 방향) 횡단면을 도시하고;
도 2a는 도 1에 도시된 본 발명에 따른 피스톤 링에 따른 피스톤 링의, 원주 방향으로 활주하는 활주면의 세부사항의 평면도를 도시하고;
도 2b 및 도 2c는 도 2a에 도시된 피스톤 링의, 원주 방향으로 활주하는 활주면의 세부 사항에 따른 활주면에 배열된 그루브의 깊이 프로파일 또는 깊이의 추이를 도시하고;
도 2d는 도 2a에 도시된 피스톤 링의, 원주 방향으로 활주하는 활주면의 세부 사항에 따른 활주면에 배열된 그루브의 폭의 추이를 도시하고;
도 3a 및 도 3b는 본 발명에 따른 다른 실시예의 피스톤 링의 사시 상세도 및 횡단면도를 도시하고;
도 4a 및 도 4b는 본 발명의 다른 실시예에 따른 그루브의 깊이 및 폭의 추이를 함수적으로 설명하는 예를 도시한다.
도 1은 본 발명에 따른 피스톤 링(1)을 통하는, 원주 방향으로 서로로부터 이격된 2 개의 (반경방향) 횡단면들을 도시한다. 본 발명에 따른 피스톤 링(1)은 도 1에 도시되고 바람직하게는 압축 및 오일 제어 링으로서 동시에 작용하고, 연소 챔버를 등지는 그의 외부의, 프로파일된 측, 즉 피스톤 링(1)의 프로파일된 활주면(3) 상에 컷아웃 또는 그루브(2)를 가지며, 상기 그루브는 도 1에 개략적으로 예시된다. 피스톤 링(1)은 연소 챔버(31)를 마주하는 플랭크(5), 오일 챔버(32)를 마주하는 플랭크(6) 및 내부 원주면(7)을 또한 갖는다.
상기 및 이하의 설명이 내연기관, 특히 2-행정 내연기관의 피스톤을 위한 본 발명에 따른 피스톤 링(1)의 사용에 관한 것이지만, 당업자에게는 본 발명에 따른 실시예에 따른 피스톤 링이 압축기들에서도 또한 사용될 수 있다는 것이 아주 자명한 것에 주목해야 한다.
활주면(3)은 2 개의 섹션들로 분할되는 프로파일을 갖는다. 활주면 프로파일의 제 1 섹션(10)은 실질적으로 볼록한 곡선이고 제 2 섹션(12)은 마찬가지로 실질적으로 볼록한 곡선이다. 2 개의 볼록한 곡선 섹션(10, 12)들은 각각 정점(B1, B2)을 갖거나 각각 횡단면에서 외부 원주를 따라 뻗어있는 정점 라인(11, 13)을 갖는다.
2 개의 볼록한 곡선 섹션(10, 12)들의 활주면은 바람직하게는 도 1a 및 도 1b에 도시된 것과 같이 피스톤 링(1)의 중심 평면에 대하여 대칭(경면 대칭)이다. 하지만 본 발명은 대칭 구성의 2 개의 볼록한 곡선 섹션(10, 12)들로 제한되지 않으며, 2 개의 볼록한 곡선 섹션(10, 12)들의 활주면 프로파일들은 중심 평면에 평행한 평면에 대하여 대칭(경면 대칭)일 수 있거나 비대칭일 수 있다는 것이 이해되어야 한다.
활주면 프로파일의 제 1 볼록한 곡선 섹션(10)은 바람직하게는 피스톤 링(1)의 활주면(3)의 축방향 크기의 0% 내지 33% 범위에 형성되고 제 1 볼록한 곡선 섹션(10)의 정점(B1)은 더 바람직하게는 피스톤 링(1)의 활주면(3)의 축방향 크기의 실질적으로 대략 25% ± 5% 이다.
활주면 프로파일의 제 2 볼록한 곡선 섹션(12)은 바람직하게는 피스톤 링(1)의 활주면(3)의 축방향 크기의 66% 내지 100% 범위에 형성되고 제 1 볼록한 곡선 섹션(10)의 정점(B1)은 더 바람직하게는 피스톤 링(1)의 활주면(3)의 축방향 크기의 실질적으로 대략 75% ± 5% 이다.
원주 방향으로 뻗어있는 정점 라인(11, 13)들의 영역에서, 피스톤 링(1)은 연소 챔버(31)로부터의 누출을 방지하기 위해 실린더 라이너와 같은 카운터 활주면(30)에 대하여 밀봉된다. 피스톤 운동은 유체역학 오일 막이 피스톤 링(1)과 카운터 활주면(30) 사이에 형성되는 것을 야기하고, 상기 오일 막은 피스톤 운동으로 인해 피스톤 링(1)과 카운터 활주면(30) 사이에 형성되고 상기 부분들 사이의 충분한 윤활을 보장한다. 횡단면도들에서, 원주 방향으로 뻗어있는 정점 라인(11, 13)들은 정상부(apice; B1, B2)들로서 도시된다.
컷아웃 또는 그루브(2)는 볼록한 곡선 섹션(10, 12)들 사이에서 연장한다. 그루브(2)는 원주 방향으로 가변 폭(B) 그리고 원주 방향으로 가변 깊이(T)를 갖는다. 도 1a는 최대 폭(Bmax) 및 최소 깊이(Tmin)를 갖는 그루브(2)를 통하는 제 1 (반경방향) 횡단면을 개략적으로 도시하고 도 1b는 최소 폭(Bmin) 및 최대 깊이(Tmax)를 갖는 그루브(2)를 통하는 제 2 (반경방향) 횡단면을 개략적으로 도시한다.
컷아웃 또는 그루브(2)가 윤활제를 수용하기 위해 제공되는 것에 주목해야 한다. 그루브(2)의 가변 깊이(T) 및 가변 폭(B)은 원주 방향으로 그루브에 위치되는 윤활제의 바람직하게는 균일한 유동이 피스톤의 작동 동안 발생하는 유체역학 압력들 및 그 결과적인 압력 구배들로 인하여 얻어지는 방식으로 디자인된다. 특히 원주 방향으로 가변 깊이 추이에 의해 교대 방식으로 형성되는 피크(더 낮은 또는 최소 깊이)들 및 골(trough)(더 큰 또는 최대 깊이)들은 유체역학 압력들 및 압력 구배들을 야기하고 균일한 윤활제 유동을 보장한다.
본 발명에 따른 피스톤 링(1)은 단품인 것에 또한 주목해야 한다. 이는 피스톤 링(1)의 그루브(2)가 피스톤 링(1)의 반경방향 크기 미만인 최대 깊이(Tmax)를 갖는 것을 의미하며, 윤활제가 내부 원주면(7)의 방향으로 피스톤 링(1)을 통과하는 것은 불가능하다.
피스톤 링(1)의 횡단면의 도심(S)은 피스톤 링(1)의 활주면(3)의 축방향 크기에 대한 2 개의 정상부(B1 과 B2)들 사이의 평면에 놓인다. 이는 정적인 상태의 피스톤 링(1)이 2 개의 정상부(B1 및 B2)들에 의해 카운터 활주면(30)을 지탱하고 이 카운터 활주면과 피스톤 링 사이에 위치되는 얇은 오일 막(도시되지 않음)에 의해 상기 카운터 활주면으로부터 최소한으로 이격될 수 있는 것을 보장한다.
도 2a는 본 발명에 따른 피스톤 링(1)의, 원주 방향으로 활주하는 활주면(3)의 세부 사항에 대한 평면도를 도시한다. 도시된 활주면(3)의 세부 사항에서, 그루브(2) 및 2 개의 정점 라인(11, 13)들의 폭 추이가 개략적으로 도시된다. 그루브(2)의 폭(B)은 최대 폭(Bmax)과 최소 폭(Bmin) 사이에서 변한다. 원주 위치(A 및 C)들에서, 그루브(2)는 최대 폭(Bmax)을 갖는 반면, 원주 위치(B)에서, 그루브(2)는 최소 폭(Bmin)을 갖는다.
그루브(2)는 도 2a에서 2 개의 외부 경계 라인(15 및 16)들을 사용하여 표시되었으며, 이들은 그루브의 범위를 한정하고 그 도움에 의해 그루브(2)의 폭이 결정될 수 있다. 도 2a에서, 섹션 위치(A, B 및 C)들이 또한 도시된다. 도 1a에 도시된 횡단면도는 위치(A 또는 C)에서의 섹션에 의해 얻어지는 반면, 도 1b에 도시된 횡단면도는 위치(B)에서의 섹션에 의해 얻어진다.
도 2b 및 도 2c는 도 2a에 도시된 그루브(2)에 의한 활주면(3)의 세부 사항에 따른 그루브(2)의 깊이(T)의 추이 또는 깊이 프로파일을 도시한다. 그루브(2)의 깊이(T)는 최소 깊이(Tmin)와 최대 깊이(Tmax) 사이에서 변한다. 그루브(2)의 폭(B)의 추이 및 그루브(2)의 깊이 프로파일의 추이는 동일한 위상이다. 이는 그루브(2)가 최대 폭(Bmax)을 가질 때, 그루브(2)는 최소 깊이(Tmin)로 형성되고, 그루브(2)가 최소 폭(Bmin)을 가질 때, 그루브(2)는 최대 깊이(Tmax)로 형성되는 것을 의미한다. 도 2b에 도시된 깊이 프로파일 추이에서, 원주 위치(A, B 및 C)들이 대응적으로 도시되고 그루브(2)의 폭 및 깊이 프로파일의 동일 위상 추이가 예시된다.
도 2d는 피스톤 링(1)의 평면의 도면을 도시한다. 도 2a, 도 2b 및 도 2c에 도시된 원주 위치들 및 섹션 위치(A, B 및 C)들은 피스톤 링 평면에 도시된다. 피스톤 링(1)의 활주면(3)의 그루브(2)의 폭 및 깊이는 피스톤 링(1)의 외부 원주를 따라 주기적으로 변한다. 도 2d는 예로서 6 주기를 도시한다. 이는 피스톤 링 원주에 대한 주기 각도가 도시된 예시적인 실시예에서 φ = 60°인 것을 의미한다. 그루브(2)의 폭(B) 및 깊이(T)의 변화 주기들은 바람직하게는 포괄적으로 4(φ = 90°) 내지 36(φ = 10°)의 범위에 놓인다. 주기들은 바람직하게는 정수이고 특히 동수(equal number)이다.
그루브(2)의 깊이 및 폭에 대한 주기들의 수는, 예컨대 가스 카운터 압력 방법을 사용하여 윤활제가 프레스되거나 실린더 안으로 주입되는 입구들 또는 노즐들의 개수에 매칭될 수 있다는 것에 주목해야 한다. 예컨대, 주기들의 수는 입구들 또는 노즐들의 수와 동일하거나 또는 이들의 정수의 배수일 수 있다.
피스톤 링(1)의 본 발명에 따른 다른 예시적인 실시예가 도 3a 및 도 3b에 도시된다. 주기 각도는 이 예에서 φ = 30°이다.
그루브(2)는 대칭, 즉 도 1 및 도 2에서 도시된 것과 같이 경면 대칭이거나 또는 피스톤 링(1)의 중심 평면에 대하여 비대칭일 수 있다(도시되지 않음). 그루브(2)는 실질적으로 중앙으로 뻗어있고, 즉, 도 1 및 도 2에 도시된 것과 같이(실질적으로 축방향 크기의 50% 에서) 그루브는 피스톤 링(1)의 축방향 크기에 대하여 그리고 피스톤 링(1)의 중심 평면에 대하여 실질적으로 중앙으로 뻗어있다. 대안적으로, 그루브(2)는 피스톤 링(1)의 중심 평면 외측에 또한 배열될 수 있다.
정점 라인(11 및 13)들은 바람직하게는 실질적으로 원들에 놓이고, 그의 평면들은 피스톤 링(1)의 평면에 평행하다(도 2a 참조). 대안적으로, 정점 라인(11 및 13)들 중 하나 이상은 그루브(2)의 폭의 추이와 떨어져서 또는 일치하여 또한 따를 수 있다. 예컨대, 정점 라인(11 및 13)들은 그루브(2)의 외부 경계 라인(15 및 16)들과 일치할 수 있다. 이는 그루브(2)의 폭이 2 개의 섹션(10 또는 12)들의 정점 라인(11 및 13)들 사이의 거리에 의해 형성되는 것을 의미한다.
그루브(2)의 폭(B) 및 깊이(T)는 바람직하게는 일정하고 또한 바람직하게는 주기적이고, 일정한 함수들에 의해 각각의 경우 설명될 수 있다. 특히, 그루브(2)의 폭(B) 및 깊이(T)는 각각의 경우 주기적인, 상이할 수 있는 함수들에 의해 설명될 수 있다. 이는 예컨대 경계 라인(15 및 16)들이 각도 함수들에 의해, 예컨대 원주 각도(φ)와 주기들의 개수(k)의 함수에 의해 설명될 수 있다는 것을 의미한다 :
Figure pct00001
Figure pct00002

그루브(2)의 폭(B) 및 깊이는 마찬가지로 각도 함수들에 의해 표현될 수 있으며, 예컨대 이하와 같다 :
Figure pct00003
Figure pct00004

상기 예시적인 함수들은 도 4a 및 도 4b의 더 양호한 이해를 위해 도시된다.
본 출원에서 제안된 피스톤 링은 특히 400㎜ 초과의 직경을 갖는 시스템의 피스톤들을 위한 것이다.
본 발명에 따라 형성된 피스톤 링은 바람직하게는 대형 2-행정 내연기관들과 같은 내연기관들 또는 압축기들을 위한 피스톤들의 피스톤 링 그루브 안으로 삽입될 수 있다. 오일 소비 및 누출 모두가 공지된 구성들에 비교하여 크게 감소될 수 있다는 것이 발견되었다. 따라서, 본 발명에 따른 피스톤에 의해, 충분한 윤활 조건들을 보장하면서 누출 및 오일 소비에 관하여 뛰어난 결과들을 달성하는 내연기관 또는 압축기의 피스톤들을 위한 피스톤 링이 디자인 및 제조 측면 모두에 있어서 만들어지는 것에 주목해야 한다.
본 발명의 다른 양태에 따르면, 그루브가 주기적인 가변 위치를 갖는 것이 제공된다.
하나의 예시적인 실시예에 따르면, 이후의 물리적 값들이 제공된다 : 600㎜ 링, 그루브 폭 1 내지 3 ㎜(축방향 높이 16㎜), 그루브 깊이 0.2 내지 0.7㎜(반경방향 벽 두께 19.5㎜).
1 피스톤 링
2 컷아웃 또는 그루브
3 피스톤 링의 활주면(연소 챔버를 등지는 외부 측) 및 외부 원주면
5 연소 챔버를 마주하는 플랭크
6 오일 챔버를 마주하는 플랭크
7 내부 원주면
10 활주면 프로파일의 제 1 볼록한 곡선 섹션
11 제 1 정점 라인
B1 제 1 정점 라인의 정점
12 활주면 프로파일의 제 2 볼록한 곡선 섹션
13 제 2 정점 라인
B2 제 2 정점 라인의 정점
S 도심
20 제 1 정점 라인 또는 제 1 정점의 지탱 지점
21 제 2 정점 라인 또는 제 2 정점의 지탱 지점
15 그루브의 제 1 경계 라인
16 그루브의 제 2 경계 라인
30 카운터 활주면, 예컨대 실린더 라이너
31 연소 챔버
32 오일 챔버
T (주기적인 가변)컷아웃 또는 그루브의 깊이
B (주기적인 가변)컷아웃 또는 그루브의 폭

Claims (12)

  1. 외부 활주면(3), 2 개의 플랭크(5, 6)들 및 내부 원주면(7)을 갖는 피스톤 링으로서,
    상기 활주면(3)은 그루브(2)를 갖는 프로파일을 갖고, 상기 그루브(2)는 피스톤 링(1)의 횡단면에 대하여 2 개의 활주면 섹션(10, 12)들 사이에 배열되며,
    상기 2 개의 활주면 섹션(10, 12)들은 서로 이격되고 실질적으로 볼록한 곡선이며 각각 정점(B1, B2)들을 갖는, 피스톤 링에 있어서,
    상기 그루브(2)는 주기적인 가변 깊이(T) 및 주기적인 가변 폭(B)을 갖고,
    상기 깊이(T)의 추이의 주기의 수 및 폭(B)의 추이의 주기의 수는 동일한 것을 특징으로 하는,
    피스톤 링.
  2. 제 1 항에 있어서,
    상기 깊이 추이의 주기의 수 및 폭 추이의 주기의 수는 정수인 것을 특징으로 하는,
    피스톤 링.
  3. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
    상기 그루브(2)는 최소 폭(Bmin)에서 최대 깊이(Tmax)를 갖고 최대 폭(Bmax)에서 최소 깊이(Tmin)를 갖는 것을 특징으로 하는,
    피스톤 링.
  4. 제 1 항 내지 제 3 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 그루브(2)의 중심은 2 개의 활주면 섹션(10, 12)의 정점 라인(B1, B2, 11, 13)들에 대하여 실질적으로 중앙이고 특히 피스톤 링(1)의 축방향 크기에 대하여 중앙으로 뻗어있는 것을 특징으로 하는,
    피스톤 링.
  5. 제 1 항 내지 제 4 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 2 개의 실질적으로 볼록한 곡선의 활주면 영역들은 피스톤 링(1)의 축방향 크기에 대하여 대칭으로 배열되는 것을 특징으로 하는,
    피스톤 링.
  6. 제 1 항 내지 제 5 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 그루브(2)는 피스톤 링(1)의 활주면(3)을 위로부터 본다면 실질적으로 대칭인 것을 특징으로 하는,
    피스톤 링.
  7. 제 1 항 내지 제 5 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 그루브(2)는 피스톤 링(1)의 활주면(3)을 위로부터 본다면 실질적으로 비대칭인 것을 특징으로 하는,
    피스톤 링.
  8. 제 1 항 내지 제 7 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 그루브(2)의 폭(B)은 피스톤 링(1)의 축방향 크기에 대하여 대략 x% 내지 y% 의 범위에 놓이는 것을 특징으로 하는,
    피스톤 링.
  9. 제 1 항 내지 제 8 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 그루브(2)의 깊이(T)는 피스톤 링(1)의 반경방향/반경방향 크기에 대하여 대략 x% 내지 y% 의 범위에 놓이고,
    상기 그루브(2)의 깊이(T)는 대략 x㎛ 내지 y㎛ 의 폭 내에 놓이는 것을 특징으로 하는,
    피스톤 링.
  10. 제 1 항 내지 제 9 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 그루브(2)는 피스톤 링(1)의 활주면에서 실질적으로 오목한 것을 특징으로 하는,
    피스톤 링.
  11. 제 1 항 내지 제 10 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 2 개의 활주면 섹션(10, 12)들의 정상부(B1, B2)들은 카운터 활주면(30)의 평면에 평행한 실질적으로는 동일한 반경방향 평면에 놓이는 것을 특징으로 하는,
    피스톤 링.
  12. 제 1 항 내지 제 11 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 깊이 추이 및 폭 추이의 주기의 수는 포괄적으로 4 내지 36 의 범위 내에 놓이는 것을 특징으로 하는,
    피스톤 링.
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