WO2013136379A1 - 転がり軸受及びフィルム搬送装置 - Google Patents

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WO2013136379A1
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rolling
cage
rolling bearing
dynamic friction
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PCT/JP2012/005226
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English (en)
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細谷　眞幸
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NSK Ltd
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    • F16C2326/00—Articles relating to transporting

Definitions

  • the present invention relates to a rolling bearing having an inner ring, an outer ring, a plurality of rolling elements, and a cage, and in particular, a rolling bearing suitable for use in supporting a rotating shaft of a driven roller that rotates by a frictional force with a film in a film conveying device.
  • a rolling bearing suitable for use in supporting a rotating shaft of a driven roller that rotates by a frictional force with a film in a film conveying device.
  • the film conveying apparatus provided with the rolling bearing.
  • the film is used as a material for FPD (flat panel display) and solar cells.
  • FPD flat panel display
  • solar cells In these applications, it is possible to exert functions of light emission and power generation by laminating films made of different materials. Therefore, the development of a thin film has been carried out, and a film having a thickness of several tens of ⁇ m actually exists. If the thickness or length of the film is uneven, problems occur during lamination, causing defective products.
  • FIG. 11 is a perspective view showing a part of the film transport device 73.
  • the film 70 is supported and transported by a large number of transport rollers 71 arranged in parallel to each other. These transport rollers 71 rotate around a rotation shaft, and a rolling bearing 72 is attached to each rotation shaft.
  • the conveyance roller 71 includes a driving roller that applies a driving force to the film 70 and a driven roller that rotates by a frictional force generated between the moving film 70. There are more follower rollers than drive rollers.
  • the driven roller is arranged to smoothly convey the film 70 by changing the relative position of the front and rear rollers to change the angle in the vertical direction of the film surface.
  • the driven roller is rotated only by the frictional force with the film 70 and the peripheral speed of the roller surface is the same as the traveling speed of the film 70. Therefore, the driven roller needs to start rotating with an extremely small force applied from the film 70 in the tangential direction of the driven roller, and needs to continue to rotate stably. Therefore, the rolling bearing 72 that supports the rotating shaft of the driven roller is required to have low dynamic friction torque and high durability. Deep groove ball bearings equipped with corrugated cages are widely used as rolling bearings, but because of their high dynamic friction torque, they are not suitable as rolling bearings 72 for this application.
  • Patent Document 1 describes a bearing ring guide type cage that is made of synthetic resin, is formed in an annular shape, and includes a plurality of pocket portions that hold a plurality of rolling elements one by one in the circumferential direction.
  • the cage material is a synthetic resin containing a solid lubricant with a bending elastic modulus and a dynamic friction coefficient within the specified ranges, which suppresses the torque increase of the rolling bearing and improves the durability performance. It is described to do.
  • the flexural modulus of the material is in the range of 600 to 2000 MPa, and the dynamic friction coefficient is 0.2 or less.
  • the annular shape of the cage is maintained, and the cage is prevented from being easily deformed during the rotation of the bearing to prevent the rotational performance from being deteriorated.
  • the dynamic friction coefficient is reduced to suppress an increase in the dynamic friction torque of the bearing.
  • the cage of the rolling bearing is made of synthetic resin
  • the thickness (diameter in the radial direction of the ring) is thin
  • the guide system is rolling element guide
  • the roundness of the cage is received by the force from the rolling element. May deteriorate the rotational performance.
  • Patent Document 2 straight pockets (pockets whose diameter does not change in the thickness direction) and ball guide pockets (different diameter pockets whose diameter changes in the thickness direction) are alternately arranged in the cage of the ball bearing. Further, it is described that the force from the ball is relaxed to reduce the deformation of the cage and suppress the torque increase. However, the technique described in Patent Document 2 can obtain the effect of suppressing an increase in the torque of the bearing only when the cage is a thin-walled bearing that is easily deformed or when the radial load applied to the bearing is large.
  • An object of the present invention is to provide a rolling bearing having a dynamic friction torque reduced as compared with a conventional rolling bearing.
  • a rolling bearing according to an aspect of the present invention is a rolling bearing having an inner ring, an outer ring, a plurality of rolling elements, and an annular cage, and the cage is PP or PP. It is formed by compressing and then machining a resin composition containing a copolymer (polypropylene or a copolymer of propylene and another olefin) as a main component and containing PTFE (polytetrafluoroethylene).
  • a copolymer polypropylene or a copolymer of propylene and another olefin
  • PTFE polytetrafluoroethylene
  • the guide type of the cage is a bearing ring guide (inner ring guide or outer ring guide), and 1.0 g or more per 1 m 2 of the total surface area on the raceway surfaces of the inner and outer rings and the rolling surface of the rolling element.
  • the lubricant is applied in an amount of 10 g or less (preferably 4.0 g or less).
  • the amount of lubrication is 1.0 g or more and 10 g or less (preferably 4.0 g or less) per 1 m 2 of the total surface area on the raceway surfaces of the inner and outer rings and the rolling surfaces of the rolling elements. Since the agent is applied (trace lubrication is applied), the torque can be kept low.
  • the cage is made of a resin composition containing PP or PP copolymer as a main component and containing PTFE, a small amount of lubrication is required as compared with a resin composition containing polyamide as a main component. The dynamic friction torque of the rolling bearing below can be reduced.
  • Polyamide has been conventionally used as a material for cages made of synthetic resin.
  • PTFE is excellent in water repellency
  • the lubricant that adheres to the rolling elements in the pocket in a small amount of lubrication does not transfer to the pocket.
  • the state where the lubricant adheres to the rolling elements is maintained.
  • the state where the rolling element and the pocket surface are close to non-contact is maintained, and the frictional resistance between the rolling element and the cage under a small amount of lubrication is reduced.
  • the cage is a resin composition containing PP or a PP copolymer as a main component and containing PTFE, which is formed by mechanical processing after compression molding, the same resin composition can be used only for compression molding. Compared with the formed cage, the dynamic friction torque of the rolling bearing can be reduced.
  • the resin composition present in the vicinity of the mold surface at the time of molding becomes a skin layer (surface layer) of the molded product.
  • the PTFE in the resin composition is usually aggregated in the skin layer of the molded product to form huge particles. It exists uniformly.
  • the cage constituting the rolling bearing of this aspect is formed into a final cage shape by machining a molded product formed into, for example, a cylinder or a cylinder by compression molding. Therefore, the skin layer generated by compression molding is removed by machining, and a portion closer to the core than the skin layer appears as a pocket surface.
  • PTFE which is a solid lubricant
  • PTFE is present in an island shape with substantially the same particle size, so the water repellency of this part is uniform. It has become. And since the part immediately under this skin layer becomes a pocket surface, the water repellency of the pocket surface becomes uniform.
  • the pocket surface Since the distance between the PTFEs present in the form of islands on the pocket surface is several tens to several hundreds of ⁇ m, the pocket surface has a large number of water repellent portions (positions where PTFE is present). The wet lubricant is repelled by the water-repellent part on the pocket surface and becomes particulate. Therefore, a large amount of the lubricant applied to the inside of the rolling bearing of this aspect is present as lubricant particles on the pocket surface. Since each of the lubricant particles has a static pressure, the pocket surface and the rolling element are less likely to contact each other. Therefore, in the rolling bearing of this aspect, the frictional resistance associated with the sliding between the cage pocket and the rolling element is reduced.
  • the skin layer becomes the pocket surface, so PTFE aggregates on the pocket surface to form huge particles, which are unevenly present. That is, there may be a case where water repellent portions (positions where PTFE is present) are unevenly present on the pocket surface, or a pocket where there is no water repellent portion on the surface.
  • the lubricant since it is unlikely that the lubricant is present on the pocket surface as the above-described lubricant particles, the rolling element and the pocket surface are likely to come into contact with each other, and friction caused by sliding between the cage pocket and the rolling element. Resistance increases.
  • the rolling bearing of this aspect is such that the cage and the bearing ring (inner ring or outer ring) slide because the guide type of the cage is a bearing ring guide.
  • the dynamic friction torque can be kept small. If the rolling bearing of this aspect has a number of rolling elements corresponding to 70% or more and 90% or less of the maximum number, the dynamic friction torque can be further reduced as compared with rolling bearings having other numbers of rolling elements. it can.
  • the maximum number of rolling elements that a rolling bearing can have is determined by the dimensions of the inner and outer rings to be combined. Moreover, the number of rolling elements which a normal rolling bearing has is the maximum number. The reason is that the larger the number of rolling elements, the more easily the load applied to the rolling bearing is dispersed, which is advantageous in improving the life of the bearing due to metal fatigue.
  • the smaller the number of rolling elements the smaller the number of elastic deformations of the inner and outer rings due to the passage of the rolling elements, so the dynamic friction torque of the rolling bearing decreases.
  • the number of rolling elements is too small and the rolling element row becomes a polygon that cannot be approximated to a circle, the rotational performance of the rolling bearing is affected.
  • the number of rolling elements is a number corresponding to 70% or more and 90% or less of the maximum number, the rotational performance of the rolling bearing can be satisfactorily maintained while reducing the dynamic friction torque.
  • This thin bearing has a smaller outer diameter when the inner diameter is the same as that of the rolling bearing that does not satisfy the formula (1). Therefore, the bearing box can be made small. Further, in a film transport apparatus having a large number of driven rollers, adjacent driven rollers can be arranged closer to each other. Therefore, the installation area of the entire film transport apparatus can be reduced by using a thin bearing that satisfies the above equation (1) as the rolling bearing that supports the rotating shaft of the driven roller of the film transport apparatus.
  • this thin-walled bearing has a narrow inner space in the radial direction compared to a rolling bearing that does not satisfy the formula (1), so that the diameter of the rolling elements to be arranged is small and the maximum number of rolling elements is large. Therefore, even if the reduction number from the maximum number of rolling elements is increased, the rotational performance of the rolling bearing is hardly affected. Therefore, when the rolling bearing of this aspect has the number of rolling elements corresponding to 70% or more and 90% or less of the maximum number, the deterioration of the rotational performance of the rolling bearing can be suppressed by satisfying the expression (1). .
  • the rolling bearing of this aspect is suitable for an application for supporting the rotating shaft of a driven roller that rotates by a frictional force with a film in a film conveying device.
  • the film transport apparatus include those having the following configurations (a) and (b).
  • the conveying roller includes a driving roller that applies a driving force to the film, and a driven roller that rotates by a frictional force generated between the moving film.
  • the rolling bearing of this aspect as a rolling bearing for supporting the driven roller of the film transport apparatus having the configurations (a) and (b), because of the advantages as described above.
  • a rolling bearing having a kinetic friction torque reduced as compared with a conventional rolling bearing is provided.
  • FIG. 1 It is sectional drawing which shows the rolling bearing of embodiment. It is a front view which shows the holder
  • Drawing 1 is a sectional view showing the rolling bearing of an embodiment.
  • the rolling bearing of this embodiment includes an inner ring 1, an outer ring 2, 15 balls (rolling elements) 3, a crown-shaped cage 4, and a shield plate 5.
  • the maximum number of balls 3 in this rolling bearing is 21.
  • An inner ring raceway groove (inner ring raceway surface) 12 is formed in the axially central portion of the outer peripheral surface 11 of the inner ring 1. Both end portions 13 in the axial direction of the outer peripheral surface 11 of the inner ring 1 are formed in small diameter portions having dimensions corresponding to the center holes 51 of the shield plate 5.
  • An outer ring raceway groove (outer ring raceway surface) 22 is formed in the axially central portion of the inner peripheral surface 21 of the outer ring 2.
  • Mounting grooves 23 for the shield plate 5 are formed at both axial ends of the inner peripheral surface 21 of the outer ring 2.
  • the inner ring 1, the outer ring 2 and the ball 3 are made by a normal method using a material made of SUJ2 or SUS440C.
  • the inner ring raceway groove 12, the outer ring raceway groove 22 and the surface (rolling surface) of the ball 3 are coated with an amount of lubricant of 1.0 g or more and 10 g or less per 1 m 2 of the total surface area (S).
  • S total surface area
  • a small amount of lubricant can be applied by dipping the inner ring raceway groove 12, the outer ring raceway groove 22 and the ball 3 in the lubricant and pulling them up, or by lubricating the inner ring raceway groove 12, the outer ring raceway groove 22 and the surface of the ball 3.
  • This can be done by spraying the agent.
  • the actual application amount can be calculated by dividing the mass difference between the rolling bearings before and after applying the lubricant by the total surface area S.
  • the cage 4 is formed by using a resin composition containing PP or a PP copolymer as a main component and containing PTFE, and performing machining after compression molding.
  • the cage 4 is an annular body including 15 pocket portions 41 at equal intervals in the circumferential direction.
  • Each pocket portion 41 is open at one end in the axial direction of the torus.
  • the opening dimension B of the opening 42 is smaller than the diameter of the ball 3 (see FIG. 1).
  • the ball 3 is inserted into the pocket 41 by elastically deforming the opening 42. Thereby, the ball 3 is held without dropping from the pocket portion 41.
  • Each pocket portion 41 of the cage 4 is composed of only the rolling element holding surface 41 a having a circular arc surface concentric with the ball 3.
  • the guide type of the cage 4 is a bearing ring (inner ring in FIG. 1) guide, and the inner circumferential surface of the cage 4 and the outer circumferential surface 11 of the inner ring 1 slide.
  • the shield plate 5 (see FIG. 1) is obtained by pressing a steel plate made of SPCC or SUS304.
  • the rolling bearing of this embodiment is formed by subjecting a cage 4 to a micro lubrication, and machining the resin composition containing PTFE containing PP or a PP copolymer as a main component after compression molding. Therefore, although the guide type of the cage is a rolling bearing with a bearing ring guide, the rotational performance can be satisfactorily maintained while reducing the dynamic friction torque. Further, the dynamic friction torque can be further reduced by setting the number of balls 3 to 15 (71%) which is less than the maximum number of 21. In this embodiment, the ball bearing in which the rolling element is a ball has been described.
  • the present invention is not limited to the ball bearing, and is applicable to a roller bearing in which the rolling element is a cylindrical or conical roller. it can.
  • the rolling surface of the roller is a peripheral surface, the roller end surface is not included in the surface area of the rolling element included in the total surface area.
  • Example 1 In Example 1, the difference in the dynamic friction torque of the rolling bearing and the number of particles generated due to the difference in the material of the cage and the amount of lubricant was examined.
  • the inner ring 1 and the outer ring 2 are made of SUJ2 and manufactured by a normal method.
  • the ball 3 is made of SUJ2 and produced by a normal method.
  • the number of balls 3 is eight as usual (maximum number).
  • the shield plate 5 is obtained by press forming a steel plate made of SPCC.
  • a thing (cage B) was prepared.
  • PP copolymer an ethylene / propylene copolymer "Sun Allomer PB222A” manufactured by Sun Allomer Co., Ltd.
  • PTFE “7A” manufactured by Mitsui DuPont Fluorochemical, average particle size of 34 ⁇ m
  • Nylon 66 “UBE nylon 66” manufactured by Ube Industries
  • Carbon fiber “Kureka chop M-102S” manufactured by Kureha Chemical Industry Co., Ltd., an average fiber diameter of 14.5 ⁇ m, and a length of 0.2 mm
  • a lithium grease for clean room (“LG2” manufactured by NSK Ltd.) was prepared.
  • an amount of grease corresponding to 30% by volume of the bearing space was filled, and four bearings using the cages A and B were assembled.
  • the test apparatus shown in FIG. 3 was tested by attaching two rolling bearings each having the same cage as the test bearing 61. Two bearings with four cages A were attached and the first test was conducted, and the remaining two were attached and the second test was conducted. Similarly, two of the bearings to which four cages B were attached were attached to perform the first test, and the remaining two were attached to perform the second test.
  • the test apparatus shown in FIG. 3 is attached to a rotary drive device (not shown), and has a rotary shaft 60 disposed horizontally, a bearing holder 62 disposed between two test bearings 61, a preload spring 63, and one end. It has the thread
  • the inner rings of the two test bearings 61 are attached to the rotary shaft 60, and the bearing holder 62 is fitted on the outer ring.
  • a preload load (axial load) is applied to the inner ring by a preload spring 63.
  • the thread 64 extends in a tangential direction from an intermediate point between the outer rings of the two test bearings 61.
  • the outer ring of the test bearing 61 When the inner ring of the test bearing 61 is rotated by the rotation of the rotating shaft 60, the outer ring is rotated by friction. This accompanying tangential force (tangential load) is measured by a force gauge 65. Since the measured value is the value of the two test bearings 61, one value is calculated by dividing by two. Then, the dynamic friction torque value is calculated by multiplying the measured value of the tangential force by the radius of the bearing holder 62.
  • the normal value of the dynamic friction torque value (converted value from the tangential force) at the time when the rotating shaft 60 is rotated in one direction at room temperature, normal pressure, and a rotational speed of 150 min ⁇ 1 and 15 minutes have elapsed, and The amount of deflection (b in FIG. 4) was examined, and the result is shown in the graph of FIG.
  • the load conditions are a preload load (axial load) of 88.2 N (9 kgf) by the preload spring 63 and a load (radial load) by the weight of the housing.
  • the cage A is used to apply grease in an amount of 1.0 g, 10.0 g, and 11.0 g per 1 m 2 of the total surface area of the inner ring raceway groove 12, outer ring raceway groove 22, and ball 3. Then, two bearings were assembled. Further, using the cage B, grease of an amount of 1.0 g and 10.0 g per 1 m 2 of the total surface area is applied to the surfaces of the inner ring raceway groove 12, the outer ring raceway groove 22 and the ball 3. Individual bearings were assembled.
  • the coating amount of the lubricant in comparison to the case of 10.0 g / m 2 and 11.0 g / m 2, the difference in coating amount of 1.0 g / m 2 Despite the quantity, the difference in the nominal value of the dynamic friction torque is large.
  • the bearing with a coating amount of 11.0 g / m 2 is about 30 N ⁇ mm, which is significantly larger than the bearing with a coating amount of 10.0 g / m 2 less than 20 N ⁇ mm.
  • a cylindrical protrusion 821 of the rotating body 82 is fitted on an annular portion 831 formed at one end of the rotating shaft 83.
  • the other end side of the rotating shaft 83 is connected to a motor 83b through a coupling 83a.
  • the rotating shaft 83 is horizontally disposed and is rotatably attached to the housing 88 by support bearings 87 disposed at two positions in the longitudinal direction.
  • the test bearing 81 is present in the sealed space 9 formed by the cylinder 91 made of acrylic, the front plate 92, and the partition plate 93.
  • a clean air introduction port 94 and a discharge port 95 are formed in the front plate 92 of the sealed space 9.
  • a magnetic seal 89 is disposed between the annular portion 831 of the rotary shaft 83 and the annular body 881 fixed to the housing 88 of the support bearing 87. That is, the magnetic seal 89 seals between the housing 84 of the test bearing 81 and the housing 88 of the support bearing 87. As a result, particles from the support bearing 87 generated as the rotating shaft 83 rotates and particles in the atmosphere passing through the inside of the support bearing 87 and the fitting portion do not enter the sealed space 9. ing.
  • the rotary shaft 83 is connected with a pipe for introducing clean air (standard air containing no particles) connected to the inlet 94 and a pipe directed to the air inlet of the particle counter connected to the outlet 95. Rotate. At that time, the gas in the sealed space 9 is discharged from the outlet 95 toward the particle counter, and clean air having the same volume as the discharged gas is introduced from the inlet 94.
  • clean air standard air containing no particles
  • the rotating shaft 83 is rotated in one direction under the conditions of normal temperature, normal pressure, an axial load of 29.4 N (3.0 kgf), and a rotation speed of 1700 min ⁇ 1 , and 1 CF in the sealed space 9 is provided every predetermined number of rotations.
  • the number of particles per (cubic foot) (thickness of 0.1 ⁇ m or less) was continuously measured 5 times. The value with the smallest number among the five measurement results was plotted in the graph of FIG.
  • the number of particles generated from the bearings with the lubricant application amounts of 1.0 g / m 2 and 10.0 g / m 2 is from 1 ⁇ 10 7 times to 10 ⁇ 10 7 There was no significant change up to 7 times, and it was 300 pieces / CF or less. If the number of particles of 0.1 ⁇ m or less is 350 / CF or less, it corresponds to class 10 in the standard of FED-STD-209. Therefore, it can be seen that the bearings with the lubricant application amounts of 1.0 g / m 2 and 10.0 g / m 2 have high cleanliness.
  • Example 2 the difference in the dynamic friction torque of the rolling bearing and the number of particles generated due to the difference in the number of rolling elements was examined.
  • the inner ring 1 and the outer ring 2 are made of SUJ2 and manufactured by a normal method.
  • the ball 3 is made of SUJ2 and produced by a normal method.
  • the number of balls 3 is 21 (maximum number), 20 (95.2% of the maximum number), 19 (90.5% of the maximum number), 18 (85.7% of the maximum number), 17 (81.0% of maximum number), 16 (76.2% of maximum number), 15 (71.4% of maximum number), 14 (66.7% of maximum number), 13 12 types (61.9% of maximum number), 12 (57.1% of maximum number), 11 (52.3% of maximum number), 10 (47.6% of maximum number) .
  • the shield plate 5 is obtained by press forming a steel plate made of SPCC.
  • the number of pocket portions 41 of the cage 4 is Z, and in a sample in which the number of balls 3 is smaller than Z, the balls 3 are not put in a part of the pocket portions 41 of the cage 4. At that time, the plurality of balls 3 were arranged evenly in the circumferential direction of the cage 4 as much as possible.
  • these bearings were tested on the test apparatus shown in FIG. 3 by attaching two rolling bearings having the same cage as the test bearing 61 and examining the dynamic friction torque of the test bearing 61. .
  • the nominal value (a in FIG. 4) of the dynamic friction torque value (converted value from the tangential force) at the time when the rotating shaft 60 is rotated in one direction at room temperature, normal pressure, and rotational speed 70 min ⁇ 1 and 15 minutes have passed.
  • the results are shown in the graph of FIG.
  • the load conditions are a preload (axial load) of 88.2 N (16 kgf) by the preload spring 63 and a load (radial load) of 4.9 N (500 gf) by the weight of the housing.
  • the rolling element loading ratio (ratio when Z is set to 100) decreases, the dynamic friction torque value decreases to about 60%. Yes.
  • the reason for starting to rise is presumed to be that the rotational performance of the rolling bearing decreases with the polygonalization of the rolling element rows.
  • the result is that the lubricant application amount is 1 It can be said that setting the rolling element loading rate in the range of 0.0 to 10.0 g / m 2 to 70% or more and 90% or less is effective in reducing the dynamic friction torque value.
  • the inner ring 1, the outer ring 2, the ball 3, the cage 4, and the shield plate 5 were the same as those used for the dynamic friction torque test.
  • the number of balls 3 is 21 (maximum number), 19 (90.5% of the maximum number), 17 (81.0% of the maximum number), 15 (71.4% of the maximum number), There were 6 types of 13 pieces (61.9% of the maximum number) and 11 pieces (52.3% of the maximum number).
  • test bearing 81 of the particle measuring apparatus shown in FIG. 7, and the number of particles generated by the rotation of the test bearing 81 was measured by the same method as in Example 1.
  • the test conditions were normal temperature, normal pressure, rotational speeds 70 min ⁇ 1 and 300 min ⁇ 1 , a preload load (axial load) of 88.2 N (16 kgf) by the preload spring 63 and a load of 4.9 N (500 gf) by the weight of the housing. (Radial load).
  • the number of particles per 1 CF (cubic foot) in the sealed space 9 was continuously measured five times.
  • the value of the smallest number among the five measurement results was plotted in the graph of FIG. 10 for each rotation speed.
  • the number of particles rapidly increases when the rolling element loading rate becomes smaller than 70%. This is presumed to be due to a decrease in the rotational performance of the rolling bearing accompanying the polygonalization of the rolling element rows. From this result, it can be said that when the application amount of the lubricant is 1.0 g / m 2 , a rolling element loading rate of 70% or more is preferable.

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Description

転がり軸受及びフィルム搬送装置
　この発明は、内輪、外輪、複数の転動体、及び保持器を有する転がり軸受に関し、特に、フィルム搬送装置でフィルムとの摩擦力で回転する従動ローラの回転軸を支持する用途に好適な転がり軸受に関する。また、その転がり軸受を備えたフィルム搬送装置に関する。
　フィルムはＦＰＤ（フラットパネルディスプレイ）や太陽電池等の素材として使用される。これらの用途では、異なる材料からなるフィルムを積層することで、発光や発電の機能を発揮することが可能になる。そのため、薄いフィルムの開発が行われており、数１０μｍ厚のフィルムも実在する。フィルムの厚さや長さに偏りがあると、積層時に不具合が生じて、製品不良の原因となる。
　図１１は、フィルム搬送装置７３の一部を示す斜視図である。この図に示すように、フィルム７０は、互いに平行に配置された多数の搬送ローラ７１に支持されて搬送される。これらの搬送ローラ７１は回転軸を中心に回転し、各回転軸に転がり軸受７２が取り付けられている。
　搬送ローラ７１には、フィルム７０に駆動力を与える駆動ローラと、移動するフィルム７０との間に生じる摩擦力で回転する従動ローラがある。駆動ローラよりも従動ローラの数の方が多い。従動ローラは、前後のローラとの相対位置を変えてフィルム面の上下方向での角度を変えたりすることで、フィルム７０を円滑に搬送するために配置されている。
　従動ローラは、フィルム７０との摩擦力だけで回転し、ローラ表面の周速度がフィルム７０の走行速度と同じになっていることが重要である。そのため、従動ローラは、フィルム７０から付与される、従動ローラの接線方向の極めて小さい力で回転が開始され、安定して回転し続ける必要がある。したがって、従動ローラの回転軸を支持する転がり軸受７２には、動摩擦トルクが低く、耐久性が高いことが求められている。
　波形保持器を備えた深溝玉軸受は転がり軸受として広く使用されているが、動摩擦トルクが高いため、この用途の転がり軸受７２としては不向きである。
　特許文献１には、合成樹脂製で、円環状に形成され、円周方向に複数の転動体を一つずつ保持する複数のポケット部を備えた、軌道輪案内型の保持器が記載されている。また、保持器の材料として、固体潤滑剤を含有する合成樹脂であって、曲げ弾性率と動摩擦係数が所定の範囲のものを使用することで、転がり軸受のトルク上昇を抑え、耐久性能を向上することが記載されている。
　具体的には、材料の曲げ弾性率を６００～２０００ＭＰａの範囲とし、動摩擦係数を０．２以下としている。このように、適正な曲げ弾性率とすることで保持器の円環形状を維持し、軸受回転中に保持器が容易に変形して回転性能が悪くなることを防止している。また、動摩擦係数を小さくして、軸受の動摩擦トルクの上昇を抑制している。
　しかしながら、一般的に、軸受内部にグリース等の湿式の潤滑剤が塗布されると、塗布量が僅かであっても、潤滑剤が保持器と保持器以外の軸受部品との間に介在することが多く、保持器と保持器以外の軸受部品とが直接接触することは少ない。よって、上記の数値だけで支配的に転がり軸受のトルクが左右されることは少ない。従って、フィルム搬送装置７３の従動ローラ用転がり軸受に用いる保持器として、特許文献１の保持器を使用しても、低トルク化の効果は小さい。
　一方、転がり軸受の保持器が、合成樹脂製で、厚さ（円環の径方向寸法）が薄く、案内方式が転動体案内であると、転動体からの力を受けて保持器の真円性が悪くなり、回転性能に悪影響を及ぼすことがある。
　特許文献２には、玉軸受の保持器に、ストレートポケット（厚さ方向で径が変化しないポケット）と玉案内ポケット（厚さ方向で径が変化する異径ポケット）を交互に配置することで、ボールからの力を緩和して保持器の変形を少なくし、トルク上昇を抑えることが記載されている。
　しかしながら、特許文献２に記載された技術で軸受のトルク上昇を抑える効果が得られるのは、保持器が変形し易い薄肉軸受の場合か、軸受にかかるラジアル荷重が大きい場合などに限られる。
特開２０１１－２２６６２３号公報 特開２０１２－０２１６１０号公報
　この発明の課題は、従来の転がり軸受よりも動摩擦トルクが低減された転がり軸受を提供することである。
　上記課題を解決するために、この発明の一態様に係る転がり軸受は、内輪、外輪、複数の転動体、及び円環状の保持器を有する転がり軸受であって、前記保持器は、ＰＰまたはＰＰ共重合体（ポリプロピレンまたはプロピレンと他のオレフィンとの共重合体）を主成分とし、ＰＴＦＥ（ポリテトラフルオロエチレン）を含有する樹脂組成物を圧縮成形後、機械加工することで形成されたものであり、前記保持器の案内形式は軌道輪案内（内輪案内又は外輪案内）であり、前記内輪及び外輪の軌道面と前記転動体の転動面に、これらの合計表面積１ｍ2当たり１．０ｇ以上１０ｇ以下（好ましくは４．０ｇ以下）となる量の潤滑剤が塗布されていることを特徴とする。
　この態様の転がり軸受によれば、内輪及び外輪の軌道面と転動体の転動面に、これらの合計表面積１ｍ2当たり１．０ｇ以上１０ｇ以下（好ましくは４．０ｇ以下）となる量の潤滑剤が塗布されている（微量潤滑が施されている）ため、トルクを低く抑えることができる。
　また、保持器は、ＰＰまたはＰＰ共重合体を主成分とし、ＰＴＦＥを含有する樹脂組成物からなるものであるため、ポリアミドを主成分とする樹脂組成物からなるものと比較して、微量潤滑下での転がり軸受の動摩擦トルクを低減できる。ポリアミドは合成樹脂製保持器の材料として従来より使用されている。
　すなわち、ＰＴＦＥは撥水性に優れているため、ＰＴＦＥを含有する樹脂組成物からなる保持器では、微量潤滑下でポケット内の転動体に被膜状に付着している潤滑剤がポケットに移着せず、転動体に潤滑剤が付着した状態が保持される。これにより、転動体とポケット面が非接触に近い状態が保持され、微量潤滑下での転動体と保持器との間の摩擦抵抗が小さくなる。
　また、前記保持器は、ＰＰまたはＰＰ共重合体を主成分としＰＴＦＥを含有する樹脂組成物を圧縮成形後に機械加工により形成したものであるため、同じ樹脂組成物を使用して圧縮成形だけで形成された保持器と比較して、転がり軸受の動摩擦トルクを低減できる。
　圧縮成形の場合、成型時に金型表面近傍に存在していた樹脂組成物が、成形品のスキン層（表面層）となる。ＰＰまたはＰＰ共重合体を主成分としＰＴＦＥを含有する樹脂組成物を圧縮成形した場合、通常、成形品のスキン層には、樹脂組成物中のＰＴＦＥが凝集し、巨大な粒となって不均一に存在する。
　この態様の転がり軸受を構成する保持器は、圧縮成形で例えば円柱又は円筒状に形成された成形品を機械加工することで、最終的な保持器形状とされたものである。そのため、圧縮成形で生じたスキン層が機械加工によって除去され、スキン層より芯部寄りの部分がポケット表面として現れる。成形品のスキン層直下の部分（スキン層より芯部寄りの部分）には、固体潤滑剤であるＰＴＦＥが略同一粒径で島状に均一に存在するため、この部分の撥水性は均一になっている。そして、このスキン層直下の部分がポケット表面になるため、ポケット表面の撥水性も均一になる。
　このポケット表面に島状に存在するＰＴＦＥ同士の距離は、数１０～数１００μｍであるため、このポケット表面は多数の撥水性部（ＰＴＦＥが存在する位置）を有する。湿式の潤滑剤は、ポケット表面の撥水性部で弾かれて粒子状になる。よって、この態様の転がり軸受の内部に塗布された潤滑剤は、ポケット表面に潤滑剤粒子として多数存在するようになる。この潤滑剤粒子が各々静圧を持つため、ポケット表面と転動体とが接触することが少なくなる。従って、この態様の転がり軸受において、保持器のポケットと転動体との摺動に伴う摩擦抵抗が小さくなる。
　これに対して、圧縮成形だけで形成された保持器では、スキン層がポケット面になるため、ＰＴＦＥがポケット面に凝集して巨大な粒となり、不均一に存在する。すなわち、ポケット表面に不均一に撥水性部（ＰＴＦＥが存在する位置）が存在する場合や、表面に撥水性部が無いポケットが存在する場合もある。これらの場合、潤滑剤が上述の潤滑剤粒子としてポケット表面に存在する可能性が低いため、転動体とポケット表面とが接触し易くなり、保持器のポケットと転動体との摺動に伴う摩擦抵抗が大きくなる。
　また、この態様の転がり軸受は、保持器の案内形式が軌道輪案内であることで、保持器と軌道輪（内輪又は外輪）とが摺動するが、上述のように、保持器の材質と形成方法を特定することで、動摩擦トルクを小さく抑えることができる。
　この態様の転がり軸受が、最大個数の７０％以上９０％以下に相当する数の転動体を有すると、これ以外の数の転動体を有する転がり軸受と比較して動摩擦トルクをさらに小さくすることができる。
　転がり軸受が有することのできる転動体の最大個数は、組み合わせる内輪及び外輪の寸法により決まっている。また、通常の転がり軸受が有する転動体の個数は最大個数になっている。その理由は、転動体の個数が多いほど、転がり軸受に加わる荷重が分散され易く、軸受の金属疲労による寿命を向上させる点で有利なためである。
　一方、転動体の個数が少ないほど、転動体の通過による内輪及び外輪の弾性変形の回数が少なくなるため、転がり軸受の動摩擦トルクは低下する。しかし、転動体の個数が少な過ぎて、転動体列が円に近似できない程度の多角形になると、転がり軸受の回転性能に影響が出る。転動体の個数が最大個数の７０％以上９０％以下に相当する数であると、動摩擦トルクを小さくしながら転がり軸受の回転性能を良好に保持することができる。　また、フィルム搬送装置でフィルムとの摩擦力で回転する従動ローラの回転軸を支持する転がり軸受としては、軸受内径をｄ、軸受外径をＤ、軸受幅をｔとした時、下記の(1)式を満たす薄肉軸受（寸法系列が０８および０９であるラジアル軸受）が使用されることが多い。
　（（Ｄ－ｄ）／２）／ｔ≦１．０７‥‥（１）
　この薄肉軸受は、前記(1)式を満たさない転がり軸受と比較して、内径が同じ場合に外径が小さい。そのため、軸受箱を小さくできる。また、多数の従動ローラを有するフィルム搬送装置では、隣り合う従動ローラをより近接して配置できる。よって、フィルム搬送装置の従動ローラの回転軸を支持する転がり軸受として、前記(1)式を満たす薄肉軸受を使用することにより、フィルム搬送装置全体の設置面積を小さくできる。
　また、この薄肉軸受は、前記(1)式を満たさない転がり軸受と比較して、径方向の内部空間が狭いため、配置される転動体の直径が小さく、転動体の最大個数が多い。よって、転動体個数の最大個数からの低減数を多くしても、転がり軸受の回転性能に影響が出にくい。したがって、この態様の転がり軸受が最大個数の７０％以上９０％以下に相当する数の転動体を有する場合には、前記(1)式を満たすことで、転がり軸受の回転性能の低下を抑制できる。
　この態様の転がり軸受は、フィルム搬送装置でフィルムとの摩擦力で回転する従動ローラの回転軸を支持する用途に好適である。フィルム搬送装置としては、下記の構成(a)および(b)を有するものが挙げられる。
(a)互いに平行に配置され、フィルムを支持しながら搬送する複数の搬送ローラと、前記搬送ローラの回転軸を支持する転がり軸受と、を有する。
(b)前記搬送ローラは、フィルムに駆動力を与える駆動ローラと、移動するフィルムとの間に生じる摩擦力で回転する従動ローラと、からなる。
　また、この態様の転がり軸受を、前記構成(a)および(b)を有するフィルム搬送装置の従動ローラを支持する転がり軸受として備えていると、上記のような利点があるため有用である。
　この発明によれば、従来の転がり軸受よりも動摩擦トルクが低減された転がり軸受が提供される。
実施形態の転がり軸受を示す断面図である。 図１の転がり軸受を構成する保持器を示す正面図である。 実施例で使用した接線力測定用の試験装置を示す概略構成図である。 動摩擦トルク値と測定値の回転時間との関係の一例を示すグラフである。 参考例で動摩擦トルクを調べた試験の結果を示すグラフであって、縦軸は、１５分経過した時点での動摩擦トルク値のノミナル値であり、横軸は同トルク値の振れ幅量である。 実施例１で動摩擦トルクを調べた試験の結果を示すグラフであって、縦軸は、１５分経過した時点での動摩擦トルク値のノミナル値であり、横軸は同トルク値の振れ幅量である。 実施例で使用したパーティクル測定用の試験装置を示す概略構成図である。 実施例１で行ったパーティクル測定の結果を示すグラフである。 実施例２で動摩擦トルクを調べた試験の結果を示すグラフであって、縦軸は、１５分経過した時点での動摩擦トルク値のノミナル値であり、横軸は同トルク値の振れ幅量である。 実施例２で行ったパーティクル測定の結果を示すグラフである。 フィルム搬送装置の一部を示す斜視図である。
　以下、この発明の実施形態について説明するが、この発明はこの実施形態に限定されない。
　図１は、実施形態の転がり軸受を示す断面図である。
　この実施形態の転がり軸受は、内輪１、外輪２、１５個のボール（転動体）３、冠形の保持器４、およびシールド板５とで構成されている。この転がり軸受におけるボール３の最大個数は２１個である。
　内輪１の外周面１１の軸方向中央部に内輪軌道溝（内輪の軌道面）１２が形成されている。内輪１の外周面１１の軸方向両端部１３は、シールド板５の中心穴５１に対応させた寸法の小径部に形成されている。外輪２の内周面２１の軸方向中央部に、外輪軌道溝（外輪の軌道面）２２が形成されている。外輪２の内周面２１の軸方向両端部に、シールド板５の取り付け溝２３が形成されている。
　内輪１、外輪２、およびボール３は、ＳＵＪ２またはＳＵＳ４４０Ｃからなる素材を用い、通常の方法で作製されたものである。
　内輪軌道溝１２と外輪軌道溝２２とボール３の表面（転動面）に、これらの合計表面積（Ｓ）１ｍ2当たり１．０ｇ以上１０ｇ以下となる量の潤滑剤が塗布されている。このように微量な潤滑剤の塗布は、内輪軌道溝１２と外輪軌道溝２２とボール３を潤滑剤に浸漬して引き上げる方法や、内輪軌道溝１２と外輪軌道溝２２とボール３の表面に潤滑剤を噴霧する方法で行うことができる。また、実際の塗布量は、潤滑剤塗布前後の転がり軸受の質量差を合計表面積Ｓで除算することで算出できる。
　保持器４は、ＰＰまたはＰＰ共重合体を主成分とし、ＰＴＦＥを含有する樹脂組成物を用い、圧縮成形の後、機械加工を行うことで形成されている。
　保持器４は、図２に示すように、円周方向に等間隔で１５個のポケット部４１を備えた円環体である。各ポケット部４１は、円環体の軸方向一端が開口している。この開口部４２の開口寸法Ｂはボール３（図１参照）の直径より小さく形成されている。ボール３は、開口部４２を弾性変形させてポケット部４１に挿入される。これにより、ボール３はポケット部４１から脱落せずに保持される。保持器４の各ポケット部４１は、ボール３と同心の円弧面状の転動体保持面４１ａのみからなる。
　保持器４の案内形式は軌道輪（図１では内輪）案内であり、保持器４の内周面と内輪１の外周面１１とは摺動する。
　シールド板５（図１参照）は、ＳＰＣＣ又はＳＵＳ３０４からなる鋼板をプレス加工することで得られたものである。
　この実施形態の転がり軸受は、微量潤滑を施し、保持器４を、ＰＰまたはＰＰ共重合体を主成分としてＰＴＦＥを含有する樹脂組成物を圧縮成形後に機械加工することで形成している。そのため、保持器の案内形式が軌道輪案内の転がり軸受ではあるが、動摩擦トルクを低減しながら、回転性能を良好に保持することができる。また、ボール３の個数を最大個数である２１個より少ない１５個（７１％）とすることにより、更に動摩擦トルクを低減することができる。　なお、この実施形態では、転動体がボールである玉軸受について説明したが、この発明は玉軸受に限定されず、転動体が円柱状や円錐状のころ（ローラ）であるころ軸受にも適用できる。ころ軸受の場合、ころの転動面は周面であるため、合計表面積に算入する転動体の表面積にころの端面は含まない。
［実施例１］
　実施例１では、保持器の材質及び潤滑剤量の違いによる、転がり軸受の動摩擦トルク及びパーティクル発生個数の違いを調べた。
＜動摩擦トルク試験＞
　図１の転がり軸受として呼び番号６２００の深溝玉軸受を用い、下記の方法で動摩擦トルクを調べる試験を行った。各寸法は、図１に示す軸受内径ｄ＝１０ｍｍ、軸受外径Ｄ＝３２ｍｍ、軸受幅ｔ＝９ｍｍである。
　内輪１及び外輪２は、ＳＵＪ２製で通常の方法で作製されたものである。ボール３は、ＳＵＪ２製で通常の方法で作製されたものである。ボール３の数は通常通り（最大個数）の８個である。シールド板５は、ＳＰＣＣからなる鋼板をプレス成形することで得られたものである。
　保持器４としては、図２と同様の形状であるが、ポケット数は８個であり、ＰＰ共重合体とＰＴＦＥからなる樹脂組成物（質量比でＰＰ共重合体：ＰＴＦＥ＝９０：１０）を圧縮成形後、機械加工により得られたもの（保持器Ａ）と、ナイロン６６とカーボン繊維からなる樹脂組成物（質量比でナイロン６６：カーボン繊維＝８５：１５）の射出成形により得られたもの（保持器Ｂ）を用意した。
　ＰＰ共重合体：サンアロマー（株）製のエチレン／プロピレン共重合体「サンアロマーＰＢ２２２Ａ」
　ＰＴＦＥ：三井デュポンフロロケミカル製「７Ａ」、平均粒径３４μｍ
　ナイロン６６：宇部興産製「ＵＢＥナイロン６６」
　カーボン繊維：呉羽化学工業製「クレカチョップＭ－１０２Ｓ」、平均繊維径１４．５μｍ、長さ０．２ｍｍ　グリースとしては、クリーンルーム対応リチウム系グリース（日本精工製「ＬＧ２」）を用意した。
　先ず、参考例として、軸受空間の３０容積％に相当する量のグリースを充填して、保持器Ａ，Ｂを用いた各４個の軸受を組み立てた。
　図３に示す試験装置に、試験軸受６１として、保持器が同じ転がり軸受を２個ずつ取り付けて試験を行った。４個ある保持器Ａが取り付けられた軸受の２個を取り付けて１回目の試験を行い、残りの２個を取り付けて２回目の試験を行った。同様に、４個ある保持器Ｂが取り付けられた軸受の２個を取り付けて１回目の試験を行い、残りの２個を取り付けて２回目の試験を行った。
　図３の試験装置は、図示されない回転駆動装置に取り付けられ、水平に配置された回転軸６０と、２個の試験軸受６１の間に配置される軸受ホルダー６２と、予圧バネ６３と、一端が軸受ホルダー６２に固定された糸６４と、糸６４の他端が固定されたフォースゲージ６５とを有する。２個の試験軸受６１の内輪が回転軸６０に取り付けられ、外輪に軸受ホルダー６２が外嵌されている。内輪に予圧バネ６３により予圧荷重（アキシアル荷重）を付加している。糸６４は、２個の試験軸受６１の外輪の中間点から接線方向に延びている。
　回転軸６０の回転により、試験軸受６１の内輪が回転すると、摩擦により外輪に連れ回りが生じる。この連れ回りの接線力（接線方向の荷重）をフォースゲージ６５により測定する。測定値は２個の試験軸受６１の値であるため、２で割ることで１個分の値を算出する。そして、接線力の測定値に軸受ホルダー６２の半径を乗じて動摩擦トルク値を算出する。
　動摩擦トルク値と回転時間との関係の一例を図４のグラフに示す。このグラフに示すように、動摩擦トルク値は振れ幅を有する。そのため、動摩擦トルク値のノミナル値（実測データの平均値）を縦軸、振れ幅量を横軸としたグラフで、トルク性能を比較する。このグラフの場合、動摩擦トルク値のノミナル値と振れ幅が小さいほど、プロット位置は左下隅に近くなる。
　常温、常圧、回転速度１５０ｍｉｎ-1で、回転軸６０を一方向に回転し、１５分経過した時点での動摩擦トルク値（接線力からの換算値）のノミナル値（図４のａ）および振れ幅量（図４のｂ）を調べて、その結果を図５のグラフに示した。荷重条件は、予圧バネ６３による８８．２Ｎ（９ｋｇｆ）の予圧荷重（アキシアル荷重）と、ハウジング自重による荷重（ラジアル荷重）である。
　図５のグラフに示すように、「○」のプロットで示す保持器Ａ（主原料がＰＰ共重合体でＰＴＦＥを含有）を備えた軸受と、「△」のプロットで示す保持器Ｂ（主材料ナイロン６６）を備えた軸受とで、動摩擦トルク値に大きな差はなかった。これは、潤滑剤が軸受空間に多量に存在することにより、潤滑剤の攪拌抵抗が動摩擦トルクの主要因となり、保持器の材質やポケット内での潤滑状態の違いは殆ど影響しないためと考えられる。
　次に、保持器Ａを用い、内輪軌道溝１２と外輪軌道溝２２とボール３の表面に、これらの合計表面積１ｍ2当たり１．０ｇ、１０．０ｇ、１１．０ｇとなる量のグリースを塗布して、各２個の軸受を組み立てた。また、保持器Ｂを用い、内輪軌道溝１２と外輪軌道溝２２とボール３の表面に、これらの合計表面積１ｍ2当たり１．０ｇ、１０．０ｇとなる量のグリースを塗布して、各２個の軸受を組み立てた。
　これらの軸受を参考例の場合と同様に、図３に示す試験装置に、試験軸受６１として、保持器が同じ転がり軸受を２個ずつ取り付けて、試験軸受６１の動摩擦トルクを調べる試験を行った。潤滑剤の量以外はすべて参考例の場合と同じ条件で試験を行った。その結果を図６のグラフに示した。
　図６のグラフに示すように、潤滑剤の塗布量が同じ場合、保持器Ａ（ＰＰ保持器：主材料がＰＰ共重合体でＰＴＦＥを含有）を備えた軸受のプロットは、保持器Ｂ（ＰＡ保持器：主材料がナイロン６６でカーボン繊維を含有）を備えた軸受のプロットより、左下隅に近い位置にある。すなわち、保持器をＰＴＦＥ含有ＰＰ共重合体製とすることで、カーボン繊維含有ナイロン６６製とした場合よりも、微量潤滑下での動摩擦トルク値を小さくできることが分かる。
　また、保持器Ａを備えた軸受における、潤滑剤の塗布量が１０．０ｇ／ｍ2と１１．０ｇ／ｍ2の場合の比較で、塗布量の差が１．０ｇ／ｍ2という僅かな量であるにも関わらず、動摩擦トルクのノミナル値の差が大きくなっている。具体的には、塗布量１１．０ｇ／ｍ2の軸受で３０Ｎ・ｍｍ前後となり、塗布量１０．０ｇ／ｍ2の軸受の２０Ｎ・ｍｍ未満よりも著しく大きくなっている。この結果から、潤滑剤塗布量として、内輪軌道溝１２と外輪軌道溝２２とボール３の合計表面積１ｍ2当たり１０．０ｇが、微量潤滑下での動摩擦トルク値を小さくできる上限値と言うことができる。
＜パーティクル個数測定＞
　保持器Ａを用い、内輪軌道溝１２と外輪軌道溝２２とボール３の表面に、これらの合計表面積１ｍ2当たり０．７５ｇ、１．０ｇ、１０．０ｇとなる量のグリース（日本精工製「ＬＧ２」）を塗布して、各１個の軸受を組み立てた。
　これらの軸受を図７に示すパーティクル測定装置の試験軸受８１として取り付けて、試験軸受８１の回転により生じるパーティクル数を測定した。
　図７の測定装置は、試験軸受８１の内輪に内嵌される回転体８２と、一端が回転体８２にボルトで固定された回転軸８３と、試験軸受８１のハウジング８４と、試験軸受８１の外輪にアキシャル荷重を加えるための環状体８５およびバネ８６を有する。
　回転軸８３の一端に形成された環状部８３１に、回転体８２の円柱状突起８２１が外嵌されている。回転軸８３の他端側は、カップリング８３ａを介してモータ８３ｂに接続されている。回転軸８３は、水平に配置され、長手方向の２箇所に配置されたサポート軸受８７により、ハウジング８８に対して回転自在に取り付けられている。
　試験軸受８１は、アクリル製の筒体９１、前面板９２、および仕切り板９３で形成された密閉空間９内に存在する。密閉空間９の前面板９２に、クリーンエアの導入口９４と導出口９５が形成されている。
　回転軸８３の環状部８３１と、サポート軸受８７のハウジング８８に固定された環状体８８１との間に、磁気シール８９が配置されている。すなわち、試験軸受８１のハウジング８４とサポート軸受８７のハウジング８８との間が、磁気シール８９でシールされている。これにより、回転軸８３の回転に伴って生じるサポート軸受８７からのパーティクルや、サポート軸受８７の内部や嵌め合い部を通過してくる大気中のパーティクルが、密閉空間９内に入り込まないようになっている。
　この装置を用い、導入口９４にクリーンエア（パーティクルが含まれていない標準エア）の導入配管を接続し、導出口９５にパーティクルカウンターの空気導入口に向かう配管を接続した状態で、回転軸８３を回転する。その際に、密閉空間９内の気体が導出口９５からパーティクルカウンターに向けて排出され、排出された気体と同体積のクリーンエアが導入口９４から導入されるようにした。
　この状態で、常温、常圧、アキシャル荷重２９．４Ｎ（３．０ｋｇｆ）、回転速度１７００ｍｉｎ-1の条件で、回転軸８３を一方向に回転し、所定数回転毎に密閉空間９内の１ＣＦ（立方フィート）当たりのパーティクル数（粒径０．１μｍ以下のもの）を連続して５回ずつ測定した。５回の測定結果のうち最も個数が少なかった値を図８のグラフにプロットした。
　なお、回転開始直後は、通常、回転部分に付着しているパーティクルが飛散することに伴って、カウントされるパーティクル個数が急激に増加し、この飛散が終わると急激に減少する。そのため、回転開始直後は、測定間隔を約１時間に１回、５時間後まで測定している。この回転開始直後の複数個のプロットが、図８の横軸「０」に近い位置に存在する。
　図８のグラフに示すように、潤滑剤の塗布量が１．０ｇ／ｍ2と１０．０ｇ／ｍ2の軸受から発生したパーティクル個数は、総回転数が１×１０7回から１０×１０7回までの間で大きな変化はなく、３００個／ＣＦ以下であった。０．１μｍ以下のパーティクル個数が３５０個／ＣＦ以下であると、ＦＥＤ－ＳＴＤ－２０９の規格でクラス１０に相当する。よって、潤滑剤の塗布量が１．０ｇ／ｍ2と１０．０ｇ／ｍ2である軸受はクリーン度が高いことが分かる。
　これに対して、潤滑剤の塗布量が０．７５ｇ／ｍ2の場合は、総回転数が５×１０7回を超えると、発生するパーティクル個数が急増したため、総回転数６×１０7回で測定を終了した。これは、潤滑剤の塗布量が少なすぎて、軸受が潤滑不足による寿命に至ったためと考えられる。
　この結果から、潤滑剤塗布量として、内輪軌道溝１２と外輪軌道溝２２とボール３の合計表面積１ｍ2当たり１．０ｇが、微量潤滑下での動摩擦トルク値を小さくしながら６×１０7回転の軸受寿命が得られるための下限値と言うことができる。
［実施例２］
　実施例２では、転動体の数の違いによる、転がり軸受の動摩擦トルクおよびパーティクル発生個数の違いを調べた。
＜動摩擦トルク試験＞
　図１の転がり軸受として呼び番号６８１２の深溝玉軸受を用い、下記の方法で動摩擦トルクを調べる試験を行った。各寸法は、軸受内径ｄ＝６０ｍｍ、軸受外径Ｄ＝７８ｍｍ、軸受幅ｔ＝１０ｍｍであり、Ａ＝（（Ｄ－ｄ）／２）＝９ｍｍ、Ａ／ｔ＝０．９である。すなわち、この転がり軸受は上記(1) 式を満たす。
　内輪１および外輪２は、ＳＵＪ２製で通常の方法で作製されたものである。ボール３は、ＳＵＪ２製で通常の方法で作製されたものである。ボール３の数は、それぞれ２１個（最大個数）、２０個（最大個数の９５．２％）、１９個（最大個数の９０．５％）、１８個（最大個数の８５．７％）、１７個（最大個数の８１．０％）、１６個（最大個数の７６．２％）、１５個（最大個数の７１．４％）、１４個（最大個数の６６．７％）、１３個（最大個数の６１．９％）、１２個（最大個数の５７．１％）、１１個（最大個数の５２．３％）、１０個（最大個数の４７．６％）の１２種類とした。シールド板５は、ＳＰＣＣからなる鋼板をプレス成形することで得られたものである。
　保持器４としては、図２に示す形状で、ＰＰ共重合体とＰＴＦＥからなる樹脂組成物（質量比でＰＰ共重合体：ＰＴＦＥ＝９０：１０）を圧縮成形後、機械加工により得られたものを用意した。ＰＰ共重合体とＰＴＦＥは実施例１と同じものを使用した。
　ボール３の個数が異なる１２種類の転がり軸受について、内輪軌道溝１２と外輪軌道溝２２とボール３の表面に、これらの合計表面積１ｍ2当たり１．０ｇ、１０．０ｇとなる量の潤滑剤（実施例１と同じクリーンルーム対応リチウム系グリース）を塗布して、同じ構成の転がり軸受（２４種類）を２個ずつ組み立てた。保持器４のポケット部４１の数はＺ個であり、ボール３の個数がＺより少ないサンプルでは、保持器４のポケット部４１の一部にボール３を入れない。その際に、複数個のボール３が極力、保持器４の円周方向に均等に配置されるようにした。
　これらの軸受を参考例の場合と同様に、図３に示す試験装置に、試験軸受６１として、保持器が同じ転がり軸受を２個ずつ取り付けて、試験軸受６１の動摩擦トルクを調べる試験を行った。
　常温、常圧、回転速度７０ｍｉｎ-1で、回転軸６０を一方向に回転し、１５分経過した時点での動摩擦トルク値（接線力からの換算値）のノミナル値（図４のａ）を調べて、その結果を図９のグラフに示した。荷重条件は、予圧バネ６３による８８．２Ｎ（１６ｋｇｆ）の予圧荷重（アキシアル荷重）と、ハウジング自重による４．９Ｎ（５００ｇｆ）の荷重（ラジアル荷重）である。
　図９のグラフに示すように、転動体装填率（Ｚを１００とした時の比率）が小さくなるにつれて、６０％程度までは動摩擦トルク値が低下しているが、さらに小さくなると上昇に転じている。上昇に転じる理由は、転動体列の多角形化に伴い転がり軸受の回転性能が低下するためと推測される。
　そして、潤滑剤の塗布量が１．０ｇ／ｍ2の場合と１０．０ｇ／ｍ2の場合で上昇に転じる転動体装填率に差はあるが、この結果から、潤滑剤の塗布量が１．０～１０．０ｇ／ｍ2の範囲で転動体装填率を７０％以上９０％以下とすることが、動摩擦トルク値の低下に有効であると言うことができる。
＜パーティクル個数測定＞
　内輪１、外輪２、ボール３、保持器４、およびシールド板５は、動摩擦トルク試験用と同じものを使用した。
　ボール３の数は、それぞれ２１個（最大個数）、１９個（最大個数の９０．５％）、１７個（最大個数の８１．０％）、１５個（最大個数の７１．４％）、１３個（最大個数の６１．９％）、１１個（最大個数の５２．３％）の６種類とした。
　ボール３の個数が異なる６種類の転がり軸受について、内輪軌道溝１２と外輪軌道溝２２とボール３の表面に、これらの合計表面積１ｍ2当たり１．０ｇとなる量の潤滑剤（実施例１と同じクリーンルーム対応リチウム系グリース）を塗布して、同じ構成の転がり軸受（６種類）を２個ずつ組み立てた。
　これらの軸受を図７に示すパーティクル測定装置の試験軸受８１として取り付けて、実施例１と同じ方法で、試験軸受８１の回転により生じるパーティクル数を測定した。試験条件は、常温、常圧、回転速度７０ｍｉｎ-1と３００ｍｉｎ-1で、予圧バネ６３による８８．２Ｎ（１６ｋｇｆ）の予圧荷重（アキシアル荷重）と、ハウジング自重による４．９Ｎ（５００ｇｆ）の荷重（ラジアル荷重）である。
　回転開始から２４時間後に、密閉空間９内の１ＣＦ（立方フィート）当たりのパーティクル数（粒径０．１μｍ以下のもの）を連続して５回ずつ測定した。５回の測定結果のうち最も個数が少なかった値を、回転速度毎に図１０のグラフにプロットした。
　図10のグラフに示すように、回転速度が７０ｍｉｎ-1および３００ｍｉｎ-1のいずれの場合も、転動体装填率が７０％よりも小さくなるとパーティクル個数が急増している。これは、転動体列の多角形化に伴い転がり軸受の回転性能が低下したことに起因すると推測される。この結果から、潤滑剤の塗布量が１．０ｇ／ｍ2の場合は、転動体装填率７０％以上が好ましいと言うことができる。
　１　内輪
　１１　内輪の外周面
　１２　内輪軌道溝
　２　外輪
　２１　外輪の内周面
　２２　外輪軌道溝
　２３　シールド板の取り付け溝
　３　ボール（転動体）
　４　保持器
　４１　ポケット部
　４１ａ　転動体保持面
　４２　開口部
　５　シールド板
　６０　回転軸
　６１　試験軸受
　６２　軸受ホルダー
　６３　予圧バネ
　６４　糸
　６５　フォースゲージ
　７０　フィルム
　７１　搬送ローラ
　７２　転がり軸受
　７３　フィルム搬送装置
　８１　試験軸受
　８２　回転体
　８２１　回転体の円柱状突起
　８３　回転軸
　８３１　回転軸の環状部
　８３ａ　カップリング
　８３ｂ　モータ
　８４　ハウジング
　８５　環状体
　８６　バネ
　８７　サポート軸受
　８８　ハウジング
　８８１　環状体
　８９　磁気シール
　９　密閉空間
　９１　筒体
　９２　前面板
　９３　仕切り板
　９４　導入口
　９５　導出口

Claims (5)

  1. 　内輪、外輪、複数の転動体、および円環状の保持器を有し、
    　前記保持器は、ＰＰまたはＰＰ共重合体（ポリプロピレンまたはプロピレンと他のオレフィンとの共重合体）を主成分とし、ＰＴＦＥ（ポリテトラフルオロエチレン）を含有する樹脂組成物を圧縮成形後、機械加工することで形成されたものであり、
    　前記保持器の案内形式は軌道輪案内であり、　前記内輪および外輪の軌道面と前記転動体の転動面に、これらの合計表面積１ｍ2当たり１．０ｇ以上１０ｇ以下となる量の潤滑剤が塗布されていることを特徴とする転がり軸受。
  2. 　前記転動体の数が、最大個数の７０％以上９０％以下に相当する数である請求項１記載の転がり軸受。
  3. 　軸受内径をｄ、軸受外径をＤ、軸受幅をｔとした時、下記の(1)式を満たす請求項１または２記載の転がり軸受。
    　（（Ｄ－ｄ）／２）／ｔ≦１．０７‥‥（１）
  4. 　フィルム搬送装置でフィルムとの摩擦力で回転する従動ローラの回転軸を支持する用途で使用される請求項１～３のいずれか１項に記載の転がり軸受。
  5. 　請求項１～３のいずれか１項に記載された転がり軸受を備えているフィルム搬送装置。
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