WO2013076892A1 - 電力用ガス絶縁機器 - Google Patents

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WO2013076892A1
WO2013076892A1 PCT/JP2012/005650 JP2012005650W WO2013076892A1 WO 2013076892 A1 WO2013076892 A1 WO 2013076892A1 JP 2012005650 W JP2012005650 W JP 2012005650W WO 2013076892 A1 WO2013076892 A1 WO 2013076892A1
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gas
pressure
arc
insulating
flow path
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PCT/JP2012/005650
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内井　敏之
旭 島村
周也 真島
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株式会社 東芝
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    • H02B13/02—Arrangement of switchgear in which switches are enclosed in, or structurally associated with, a casing, e.g. cubicle with metal casing
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    • H01H2033/566—Avoiding the use of SF6
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    • H01H2033/568—Gas reservoirs with overpressure release, e.g. rupture membranes
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    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02B—BOARDS, SUBSTATIONS OR SWITCHING ARRANGEMENTS FOR THE SUPPLY OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02B5/00—Non-enclosed substations; Substations with enclosed and non-enclosed equipment

Definitions

  • Embodiments of the present invention relate to a power gas insulation device.
  • gas-insulated switchgear gas circuit breakers, gas disconnectors, gas-insulated transformers using sulfur hexafluoride gas (hereinafter referred to as SF 6 gas) as a high-voltage insulating medium
  • SF 6 gas sulfur hexafluoride gas
  • Various devices such as gas-insulated power transmission pipes (hereinafter referred to as power gas-insulating devices) are used.
  • SF 6 gas is used not only as a high-voltage insulating medium, but also as a cooling medium that cools the heat generated by energization by convection, and in devices with current switching such as gas circuit breakers and gas disconnectors It is also used as an arc extinguishing medium that extinguishes arc discharge generated during operation.
  • SF 6 gas is a very stable and inert gas. It is non-toxic and non-flammable, and at the same time has excellent electrical insulation performance and performance to extinguish discharge (hereinafter referred to as arc extinguishing performance). It greatly contributes to the improvement in performance and compactness of power gas insulation equipment used in power distribution and transformation equipment.
  • SF 6 gas can be said to be a very suitable gas in power gas insulation equipment, it is known to have a high global warming action, and in recent years, reduction of its use amount is desired.
  • the magnitude of global warming action is generally expressed by a global warming coefficient, that is, a relative value when CO 2 gas is 1, and it is known that the global warming coefficient of SF 6 gas reaches 23,900. .
  • SF 6 which is an artificial gas having a very large global warming potential as an insulating gas in a gas insulating device for electric power.
  • N 2 gas, CO 2 gas, and a mixed gas containing these as main components N 2 gas and CO 2 gas, gentle to a gas naturally occurring environment, global warming effect is very small and less than 1 23,900 minutes as compared with SF 6 gas, N 2 gas and CO 2 gas Is applied to power gas insulation equipment instead of SF 6 gas, it is possible to greatly suppress the impact on global warming.
  • the insulation performance and arc extinguishing performance of N 2 gas and CO 2 gas are inferior to those of SF 6 gas, it is considered to increase the performance by increasing the filling gas pressure or by making various modifications to the structure of the equipment.
  • N 2 gas, CO 2 gas, etc. instead of SF 6 gas, we provide environment-friendly power gas insulation equipment that has generally good performance and suppresses the impact on global warming. Is possible.
  • an arc in the sealed tank (hereinafter referred to as an internal arc) may occur due to some malfunction.
  • an internal arc occurs, an excessive short-circuit current flows, so that the pressure of the gas section in the sealed tank rapidly increases due to the high heat.
  • a pressure relief device that performs a pressure relief operation when the pressure in the sealed tank abnormally rises may be provided.
  • SF 6 gas which is currently widely used, adversely affects the environment when released into the atmosphere as described above, and at the same time generates toxic decomposition products when dissociated at high temperatures of the arc.
  • the pressure is maintained in the gas section where the internal arc is generated, and the closed tank and the insulating spacer are adjusted so as to avoid gas discharge to the outside of the closed tank. It is often designed to have considerable mechanical strength and is also desirable from an environmental standpoint.
  • the power gas insulation equipment using N 2 gas, CO 2 gas, etc. is equipped with a pressure relief device designed in the same way as SF 6 gas, and at the time of abnormal pressure (at the time of pressure increase due to internal arc) Even when the insulating gas is released into the atmosphere, as described above, it has been clarified that the safety is not always ensured because the pressure rise characteristics are significantly different when the type of the insulating gas is changed. In addition, it is conceivable to suppress the pressure rise itself by relatively increasing the volume of the sealed tank, but this leads to an increase in the size of the equipment, so in any case there are problems in terms of economy and environmental load. occured.
  • the problem to be solved by the embodiments of the present invention is to provide a gas insulating device for electric power that is excellent in environmental performance, safety, and economy.
  • the power gas insulation device divides the sealed container into a plurality of gas sections, a high voltage conductor to be charged, a sealed container filled with an insulating gas, and the sealed container.
  • An insulating spacer that supports the high-voltage conductor while maintaining insulation between the high-voltage conductor and the sealed container, and a channel port that communicates with the inside and the outside of the sealed container are provided, and the channel port is closed.
  • a pressure relief device for releasing the pressure of the sealed container by opening the flow path opening, and a minimum in a cross section perpendicular to the flowing direction of the insulating gas at the flow path opening.
  • SD is the cross-sectional area of the flow path
  • Pop is the operating pressure at which the pressure relief device starts releasing pressure
  • Pop is the average effective value of the arc current that is an estimated value for the arc generated inside the sealed container.
  • age The arc firing time is Ta
  • the volume of the gas segment that is the target of the arc is VT
  • the pressure resistance of the insulating spacer is PD
  • Kc Kga ⁇ Ia ⁇ / VT , SD> VT / ⁇ Kgb ⁇ log ((Kc ⁇ Ta ⁇ Pop) / (Kc ⁇ Ta ⁇ PD)) ⁇ is in a range that satisfies the conditional expression, and the pressure relief device has a pressure in the gas section that is the generation target of the arc.
  • the hermetic container is sealed and held at a normal time not exceeding the operating pressure, and the hermetic container is released when the pressure in the gas section to which the arc is generated exceeds the operating pressure.
  • the power gas insulation apparatus of the embodiment includes a high voltage conductor to be charged, a sealed container filled with an insulating gas, the sealed container divided into a plurality of gas sections, and the high voltage conductor and the An insulating spacer that supports the high-voltage conductor while maintaining insulation between the hermetic container and a flow path port communicating with the inner side and the outer side of the hermetic container are provided, and the hermetic container is closed by closing the flow path port.
  • a pressure release device for releasing the airtight container by opening the flow passage opening, and generating an arc at least inside the airtight container among the insulating spacers partitioned into the plurality of gas sections.
  • the insulating spacer arranged in the target gas section has a minimum flow path cross-sectional area in a cross section perpendicular to the outflow direction of the insulating gas at the flow path opening, which is weaker than the pressure resistance of the sealed container.
  • D is the operating pressure at which the pressure release device starts releasing pressure
  • Pop is the average effective value of the arc current estimated for the arc generated inside the sealed container, Ia, and the point of the arc with the estimated value
  • the arc time is Ta
  • the volume of the gas section that is the target of the arc is VT
  • the gas section that is the target of the arc is the target of the arc.
  • the pressure resistance of insulating spacers other than the insulating spacer is PD
  • the constant that indicates the efficiency with which the arc energy contributes to the pressure increase is ⁇
  • the first constant that defines the pressure increase characteristic due to the insulating gas is Kga
  • the insulating gas is a second constant which defines the release pressure characteristics and Kgb
  • the longitudinal cross-sectional view of the gas insulation apparatus for electric power in 1st Embodiment which concerns on this invention It is an expanded vertical sectional view of the pressure release apparatus in 1st Embodiment, Comprising: The state at the time of normal is shown. It is an expanded vertical sectional view of the pressure release apparatus in 1st Embodiment, Comprising: The state at the time of abnormality is shown.
  • FIG. 1 is a longitudinal sectional view showing a first embodiment of a power gas insulation apparatus according to the present invention.
  • the power gas insulation device includes, for example, a gas circuit breaker 1, a pressure relief device 2, a high voltage conductor 3, a sealed tank 12, and an insulating spacer 11.
  • FIG. 1 shows a state where an arc 14 is generated in the sealed tank 12.
  • the gas circuit breaker 1 is a circuit breaker using an insulating gas 15 as a medium.
  • the high voltage conductor 3 is a conductor to be charged, and is, for example, a conductor of a main energization unit, a conductor connecting between devices, or the like.
  • the sealed tank 12 is filled with an insulating gas 15.
  • the sealed tank 12 is a tank formed by, for example, welding a rolled metal plate material.
  • the insulation gas 15 that is filled is used to insulate a portion that generates a potential difference between the high-voltage conductor 3 and the sealed tank 12 or between the high-voltage conductor 3.
  • the insulating spacer 11 is disposed so as to partition the sealed tank 12 into a plurality of gas sections, and supports the high-voltage conductor 3 while maintaining insulation between the high-voltage conductor 3 and the sealed tank 12.
  • the gas section that is the target of the generation of the arc 14 is the target gas section 111, and the gas section adjacent to the target gas section 111 is the adjacent gas section 112.
  • An insulating spacer 11 is disposed between the target gas section 111 and the adjacent gas section 112.
  • the arc 14 is generated between, for example, the sealed tank 12 and the gas circuit breaker 1.
  • the pressure relief device 2 is provided with a flow path port 21 (shown in FIG. 2) communicating with the inside (target gas section 111) and the outside (atmosphere 17) of the closed tank 12, and the closed tank 12 is closed by closing the flow path port 21. 12 is sealed, and the closed tank 12 is released by opening the flow passage port 21.
  • the flow path port 21 will be described later in detail.
  • FIG. 2 and 3 are enlarged longitudinal sectional views of the pressure relief device 2 (2a).
  • FIG. 2 is an enlarged longitudinal sectional view of the pressure relief device 2a at a normal time before the abnormality occurs
  • FIG. 3 is an enlarged longitudinal sectional view of the pressure relief device 2a at the time of abnormality.
  • FIGS. 2 and 3 includes a protective cover 20, a flow path port 21, a rupturable plate 22, and a fastener 23. As shown in FIGS. 2 and 3, the pressure release device 2 a is attached to the sealed tank 12.
  • the channel port 21 is formed so as to communicate the inside and the outside (atmosphere 17) of the sealed tank 12.
  • the pressure release device 2 (2 a) When the pressure release operation is performed by the pressure release device 2 (2 a), the flow path port 21 becomes a discharge port through which the insulating gas 15 is released to the atmosphere 17.
  • the rupturable plate 22 covers the flow path port 21 that connects the inside and the outside of the sealed tank 12 so as to be closed.
  • the rupturable plate 22 is fixed and attached to the sealed tank 12 with a fastener 23.
  • the rupturable plate 22 has a strength that is weaker than the pressure resistance (allowable pressure) of the insulating spacer 11 disposed in the target gas section 111 of the arc 14 and that bursts when abnormal.
  • the normal time refers to the time when the pressure in the target gas section 111 for which the arc 14 is generated does not exceed the operating pressure of the pressure release device 2.
  • the abnormal time refers to a time when the pressure in the target gas section 111 exceeds the operating pressure of the pressure release device 2.
  • the operating pressure in the pressure relief device 2 a shown in FIG. 2 is a pressure exceeding the pressure resistance of the rupturable plate 22.
  • the rupturable plate 22 holds the sealed tank 12 in a sealed state.
  • the rupturable plate 22 bursts.
  • the insulating gas 15 is discharged from the inside of the sealed tank 12 to the outside (atmosphere 17) through the flow path port 21, and the inside of the sealed tank 12 is released to near atmospheric pressure.
  • the rupturable plate 22 of the pressure relief device 2 a is ruptured, and a channel having a minimum channel cross-sectional area SD is formed at the channel port 21.
  • the insulating gas 15 passes through this flow path and is ejected in the arrow direction 191 from the inside to the outside of the sealed tank 12.
  • the insulating gas 15 ejected in the arrow direction 191 changes the flow direction to the arrow direction 192 which is the open side of the protective cover 20 by the protective cover 20.
  • the rupturable plate 22 can be exchanged. When the rupturable plate 22 is ruptured, a new rupturable plate 22 is attached to the fastener 23 and replaced.
  • the desired arrow direction 192 is determined by conditions such as the installation environment and maintenance environment of the device, and the pressure release device 2 can change the mounting position and orientation of the protective cover 20 according to those conditions.
  • the operating pressure Pop and the minimum flow path cross-sectional area SD of the pressure release device 2 are configured in a range defined by (Equation 1) shown below, while considering economy and safety.
  • Equation 1 the pressure of the target gas section 111 of the sealed tank 12 can be suppressed to a pressure resistance PD or lower.
  • the minimum channel cross-sectional area of the channel port 21 in the pressure release device 2 is SD
  • SD is provided in the range of (Equation 1) shown below.
  • Equation 1 the minimum channel cross-sectional area in the cross section is the minimum flow path cross-sectional area SD.
  • the operating pressure at which the pressure release device 2 starts releasing pressure is set to Pop (Pa).
  • the average effective value of the arc current as the estimated value is Ia (kA)
  • the volume of the target gas section 111 is VT (m 3 ).
  • the pressure resistance of the insulating spacer 11 is PD (Pa)
  • the constant indicating the efficiency with which the arc energy contributes to the internal pressure increase is ⁇
  • the first constant defining the pressure increase characteristic by the insulating gas 15 is Kga
  • the insulating gas A second constant that defines the pressure release characteristic by 15 is Kgb
  • Kc Kga ⁇ Ia ⁇ / VT.
  • the minimum flow path cross-sectional area SD and the operating pressure Pop in the pressure release device 2 are determined within a range that satisfies the conditional expression of (Expression 1).
  • FIG. 4 is a diagram showing a state of pressure change in the sealed tank 12 when an internal arc is generated.
  • the horizontal axis indicates time
  • the vertical axis indicates pressure
  • the horizontal axis represents time
  • the vertical axis represents current
  • the current characteristics of the internal arc corresponding to the same time as the upper graph are shown.
  • the insulating gas 15 is CO 2 gas, N 2 gas, etc.
  • an internal arc (arc 14 shown in FIG. 1) is generated.
  • the pressure in the sealed tank 12 increases.
  • the pressure characteristic in this case is the waveform A shown in FIG. 4 and the current characteristic of the internal arc is the waveform D.
  • a waveform B shown in FIG. 4 is shown for comparison with the waveform A, and an internal arc of the same energy is generated in the same volume sealed tank 12 shown in FIG. 1, and the insulating gas 15 is SF 6 gas. It is an example of pressure characteristics when the pressure release device 2 is not provided.
  • waveform C shown in FIG. 4 is also shown for comparison with the waveform A.
  • An internal arc of the same energy is generated in the same volume sealed tank 12 shown in FIG. and 2 gas, N 2 gas or the like, which is an example of a pressure profile in the case where not provided with a pressure relief device 2.
  • These internal arcs have a common arc duration Ta as indicated by waveform D.
  • 4 is the pressure resistance of the insulating spacer
  • Pop is the operating pressure of the pressure release device 2
  • Ps is the rated pressure of the closed tank 12 (corresponding to the sealing pressure in normal times)
  • Pk is the atmospheric pressure.
  • the pressure rise characteristic after the occurrence of the internal arc is as shown in the waveform B of FIG.
  • the pressure release device 2 when the insulating gas 15 is CO 2 gas, N 2 gas, or the like, the pressure is higher than that of SF 6 gas, as shown by the waveform C in FIG. It is rising. That is, in these gases, the pressure in the closed tank 12 rises more steeply and to a higher pressure (maximum pressure PmaxC) than SF 6 gas. For this reason, in the electric power gas insulation apparatus of the subject mentioned above, there exists a possibility that the maximum pressure in the airtight tank 12 may exceed withstand pressure PD, and the environmental property of the apparatus, such as destroying the airtight tank 12, safety
  • the pressure rise characteristic and the pressure release characteristic vary greatly depending on the type of insulating gas, the configuration of the equipment, and the state of the internal arc. Therefore, if the power gas insulation apparatus using SF 6 gas is applied simply when CO 2 gas, N 2 gas or the like is used, the above-described problems occur.
  • the range of the operating pressure Pop and the minimum flow path cross-sectional area SD is appropriately determined so as to satisfy the condition of (Expression 1) described above, and an abnormality in the closed tank 12
  • the pressure rise at the time can be suppressed so as not to exceed the pressure resistance PD. That is, as shown by the waveform A in FIG. 4, even if the pressure suddenly increases from the rated pressure Ps after the internal arc is generated, the maximum pressure PmaxA does not exceed the pressure resistance PD of the insulating spacer.
  • the pressure of the target gas section 111 in the sealed tank 12 rises sharply at the same time as the occurrence of the internal arc, but the operating pressure When the pressure exceeds Pop, the pressure release device 2 operates, and the pressure in the target gas section 111 can be rapidly reduced and suppressed to the maximum pressure PmaxA that does not exceed the pressure resistance PD.
  • the rupture disc 22 is ruptured when there is an abnormality in which the pressure of the target gas section 111 exceeds the operating pressure Pop.
  • the target gas section 111 of the sealed tank 12 communicates with the atmosphere 17 via the minimum channel cross-sectional area SD at the channel port 21. Therefore, after the pressure release operation of the pressure release device 2a, as shown in the waveform A in FIG. 4, the internal arc in the target gas section 111 continues for the time Ta as shown in the waveform D in FIG. The speed of the pressure increase in the target gas section 111 is alleviated.
  • the internal arc disappears, and the pressure of the target gas section 111 decreases to the vicinity of the atmospheric pressure Pk with time.
  • the pressure of the target gas section 111 in the sealed tank 12 at the abnormal time in the gas gas insulation device according to the first embodiment becomes the pressure resistance PD. It can be avoided and safety is ensured.
  • FIG. 5 shows an example of the relationship between the minimum flow path cross-sectional area SD and the maximum pressure of the target gas section 111 in the pressure release device 2.
  • the vertical axis is the maximum pressure Pmax (MPa)
  • the horizontal axis is the minimum flow path cross-sectional area SD (m 2 )
  • An example of an approximate value obtained by (Expression 2) and an actual measurement value for the relationship between Pmax and SD for each gas type is shown.
  • SF 6 gas, CO 2 gas, for each for each fill gas type N 2 gas are shown together with curve obtained, the measured value in (Equation 2).
  • the difference depending on the filling gas is defined by two constants of Kga and Kgb.
  • Kga and Kgb are 14.2 and 600, respectively.
  • CO 2 gas is the main component, they are 7.70 and 400, respectively.
  • FIG. 5 it can be seen that the value obtained by (Equation 2) closely approximates the actual measurement value. In other words, the maximum pressure Pmax can be easily grasped by the simple expression shown in (Expression 2) even if the type of the filling gas is different.
  • the minimum flow path cross-sectional area SD can be appropriately set within a range in which the maximum pressure Pmax in the sealed tank 12 does not exceed the pressure resistance PD.
  • the design gas E is CO 2 gas and the pressure resistance PD is 1.5 (MPa).
  • the minimum flow path cross-sectional area SD needs to be approximately 0.0022 (m 2 ) or more, and below that, the design is insufficient in safety.
  • the overflow design greatly exceeds 0.0022 (m 2 ) with respect to the minimum flow path cross-sectional area SD, the structural cost for maintaining the hermeticity of the container is increased.
  • the value of the minimum channel cross-sectional area SD may be set in consideration.
  • the range of the minimum flow path cross-sectional area SD for ensuring safety is defined by (Expression 1), and (Expression 1) applies the condition of PD> Pmax in (Expression 2). Is derived.
  • the operating pressure Pop at which the pressure release device 2 starts to be released can be determined based on the minimum flow path cross-sectional area SD.
  • the minimum channel cross-sectional area SD can be determined based on the operating pressure Pop, or can be determined by adjusting these two values.
  • the pressure release device 2 releases the closed tank 12 when the pressure in the gas section (target gas section 111) that is the target of arc generation exceeds the operating pressure Pop.
  • the sealed tank 12 is sealed and held.
  • the ejected gas is ejected in a safe direction by the protective cover 20, it is possible to avoid the high temperature / high pressure ejected gas from causing danger to the surroundings. Moreover, the safety
  • SF 6 gas is not used as the insulating gas 15 and N 2 gas or CO 2 gas alone or N 2 gas or CO 2 gas is used as a main component in consideration of safety design.
  • Gas including 50% or more in pressure ratio
  • CO 2 gas recovered by some processing may be used as the insulating gas 15 filled in the sealed tank 12. In this case, it is excellent in environmental protection. By using these gases, it is possible to provide a power gas circuit breaker with excellent environmental performance.
  • the pressure release device 2 safely releases the insulating gas 15 to the atmosphere 17 even when the pressure rise is abnormal. be able to.
  • the sealed tank 12 is preferably not a tank manufactured by casting, but a tank processed by welding a rolled plate material. As a result, even in the case where an abnormal pressure is generated in the sealed tank 12 due to local heating due to an internal arc or an excessive increase in gas pressure in the sealed tank 12, the risk of the explosion of the entire tank is reduced. , Safety is further improved.
  • FIG. 6 and 7 are enlarged longitudinal sectional views of the pressure release device 2b in the second embodiment.
  • FIG. 6 is an enlarged longitudinal sectional view of the pressure relief device 2b in a normal state
  • FIG. 7 is an enlarged longitudinal sectional view in an abnormal state.
  • the second embodiment is different from the first embodiment in the following points.
  • the basic configuration of a power gas insulation device (not shown) is the same as that of the first embodiment except for the pressure release device 2a in the first embodiment.
  • the pressure relief device 2 b includes a protective cover 20, a flow path port 21, a valve body 24, and a spring 25. As shown in FIGS. 6 and 7, the pressure release device 2 b has a structure in which a spring 25 biases the valve body 24.
  • the valve body 24 has a valve structure for closing and opening the flow path port 21 and is movable from the inside or the outside of the sealed tank 12.
  • the valve body 24 is formed in a shape that closes the opening of the flow path port 21.
  • 6 and 7 show an example of a structure in which the valve body 24 can close and open the flow passage port 21 from the outside of the sealed tank 12, but the valve body 24 flows from the inside of the sealed tank 12.
  • close and open the roadway 21 may be sufficient.
  • the spring 25 has one end attached to the valve body 24 and the other end fixed to the support member in order to bias the valve body 24.
  • the protective cover 20 may be used as a support member, or a support member different from the protective cover 20 may be used.
  • valve body 24 that is integrated with the spring 25 normally closes the flow path port 21 to seal the sealed tank 12, and when abnormal, opens the flow path port 21 to open the sealed tank 12. Release pressure.
  • valve body when the pressure in the target gas section 111 of the closed tank 12 does not exceed the operating pressure Pop, the valve body is caused by the repulsive force of the spring 25 that urges the valve body 24 to close the flow path port 21. 24 closes the channel opening 21.
  • the spring 25 that biases the valve body 24 is displaced toward the side of opening the flow path port 21, and the spring 25
  • the valve body 24 opens the flow path port 21 in a state where the repulsive force and the pressure are balanced.
  • a gap 211 is formed between the valve body 24 and the flow path port 21 outside the flow path port 21.
  • the inner side and the outer side of the sealed tank 12 are communicated with each other through the gap 211, and the insulating gas 15 is released to the atmosphere 17. That is, the closed tank 12 is released by the pressure release device 2b.
  • the minimum channel cross-sectional area in the gap 211 at the channel port 21 is SV (m 2 ).
  • the minimum channel cross-sectional area SV is defined by an equation in which SD in the above-described (Equation 1) is replaced with SV.
  • the minimum channel cross-sectional area SV of the gap 211 is a minimum cross-sectional area in a cross section perpendicular to the flowing direction of the insulating gas 15 at the channel port 21 (the arrow direction shown in FIG. 7).
  • the insulating gas 15 is discharged from the inside of the sealed tank 12 to the outside through the gap 211.
  • the protective cover 20 is attached to the sealed tank 12 in order to avoid the scattering of the ejected gas in a specific direction outside the flow path port 21.
  • This protective cover 20 can change the ejection direction of a part of the ejection gas in the ejection direction.
  • the operating pressure Pop can be adjusted in accordance with the elastic coefficient of the spring 25 of the pressure relief device 2b, as compared with the rupture plate 22 of the pressure relief device 2a in the first embodiment.
  • the pressure in the closed tank 12 is reduced to the atmospheric pressure after the pressure release operation, but in the case of the second embodiment, the pressure in the closed tank 12 is kept at the initial filling pressure. Be drunk. For this reason, it is easy to ensure electrical insulation even after the pressure release operation.
  • the minimum flow path cross-sectional area SV of the gap 211 formed during the pressure release operation is the pressure release in the first embodiment shown in FIG. It is difficult to ensure a larger value than the minimum channel cross-sectional area SD of the device 2a. Therefore, the second embodiment is suitable for applications where the average effective value Ia of the arc current, the arc firing time Ta, the tank volume VT of the gas section where the arc is generated, and the like are relatively small.
  • the pressure release device 2b when the pressure in the target gas section 111 of the sealed tank 12 exceeds the operating pressure Pop when the pressure of the insulating gas 15 due to the internal arc is increased, the pressure release device 2b is released. Move to operation. That is, the pressure release device 2b shifts from a state in which the flow path port 21 is closed to an open state. Further, when the pressure of the target gas section 111 in the closed tank 12 exceeds the operating pressure Pop and falls below the pressure value, the valve body 24 changes from the state of opening the flow passage port 21 shown in FIG. 7 to the flow shown in FIG. Transition to a state in which the roadway 21 is closed. That is, the pressure release device 2b can switch between a state in which the flow path port 21 is opened and a state in which the flow path port 21 is closed according to the pressure of the target gas section 111 in the closed tank 12.
  • the pressure increase due to an internal arc in the sealed tank 12 is caused.
  • the pressure relief operation can be performed safely.
  • burdens such as installation space and manufacturing cost can be reduced.
  • the valve body and the spring are used for the pressure release device 2b, parts replacement is not necessary after the occurrence of an abnormality, so that maintenance costs and the like can be reduced.
  • the power gas insulation device of the second embodiment it is possible to provide a power gas insulation device excellent in environmental performance, safety and economy.
  • FIG. 8 is a longitudinal cross-sectional view of a power gas insulation apparatus according to the third embodiment.
  • the basic configuration of the power gas insulation apparatus of the third embodiment shown in FIG. 8 is the same as that of the power gas insulation apparatus of the first and second embodiments, but there are differences in the following points.
  • the gas section adjacent to the target gas section 111 is the adjacent gas section 112, and the insulating spacer 11a is disposed between the target gas section 111 and the adjacent gas section 112, and the pressure resistance is hermetically sealed.
  • the strength is weaker than that of the tank 12 and the strength is such that it bursts when the operating pressure Pop of the pressure release device 2 is exceeded.
  • the insulating spacer 11b is disposed between the adjacent gas section 112 and another adjacent gas section.
  • the pressure resistance of the insulating spacer 11b is weaker than that of the sealed tank 12, and the strength of the insulating spacer 11b is stronger than the pressure resistance of the insulating spacer 11a. Is done.
  • the inside of the closed tank 12 is defined as SD, where the minimum channel cross-sectional area in the cross section perpendicular to the outflow direction of the insulating gas 15 at the channel port 21 is SD, and the operating pressure at which the pressure release device 2 starts releasing pressure is Pop.
  • the arc effective time of the arc current as an estimated value is Ta
  • the ignition time of the arc as an estimated value is Ta
  • the volume of the target gas section 111 is VT
  • the adjacent gas adjacent to the target gas section 111 The volume Vn of the section 112, the pressure resistance of the insulating spacers 11b other than the insulating spacer 11a disposed in the target gas section 111 are PD
  • the constant is ⁇ indicating the efficiency with which the arc energy contributes to the pressure increase
  • the first constant that defines the pressure is Kga
  • the second constant that defines the pressure relief characteristic by the insulating gas is Kgb
  • Kc Kga ⁇ Ia ⁇ / (VT + Vn).
  • SD and Pop in the pressure relief device 2 are SD> (VT + Vn) / ⁇ Kgb ⁇ log ((Kc ⁇ Ta ⁇ Pop) / (Kc ⁇ Ta ⁇ PD)) ⁇ (Formula 3) It is in the range that satisfies the conditional expression.
  • the insulating spacer 11a arranged in the target gas section 111 of the closed tank 12 does not rupture at the normal time when the pressure in the target gas section 111 does not exceed the operating pressure Pop, and the pressure in the target gas section 111 does not exceed the operating pressure Pop. It bursts when it exceeds the abnormalities.
  • the insulating spacer 11b since the insulating spacer 11b has a pressure resistance weaker than that of the sealed tank 12 and stronger than the pressure resistance of the insulating spacer 11a, it is abnormal unless the pressure value greatly exceeds the operating pressure Pop. Even at times, the insulating spacer 11b does not rupture.
  • the insulation spacer 11a when an internal arc is generated and the pressure of the target gas section 111 exceeds the pressure resistance (allowable pressure) of the insulation spacer 11a, the insulation spacer 11a is fall into disrepair.
  • the gas segment obtained by adding the target gas segment 111 and the adjacent gas segment 112 after the breakage becomes a new same target gas segment.
  • the pressure release device 2 can perform a pressure release operation so that the pressure increase value does not exceed the pressure resistance PD. As a result, high-temperature and high-pressure gas is released to the atmosphere, but the volume (VT + Vn) of the gas section that is the target of effective arc generation of the sealed tank 12 is increased, so that the pressure increase during an abnormality is mitigated. The danger to the surroundings that destroys the sealed tank 12 can be reduced.
  • an insulating spacer 11a may be disposed between the adjacent gas section 112 and another adjacent gas section adjacent to the adjacent gas section 112 instead of the insulating spacer 11b.
  • the insulating spacer 11a arranged in this section is also damaged, in addition to the volume VT of the target gas section 111 and the volume Vn of the adjacent gas section 112, the total value obtained by adding the volumes of the other adjacent gas sections is This corresponds to the VT such as (Equation 1) described above.
  • the volume corresponding to the VT of (Expression 1) can be effectively increased.
  • the third embodiment is characterized in that a plurality of adjacent gas sections are provided by disposing the insulating spacer 11a or the insulating spacer 11b for each of a plurality of gas sections.
  • the power gas insulation device of the third embodiment it is possible to provide a power gas insulation device excellent in environmental performance, safety and economy.
  • the adjacent gas section 112 is not limited to a simple single-phase bus, but may be any device of a gas insulated switchgear such as a disconnect switch.
  • the pressure relief device 2 can be omitted when the design is such that the minimum pressure cross-sectional area SD of the pressure relief device in (Equation 1) can be configured to be 0 or less.
  • the power gas insulating device cannot include the pressure relief device 2.
  • the pressure resistance of the insulating spacer 11a is determined as described in the third embodiment, and the pressure relief device 2 is not provided. Thereby, as described above, the volume of the effective gas section can be ensured when the internal arc is generated.
  • SYMBOLS 1 Gas circuit breaker, 2, 2a, 2b ... Pressure release apparatus, 3 ... High voltage conductor, 11, 11a, 11b ... Insulating spacer, 12 ... Sealed tank, 14 ... Arc, 15 ... Insulating gas, 17 ... Air

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Abstract

　電力用ガス絶縁機器は、課電される高電圧導体（３）と、絶縁ガス（１５）が充填される密閉タンク（１２）と、ガス区分に区画するとともに高電圧導体（３）を支持する絶縁スペーサ（１１）と、密閉タンク（１２）の内側と外側へ連通された流路口が設けられ、密閉タンク（１２）を放圧する放圧装置（２）とを具備する。放圧装置（２）は、流路口での最小流路断面積ＳＤおよび放圧装置（２）の作動圧力Ｐｏｐにおいて、ＳＤ＞ＶＴ／｛Ｋｇｂ×ｌｏｇ（（Ｋｃ×Ｔａ－Ｐｏｐ）／（Ｋｃ×Ｔａ－ＰＤ））｝の条件式を満足する範囲にある。対象ガス区分（１１１）の圧力が作動圧力を超えない通常時に密閉タンク（１２）を密封して保持し、対象ガス区分（１１１）の圧力が作動圧力を超えた異常時に密閉タンク（１２）を放圧する。

Description

電力用ガス絶縁機器
　本発明の実施形態は、電力用ガス絶縁機器に関する。
　電力の送配電・変電システムにおいては、高電圧の絶縁媒体として六弗化硫黄ガス（以下、ＳＦ６ガス）を利用した、ガス絶縁開閉装置、ガス遮断器、ガス断路器、ガス絶縁変圧器、ガス絶縁送電管など（以下、電力用ガス絶縁機器）の様々な機器が使用されている。これらの機器においては、ＳＦ６ガスを高電圧絶縁媒体のみならず、通電時の発熱を対流により冷却する冷却媒体として、また、ガス遮断器、ガス断路器など電流開閉を伴う機器においては、開閉動作時に発生するアーク放電を消滅させる消弧媒体としても用いている。
　ＳＦ６ガスは非常に安定した不活性なガスであり、無毒、不燃性であると同時に、電気絶縁性能、および放電を消滅させる性能（以下、消弧性能）に極めて優れたガスであり、送配電・変電機器に用いられる電力用ガス絶縁機器の高性能化、コンパクト化に大きく寄与している。
　ＳＦ６ガスは電力用ガス絶縁機器において非常に適したガスといえるが、高い地球温暖化作用を有することが知られており、近年、その使用量の削減が望まれている。地球温暖化作用の大きさは一般に地球温暖化係数、すなわちＣＯ２ガスを１とした場合の相対値により表され、ＳＦ６ガスの地球温暖化係数は２３，９００に及ぶことが知られている。このため、電力用ガス絶縁機器における絶縁ガスとして、地球温暖化係数が非常に大きな人工ガスであるＳＦ６の代わりに他のガスを適用することが提案されている。
　具体的には、Ｎ２ガスやＣＯ２ガス、およびそれらを主成分とした混合ガスを適用することが検討されている。Ｎ２ガスやＣＯ２ガスは、天然に存在するガスであり環境に優しく、地球温暖化作用がＳＦ６ガスに比べて２３，９００分の１以下と極めて小さいため、Ｎ２ガスやＣＯ２ガスをＳＦ６ガスの代わりに電力用ガス絶縁機器に適用することで、地球温暖化への影響を大幅に抑制することが可能である。Ｎ２ガスとＣＯ２ガスの絶縁性能および消弧性能はＳＦ６ガスに比べると劣るものの、充填ガス圧力を高めたり、機器等の構造に種々の工夫を行うことにより、性能を高めることが検討されている。すなわち、ＳＦ６ガスの代わりにＮ２ガス、ＣＯ２ガスなどを適用することで、概ね良好な性能を有し、かつ地球温暖化への影響を抑制した環境に優しい電力用ガス絶縁機器を提供することが可能である。
　電力用ガス絶縁機器の運用時においては、何らかの不具合等により密閉タンク内でのアーク（以下、内部アーク）が発生する可能性がある。内部アークが発生すると、過大な短絡電流が流れるため、その高熱により密閉タンク内の当該ガス区分の圧力は急激に上昇する。
　この圧力で密閉タンクが破裂すると周囲に重大な危険を及ぼす。このため、密閉タンク内の圧力が異常上昇した場合に放圧動作を行う放圧装置を設けることがある。しかしながら、現在多くに使用されているＳＦ６ガスは前述の通り大気放出されると環境に悪影響を及ぼすと同時に、アークの高温で解離すると有毒な分解生成物を発生することが知られている。このため、たとえ密閉タンク内で内部アークが発生しようとも、当該内部アークが発生しているガス区分で圧力を保持し、密閉タンクの外部へのガス放出を避けるよう、密閉タンクおよび絶縁スペーサにそれ相当の機械的強度を持たせるように設計されることが多く、また環境面でも望まれている。
特開２００７－２５８１３７号公報 特開２００３－１４２３１８号公報
「ＳＦ６の地球環境負荷とＳＦ６混合・代替ガス絶縁」、電気学会技術報告８４１号、２００１年
　しかしながら、電力用ガス絶縁機器において、環境に考慮してＳＦ６ガスの代わりにＮ２ガスやＣＯ２ガス等を絶縁ガスとして用いた場合、これらのガスはＳＦ６ガスよりも単位体積当たりの熱容量が小さいため、内部アークが発生した際に、ＳＦ６ガスに比べて内部アークに起因する同じ発熱量に対する温度上昇が大きくなる。そのため、密閉タンク内の内部アークが発生したガス区分における内部圧力が大幅に高く上昇することが分かってきた。例えば、密閉タンク内において、同一の容積およびガス圧力のガス区分で同一の電流および時間の内部アークが発生した場合に、ＳＦ６ガスとＣＯ２ガスおよびＮ２ガスの圧力上昇を比較すると、ＳＦ６ガスに比べてＣＯ２ガスでは３．３倍、Ｎ２ガスでは４．７倍もの圧力上昇となることがわかった。
　上述したような電力用ガス絶縁機器における内部アーク事故を想定し、ＣＯ２ガスやＮ２ガスなどを用いる密閉タンクおよび絶縁スペーサなどをこのような高い圧力上昇に耐えうるように設計した場合、これら密閉タンクや絶縁スペーサなどの製造にかかる原材料や密閉タンクの容積を大きくすると設置スペースなどのコストが増大する。このため、機器の経済性を損なうという課題が生じた。
　また、Ｎ２ガスやＣＯ２ガス等を用いる電力用ガス絶縁機器に、ＳＦ６ガスの場合と同様な設計を施した放圧装置を備えて、異常圧力時（内部アークによる圧力上昇時）に絶縁ガスを大気放出するようにしても、前述の通り、絶縁ガスの種類が変わると圧力上昇特性が大幅に異なるため、必ずしも安全性が確保されないことが明らかとなった。また、密閉タンクの容積を相対的に大きくすることで、圧力上昇自体を抑えることも考えられるが、機器の大形化につながるため、いずれにしても経済性および環境負荷などの面で課題が生じた。
　そこで、本発明の実施形態が解決しようとする課題は、環境性、安全性、経済性に優れた電力用ガス絶縁機器を提供することである。
　上述の課題を解決するため、実施形態の電力用ガス絶縁機器は、課電される高電圧導体と、絶縁ガスが充填される密閉容器と、前記密閉容器を複数のガス区分に区画するとともに、前記高電圧導体と前記密閉容器との間の絶縁を保持しながら前記高電圧導体を支持する絶縁スペーサと、前記密閉容器の内側と外側へ連通された流路口が設けられ、当該流路口を閉じることにより前記密閉容器を密封し、当該流路口を開くことにより前記密閉容器を放圧する放圧装置と、を具備し、前記流路口での前記絶縁ガスの流出方向に対して垂直の断面における最小流路断面積をＳＤとし、前記放圧装置が放圧を開始する作動圧力をＰｏｐとして、前記密閉容器の内側で発生するアークについて、推定値としたアーク電流の平均実効値をＩａ、推定値としたアークの点弧時間をＴａ、前記アークの発生対象とするガス区分の容積をＶＴ、前記絶縁スペーサの耐圧力をＰＤ、前記アークのエネルギが圧力上昇に寄与する効率を示す定数をα、前記絶縁ガスによる圧力上昇特性を規定する第１の定数をＫｇａ、前記絶縁ガスによる放圧特性を規定する第２の定数をＫｇｂとし、Ｋｃ＝Ｋｇａ×Ｉａα／ＶＴとする場合に、ＳＤ＞ＶＴ／｛Ｋｇｂ×ｌｏｇ（（Ｋｃ×Ｔａ－Ｐｏｐ）／（Ｋｃ×Ｔａ－ＰＤ））｝の条件式を満足する範囲にあり、前記放圧装置は、前記アークの発生対象とするガス区分における圧力が前記作動圧力を超えない通常時に前記密閉容器を密封して保持し、前記アークの発生対象とするガス区分における圧力が前記作動圧力を超えた異常時に前記密閉容器を放圧することを特徴とする。
　また、実施形態の電力用ガス絶縁機器は、課電される高電圧導体と、絶縁ガスが充填される密閉容器と、前記密閉容器を複数のガス区分に区画するとともに、前記高電圧導体と前記密閉容器との間の絶縁を保持しながら前記高電圧導体を支持する絶縁スペーサと、前記密閉容器の内側と外側へ連通された流路口が設けられ、当該流路口を閉じることにより前記密閉容器を密封し、当該流路口を開くことにより前記密閉容器を放圧する放圧装置と、を具備し、前記複数のガス区分に区画する絶縁スペーサの中で、少なくとも、前記密閉容器の内側でアークの発生対象とするガス区分に配置される絶縁スペーサは、前記密閉容器の耐圧力より弱くされ、かつ、前記流路口での前記絶縁ガスの流出方向に対して垂直の断面における最小流路断面積をＳＤとし、前記放圧装置が放圧を開始する作動圧力をＰｏｐとして、前記密閉容器の内側で発生するアークについて、推定値としたアーク電流の平均実効値をＩａ、推定値としたアークの点弧時間をＴａ、前記アークの発生対象とするガス区分の容積をＶＴ、前記アークの発生対象とするガス区分と隣接するガス区分の体積Ｖｎ、前記アークの発生対象とするガス区分に配置される絶縁スペーサ以外の絶縁スペーサの耐圧力をＰＤ、前記アークのエネルギが圧力上昇に寄与する効率を示す定数をα、前記絶縁ガスによる圧力上昇特性を規定する第１の定数をＫｇａ、前記絶縁ガスによる放圧特性を規定する第２の定数をＫｇｂとし、Ｋｃ＝Ｋｇａ×Ｉａα／（ＶＴ＋Ｖｎ）とする場合に、ＳＤ＞（ＶＴ＋Ｖｎ）／｛Ｋｇｂ×ｌｏｇ（（Ｋｃ×Ｔａ－Ｐｏｐ）／（Ｋｃ×Ｔａ－ＰＤ））｝の条件式を満足する範囲にあり、前記アークの発生対象とするガス区分における圧力が前記作動圧力を超えない通常時には破裂せず、前記アークの発生対象とするガス区分における圧力が前記作動圧力を超えた異常時には破裂することを特徴とする。
本発明に係る第１の実施形態における電力用ガス絶縁機器の縦断面図。 第１の実施形態における放圧装置の拡大縦断面図であって、通常時の状態を示す。 第１の実施形態における放圧装置の拡大縦断面図であって、異常時の状態を示す。 内部アーク発生時の密閉タンク内の圧力変化の状態を示す図。 最小流路断面積と対象ガス区分の最大圧力との関係の一例を示す図。 第２の実施形態における放圧装置の拡大縦断面図であって、通常時の状態を示す。 第２の実施形態における放圧装置の拡大縦断面図であって、異常時の状態を示す。 第３の実施形態における電力用ガス絶縁機器の縦断面図。
　以下、本発明の実施形態の電力用ガス絶縁機器について、図面を参照して具体的に説明する。ここで、互いに同一または類似の部分には共通の符号を付して、重複説明は省略する。ここで説明する下記の実施形態はいずれも、電力用ガス絶縁機器の一例として主にガス遮断器をとりあげて説明する。
［第１の実施形態］
　図１は本発明に係る電力用ガス絶縁機器の第１の実施形態を示す縦断面図である。
　電力用ガス絶縁機器は、図１に示すように、例えばガス遮断器１と、放圧装置２と、高電圧導体３と、密閉タンク１２と、絶縁スペーサ１１と、を具備している。なお、図１において、密閉タンク１２内においてアーク１４が発生している状態を示している。
　ガス遮断器１は、絶縁ガス１５を媒体とした遮断器である。高電圧導体３は、課電される導体であり、例えば主通電部の導体、各機器間を接続する導体などである。
　密閉タンク１２は、絶縁ガス１５を充填している。密閉タンク１２は、例えば圧延された金属製板材を溶接して形成されたタンクである。電力用ガス絶縁機器においては、高電圧導体３と密閉タンク１２との間、もしくは、高電圧導体３との間において電位差を生じる部分の絶縁が、充填した絶縁ガス１５で行われる。
　絶縁スペーサ１１は、密閉タンク１２を複数のガス区分に区画するように配置されるとともに、高電圧導体３と密閉タンク１２との間の絶縁を保持しながら高電圧導体３を支持している。
　図１では、アーク１４の発生対象となるガス区分を対象ガス区分１１１とし、対象ガス区分１１１に隣接するガス区分を隣接ガス区分１１２とする。対象ガス区分１１１と隣接ガス区分１１２との間には、絶縁スペーサ１１が配置されている。アーク１４は、例えば密閉タンク１２、ガス遮断器１などの間に発生する。
　放圧装置２は、密閉タンク１２の内側（対象ガス区分１１１）と外側（大気１７）へ連通された流路口２１（図２に示す）が設けられ、当該流路口２１を閉じることにより密閉タンク１２を密封し、当該流路口２１を開くことにより密閉タンク１２を放圧する。なお、流路口２１については、詳しくは後述する。
　図２および図３は、放圧装置２（２ａ）の拡大縦断面図である。特に、図２は異常時となる前の通常時における放圧装置２ａの拡大縦断面図であり、同様に、図３は異常時における放圧装置２ａの拡大縦断面図である。
　図２および図３に示す放圧装置２ａは、保護カバー２０と、流路口２１と、破裂板２２と、留め具２３と、を有している。図２および図３に示すように、放圧装置２ａは、密閉タンク１２に取り付けられる。
　流路口２１は、密閉タンク１２の内側と外側（大気１７）とを連通するように形成されている。放圧装置２（２ａ）により放圧動作が行われた場合に、流路口２１は、絶縁ガス１５が大気１７に放出される放出口となる。
　破裂板２２は、密閉タンク１２の内側と外側とを連通する流路口２１を閉じるように覆う。破裂板２２は、留め具２３で密閉タンク１２に固定され、取り付けられている。破裂板２２は、アーク１４の対象ガス区分１１１に配置される絶縁スペーサ１１の耐圧力（許容圧力）より弱くされ、かつ、異常時に破裂する強度である。
　ここで、通常時とは、アーク１４の発生対象とする対象ガス区分１１１における圧力が放圧装置２の作動圧力を超えない状態の時を指す。異常時とは、対象ガス区分１１１における圧力が放圧装置２の作動圧力を超えた状態の時を指す。また、図２に示す放圧装置２ａにおける作動圧力とは、破裂板２２の耐圧力を超える圧力である。
　通常時では、破裂板２２は密閉タンク１２を密封して保持している。通常時の状態から異常時の状態になると、破裂板２２は破裂する。これにより、絶縁ガス１５が密閉タンク１２の内側から外側（大気１７）へ流路口２１を通じて放出されて、密閉タンク１２の内側が大気圧近傍まで放圧される。
　上述した異常時では、図３に示すように、放圧装置２ａの破裂板２２が破裂し、流路口２１に最小流路断面積ＳＤの流路ができる。絶縁ガス１５はこの流路を通り、密閉タンク１２の内側から外側である矢印方向１９１に噴出する。矢印方向１９１に噴出した絶縁ガス１５は、保護カバー２０により流れの向きを保護カバー２０の開放側である矢印方向１９２へ変える。なお、破裂板２２は交換可能であり、破裂板２２が破裂した場合には、留め具２３に新たな破裂板２２を取り付けられて交換される。また、所望の矢印方向１９２は、機器の設置環境、保守環境などの条件により決定され、放圧装置２ではそれらの条件に応じて保護カバー２０の取り付け位置や向きなども変更可能とされる。
　第１の実施形態によれば、経済性、安全性を考慮しながら、放圧装置２の作動圧力Ｐｏｐおよび最小流路断面積ＳＤを、以降に示す（式１）で規定される範囲に構成することにより、内部アークが発生した場合でも、密閉タンク１２の対象ガス区分１１１の圧力を耐圧力ＰＤ以下に抑制することが可能となる。
　放圧装置２における流路口２１の最小流路断面積をＳＤとすると、ＳＤは以下に示す（式１）の範囲で設けられるものとする。ここで、放圧装置２の破裂板２２が流路口２１を閉塞した状態から破裂した状態となった場合、図３に示すように、流路口２１での絶縁ガス１５の流出方向に対して垂直の断面における最小断面積は最小流路断面積ＳＤである。
　また、放圧装置２が放圧を開始する作動圧力をＰｏｐ（Ｐａ）とする。第１の実施形態において、密閉タンク１２（密閉容器）で発生するアーク１４（内部アーク）について、推定値としたアーク電流の平均実効値をＩａ（ｋＡ）、推定値としたアークの点弧時間をＴａ（ｍｓ）、対象ガス区分１１１の容積をＶＴ（ｍ３）とする。また、絶縁スペーサ１１の耐圧力をＰＤ（Ｐａ）、アークのエネルギが内部圧力上昇に寄与する効率を示す定数をα、絶縁ガス１５による圧力上昇特性を規定する第１の定数をＫｇａ、絶縁ガス１５による放圧特性を規定する第２の定数をＫｇｂとし、Ｋｃ＝Ｋｇａ×Ｉａα／ＶＴとする。この場合に、
　　ＳＤ＞ＶＴ／Ｋｇｂ／ｌｏｇ（（Ｋｃ×Ｔａ－Ｐｏｐ）／（Ｋｃ×Ｔａ－ＰＤ））　　・・・（式１）
（式１）の条件式を満足する範囲に、放圧装置２における最小流路断面積ＳＤおよび作動圧力Ｐｏｐが定められる。
　ここで、（式１）に基づいて設計された第１の実施形態における電力用ガス絶縁機器の例について説明する。
　図４は内部アーク発生時の密閉タンク１２内の圧力変化の状態を示す図である。特に、図４に示す上段のグラフにおいて、横軸に時間、縦軸に圧力を示し、絶縁ガス１５の異なる種類ごとに内部アークの対象ガス区分１１１における圧力特性を示す。また、図４に示す下段のグラフにおいて、横軸に時間、縦軸に電流を示し、上段のグラフと同一時間に対応する内部アークの電流特性を示す。以下に、密閉タンク１２内で内部アークが発生した際の、密閉タンク１２内の圧力変化について、図４を用いて説明する。
　例えば、図１に示す第１の実施形態における電力用ガス絶縁機器において、絶縁ガス１５がＣＯ２ガス、Ｎ２ガス等であり、内部アーク（図１に示すアーク１４）が発生したとする。内部アークの発生後に、密閉タンク１２内の圧力は上昇する。この場合における圧力特性は図４に示す波形Ａであり、内部アークの電流特性は波形Ｄであるとする。
　また、図４に示す波形Ｂは、波形Ａと比較するために示すものであり、図１に示す同体積の密閉タンク１２で、同じエネルギの内部アークが発生し、絶縁ガス１５がＳＦ６ガスとし、放圧装置２を備えないとした場合における圧力特性の一例である。
　同様に、図４に示す波形Ｃについても、波形Ａと比較のために示すものであり、図１に示す同体積の密閉タンク１２で、同じエネルギの内部アークが発生し、絶縁ガス１５がＣＯ２ガス、Ｎ２ガス等とし、放圧装置２を備えないとした場合における圧力特性の一例である。これらの内部アークは、波形Ｄに示すようにアーク継続時間Ｔａが共通であるとする。なお、図４に示すＰＤは絶縁スペーサの耐圧力、同じくＰｏｐは放圧装置２の作動圧力、Ｐｓは密閉タンク１２の定格圧力（通常時における密封圧力に相当）、Ｐｋは大気圧を示すものとする。
　前述した放圧装置２を備えない電力用ガス絶縁機器では、絶縁ガス１５をＳＦ６ガスとし場合に、内部アーク発生後の圧力上昇特性は、図４の波形Ｂに示すように、耐圧力ＰＤを超えない最大圧力ＰｍａｘＢまで上昇し、その後、緩やかに下降している。
　前述した放圧装置２を備えない電力用ガス絶縁機器では、絶縁ガス１５をＣＯ２ガス、Ｎ２ガス等とした場合、図４の波形Ｃに示すように、ＳＦ６ガスに比べて圧力が上昇している。すなわち、これらのガスはＳＦ６ガスと比べると、密閉タンク１２内の圧力はより急峻に、かつ高い圧力（最大圧力ＰｍａｘＣ）まで上昇する。このため、前述した課題の電力用ガス絶縁機器では、密閉タンク１２内の最大圧力が耐圧力ＰＤを超える恐れが生じ、密閉タンク１２を破壊するなどの機器の環境性、安全性、経済性を損なうことになる。
　以上説明したように、圧力の上昇特性および放圧特性は、絶縁ガスの種類、機器の構成および内部アークの状況により大きく異なる。したがって、ＳＦ６ガスを用いた電力用ガス絶縁機器を、単に、ＣＯ２ガス、Ｎ２ガス等を用いる場合に適用したのでは、上述したような問題が発生する。
　一方、第１の実施形態における電力用ガス絶縁機器では、前述の（式１）の条件を満たすように作動圧力Ｐｏｐおよび最小流路断面積ＳＤの範囲が適切に定められ、密閉タンク１２における異常時の圧力上昇を、耐圧力ＰＤを超えないように抑制することができる。すなわち、図４に示す波形Ａのように、内部アークの発生後、定格圧力Ｐｓから圧力が急上昇しても、最大圧力ＰｍａｘＡが絶縁スペーサの耐圧力ＰＤを超えないようにされている。
　これにより、第１の実施形態では、絶縁ガス１５をＮ２、ＣＯ２等にした場合においても、密閉タンク１２における対象ガス区分１１１の圧力は内部アーク発生と同時に急峻に上昇するものの、作動圧力Ｐｏｐを超えると放圧装置２が作動して、対象ガス区分１１１の圧力を急速に低下させ、かつ、耐圧力ＰＤを超えない最大圧力ＰｍａｘＡに抑制することができる。
　具体的には、図２および図３に示す放圧装置２ａでは、対象ガス区分１１１の圧力が作動圧力Ｐｏｐを超える異常時に、破裂板２２が破裂する。これにより、密閉タンク１２の対象ガス区分１１１は、流路口２１における最小流路断面積ＳＤを介して大気１７と連通する。このため、放圧装置２ａの放圧作動後には、図４の波形Ｄに示すように対象ガス区分１１１における内部アークが時間Ｔａの間に継続しながらも、図４の波形Ａに示すように対象ガス区分１１１の圧力上昇の速度は緩和される。時間Ｔａの経過後、内部アークが消滅して、対象ガス区分１１１の圧力は時間とともに大気圧Ｐｋ近傍まで低下する。このように、絶縁ガス１５としてＮ２、ＣＯ２等を使用した場合でも、第１の実施形態による電力用ガス絶縁機器において、異常時に密閉タンク１２における対象ガス区分１１１の圧力が耐圧力ＰＤを超えることを回避することができ、安全性が確保される。
　ここで、（式１）の根拠について以下に説明する。密閉タンク１２で内部アークが発生した場合の圧力上昇特性、および放圧装置２の放圧特性は、すべての物理定数や境界条件を正確に得られれば理論上は算出可能であるが、現実的にはこれらの全条件を正確に把握するのは困難である。また、たとえ理論式を導出しても非常に複雑な関数となり、工学上の利用も困難である。そこで、内部アークの点弧時間Ｔａ経過後、密閉タンク１２内の対象ガス区分１１１の最大圧力Ｐｍａｘを求めるため、理論式に基づいて、下記の経験的係数を含む経験式を立案した。
　　Ｋｃ＝Ｋｇａ×Ｉａα／ＶＴとする場合に、
　　Ｐｍａｘ＝Ｐｏｐ＋（Ｋｃ×Ｔａ－Ｐｏｐ）×｛１－ｅ－（ＶＴ／Ｋｇｂ／ＳＤ）｝　　・・・（式２）
　なお、（式２）の式中の各変数、およびその単位については、（式１）で記載したものと同一である。以下に、（式２）の経験式としての妥当性を示す。
　図５は放圧装置２における最小流路断面積ＳＤと対象ガス区分１１１の最大圧力との関係の一例を示す。具体的には、図５において、縦軸は最大圧力Ｐｍａｘ（ＭＰａ）、横軸は最小流路断面積ＳＤ（ｍ２）であり、内部アークの電流実効値Ｉａ＝５０ｋＡの条件における、充填ガス種類ごとにＰｍａｘとＳＤとの関係を（式２）で求めた近似値と、実測値との一例を示すものである。なお、図５では、ＳＦ６ガス、ＣＯ２ガス、Ｎ２ガスの充填ガス種類ごとにそれぞれについて、（式２）で求めた曲線と、実測値とをあわせて示している。
　（式２）では、充填ガスによる違いは、ＫｇａおよびＫｇｂの二つの定数にて規定されている。例えば、Ｎ２ガスを主成分とする場合、ＫｇａおよびＫｇｂがそれぞれ１４．２および６００である。ＣＯ２ガスを主成分とする場合にはそれぞれ７．７０および４００である。図５に示すように、（式２）で求めた値は、実測値とよく近似していることがわかる。すなわち、（式２）に示す簡便な式により、充填ガスの種類が異なっても、最大圧力Ｐｍａｘを容易に把握することができる。
　第１の実施形態の電力用ガス絶縁機器によれば、密閉タンク１２内の最大圧力Ｐｍａｘが耐圧力ＰＤを超えない範囲で、最小流路断面積ＳＤを適正に設定することができる。例えば、図５に示す例において、充填ガスをＣＯ２ガスとし、耐圧力ＰＤが１．５（ＭＰａ）である設計Ｅとする。図５に示すように、設計Ｅでは、最小流路断面積ＳＤを概ね０．００２２（ｍ２）以上にする必要があり、それを下回ると安全性不足の設計とされる。
　一方、最小流路断面積ＳＤについて０．００２２（ｍ２）を大きく超えるような過剰設計とすると、それに伴う容器の密封性を保つための構造的なコストがかかるため、安全性と経済性を考慮して最小流路断面積ＳＤの値を設定すればよい。この際に、安全性を確保するための最小流路断面積ＳＤの範囲を定めるのが（式１）であり、この（式１）は（式２）においてＰＤ＞Ｐｍａｘとする条件を適用することにより導出される。
　このように、充填ガスとして、ＣＯ２、Ｎ２、または、これらを主成分とした絶縁ガス１５などを適用した場合、（式１）を用いて最小流路断面積ＳＤの値を適正に設定することができるため、充填ガスの種類が異なっても、図４に示す波形Ａのように、最大圧力ＰｍａｘＡが耐圧力ＰＤを超えないようにすることができる。これにより、電力用ガス絶縁機器の安全性と経済性を容易に達成することができる。
　以上説明したように、最小流路断面積ＳＤに基づいて放圧装置２の放圧を開始する作動圧力Ｐｏｐを定めることができる。または、作動圧力Ｐｏｐに基づいて最小流路断面積ＳＤが定めることができ、もしくは、この２つの値を調整して定めることができる。これにより、放圧装置２は、アーク発生対象となるガス区分（対象ガス区分１１１）における圧力が作動圧力Ｐｏｐを超えた場合に、密閉タンク１２を放圧する。一方、対象ガス区分１１１における圧力が作動圧力Ｐｏｐを超えない場合に、密閉タンク１２を密封して保持する。
　第１の実施形態によれば、保護カバー２０により噴出ガスが安全な方向に噴出されるため、高温・高圧の噴出ガスが周囲に危険を及ぼすことを回避することができる。また、放圧時の破裂板２２の散乱等に対する安全性を考慮することができる。これにより、内部アークの発生後、放圧装置２は、圧力上昇の異常時においても、安全に絶縁ガス１５を大気１７へ放出することができる。
　第１の実施形態によれば、絶縁ガス１５としてＳＦ６ガスを使用せずに、安全設計を考慮して、Ｎ２ガスあるいはＣＯ２ガス単体、もしくはＮ２ガスあるいはＣＯ２ガスを主成分とする（例えば圧力比で５０％以上含む）ガスなどを使用することができる。また、密閉タンク１２に充填する絶縁ガス１５は、何らかの処理回収されたＣＯ２ガスを利用してもよい。この場合には、環境保護において優れたものとなる。これらのガスを使用することで、環境性能に優れた電力用ガス遮断器を提供することが可能である。
　また、第１の実施形態による電力用ガス絶縁機器によれば、Ｎ２ガス、ＣＯ２ガスなどの絶縁ガス１５を用いるため、内部アークが発生しても、ＳＦ６ガスとは異なり危険な分解生成物は発生しない。また、放圧時の噴出ガス、破裂板２２の散乱等に対する安全性が考慮されているため、放圧装置２は、圧力上昇の異常時においても、安全に絶縁ガス１５を大気１７へ放出することができる。
　密閉タンク１２は、好ましくは、鋳造で製作されたものではなく、圧延された板材を溶接して加工されたタンクである。これにより、密閉タンク１２において、内部アークによる局所的な加熱や、密閉タンク１２内のガス圧の過剰な上昇による異常圧力が発生した場合であっても、タンク全体が爆発飛散するリスクは低くなり、さらに安全性が高められる。
　以上説明した通り、第１の実施形態によれば、環境性、安全性、経済性に優れた電力用ガス絶縁機器を提供することができる。
［第２の実施形態］
　図６および図７は第２の実施形態における放圧装置２ｂの拡大縦断面図である。特に、図６は通常時の放圧装置２ｂにおける拡大縦断面図、同様に、図７は異常時の拡大縦断面図である。第２の実施形態は、第１の実施形態と以下の点に相違がある。
　第２の実施形態において、図示しない電力用ガス絶縁機器の基本的な構成は、第１の実施形態における放圧装置２ａ以外は第１の実施形態と同様である。放圧装置２ｂは、保護カバー２０と、流路口２１と、弁体２４と、ばね２５と、を有する。図６および図７に示すように、放圧装置２ｂでは、ばね２５が弁体２４を付勢する構造とされている。
　弁体２４は、流路口２１を閉塞および開口するための弁構造を有し、密閉タンク１２の内側または外側から移動可能とされる。弁体２４は、流路口２１の開口を閉じるような形状に形成されている。なお、図６および図７では、密閉タンク１２の外側から、弁体２４が流路口２１を閉塞および開口可能な構造の一例を示しているが、密閉タンク１２の内側から、弁体２４が流路口２１を閉塞および開口可能な構造であってもよい。
　ばね２５は、弁体２４を付勢するために、一端が弁体２４に取り付けられ、他端が支持部材に固定される。例えば、図６および図７に示すように、保護カバー２０を支持部材として併用してもよいし、保護カバー２０とは別な支持部材であってもよい。
　詳しくは、後述するように、ばね２５と一体構造とされた弁体２４が、通常時には流路口２１を閉塞して密閉タンク１２を密封し、異常時には流路口２１を開口して密閉タンク１２を放圧する。
　図６に示すように、密閉タンク１２の対象ガス区分１１１における圧力が作動圧力Ｐｏｐを超えない通常時には、流路口２１を閉じる側に弁体２４を付勢するばね２５の反発力により、弁体２４が流路口２１を閉じている。
　図７に示すように、密閉タンク１２の対象ガス区分１１１における圧力が作動圧力Ｐｏｐを超えた異常時には、流路口２１を開く側に弁体２４を付勢するばね２５が変位し、ばね２５の反発力と当該圧力とが均衡した状態で、弁体２４が流路口２１を開いている。これにより、流路口２１の外側では、弁体２４と流路口２１との間に空隙２１１が生じる。この空隙２１１を介して、密閉タンク１２の内側と外側とが連通されて、絶縁ガス１５が大気１７へ放出される。すなわち、放圧装置２ｂにより密閉タンク１２が放圧される。
　図７に示す例において、流路口２１の空隙２１１における最小流路断面積をＳＶ（ｍ２）とする。なお、この最小流路断面積ＳＶは、前述の（式１）におけるＳＤをＳＶに置き換えた式で規定されるものとする。ここで、空隙２１１の最小流路断面積ＳＶは、流路口２１での絶縁ガス１５の流出方向（図７に示す矢印方向）に対して垂直の断面における最小断面積である。絶縁ガス１５が、この空隙２１１を介して、密閉タンク１２の内側から外側へ放出される。
　保護カバー２０は、流路口２１の外側の特定方向への噴出ガスの飛散を回避するために、密閉タンク１２に取り付けられる。この保護カバー２０により一部の噴出方向の噴出ガスは、その噴出方向を変えられる。密閉タンク１２に保護カバー２０を取り付けることにより、噴出ガスなどが安全上問題となる場所に噴出することを防止する。
　第２の実施形態は、第１の実施形態における放圧装置２ａの破裂板２２と比べて、放圧装置２ｂのばね２５の弾性係数に応じて、作動圧力Ｐｏｐを調節可能である。
　また、第１の実施形態の場合、放圧動作後に密閉タンク１２内の圧力は大気圧まで低下するが、第２の実施形態の場合、密閉タンク１２内の圧力は初期の充填圧力相当は保たれる。このため、放圧動作後も電気絶縁性が確保されやすい。
　一方で、図７に示す第２の実施形態における放圧装置２ｂの場合には、放圧動作時にできる空隙２１１の最小流路断面積ＳＶは、図３に示す第１の実施形態における放圧装置２ａの最小流路断面積ＳＤと比べて、大きく確保することが困難である。そのため、第２の実施形態は、比較的にアーク電流の平均実効値Ｉａ、アークの点弧時間Ｔａ、アークが発生しているガス区分のタンク容積ＶＴなどが小さい用途の場合に適している。
　第２の実施形態によれば、内部アークによる絶縁ガス１５の異常時の圧力上昇の際に、密閉タンク１２の対象ガス区分１１１における圧力が作動圧力Ｐｏｐを超えると、放圧装置２ｂは放圧動作に移行する。すなわち、放圧装置２ｂは、流路口２１を閉塞する状態から開口する状態へ移行する。また、密閉タンク１２における対象ガス区分１１１の圧力が作動圧力Ｐｏｐを超えてから当該圧力値を下回ると、弁体２４は、図７に示す流路口２１を開口する状態から、図６に示す流路口２１を閉塞する状態へ移行する。すなわち、放圧装置２ｂは、密閉タンク１２における対象ガス区分１１１の圧力に応じて、流路口２１を開口する状態と閉塞する状態との間を切り換えることができる。
　第２の実施形態によれば、絶縁ガス１５に、ＣＯ２、Ｎ２ガス、これらを主成分とした混合ガスなどを使用した場合にも、密閉タンク１２における内部アークによる異常時の圧力上昇に対して、安全に放圧動作を行うことができる。これにより、密閉タンク１２を必要以上に過大な容積とすることや、過渡に頑丈な構造を採用することを回避できるため、設置スペース、製造コスト等の負担を軽減することができる。また、第２の実施形態では、放圧装置２ｂに弁体およびばねを用いるため、異常発生後に部品交換を必要としないため、保守コスト等を削減することができる。
　以上説明したように、第２の実施形態の電力用ガス絶縁機器によれば、環境性、安全性、経済性に優れた電力用ガス絶縁機器を提供することができる。
［第３の実施形態］
　図８は第３の実施形態における電力用ガス絶縁機器の縦断面図である。図８に示す第３の実施形態の電力用ガス絶縁機器の基本的な構成は、第１および第２の実施形態の電力用ガス絶縁機器と同じであるが、下記の点に相違がある。
　図８に示す例において、対象ガス区分１１１に隣接するガス区分は隣接ガス区分１１２であり、絶縁スペーサ１１ａは、対象ガス区分１１１と隣接ガス区分１１２との間に配置され、その耐圧力は密閉タンク１２よりも弱い強度とされ、かつ、放圧装置２の作動圧力Ｐｏｐを超えると破裂する強度とされる。
　絶縁スペーサ１１ｂは、隣接ガス区分１１２と隣接する他のガス区分との間に配置され、その耐圧力は密閉タンク１２よりも弱い強度とされ、かつ、絶縁スペーサ１１ａの耐圧力よりも強い強度とされる。
　さらに、流路口２１での絶縁ガス１５の流出方向に対して垂直の断面における最小流路断面積をＳＤとし、放圧装置２が放圧を開始する作動圧力をＰｏｐとして、密閉タンク１２の内側で発生するアーク１４について、推定値としたアーク電流の平均実効値をＩａ、推定値としたアークの点弧時間をＴａ、対象ガス区分１１１の容積をＶＴ、対象ガス区分１１１と隣接する隣接ガス区分１１２の体積Ｖｎ、対象ガス区分１１１に配置される絶縁スペーサ１１ａ以外の絶縁スペーサ１１ｂの耐圧力をＰＤ、アークのエネルギが圧力上昇に寄与する効率を示す定数をα、絶縁ガスによる圧力上昇特性を規定する第１の定数をＫｇａ、絶縁ガスによる放圧特性を規定する第２の定数をＫｇｂとし、Ｋｃ＝Ｋｇａ×Ｉａα／（ＶＴ＋Ｖｎ）とする。
　この場合に、放圧装置２におけるＳＤおよびＰｏｐは、
　ＳＤ＞（ＶＴ＋Ｖｎ）／｛Ｋｇｂ×ｌｏｇ（（Ｋｃ×Ｔａ－Ｐｏｐ）／（Ｋｃ×Ｔａ－ＰＤ））｝　（式３）
の条件式を満足する範囲にある。
　これにより、密閉タンク１２の対象ガス区分１１１に配置される絶縁スペーサ１１ａは、対象ガス区分１１１における圧力が作動圧力Ｐｏｐを超えない通常時には破裂せず、対象ガス区分１１１における圧力が作動圧力Ｐｏｐを超えた異常時には破裂する。一方、絶縁スペーサ１１ｂは、その耐圧力は密閉タンク１２よりも弱い強度とされ、かつ、絶縁スペーサ１１ａの耐圧力よりも強い強度とされるため、作動圧力Ｐｏｐを大きく超える圧力値でない限り、異常時においても絶縁スペーサ１１ｂは破裂しない。
　したがって、第３の実施形態による電力用ガス絶縁機器において、内部アークが発生し、当該対象ガス区分１１１の圧力が絶縁スペーサ１１ａの耐圧力（許容圧力）を超える圧力になると、当該絶縁スペーサ１１ａは破損する。この破損後における、当該対象ガス区分１１１と隣接ガス区分１１２とを足し合わせたガス区分が、新たな同一の対象ガス区分となる。
　第３の実施形態の例では、例えばアーク１４が発生する当初の対象ガス区分１１１の容積ＶＴが小さく、（式１）で規定される範囲での構成が困難な場合に、絶縁スペーサ１１ａの破損を容認する代わりに、実効的に容積ＶＴを容積（ＶＴ＋Ｖｎ）までに大きくし、異常時の圧力上昇を抑制することができる。さらに、圧力上昇値が耐圧力ＰＤを超過しないように、放圧装置２が放圧動作を行うことができる。これにより、高温・高圧のガスが大気に放出されるが、実効的な密閉タンク１２のアークの発生対象とするガス区分の容積（ＶＴ＋Ｖｎ）が増大されるので、異常時の圧力上昇は緩和され、密閉タンク１２を破壊するような周囲に及ぼす危険性を低下させることができる。
　また、隣接ガス区分１１２と隣接する他の隣接ガス区分との間に、さらに、絶縁スペーサ１１ｂに代えて絶縁スペーサ１１ａを配置させてもよい。この区間に配置された絶縁スペーサ１１ａも破損した場合に、対象ガス区分１１１の容積ＶＴおよび隣接ガス区分１１２の容積Ｖｎに加えて、当該隣接する他のガス区分の容積を加えた合計値が、前述の（式１）などのＶＴに相当するものとなる。
　このように、２以上のガス区分に絶縁スペーサ１１ａを配置することにより、さらに、前述の（式１）のＶＴに相当する容積を実効的に増大させることができる。
　以上のように、第３の実施形態では、複数のガス区分ごとに絶縁スペーサ１１ａまたは絶縁スペーサ１１ｂを配置して隣接ガス区分を複数設けたことを特徴とする。これにより、密閉タンク１２のアーク発生対象のガス区分（当初の対象ガス区分１１１）の容積を大きくすることができない場合や、構造的に耐圧力の強度を高めることができない場合等においても、実効的にアーク発生対象のガス区分の容積を増大させることができるため、異常時の内部圧力の上昇を抑制することができる。また、絶縁ガス１５の大気１７への放出を極力抑えることができる。
　以上説明したように、第３の実施形態の電力用ガス絶縁機器によれば、環境性、安全性、経済性に優れた電力用ガス絶縁機器を提供することができる。
　なお、図８において、隣接ガス区分１１２は単純な単相母線だけでなく、断路器などのガス絶縁開閉装置の何らかの機器であってもよい。
［他の実施形態］
　第３の実施形態における変形の実施形態として、（式１）における放圧装置の最小流路断面積ＳＤが０以下でも構成可能な設計である場合に、放圧装置２を具備しないことができる。例えば、絶縁ガスを大気へ放出できない制約、規制等がある場合に、電力用ガス絶縁機器が放圧装置２を具備することができない。このような場合には、第３の実施形態における変形の実施形態として、絶縁スペーサ１１ａの耐圧力を第３の実施形態に述べたように定めて、かつ、放圧装置２を具備しない。これにより、前述したように、内部アーク発生時に、実効的なガス区分の容積を確保することができる。
　以上、本発明のいくつかの実施形態を説明したが、これらの実施形態は、例として提示したものであり、発明の範囲を限定することは意図していない。例えば、電力用ガス絶縁機器以外でも、絶縁ガスを用いる同様の装置に適用してもよい。また、各実施形態の特徴を組み合わせてもよい。さらに、これらの実施形態は、その他の様々な形態で実施されることが可能であり、発明の要旨を逸脱しない範囲で、種々の省略、置き換え、変更を行うことができる。これら実施形態やその変形には、発明の範囲や要旨に含まれると同様に、特許請求の範囲に記載された発明とその均等の範囲に含まれるものである。
　１…ガス遮断器、２、２ａ、２ｂ…放圧装置、３…高電圧導体、１１、１１ａ、１１ｂ…絶縁スペーサ、１２…密閉タンク、１４…アーク、１５…絶縁ガス、１７…大気、２０…保護カバー、２１…流路口、２２…破裂板、２３…留め具、２４…弁体、２５…ばね、１１１…対象ガス区分、１１２…隣接ガス区分、１９１、１９２…矢印方向、２１１…空隙

Claims (8)

  1. 　課電される高電圧導体と、
    　絶縁ガスが充填される密閉容器と、
    　前記密閉容器を複数のガス区分に区画するとともに、前記高電圧導体と前記密閉容器との間の絶縁を保持しながら前記高電圧導体を支持する絶縁スペーサと、
    　前記密閉容器の内側と外側へ連通された流路口が設けられ、当該流路口を閉じることにより前記密閉容器を密封し、当該流路口を開くことにより前記密閉容器を放圧する放圧装置と、
    　を具備する電力用ガス絶縁機器において、
    　前記流路口での前記絶縁ガスの流出方向に対して垂直の断面における最小流路断面積をＳＤとし、前記放圧装置が放圧を開始する作動圧力をＰｏｐとして、前記密閉容器の内側で発生するアークについて、推定値としたアーク電流の平均実効値をＩａ、推定値としたアークの点弧時間をＴａ、前記アークの発生対象とするガス区分の容積をＶＴ、前記絶縁スペーサの耐圧力をＰＤ、前記アークのエネルギが圧力上昇に寄与する効率を示す定数をα、前記絶縁ガスによる圧力上昇特性を規定する第１の定数をＫｇａ、前記絶縁ガスによる放圧特性を規定する第２の定数をＫｇｂとし、Ｋｃ＝Ｋｇａ×Ｉａα／ＶＴとする場合に、
    　ＳＤ＞ＶＴ／｛Ｋｇｂ×ｌｏｇ（（Ｋｃ×Ｔａ－Ｐｏｐ）／（Ｋｃ×Ｔａ－ＰＤ））｝
    の条件式を満足する範囲にあり、
    　前記放圧装置は、前記アークの発生対象とするガス区分における圧力が前記作動圧力を超えない通常時に前記密閉容器を密封して保持し、前記アークの発生対象とするガス区分における圧力が前記作動圧力を超えた異常時に前記密閉容器を放圧する
    　ことを特徴とする電力用ガス絶縁機器。
  2. 　前記放圧装置は、前記密閉容器の前記流路口を閉じるように覆う破裂板を有し、
    　前記破裂板は、前記アークの発生対象とするガス区分に配置される前記絶縁スペーサの耐圧力より弱くされ、かつ、前記異常時に破裂する強度である
    　ことを特徴とする請求項１に記載の電力用ガス絶縁機器。
  3. 　前記放圧装置は、前記流路口を閉じる弁体と、前記流路口を閉じる側に前記弁体を付勢する弾性体とを有し、
    　前記通常時に前記弾性体の付勢力により前記弁体が前記流路口を閉鎖しており、前記異常時に前記弾性体が縮んで、前記弁体が前記流路口を開く位置まで移動する
    　ことを特徴とする請求項１に記載の電力用ガス絶縁機器。
  4. 　前記放圧装置は、前記密閉容器が放圧された場合における前記絶縁ガスの噴出方向を変えるために前記密閉容器の外側に設けられた保護カバーを有する
    　ことを特徴とする請求項１ないし請求項３のいずれか一項に記載の電力用ガス絶縁機器。
  5. 　前記複数のガス区分に区画する絶縁スペーサの中で、少なくとも、前記密閉容器の内側でアークの発生対象とするガス区分に配置される絶縁スペーサは、前記密閉容器の耐圧力より弱くされ、かつ、前記密閉容器の内側でアークの発生対象とするガス区分に配置される絶縁スペーサにおける前記絶縁ガスの流出方向に対して垂直の断面における最小流路断面積をＳＤｂとし、前記アークの発生対象とするガス区分に配置される絶縁スペーサ以外の絶縁スペーサの耐圧力をＰＤｂとし、前記アークの発生対象とするガス区分と隣接するガス区分の体積をＶｎとし、Ｋｃｂ＝Ｋｇａ×Ｉａα／（ＶＴ＋Ｖｎ）とする場合に、
    　ＳＤｂ＞（ＶＴ＋Ｖｎ）／｛Ｋｇｂ×ｌｏｇ（（Ｋｃｂ×Ｔａ－Ｐｏｐ）／（Ｋｃｂ×Ｔａ－ＰＤｂ））｝
    の条件式を満足する範囲にあり、前記アークの発生対象とするガス区分における圧力が前記作動圧力を超えない通常時には破裂せず、前記アークの発生対象とするガス区分における圧力が前記作動圧力を超えた異常時には破裂する
    　ことを特徴とする請求項１ないし請求項４のいずれか一項に記載の電力用ガス絶縁機器。
  6. 　課電される高電圧導体と、
    　絶縁ガスが充填される密閉容器と、
    　前記密閉容器を複数のガス区分に区画するとともに、前記高電圧導体と前記密閉容器との間の絶縁を保持しながら前記高電圧導体を支持する絶縁スペーサと、
    　前記密閉容器の内側と外側へ連通された流路口が設けられ、当該流路口を閉じることにより前記密閉容器を密封し、当該流路口を開くことにより前記密閉容器を放圧する放圧装置と、
    　を具備する電力用ガス絶縁機器において、
    　前記複数のガス区分に区画する絶縁スペーサの中で、少なくとも、前記密閉容器の内側でアークの発生対象とするガス区分に配置される絶縁スペーサは、前記密閉容器の耐圧力より弱くされ、かつ、前記流路口での前記絶縁ガスの流出方向に対して垂直の断面における最小流路断面積をＳＤとし、前記放圧装置が放圧を開始する作動圧力をＰｏｐとして、前記密閉容器の内側で発生するアークについて、推定値としたアーク電流の平均実効値をＩａ、推定値としたアークの点弧時間をＴａ、前記アークの発生対象とするガス区分の容積をＶＴ、前記アークの発生対象とするガス区分と隣接するガス区分の体積Ｖｎ、前記アークの発生対象とするガス区分に配置される絶縁スペーサ以外の絶縁スペーサの耐圧力をＰＤ、前記アークのエネルギが圧力上昇に寄与する効率を示す定数をα、前記絶縁ガスによる圧力上昇特性を規定する第１の定数をＫｇａ、前記絶縁ガスによる放圧特性を規定する第２の定数をＫｇｂとし、Ｋｃ＝Ｋｇａ×Ｉａα／（ＶＴ＋Ｖｎ）とする場合に、
    　ＳＤ＞（ＶＴ＋Ｖｎ）／｛Ｋｇｂ×ｌｏｇ（（Ｋｃ×Ｔａ－Ｐｏｐ）／（Ｋｃ×Ｔａ－ＰＤ））｝
    の条件式を満足する範囲にあり、前記アークの発生対象とするガス区分における圧力が前記作動圧力を超えない通常時には破裂せず、前記アークの発生対象とするガス区分における圧力が前記作動圧力を超えた異常時には破裂する
    　ことを特徴とする電力用ガス絶縁機器。
  7. 　前記絶縁ガスは、Ｎ２ガス、ＣＯ２ガス、Ｎ２ガスを主成分として含む混合ガス、ＣＯ２ガスを主成分として含む混合ガスのいずれかである
    　ことを特徴とする請求項１ないし請求項６のいずれか一項に記載の電力用ガス絶縁機器。
  8. 　前記密閉容器は、圧延された板材を溶接して形成されたタンクである
    　ことを特徴とする請求項１ないし請求項７のいずれか一項に記載の電力用ガス絶縁機器。
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